WO2002055870A1

WO2002055870A1 - High-pressure fuel feed pump

Info

Publication number: WO2002055870A1
Application number: PCT/JP2001/000019
Authority: WO
Inventors: Atsuji Saito; Hiroyuki Yamada; Toru Onose; Masami Abe; Hiroshi Odakura
Original assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Car Engineering Co Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Astemo Ltd
Priority date: 2001-01-05
Filing date: 2001-01-05
Publication date: 2002-07-18
Anticipated expiration: 2003-07-05
Also published as: EP1348864A1; JPWO2002055870A1; US20040052664A1; EP1348864A4

Description

明細書

高圧燃料供給ポンプ技術分野

本発明は内燃機関の燃料噴射弁に高圧燃料を圧送する高圧燃料供給ポンプに関する。背景技術

特開平 1 1 — 8 2 2 3 6号で知られる従来技術では、ポンプのハウジング（ボディ，ベースとも称す）に凹所を設け、この凹所にシリンダ（プランジャ支承部材，筒状部材とも称す）. を嵌入装着し、シリンダの開口端をシール機構で塞いでシリンダ内部に加圧室を形成している。そして、ポンプのハウジングをアルミニウム合金のような非耐摩耗性の金属材で形成すると共に、シリンダを鉄系の耐摩耗性材料で形成することによつて、長期的にポンプ性能を低下させることなく、加工が容易になることが記載されている。

その他特開平 1 0 - 3 3 1 7 3 5号，特開平 8— 6 8 3 7 0号等が知られている。

上述した従来の装置においては、硬質材料で形成されるシリンダ自体に加圧室を形成するため、シリンダはポンプハウジングの凹所乃至は孔に嵌合あるいは圧入している。このためポンプハウジングの熱膨張の影響を受けてシリンダに局所応力が作用し、シリンダが変形する虞があつた。

また、上述した従来の装置においては、シリンダの外周部全面がボンプハウジングで覆われているため、エンジンに接するポンプハウジングにアルミニウムのような熱伝導率の高い材料を用いた場合、シリンダにおけるプランジャの摺動熱が放散し難く、プランジャの焼き付きの発生率が高くなるという問題があつた。

いずれの従来技術にも高圧燃料の圧力脈動によるキヤビテーションが加圧室のシール機構や吐出弁機構，吸入弁機構のシールに損傷を与える点について考慮されていない。発明の開示

本発明の目的は、上記問題点を解決するにあり、基本的には低コストで信頼性の高い高圧燃料供給ポンプを提供することにある。

具体的にはシール面の研削加工や、 Oリング · ガスケット等のシール材を必要としないシール機構を提供する。

また、加圧室内の圧力変動でシ一ル材が破損しないシール機構を提供する。

また、加圧室内の圧力変動燃料流動にて発生するキヤビテーションが生じてもシール性能が低下し難いシール機構を提供する。

また、ハウジングとシリンダに線膨張係数の違う材料（例えば、ハウジングにアルミ材，シリンダに鋼材）を用いた際にも、温度変化（例えば、高温時）によって、シリンダ固定部にすきまが生じたり、.シール性の劣化や、シリンダのがたつきが発生しない高圧燃料供給ポンプを提供する。

また、高温の下でも、燃料がガス化することなく、シール材及びシリンダとのプランジャ摺動部の潤滑性の悪化がなく、摩耗 · 焼きつきが発生し難くする。

また、上述した従来の電子制御ァクチユエ一夕を有した装置においては、吸入弁とァクチユエ一夕が一体になつているため、吸入時の吸入弁通路抵抗を減らすために必要なストローク量をァクチユエ一夕駆動部が動作するため、動作距離が大きくなり、動作ストッパ部が摩耗 ·破損する恐れがあった。

また、これを防止するため、ストローク量を小さくすると、通路抵抗が大きくなり、吸入時の加圧室内圧力が低減し、燃料キヤビテ一シヨンが発生し、加圧室形成部品が破損する恐れがあった。

ポンプの加圧工程終了後の、吐出弁の閉弁遅れがなく、高圧燃料が加圧室内に逆流したり、燃料キヤビテーションが発生することのない高圧燃料供給ポンプを提供する。

また、シート部とガイド部の高精度加工をしないでもシール性が確保できる、高圧燃料供給ポンプを提供する。

本発明は上記いずれかの目的を達成するために、ポンプハウジングに加圧室用の凹所を形成し、ポンプハウジングにシリンダを装着することでこの凹所を加圧室として画成する。

別の発明では上記いずれかの目的を達成するために、アルミニウム合金製のポンプハウジングに加圧室用の凹所を形成し、鉄系金属製のシリンダをこの凹所の開口部に圧接して凹所を封止し、かっして凹所を加圧室として画成した。

また、他の発明では、加圧室を画成するシール部の周囲を低圧室で包囲した。

また、別の発明ではアルミ合金製のポンプハウジングに形成された吐出ポ一ト部において形方向に多重の高圧シール部を形成した。

また、別の発明ではポンプハウジングとシリンダとの当接部にフランジ付き筒状部材のフランジ部を挟み付け、筒状部を加圧室の内周壁に沿うように装着した。図面の簡単な説明

第 1図は本発明による一実施例の垂直断面図である。

第 2図は第 1図の部分拡大断面図である。

第 3図は第 1， 2図に示す一実施例の部分分解斜視図である。

第 4図は本実施例を用いた燃料噴射システムの構成を示す図である。第 5図（ a )，（b ) は第一実施例の吐出弁ユニットの拡大図である。第 6図は 5吐出弁ュニットの他の実施例を示す図である。

第 7図（ a )， ( b ) は吐出弁ユニットの更に他の実施例を示す図である。

第 8図（ a )， ( b ) は吸入弁ユニットの第一の実施例を示す拡大断面図である。

第 9図はプランジャシール部の別の実施例を示す図面である。

第 1 0図はプランジヤシ一ル部の更に別の実施例を示す図面である。第 1 1図はプランジヤシ一ル部のまた更に別の実施例を示す図面である。

第 1 2図は高圧燃料供給ポンプの第 2の実施例を示す縦断面図である。第 1 3図は高圧燃料供給ポンプの第 3の実施例を示す縦断面図である。第 1 4図は第 1 3図の高圧燃料給ポンプの部分拡大断面図である。発明を実施するための最良の形態

本発明による実施例について、以下図面を参照して説明する。

第 1図，第 2図，第 3図により、本発明による一実施例の構成 . 動作を説明する。第 1図は、ポンプ全体の垂直断面図、第 2図は、第 1図のポンプ内部拡大図、第 3図は、燃料噴射システム構成図を示す。ポンプ本体 1 には、燃料吸入通路 1 0，吐出通路 1 1 , 加圧室 1 2が形成されている。吸入通路 1 0及び吐出通路 1 1 には、吸入弁 5 , 吐出弁 6が設けられており、それぞればね 5 a , 6 aにて一方向に保持され、燃料の流通方向を制限する逆止弁となっている。加圧室 1 2は、加圧部材であるプランジャ 2が摺動するポンプ室 1 2，吸入弁 5に連通する吸入孔 5 b , 吐出弁 6に連通する吐出瀬 6 bにて形成されている。

また、吸入室 1 0 aには、ソレノイド 2 0 0がポンプ本体 1に保持されており、ソレノィド 2 0 0には、係合部材 2 0 1 , ばね 2 0 2が配されている。係合部材 2 0 1は、ソレノイド 2 0 0が O F F時は、ばね 2 0 2によって、吸入弁 5を開弁する方向に付勢力がかけられている。ばね 2 0 2の付勢力は、吸入弁ばね 5 aの付勢力より大きくなつているため、ソレノイド 2 0 0が O F F時は、第 1図，第 2図のように、吸入弁 5は開弁状態となっている。燃料は、タンク 5 0から低圧ポンプ 5 1 にてポンプ本体 1の燃料導入口に、プレツシャレギユレ一夕 5 2にて一定の圧力に調圧されて、導かれている。その後、ポンプ本体 1にて加圧され、燃料吐出口からコモンレール 5 3に圧送される。コモンレール 5 3には、インジェクタ 5 4 , リリーフ弁 5 5 , 圧力センサ 5 6が装着されている。インジェクタ 5 4は、エンジンの気筒数にあわせて装着されており、エンジンコントロールユニット（E C U ) 4 0の信号にて噴射する。また、リリーフ弁 5 5は、コモンレール 5 3内の圧力が所定値を超えた際開弁し、配管系の破損を防止する。

以上構成により、動作を以下説明する。

プランジャ 2の下端に設けられたリフタ 3は、ばね 4にてカム 1 0 0 に圧接されている。プランジャ 2は、シリンダ 2 0に摺動可能に保持されており、エンジンカムシャフト等により回転されるカム 1 0 0により、往復運動して加圧室 1 2内の容積変化させる。

また、シリンダ 2 0の図中下端には、燃料がカム 1 0 0側に流出することを防止するプランジヤシ一ル 3 0が設けられている。

プランジャ 2の圧縮工程中に吸入弁 5が閉弁すると、加圧室 1 2内圧力が上昇し、これにより吐出弁 6が自動的に開弁し、燃料をコモンレール 5 3に圧送する。

吸入弁 5は、加圧室 1 2の圧力が燃料導入口より低くなると自動的に開弁するが、閉弁に関しては、ソレノイド 2 0 0の動作により決定される。，

ソレノイド 2 0 0が O N (通電）状態を保持した際は、ばね 2 0 2の付勢力以上の電磁力を発生させ、係合部材 2 0 1をソレノイド 2 0 0側に引き寄せるため、係合部材 2 0 1と吸入弁 5は分離される。この状態であれば、吸入弁 5はプランジャ 2の往復運動に同期して開閉する自動弁となる。従って、圧縮工程中は、吸入弁 5は閉塞し、加圧室 1 2の容積減少分の燃料は、吐出弁 6を押し開きコモンレ一ル 5 3へ圧送される。

これに対し、ソレノイド 2 0 0が O F F (無通電）を保持した際は、ばね 2 0 2の付勢力により、係合部材 2 0 1は吸入弁 5に係合し、吸入弁 5を開弁状態に保持する。従って、圧縮工程時においても、加圧室 1 2の圧力は燃料導入口部とほぼ同等の低圧状態を保っため、吐出弁 6 を開弁することができず、加圧室 1 2の容積減少分の燃料は、吸入弁 5 を通り燃料導入口側へ戻される。

また、圧縮工程の途中で、ソレノイド 2 0 0を O N状態とすれば、このときから、コモンレ一ル 5 3へ燃料圧送される。また、一度圧送が始まれば、加圧室 1 2内の圧力は上昇するため、その後、ソレノイド 200 を O F F状態にしても、吸入弁 5は閉塞状態を維持し、吸入工程は始まりと同期して自動開弁する。

本ポンプにおいて、加圧室 1 2は、ポンプ本体 1 に、吸入弁ホルダ 5 0 , 吐出弁シート 6 0 , シリンダ 2 0を圧接させて形成されている。本実施例では、シリンダ 2 0と本体 1の圧接部の間に、プロテク夕 7 0 を用いるが、シリンダ 2 0を直接本体 1に圧接させることも可能であり、プロテクタ 7 0を用いるかどうかは、後述する使用条件に合わせて選択することができる。また、同様の効果を得るために、シリンダ 2 0以外の他の本体 1 との圧接部に用いることも可能である。また、上記圧接部の加圧室 1 2の外側には、燃料室である吸入室 1 0 a , 環状室 1 0 b 、及び、燃料室 1 1 bが設けられている。

一般的に、力 q圧室のシールをするためには、加圧室の圧力変動に耐えられるようにするため、通常の一定圧シ一ル材に対して高価なシ一ル材を用いなければならないが、上記構造とすることで、圧接部にシール材を用いない場合において、圧接部からわずかな燃料もれがあって、ボンプ外部に燃料もれを引き起こすことを防止することができる。

更に、圧接部材を本体 1より高硬度にすることにより、本体側圧接面に圧接部材が食い込み、シール性を向上することができる。

また、本体 1に軟質材を用いると、シール性をより向上させることができる。

反面、高燃圧化，高速運転化した際に、燃料キヤビテーシヨンにより、軟質材が侵食（壊食）され、シール面が破損する場合がある。

本実施例では、プロテク夕 7 0を用い、シリンダ 2 0と本体 1の間のシール面 7 0 a (平面）と、ポンプ室 1 2 a内面のシール面 7 O b (円筒面）の、 2ケ所のシール面を設けている。シール面 7 0 aは、シリンダホルダ 2 1をねじ締結することにより、本体 1 に'圧接されている。また、シ一ル面 7 O bは、プロテク夕 7 0を圧入することにより、本体 1 に圧接されている。

これにより、軟質材である本体 1 との圧接シール面を長くすることができ、シール面が完全に貫通するまでの期間延命ができる。

また、シール面が 7 0 aと 7 0 bに 2分割されているため、分割部にて加圧室からの圧力伝播が緩和され、シール面 7 0 aの侵食を防止することができる。

本実施例では、シリンダ 2 0の圧接部にプロテク夕 7 0を設けたが、他の圧接部に設けてもよい。

また、加圧室 1 2の一部であり、ポンプ室 1 2 aの図中上部には、吸入室 1 0 aに連通する低圧室 1 0 bが設けてあり、この間の壁 1 a部を加圧室 1 2の全壁のなかで最弱部としてある。

これにより、なんらかの故障で加圧室の圧力が異常に上昇した際、この最弱部が破損し、高圧燃料が低圧室に開放されるので、燃料の外部漏れを防止することができる。

また、シリンダ 2 0は、外周部には設けてあるシリンダホルダ 2 1にて、本体 1にねじ締結されている。

本体 1 とシリンダホルダ 2 1の締結部 Cは、本体側のシリンダ固定部 Aとシリンダホルダ側のシリンダ固定部 Bの間に設けられている。

これにより、本体 1にアルミ材，シリンダ 2 0に鋼材のような線膨張係数の違う材料（アルミ >鋼）を組み合わせた場合においても、本体側の膨張部分長さ（A部から C部）がシリンダ側の膨張部分長さ（A部から B部）により短いため、温度変化時に発生するアルミ側とシリンダ側の膨張長さ（膨張長さ-膨張部分長さ X線膨張係数 X変化温度）の差を低減することができる。従って、シリンダ 2 0と本体 1 の接触面にすきまが発生したり、圧接力の低下によるシール性の低下が発生したりすることがない。

また、シリンダホルダ 2 1の内径側にシリンダ 2 0の外径と勘合する勘合部 Dを設け、この勘合部 Dとシリンダホルダ 2 0 と本体 1の係合部 Cをシリンダ軸線上で異なった位置にしてあり、係合部 Cは、勘合部 D より、シリンダホルダ 2 1の図中上部開口端側に設けてある。また、勘合部 Dはわずかな隙間を有している。

これにより、シリンダボルダ 2 1 とシリンダ 2 0の同軸を保ちつつ、本体 1の熱膨張で内径方向に係合部 Cが変形しても、シリンダホルダ側の係合部 Cの剛性が勘合部 Dより低くなるため、内径方向の変形が勘合部 Dに到達しにくくなり、シリンダ 2 0を締め付けることを防止することができる。従って、シリンダ内部のプランジャ摺動部すきまを適正に保つことができ、プランジャ 2の焼きつき等を防止できる。

また、シリンダホルダ 2 1に本体 1より熱伝導率の少ない材料を用いることにより、本体 1の熱がシリンダ 2 0に伝達しにくくなり、プランジャ 2の焼きつきを防止することができる。

更に、シリンダホルダ 2 1のねじ部に樹脂コ一ティングすることにより、本体 1からの伝熱を少なくできる。

また、シリンダ 2 0の外周部に吸入室 1 0 aに連通する環状室 1 0 b を設けている。

これにより、本体 1からシリンダ 2 0への伝熱を低減するとともに、シリンダ 2 0を燃料にて冷却することができる。

また、シリンダホルダ 2 1の内側には、プランジャ 2の插動部から力ム 1 0 0側への燃料流出をシールすると共に、カム側からプランジャ摺動部へのオイルの浸入をシールするプランジャシール 3 0が保持されている。

これにより、シリンダ 2 0とプランジヤシ一ル 3 0は同一部材のシリンダホルダ 2 1に係合しているので、プランジャシール 3 0 と摺動材であるプランジャ 2を同軸に保持することができ、プランジャ摺動部のシ —ル性を良好に保つことができる。

また、プランジャシール 3 0のポンプ内側部のプランジャシ一ル室 3 0 aは、シリンダ 2 0とプランジャ 2の摺動部すきま Xを通り、シリンダ内に設けてある燃料溜り 2 0 aにつながり、通路 2 0 bを通り、環状室 1 0 bにつながって.いる。なお、シリンダ 2 0の外周部は、シリンダホルダ 2 1 に設けられている。勘合部 Bにて、吸入室 1 0 aにつながる環状室 1 0 bとプランジヤシ一ル室 3 0 aに分割されている。

また、プランジャシール室 3 0 aは、シリンダホルダ 2 1 に設けられた連通孔 2 l aを通り、リターンパイプ 4 0につながっている。リタ一ンパイプ 4 0は、図示されていないリターン配管を通して、略大気圧である燃料タンク 5 0につながっている。従って、プランジヤシ一ル室 3 0 aは、リターンパイプ 4 0を通して燃料タンク 5 0に連通しているため、燃料タンク圧とほぼ同等な大気圧になっている。

以上の構成により、加圧室 1 2からシリンダ 2 0とプランジャ 2の摺動すきまからもれた燃料は、燃料溜り 2 0 aから通路 2 0 bを通して、吸入室 1 0 a側に流れる。また、一方、燃料溜り 2 0 aには吸入室 10 a から低圧が供給されているため、摺動すきま Xを通して、プランジヤシール室 3 0 aに燃料が流れている。この燃料は、リターンパイプ 4 0を通して燃料タンク 5 0に流れる。但し、高温化では、プランジャシール室 3 0 aがほぼ大気圧のため、燃料はガス化しやすくなつている。本実施例においては、燃料溜り部 1 0 aからシリンダ 2 0のプランジャシール側開口部までの摺動すきま Xの距離を、プランジャの往復摺動長さより短くしている。

これにより、プランジャ .2が上死点時に燃料溜り 2 0 aにて燃料ぬれした部分が、下死点時にシリンダ開口部を通過するため、開口部での燃料油膜が確保でき潤滑性が向上し、摩耗低減をはかることができる。

または、プランジャシール室 3 0 aとリターンパイプ 4 0の間には、絞り部 2 1 bを設けてある。

これにより、プランジャシール室 3 0 aから燃料タンク 5 0に流れる燃料量を規制することによって、燃料がプランジヤシ一ル室 3 0 a内にとどまりやすくなり、燃料潤滑によるプランジャシール 3 0及びシリンダ開口部の耐摩耗性向上をはかることができる。特に、ポンプ装着時にプランジャシール 3 0がリターンパイプ 4 0より上部にある（図示方向に対し、天地を逆にする）際は効果的である。

また、本実施例においては、吸入弁 5の開閉時期を制御するソレイド 2 0 0をソレノィドホルダ 2 1 0にて吸入室 1 0 aの内部に保持しており、ソレノイド 2 0 0とソレノイドホルダ 2 1 0の間のソレノイドコィル外周に環状の燃料室を形成している。

これにより、ソレノイド 2 0 0を燃料にて冷却することができる。なお、ソレノイドホルダを用いないで、ソレノイド外周部に環状燃料室を形成してもよい。

また、ソレノイドホルダ 2 1 0の外周部にねじ部を設けてハウジングに係合させることにより、本体 1からソレノイド 2 0 0への伝達を低減することができる。

更に、ソレノイドホルダ 2 1 0に本体 1より熱伝導率の少ない材料を用いることにより、本体 1の熱がソレノィド 2 0 0に伝達しにくくなり、ソレノイド 2 0 0の焼損を防止することができる。

更に、ソレノイドホルダ 2 1 0のねじ部に樹脂コ一ティングすることにより、本体 1からの伝熱をより少なくできる。

または、ソレノイド 2 0 0の駆動電流を、第 4図に示したように、 O F F時に徐々に低減させることにより、 O F F時の衝突力を低減し、衝突部の摩耗 ·破損防止をはかることができる。

更に、ソレノイド 2 0 0の駆動部の動作距離を吸入弁 5の動作距離により小さくする。

これにより、ソレノイド 2 0 0の動作時間（O F F時の応答性）が遅い場合においても、吸入弁 5を加圧室の圧力変化時（吐出工程から吸入工程に移行する時）にすばやく開弁させて、吸入弁 5の開口面積を十分に確保することができるとともに、ソレノイド 2 0 0の動作距離を小さくして衝突力を低減できる。

これらによって、吸入弁 5での通路抵抗が低減されるため、吸入工程時の加圧室内圧力低下を防止でき、キヤビテーシヨンの発生を抑制することができる。

または、吐出弁 6の動作距離を吸入弁 5より短くする。

これにより、吐出弁 6の閉じ遅れ（吐出工程から吸入工程に移行する時）による高圧燃料の加圧室内への逆流を最低限をおさえることができ、加圧室内のキヤピティ一ションの発生を抑制することができる。

次に、第 5図，第 6図，第 7図により、加圧室を形成するための、他の圧接法について説明する。

第 5図は、第 1図の吐出弁部の拡大図、第 6図，第 7図（ a ) , ( b ) は、第 5図のその他の実施例である。吐出弁 6をポール弁とし、このポール弁に勘合するポールホルダ 6 3 を有し、ポールホルダ 6 3の外周部に円筒部を形成し、吐出弁ホルダ 6 2の内径側に摺動可能にしている。

これにより、ポール弁開口時にポールがポールホルダ 6 3に保持されるため、ポールの振れが抑制でき、燃料流れを安定化することがきる。従って、流れのみだれによって発生するキヤビテーションを防止することができる。

また、ポールホルダ 6 3の外径をポール弁径より大きくし、第 5図の P— P断面に示すように、円筒部の外径の一部に切りかき部を形成する。なお、本実施例では、 3ケ所設けてあるが、数を制限するものではない。

これにより、弁機構部に適切な燃料通路を形成できるため、圧力損失による燃圧低下によって発生するキヤビテ一ションを防止することができる。

本構造は、吐出弁に限定するものではないが、吐出弁に採用することによって、円錐弁を用いた際に対して、安価な手法にて、高圧配管の油密の確保をはかることができる。

第 5図では、前述のように、ポンプ本体 1に吐出弁シート 6 0を圧接させて加圧室を形成するとともに、吐出弁シート 6 0の外周側にガスケット 6 1 を設けることにより、燃料室 l i bを形成している。吐出弁シ —ト 6 0 とガスケット 6 1は、吐出弁ホルダ 6 2をねじ締結することによって、本体 1に圧接されている。従って、加圧室 1 2を形成するための本体 1 との圧接部 2ケ所としている。

これにより、加圧室側の第 1の圧接部からわずかな燃料もれがあっても、ポンプ外部に燃料もれを引き起こすことを防止することができる。更に、ガスケット 6 1を吐出弁シート 6 0及び本体 1より軟硬度とすることにより、ポンプ外部への燃料もれを確実に防止することができる。また、第 2の圧接部は、加圧室内の圧力変動及び燃料流を直接受けないため、ガスケット 6 1に軟質材を用いても、加圧室で発生する燃料キャビテーシヨンを受けることなく、確実なシール性をもつことができる。第 5図では、吐出弁シート 6 0 と本体 1の間にプロテク夕 6 1 aを配し、その外側に、軟質材のガスケット 6 1を吐出弁シート 6 0と吐出弁ホルダ 6 2の両方に圧接させることによって、燃料室 1 1 bを形成している。

これにより、吐出弁 6の下流の吐出室 1 1 aから燃料室 1 1 bへの燃料流入を確実にシールすることができるため、加圧室側の第 1の圧接部かわわずかな燃料もれがあつても、吐出燃料の加圧室への逆流を防止できるため、ポンプの吐出効率を向上することができる。

第 6図は、過度な燃料キヤビテ一ションが起きない場合の実施例であり、吐出弁シート 6 0と吐出弁 6 2と本体 1の間に、一枚のガスケット 6 1 を圧接している。ガスケット 6 1の両側表面には、みぞ部 1 1 cがあり、これで圧接面を 2分割して、みぞ部が燃料室（又は、空間部）となっている。

これにより、みぞ部 1 1 cにて加圧室からの圧力伝播が緩和され、ガスケット 6 1の外側シール面の侵食を防止することができる。

本実施例では、みぞ部はガスケット面に設けられているが、反対側の面（本体面等）に設けてもよい。

また、本実施例では、吐出弁シート部への実施例を示したが、他の圧接部に適用してもよい。

次に、第 8図（ a )， ( b ) により吸入弁 5の構造について説明する。第 8図は、吸入弁 5部の拡大図を示す。第 8図では、吸入弁 5をカップ状の円筒部を有するフラット弁とし、円筒部の外周部を吸入弁ホルダ 5 0の内径側に摺動可能に保持している。

これにより、フラット弁開口時に円筒部が保持されているため、弁体の振れが抑制でき、燃料流れを安定化することができる。従って、流れのみだれによって発生するキヤビテ一ションを防止することができる。また、カツプ部に閉弁用のスプリング 5 aを配置することができるため、省スペース化をはかることができる。

また、吸入弁ホルダ 5 0の内径の一部に、第 8図の Q— Q断面に示すように、燃料通路を形成する切りかき部を設ける。なお、本実施例では、 5ケ所設けてあるが、数を制限するものではない。

これにより、弁体の円筒部の厚肉化を行うことなく、弁機構部に適切な燃料通路を形成できるため、圧力損失による燃圧低下によって発生するキヤビテーションを防止することができるとともに、弁体の軽量化がはかれ、開閉弁の応答性を高めることができる。

本構造は、吸入弁に限定するものではないが、吸入弁に採用することによって、開弁時の高応答がはかれるため、吸入工程始まり時の開弁遅れによる加圧室内の圧力低下を抑えられるため、燃圧低下によって発生するキヤビテーシヨンを防止することができる。

また、吐出弁に採用した際は、開弁時の高応答がはかれるため、吐出工程始まり時の開弁遅れによる加圧室内のピーク圧力増加を抑えられることができる。

次に、第 9図，第 1 0図，第 1 1図，第 1 2図により、本発明による第二の実施例を説明する。

第 1 2図は、第 1図と同一断面を示した図で、図中の符号は第 1図と同じである。第 9図から第 1 1図は、第 1 2図のプランジャシール部の拡大図であり、プランジャシール形状に関するその他の実施例を示す。第 1 2図では、第 1図，第 2図に対し、燃料タンク 5 0につながるリターンパイプ 4 0 , 連通孔 2 1 aを設けていない。また、プランジヤシール 3 0の図中上部に、リング式のシール 3 1 を追加し、複数のシールを設けている。

この構成により、プランジャシール 3 1の内側部は、シリンダ開口部のみに連通した袋小路となる。

これにより、プランジヤシ一ル 3 1の内側は、吸入側の圧力に保たれるため、燃料のガス化を防止でき、潤滑性をたもてるため、耐摩耗性向上がはかれる。また、吸入室 1 0 aの圧力がポンプ動作により脈動した際においても、圧力脈動は、プランジャ 2とシリンダ 2 0の摺動部すきま X部にて減衰されるため、プランジャシール 3 1まで伝達されることがない。従って、プランジャシール 3 1 の破損 · 摩耗を防止することができる。

また、プランジャシール室 3 0 aに潤滑油（オイル，グリス等）を封入する。

これにより、シール材の耐摩耗性向上がはかれるとともに、ポンプ内の燃料が直接プランジャシール 3 0に触れないため、プランジャシール 3 0からの燃料漏れを低減することができる。

なお、本実施例では、複数のプランジャシールを用いているが、第 1 図のようにプランジャシールをリップ式シール 3 0のみとした場合においても有効である。すなわち、プランジャシール 3 0の内側部は、シリンダ開口部のみに連通した袋小路となる。

これにより、プランジャシール 3 0の内側は、吸入側の圧力に保たれるため、燃料のガス化を防止でき、潤滑性をたもてるため、耐摩耗性向上がはかれる。また、吸入室 1 0 aの圧力がポンプ動作により脈動した際においても、圧力脈動は、プランジャ 2とシリンダ 2 0の摺動部すきま X部にて減衰されるため、プランジャシール 3 0まで伝達されることがない。従って、プランジヤシ一ル 3 0の破損 · 摩耗を防止することができる。

これにより、シール材の耐摩耗性向上がはかれるとともに、ポンプ内の燃料が直接プランジャシール 3 0に触れないため、プランジヤシ一ル 3 0からの燃料漏れを低減することができる。

また、本実施例のように、プランジャシール 3 0の図中上部に、リング式のシール 3 1 を追加することによって、直接燃料にふれるシ一ル材の耐圧性を向上できるとともに、ポンプ外側部のシール材にかかる圧力を緩和することができ、シール性の信頼性向上をはかることができる。また、プランジャ摺動部に異なった形状の複数のシール材を設け、ポンプ外側方向のシール材をリップ形状する。

リング式シール形状は、第 1 2図の Oリング、第 9図の摺動側に樹脂リング 3 l aを配した 0リング、又は、第 1 0図の Xリング，第 1 1図の Kリングのような形状とする。

これにより、 O · X · Kのようなリング式シールは、リップ式より成形性がよいため、材料選択に自由度があるので、使用燃料（アルコール等）にあわせて、ゴム材質を選定することができる。

次に、第 1 3図，第 1 4図により、本発明によ.る第三の実施例の構成を説明する。第 1 3図は、ポンプ全体の垂直断面図、第 1 4図は、第 1 3図のポンプ内部拡大図を示す。本実施例では、シリンダ 2 0 と本体 1 を別体とし、加圧室 1 2は、ポンプ本体 1 にふれずに、吸入弁ホルダ 5 0，吐出弁シ一ト 6 0 , シリンダ 2 0に円筒管材 5 f , 6 f を圧接させて形成されている。なお、本実施例では、シリンダ 2 0の加工性向上のため、シリンダ 2 0の図中上部にプラグ 2 0 f を圧接させて加圧室を形成しているが、シリンダと一体構造としてもよい。

これにより、シリンダ 2 0と吸入弁 5または吐出弁 6の位置が離れている際においても、この間を円筒管材 5 f ， 6 f でつなぐことにより、組立時に円筒管を変形させて固定することによって、寸法ばらつきを吸収することができる。従って、加圧室 1 2の壁面に本体 1を用いない場合においても、吸入弁 5または吐出弁 6の配置に自由度がとれるため、ポンプ全体の小型化をはかることができる。

また、組立時に、円筒管材の圧接部にて寸法ばらつきを吸収することができる。

更に、円筒管材を鍔付き形状にして、圧接部の一方を平面接触、もう一方を円筒面接触とすることにより、 X， Y方向の 2方向成分の寸法ばらっきを吸収することができる。

上記構成により、本体 1をアルミのような軟質材を用いた際でも、キャビテ一ション壊食防止をはかることができる。

また、本体 1 とシリンダ 2 0に線膨張係数の大きく違う材料を用いた場合においても、温度変化によるシリンダの摺動穴の変形からおこるプランジャ 2のステツクを防止できる。

また、熱伝導率の高い材料を本体 1 に用いた場合においても、ソレノイド 2 0 0の焼損 · プランジャ 2の焼付きを防止することができる。従って、本体 1のアルミ化により、切削性の向上による低コスト化，軽量化をはかった信頼性の高いポンプを提供できる。

以下、本発明の実施態様とその作用効果を説明する。

また、第 1の圧接部と第 2の圧接部の材質を分け、加圧室側を硬質材、外側を軟質材とすることにより、第 1の圧接部がキヤビテーシヨンで破損することを防止するとともに、第 2の圧接部のシール性を向上することができる。

また、好ましくは、第 2の圧接部材の硬度をハウジングより軟硬度にすることにより、ハウジング側のシ一ル面の変形が低減され、分解再組する際、圧接部材のみ交換しても、良好なシール性を保つことができる。

また、加圧室と低圧室を同一部材で形成し、加圧室と低圧室の隔離壁の強度を加圧室の最弱部にする。

これより、なんらかの故障で加圧室の圧力が異常に上昇した際、この最弱部が破損し、高圧燃料が低圧室に開放されるので、燃料の外部漏れを防止することができる。

または、ハウジングと別材のシリンダを固定するシリンダホルダを有し、ハウジング側のシリンダ固定部 Aとシリンダホルダ側のシリンダ固定部 Bの間にシリンダホルダと前記ハウジングの係合部 Cを設ける。

これにより、ハウジングにアルミ材、シリンダに鋼材のような線膨張係数の違う材料を組み合わせた場合、アルミ側の膨張長さがシリンダ側により小さいため、高温時に、膨張係数の大きいアルミ側の膨張長さをシリンダ側の膨張長さと同等にできる。従って、シリンダとハウジングの接触面にすきまが発生したり、圧接力の低下によるシール性の低下が発生したりすることがない。

また、好ましくは、シリンダホルダの内径側にシリンダの外径を勘合させ、この勘合部とシリンダホルダとハウジングの係合部をシリンダ軸線上で異なった位置にする。

これにより、シリンダホルダとシリンダの同軸を保ちつつ、シリンダホルダが、ハウジングの膨張で内径方向に変形してシリンダを締め付けることを防止することができる。従って、シリンダ内部のプランジャ摺動部すきまを適正に保つことができ、プランジャの焼きつき等を防止でさる。

また、好ましくは、シリンダホルダにプランジャの摺動部をシールするシール部材を係合させる。

これにより、シリンダとシール材を同軸に保持することができ、ブランジャ插動部のシ一ル性を良好に保つことができる。

また、好ましくは、シリンダホルダとハウジングの係合部 Cは、シリンダと勘合部 Dよりシリンダホルダの開口端側に設ける。

これにより、シリンダホルダの係合部 Cの剛性が勘合部 Dより低くなるため、ハウジングの膨張による内径方向の変形が勘合部 Dに到達しにくくなる。従って、シリンダ内部のプランジャ摺動部すきまを適正に保つことができ、プランジャの焼きつき等を防止できる。

また、好ましくは、シリンダホルダの外周部にねじ部を設けてハウジングに係合させる。

これにより、安価な方法にて確実にシリンダを固定することができる。また、シリンダホルダにハウジングより熱伝導率の少ない材料を用いることにより、ハウジングの熱がシリンダに伝達しにくくなり、プランジャの焼きつきを防止することができる。

また、好ましくは、ねじ部に樹脂コーティングする。

これにより、ハウジングからの伝熱を更に少なくできる。

または、シリンダの外周部に環状の燃料室を形成し、この燃料室を低圧室に連通させる。

これにより、ハウジングからシリンダへの伝熱を低減するとともに、シリンダを燃料にて冷却することができる。

または、プランジャ摺動部にシール材を設け、シール材の内側部につながるシリンダとブランジャの摺動部の一部に低圧燃料室につながる燃料溜りを設ける。この際、シール材の内側部は、シリンダ開口部のみに連通した袋小路とする。

これにより、シール材の内側は、吸入側の圧力に保たれるため、燃料のガス化を防止でき、潤滑性をたもてるため、耐摩耗性向上がはかれる。また、低圧燃料室の圧力がポンプ動作により脈動した際においても、圧力脈動は、プランジャとシリンダの摺動部すきま部にて減衰されるため、シ一ル材内側部まで伝達されることがない。従って、シール材の破損 - 摩耗を防止することができる。

また、プランジャ摺動部にシール材を設け、シール材の内側部につながるシリンダとプランジャの插動部の一部に低圧燃料室につながる燃料溜りを設け、この燃料溜り部からシリンダのシール材側開口部までの距離を、プランジャの往復摺動長さより短くする。

これにより、上死点時に燃料溜り部にて燃料ぬれしたプランジャ部が、下死点時にシリンダ開口部を通過するため、開口部での油膜が確保でき潤滑性が向上し、摩耗低減をはかることができる。

または、プランジャ摺動部にシール材を設け、シール材のポンプ内側を燃料タンク等のほぼ大気圧となる部屋に連通させ、この連通通路の一部に絞り部を設ける。

これにより、シール材にかかる圧力を低減するとともに、シール材部から大気圧室側に流れる燃料量を規制し、シール材部を燃料で満たすことによって、シール材及びシリンダ開口部の耐摩耗性向上をはかることができる。特に、シール材が連通通路より上部にある際は、効果的である。

または、プランジャ摺動部のシール材を設け、このシール材のポンプ内側に潤滑油（オイル，グリス等）を封入する。

これにより、シール材の耐摩耗性向上がはかれるとともに、ポンプ内の燃料が直接シールに触れないため、シール部からの燃料漏れを低減することができる。

または、吸入弁の開閉時期を制御するァクチユエ一夕の発熱部（ソレノィドのコイル部等）外周に環状の燃料室を形成し、この燃料室を低圧室に連通させる。

これにより、ァクチユエ一夕を燃料にて冷却することができる。

また、好ましくは、ァクチユエ一夕を固定するァクチユエ一夕ホルダを設け、ァクチユエ一夕ホルダの外周部にねじ部を設けてハウジングに係合させる。

これにより、ハウジングからァクチユエ一夕への伝熱を低減するとともに、安価な方法にて確実にシリンダを固定することができる。また、ァクチユエ一夕ホルダにハウジングより熱伝導率の少ない材料を用いることにより、ハウジングの熱がァクチユエ一夕に伝達しにくくなり、ァクチユエ一夕の焼損を防止することができる。

また、好ましくは、ねじ部に樹脂コーティングする。

これにより、ハウジングからの伝熱を更に少なくできる。

または、吸入弁の開閉時期を制御するァクチユエ一夕の駆動電源を O F F時に徐々に低減させる。

これにより、 O F F時の衝突力を低減し、衝突部の摩耗 · 破損防止をかはることができる。

また、好ましくは、ァクチユエ一夕の駆動部と吸入弁を別体にし、ァクチユエ一夕駆動部の動作距離を吸入弁の動作距離より小さくする。

これにより、ァクチユエ一夕の動作時間（O F F時の応答性）が遅い場合においても、吸入弁を加圧室の圧力変化時（吐出工程から吸入工程に移行する時）に開弁させることができる。

また、ァクチユエ一夕の動作距離を小さくして衝突力を低減できるとともに、吸入弁の開口面積を十分に確保することができる。

これらによって、吸入弁での通路抵抗が低減されるため、吸入工程時の加圧室内圧力低下を防止でき、キヤビテ一ションの発生を抑制することができる。

または、吐出弁の動作距離を吸入弁以下とする。

これにより、吐出弁の閉じ遅れ（吐出工程から吸入工程に移行する時）による高圧燃料の加圧室内への逆流を最低限におさえることができ、加圧室内のキヤビテ一シヨンの発生を抑制することができる。

または、吸入弁と吐出弁のすくなくとも一方は、ポール弁とし、このポール弁に勘合する円筒部材を有し、円筒部材の外周部を円筒部保持部材内径側に摺動可能にする。

これにより、ポール弁開口時にポールが円筒部材に保持されるため、ポールの振れが抑制でき、燃料流れを安定化することができる。従って、流れのみだれによって発生するキヤビテーションを防止することができる。

また、好ましくは、円筒部材の外径をポ一ル弁径より大きくし、円筒部材の外径の一部に切りかき部を形成する。

これにより、弁機構部に適切な燃料通路を形成できるため、圧力損失による燃圧低下によつて発生するキヤビテーションを防止することができる。

また、好ましくは、吐出弁に採用することによって、安価な手法にて、高圧配管の油密の確保をはかることができる。

また、吸入弁と吐出弁の少くとも一方は、カップ状の円筒部を有するフラット弁とし、円筒部の外周部を円筒部保持部材内径側に摺動可能に保持する。

これにより、フラット弁開口時に円筒部が保持されるため、弁体の振れが抑制でき、燃料流れを安定化することができる。従って、流れのみだれによって発生するキヤビテーションを防止することができる。また、カップ部に閉弁用のスプリングを配置することができるため、省スぺース化をはかることができる。

また、好ましくは、円筒部保持材の内径の一部に燃料通路を形成する切りかき部を設ける。

これにより、弁体の厚肉化を行うことなく、弁機構部に適切な燃料通路を形成できるため、圧力損失による燃圧低下によって発生するキヤビテーシヨンを防止することができるとともに、弁体の軽量化がはかれ、開閉弁の応答性を高めることができる。

また、好ましくは、吸入弁に採用することによって、開弁時の高応答がはかれるため、吸入工程始まり時の開弁遅れによる加圧室内の圧力低下を抑えられるため、燃圧低下によって発生するキヤビテーシヨンを防止することができる。

または、シリンダとハウジングを別体とし、加圧室の一部に円筒管材を用いる。

これにより、シリンダ材と吸入弁または吐出弁の位置が離れている際においても、この間を円筒管材でつなぐことにより、組立時に円筒管を変形させて固定することによって、寸法ばらつきを吸収することができる。従って、加圧室の壁面にハウジングを用いない場合においても、吸入弁または吐出弁の配置に自由度がとれるため、ポンプ全体の小型化をはかることができる。

また、好ましくは、円筒管材を圧接により保持する。

これにより、組立時に、圧接部にて寸法ばらつきを吸収することがでさる。

また、好ましくは、圧接部の一方を平面接触、もう一方を円筒面接触とすることにより、 X， Y方向の 2方向成分の寸法ばらつきを吸収することができる。

上記構成により、ハウジングをアルミのような軟質材を用いた際でも、キヤビテーション壌食防止をはかることができる。

また、ハウジングとシリンダに線膨張係数の大きく違う材料を用いた場合においても、温度変化によるシリンダの摺動穴の変形からおこるプランジャのステックを防止できる。

また、熱伝導率の高い材料をハウジングに用いた場合においても、ァクチユエ一夕の焼損 · プランジャの焼付きを防止することができる。従って、ハウジングのアルミ化により、切削性の向上による低コスト化，軽量化をはかった信頼性の高いポンプを提供できる。

また、プランジャ摺動部に異なった形状の複数のシール材を設ける。また、好ましくは、ポンプ外側方向のシール材をリップ形状とする。

に、ポンプ内側方向のシール材は、 Oリング（摺動側に樹脂リング等を配するものも含む）、又は、 X · Kリングのような形状とする。

これにより、ポンプ内側部の燃料室に触れるシ一ル材の耐圧性を向上できるとともに、ポンプ外側部のシール材にかかる圧力を緩和することができ、シール性の信頼性向上をはかることができる。

また、〇 · X · Kのようなリング式シールは、リップ式より成形性がよいため、材料選択に自由度がある。従って、使用燃料にあわせて、ゴム材質を選定することができる。

本発明によれば、ポンプハウジングにアルミニウム合金のような軟質材を用いた際の問題点を解決し、信頼性が高く、かつ切削加工性の良好な高圧燃料ポンプを提供することができた。これによつて高圧燃料供給ポンプの低コスト，軽量化が実現できた。

Claims

請求の範囲

1 . 凹所を備えた第一部材、

当該第一部材に組み付けられ、前記凹所を加圧室として画成する第二部材、

当該第二部材によつて往復可能に支承され、前記加圧室内に進退して燃料を加圧するプランジャ、

前記第一部材と第二部材との間に挟持される環状面と、当該環状面の内周側で前記プランジャの進退方向に沿って延びる筒状部とを有する薄板状の中間部材、

当該中間部材は前記第一部材の凹所に筒状部が圧入されており、その環状部が前記第一部材および第二部材と圧接してシール部を形成してお Ό ,

前記第一部材と第二部材とを前記中間部材の環状部に向かって相対的に押圧する押圧機構を備えた高圧燃料供給ポンプ。

2 . 凹所を備えた金属ハウジング、

当該金属ハウジングと組み付けられて前記凹所を加圧室として画成すると共に、

前記金属八ウジングょり硬度が高い金属筒体、

当該金属筒体によって往復可能に支承され、前記加圧室に進退して燃料を加圧するプランジャ、

前記金属ハウジングと金属筒体との圧接部に挟持される環状面と、当該環状面の内周側で前記プランジャの進退方向に沿って延びる筒状部とを有する薄板状の中間部材、

当該中間部材は前記金属ハウジングの凹所に筒状部が圧入されており , 前記環状部が前記金属ハウジングおよび前記金属筒体と圧接してシール部を形成しており、

前記金属ハウジングと前記金属筒体とを前記中間部材の環状部に向かつて相対的に押圧する押圧機構を備えた高圧燃料供給ポンプ。

3 . 請求項 1， 2に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、前記中間部材を前記第二部材及び前記金属筒体より硬度の低い材料で形成した高圧燃料供給ポンプ。

4 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダと燃料通路の一部を形成するハウジングを別体にしたポンプにおいて、

前記ハウジングと他の部材を圧接させることにより前記加圧室を形成し、圧接部の外側に燃料室を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ボンプ。

5 . 請求項 4のポンプにおいて、前記圧接部材を前記ハウジングの材質より高硬度の材質としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

6 . 請求項 4のポンプにおいて、前記圧接部材に 2箇所以上の前記ハウジングとの圧接面を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

7 . 請求項 6のポンプにおいて、前記 2箇所の圧接面は、円筒面と平面であることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

8 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダと燃料通路の一部を形成するハウジングを別体にしたボンプにおいて、前記ハウジングと他の部材を圧接させることにより前記加圧室を形成し、該圧接部（第 1の圧接部）の前記加圧室外側に第 2の圧接部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

9 . 請求項 5のポンプにおいて、第 2の圧接部材の硬度を第 1 の圧接部材より軟硬度としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 0 . 請求項 5のポンプにおいて、第 2の圧接部材の硬度を前記ハウジングょり軟硬度としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 1 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記ハウジングに前記低圧室を設け、該低圧室と前記加圧室の隔離壁の強度を加圧室の全壁のなかで最弱部としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 2 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダと燃料通路の一部を形成するハウジングを別体にしたボンプにおいて、

前記ハウジングと他の部材を圧接させることにより前記加圧室を形成し、該圧接面の一部に空間部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 3 . 請求項 9のポンプにおいて、前記圧接面は、前記空間部により 2 分割以上に分離させたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 4 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記シリンダを固定するシリンダホルダを有し、八ゥジング側のシリンダ固定部 Aと該シリンダホルダ側のシリンダ固定部 Bの間に該シリンダホルダと前記ハウジングの係合部 Cを設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 5 . 請求項 1 4のポンプにおいて、前記係合部 Cと前記シリンダ軸線上にて異なった部分に、前記シリンダホルダの内径と前記シリンダの外径が径方向に勘合する勘合部 Dを設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 6 . 請求項 1 5のポンプにおいて、前記シリンダホルダに、前記ブランジャの摺動部をシールするシール部材を係合させたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 7 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記シリンダを固定するシリンダホルダを有し、該シリンダホルダの内側に、前記シリンダとの勘合部 Bを設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 8 . 請求項 1 7のポンプにおいて、前記勘合部 Bにて圧力の違う部屋を形成したことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

1 9 . 請求項 1 7のポンプにおいて、前記シリンダホルダを前記八ウジングと係合させ、該係合部 Cは前記勘合部 Bよりシリンダホルダの開口端側に設けられたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 0 . 請求項 1 8のポンプにおいて、前記係合部 Cと前記勘合部 Bの間に前記シリンダホルダと前記シリンダの径方向勘合部 Dを設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 1 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記シリンダを固定するシリンダホルダを有し、該シリンダホルダの外周部に前記ハウジングと係合するねじ部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 2 . 請求項 2 1のポンプにおいて、前記ねじ部を樹脂コーティングしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 3 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記シリンダの外周部に環状の燃料室を形成し、該燃料室を前記低圧室に連通させたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 4 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを搐動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記プランジャの摺動部をシールするシール部材を配し、該シール材のポンプ内部側を、前記シリンダと前記プランジャの摺動すきま Xを経由して前記低圧室に連通させた袋小路にしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 5 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記プランジャの摺動部をシールするシール部材を配し、該シール材のポンプ内部側を、前記シリンダと前記プランジャの摺動すきま Xを経由して前記低圧室に連通させ、該摺動すきま Xの長さをプランジャの往復摺動長さより短くしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 6 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記ブランジャの摺動部をシールするシール部材を配し、該シール材のポンプ内部側を略大気圧室に連通させ、該連通路の一部に絞り部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 7 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記プランジャの摺動部をシールするシール部材を配し、該シール材のポンプ内部側に潤滑油溜り部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 8 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを搐動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記吸入弁の開閉時期を電子制御するァクチユエ一夕を有し、該ァクチユエ一夕の外周部に環状の燃料室を形成し、該燃料室を前記低圧室に連通させたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

2 9 . 請求項 2 8のポンプにおいて、前記ァクチユエ一夕を固定するァクチユエ一夕ホルダを有し、該ァクチユエ一夕ホルダの外周部に前記ハウジングと係合するねじ部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンづ。

3 0 . 請求項 2 9のポンプにおいて、前記ねじ部を樹脂コーティングしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 1 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の開閉時期を電子制御するァクチユエ一夕を有したポンプにおいて、

該ァクチユエ一夕の駆動電流の O F F時に徐々に減少するようにしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 2 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の開閉時期を電子制御するァクチユエ一夕を有したポンプにおいて、該ァクチユエ一夕の駆動部と前記吸入弁を別体とし、前記ァクチユエ一夕駆動部の動作距離が前記吸入弁の動作距離より小さくしたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 3 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁を有したポンプにおいて、

前記吐出弁の動作距離を前記吸入弁の動作距離を同等または、短く規制したことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 4 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁を有したポンプにおいて、

前記吸入弁と吐出弁の少なくとも一方は、ポール弁とし、該ポール弁に勘合する円筒部材を有し、該円筒部材の外周部を円筒部保持部材内径側に摺動可能に保持したことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 5 . 請求項 3 4のポンプにおいて、前記円筒部材の外径の一部に燃料通路を形成する切りかき部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ボンプ。

3 6 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁を有したポンプにおいて、

前記吸入弁と吐出弁の少なくとも一方は、カツプ状の円筒部を有するフラット弁とし、該円筒部の外周部を円筒部保持部材内径側に摺動可能に保持したことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 7 . 請求項 3 3のポンプにおいて、前記円筒部保持部材の内径の一部に燃料通路を形成する切りかき部を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 8 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室を有し、

前記加圧室の一部に円筒管材を用いたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

3 9 . 請求項 3 8のポンプにおいて、前記円筒管材は鍔付きであることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 0 . 請求項 3 8のポンプにおいて、前記円筒管材は圧接にて保持されていることを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 1 . 請求項 4 0のポンプにおいて、前記円筒管材の圧接部を円筒面と平面の 2ケ所としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 2 . 加圧室内の燃料を圧送するプランジャ、該加圧室の入口に設けられた吸入弁、該加圧室の出口に設けられた吐出弁、該吸入弁の上流側に設けられた低圧室、前記プランジャを摺動可能に保持するシリンダを有したポンプにおいて、

前記プランジャの摺動部をシールする複数のシール部材を設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 3 . 請求項 4 2のポンプにおいて、前記複数のシール材は、異なった形状とし、一方は、リップ形状としたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 4 . 請求項 4 3のポンプにおいて、前記リップ形状のシール材を他方のシール材に対し、ポンプ外側方向に設けたことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。

4 5 . 請求項 4 4のポンプにおいて、前記ハウジングを軟質材としたとを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。