WO2003035306A1 - Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl Download PDF

Info

Publication number
WO2003035306A1
WO2003035306A1 PCT/EP2002/011481 EP0211481W WO03035306A1 WO 2003035306 A1 WO2003035306 A1 WO 2003035306A1 EP 0211481 W EP0211481 W EP 0211481W WO 03035306 A1 WO03035306 A1 WO 03035306A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
mold
coolant
continuous casting
cross
sectional area
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2002/011481
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2003035306A8 (de
Inventor
Werner Rahmfeld
Erwin Wosch
Fritz-Peter Pleschiutschnigg
Stephan Feldhaus
Lothar Parschat
Uwe Kopfstedt
Wolfgang Mossner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Demag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10201502A external-priority patent/DE10201502C1/de
Application filed by SMS Demag AG filed Critical SMS Demag AG
Priority to US10/493,080 priority Critical patent/US20040256080A1/en
Priority to EP02801890A priority patent/EP1436106A2/de
Publication of WO2003035306A1 publication Critical patent/WO2003035306A1/de
Publication of WO2003035306A8 publication Critical patent/WO2003035306A8/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for optimizing the cooling capacity of a continuous casting mold for liquid metals, in particular for liquid steel, by comparing the thermal load over the height of the continuous casting mold, in which the coolant in each case through a cross-sectional area of a large number of coolant channels or Coolant bores, which run approximately parallel to the casting strand, is guided, the coolant cross-sectional areas between the mold inlet and the mold outlet being designed differently.
  • the continuous casting mold referred to at the beginning as a device is known from DE 41 27 333 C2.
  • molten steel is poured into a continuous casting mold, the mold walls of which are provided with continuously cylindrical cooling bores extending from top to bottom and connected to a cooling water circuit, the flow cross-sectional areas of which are partially reduced by displacement rods.
  • the cooling water is guided through the coolant holes at maximum speed in the area of the highest temperature load.
  • the coolant is only directed from the bottom to the top.
  • the object of the invention is to control the copper plate skin temperatures on the hot side and the cold side so that both the recrystallization temperature of the cold-rolled copper on the hot side with the greatest possible cooling intensity and with uniform cooling at the height ranges of the continuous casting mold is not exceeded and a possible evaporation of the coolant on the cold side is avoided.
  • the object is achieved according to the invention in that the flow rate of the coolant, which is passed from top to bottom in the continuous casting mold, is set higher in the coolant channel or in the coolant bore in the upper region of the continuous casting mold by a smaller cross-sectional area than in the lower region of the continuous casting mold, in which the flow velocity is set lower by a larger cross-sectional area and / or in that the covering with coolant is set by a cross-sectional shape which can vary from top to bottom.
  • the advantage is a greater coverage by coolant in the hot area and a lower heat dissipation below the hot area.
  • the inlet cross-sectional shape of the coolant channel can be square or rectangular and the continuation in each case from an elongated rectangle up to a square, or the circular inlet cross-sectional shape can be designed analogously.
  • a heat flow load of the continuous casting mold of at most 8 MW / m 2 and coolant speeds of 4 m / s to 30 m / s are maintained.
  • a maximum thermal load on the mold plates on their hot side is less than 550 ° C. and that the heat transfer coefficient is set up to a maximum of 250,000 W / m 2 K.
  • Another measure influencing the thermal values is that the continuous casting mold is oscillated.
  • the casting strand is lubricated with casting powder slag in the continuous casting mold.
  • Another measure that supports the heat transfer is that the surface of the coolant channels is provided with an increasing roughness from the mold inlet to the mold outlet.
  • the object is achieved according to the invention in that the coolant channels or the coolant holes each have a relatively small coolant channel input cross-sectional area and a larger one -Exit- cross-sectional area from the mold inlet to the mold outlet are formed with the greatest coverage by the coolant at the mold entrance (here under "cover” the ratio is s Coolant channel width / coolant channel distance, ie the effective phase boundary layer copper / coolant understood).
  • the casting speed can be adjusted in the continuous casting direction up to approximately 12 m / min.
  • the invention is also improved in that a thermal load on the continuous casting mold of at most 8 MW / m 2 , a coolant speed of 4 to 30 m / s and a maximum local thermal load on the copper plates on the side facing the liquid metal with a heat transfer coefficient • by Max. 250,000 W / m 2 • K are provided.
  • a further embodiment provides that the coolant channels with a rectangular cross section are designed to increase in their channel depth and / or channel width from the mold inlet to the mold outlet.
  • An improvement also provides that the cross-sectional area of the coolant channels can be changed by means of baffles via a control or regulation. As a result, the flow of the coolant in the rigid form of the coolant channels can be supplemented by a further function.
  • the roughness is formed from dimples of 0.5 to 3 mm in diameter and 0.2 to 2 mm in depth.
  • the distribution or the number of dimples from the mold exit to the mold entrance is provided to increase.
  • the heat transfer is intensified according to further features in that the roughness can be changed by chemical or mechanical measures.
  • the roughness can be changed during the casting process.
  • Fig. 1 A (each from left to right) a vertical section through the current continuous casting mold, in the upper part two horizontal partial sections for coolant channels and coolant holes in the upper mold area, in the lower area two horizontal partial sections for coolant channels and coolant holes in the lower mold area, the far right Temperature curve in the copper plates,
  • Fig. 1 B analogous to Fig. 1A (each from left to right) a vertical section through the continuous casting mold, in the upper part three horizontal partial sections for coolant channels and coolant holes in the upper mold area, in the lower part three horizontal partial sections for coolant channels and coolant holes in the lower mold area , on the far right is a comparison of the previous surface temperature curve between the previous surface temperature curve and the new surface temperature curve,
  • FIG. 2A shows a diagram of the heat transfer coefficient •, the maximum thermal load and the pressure loss in the coolant
  • Fig. 2B is a diagram of the heat transfer coefficient •, the pressure loss • P over the coolant speed
  • 2C shows a diagram for the decrease in the maximum thermal load with increasing coolant speed.
  • a continuous casting mold 1 which consists of copper plates 2 each with a large number of coolant channels 3 or coolant bores 4 with or without displacement rods 4.1 through which the coolant passes 5 is directed.
  • the thermal load in the mold level 8 or the maximum heat flow 10 ("J") can now be up to 8 MW / m2, especially at high casting speeds of about 12 m / min and therefore requires special cooling measures to keep the copper plate skin temperatures on the hot side 11.1 and the cold side 1 1.2 in such a way that the recrystallization temperature of the cold-rolled copper on the hot side 11.1 is not exceeded and a possible evaporation of the coolant 5 on the cold side 11.2 is avoided.
  • the cooling capacity or the cooling effect is determined by mechanical engineering elements, such as the copper plate thickness 12, the coolant channels 3 or the coolant bores 4 with or without displacement rods 4.1, the distance 13 (A) of the coolant channels 3 or the coolant bores 4 from one another, the cross-sectional area 14 (F ) the coolant channels 3 or the coolant holes 4 and the length of the coolant channels 3 or the coolant bores 4, which corresponds to the mold length 15 (L).
  • the cooling channel cross-sectional areas 14 between the mold inlet 6 and the mold outlet 7 can currently be regarded as constant.
  • the process-related influencing variables for the cooling capacity of the continuous casting mold 1 are the coolant speed 16, which is an essential measure of the heat transfer coefficient 17 (•), measured in W / im 2 • K.
  • FIGS. 2A, 2B and 2C The relationships are shown in FIGS. 2A, 2B and 2C in diagrams.
  • the aim of the invention is to minimize the pressure loss 19 (P) during the control of the maximum thermal load 11 (T cu-m a x) both on the hot side 11.1 and the cold side 11.2 and to make the thermal mold load 22 and to achieve the thermal profile 23 over the mold length 15.
  • P pressure loss
  • T cu-m a x maximum thermal load 11
  • the heat transfer coefficient 17 (•) and the maximum thermal load 11 of the copper plate 2 are dependent on the mechanical engineering and process engineering factors, such as
  • the casting strand 9 is cast according to FIG. 1B at a casting speed 9.1 of approximately 12 m / min, for example in the casting format of a thin slab with a thickness between 40 mm and 100 mm.
  • Casting powder 1.2 and an oscillation 1.1 can be used for casting.
  • the casting process loads the continuous casting mold 1 with a maximum heat flow 10 (“J”) in the casting level 8 of 2 to 8 MW / m 2 and leads to a maximum thermal load 11 in the casting level 8 both on the hot side 11.1, which faces the molten steel , as well as on the cold side 11.2, which faces the coolant 5.
  • J maximum heat flow 10
  • the process leads to a thermal mold load 22 and a heat flow profile 23 over the mold length 15 (L).
  • the coolant channel cross-sectional areas 14 (F) in the coolant channels 3 or coolant bores 4 with or without displacement rod 4.1 are constant in the prior art (FIG. 1A) over the mold length 15 and thus lead to a constant coolant speed 16 (V) and a defined coolant pressure drop 19 (• P), which is assumed to be "1".
  • FIG. 1B shows the temperature profile of the surface temperature that has changed compared to FIG. 1A, the total amount of heat removed remaining the same.
  • the roughness 21 (R) can also optionally be raised functionally from the mold outlet 7 to the mold inlet 6 over the mold length 15.
  • the roughness 21 can also be produced by dimples 24 of a maximum of 1-3 mm in diameter and 1-2 mm in depth, which lead to cavitation effects of the flowing coolant 5 (for example the water) at the phase boundary copper (cold side 11.2) and coolant 5 and thus lead to an increased heat transfer coefficient 17 (•), caused by forced convection in the area of the laminar "Nusselt" boundary layer, in which the energy transport takes place via heat conduction.
  • the cross-sectional area 14 of the coolant channels 3 or the coolant bores 4 can be enlarged over the mold length 15 in the case of the coolant channels 3 via the channel depth 3.1 and / or the channel width 3.2.
  • the cross-sectional enlargement can be realized by increasing the diameter of the coolant bore 4 and / or reducing the diameter of the displacement rod 4.1.
  • guide plates 3.3 of the coolant channels 3 are mechanically or manually, for example on a changed cross-sectional area 14 of the coolant channels 3 via the mold height 15, e.g. online, process-controlled by means of a control or regulation 3.3.1 of the position of the guide plates 3.3.
  • the thermal mold load 22 can be reduced over the mold length 15 by means of a uniform thermal profile 22.1, as shown in a diagram in the right part of FIG. 1B.
  • the diagram 2A shows the heat transfer coefficient 17 (•) measured in W / m 2 K, the pressure loss 19 (• P) and the local maximum thermal load 11 of the copper plate 2 in the mold level 8 as a function of the roughness 21 of the surface of the coolant channels 3 or the coolant bores 4 with a constant copper plate thickness 12, coolant speed 16 (V in m / s), heat flow 10 (J), cross-sectional area 14 of the coolant channel 3 or the coolant bore 4, the mold length 15 and a distance 13 of the coolant channels 3 or coolant bores 4 from one another.
  • Diagram 2B shows the heat transfer coefficient 17 (•) and the pressure loss 19 (• P) over the coolant speed 16 (V) or the coolant quantity 20 (Q) with increasing roughness 21 with constant cross section 14 (F), mold length 15 and distance 13 (A).
  • 2C shows the decrease in the maximum thermal load 11 in the casting level 8 of the copper plate 2 with increasing coolant speed 16 (V), coolant quantity 20 (Q) and roughness 21 (R) with constant heat flow 10 (“J”), in the heat flow Profile 23 over the mold length 15, the copper plate thickness 12, the coolant channel cross-sectional area 14 (F) and the distance 13 (A) of the coolant channels 3 or the coolant holes 4 are shown.
  • the partial image in FIG. 2C makes it clear that the local maximum thermal load 11 in the mold level 8 decreases sharply with increasing roughness 21 (R), the coolant speed 16 (V) or the coolant quantity 20 (Q).
  • the principle of the invention can also be applied to strip casting devices which are operated at a casting speed of up to 100 m / min. All the measures applied to the level of the continuous casting mold 1 are transferred to the scope of the twin rollers.
  • Coolant hole 4.1 Displacement tube, rod, round body

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Ein Verfahren zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggiesskolille (1) für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl, durch Vergleichmässigen der thermischen Belastung (22) über die Höhe der Stranggiesskokille (1), bei dem das Kühlmittel (5) jeweils durch eine Querschnittsfläche einer grossen Anzahl von Kühlmittelkanälen (3) oder Kühlmittelbohrungen (4), die etwa parallel zum Giessstrang (9) verlaufen, gefürt wird, wobei der Kühlmittel-Querschnittsflächen zwischen dem Kokilleneingang (6) und dem Kokillenausgang (7) unterschiedlich ausgeführt sind, vergleihmässigt die thermische Kokillenbelastung (22), indem die Strömungesgeschwindigkeit des Kühlmittels (5), das in der Stranggiesskokille (1) von oben nach unten geleitet wird, im Kühlmittelkanal (3) oder in der Kühlmittelbohrung (4) im oberen Bereich der Stranggiesskokille (1) durch eine kleinere Querschnittsfläche höher eingestellt wird als im unteren Bereich der Stranggiesskokille (1), in dem die Strömungsgeschwindigkeit durch eine grössere Querschnittsfläche niedriger eingestellt wird und / oder indem die Bedekung des Kühlmittels durch jeweils eine von oben nach unten veränderliche Querschnittsform eingestellt wird

Description

Verfahren und Vorrichtung zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüs- sigen Stahl, durch Vergleichmäßigen der thermischen Belastung über die Höhe der Stranggießkokille, bei dem das Kühlmittel jeweils durch eine Querschnittsfläche einer großen Anzahl von Kühlmittelkanälen oder Kühlmittelbohrungen, die etwa parallel zum Gießstrang verlaufen, geführt wird, wobei die Kühlmittel- Querschnittsflächen zwischen dem Kokilleneingang und dem Kokillenausgang unterschiedlich ausgeführt sind.
Die eingangs bezeichnete Stranggießkokille als Vorrichtung ist aus der DE 41 27 333 C2 bekannt. Dabei wird Stahlschmelze in einer Stranggießkokille vergossen, deren Formwände mit sich von oben nach unten erstreckenden, an einen Kühlwasserkreislauf angeschlossenen, durchgehend zylindrischen Kühlbohrungen versehen sind, deren Durchfluss-Querschnittsflächen teilweise durch Verdrängerstäbe verkleinert ist. Um zu einer Verkleinerung der Temperaturunterschiede zwischen den Höhenbereichen der Kokille zu gelangen und damit eine Spannungsverminderung und eine Verlängerung der Standzeit der Kokille zu erzielen, wird das Kühlwasser im Bereich der höchsten Temperaturbelastung mit Maximalgeschwindigkeit durch die Kühlmittelbohrungen geführt. Allerdings stehen nur die durch die Verdrängerstäbe verkleinerten Bohrungs- Ringquerschnittsflächen zur Verfügung. Außerdem wird das Kühlmittel nur von unten nach oben geleitet. Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, bei größtmöglicher Kühl-intensität und auf die Höhenbereiche der Stranggießkokille vergleichmä- ßigter Kühlung, die Kupferplatten-Hauttemperaturen auf der Heißseite und der Kaltseite so zu kontrollieren, dass sowohl die Rekristallisations-Temperatur des kaltgewalzten Kupfers auf der Heißseite nicht überschritten wird als auch eine mögliche Verdampfung des Kühlmittels auf der Kaltseite vermieden wird.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels, das in der Stranggießkokille von oben nach unten geleitet wird, im Kühlmittelkanal oder in der Kühlmittelbohrung im oberen Bereich der Stranggießkokille durch eine kleinere Querschnittsfläche höher eingestellt wird als im unteren Bereich der Stranggießkokille, in dem die Strömungsgeschwindigkeit durch einen größere Querschnittsfläche niedriger eingestellt wird und / oder dass die Bedeckung mit Kühlmittel durch jeweils eine von oben nach unten veränderliche Querschnittsform eingestellt wird. Der Vor- teil besteht in einer größeren Bedeckung durch Kühlmittel im Heißbereich und eine gegenüber bisher geringere Wärmeabfuhr unterhalb des Heißbereichs. Dadurch wird ferner nicht nur die Stoßbelastung im heißen Höhenbereich des Gießspiegels erheblich herabgesetzt, sondern auch die Wärmebelastung über die gesamte Höhe der Stranggießkokille noch weiter vergleichmäßigt. Außer- dem wird weder die Rekristallisations-Temperatur des kaltgewalzten Kupfers auf der Heißseite erreicht, noch besteht die Gefahr, dass eine Verdampfung des Kühlmittels auf der Kaltseite eintreten kann. Dabei können die Eingangsquerschnittsform des Kühlmittelkanals quadratisch oder rechteckig und die Fortsetzung jeweils aus einem länglicheren Rechteck bis zu einem Quadrat oder die kreisrunde Eingangsquerschnittsform analog ausgebildet sein.
In Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass bei Gießgeschwindigkeiten von 3 m/min bis etwa 12 m/min eine Wärmestrombelastung der Stranggießkokille von maximal 8 MW / m2 und Kühlmittelgeschwindigkeiten vom 4 m/s bis 30 m/s eingehalten werden. Nach weiteren Schritten wird vorgeschlagen, dass eine maximale thermische Belastung der Kokillenplatten auf deren Heißseite kleiner als 550 °C und dass der Wärmeübergangs-Koeffizient • bis maximal 250.000 W / m2 • K eingestellt wird.
Eine andere, die Wärmewerte beeinflussende Maßnahme besteht darin, dass die Stranggießkokille oszilliert wird.
Weiterhin ist vorgesehen, dass der Gießstrang mit Gießpulverschlacke in der Stranggießkokille geschmiert wird.
Eine den Wärmeübergang unterstützende Maßnahme besteht ferner darin, dass die Oberfläche der Kühlmittelkanäle vom Kokilleneingang bis zum Kokillenausgang mit einer größerwerdenden Rauheit versehen wird.
Bei einer Vorrichtung zur Optimierung der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssiges Metall, insbesondere für flüssigen Stahl, durch Vergleichmäßigung der thermischen Belastung über die Höhe der Stranggießkokille, wobei das Kühlmittel jeweils durch einen Querschnitt einer großen Anzahl von Kühlmittelkanälen oder Kühlmittelbohrungen, die etwa parallel zum Gießstrang verlau- fen, geführt ist und wobei die Kühlmittel-Querschnittsfläche der Kühlmittelkanäle zwischen dem Kokilleneingang und dem Kokillenausgang unterschiedlich ausgeführt sind, wird die gestellte Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Kühlmittelkanäle oder die Kühlmittelbohrungen jeweils bei einer relativ kleinen Kühlmittelkanal-Eingangsquer-schnittsfläche und einer größeren -Aus- gangs-querschnittsfläche vom Kokilleneingang bis zum Kokillenausgang bei am Kokilleneingang größter Bedeckung durch das Kühlmittel ausgebildet sind ( unter "Bedeckung" wird hier das Verhältnis Kühlmittelkanalbreite / Kühlmittelkanalabstand, d.h. die wirksame Phasengrenzschicht Kupfer / Kühlmittel verstanden). Dadurch wird der Effekt des Abbaus von Spitzentemperaturen in der Kupferplatte im Gießspiegelbereich und die Vergleichmäßigung über die gesamte Höhe der Stranggießkokille erzielt. Eine Alternative des Übergangs vom Kokilleneingang zum Kokillenausgang besteht darin, dass die Veränderung der Querschnittsflächenform vom Kokilleneingang bis zum Kokillenausgang stetig verläuft.
Nach weiteren Merkmalen ist vorgesehen, dass die Gießgeschwindigkeit in Stranggießrichtung bis etwa 12 m / min einstellbar ist.
Die Erfindung ist außerdem dahingehend verbessert, dass eine thermische Belastung der Stranggießkokille von maximal 8 MW / m2, eine Kühlmittelge- schwindigkeit von 4 bis 30 m / s und eine maximale lokale thermische Belastung der Kupferplatten auf der dem flüssigen Metall zugewandten Seite bei einem Wärmeübergangskoeffizient • von max. 250.000 W / m2 • K vorgesehen sind.
Eine weitere Ausgestaltung sieht vor, dass die Kühlmittelkanäle bei rechteckigem Querschnitt in ihrer Kanaltiefe und / oder Kanalbreite vom Kokilleneingang zum Kokillenausgang ansteigend ausgeführt sind.
Eine Verbesserung sieht außerdem vor, dass die Querschnittsfläche der Kühl- mittelkanäle mittels Leitblechen über eine Steuerung oder Regelung veränderbar ist. Dadurch kann die Strömung des Kühlmittels in der starren Form der Kühlmittelkanäle durch eine weitere Funktion ergänzt werden.
Einen andere Weiterentwicklung ist dadurch gegeben, dass die Oberfläche der Kühlmittelkanäle vom Kokillenausgang bis zum Kokilleneingang mit einer Rauheit versehen ist.
Dabei ist davon auszugehen, dass die Rauheit aus Grübchen von 0,5 bis 3 mm Durchmesser und 0,2 bis 2 mm Tiefe gebildet ist. Schließlich ist die Verteilung oder die Anzahl der Grübchen vom Kokillenausgang bis zum Kokilleneingang ansteigend vorgesehen.
Der Wärmeübergang wird nach weiteren Merkmalen dadurch intensiviert, dass durch chemische oder mechanische Maßnahmen die Rauheit veränderbar ist.
Dabei ist es weiter vorteilhaft, dass die Rauheit während des Gießvorgangs veränderbar ist.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele zum Stand der Technik und zur Erfindung dargestellt, die nachstehend näher erläutert werden.
Es zeigen:
Fig. 1 A (jeweils von links nach rechts) einen senkrechten Schnitt durch die gegenwärtige Stranggießkokille, im oberen Teil zwei horizontale Teilschnitte für Kühlmittelkanäle und Kühlmittelbohrungen im oberen Kokillenbereich, im unteren Bereich zwei horizontale Teilschnitte für Kühlmittelkanäle und Kühlmittelbohrungen im unteren Kokillenbereich, ganz rechts den Temperaturverlauf in den Kupferplatten,
Fig. 1 B analog zu Fig. 1A (jeweils von links nach rechts) einen senkrechten Schnitt durch die Stranggießkokille, im oberen Teil drei horizontale Teilschnitte für Kühlmittelkanäle und Kühlmittelbohrungen im oberen Kokillenbereich, im unteren Teil drei horizontale Teilschnitte für Kühlmittelkanäle und Kühlmittelbohrungen im unteren Kokillenbereich, ganz rechts eine Gegenüberstellung des bisherigen Oberflä- chentemperaturverlaufs zwischen dem bisherigen Oberflächentem- peraturverlauf und dem neuen Oberflächentemperaturverlauf,
Fig. 2A ein Diagramm des Wärmeübergangskoeffizienten • , der maximalen thermischen Belastung und des Druckverlustes im Kühlmittel, Fig. 2B ein Diagramm des Wärmeübergangskoeffizienten • , des Druckverlustes • P über der Kühlmittelgeschwindigkeit und
Fig. 2C ein Diagramm für die Abnahme der maximalen thermischen Bela- stung mit steigender Kühlmittelgeschwindigkeit.
Beim Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigem Stahl, kommt eine Stranggießkokille 1 zum Einsatz (Fig. 1A), die aus Kupferplatten 2 jeweils mit einer großen Anzahl von Kühlmittelkanälen 3 oder Kühlmittelboh- rungen 4 mit oder ohne Verdrängerstäbe 4.1 , durch die das Kühlmittel 5 geleitet wird.
Im Gießspiegel 8, in dem sich die Strangschale 9 zu bilden beginnt, entsteht der größte lokale Wärmestrom 10 ("J") und gleichzeitig die größte thermische Ko- killenbelastung T cu-max 1 , sowohl auf der Heißseite 11.1 als auch auf der Kaltseite 11.2 der Kupferplatte 2.
Die thermische Belastung im Gießspiegel 8 oder der maximale Wärmestrom 10 ("J ") kann nun besonders bei hohen Gießgeschwindigkeiten von etwa 12 m / min bis zu 8 MW / m2 betragen und erfordert deshalb besondere Kühlmaßnahmen, um die Kupferplatten-Hauttemperaturen auf der Heißseite 11.1 und der Kaltseite 1 1.2 so zu kontrollieren, dass sowohl die Rekristallisationstemperatur des kaltgewalzten Kupfers auf der Heißseite 11.1 nicht überschritten wird als auch eine mögliche Verdampfung des Kühlmittels 5 auf der Kaltseite 11.2 ver- mieden wird.
Die Kühlkapazität oder die Kühlwirkung wird durch maschinenbauliche Elemente bestimmt, wie z.B. die Kupferplattendicke 12, die Kühlmittelkanäle 3 oder die Kühlmittelbohrungen 4 mit oder ohne Verdrängerstäbe 4.1 , dem Abstand 13 (A) der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 voneinander, der Querschnittsfläche 14 (F) der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 und die Länge der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4, die der Kokillenlänge 15 (L) entspricht. Als Stand der Technik sind zur Zeit die Kühlkanal-Querschnittsflächen 14 zwischen dem Kokilleneingang 6 und dem Kokillenausgang 7 als konstant anzusehen. Die prozessbedingten Einflussgrößen für die Kühlkapazität der Stranggießkokille 1 sind neben der Kühlmitteltemperatur die Kühlmittelgeschwindigkeit 16, die ein wesentliches Maß für den Wärmeübergangskoeffizienten 17 ( • ) darstellt, gemessen in W / im2 • K.
Die Zusammenhänge sind in den Fig. 2A, 2B und 2C in Diagrammen dargestellt.
Um einen gewünschten Wärmeübergang mit Hilfe einer bestimmten Kühlmittelgeschwindigkeit 16 in der Stranggießkokille 1 einzustellen, wird sich, bedingt durch die Querschnittsfläche 14 des Kühlmittelkanals 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 bei vorgegebener Kokillenbreite 18, hier normiert auf 1 m, und den Abstand 13 der Kühlmittelkanäle, ein Druckverlust 19 ( • P) im Kühlmittel 5 zwischen dem Kokilleneingang 6 und dem Kokillenausgang 7 einstellen.
Dieser Druckverlust steigt überproportional mit der Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V) oder mit der Kühlmittelmenge 20 (Q), gemessen in m3 / h • m an.
Außerdem ist festzuhalten, dass mit steigender Rauheit 21 (R) der Oberfläche des Kühlmittelkanals 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 der Wärmeübergangskoeffizient 17 ( • ) aber auch der Druckverlust 19 ( • P) ansteigen.
Das Ziel der Erfindung besteht darin, eine Minimierung des Druckverlustes 19 ( P) bei der Kontrolle der maximalen thermischen Belastung 11 ( T cu-max) sowohl auf der Heißseite 11.1 als auch der Kaltseite 11.2 sowie eine Vergleichmäßigung der thermischen Kokillenbelastung 22 bzw. des thermischen Profils 23 über die Kokillenlänge 15 zu erzielen. In den Fig. 2A, 2B und 2C ist der Wärmeübergangskoeffizient 17 ( • ) und die maximale thermische Belastung 11 der Kupferplatte 2 in Abhängigkeit von den maschinenbaulichen und verfahrenstechnischen Einflussgrößen, wie z.B.
- der Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V)
- der Kühlmittelmenge 20 (Q) - dem Druckverlust 19 ( • P)
- der Rauheit 21 (R) der Oberfläche unter jeweils bestimmten und konstanten Randbedingungen dargestellt.
Der Gießstrang 9 wird gemäß Fig. 1 B mit einer Gießgeschwindigkeit 9.1 von etwa 12 m / min, z.B. im Gießformat einer Dünnbramme mit einer Dicke zwischen 40 mm und 100 mm gegossen. Beim Gießen können Gießpulver 1. 2 sowie eine Oszillation 1.1 angewendet werden. Der Gießvorgang belastet die Stranggießkokille 1 mit einem maximalen Wärmestrom 10 ("J ") im Gießspiegel 8 von 2 bis 8 MW / m2 und führt zu einer maximalen thermischen Belastung 11 im Gießspiegel 8 sowohl auf der Heißseite 11.1 , die dem flüssigen Stahl zugewandt ist, als auch auf der Kaltseite 11.2, die dem Kühlmittel 5 zugewandt ist. Der Vorgang führt zu einer thermischen Kokillenbelastung 22 und einem Wärmestrom-Profil 23 über die Kokillenlänge 15 (L). Die Kühlmittelkanal- Querschnittsflächen 14 (F) in den Kühlmittelkanälen 3 oder Kühlmittelbohrun- gen 4 mit oder ohne Verdrängerstab 4.1 sind im Stand der Technik (Fig. 1A) über die Kokillenlänge 15 konstant und führen damit zu einer konstanten Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V) und zu einem definierten Kühlmitteldruckverlust 19 ( • P), der mit "1 " angenommen wird.
In der äußerst rechten Darstellung der Fig. 1 B ist der gegenüber Fig. 1A veränderte Temperaturverlauf der Oberflächentemperatur dargestellt, wobei die insgesamt abgeführte Wärmemenge gleichgeblieben ist.
Um nun die thermische Kokillenbelastung 22 zu vergleichmäßigen und gleich- zeitig den Druckverlust 19 ( • P)des Kühlmittels 5 zu minimieren, wird die
Querschnittsfläche 14 (F) der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 vom Kokilleneingang 6 bis zum Kokillenausgang 7 vergrößert (Fig. 1 B). Außerdem kann die Rauheit 21 ( R ) ebenfalls wahlweise vom Kokillenausgang 7 bis zum Kokilleneingang 6 funktional über die Kokillenlänge 15 angehoben werden.
Die Rauheit 21 kann auch durch Grübchen 24 von maximal 1-3 mm Durchmesser und 1 - 2 mm Tiefe erzeugt werden, die zu Kavitationseffekten des strömenden Kühlmittels 5 ( z.B. des Wassers) an der Phasengrenze Kupfer (Kaltseite 11.2) und Kühlmittel 5 und damit zu einem erhöhten Wärmeübergangskoeffizienten 17 ( • ) führen, hervorgerufen durch Zwangskonvektion im Be- reich der laminaren "Nusselt"- Grenzschicht, in der der Energietransport über Wärmeleitung stattfindet.
Die Vergrößerung der Querschnittsfläche 14 der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 über die Kokillenlänge 15 kann im Fall der Kühlmittelka- näle 3 über die Kanaltiefe 3.1 und / oder die Kanalbreite 3.2 erfolgen. Im Fall der Kühlmittelbohrungen 4 kann die Querschnittsvergrößerung über die Vergrößerung des Durchmessers der Kühlmittelbohrung 4 und / oder einer Verkleinerung des Durchmessers des Verdrängerstabes 4.1 realisiert werden.
Eine andere Gestaltung besteht darin, dass Leitbleche 3.3 der Kühlmittelkanäle 3 mechanisch auf eine veränderte Querschnittsfläche 14 der Kühlmittelkanäle 3 über die Kokillenhöhe 15 manuell oder automatisch, z.B. online- prozessgesteuert mittels einer Steuerung oder Regelung 3.3.1 der Position der Leitbleche 3.3 eingestellt werden.
Nach Ausführung der beschriebenen Gestaltungen kann die thermische Kokillenbelastung 22 über die Kokillenlänge 15 über ein vergleichmäßigtes thermisches Profil 22.1 gesenkt werden, wie im rechten Teil der Fig. 1 B in einem Diagramm dargestellt ist. Das Diagramm 2A stellt den Wärmeübergangskoeffizienten 17 ( • ) gemessen in W / m2 K, den Druckverlust 19 ( • P) und die lokale maximale thermische Belastung 11 der Kupferplatte 2 im Gießspiegel 8 in Abhängigkeit von der Rauheit 21 der Oberfläche der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 bei konstanter Kupferplattendicke 12, Kühlmittelgeschwindigkeit 16 ( V in m/ s), Wärmestrom 10 (J), Querschnittsfläche 14 des Kühlmittelkanals 3 oder der Kühlmittelbohrung 4, der Kokillenlänge 15 und einem Abstand 13 der Kühlmittelkanäle 3 oder Kühlmittelbohrungen 4 zueinander dar. Das Diagramm macht deutlich, dass mit steigender Rauheit 21 ( R ) der Wärmeübergangskoeffizient 17 ( • ) aber auch der Druckverlust 19 ( • P) stetig ansteigen aber auch gleich- zeitig die Kupferplattentemperatur 11 (T cu-max ) auf der Heißseite 11.1 und der Kaltseite 11.2 stark abfällt.
Im Diagramm 2B sind der Wärmeübergangskoeffizient 17 (• ) und der Druckverlust 19 (• P) über die Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V) oder die Kühlmittel- menge 20 (Q) mit steigender Rauheit 21 bei konstantem Querschnitt 14 (F), Kokillenlänge 15 und Abstand 13 (A) dargestellt. Hier wird deutlich, dass mit steigender Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V), Kühlmittelmenge 20 (Q) und Rauheit 21 ( R ) der Wärmeübergangskoeffizient 17 ( • ), aber auch der Druckverlust 19 ( • P) überproportional stark ansteigen.
In Fig. 2C ist die Abnahme der maximalen thermischen Belastung 11 im Gießspiegel 8 der Kupferplatte 2 mit steigender Kühlmittelgeschwindigkeit 16 (V), Kühlmittelmenge 20 (Q) und Rauheit 21 ( R ) bei konstantem Wärmestrom 10 ( "J " ), im Wärmestrom-Profil 23 über die Kokillenlänge 15, die Kupferplattendik- ke 12, der Kühlmittelkanal-Querschnittsfläche 14 (F) und der Abstand 13 (A) der Kühlmittelkanäle 3 oder der Kühlmittelbohrungen 4 dargestellt.
Das Teilbild in der Fig. 2C macht deutlich, dass die lokale maximale thermische Belastung 11 im Gießspiegel 8 mit steigender Rauheit 21 ( R ) , die Kühlmittel- geschwindigkeit 16 (V) oder die Kühlmittelmenge 20 (Q) stark sinkt. Das Prinzip der Erfindung kann auch auf Bandgießvorrichtungen, die mit bis zu 100 m / min Gießgeschwindigkeit betrieben werden, angewendet werden. Dabei werden alle auf die Höhe der Stranggießkokille 1 angewendeten Maßnahmen auf den Umfang der Twin-Rollen übertragen.
Bezugszeichenliste
1 Stranggießkokille
1.1 Oszillation
1.2 Gießpulver, Gießschlacke
2 Kupferplatte
3 Kühlmittelkanal 3.1 Kanaltiefe
3.2 Kanalbreite
3.3 Leitblech
3.3.1 Steuerung / Regelung der Position der Leitbleche
4 Kühlmittelbohrung 4.1 Verdrängerrohr, Stab, Rundkörper
5 Kühlmittel
5.1 Kühlmittel-Fließrichtung
6 Kokilleneingang (Oberkante der Kokille)
7 Kokillenausgang (Unterkante der Kokille) 8 Gießspiegel
9 Strangschale, Strang 9.1 Gießgeschwindigkeit
10 lokaler maximaler Wärmestrom "J " im Gießspiegel
11 lokale maximale thermische Belastung im Gießspiegel ( T cu-max ) 11.1 dem flüssigen Stahl zugewandte Seite (Heißseite)
11.2 dem Kühlmittel zugewandte Seite (Kaltseite)
12 Kupferplattendicke (zwischen Heißseite und Kaltseite)
13 Abstand der Kühlmittelkanäle (3) oder der Kühlmittelbohrungen (4) untereinander 14 Querschnittsfläche (F) der Kühlmittelkanäle (3) oder Kühlmittelbohrungen (4) 15 Länge der Kühlmittelkanäle, der Kühlmittelbohrungen, Kokillenlänge
16 Kühlmittelgeschwindigkeit ( V in m /s)
17 Wärmeübergangskoeffizient » in W / m2 » K
18 Kokillenbreite ( in m)
19 Druckverlust des Kühlmittels, ΔP 20 Kühlmittelmenge Q in m3 / h ■ m
21 Rauheit, R, in mm der Oberfläche
22 thermische Kokillenbelastung über die Kokillenlänge 22.1 vergleichmäßigtes, thermisches Profil (τcu-max)
23 Wärmestrom-Profil über die Kokillenlänge 24 Grübchen, Näpfchen

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssiges Metall, insbesondere für flüssigen Stahl, durch Vergleichmäßigen der thermischen Belastung über die Höhe der Stranggießkokille, bei dem das Kühlmittel jeweils durch eine Querschnittsfläche einer großen Anzahl von Kühlmittelkanälen oder Kühlmittelbohrungen, die etwa parallel zum Gießstrang verlaufen, geführt wird, wobei die Kühlmittel-Querschnittsflächen zwischen dem Kokilleneingang und dem Kokillenausgang unterschiedlich ausgeführt sind, dadurch gekennzeichnet, dass die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels, das in der Strang- gießkokille von oben nach unten geleitet wird, im Kühlmittelkanal oder in der Kühlmittelbohrung im oberen Bereich der Stranggießkokille durch eine kleinere Querschnittsfläche höher eingestellt wird als im unteren Bereich der Stranggießkokille, in dem die Strömungsgeschwindigkeit durch eine größere Querschnittsfläche niedriger eingestellt wird und / oder dass die Bedeckung mit Kühlmittel durch jeweils eine von oben nach unten veränderliche Querschnittsform eingestellt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass bei Gießgeschwindigkeiten von 3 m/min bis etwa 12 m/min eine
Wärmestrombelastung der Stranggießkokille von maximal 8 MW/m2 und Kühlmittelgeschwindigkeiten von 4 m/s bis 30 m/s eingehalten werden.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine maximale thermische Belastung der Kokillenplatten auf deren
Heißseite kleiner als 550 °C und dass der Wärmeübergangs-Koeffizient • bis maximal 250.000 W / m 2 • K eingestellt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Stranggießkokille oszilliert wird.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Gießstrang mit Gießpulverschlacke in der Stranggießkokille geschmiert wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dad urch gekennzei ch net, dass die Oberfläche der Kühlmittelkanäle vom Kokilleneingang bis zum
Kokillenausgang mit einer größerwerdenden Rauheit versehen wird.
7. Vorrichtung zur Optimierung der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssiges Metall, insbesondere für flüssigen Stahl, durch Vergleichmäßi- gung der thermischen Belastung über die Höhe der Stranggießkokille, wobei das Kühlmittel jeweils durch einen Querschnitt einer großen Anzahl von Kühlmittelkanälen oder Kühlmittelbohrungen, die etwa parallel zum Gießstrang verlaufen, geführt ist und wobei die Kühlmittel-Querschnittsfläche der Kühlmittelkanäle zwischen dem Kokilleneingang dem Kokillen- ausgang unterschiedlich ausgeführt sind, dadurc h gekennzei chn et, dass die Kühlmittelkanäle (3) oder die Kühlmittelbohrungen (4) jeweils bei einer relativ kleinen Kühlmittelkanal-Eingangsquerschnittsfläche (14) und einer größeren - Ausgangsquerschnittsfläche vom Kokilleneingang (6) bis zum Kokillenausgang (7) bei am Kokilleneingang (6) größter Bedeckung durch das Kühlmittel (5) ausgebildet sind.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Veränderung der Querschnittsflächenform vom Kokilleneingang (6) bis zum Kokillenausgang (7) stetig verläuft.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Gießgeschwindigkeit in Stranggießrichtung bis etwa 12 m / min einstellbar ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass eine thermische Belastung (11) der Stranggießkokille (1) von maximal 8 MW / m2 , eine Kühlmittelgeschwindigkeit (16) von 4 bis 30 m /s und eine maximale lokale thermische Belastung (11 ) der Kupferplatten (2) auf der dem flüssigen Metall zugewandten Seite (11.1) bei einem Wärmeübergangskoeffizient • von max.250.000 W / m2 • K vorgesehen sind.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Kühlmittelkanäle (3) bei rechteckigem Querschnitt in ihrer Kanaltiefe (3.1) und / oder Kanalbreite (3.2) vom Kokilleneingang (6) zum Kokillenausgang (7) ansteigend ausgeführt sind.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die Querschnittsfläche (14) der Kühlmittelkanäle (3) mittels Leitblechen (3.3.) über eine Steuerung oder Regelung (3.3.1) veränderbar ist.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberfläche der Kühlmittelkanäle (3) vom Kokillenausgang (7) bis zum Kokilleneingang (6) mit einer Rauheit (21) versehen ist.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Rauheit (21) aus Grübchen (24) von 0,5 bis 3 mm Durchmesser und 0,5 bis 2mm Tiefe gebildet ist.
15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 7 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Verteilung oder die Anzahl der Grübchen (24) vom Kokillenausgang (7) bis zum Kokilleneingang (6) ansteigend vorgesehen ist.
16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 13 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass durch chemische oder mechanische Maßnahmen die Rauheit (21) veränderbar ist.
17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Rauheit (21) während des Gießvorgangs veränderbar ist.
PCT/EP2002/011481 2001-10-18 2002-10-15 Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl Ceased WO2003035306A1 (de)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/493,080 US20040256080A1 (en) 2001-10-18 2002-10-15 Method and device for optimizing the cooling capacity of a continuous casting mold for liquid metals, particularly for liquid steel
EP02801890A EP1436106A2 (de) 2001-10-18 2002-10-15 Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10150919.7 2001-10-18
DE10150919 2001-10-18
DE10201502A DE10201502C1 (de) 2001-10-18 2002-01-17 Verfahren und Vorrichtung zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl
DE10201502.3 2002-01-17

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2003035306A1 true WO2003035306A1 (de) 2003-05-01
WO2003035306A8 WO2003035306A8 (de) 2003-10-09

Family

ID=26010383

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2002/011481 Ceased WO2003035306A1 (de) 2001-10-18 2002-10-15 Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl

Country Status (3)

Country Link
US (1) US20040256080A1 (de)
EP (1) EP1436106A2 (de)
WO (1) WO2003035306A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010015399A1 (de) * 2008-08-06 2010-02-11 Sms Siemag Ag Stranggiesskokille für flüssiges metall, insbesondere für flüssigen stahl
WO2017186702A1 (de) * 2016-04-27 2017-11-02 Primetals Technologies Austria GmbH Instrumentierung einer seitenwand einer stranggiesskokille mit lichtwellenleitern

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011093562A1 (ko) * 2010-01-29 2011-08-04 주식회사 풍산 주조용 몰드 플레이트, 몰드 플레이트 어셈블리 및 몰드
IT1403036B1 (it) 2010-11-25 2013-09-27 Danieli Off Mecc Cristallizzatore per colata continua
CN106413942B (zh) * 2014-01-31 2020-03-10 日本制铁株式会社 连续铸造的铸造状态的判定方法、装置以及程序

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59133940A (ja) * 1983-01-21 1984-08-01 Mishima Kosan Co Ltd 連続鋳造用鋳型
GB2177331A (en) * 1985-06-24 1987-01-21 Outokumpu Oy Continuous casting mould
JPH0342144A (ja) * 1989-07-06 1991-02-22 Kawasaki Steel Corp 連続鋳造用鋳型の冷却方法およびその鋳型
FR2661120A3 (fr) * 1990-04-20 1991-10-25 Siderurgie Fse Inst Rech Lingotiere de coulee continue de metal liquide equipee de moyens de controle de la solidification du metal liquide.
US5117895A (en) * 1987-12-23 1992-06-02 Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gesellschaft M.B.H. Continuous casting mold arrangement
DE4127333A1 (de) * 1991-08-19 1993-02-25 Schloemann Siemag Ag Stahlstranggiesskokille
EP0730923A1 (de) * 1995-03-08 1996-09-11 KM Europa Metal Aktiengesellschaft Kokille zum Stranggiessen von Metallen
EP1103323A2 (de) * 1999-11-29 2001-05-30 SMS Demag AG Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Stahl

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2131307A (en) * 1935-10-25 1938-09-27 Behrendt Gerhard Chill for continuous string casting
EP0686445B1 (de) * 1994-06-06 2000-08-16 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Verfahren zum Kontrollieren der Verformung von Seitenwänden einer Kokille sowie Stranggiesskokille
DE19831998A1 (de) * 1998-07-16 2000-01-20 Schloemann Siemag Ag Stranggießkokille
US6374903B1 (en) * 2000-09-11 2002-04-23 Ag Industries, Inc. System and process for optimizing cooling in continuous casting mold

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59133940A (ja) * 1983-01-21 1984-08-01 Mishima Kosan Co Ltd 連続鋳造用鋳型
GB2177331A (en) * 1985-06-24 1987-01-21 Outokumpu Oy Continuous casting mould
US5117895A (en) * 1987-12-23 1992-06-02 Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gesellschaft M.B.H. Continuous casting mold arrangement
JPH0342144A (ja) * 1989-07-06 1991-02-22 Kawasaki Steel Corp 連続鋳造用鋳型の冷却方法およびその鋳型
FR2661120A3 (fr) * 1990-04-20 1991-10-25 Siderurgie Fse Inst Rech Lingotiere de coulee continue de metal liquide equipee de moyens de controle de la solidification du metal liquide.
DE4127333A1 (de) * 1991-08-19 1993-02-25 Schloemann Siemag Ag Stahlstranggiesskokille
EP0730923A1 (de) * 1995-03-08 1996-09-11 KM Europa Metal Aktiengesellschaft Kokille zum Stranggiessen von Metallen
EP1103323A2 (de) * 1999-11-29 2001-05-30 SMS Demag AG Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Stahl

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 008, no. 262 (M - 341) 30 November 1984 (1984-11-30) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 015, no. 178 (M - 1110) 8 May 1991 (1991-05-08) *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010015399A1 (de) * 2008-08-06 2010-02-11 Sms Siemag Ag Stranggiesskokille für flüssiges metall, insbesondere für flüssigen stahl
WO2017186702A1 (de) * 2016-04-27 2017-11-02 Primetals Technologies Austria GmbH Instrumentierung einer seitenwand einer stranggiesskokille mit lichtwellenleitern

Also Published As

Publication number Publication date
EP1436106A2 (de) 2004-07-14
WO2003035306A8 (de) 2003-10-09
US20040256080A1 (en) 2004-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1937429B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen
DE19649073C2 (de) Vorrichtung zur Abkühlung von Strangpreßprofilen
EP1200216A1 (de) Verfahren und einrichtung zum herstellen eines stranges aus metall
EP3074150B1 (de) Verfahren zum wärmebehandeln und abschreckeinrichtung zum kühlen von platten- oder bahnförmigem blech aus metall
AT412194B (de) Verbesserte kokille für eine stranggiessanlage sowie verfahren
DE19722877C2 (de) Flüssigkeitsgekühlte Stranggießkokille
EP2323785A1 (de) Stranggiesskokille
EP1436106A2 (de) Verfahren und vorrichtung zum optimieren der kühlkapazität einer stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssigen stahl
DE102009048567B4 (de) Verfahren und Anordnung zum Kühlen eines Gießstrangs in einer Stranggießanlage
EP1103323A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Stranggiessen von Stahl
DE10201502C1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Optimieren der Kühlkapazität einer Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl
DE102008015323A1 (de) Verteilervorrichtung für Strangguss
EP0972590B1 (de) Stranggiesskokille
EP1025930A1 (de) Kokillenplatte einer Kokille mit trichterförmigem Eingiessbereich zum Stranggiessen von Metall
DE102006060673A1 (de) Verfahren und Regelvorrichtung zum Regeln der Wärmeabfuhr einer Seitenplatte einer Kokille
DE10304543B3 (de) Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen
DE10119354B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Vergleichmäßigung der Kokillenhauttemperatur über die Stranggießkokillenhöhe
EP1932605B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von breiten Bändern aus Kupfer oder Kupferlegierungen
EP1827735B1 (de) Verfahren und vorrichtung zum bandgiessen von metallen
EP1356879B1 (de) Stranggiesskokille
DE3141269A1 (de) "kuehlverfahren und kuehlvorrichtung fuer langgestrecktes, heisses metallgut, insbesondere fuer stranggegossene knueppel- bzw. bloomstraenge"
EP0875304A2 (de) Verfahren und Kühlaggregat zum Kühlen von walzwarmem Walzgut, insbesondere von Warmbreitband
DE10253735A1 (de) Intensivierung des Wärmeüberganges bei Stranggießkokillen
WO2011036060A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum vergiessen von metallischer schmelze in einer stranggiessmaschine
DE4234939A1 (de) Kanal zum Transport und zur Kühlung von Schmelzen

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NO NZ OM PH PL PT RO RU SD SE SG SI SK SL TJ TM TN TR TT TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2002801890

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10493080

Country of ref document: US

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2002801890

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8642

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Ref document number: 2002801890

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: JP

WWW Wipo information: withdrawn in national office

Country of ref document: JP