WO2004043628A1 - Stranggiesskokille zum giessen von flüssigen metallen, insbesondere von stahlwerkstoffen, bei hohen giessgeschwindigkeiten zu polygonalen knüppel-, vorblock-, vorprofil-giesssträngen - Google Patents

Stranggiesskokille zum giessen von flüssigen metallen, insbesondere von stahlwerkstoffen, bei hohen giessgeschwindigkeiten zu polygonalen knüppel-, vorblock-, vorprofil-giesssträngen Download PDF

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    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds

Definitions

  • the invention relates to a continuous casting mold for casting liquid metals, in particular liquid steel materials, at high casting speeds, to polygonal billets, blooms, pre-profile casting strands and.
  • a continuous casting mold for casting liquid metals, in particular liquid steel materials, at high casting speeds, to polygonal billets, blooms, pre-profile casting strands and.
  • the input cross-section on the pouring side has a cross-sectional enlargement compared to the output cross-section on the strand exit side and corner radii.
  • a largely identical continuous casting mold is known from EP 0 498 296 B2. This is based on the task of achieving cooling of the strand crust, which can be measured over the entire circumference, within the tubular mold by deforming the strand cross section, in order to improve the strand quality on the one hand and to increase the casting speed on the other hand. Differences in the casting speed during operation without strand damage should also be permitted.
  • the known invention intends to solve this problem by enlarging the cross-section in the form of bulges which continuously decrease in size. At least three such bulges should be present in the round strands over the circumference.
  • Such a design is not limited to round strands, but cannot easily determine the cooling conditions of the casting strand, in particular the surface quality, the structure close to the edge and the throughput of a billet mold.
  • the object of the invention is to provide such a tubular mold made of copper with regard to all technological requirements that arise for the cooling processes at casting speeds of approx. 10 m / min to adjust.
  • the object is achieved according to the invention in that the inner geometric cross-sectional shape and the associated dimensions are designed analogously to the locally dissipative amount of the heat of solidification at a selected casting speed and analogously to the expansion of the tubular mold.
  • the tube mold is adapted in a process-optimized manner in that the heat of solidification is related to the mold height (length) in accordance with the (high) casting speed, both by the strand shrinkage behavior and by the mold expansion during the casting operation.
  • the strand shell is advantageously always without an air gap on the inner surface (hot side) of the mold. For example, the excessive amount of heat in the area of the mold level for the shrinking of the strand and the mold expansion are taken into account.
  • the tubular mold in its inner shape and dimensions are constructed from these values. The values can be used, for example, with mold heights of approx. 1000 - 1100 mm.
  • the outer shape and dimensions of the mold tube can be designed by designing the outer shape analogously to the mold thermal expansion, at least in individual height regions of the tubular mold.
  • the casting material itself is taken into account in that the tubular mold is shaped in its geometric cross-sectional shapes in relation to the respective steel grade. A pronounced shrinkage is detected, for example, in that the tubular mold has a section of greater conicity in the region of the casting level corresponding to the larger shrinkage of the casting strand.
  • the conicity of the tubular mold and its wall thickness result from the fact that below the section of greater conicity of the tubular mold, the wall volume is made variable in accordance with the amount of heat dissipated per unit of time.
  • the thermal expansion of the tubular mold can also be checked on its outer surface by increasing the outer surface of the tubular mold through incisions, ribs or the like in areas of reduced wall volume.
  • the behavior of the casting strand during shrinkage is additionally favorably influenced by the fact that starting at the entrance cross-section, a central, approximately parabolic-shaped recess is provided for each cross-sectional side.
  • the approximately parabolic recess decreases in the direction of the strand exit side.
  • An individual adjustment can be made to the respective broad and / or narrow side of the input cross section.
  • the length of the approximately parabolic recess extends approximately to half the mold height.
  • the shrinkage behavior of the casting strand can also be taken into account in that the length of the approximately parabolic recess is adapted to the shrinkage dimension at the level of the respective broad and / or narrow side of the mold cross section.
  • a plane-parallel surface is formed in the area of a corner radius, which is opposite to analog counter-surfaces in the inner cross-sectional shape.
  • FIG. 1 shows a cross section through a tubular mold with an attached diagram of the heat of solidification over the mold height
  • FIG. 2 shows the same cross section as FIG. 1, the
  • Fig. 3 shows the same cross section as Fig. 1, the
  • FIG. 3A is assigned as “section A-A” and FIG. 3B as “section B-B",
  • the continuous casting mold is shown in cross section and is used for casting liquid metals, in particular liquid steel material polygonal billet, billet, pre-profile casting strands 1 u.
  • the continuous casting mold consists of a tubular mold 2 made of copper or copper alloys.
  • the inlet cross section 3 on the pouring side 4 represents an enlarged cross section 5 compared to the outlet cross section 6 on the strand outlet side 7.
  • the pouring side 4 and the strand outlet side are continuous with a radius 8 (FIGS. 4A and 4B) provided in the transition.
  • a diagram “D” of the course of the removal of the heat of solidification from the casting strand 1 is drawn on the right-hand side above the mold height 11. This results in the strongly increasing temperature curve in the area of the casting surface.
  • the tubular mold 2 is now constructed in such a way that the inner geometric cross-sectional shape 9 and the associated dimensions 10 are analogous to the locally dissipative amount of the heat of solidification (cf. FIG. 1, right diagram “D”) at a selected (high) casting speed and analogously to the expansion the tube mold 2 is fixed, ie executed based on calculations and / or empirical values.
  • the outer shape 12 is reduced at least in individual height regions 12 of the tubular mold 2 analogously to the mold thermal expansion.
  • the values for the expansion or shrinkage of the cast metal can also be included in the geometric cross-sectional shape 9 depending on the presence of a certain steel grade.
  • the tubular mold 2 has a section 14 of great conicity in the area of the casting level 13 (FIG. 2) and immediately thereafter a section 15 of even greater conicity corresponding to the greatest shrinkage of the casting strand 1.
  • the wall volume 17 is Changed depending on the amount of heat dissipated per unit of time executed or reduced.
  • the outer surface 18 of the tubular mold 2 is enlarged by incisions, ribs 19 or the like (FIGS. 4A and 4B).
  • These incisions 19 are washed around by the cooling medium (water) on the outside and are in a conventional water box (not shown) surrounding the continuous casting mold.
  • the incisions, ribs 19 or the like increase the cooling surface.
  • the cuts, ribs 19 or the like are also visible in FIGS. 3 and 3B.
  • a central, approximately parabolic-shaped recess 20 is made for each cross-sectional side 3a, starting at the input cross-section 3.
  • the parabolic recess 20 decreases in depth and thus in its width downward in the direction of the strand exit side 7.
  • the length 20a of the parabolic recess 20 extends approximately to half the mold height 11.
  • the length 20a of the parabolic recess 20 is also adapted to the shrinkage of the height of the respective broad and / or narrow side 21 of the mold cross section 22 (FIG. 4A).
  • a plane-parallel surface 23 is formed to run downwards, which are opposite each other to analog counter surfaces 24 in the inner cross-sectional shape 9.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Eine Stranggiesskokille zum Giessen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen, bei hohen Giessgeschwindigkeiten, zu polygonalen Knüppel-, Vorblock-, Vorprofil-Giesssträngen (1) u. dgl., bestehend aus einer Rohrkokille (2) aus Kupfer oder Kupferlegierungen, deren Eingangs-Querschnitt (3) auf der Eingiessseite (4) eine Querschnitts-Vergrösserung (5) gegenüber dem Ausgangs-Querschnitt (6) auf der Strang-Austrittsseite (7) und Eckenradien (8) aufweist, kann bezüglich Anforderungen an die Abkühlungsvorgänge technologisch prozess-orientiert verbessert werden, indem die innere geometrische Querschnittsform (9) und die zugehörigen Abmessungen (10) analog zur örtlich ableitungsfähigen Menge der Erstarrungswärme bei einer gewählten Giessgeschwindigkeit und analog zur Ausdehnung der Rohrkokille (2) ausgeführt sind.

Description

STRANGGIESSKOKILLE ZUM GIESSEN VON FLUESSIGEN METALLEN, INSBESONDERE VON STAHL E RKSTOFFEN, BEI HOHEN GIESSGESCHWINDIGKEITEN ZU POLYGONALEN KNUEPPEL- VORBLOCK- VORPROFIL-GIESSSTRAENGEN
Die Erfindung betrifft eine Stranggießkokille zum Gießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen, bei hohen Gießgeschwindigkeiten, zu polygonalen Knüppel-, Vorblock-, Vorprofil-Gießsträngen u. dgl., bestehend aus einer Rohrkokille aus Kupfer, deren Eingangs-Querschnitt auf der Eingießseite eine Querschnitts-Vergrößerung gegenüber dem Ausgangs- Querschnitt auf der Strang-Austrittsseite und Ecken-Radien aufweist.
Eine weitgehend gleiche Stranggießkokille ist aus der EP 0 498 296 B2 bekannt. Dieser liegt die Aufgabe zugrunde, innerhalb der Rohrkokille durch Ver- formung des Strangquerschnitts eine über den ganzen Umfang bemessbare Kühlung der Strangkruste zu erreichen, um einerseits die Strangqualität zu verbessern und anderseits die Gießgeschwindigkeit zu erhöhen. Es sollen auch Unterschiede der Gießgeschwindigkeit während des Betriebes ohne Strangschäden zugelassen werden. Diese Aufgabe will die bekannte Erfindung durch Querschnitts-Vergrößerungen in der Form von Ausbauchungen lösen, die sich fortlaufend verkleinern. Über den Umfang sollen mindestens drei solcher Ausbauchungen bei Rundsträngen vorhanden sein.
Eine solche Gestaltung ist zwar nicht auf Rundstränge begrenzt, kann jedoch nicht ohne weiteres die Abkühlungsverhältnisse des Gießstrangs, insbesondere die Oberflächen-Qualität, die randnahe Gefügestruktur und den Durchsatz einer Knüppelkokille, bestimmen.
Das Leistungsvermögen solcher Knüppelkokillen geht dahin, bei hohen Gieß- geschwindigkeiten auch hohe Oberflächenqualitäten zu erzielen. Die Schwierigkeiten dabei liegen in der Komplexität des Abkühlungsvorgangs und in dem Verhalten des Gießstrangs einerseits und der Rohrkokille andererseits.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine solche Rohrkokille aus Kupfer bezüglich aller auftretender technologischer Anforderungen an die Abkühlungsvorgänge bei Gießgeschwindigkeiten von ca. 3 -. 10 m / min anzupassen.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die innere geometrische Querschnittsform und die zugehörigen Abmessungen analog zur örtlich ableitungsfähigen Menge der Erstarrungswärme bei einer gewählten Gießgeschwindigkeit und analog zur Ausdehnung der Rohrkokille ausgeführt sind. Dadurch wird die Rohrkokille prozessoptimiert angepasst, indem die Erstarrungswärme entsprechend der (hohen) Gießgeschwindigkeit auf die Kokillenhöhe ( - Länge) bezogen, sowohl durch das Strang-Schrumpfverhalten als auch durch die Kokillenausdehnung während des Gießbetriebs abgeführt wird. Die Strangschale liegt vorteilhafterweise immer ohne Luftspalt an der Innenfläche ( Heißseite) der Kokille an. So kann z.B. die überhöhte Wärmemenge im Gießspiegelbereich für das Strangschrumpfen und die Kokillenausdehnung mit einkalkuliert werden. Aus diesen Werten wird die Rohrkokille in ihrer inneren Form und die Abmessungen konstruiert. Die Werte sind bspw. bei Kokillenhöhen von ca. 1000 - 1100 mm anwendbar.
Ebenso kann das Kokillenrohr in seiner Außenform und den Abmessungen gestaltet werden, indem die Außenform zumindest in einzelnen Höhenbereichen der Rohrkokille analog der Kokillen-Wärmeausdehnung gestaltet ist.
Nach weiteren Merkmalen wird der Gießwerkstoff selbst dadurch berücksichtigt, dass die Rohrkokille in ihren geometrischen Querschnittsformen bezogen auf die jeweilige Stahlgüte geformt ist. Eine stark ausgeprägte Schrumpfung wird z.B. dadurch erfasst, dass die Rohrkokille im Bereich des Gießspiegels einen Abschnitt größerer Konizität entsprechend der größeren Schrumpfung des Gießstrangs aufweist.
Auf einen solchen Schrumpf-Abschnitt wird eine Konizität entsprechend dem Strangschalenwachstum und der üblichen Schrumpfung ( auf der Basis Schalenwachstum S = Kennzahl k • t; mit t = Gießzeit) angewendet, indem unterhalb dem Abschnitt größerer Konizität die Rohrkokille mit einer sich stetig verändernden Konizität entsprechend dem Strangschalen-Wachstum und der Schrumpfung des Gießstrangs ausgeführt ist.
Die Konizität der Rohrkokille und ihre Wanddicke ergeben sich nach weiteren Merkmalen dadurch, dass unterhalb dem Abschnitt größerer Konizität der Rohrkokille das Wandvolumen entsprechend der pro Zeiteinheit abgeführten Wärmemenge veränderlich ausgeführt ist.
Die Wärmedehnung der Rohrkokille kann außerdem auf ihrer Außenfläche kontrolliert werden, indem in Bereichen verminderten Wandvolumens die Außenfläche der Rohrkokille durch Einschnitte, Rippen o. dgl. vergrößert ist.
Das Verhalten des Gießstrangs beim Schrumpfen wird nach anderen vorteilhaften Merkmalen zusätzlich dadurch günstig beeinflusst, dass am Eingangs- Querschnitt beginnend, pro Querschnittsseite eine mittige, etwa parabelförmige Ausnehmung vorgesehen ist.
Mit Rücksicht auf die je nach Strangschalendicke abnehmenden Schrumpfung ist ferner vorgesehen, dass die etwa parabelförmige Ausnehmung sich in Richtung auf die Strang-Austrittsseite hin vermindert. Dabei kann eine individuelle Anpassung an der jeweiligen Breit- und / oder Schmalseite des Eingangsquerschnitts vorgenommen werden. Anhand von beispielhaften Berechnungen ist weiter vorteilhaft, dass sich die Länge der etwa parabelförmigen Ausnehmung ungefähr bis in die halbe Kokillenhöhe erstreckt.
Das Schrumpfverhalten des Gießstrangs kann ferner dadurch berücksichtigt werden, dass die Länge der etwa parabelförmigen Ausnehmung dem Schrumpfmaß auf Höhe der jeweiligen Breit- und / oder Schmalseite des Kokillen-Querschnitts angepasst ist.
Ferner wird eine Weiterentwicklung dadurch erzielt, dass im Bereich eines Ek- ken-Radius jeweils eine planparallele Fläche gebildet ist, die zu analogen Gegenflächen in der inneren Querschnittsform gegenüberliegen.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt, die nachfolgend näher erläutert werden.
Es zeigen:
Fig. 1 einen Querschnitt durch eine Rohrkokille mit einem angefügten Diagramm der Erstarrungswärme über die Kokillenhöhe, Fig. 2 denselben Querschnitt wie Fig. 1 , der
Fig. 2A als „Schnitt A-A" und der
Fig. 2B als Schnitt „B-B" zugeordnet ist,
Fig. 3 denselben Querschnitt wie Fig. 1 , der der
Fig. 3A als „Schnitt A-A" und der Fig. 3B als „Schnitt B-B" zugeordnet ist,
Fig. 4 einen Querschnitt mit der etwa parabelförmigen Ausnehmung,
Fig. 4A einen „Schnitt A-A" und
Fig. 4B einen „Schnitt B-B" .
Gemäß Fig. 1 ist die Stranggießkokille im Querschnitt dargestellt und dient zum Gießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigem Stahlwerkstoff zu polygonalen Knüppel-, Vorblock-, Vorprofil-Gießsträngen 1 u. dgl.. Die Stranggießkokille besteht aus einer Rohrkokille 2 aus Kupfer oder Kupferlegierungen. Der Eingangs-Querschnitt 3 stellt auf der Eingießseite 4 eine Querschnitts- Vergrößerung 5 gegenüber dem Ausgangs-Querschnitt 6 auf der Strang- Austrittseite 7 dar. Die Eingießseite 4 und die Strang-Austrittsseite sind durch- laufend mit einem Radius 8 ( Fig. 4A und 4B ) im Übergang versehen. Über die Kokillenhöhe 11 ist ein Diagramm „D" des Verlaufs beim Entziehen der Erstarrungswärme aus dem Gießstrang 1 auf der rechten Seite gezeichnet. Daraus ergibt sich der stark ansteigende Temperaturverlauf im Gießspiegelbereich.
Die Rohrkokille 2 ist nunmehr derart konstruiert, dass die innere geometrische Querschnittsform 9 und die zugehörenden Abmessungen 10 analog zur örtlich ableitungsfähigen Menge der Erstarrungswärme ( vgl. Fig. 1 , rechtes Diagramm „D" ) bei einer gewählten (hohen ) Gießgeschwindigkeit und analog zur Ausdehnung der Rohrkokille 2 festgelegt, d.h. aufgrund von Berechnungen und / oder Erfahrungswerten ausgeführt sind.
Dabei wird die Außenform 12 zumindest in einzelnen Höhenbereichen 12 der Rohrkokille 2 analog zur Kokillen-Wärmeausdehnung vermindert.
Die Werte für die Ausdehnung oder das Schrumpfen des Gießmetalls können ebenfalls in die geometrische Querschnittsform 9 je nach Vorliegen einer bestimmten Stahlgüte miteinbezogen werden.
Gemäß Fig. 1 bis 4 weist die Rohrkokille 2 im Bereich des Gießspiegels 13 (Fig. 2) einen Abschnitt 14 großer Konizität und unmittelbar anschließend einen Abschnitt 15 noch größerer Konizität entsprechend der größten Schrumpfung des Gießstrangs 1 auf.
Unterhalb dem Abschnitt 15 größerer Konizität setzt sich eine sich stetig ver- ändernde Konizität 16 entsprechend dem Strangschalen-Wachstum und der
Schrumpfung des Gießstrangs 1 fort. Dabei ist das Wandvolumen 17 entspre- chend der pro Zeiteinheit abgeführten Wärmemenge veränderlich bzw. vermindert ausgeführt. In den Bereichen verminderten Wandvolumens 17 ist die Außenfläche 18 der Rohrkokille 2 durch Einschnitte, Rippen 19 o. dgl. vergrößert ( Fig. 4A und 4B ) . Diese Einschnitte 19 sind vom Kühlmedium (Wasser) außen umspült und liegen in einem üblichen, die Stranggießkokille umgebenden Was- serkasten (nicht gezeichnet). Die Einschnitte, Rippen 19 o. dgl. vergrößern die Kühloberfläche. Die Einschnitte, Rippen 19 o. dgl. sind ebenfalls in den Fig. 3 und 3B sichtbar.
In den Fig. 4 und 4A ist jeweils am Eingangs-Querschnitt 3 beginnend, pro Querschnittsseite 3a eine mittige, etwa parabelförmige Ausnehmung 20 angebracht. Die parabelförmige Ausnehmung 20 vermindert sich in der Tiefe und damit in ihrer Breite nach unten in Richtung auf die Strang-Austrittsseite 7 hin. Dabei erstreckt sich die Länge 20a der parabelförmigen Ausnehmung 20 ungefähr bis in die halbe Kokillenhöhe 11. Die Länge 20a der parabelförmigen Ausnehmung 20 ist ebenfalls auf das Schrumpfmaß der Höhe der jeweiligen Breit- und / oder Schmalseite 21 des Kokillen-Querschnitts 22 angepasst ( Fig. 4A).
Im Bereich eines Ecken-Radius 8 ist jeweils eine planparallele Fläche 23 nach unten verlaufend ausgebildet, die zu analogen Gegenflächen 24 in der inneren Querschnittsform 9 jeweils einander gegenüber liegen.
Bezugszeichenliste 40 456
1 Knüppel-, Vorblock- oder Vorprofil-Gießstrang
2 Rohrkokille (aus Kupfer) 3 Eingangs-Querschnitt
3a Querschnittsseite Eingießseite
5 Querschnitts-Vergrößerung Ausgangs-Querschnitt Strang-Austrittsseite Ecken-Radius geometrische Querschnittsform
10 Abmessung
11 Kokillenhöhe 12 Außenform
13 Gießspiegel
14 Abschnitt großer Konizität
15 Abschnitt größerer Konizität
16 veränderte Konizität 17 Wandvolumen des Kokillenrohrs 8 Außenfläche des Kokillenrohrs 9 Einschnitte, Rippen 0 parabelförmige Ausnehmung 0a Länge der Ausnehmung 1 Breit- bzw. Schmalseite 2 Kokillen-Querschnitt 3 planparallele Fläche 4 gleiche Gegenfläche

Claims

Patentansprüche
1 . Stranggießkokille zum Gießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen, bei hohen Gießgeschwindigkeiten, zu polygonalen Knüppel-, Vorblock-, Vorprofil-Gießsträngen (1 ) u. dgl., bestehend aus einer Rohrkokille (2) aus Kupfer oder Kupferlegierungen, deren Eingangs- Quer-schnitt (3) auf der Eingießseite (4) eine Querschnitts-Vergrößerung (5) gegenüber dem Ausgangs-Querschnitt (6) auf der Strang-Austrittsseite (7) und Ecken-Radien (8) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass die innere geometrische Querschnittsform (9) und die zugehörigen Abmessungen (10) analog zur örtlich ableitungsfähigen Menge der Erstar- rungswärme bei einer gewählten Gießgeschwindigkeit und analog zur Ausdehnung der Rohrkokille (2) ausgeführt sind.
2. Stranggießkokille nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Außenform (12) zumindest in einzelnen Höhenbereichen der Rohrkokille (2) analog der Kokillen-Wärmeausdehnung gestaltet ist.
3. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohrkokille (2) in ihren geometrischen Querschnittsformen (9) bezogen auf die jeweilige Stahlgüte geformt ist.
4. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Rohrkokille (2) im Bereich des Gießspiegels (13) einen Abschnitt
(15) größerer Konizität entsprechend der größeren Schrumpfung des Gießstrangs (1 ) aufweist.
5. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb dem Abschnitt (15) größerer Konizität die Rohrkokille (2) mit einer sich stetig verändernden Konizität (16) entsprechend dem Strangschalen-Wachstum und der Schrumpfung des Gießstrangs (1) ausgeführt ist.
6. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass unterhalb dem Abschnitt (15) größerer Konizität der Rohrkokille (2) das Wandvolumen (17) entsprechend der pro Zeiteinheit abgeführten Wärme- menge veränderlich ausgeführt ist.
7. Stranggießkokille nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass in Bereichen verminderten Wandvolumens (17) die Außenfläche (18) der Rohrkokille (2) durch Einschnitte, Rippen (19) o. dgl. vergrößert ist.
8. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass am Eingangs-Querschnitt (3) beginnend, pro Querschnittsseite (3a) ei- ne mittige, etwa parabelförmige Ausnehmung (20) vorgesehen ist.
9. Stranggießkokille nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die etwa parabelförmige Ausnehmung (20) sich in Richtung auf die Strang-Austrittsseite (7) hin vermindert.
10. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Länge (20a) der etwa parabelförmigen Ausnehmung (20) ungefähr bis in die halbe Kokillenhöhe (11 ) erstreckt.
1 1. Stranggießkokille nach einem der 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge (20a) der etwa parabelförmigen Ausnehmung (20) dem Schrumpfmaß auf Höhe der jeweiligen Breit- und / oder Schmalseite (21 ) des Kokillen-Querschnitts (22) angepasst ist.
12. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 8 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich eines Ecken-Radius (8) jeweils eine nach unten anschließende planparallele Fläche (23) gebildet ist, die zu analogen Gegenfläche (24) in der inneren Querschnittsform (9) gegenüberliegt.
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