WO2004063138A1 - Thermisches trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen stoffstrom, von denen wenigstens einer( meth)acrylmonomere enthält - Google Patents

Thermisches trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen stoffstrom, von denen wenigstens einer( meth)acrylmonomere enthält Download PDF

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trays
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thermal separation
meth
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Joachim Thiel
Hugues Vandenmersch
Jürgen Schröder
Albrecht Dams
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    • Y10S203/11—Batch distillation

Definitions

  • the present invention relates to a thermal separation process between at least one gaseous and at least one liquid stream, at least one of which contains (meth) acrylic monomers, in a separating column containing internally active internals, at least some of the internally effective internals being a sequence of sieve trays.
  • the notation (meth) acrylic monomers stands for "acrylic monomers and / or methacrylic monomers”.
  • methacrylic monomers stands for "methacrolein, methacrylic acid and / or esters of methacrylic acid”.
  • the (meth) acrylic monomers mentioned in this document should include the following (meth) acrylic acid esters: hydroxyethyl acrylate, hydroxyethyl methacrylate, hydroxypropyl acrylate, hydroxypropyl methacrylate, glycidyl acrylate, glycidyimethacrylate, methyl acrylate, methyl methacrylate, n-butyl acrylate, iso-butyl acrylate, iso-butyl acrylate Butyl methacrylate, n-butyl methacrylate, tert-butyl acrylate, tert-butyl methacrylate, ethyl acrylate, ethyl methacrylate, 2-ethylhexyl acrylate, 2-ethylhexyl methacrylate, N, N-dimethylaminoethyl acrylate and NN-dimethylaminoethyl methacrylate.
  • (Meth) acrolei ⁇ and (meth) aryl acid is on an industrial scale mainly by catalytic gas phase oxidation of suitable C3 / C4 precursor compounds (or of precursor compounds thereof), in particular propene and propane in the case of acroiein and acrylic acid or isobutene and isobutane in the Case of methacrylic acid and methacrolein.
  • suitable C3 / C4 precursor compounds or of precursor compounds thereof
  • propene and propane in the case of acroiein and acrylic acid or isobutene and isobutane in the Case of methacrylic acid and methacrolein.
  • propane, isobutene and isobutane other compounds containing 3 or 4 carbon atoms, such as isobutanol, n-propanol or precursor compounds thereof, such as, for example, the methyl ether of isobutanol, are also suitable as starting materials.
  • (Meth) acrylic acid can also be generated from (meth)
  • Separation processes are frequently used for the above separations, which are carried out in separation columns containing separating internals.
  • gaseous (ascending) and liquid (descending) material flows are often conducted in countercurrent, heat and material exchange occurring as a result of the imbalance between the material flows, which ultimately results in the separation desired in the separation column.
  • thermal separation processes are to be referred to as thermal separation processes.
  • thermo separation process An example of and therefore an element of the term “thermal separation process” used in this document are fractional condensation (cf. DE-A 19924532) and / or rectification (ascending vapor phase is conducted in countercurrent to descending liquid phase; the separating effect is based on that the vapor composition is different in equilibrium than the liquid composition), the absorption (at least one rising gas is led to at least one descending liquid in countercurrent; the separating effect is based on the different solubility of the gas components in the liquid), the stripping (like the absorption; however, the liquid phase is loaded with a component which is taken up by the stripping gas) and the desorption (the reversal process for absorption; the gas dissolved in the liquid phase is separated off by reducing the partial pressure).
  • the separation of (meth) acrylic acid or (meth) acrolein from the product gas mixture of the catalytic gas phase oxidation can be carried out in such a way that the (meth) acrylic acid or (meth) acrolein is absorbed into a solvent (for example water or an organic solvent) ) or by fractional condensation of the product gas mixture, and the resulting condensate or absorbate is subsequently rectified (usually in several stages) to obtain more or less pure (meth) acrylic acid or
  • a solvent for example water or an organic solvent
  • the fractional condensation mentioned above differs from conventional rectification essentially in that the one to be separated Mixture is fed to the separation column in gaseous form (ie completely converted into the vapor form).
  • the (meth) acrylic monomers can be enriched either at the top or in the bottom of the separation column.
  • fractions containing enriched (meth) acrylic monomers can also be removed in the upper, lower or middle part of the separation column.
  • the separating internals contained in the separation columns have the purpose in the thermal separation processes of increasing the surface area for the heat and mass transfer which causes the separation in the separation column.
  • Particularly often used as separation columns are those which contain at least part of the separating internals a sequence of mass transfer trays.
  • Mass transfer trays have the purpose of providing locations with closed liquid phases in the separation column in the form of liquid layers. The surface of the steam or gas stream rising in the liquid layer and thereby being distributed in the closed liquid phase is then the decisive exchange surface.
  • a sieve tray is a classic among mass transfer trays. In this document, this should be understood to mean plates which have simple holes and / or slits as passages for the ascending gas or vapor phase (the terms "gaseous" and "vaporous” are used synonymously in this document).
  • the forced flow of liquid is achieved in that the sieve trays have, in addition to the passage points for the rising gas or vapor phase, at least one drainage shaft (drain) through which the liquid flows from the higher level to the next lower level, regardless of the flow path of the steam (Intake).
  • the liquid flows in cross flow across the floor from the at least one inlet to the at least one outlet, the inlet and outlet tubes guaranteeing the liquid seal and the desired liquid height on the floor.
  • the sieve trays are designed with single flow.
  • the inlet and outlet are arranged on opposite sides of the floor. However, they can also be double-flow (or more than two-flow). In this case de / inflow e.g.
  • sieve blocks will be referred to as forced sieve plates. They do not prevent the liquid from raining through, which reduces the separating effect, as in the case of the bell bottom, through chimneys into which the passage openings continue, but requires a minimal steam load. The steam rises through the through openings and bubbles through the liquid layer held by the drain pipe.
  • the proportion by weight of the total amount of liquid supplied to a sieve tray in an operating separation column, which is entrained by the rising gas to the next higher sieve tray is referred to as the entrainment fraction (in% by weight) of this sieve tray.
  • the entrainment share of the top sieve plate can be determined from the total quantity and the second partial quantity. This shows that the entrainment component is essentially independent of the exact point at which the return liquid between the chimney tray and the uppermost rain screen tray is returned to the separation column. For other floor levels, the amount of entrainment can be determined experimentally in a similar way. This shows that in a pure sieve plate column with identical, equidistantly arranged sieve plates of not too large total number, the entrainment fraction within the separation column changes only slightly from top to bottom in a thermal separation process.
  • EP-A 937488 and EP-A 1044957 describe processes for the rectification of mixtures of substances containing (meth) acrylic monomers, in which the inner surface of the rectification column, including the underside of the sieve bottom, is sprayed with nozzles with polymerization-inhibited reflux.
  • EP-A 1029573 recommends the use of dual-flow trays, their hole diameter, hole spacing, base thickness, opening ratio, hole shape, base spacing and liquid load in comparatively narrowly defined ranges for the reduction of polymerization in processes for the rectification of mixtures containing (meth) acrylic monomers lie. However, even these measures to reduce undesired free-radical polymerization of (meth) acrylic monomers are not fully satisfactory.
  • the object of the present invention was therefore, from the aspect of reducing undesired polymer formation, an improved thermal separation process between at least one gaseous and at least one liquid stream, at least one of which contains (meth) acrylic monomers, in a separation column containing internals, where it at least some of the separating internals are a sequence of sieve trays.
  • a thermal separation process between at least one gaseous and at least one liquid material stream, of which at least one contains (meth) acrylic monomers was found in a separation column containing internally active internals, at least some of the internally effective internals being a sequence of sieve trays , which is characterized in that the material flows are selected such that at least some of the sieve trays are operated above an entrainment fraction of 10% by weight.
  • the separating action of sieve trays also with Mitrissanwel of up to 30 wt .-% is hardly noticeably reduced.
  • a molecular oxygen-containing gas can also be passed through the separation column with the rising vapor or injected at different points in the separation column.
  • a molecular oxygen-containing gas can be air (cf. e.g. DE-A 10248606, DE-A 10238142 and DE-A 10217121).
  • the separating column contains separating trays as separating internals (forced sieve trays and / or rain sieve trays).
  • the sequence of the sieve trays is equidistant in the method according to the invention.
  • the entrainment fraction of the sieve trays can also be 35% by weight, or 40% by weight or 50% by weight, or instead of the 30% by weight, when the method according to the invention is carried out 60% by weight, or 70% by weight.
  • the entrainment components of all sieve trays can also lie in this expanded entrainment component.
  • the content of the (g) and / or liquid mixtures of (meth) acrylic monomers can be> 2% by weight, or> 10% by weight, or> 20% by weight, or> 40% by weight, or> 60 % By weight, or> 80% by weight, or> 90% by weight, or ⁇ 95% by weight, or ⁇ 99% by weight.
  • the passage openings can be circular, elliptical or polygonal. They can also have any other shape (for example slit-shaped). According to the invention, they are preferably circular and arranged in a strict triangular division.
  • the hole diameter of the sieve trays (in particular in the case of dual-flow trays) can be 5 to 50 mm, preferably 10 to 25 mm be.
  • the distance between two nearest hole centers is expediently 5 to 3 times, preferably 2 to 2.8 times the hole diameter, which is preferably uniformly dimensioned over the individual sieve plate.
  • the opening ratio (ratio of the total area of all through openings of the sieve plate to the total area of the sieve plate multiplied by 100 and in%) is expediently 8 to 30% and frequently 12 to 20% in the case of sieve plates to be used according to the invention.
  • the bottom thickness is conveniently 1 to 8 mm.
  • Methods according to the invention are e.g. Rectifications or fractional condensations that are carried out in separation columns that contain only plates as separating internals, the number of which is at least two, preferably more than two (preferably> 10%, or> 20%, or> 30%, or> 40%, or> 50%, or ⁇ 60%, or ⁇ 75%) and particularly preferably all sieve trays, with particular advantage being rain sieve trays with circular through openings.
  • the gas load factor F of the sequence of sieve trays to be used according to the invention is often in the range from 1 to 3 Pa 0 , often in the range from 1.5 to 2.5 Pa 0.5 .
  • the liquid velocity is often in the range from 1 to 50 m / h or in the range from 2 to 10 m / h.
  • the process according to the invention is normally carried out with inhibition of polymerization.
  • the polymerization inhibitors at the top of the separation column are added to the liquid phase descending in the separation column (e.g. the reflux liquid or the absorbent).
  • Phenothiazine, hydroquinone and the monomethyl ether of hydroquinone may be mentioned as polymerization inhibitors which can typically be used according to the invention.
  • a molecular oxygen-containing gas e.g. B. air, are passed through the separation column. In favorable cases, polymerization can only be inhibited with air.
  • breakwaters are expedient in their large-scale application 50 to 300 mm, preferably 150 to 200 mm high, and 500 to 6000 mm, preferably 1000 to 3000 mm long (their length can be equal to the base diameter or part of the base diameter). They preferably do not sit with their bottom edge directly on the top of the dual-fiow bottom, but are placed on the dual-flow bottom using small feet or webs so that the distance between their bottom edge and top of the rain screen bottom is 10 to 60 mm , preferably 30 to 50 mm.
  • the number of webs is 1 to 10 per breakwater.
  • the spacing between the breakwaters is expediently 100 to 1000 mm, often 150 to 500 mm.
  • the surface segments between two breakwaters are usually> 0.2 m 2 , but mostly ⁇ 5 m 2 , which limits the number of breakwaters per rain screen floor.
  • An increase in the amount of entrainment in a separation column to be operated according to the invention is e.g. possible in a simple manner by covering part of the passage openings of the sieve trays with constant load.
  • the process according to the invention is particularly suitable for the fractional condensations of product gas mixtures comprising acrylic acid containing heterogeneously catalyzed gas phase partial oxidations of C 3 precursors of acrylic acid with molecular oxygen described in DE-A 19924532, DE-A 10243625 and DE-A 10247240 in separation columns , which contain dual-flow trays from bottom to top and then hydraulically sealed cross-flow mass transfer trays.
  • the process according to the invention is characterized by a reduced tendency for undesired polymer formation with a simultaneous increased throughput (kg of product per hour). It goes without saying that even in the process according to the invention, if the gas loading factors or liquid velocities are too high, the liquid can no longer flow off sufficiently from the sieve trays, the dual flow trays can flood. A sensible column operation is no longer possible beyond the flooding limit.
  • the sieve trays used are generally flush with the column walls.
  • rain sieve trays used in the method according to the invention also have, in addition to the actual through-openings, at most openings that e.g. allow the floor to be attached to support rings or the like (see e.g. DE-A 10159823).
  • the process according to the invention is also particularly suitable for the rectification described by way of example in DE-A 10230219 and for the absorption described in EP-A 925272 in stage (b).
  • the separation column was operated as described in DE-A 10247240.
  • the gas mixture of a partial oxidation fed to it, cooled to T 132 ° C, contained the following contents:
  • the polymerization can also be inhibited as described in DE-A 10200583.
  • the separating effect was essentially unchanged compared to the comparative example.
  • n-butyl acrylate-containing mixture of the following contents was placed in a separation column, which contained only 30 uniform dual-flow trays in an equidistant arrangement as separating internals (diameter of the trays 2300 mm, floor distance 330 mm, uniform hole diameter 12 mm, opening ratio 24%) rectified:
  • the mixture of substances was fed to the separation column below the bottom tray.
  • the separation was carried out in a top product which contained 99.8% by weight of n-butyl acrylate and in a heavy boiler mixture which contained 27.9% by weight of n-butyl acrylate.
  • the temperature at the top of the column was 81 ° C., the top pressure was 110 mbar and the reflux ratio was 0.4.
  • the temperature in the bottom of the column was 122 ° C. and the pressure on the surface of the bottom liquid was 185 mbar.
  • the gas load was 2.1 Pa 0.5 .
  • the liquid load was 2.1 m / h.
  • the pressure loss was 2.5 mbar / floor.
  • the proportion of entrainment was 56% by weight.
  • the area of the dual-flow trays was free of visible polymer.

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Abstract

Thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acryl-monomere enthält, in einer Siebböden als trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonne, bei dem wenigstens ein Teil der Siebböden oberhalb eines Mitrissanteils von 10 Gew.-% betrieben wird.

Description

Thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acrylmonomere enthält
Beschreibung
Vorliegende Erfindung betrifft ein thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acrylmonomere enthält, in einer trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonne, wobei es sich wenigstens bei einem Teil der trennwirksamen Einbauten um eine Abfolge von Siebböden handelt.
Die Schreibweise (Meth)acrylmonomere steht in dieser Schrift verkürzend für „Acrylmonomere und/oder Methacrylmonomere".
Der begriff Acrylmonomere steht in dieser Schrift verkürzend für „Acroiein, Acrylsäure und/oder Ester der Acrylsäure".
Der Begriff Methacrylmonomere steht in dieser Schrift verkürzend für „Methacrolein, Methacrylsäure und/oder Ester der Methacrylsäure".
Im besonderen sollen die in dieser Schrift angesprochenen (Meth)acrylmonomeren die nachfolgenden (Meth)acrylsäureester umfassen: Hydroxyethylacrylat, Hydroxyethyl- methacrylat, Hydroxypropylacrylat, Hydroxypropylmethacrylat, Glycidylacrylat, Glyci- dyimethacrylat, Methylacrylat, Methylmethacrylat, n-Butylacrylat, iso-Butylacrylat, iso- Butylmethacrylat, n-Butylmethacrylat, tert.-Butylacrylat, tert.-Butylmethacrylat, Ethy- lacrylat, Ethylmethacrylat, 2-Ethylhexylacrylat, 2-Ethylhexylmethacrylat, N,N-Dimethyl- aminoethylacrylat und N.N-Dimethylaminoethylmethacrylat.
(Meth)acrylmonomere sind wichtige Ausgangsverbindungen zur Herstellung von Poly- merisaten, die z.B. als Klebstoff Verwendung finden.
(Meth)acroleiπ und (Meth)arylsäure wird großtechnisch überwiegend durch katalytische Gasphasenoxidation geeigneter C3-/C4- Vorläuferverbindungen (oder von Vorläuferverbindungen derselben), insbesondere von Propen und Propan im Fall von Acroiein und Acrylsäure bzw. iso-Buten und iso-Butan im Fall der Methacrylsäure und des Me- thacroleins, hergestellt. Neben Propen, Propan, iso-Buten und iso-Butan eignen sich als Ausgangsstoffe jedoch auch andere 3 bzw. 4 Kohlenstoffatome enthaltende Verbindungen wie iso-Butanol, n-Propanol oder Vorläuferverbindungen derselben wie z.B. der Methylether von iso-Butanol. (Meth)acrylsäure kann auch aus (Meth)acrolein er- zeugt werden. Dabei wird normalerweise ein Produktgasgemisch erhalten, aus dem die (Meth)acryl- säure bzw. das (Meth)acrolein abgetrennt werden muss.
Ester der (Meth)acrylsäure sind z.B. durch direkte Umsetzung von Methylacrylsäure und/oder (Meth)acrolein mit den entsprechenden Alkoholen erhältlich. Allerdings fallen auch in diesem Fall zunächst Produktgemische an, aus denen die (Meth)acrylsäureester abgetrennt werden müssen.
Für vorstehende Abtrennungen werden häufig Trennverfahren angewendet, die in trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonnen durchgeführt werden. In diesen Trennkolonnen werden vielfach gasförmige (aufsteigend) und flüssige (absteigend) Stoffströme im Gegenstrom geführt, wobei infolge des zwischen den Stoffströmen bestehenden Ungleichgewichts ein Wärme- und Stoffaustausch stattfindet, der letztlich die in der Trennkolonne gewünschte Auftrennung bedingt. In dieser Schrift sollen solche Trennverfahren als thermische Trennverfahren bezeichnet werden.
Beispiel für und damit Element des in dieser Schrift verwendeten Begriffs „thermische Trennverfahren" sind die fraktionierende Kondensation (vgl. DE-A 19924532) und/oder die Rektifikation (aufsteigende Dampfphase wird im Gegenstrom zu absteigender Flüs- sigphase geführt; die Trennwirkung beruht darauf, dass die Dampfzusammensetzung im Gleichgewicht anders als die Flüssigzusammensetzung ist), die Absorption (wenigstens ein aufsteigendes Gas wird zu wenigstens einer absteigenden Flüssigkeit im Gegenstrom geführt; die Trennwirkung beruht auf der unterschiedlichen Löslichkeit der Gasbestandteile in der Flüssigkeit), die Strippung (wie die Absorption; die Flüssigphase ist jedoch mit einer Komponente beladen, die vom Strippgas aufgenommen wird) und die Desorption (der Umkehrprozess zur Absorption; das in der Flüssigphase gelöste Gas wird durch Partialdruckerniedrigung abgetrennt).
Beispielweise kann die Abtrennung von (Meth)acrylsäure bzw. (Meth)acrolein aus dem Produktgasgemisch der katalytischen Gasphasenoxidation so durchgeführt werden, dass die (Meth)acrylsäure bzw. das (Meth)acrolein durch Absorption in ein Lösungsmittel (z.B. Wasser oder ein organisches Lösungsmittel) oder durch fraktionierende Kondensation des Produktgasgemisches zunächst grundabgetrennt und das dabei anfallende Kondensat bzw. Absorbat nachfolgend rektifikativ (in der Regel in mehreren Stufen) unter Erhalt von mehr oder weniger reiner (Meth)acrylsäure bzw.
(Meth)acrolein aufgetrennt wird (vgl. z.B. EP-A 717019, EP-A 1125912, EP-A 982289, EP-A 982287, DE-A 19606877, DE-A 1011527, DE-A 10224341 und DE-A 10218419).
Die vorstehend angesprochene fraktionierende Kondensation unterscheidet sich von der herkömmlichen Rektifikation im wesentlichen dadurch, dass das aufzutrennende Gemisch der Trennkolonne gasförmig (d.h. vollständig in die Dampfform überführt) zugeführt wird.
Die bereits angesprochenen, (Meth)acrylmonomere enthaltenden, gasförmigen bzw. flüssigen Gemische können die (Meth)acrylmonomere sowohl in mehr oder weniger reiner Form als auch in Verdünnung (z.B. mit Lösungsmittel oder mit Verdünnungsgasen) befindlich enthalten. Das Lösungsmittel kann dabei sowohl wässrig als auch ein organisches Lösungsmittel sein, wobei die spezifische Art des organischen Lösungsmittels im wesentlichen unbeachtlich ist. Das Verdünnungsgas kann z.B. Stickstoff, Kohlenoxid (CO, CO2), Sauerstoff, Kohlenwasserstoff oder ein Gemisch aus diesen Gasen sein.
Das heißt, z.B. auf dem Weg der Gewinnung von (Meth)acrylmonomeren werden auf unterschiedlichste Art und Weise thermische Trennverfahren auf gasförmige und/oder flüssige Stoffgemische angewendet, deren Gehalt an (Meth)acrylmonomeren ≥ 2 Gew- %, oder > 10 Gew.-%, oder > 20 Gew.-%, oder ≥ 40 Gew.-%, oder > 60 Gew.-%, oder > 80 Gew.-%, oder > 90 Gew.-%, oder > 95 Gew.-%, oder > 99 Gew.-% betragen kann.
Die Anreicherung der (Meth)acrylmonomere kann dabei sowohl am Kopf als auch im Sumpf der Trennkolonne erfolgen. Selbstredend können aber auch im oberen, unteren oder mittleren Teil der Trennkolonne (Meth)acrylmonomere -angereichert enthaltende Fraktionen entnommen werden.
Die in den Trennkolonnen enthaltenen trennwirksamen Einbauten verfolgen bei den thermischen Trennverfahren den Zweck, die Oberfläche für den die Auftrennung in der Trennkolonne bewirkenden Wärme- und Stoffaustausch zu erhöhen.
Als solche Einbauten kommen z.B. Packungen, Füllkörper und/oder Stoffaustausch- böden in Betracht.
Besonders häufig werden als Trennkolonnen solche verwendet, die wenigstens als einen Teil der trennwirksamen Einbauten eine Abfolge von Stoffaustauschböden enthalten.
Stoffaustauschböden verfolgen den Zweck, in der Trennkolonne in Form von Flüssigkeitsschichten Orte mit geschlossenen flüssigen Phasen zur Verfügung zu stellen. Die Oberfläche des in der Flüssigkeitsschicht aufsteigenden und sich dabei in der geschlossenen flüssigen Phase verteilenden Dampf- bzw. Gasstromes ist dann die maßgebende Austauschfläche. Ein Klassiker unter den Stoffaustauschböden ist der Siebboden. Darunter sollen in dieser Schrift Platten verstanden werden, die als Durchtrittsstellen für die aufsteigende Gas- bzw. Dampfphase (die begriffe „gasförmig" und „dampfförmig" werden in dieser Schrift synonym verwendet) einfache Löcher und/oder Schlitze aufweisen.
Die Siebböden werden dabei in zwei Gruppen differenziert, nämlich in solche mit Flüssigkeitszwangsführung und solche ohne Flüssigkeitszwangsführung.
Die Flüssigkeitszwangsführung wird dabei dadurch erzielt, dass die Siebböden neben den Durchtrittsstellen für die aufsteigende Gas- bzw. Dampf phase wenigstens einen Ablaufschacht aufweisen (Ablauf), durch den die Flüssigkeit unabhängig vom Strömungsweg des Dampfes vom höher gelegenen Boden auf den nächsten tiefer gelegenen Boden fließt (Zulauf). Die Flüssigkeit fließt im Querstrom über den Boden vom wenigstens einen Zulauf zum wenigstens einen Ablauf, wobei das Zulauf- und Ablauf- röhr den Flüssigkeitsverschluss und die gewünschte Flüssigkeitshöhe auf dem Boden garantieren. Häufig (insbesondere bei geringen Kolonnendurchmessem) sind die Siebböden mit Flüssigkeitszwangsführung einflutig gestaltet. D.h., Zulauf und Ablauf sind auf gegenüberliegenden Seiten des Bodens angeordnet. Sie können aber auch zweiflutig (oder auch mehr als zweiflutig) gestaltet sein. In diesem Fall kann de/ Zulauf z.B. in der Mitte und je ein Ablauf auf gegenüberliegenden Seiten des Stoffaustausch- bodens angeordnet sein. Nachfolgend sollen solche Siebböcten als Zwangssiebböden bezeichnet werden. Bei ihnen wird ein die Trennwirkung minderndes Durchregnen der Flüssigkeit nicht wie beim Glockenboden durch Kamine verhindert, in die die Durchtrittsöffnungen fortführen, sondern es bedarf dazu einer minimalen Dampfbelastung. Der Dampf tritt aufsteigend durch die Durchtrittsöffnungen und durchperlt die vom Ablaufrohr gehaltene Flüssigkeitsschicht.
Von den Zwangssiebböden unterscheiden sich die Dual-Flow- oder auch Regensiebböden dadurch, dass sie kein Ablaufsegment enthalten. Durch die Abwesenheit von Ablaufsegmenten (Ablaufschächten) treten bei den Regensiebböden das aufsteigende Gas und die in der Trennkolonne absteigende Flüssigkeit durch die gleichen Durchtrittsstellen des Bodens. Auch beim Regensiebboden bedarf es wie beim Zwangssiebboden einer minimalen Dampf belastung, um eine angemessene Trennwirkung zu erzielen. Wird sie signifikant unterschritten, bewegen sich aufsteigendes Gas und abstei- gender Rücklauf im wesentlichen ohne Austausch aneinander vorbei und der Boden läuft Gefahr, trocken zu laufen. D.h., auch beim Regensiebboden muss eine untere Grenzgeschwindigkeit vorhanden sein, damit auf dem Boden eine gewisse Flüssigkeitsschicht gehalten wird, um ein Arbeiten des Bodens zu ermöglichen. Im normalen Arbeitsbereich regnet die Flüssigkeit bei Regensiebböden durch die Durchtrittsöff- nungen von Boden zu Boden und zwischen den Böden wird die geschlossene Gas- phase von einer zerteilten Flüssigkeitsphase durchsetzt. Die auf dem Regensiebboden auftreffenden Tropfen werden teilweise versprüht.
Während ein Vorteil von Siebböden gegenüber Glockenböden in ihrer einfacheren Bauweise begründet ist, besteht einer ihrer Nachteile darin, dass bei ihnen durch die stets nach oben gerichtete Strömungsrichtung des Dampfes die Neigung zum Mitreißen kleiner Flüssigkeitstropfen erhöht ist. Infolge des Mitreißens von Flüssigkeit durch den aufsteigenden Dampf von einem tiefer gelegenen Siebboden zum nächst höher gelegenen Siebboden wird die Gegenstromführung von Gas- und Flüssigphase in der Trennkolonne beeinträchtigt. Es kommt dadurch zu einer Rückvermischung der Flüssigkeit über die Siebböden, wodurch das den Stoffaustausch treibende Konzentrationsgefälle und somit der Stoffübergang zwischen den Phasen und damit letztlich die Trennwirkung gemindert wird.
Nachfolgend soll der Gewichtsanteil der gesamten in einer in Betrieb befindlichen Trennkolonne einem Siebboden zugeführten Flüssigkeitsmenge, die durch das aufsteigende Gas zum nächst höher gelegenen Siebboden mitgerissen wird, als Mitrissanteil (in Gew.-%) dieses Siebbodens bezeichnet werden.
Prinzipiell lässt sich der Mitrissanteil eines Siebbodens in einer in Betrieb (Durchführung eines thermischen Trennverfahrens) befindlichen Trönnkolonne experimentell bestimmen. Beispielsweise kann man bei einer Rektifikation in einer Trennkolonne, die als trennwirksame Einbauten ausschließlich Regensiebböden in äquidistantem Abstand d enthält, im Abstand d oberhalb des obersten Regensiebbodens einen Kamin- boden (z.B. einen solchen gemäß DE-A 10159825) anbringen. Die durch den Kaminboden aufsteigende Dampfphase wird aus der Kolonne herausgeführt und in einem Kondensator kondensiert. Ein Teil des Kondensats wird als Reinprodukt weggeführt und der verbleibende Teil als Rücklaufflüssigkeit zwischen dem Kaminboden und dem obersten Siebboden in die Trennkolonne rückgeführt. Sie bildet die erste Teilmenge der Gesamtmenge der dem obersten Siebboden zugeführten Flüssigkeitsmenge. Beim Durchtritt der Dampfphase durch die Kamine des Kaminbodens scheiden sich in der Dampfphase befindliche mitgerissene Flüssigkeitströpfchen auf dem Kaminboden (Fangboden) ab. Die sich dadurch auf dem Kaminboden ausbildende Flüssigphase wird diesem kontinuierlich entnommen, in ihrer Menge bestimmt und als die zweite Teilmenge der Rücklaufflüssigkeit zugeführt. Aus Gesamtmenge und zweiter Teilmenge lässt sich der Mitrissanteil des obersten Siebbodens bestimmen. Dabei zeigt sich, dass der Mitrissanteil im wesentlichen unabhängig von der genauen Stelle ist, an der die Rücklaufflüssigkeit zwischen Kaminboden und oberstem Regensiebboden in die Trennkolonne rückgeführt wird. Für andere Bodeniagen kann der Mitrissanteil in ähnlicher Weise experimentell ermittelt werden. Dabei zeigt sich, dass sich in einer reinen Siebbodenkolonne mit identischen, äquidistant angeordneten Siebböden von nicht zu großer Gesamtzahl der Mitrissanteil innerhalb der Trennkolonne von oben nach unten bei einem thermischen Trennverfahren nur geringfügig ändert.
Da im unteren Teil einer Trennkolonne der Druck erhöht ist, nimmt die Massendichte in einer Trennkolonne bei einem thermischen Trennverfahren von oben nach unten zu, weshalb im unteren Kolonnenteil ein bestimmter Massenstrom bereits bei einer ver- gleichsweise etwas geringeren Gasgeschwindigkeit erreicht wird, woraus letztlich ein etwas kleinerer Mitrissanteil resultiert.
Inzwischen ist es auch möglich, die Mitrissanteile von Siebböden aus hydrodynamischen Messgrößen sowie der Bodenbeschaffenheit (z.B. Lochdurchmesser, Lochab- stand, Öffnungsverhältnis, Bodenabstand etc.) zu errechnen.
Ein anderes Problemfeld bei der Durchführung thermischer Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acrylmonomere enthält, in einer Siebböden enthaltenden Trennkolonne besteht darin, dass (Meth)acrylmonomere bezüglich ihrer radikalischen Polymerisation sehr reaktiv sind und zu unerwünschter Polymerisation neigen. Eine solche unerwünschte Polymerisation ist insbesondere auf der Unterseite von Siebböden kritisch, da diese bei üblichem Betrieb eines thermischen Trennverfahrens in einer Siebböden enthaltenden Trennkolonne weitgehend trocken sind. Sich auf der Unterseite im Normalbetrieb ausbildendes Polymerisat kann daher weitgehend ungestört aufwachsen und die Siebböden einer Trennkolonne letztendlich bereits nach kurzer Betriebsdauer verstopfen und den weiteren Betrieb einer Trennkolonne unmöglich machen.
Eine Verbesserung kann dadurch erzielt werden, dass der Lehre der DE-A 2027655 folgend Siebböden mit speziell ausgeformten Löchern verwendet werden, deren Lochform gewährleistet, dass flüssiger Rücklauf nach Durchtritt durch die Löcher die Bodenunterseite kontinuierlich befeuchtet. Sich auf der Siebbodenunterseite ausbildende Polymerisationskeime werden so kontinuierlich weggeschwemmt und in den Kolonnensumpf transportiert, was ein Polymerisataufwachsen auf der Siebbodenunterseite mindert. Eine weitere Verbesserung wird dann erzielt, wenn die Trennkolonne polymerisationsinhibiert betrieben wird. D.h., der in der Trennkolonne absteigenden Flüssigphase werden, wie bei thermischen Trennverfahren unter Beteiligung von (Meth)acrylmonomeren üblich, Polymerisationsinhibitoren (z.B. phenolische Ver- bindungen, Aminoverbindungen, Nitroverbindungen, Phosphorverbindungen, Schwe- felverbindungen, N-Oxylverbindungen und/oder Schwermetallsalze) zugesetzt. Eine Befeuchtung der Bodenunterseite gemäß der DE-A 2027655 führt in diesem Fall automatisch auch zu einer Polymerisationsinhibierung der Siebbodenunterseite.
Nachteilig an der Verfahrensweise der DE-A 2027655 ist jedoch, dass die spezielle Ausformung der Löcher den wesentlichen Vorteil der Siebböden, nämlich ihre einfache Herstellbarkeit, aufgibt.
Die EP-A 937488 und die EP-A 1044957 beschreiben Verfahren der Rektifikation von (Meth)acrylmonomere enthaltenden Stoffgemischen, bei denen die innere Oberfläche der Rektifikationkolonne, einschließlich der Siebbodenunterseite, über Düsen mit poly- merisationsinhibiertem Rücklauf besprüht wird.
Nachteilig an dieser Verfahrensweise ist, dass sie einen zusätzlichen apparativen Auf- wand bedeutet.
Die EP-A 1029573 empfiehlt zur Polymerisationsminderung bei Verfahren der Rektifikation von (Meth)acrylmonomere enthaltenden Stoffgemischen die Anwendung von Dual-Flow-Böden, deren Lochdurchmesser, Lochabstände, Bodendicken, Öffr ings- Verhältnisse, Lochform, Bodenabstand und Flüssigkeitsbelastung in vergleichsweise eng definierten Bereichen liegen. Doch vermögen auch diese Maßnahmen zur Minderung einer unerwünschten radikalischen Polymerisation von (Meth)acrylmonomeren nicht voll zu befriedigen.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung bestand daher darin, unter dem Aspekt einer Minderung von unerwünschter Polymerisatbildung ein verbessertes thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acrylmonomere enthält, in einer trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonne, wobei es sich wenigstens bei einem Teil der trennwirksamen Einbauten um eine Abfolge von Siebböden handelt, zur Verfügung zu stellen.
Demgemäss wurde ein thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acrylmonomere enthält, in einer trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonne, wobei es sich wenigstens bei einem Teil der trennwirksamen Einbauten um eine Abfolge von Siebböden handelt, gefunden, das dadurch gekennzeichnet ist, dass die Stoffströme so gewählt werden, dass dabei wenigstens ein Teil der Siebböden oberhalb eines Mitrissanteils von 10 Gew.-% betrieben wird. Erfindungsgemäß überrascht, dass im Gegensatz zur gängigen Lehre (z.B. Johann Stichlmair in Grundlagen der Dimensionierung des Gas-/Flüssigkeit-Kontaktapparates, Bodenkolonne, Verlag Chemie, Weinheim, 1978, S. 131) die Trennwirkung von Siebböden auch bei Mitrissanteilen von bis zu 30 Gew.-% kaum spürbar gemindert wird.
Ein erhöhter Mitrissanteil führt jedoch automatisch zu einer erhöhten Befeuchtung der Bodenunterseiten in einer innerhalb einer Trennkolonne befindlichen Siebbodenabfolge und mindert dadurch in ähnlicher, aber einfacherer Art und Weise wie in der DE-A 2027655 beschrieben unerwünschte Polymerisatbildung. Dies gilt insbesondere dann, wenn die beim erfindungsgemäßen thermischen Trennverfahren in der Trennkolonne absteigende Flüssigphase in an sich bekannter Weise Polymerisationsinhibitoren zugesetzt enthält. Als ein solcher Polymerisationsinhibitor kann auch ein molekularen Sauerstoff enthaltendes Gas mit dem aufsteigenden Dampf durch die Trennkolonne geführt oder an unterschiedlichen Stellen in der Trennkolonne eingedüst werden. In einfachsterweise kann ein solches molekularen Sauerstoff enthaltendes Gas Luft sein (vgl. z.B. DE-A 10248606, DE-A 10238142 und DE-A 10217121).
D.h., der Mitrissanteil wenigstens eines Teils der Siebböden kann bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ohne nennenswerte Minderung der Trennwirkung > 10 bis 30 Gew.-%, oder 11 bis 30 Gew.-%, oder 12 bis 30 Gew.-%, oder 13 bis
30 Gew.-%, oder 14 bis 30 Gew.-%, oder 15 bis 30 Gew.-%- betragen. Als Obergrenze der genannten Bereiche kommen anstelle der 30 Gew.-% auch 28 Gew.-%, oder 25 Gew.-%, oder 20 Gew.-% in Betracht.
Erfindungsgemäß bevorzugt wird das erfindungsgemäße thermische Trennverfahren so durchgeführt, dass der Mitrissanteil wenigstens der Hälfte und besonders bevorzugt wenigstens 75 % oder aller Siebböden in den vorgenannten Bereichen liegt. Insbesondere sollten diejenigen Siebböden in den vorgenannten Bereichen liegen, auf denen der Gehalt an (Meth)acrylmonomeren besonders hoch ist.
Dies gilt insbesondere dann, wenn die Trennkolonne als trennwirksame Einbauten ausschließlich Siebböden enthält (Zwangssiebböden und/oder Regensiebböden). Insbesondere gilt es dann, wenn die Abfolge der Siebböden beim erfindungsgemäßen Verfahren äquidistant ist.
Beobachtet man bei der Ausübung des erfindungsgemäßen Verfahrens im Vergleich zum Normalbetrieb der Siebböden gemäß der Lehre des Standes der Technik eine Minderung der Trennwirkung der in der Trennkolonne enthaltenen Abfolge von Siebböden, so kann dies dadurch ausgeglichen werden, dass man die Anzahl der Sieb- böden bei gleichbleibendem Abstand (d.h., die Kolonnenhöhe) erhöht. Anwendungstechnisch zweckmäßig sollte der Siebbodenabstand innerhalb der Siebbodenabfolge sich im Bereich von 300 mm bis 900 mm bewegen. Erfindungsgemäß bevorzugt beträgt beim erfindungsgemäßen Verfahren der Siebbodenabstand inner- halb der Siebbodenabfolge 300 bis 500 mm. Im Regelfall sollten der Siebbodenabstand 250 mm nicht unterschreiten.
Mittels der Maßnahme der Erhöhung der Anzahl der Siebböden ist es beim erfindungsgemäßen Verfahren möglich, den Mitrissanteil der Siebböden auf Werte von bis zu 70 Gew.-% zu steigern, ohne die Trennwirkung nennenswert zu beeinträchtigen. D.h., die Obergrenze des Mitrissanteils wenigstens eines Teils der Siebböden kann bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens für die bereits genannten Bereiche anstelle der 30 Gew.-% auch 35 Gew.-%, oder 40 Gew.-% oder 50 Gew.-%, oder 60 Gew.-%, oder 70 Gew.-% betragen. Selbstredend können beim erfindungsgemäßen Verfahren auch die Mitrissanteile aller Siebböden in diesem erweiterten Mitrissanteil liegen.
Als (Meth)acrylmonomere kommen für das erfindungsgemäße Verfahren alle diejenigen in Betracht, die eingangs dieser Schrift genannt worden sind. Es kann^eine fraktionierende Kondensation, oder eine Rektifikation, oder eine Absorption, oder eine Strippung, oder eine Desorption sein.
Insbesondere kann das erfindungsgemäße Verfahren auf alle thermischen Verfahren der Abtrennung von (Meth)acrylmonomeren aus den eingangs dieser Schrift erwähnten Stoffgemischen angewendet werden.
Dabei kann der Gehalt der gasförmigen und/oder flüssigen Stoffgemische an (Meth)acrylmonomeren > 2 Gew.-%, oder > 10 Gew.-%, oder > 20 Gew.-%, oder > 40 Gew.-%, oder > 60 Gew.-%, oder > 80 Gew.-%, oder > 90 Gew.-%, oder ≥ 95 Gew.-%, oder ≥ 99 Gew.-% betragen.
Die Siebböden selbst können beim erfindungsgemäßen Verfahren wie in der
DE-A 2027655, der DE-A 10156988, der DE-A 10230219, der EP-A 1029573 oder in
Grundlagen der Dimensionierung von Kolonnenböden, Technische Fortschrittsberichte, Band 61 , K. Hoppe, M. Mittelstrass, Verlag Theodor Steinkopff , Dresden 1967 beschrieben gestaltet werden. Dabei können die Durchtrittsöffnungen kreisförmig, elliptisch oder vieleckig gestaltet sein. Sie können auch jedwede andere Form (z.B. schlitzförmig) aufweisen. Erfindungsgemäß bevorzugt sind sie kreisförmig und in strenger Dreiecksteilung angeordnet. Beispielsweise kann der Lochdurchmesser der Siebböden (insbesondere im Fall von Dual-Flow-Böden) 5 bis 50 mm, bevorzugt 10 bis 25 mm betragen. Der Abstand zweier nächstliegender Lochmittelpunkte beträgt zweckmäßig dasl ,5- bis 3-fache, bevorzugt das 2- bis 2,8-fache des Lochdurchmessers, welcher über den einzelnen Siebboden bevorzugt einheitlich dimensioniert ist.
Das Öffnungsverhältnis (Verhältnis der Gesamtfläche aller Durchtrittsöffnungen des Siebbodens zur Gesamtfläche des Siebbodens multipliziert mit 100 und in %) beträgt bei erfindungsgemäß einzusetzenden Siebböden zweckmäßig 8 bis 30 % und häufig 12 bis 20 %. Die Bodendicke liegt günstig bei 1 bis 8 mm.
Erfindungsgemäße Verfahren sind z.B. Rektifikationen oder fraktionierende Kondensationen, die in Trennkolonnen durchgeführt werden, die als trennwirksame Einbauten ausschließlich Böden enthalten, von deren Anzahl wenigstens zwei, bevorzugt mehr als zwei (bevorzugt > 10 %, oder > 20 %, oder > 30 %, oder > 40 %, oder > 50 %, oder ≥ 60 %, oder ≥ 75 %) und besonders bevorzugt alle Siebböden, mit besonderem Vor- teil Regensiebböden mit kreisförmigen Durchtrittsöffnungen sind.
Die übrigen Böden können z.B. hydraulisch abgedichtete Querstromböden (z.B. Thormann-Böden oder Glockenböden) und/oder Ventilböden sein.
Der Gasbelastungsfaktor F der erfindungsgemäß anzuwendenden Abfolge von Siebböden liegt in der Praxis vielfach im Bereich von 1 bis 3 Pa0^, häufig im Bereich von 1 ,5 bis 2,5 Pa0,5. Die Flüssigkeitsgeschwindigkeit liegt gleichzeitig oft im Bereich von 1 bis 50 m/h oder im Bereich von 2 bis 10 m/h.
Wie bereits erwähnt, wird das erfindungsgemäße Verfahren, insbesondere im Fall einer Rektifikation oder Absorption, normalerweise polymerisationsinhibiert betrieben. In der Regel werden dazu die Polymerisationsinhibitoren am Kopf der Trennkolonne in die in der Trennkolonne absteigende Flüssigphase (z.B. die Rücklaufflüssigkeit oder das Absorptionsmittel) gegeben. Als in typischer Weise erfindungsgemäß einsetzbare Polymerisationsinhibitoren seien Phenothiazin, Hydrochinon und der Monomethylether des Hydrochinons genannt. Als weitere Stabilisierungsmaßnahme kann zusätzlich, wie ebenfalls bereits beschrieben, ein molekularen Sauerstoff enthaltendes Gas, z. B. Luft, durch die Trennkolonne geführt werden. In günstigen Fällen kann auch ausschließlich mit Luft polymerisationsinhibiert werden.
Vorteilhaft werden bei erfindungsgemäß eingesetzten Regensiebböden Quervermischungen und großflächige Wellenbewegungen auf den Dual-Flow-Böden durch senkrechte flächige Einbauten, sogenannte Wellenbrecher, unterbunden. Die Wellenbrecher sind anwendungstechnisch zweckmäßig in ihrer großtechnischen Anwendung 50 bis 300 mm, vorzugsweise 150 bis 200 mm hoch, sowie 500 bis 6000 mm, vor- zugsweise 1000 bis 3000 mm lang (ihre Länge kann dem Bodendurchmesser oder einem Teil des Bodendurchmessers gleich sein). Bevorzugt sitzen sie mit ihrer Unterkante nicht unmittelbar auf der Oberseite des Dual-FIow-Bodens auf, sondern sind mittels kleiner Füßchen bzw. Stege auf dem Dual-Flow-Boden so aufgesetzt, dass der Abstand ihrer Unterkannte zu Oberseite des Regensiebbodens 10 bis 60 mm, vorzugsweise 30 bis 50 mm beträgt. Die Anzahl der Stege beträgt pro Wellenbrecher 1 bis 10. Der Abstand der Wellenbrecher untereinander beträgt anwendungstechnisch zweckmäßig 100 bis 1000 mm, häufig 150 bis 500 mm. Die Flächensegmente zwischen zwei Wellenbrechern betragen normalerweise > 0,2 m2, jedoch meist < 5 m2, was die Anzahl der Wellenbrecher je Regensiebboden eingrenzt.
Vorstehende Maßnahmen eignen sich insbesondere für eine bevorzugte Ausführungsvariante der Dual-Flow-Böden von Beispiel und Vergleichsbeispiel in den Schriften DE- A 10243625 und DE-A 10247240.
Eine Erhöhung des Mitrissanteils in einer erfindungsgemäß zu betreibenden Trennkolonne ist z.B. in einfacher Weise dadurch möglich, dass ein Teil der Durchtrittsöffnungen der Siebböden bei gleichbleibender Last abgedeckt wird.
Selbstredend kann das erfindungsgemäße Verfahren auch in Kombination mit einzelnen oder allen in den Schriften DE-A 2027655, EP-A 937488', EP-A 1044957 und EP-A 1029573 genannten, eine unerwünschte Polymerisation mindernden, Maßnahmen angewendet werden.
Ganz generell kann das erfindungsgemäße Verfahren unter Normaldruck, Überdruck oder unter reduziertem Druck durchgeführt werden.
Im besonderen eignet sich das erfindungsgemäße Verfahren für die in der DE-A 19924532, DE-A 10243625 und DE-A 10247240 beschriebenen fraktionierenden Kondensationen von Acrylsäure enthaltenden Produktgasgemischen von heterogen katalysierten Gasphasen-Partialoxidationen von C3-Vorläufen der Acrylsäure mit molekularem Sauerstoff in Trennkolonnen, die von unten nach oben zunächst Dual-Flow- Böden und im Anschluss daran hydraulisch abgedichtete Querstrom- Stoffaustauschböden enthalten.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist durch eine verminderte Neigung unerwünschter Poymerisatbildung bei gleichzeitig erhöhtem Durchsatz (kg Produkt pro Stunde) charakterisiert. Selbstredend kann auch beim erfindungsgemäßen Verfahren bei zu großen Gasbelastungsfaktoren bzw. Flüssigkeitsgeschwindigkeiten die Flüssigkeit von den Siebböden nicht mehr ausreichend abfließen, können die Dual-Flow-Böden fluten. Jenseits der Flutungsgrenze ist kein sinnvoller Kolonnenbetrieb mehr möglich.
In der Regel schließen beim erfindungsgemäßen Verfahren die verwendeten Siebböden, insbesondere die verwendeten Regensiebböden, bündig mit den Kolonnenwänden ab. Es gibt aber auch Ausführungsvarianten, bei denen zwischen Kolonnenwand und Boden ein Zwischenraum besteht, der nur teilweise durch Brücken unter- brochen ist. Neben den eigentlichen Durchtrittsöffnungen weisen beim erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzte Regensiebböden neben den eigentlichen Durchtrittsöffnungen allenfalls noch Öffnungen auf, die z.B. eine Befestigung des Bodens auf Auflageringen oder ähnliches ermöglichen (vgl. z.B. DE-A 10159823).
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich insbesondere auch für die in der DE-A 10230219 beispielhaft beschriebene Rektifikation sowie für die in der EP-A 925272 in der Stufe (b) beschriebene Absorption.
Beispiele und Vergleichsbeispiel
a) Vergleichsbeispiel
Eine Trennkolonne gemäß Beispiel 1 der DE-A 10247240 (54,3 m Höhe; Innendurch- messer im Bereich der Thormann-Böden 6,5 m, ansonsten 6,0 m) enthielt von unten nach oben zunächst 15 Dual-Flow-Böden (Lochdurchmesser einheitlich 14 mm, Lochanzahl einheitlich 33678, Öffnungsverhältnis einheitlich 18 %, äquidistanter Bodenabstand 380 mm, strenge Dreiecksteilung der Mittelpunkte der Durchtrittskreise, Stanzgrat der Durchtrittslöcher nach unten zeigend, nächstliegender Abstand zweier Durch- trittslochmittelpunkte 30 mm), die mit einem ersten Fangboden abgeschlossen werden; 2,9 m oberhalb dieses Fangbodens 21 weitere Dual-Flow-Böden der beschriebenen Art, Lochanzahl jedoch einheitlich 32020 und Öffnungsverhältnis einheitlich 17,4 %; 1 ,50 m oberhalb des letzten Dual-Flow-Bodens Beginn einer äquidistanten (Bodenabstand = 500 mm) Anordnung von 28 konventionellen einflutigen Thormann-Böden (mit in Querstrom-Richtung aufeinanderfolgenden Rinnen jeweils zueinander entgegengesetzter Strömungsrichtung, Öffnungsverhältnis 14 %, Verhältnis von Kaminfläche zu Schlitzaustrittsfläche 0,8, Kaminhöhe und Höhe des Ablaufrohres 40 mm, Bodenfreiheit der Glocken 10 mm, Schlitzhöhe 15 mm, der Winkel zwischen ausgestelltem Schlitz und Längskante der Haube = 30 Grad, Länge der Längskante der Haube maxi-mal 800 mm, im Randbereich der Kolonne Verringerung der Haubenlänge auf bis zu 200 mm, Abstand zwischen zwei in Querstromrichtung auf einer Linie befindlichen Hauben 66 mm, Abiauffläche des Ablaufschachtes 1 ,5 % bezogen auf die Querschnittsfläche des Bodens, Breite zwischen den beiden unteren Längsrändern einer Haube 64 mm); 1 ,70 m oberhalb des obersten Thormann-Bodens befindet sich ein weiterer, zweiter, Sammelboden; 2300 mm oberhalb dieses Sammelbodens sind in äquidistanter Anordnung (Bodenabstand = 500 mm) 11 zweiflutige Ventilböden (Höhe des Ablaufrohres 35 mm, Öffnungsverhältnis 18 %, die Summe der Abiaufflächen der Ablaufschächte von zwei aufeinanderfolgenden Ventilböden 10 % der Kolonnenquerschnittsfläche).
Die Trennkolonne wurde wie in der DE-A 10247240 beschrieben betrieben. Das ihr zugeführte, auf T = 132 °C gekühlte, Gasgemisch einer Partialoxidation enthielt folgende Gehalte:
26 Gew.-% Acrylsäure
0,3 Gew.-% Essigsäure,
4,3 Gew.-% Wasser,
0,03 Gew.-%Ameisensäure,
0,07 Gew.-%Formaldehyd, 0,08 Gew.-%Acrolein,
0,02 Gew.-%Propionsäure,
0,4 Gew.-% Furfurale,
0,003 Gew.-%Allylacrylat,
0,6 Gew.-% Benzaldehyd, 6,7 Gew.-% Maleinsäureanhydrid,
0,02 Gew.-%Benzoesäure,
0,09 Gew.-%AcryloyIpropionsäure,
1 ,6 Gew.-% Kohlendioxid,
0,5 Gew.-% Kohlenmonoxid, 0,5 Gew.-% Propan,
0,2 Gew.-% Propen,
2,8 Gew.-% Sauerstoff und
55,7 Gew.-%Stickstoff.
Wie in der DE-A 10247240 beschrieben, wurde dieses Gasgemisch in der Trennkolonne aufgetrennt in eine 97,1 gew.-%ige Acrylsäure (Abzug vom ersten Fangboden bzw. Sammelboden), einen Abgasstrom mit 0,1 Gew.-% Acrylsäure (Austritt am Kopf der Trennkolonne), Sauerwasser mit 5,5 Gew.-% Acrylsäure (Abzug vom zweiten Fangboden bzw. Sammelboden) und in ein Schwersiedergemisch mit 22,8 Gew.-% Acryl- säure. Die Temperatur am Kolonnenkopf betrug 36 °C, der Druck am Kolonnenkopf betrug 1 ,2 bar, das Rücklaufverhältnis lag bei 4,3. Die Sumpftemperatur betrug 132 °C und der Druck unmittelbar über der Sumpfoberfläche lag bei 1 ,56 bar.
Die Polymerisationsinhibierung der in der Trennkolonne absteigenden Flüssigkeit erfolgte wie in der DE-A 10247240 beschrieben.
Die 21 Dual-Flow-Böden oberhalb des Abzugs der 97,1 gew.-%igen Acrylsäure wurden wie folgt betrieben:
Gasbelastung:2,1 Pa0,5; Flüssigkeitsbelastung: 4,5 bis 5,5 m/h; Druckverlust: 1 ,6 bis 1 ,7 mbar/Boden; Mitrissanteil: 10 Gew.-%.
Nach einer Laufzeit von 35 Tagen wies die Abfolge der 21 Dual-Flow-Böden insgesamt etwa 50 kg unerwünschtes Polymerisat auf.
Bemerkung: Die Polymerisationsinhibierung kann auch wie in der DE-A 10200583 beschrieben erfolgen.
b) Beispiel 1
Es wurde wie im Vergleichsbeispiel verfahren. Im Bereich der 21 Dual-Flow-Böden wurde jedoch auf jedem Dual-Flow-Boden bei Aufrechterhaltung der Gasbelastung eine identische Teilmenge der Durchtrittsöffnungen abgedeckt.
Dadurch stieg der Druckverlust auf 2,4 bis 2,5 mbar/Boden. Der Mitrissanteil je Regensiebboden stieg auf 25 Gew.-%.
Nach einer Laufzeit von 55 Tagen war der Bereich der 21 Dual-Flow-Böden immer noch frei von sichtbarer Polymerisatbildung.
Die Trennwirkung war gegenüber dem Vergleichsbeispiel im wesentlichen unverändert.
Bemerkung: Die Polymerisationsinhibierung kann auch wie in der DE-A 10200583 beschrieben erfolgen. c) Beispiel 2
In einer Trennkolonne, die als trennwirksame Einbauten ausschließlich 30 einheitliche Dual-Flow-Böden in äquidistanter Anordnung enthielt (Durchmesser der Böden 2300 mm, Bodenabstand 330 mm, einheitlicher Lochdurchmesser 12 mm, Öffnungsverhältnis 24 %) wurde ein n-Butylacrylat enthaltendes Stoffgemisch der nachfolgenden Gehalte rektifikativ aufgetrennt:
93,18 Gew.-% n-Butylacrylat, 5,3 Gew.-% Butoxipropionsäurebutylester,
1 ,3 Gew.-% Acryloylpropionsäurebutylester,
0,02 Gew.-%Butylacetat,
0,02 Gew.-%Dibutylether,
0,03 Gew.-%PropionsäurebutyIester, 0,02 Gew.-%Propionsäure und
0,13 Gew.-%Phenothiazin.
Das Stoffgemisch wurde der Trennkolonne unterhalb des untersten Bodens zugeführt. Die Auftrennung erfolgte in ein Kopfprodukt, das 99,8 Gew.-% n-Butylacrylat enthielt, und in ein Schwersiedergemisch, das 27,9 Gew.-% n-Butylacrylat enthielt. Die Temperatur am Kopf der Kolonne betrug 81 °C, der Kopfdruck lag bei 110 mbar und das Rücklaufverhältnis betrug 0,4. Die Temperatur im Sumpf der Kolonne betrug 122 °C und der Druck auf der Oberfläche der Sumpfflüssigkeit lag bei 185 mbar.
Die Gasbelastung betrug 2,1 Pa0,5. Die Flüssigkeitsbelastung betrug 2,1 m/h. Der Druckverlust betrug 2,5 mbar/Boden. Der Mitrissanteil betrug 56 Gew.-%.
Nach einer Laufzeit von 155 Tagen war der Bereich der Dual-Flow-Böden frei von sichtbarem Polymerisat.

Claims

Patentansprüche
1. Thermisches Trennverfahren zwischen wenigstens einem gasförmigen und wenigstens einem flüssigen Stoffstrom, von denen wenigstens einer (Meth)acryl- monomere enthält, in einer trennwirksame Einbauten enthaltenden Trennkolonne, wobei es sich wenigstens bei einem Teil der trennwirksamen Einbauten um eine Abfolge von Siebböden handelt, dadurch gekennzeichnet, dass die Stoffströme so gewählt werden, dass dabei wenigstens ein Teil der Siebböden oberhalb eines Mitrissanteils von 10 Gew-% betrieben wird.
2. Thermisches Trennverfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Trennkolonne als trennwirksame Einbauten ausschließlich Stoffaustauschböden enthält.
3. Thermisches Trennverfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Trennkolonne als trennwirksame Einbauten von unten nach oben Regensiebböden, hydraulisch abgedichtete Querstromböden und Ventilböden enthält.
4. Thermisches Trennverfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Trennkolonne als trennwirksame Einbauten ausschließlich Regensiebböden enthält.
5. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch ge- kennzeichnet, dass es ein Verfahren der fraktionierenden Kondensation, der
Rektifikation oder der Absorption ist.
6. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Teil der Siebböden bei einem Mitrissanteil von 11 bis 70 Gew.-% betrieben wird.
7. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Teil der Siebböden bei einem Mitrissanteil von 11 bis 30 Gew.-% betrieben wird.
8. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass alle Siebböden bei einem Mitrissanteil von 11 bis 70 Gew.-% betrieben werden.
9. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass alle Siebböden bei einem Mitrissanteil von 11 bis 30 Gew.-% betrieben werden.
10. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der flüssige Stoffstrom Polymerisationsinhibitoren enthält.
11. Thermisches Trennverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass es ein Verfahren der fraktionierenden Kondensation des Produktgasgemisches einer katalytischen Gasphasenoxidation von C3- Vorläuferverbindungen der Acrylsäure zur Herstellung von Acrylsäure ist.
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