WO2005111427A1 - 回転式圧縮機 - Google Patents

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WO2005111427A1
WO2005111427A1 PCT/JP2005/008723 JP2005008723W WO2005111427A1 WO 2005111427 A1 WO2005111427 A1 WO 2005111427A1 JP 2005008723 W JP2005008723 W JP 2005008723W WO 2005111427 A1 WO2005111427 A1 WO 2005111427A1
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cylinder
eccentric
rotary compressor
piston
cylinder chamber
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Masanori Masuda
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Daikin Industries Ltd
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    • F04C18/32—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having both the movement defined in group F04C18/02 and relative reciprocation between the co-operating members
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    • F04C27/005—Axial sealings for working fluid
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    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00

Definitions

  • the present invention relates to a rotary compressor, and in particular, relates to a cylinder having a cylinder chamber, a piston housed eccentrically in the cylinder chamber, and a pressing mechanism for bringing a cylinder-side head plate and a piston-side head plate close to each other.
  • the present invention relates to a rotary compressor provided with:
  • the compressor (100) includes a compression mechanism (120) and a compression mechanism (120) in a closed casing (110).
  • a driving mechanism (electric motor) (not shown) for driving the mechanism (120) is housed.
  • the compression mechanism (120) includes a cylinder (121) having an annular cylinder chamber (CI, C2), and an annular piston (122) arranged in the cylinder chamber (CI, C2). I have.
  • the cylinder (121) includes an outer cylinder (124) and an inner cylinder (125) arranged concentrically with each other, and the cylinder chamber (CI, CI) is provided between the outer cylinder (124) and the inner cylinder (125). C2) is formed.
  • the outer cylinder (124) and the inner cylinder (125) are integrated by the cylinder end plate (126A) provided on the upper end surface! RU
  • the annular piston (122) is connected to an eccentric portion (133a) of a drive shaft (133) connected to an electric motor via a substantially circular piston base (piston-side end plate) (126B). And is configured to make an eccentric rotation with respect to the center of the drive shaft (133).
  • a substantially circular piston base piston-side end plate
  • one point on the outer peripheral surface substantially contacts the inner peripheral surface of the outer cylinder (124).
  • the point on the inner peripheral surface is the outer periphery of the inner cylinder (125). It is configured to make an eccentric rotation while maintaining a state substantially in contact with the surface.
  • An outer cylinder chamber (C1) is formed outside the cylindrical piston (122), and an inner cylinder chamber (C2) is formed inside.
  • An outer blade (123A) is arranged outside the annular piston (122).
  • the outer blade (123A) is urged radially inward of the annular piston (122), and its inner peripheral end is in pressure contact with the outer peripheral surface of the annular piston (122).
  • the outer blade (123A) partitions the outer cylinder chamber (C1) into a high-pressure chamber (first chamber) (Cl-Hp) and a low-pressure chamber (second chamber) (Cl-Lp).
  • an inner blade (123B) is arranged on an extension of the outer blade (123A).
  • the inner blade (123B) is urged radially outward of the annular piston (122) so that its outer peripheral end is in pressure contact with the inner peripheral surface of the annular piston (122).
  • the inner blade (123B) partitions the inner cylinder chamber (C2) into a high-pressure chamber (first chamber) (C2-Hp) and a low-pressure chamber (second chamber) (C2-Lp).
  • the outer cylinder (124) has a suction port (141) communicating from the suction pipe (114) provided in the casing (110) to the outer cylinder chamber (C1) near the outer blade (123A). It is formed in. Further, a through hole (143) is formed in the annular piston (122) near the suction port (141), and the low pressure chamber (Cl-Lp) of the outer cylinder chamber (C1) is formed by the through hole (143). And the low pressure chamber (C2-Lp) of the inner cylinder chamber (C2) communicate with each other.
  • the compression mechanism (120) is provided with a discharge port for communicating the high-pressure chambers (Cl-Hp, C2-Hp) of the two cylinder chambers (CI, C2) with the high-pressure space (S) in the casing (110).
  • An outlet (not shown) is provided.
  • the discharge process for discharging is performed.
  • the high-pressure refrigerant discharged into the high-pressure space (S) of the casing (110) flows through the discharge pipe (115) provided in the casing (110) to the condenser of the refrigerant circuit.
  • a support plate (117) for supporting the end plate (126B) is provided on the lower surface side of the piston-side end plate (126B) to which the annular piston (122) is connected. Is formed!
  • a seal ring (129) concentric with the center of the annular piston (122) is provided at an opposing portion where the piston end plate (126B) and the support plate (117) oppose each other.
  • the pressure of the refrigerant in the high-pressure space (S) is applied to the piston end plate (126B) on the inner peripheral side of the seal ring (129). By doing so, the piston-side end plate (126B) is pushed up in the axial direction and pressed against the cylinder (121), so that an axial clearance (cylinder (123)) between the cylinder (121) and the annular piston (123) is obtained.
  • the second axial gap between the upper end face in the axial direction 122) and the cylinder end plate (126A) is reduced.
  • Patent Document 1 JP-A-6-288358
  • FIG. 14 is a theory showing stepwise the eccentric movement of the annular piston (122) in the conventional configuration.
  • the annular piston (122) eccentrically rotates in the cylinder chambers (C1, C2) in the order shown in FIG.
  • the pressure of the refrigerant in the high-pressure chamber (C2-Hp) of the inner cylinder chamber (C2) increases.
  • the center of the thrust load (PT) on the upper surface of the piston end plate (126B) moves radially toward the high pressure chamber (C2-Hp) as shown by the arrow (PT) in FIG.
  • the center of the axial pressing force obtained by the seal ring (129) corresponds to the seal ring (129) on the lower surface of the piston side end plate (126B). It acts on the center position, in other words, the center position of the annular piston (122).
  • the point of application of the thrust load (PT) acting on the piston end plate (126B) and the point of application of the axial pressing force (P) are shifted from each other in the radial direction. It is difficult to reduce the moment effectively.
  • the internal pressure of the high-pressure chamber (C2-Hp) of the inner cylinder chamber (C2) increases, and the internal pressure of the high-pressure chamber (Cl-Hp) of the outer cylinder chamber (C1) also increases slightly.
  • the thrust load (PT) acts near the high pressure chamber (-Hp, C2-Hp), whereas the axial pressing force (P) obtained by the seal ring (129) is Acts near the low pressure chamber (C2-Lp), which is the center of (122). For this reason, the point of action of the thrust load (PT) and the point of action of the axial pressing force (P) further deviate, and it becomes more difficult to reduce the overturning moment.
  • the internal pressure of the high-pressure chamber (Cl-Hp) of the outer cylinder (C1) increases, and the internal pressure of the high-pressure chamber (C2-Hp) of the inner cylinder chamber (C2) also increases slightly.
  • the center of the thrust load (PT) acts closer to the high pressure chamber (-Hp, C2-Hp), so the point of application of the thrust load (PT) and the axial pressing force ( The point of action of P) is deviated, and it is difficult to effectively reduce the overturning moment.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and its object is to provide an eccentric circuit.
  • the purpose is to effectively apply an axial pressing force to a thrust load acting on a head plate of a rolling body, thereby suppressing the overturn of an eccentric rotating body such as an annular piston.
  • the axial pressing force applied to the head plate is eccentrically applied from the center of the eccentric rotator to be applied.
  • the first invention is a cylinder (21) having a cylinder chamber (C) (CI, C2), and a cylinder chamber (C) (CI, C C2) and the piston (22) housed in the cylinder chamber (C) (CI, C2), and the cylinder chamber (C) (CI, C2) is placed in the first chamber (C-Hp) (Cl -Hp, C2-Hp) and a blade (23) for partitioning into a second chamber (C-Lp) (Cl-Lp, C2-Lp), and the cylinder (21) and the piston (22)
  • a compression mechanism (20) that performs eccentric rotation as at least one of the eccentric rotating bodies (21, 22), a drive shaft (33) for driving the compression mechanism (20), and the cylinder chamber (C) (
  • the cylinder end plate (26A) provided at one axial end of the piston (22) and the other axial end of the cylinder chamber (C) (CI, C2).
  • the pressing mechanism (60) is eccentric from the center of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotating bodies (21, 22) and eccentric from the center of the drive shaft (33). It is characterized in that the position is configured to be the center of action of the axial pressing force.
  • ⁇ center force of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotator (21, 22) and the center force of the drive shaft (33) and the eccentric position '' will be referred to as ⁇ eccentric rotator (21, 22) ''. 22)
  • the center force of the end plates (26A, 26B) is also eccentric.
  • the eccentric rotary members (21, 22) are eccentrically rotated by the drive shaft (33), so that the first chambers formed in the cylinder chambers (C) (CI, C2).
  • the volumes of (C-Hp) (Cl-Hp, C2-Hp) and the second chamber (C-Lp) (Cl-Lp, C2-Lp) change, and the fluid to be treated is compressed.
  • the piston-side head plate (26B) and the cylinder-side head plate (26A) are brought close to each other in the axial direction by the pressing mechanism (60), so that the axial direction between the piston (22) and the cylinder (21) is reduced. Clearance (first axial direction between the axial end face of cylinder (21) and piston end plate (26B) The gap and the second axial gap between the axial end face of the piston (22) and the cylinder end plate (26A) are reduced.
  • the center of the resultant force of the axial pressing force obtained by the pressing mechanism (60) is also eccentric to the center force of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotating bodies (21, 22). It works on the position. Therefore, unlike the above-described prior art, the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) can be suppressed from shifting in the axial direction. As a result, the thrust load (PT) ) Can be effectively suppressed.
  • a second invention is the rotary compressor according to the first invention, wherein the cylinder chamber (C) has a circular cross section perpendicular to the axis, and the piston (22) is disposed in the cylinder chamber (C). It is characterized by being constituted by a round circular biston (22).
  • the “section perpendicular to the axis” referred to here is a section perpendicular to the drive shaft (center of rotation).
  • the cylinder chamber (C) has a circular cross section perpendicular to the axis
  • the cylinder chamber (CI, C2) has an annular cross-sectional shape perpendicular to the axis, and the piston (22) is provided in the cylinder chamber (CI, C, C2).
  • C2) and is constituted by an annular piston (22) which partitions the cylinder chamber (CI, C2) into an outer cylinder chamber (C1) and an inner cylinder chamber (C2)! It is characterized by the following.
  • the annular piston (22) is arranged in the annular cylinder chamber (CI, C2), so that the outer peripheral wall surface of the cylinder chamber (CI, C2) and the annular piston (22) are arranged. ),
  • the outer cylinder chamber (outer cylinder chamber) (C1) can be formed between the inner wall of the cylinder chamber and the inner peripheral surface of the annular piston (22).
  • a cylinder chamber (inner cylinder chamber) (C2) can be formed. That is, like the conventional rotary compressor described above, the outer cylinder chamber ( In both the CI) and the inner cylinder chamber (C2), a rotary compressor that compresses the fluid to be processed by alternately expanding and reducing the volume can be configured.
  • the center of the resultant force of the axial pressing force obtained by the pressing mechanism (60) is set to the end plate (21, 22) of the eccentric rotator (21, 22). 26A, 26B), the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) are displaced in the axial direction. As a result, the overturning moment due to the thrust load (PT) can be effectively suppressed.
  • a fourth invention is the rotary compressor according to the third invention, wherein the piston (22) is formed in a C-shape in which a part of a ring is divided, and the piston (22) has A swing bush (27) having a blade groove (28) for holding the blade (23) so as to be able to move forward and backward is held swingably, and the blade (23) is provided in the annular cylinder chamber (CI, C2). It is characterized in that it is configured to extend from the inner peripheral wall surface to the outer peripheral wall surface through the blade groove (28).
  • the blade (23) becomes the blade groove of the swing bush (27).
  • the swing bush (27) swings while making surface contact at the splitting point of the piston (22), while moving forward and backward while making surface contact in (28). Therefore, during the eccentric movement of the eccentric rotors (21, 22), the cylinder chamber (CI, C2) is moved to the first chamber (Cl-Hp, C2-Hp) and the second chamber while the blade (23) operates smoothly. (CI-Lp, C2-Lp).
  • a fifth invention is the rotary compressor according to the first invention, wherein the compression mechanism (20) discharges the fluid compressed in the cylinder chamber (CI, C2) to the outside of the compression mechanism (20). Discharge ports (45, 46) are formed, and the pressing mechanism (60) is eccentric toward the discharge ports (45, 46) from the center of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotating bodies (21, 22). Is configured so that the position where the pressing force acts is the center of action of the axial pressing force.
  • the fluid to be processed which has been compressed to a high pressure in the first chamber (-Hp, C2-Hp), is discharged from the discharge ports (45, 46) to the outside of the compression mechanism (20). Is discharged.
  • the pressure of the fluid to be treated is particularly likely to be high, and the thrust load (PT) acting on the head plates (26A, 26B) of the eccentric rotors (21, 22) tends to be large.
  • rotation The portion near the discharge port (45, 46) in the end plate (26A, 26B) of the body (21, 22) is located at the center where the resultant force of the axial pressing force acts. Therefore, the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) can be easily matched in the axial direction, and as a result, the overturning moment due to the thrust load (PT) is more effectively suppressed. can do.
  • a sixth invention is the rotary compressor according to the first invention, wherein the casing (10) includes the cylinder chambers (CI, C2) in the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotator (21, 22).
  • a support plate (17) is arranged along the opposite side of the side surface, and one of the end plates (26A, 26B) and the support plate (17) of the eccentric rotator (21, 22) has the end plate (26A, 26B).
  • the support plate (17) are separated eccentrically into and out of the radial direction, and the seal ring (29) that separates the first opposing portion (61) and the second opposing portion (62) is eccentric.
  • the pressing mechanism (60) is provided at a position eccentric from the center of the rotating bodies (21, 22), and the pressure of the fluid discharged to the outside of the compression mechanism (20) is reduced by the first pressure in the end plates (26A, 26B). It is configured to act on the facing portion (61).
  • the seal ring (29) is provided between the end plates (26A, 26B) and the support plate (17) of the eccentric rotator (21, 22), whereby the eccentric rotator (
  • the facing portion between the end plates (26A, 26B) and the support plate (17) is partitioned into two or more facing portions (61, 62).
  • the fluid which has been increased in pressure by the compression mechanism (20) is introduced into the first facing portion (61), and the pressure of this fluid is applied to the first facing portion of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotor (21, 22).
  • an axial pressing force of the eccentric rotator (21, 22) against the end plates (26A, 26B) can be obtained.
  • the seal ring (29) is provided at a position where the center force of the eccentric rotator (21, 22) is eccentric. Therefore, the center of the axial pressing force obtained by the seal ring (29) acts on the eccentric position of the center force of the end plates (26A, 26B) of the eccentric rotator (21, 22). Therefore, it is possible to suppress the displacement in the axial direction between the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) as described above.
  • a seventh invention is the rotary compressor according to the sixth invention, wherein the seal ring (29) is formed on one of the eccentric rotors (21, 22) and the support plate (17). It is characterized by being fitted in the annular groove (17b)!
  • the seal ring (29) is fitted into the annular groove (17b), whereby the seal ring (29) is fitted.
  • the centering force of the eccentric rotary member (21, 22) can be reliably held at the eccentric position.
  • An eighth invention provides the rotary compressor according to the first invention, wherein the end plate (21) of the eccentric rotator (21) is provided.
  • a slit (63) is formed at a position opposite to the surface on the cylinder chamber (CI, C2) side and at a position where the center force of the eccentric rotator (21) is also eccentric, and the pressing mechanism (60) has a compression mechanism ( 20) The pressure of the fluid discharged to the outside is applied to the slit (63).
  • the pressure of the fluid that has been increased by the compression mechanism (20) is caused to act on the slit (63), whereby the slit (63A) in the end plate (26A) of the eccentric rotator (21) is formed.
  • Axial pressing force (P) is more likely to be applied in the vicinity.
  • the slit (63) is formed at a position where the center force of the eccentric rotator (21) is also eccentric. Therefore, the center of the axial pressing force obtained by the formation of the slit (63) acts on a position where the center force of the eccentric rotator (21) is also eccentric in the end plate (26A). Therefore, it is possible to suppress the displacement in the axial direction between the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) as described above.
  • a ninth invention is directed to the rotary compressor according to the first invention, wherein the end plate (21) of the eccentric rotator (21) is provided.
  • a part of the fluid compressed by the compression mechanism (20) is introduced into the groove (65) from the through hole (64), and the end plate (26A) of the eccentric rotator (21).
  • the axial pressing force is likely to act on the vicinity of the groove (65).
  • the groove (65) is formed at a position where the center force of the eccentric rotator (21) is also eccentric. For this reason, the center of the axial pressing force obtained by the formation of the groove (65) acts on the end plate (26A) at a position eccentric from the center of the eccentric rotator (21). Therefore, it is possible to suppress the displacement in the axial direction between the point of application of the thrust load (PT) and the point of application of the axial pressing force (P) as described above.
  • a tenth invention is directed to the rotary compressor according to the first invention, wherein the axial end face of the cylinder (21) is provided. Fluid leakage in at least one of the first axial gap between the piston and the piston end plate (26B) and the second axial gap between the axial end surface of the piston (22) and the cylinder end plate (26A). It is characterized by having a sealing mechanism (71, 72, 73) for suppressing.
  • the seal mechanism for reducing the axial gap between the cylinder (21) and the piston (22) is provided separately from the pressing mechanism (60), so that the eccentric rotator (21, During the eccentric motion of (22), for example, the fluid that has become high pressure in the first chamber (Cl-Hp, C2-Hp) may leak to the second chamber (Cl-Lp, C2-Lp) from the above axial gap. Can be suppressed.
  • An eleventh invention is directed to the rotary compressor according to the tenth invention, wherein the seal mechanism is provided in at least one of the first axial gap and the second axial gap. 73) is characterized by the following.
  • the tip seal (71, 72, 73) is provided in at least one of the first axial gap and the second axial gap between the cylinder (21) and the piston (22).
  • the axial gap is reduced, and leakage of fluid in the gap can be suppressed.
  • the cylinder (21) having the cylinder chamber (CI) (CI, C2) and the piston
  • the pressing mechanism (60) reduces the axial gap between the piston (22) and the cylinder (21). Due to the eccentric movement of), an axial pressing force (P) against the thrust load (PT) generated in the cylinder chamber (C) (CI, C2) can be applied.
  • the axial pressing force (P) is eccentrically applied to the end plates (26A, 26B) by eccentricity of the central force of the eccentric rotating body (21, 22), so that the thrust load (PT) and the axial pressing force (P ) Can be reduced in the radial direction, and the rollover moment can be effectively suppressed.
  • the pressing mechanism (60 ) Reduces the axial gap between the piston (22) and the cylinder (21), and the thrust load (PT) generated in the cylinder chamber (C1) due to the eccentric rotation of the eccentric rotor (21, 22). ) Can be applied against the axial pressing force (P).
  • the axial pressing force (P) also acts on the head plates (26A, 26B) by eccentricizing the center force of the eccentric rotator (21, 22), and thereby the thrust load ( The displacement in the radial direction between PT) and the axial pressing force (P) can be reduced, and the overturning moment can be effectively suppressed.
  • the pressing mechanism (60) in the compression mechanism (20) including the cylinder (21) having the annular cylinder chamber (CI, C2) and the annular piston (22), the pressing mechanism (60)
  • the axial clearance between the piston (22) and the cylinder (21) is reduced, and the thrust load (PT) generated in the cylinder chamber (CI, C2) by the eccentric rotation of the eccentric rotor (21, 22) Axial pressing force (P) can be applied.
  • the thrust load (PT) and the axial thrust force (P) are applied to the end plates (26A, 26B) by eccentrically applying the axial thrust force (P) to the center force of the eccentric rotator (21, 22).
  • the displacement in the radial direction from (P) can be reduced, and the overturning moment can be effectively reduced.
  • the blade (23) is moved forward and backward while making surface contact with the blade (23) in the blade groove (28) of the swinging bush (27).
  • the eccentric rotating body (21, 22) is smoothly rotated eccentrically while partitioning the cylinder chambers (C1, C2) by swinging the swinging bush (27) at the divided portion of the piston (22). I am able to exercise. Therefore, seizure and wear at the contact portion between the blade (23) and the swinging bush (27) can be suppressed, and the first chamber (Cl-Hp, C2-Hp) and the second chamber (Cl-Lp, C2-Lp) can be prevented. ) Can be prevented from leaking.
  • the axial pressing force (P) against the head plates (26A, 26B) obtained by the pressing mechanism (60) is applied to the thrust load (P) in the cylinder chamber (CI, C2). It is made to work near the discharge port (45, 46) where PT) is likely to act. For this reason, the point of application of the thrust load (PT) and the axial pressing force (P) can be made closer, and the overturning moment can be reduced more effectively.
  • the pressurizing is performed by applying high-pressure fluid pressure to the head plates (26A, 26B) in the first opposing portion (61) partitioned by the seal ring (29).
  • the mechanism (60) can be configured.
  • the pressing mechanism (60) can be easily configured by also eccentricizing the center force of the eccentric rotator (21, 22) in the seal ring (29), and can effectively reduce the overturning moment. That is, the effect of reducing the overturning moment can be obtained with a simple structure.
  • the coolant in the cylinder chamber (C) (CI, C2) can be cooled by the first plate between the support plate (17) and the end plates (26A, 26B). Leakage from the opposing portion (61) to the outside of the compression mechanism (20) can be suppressed.
  • the seal ring (29) is positioned while the seal ring (29) is positioned. 29) can be reliably maintained.
  • the pressing mechanism (60) can be configured by applying a high-pressure fluid pressure to the slit (63) formed in the end plate (26A).
  • the pressing mechanism (60) can be easily configured by also eccentricizing the center force of the eccentric rotator (21) in the slit (63), and the overturning moment can be effectively reduced. That is, the effect of reducing the rolling moment can be obtained with a simple structure.
  • the slit (63) can be easily formed by providing a step on the end plate (26A), for example, the end plate (26A) having the eccentric rotator (21) in which the slit (63) is formed Can be integrally formed by sintering or forging.
  • a part of the fluid compressed in the cylinder chamber (CI, C2) is caused to act on the groove (65) through the through hole (64), whereby the pressing mechanism ( 60) can be configured.
  • the pressing mechanism (60) can be easily configured by eccentricizing the groove (65) from the center of the eccentric rotator (21), and the overturning moment can be effectively reduced.
  • the axial pressing force (P) acting on the groove (65) increases. Can be increased, but the axial pressing force (P) can be reduced when the thrust load (PT) decreases. Therefore, it is possible to suppress the mechanical loss of the eccentric rotator (21) from being increased by the extra axial pressing force (P), and it is possible to effectively reduce the overturning moment.
  • the shaft between the cylinder (21) and the piston (22) is provided. Fluid leakage in the direction gap can be suppressed, and the compression efficiency can be further improved.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a rotary compressor according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a compression mechanism.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the operation of the compression mechanism.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing an operation of a compression mechanism of a rotary compressor according to a first modification of the first embodiment.
  • FIG. 5 is a longitudinal sectional view of a compression mechanism of a rotary compressor according to a second modification of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a longitudinal sectional view of a compression mechanism of a rotary compressor according to a third modification of the first embodiment.
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view of a rotary compressor according to Embodiment 2.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view showing the operation of the compression mechanism.
  • FIG. 9 is a longitudinal sectional view of a rotary compressor according to Embodiment 3.
  • FIG. 10 is a longitudinal sectional view of a rotary compressor according to a modification of the third embodiment.
  • FIG. 11 is a longitudinal sectional view showing a compression mechanism of a rotary compressor according to another embodiment.
  • FIG. 12 is a partial longitudinal sectional view of a rotary compressor according to a conventional technique.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view taken along the line ⁇ of FIG. 12.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view showing the operation of the compression mechanism.
  • the compressor according to the first embodiment is a rotary compressor that compresses a fluid by expanding and contracting the volume in a cylinder chamber described later by eccentric rotation of an eccentric rotator.
  • the rotary compressor is connected to, for example, a refrigerant circuit of an air conditioner, and is used to compress the refrigerant sucked from the evaporator and discharge the refrigerant to the condenser.
  • a compression mechanism (20) and an electric motor (drive mechanism) (30) are housed in a casing (10), and are completely sealed. It is configured.
  • the casing (10) has a cylindrical body (11), an upper head plate (12) fixed to the upper end of the body (11), and a lower end of the body (11). And a lower end plate (13).
  • the upper end plate (12) is provided with a suction pipe (14) penetrating the upper end plate (12).
  • the body (11) is provided with a discharge pipe (15) penetrating the body (11).
  • the compression mechanism (20) is provided near the upper side in the casing (10).
  • the compressor mechanism (20) is configured between an upper housing (16) fixed to a casing (10) and a lower housing (support plate) (17).
  • the compression mechanism (20) includes a cylinder (21) having a cylinder chamber (CI, C2) having an annular cross section perpendicular to the axis, and an annular piston (piston) (22) disposed in the cylinder chamber (CI, C2). ) And the cylinder chambers (CI, C2) are divided into the first chamber, the high-pressure chamber (compression chamber) (Cl-Hp, C2-Hp), and the second chamber, the low-pressure chamber (suction chamber) (CI-Lp, C2- Lp) and a blade (23) partitioned into sections (see FIG. 2).
  • a cylinder end plate (26A) is formed at the lower end of the cylinder (21), and the cylinder end plate (26A) faces the cylinder chambers (C1, C2).
  • the cylinder (21) is configured to perform an eccentric rotating motion as an eccentric rotating body.
  • An electric motor (30) is provided on the lower side in the casing (10).
  • This electric motor (30) includes a stator (31) and a rotor (32).
  • the stator (31) is fixed to the inner wall of the body (11) of the casing (10).
  • the rotor (32) is connected to the drive shaft (33), and the drive shaft (33) is configured to rotate together with the rotor (32).
  • the drive shaft (33) extends vertically in the vicinity of the upper head plate (12) near the lower head plate (13).
  • An oil supply pump (34) is provided at a lower end of the drive shaft (33).
  • the oil supply pump (34) extends upward inside the drive shaft (33) and is connected to an oil supply passage (not shown) communicating with the compression mechanism (20).
  • the oil supply pump (34) is configured to supply the lubricating oil stored in the bottom of the casing (10) to the sliding portion of the compression mechanism (20) through the oil supply path.
  • the drive shaft (33) has an eccentric portion (33a) formed in a portion located in the cylinder chamber (CI, C2).
  • the eccentric portion (33a) is formed to have a larger diameter than upper and lower portions of the eccentric portion (33a), and is eccentric by a predetermined amount of axial force of the drive shaft (33).
  • the cylinder (21) includes an outer cylinder (24) and an inner cylinder (25)!
  • the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25) are integrated by connecting the lower ends thereof with the cylinder-side end plate (26A). Then, the inner cylinder (25) is slidably fitted into the eccentric portion (33a) of the drive shaft (33).
  • the annular piston (22) is formed integrally with the upper housing (16) and has a piston-side mirror. It has a plate (26B). Bearing portions (16a, 17a) for supporting the drive shaft (33) are formed in the upper housing (16) and the lower housing (17), respectively. As described above, in the compressor (1) of the present embodiment, the drive shaft (33) vertically penetrates the cylinder chamber (CI, C2), and both axial portions of the eccentric portion (33a) are bearing portions. The through shaft structure is held by the casing (10) via (16a, 17a).
  • the cylinder-side end plate (26A) is provided at one axial end (lower end) of the cylinder chamber (CI, C2), and is located below the piston (22) in the axial direction.
  • the biston-side end plate (26B) is provided at the other axial end (upper end side) of the cylinder chamber (CI, C2) so as to face the axial upper end face of the cylinder (21). It is configured.
  • the compression mechanism (20) includes an oscillating bush (27) for movably connecting the annular piston (22) and the blade (23) to each other.
  • the annular piston (22) is formed in a C-shape in which a part of the ring is cut off.
  • the blade (23) extends from the inner peripheral wall surface of the cylinder chamber (CI, C2) (the outer peripheral surface of the inner cylinder (25)) to the outer peripheral wall surface (on the radial line of the cylinder chamber (C1, C2)).
  • the annular piston (22) is configured to extend to the inner peripheral surface of the outer cylinder (24) through the cut portion of the annular piston (22), and is fixed to the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25).
  • the swing bush (27) connects the annular piston (22) and the blade (23) at a position where the annular piston (22) is divided.
  • the blade (23) may be formed integrally with the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25), or may be formed by integrally forming separate members on both cylinders (24, 25). Good.
  • the inner peripheral surface of the outer cylinder (24) and the outer peripheral surface of the inner cylinder (25) are cylindrical surfaces disposed on the same center, and the cylinder chambers (CI, C2) are formed therebetween. I have.
  • the annular piston (22) has an outer peripheral surface formed to have a smaller diameter than the inner peripheral surface of the outer cylinder (24), and an inner peripheral surface formed to have a larger diameter than the outer peripheral surface of the inner cylinder (25).
  • an outer cylinder chamber (C 1) is formed between the outer peripheral surface of the annular piston (22) and the inner peripheral surface of the outer cylinder (24), and the inner peripheral surface of the annular piston (22) and the inner cylinder (
  • An inner cylinder chamber (C2) is formed between the outer cylinder and the outer peripheral surface of (25).
  • annular piston (22) and the cylinder (21) are formed between the outer peripheral surface of the annular piston (22) and the outer cylinder.
  • the swinging bush (27) is connected to the discharge-side bush (27A) located on the high-pressure chamber (Cl-Hp, C2-Hp) side with respect to the blade (23), and to the blade (23). And a suction-side bush (27B) located on the low-pressure chamber (Cl-Lp, C2-Lp) side.
  • Each of the discharge-side bush (27A) and the suction-side bush (27B) has a substantially semicircular cross-sectional shape and the same shape, and is arranged so that the flat surfaces face each other.
  • the space between the opposing surfaces of the bushes (27A, 27B) forms a blade groove (28).
  • the blade (23) is inserted into the blade groove (28), the flat surfaces of the swinging bushes (27A, 27B) make substantial surface contact with the blade (23), and the arc-shaped outer peripheral surface is an annular piston. It is in substantial surface contact with (22).
  • the oscillating bushes (27A, 27B) are configured so that the blade (23) advances and retreats in the blade groove (28) in the surface direction with the blade (23) sandwiched between the blade grooves (28). I have.
  • the swing bushes (27A, 27B) are configured to swing integrally with the blade (23) with respect to the annular piston (22).
  • the swinging bush (27) can relatively swing between the blade (23) and the annular button (22) around the center point of the swinging bush (27) as the swing center, and
  • the blade (23) is configured to be able to advance and retreat in the surface direction of the blade (23) with respect to the annular piston (22).
  • the bush (27A, 27B) has been described as an example in which the two bushes (27A, 27B) are separate bodies. However, both bushes (27A, 27B) may be integrally connected by being partially connected. Good.
  • a suction port (41) is formed in the upper housing (16) at a position below the suction pipe (14).
  • the suction port (41) is formed in a long hole shape extending from the inner cylinder chamber (C2) to a suction space (42) formed on the outer periphery of the outer cylinder (24).
  • the suction port (41) penetrates through the upper housing (16) in its axial direction, and is connected to the cylinder chamber (CI, C2).
  • the low pressure chambers (Cl-Lp, C2-Lp) and the suction space (42) communicate with the space above the upper housing (16) (low pressure space (S1)).
  • the outer cylinder (24) has a through hole (43) communicating the suction space (42) with the low-pressure chamber (Cl-Lp) of the outer cylinder chamber (C1).
  • a through-hole (44) is formed in the low pressure chamber (Cl-Lp) of the outer cylinder chamber (C1) and the low pressure chamber (C2-Lp) of the inner cylinder chamber (C2).
  • the upper housing (16) is provided with discharge ports (45, 46). These outlets
  • the lower end of (45) is open so as to face the high pressure chamber (Cl-Hp) of the outer cylinder chamber (C1).
  • the lower end of 46 is opened so as to face the high pressure chamber (C2-Hp) of the inner cylinder chamber (C2).
  • the upper ends of these discharge ports (45, 46) communicate with the discharge space (49) via discharge valves (reed valves) (47, 48) that open and close the discharge ports (45, 46). I have.
  • the discharge space (49) is formed between the upper housing (16) and the cover plate (18).
  • a discharge passage (49a) is formed in the upper housing (16) and the lower housing (17) to communicate from the discharge space (49) to a space (high-pressure space (S2)) below the lower housing (17). .
  • the pressing mechanism (60) for approaching each other in the axial direction of 33) is provided.
  • the pressing mechanism (60) is constituted by a seal ring (29) provided at an opposing portion (61, 62) between the lower housing (17) and the cylinder-side end plate (26A).
  • the seal ring (29) is fitted in an annular groove (17b) formed in the lower end and the housing (17), and is provided between the cylinder end plate (26A) and the lower housing (17). Is divided into a radially inner facing portion (first facing portion) (61) of the seal ring (29) and a radially outer facing portion (second facing portion) (62) of the seal ring (29). I have.
  • the center of the seal ring (29) is eccentric from the center of the cylinder (21) fitted into the eccentric part (33a) of the drive shaft (33) toward the discharge ports (45, 46) described above. (See Figure 2).
  • the direction (X-axis shown in FIG. 2) extending from the center of the drive shaft (33) to the blade (23) is set to the reference angle 0 °
  • the eccentric rotating body (the cylinder (21) ) The center of the seal ring (29) is eccentric toward a range between 270 degrees and 360 degrees when viewing an angle in the rotation direction (right rotation direction in the present embodiment).
  • the seal ring (29) is arranged eccentrically with respect to the center of the cylinder (21) and the center of the drive shaft (33), the axial pressing force is also reduced by the cylinder (21A) in the cylinder-side end plate (26A). Acts at a position eccentric from the center of). That is, in the pressing mechanism (60), the position eccentric from the center of the cylinder-side end plate (26A) of the cylinder (21) is the center of action of the axial pressing force.
  • the rotary compressor (1) of the first embodiment has a seal mechanism that reduces the axial gap between the cylinder (21) and the annular piston (22) to suppress leakage of fluid in the gap.
  • the seal mechanism includes an annular first chip seal provided between the upper end surface (axial end surface) of the outer cylinder (24) and the lower surface of the piston end plate (26B) (first axial gap). (71) and an annular second tip seal (72) provided between the upper end face (axial end face) of the inner cylinder (25) and the lower face of the piston end plate (26B) (first axial gap).
  • the seal mechanism includes a third tip seal (73) provided between the lower end surface (axial end surface) of the annular piston (22) and the upper surface of the cylinder-side end plate (26A) (second axial gap). I have it.
  • the cylinder (21) revolves clockwise from the state shown in FIG. 3D (the state where the low-pressure chamber (Cl-Lp) has almost the minimum volume). By doing so, the refrigerant is sucked into the suction port (41) low pressure chamber (Cl-Lp). At the same time, the refrigerant is drawn into the low-pressure chamber (Cl-Lp) from the suction space (42) communicating with the suction port (41) via the through hole (43). Then, when the cylinder (21) revolves in the order of (A), (B), and (C) in FIG. 3 and returns to the state of (D) in FIG. The suction of the refrigerant is completed.
  • the low-pressure chamber (Cl-Lp) becomes a high-pressure chamber (Cl-Hp) in which the refrigerant is compressed, while a new low-pressure chamber (Cl-Lp) is formed across the blade (23). It is formed.
  • the suction of the refrigerant is repeated in the newly formed low-pressure chamber (Cl-Lp), while the volume of the high-pressure chamber (Cl-Hp) decreases, and The refrigerant is compressed in the chamber (Cl-Hp).
  • the discharge valve (47) is actuated by the high pressure refrigerant in the high pressure chamber (Cl-Hp). Opens, and the high-pressure refrigerant flows out of the discharge space (49) through the discharge passage (49a) into the high-pressure space (S2).
  • the cylinder (21) revolves clockwise from the state shown in FIG. 3B (the state where the volume of the low-pressure chamber (C2-Lp) becomes almost minimum).
  • the refrigerant is sucked from the suction port (41) into the low-pressure chamber (C2-Lp).
  • the refrigerant is drawn into the low-pressure chamber (C2-Lp) from the suction space (42) communicating with the suction port (41) via the through hole (44).
  • the cylinder (21) revolves in the order of (C), (D), and (A) in FIG. 3 and returns to the state of (B) in FIG. Inhalation is completed.
  • the low-pressure chamber (C2-Lp) becomes a high-pressure chamber (C2-Hp) in which the refrigerant is compressed, while a new low-pressure chamber (C2-Lp) is separated by the blade (23). It is formed.
  • the cylinder (21) further rotates in this state, the suction of the refrigerant is repeated in the newly formed low-pressure chamber (C2-Lp), while the volume of the high-pressure chamber (C2-Hp) decreases, and The refrigerant is compressed in the chamber (C2-Hp).
  • the discharge valve (48) When the pressure in the high-pressure chamber (C2-Hp) reaches a predetermined value and the pressure difference with the discharge space (49) reaches the set value, the discharge valve (48) is actuated by the high-pressure refrigerant in the high-pressure chamber (C2-Hp). Opens, and the high-pressure refrigerant flows out of the discharge space (49) through the discharge passage (49a) to the high-pressure space (S2).
  • the outer cylinder chamber (C1) and the inner cylinder chamber (C2) are compressed to form a high-pressure space (
  • the high-pressure refrigerant that has flowed out to S2) is discharged by the discharge pipe (15), passes through the condensing step, the expanding step, and the evaporating step in the refrigerant circuit, and is then sucked into the rotary compressor (1) again.
  • the overturning moment is reduced by applying an axial pressing force against the thrust load (PT).
  • the axial pressing force (PT) of the pressing mechanism (60) acts from the center of the cylinder (21) to the discharge port (45, 46), so that the point of application of the thrust load (PT) and the shaft Direction
  • the point of action of the pressing force (P) is more likely to coincide in the radial direction, and the above-mentioned overturning moment is effectively reduced.
  • the first embodiment has the following advantages.
  • the thrust load (PT) easily acts on the axial pressing force (P) against the cylinder-side head (26A) obtained by the pressing mechanism (60) in the cylinder chamber (CI, C2). However, it acts on the position closer to the discharge port (45, 46) from the center of the cylinder (21). For this reason, the point of application of the thrust load (PT) and the pressing force (P) in the axial direction can be made close to each other, and the rolling moment can be effectively reduced.
  • the pressing mechanism (60) can be easily configured by disposing a seal ring (29) between the cylinder-side end plate (26A) and the lower housing (17). That is, the above-described effect of reducing the overturning moment can be obtained with a simple structure.
  • the cylinder-side head plate (26A) and the piston-side head plate (26B) are brought close to each other in the axial direction by the pressing mechanism (60), so that the cylinder (21) and the piston (22) can be connected to each other.
  • the first axial gap and the second axial gap therebetween can be reduced, and leakage of the refrigerant in the axial gap can be suppressed. Therefore, the compression efficiency of the rotary compressor can be improved.
  • a plurality of tip seals (71, 72, 73) are arranged in the first axial gap and the second axial gap between the cylinder (21) and the piston (22). I have. Therefore, leakage of fluid in the axial gap between the cylinder (21) and the piston (22) can be further suppressed, and the compression efficiency can be further improved.
  • the first modification is different from the first embodiment in the position where the seal ring (29) is provided.
  • the seal ring (29) of the first embodiment is fitted and arranged in an annular groove (17b) formed in the lower housing (17)
  • the seal ring (29) of this modification is As shown in FIG. 4, it is fitted and arranged in an annular groove (17b) formed on the lower surface of the cylinder side end plate (26A).
  • the seal ring (29) is disposed eccentrically from the center of the cylinder (21) toward the discharge ports (45, 46), as in the first embodiment.
  • the second modification is different from the first embodiment in the configuration of the pressing mechanism (60). Specifically, in the second modification, the slit (63) is used as the pressing mechanism (60).
  • a slit (63) is formed on the lower surface of the cylinder-side end plate (26A).
  • the slit (63) is formed eccentrically from the center of the cylinder (21) toward the discharge port (45, 46).
  • the pressure of the high-pressure refrigerant acts on the slit (63)
  • a pressure gradient is generated, and the cylinder-side end plate (26A) is closer to the discharge outlets (45, 46) from the center of the cylinder (21).
  • An eccentric axial pressing force is applied (to the left in FIG. 5).
  • the slit (63) can be easily formed by providing a step in the cylinder-side end plate (26A), for example, the cylinder (21) and the cylinder-side end plate (26A) are formed by sintering or forging. Thus, when integrally formed, the slit (63) can be easily formed.
  • Modification 3 is a modification of the above-described embodiment.
  • the configuration of the pressing mechanism (60) is different from that of the state 1 or the modified example 2.
  • the through-hole (64) and the groove (65) formed in the cylinder-side end plate (26A) are used as the pressing mechanism (60).
  • the through hole (64) includes an outer through hole (64a) communicating with the outer cylinder chamber (C1), and an inner through hole (64b) communicating with the inner cylinder chamber (C2).
  • the groove (65) is composed of an outer groove (65a) communicating with the outer through hole (64a) and an inner groove (65b) communicating with the inner through hole (64b).
  • Each groove (65) and each through hole (64b) are formed eccentrically from the center of the cylinder (21) toward the discharge ports (45, 46).
  • the pressure of the refrigerant compressed in the cylinder chambers (CI, C2) is used as the pressing mechanism (60). For this reason, when the pressure in the cylinder chamber (CI, C2) increases and the thrust load (PT) increases, the axial pressing force (P) acting on the groove (65) can be increased. When the thrust load (PT) decreases, the axial pressing force (P) can be reduced. Therefore, it is possible to suppress an increase in mechanical loss of the eccentric rotator due to the extra axial pressing force (P), and it is possible to effectively reduce the overturning moment.
  • the upper opening of the through hole (64) is closed by the lower end of the piston (22) according to the revolution position of the cylinder (21), so that the opening of the upper opening is adjusted. can do.
  • the pressure in the cylinder chamber (CI, C2) increases
  • the pressure acting on the portion (65) becomes excessive
  • the opening of the upper opening of the through hole (64) can be reduced to reduce the pressure.
  • the pressure in the cylinder chambers (CI, C2) decreases and the pressure acting on the groove (65) is insufficient
  • the opening of the upper opening of the through hole (64) is increased to increase the pressure. be able to.
  • Embodiment 2 of the present invention is different from Embodiment 1 in that the cylinder (21) is configured to perform eccentric rotation by using the cylinder (21) as an eccentric rotor, whereas the annular piston (22) is configured to perform eccentric rotation using the eccentric rotor. It was done.
  • the compression mechanism (20) is arranged in the upper part of the casing (10), as in the first embodiment.
  • the compression mechanism (20) is configured between the upper housing (16) and the lower housing (17), as in the first embodiment.
  • the upper housing (16) is provided with the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25).
  • the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25) are integrally formed with the upper part and the housing (16) to form a cylinder (21).
  • a cylinder-side end plate (26A) is formed at the upper ends of the outer cylinder (24) and the inner cylinder (25).
  • An annular piston (22) is held between the upper housing (16) and the lower housing (17).
  • a piston end plate (26B) is formed at the lower end of the annular piston (22).
  • the piston-side end plate (26B) is provided with a hub (26a) that is slidably fitted to the eccentric portion (33a) of the drive shaft (33). Therefore, in this configuration, when the drive shaft (33) rotates, the annular piston (22) makes an eccentric rotational motion in the cylinder chamber (CI, C2).
  • the blade (23) is integrated with the cylinder (21) as in the above embodiments.
  • the upper housing (16) has a low pressure space (S1) above the compression mechanism (20) in the casing (10), and a suction port (S1) communicating with the outer cylinder chamber (C1) and the inner cylinder chamber (C2). 41), a discharge port (45) of the outer cylinder chamber (C1) and a discharge port (46) of the inner cylinder chamber (C2).
  • the suction port (41) is located between the hub (26a) and the inner cylinder (25).
  • a communication suction space (42) is formed, a through hole (44) is formed in the inner cylinder (25), and a through hole (43) is formed in the annular piston (22).
  • a cover plate (18) is provided above the compression mechanism (20), and a discharge space (49) is formed between the upper housing (16) and the cover plate (18).
  • the discharge space (49) communicates with a high-pressure space (S2) below the compression mechanism (20) through a discharge passage (49a) formed in the upper housing (16) and the lower housing (17).
  • the seal ring (29) is arranged between the piston end plate (26B) and the lower housing (17).
  • the seal ring (29) is arranged eccentrically near the discharge ports (45, 46) from the center of the annular piston (22), which is an eccentric rotating body.
  • the pressing mechanism (60) is configured to apply an axial pressing force to a position eccentric from the center of the annular piston (22) toward the discharge ports (45, 46) on the piston end plate (26B). Have been.
  • the positions of the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S2) partitioned by the compression mechanism (20) in the casing (10) are vertically inverted from those of the first and second embodiments. It is something that is.
  • the suction pipe (14) penetrates the body (11), and the discharge pipe (15) penetrates the upper end plate (12). I have.
  • the suction pipe (14) communicates with the low-pressure space (S1) formed below the compressor mechanism (20), while the discharge pipe (15) is formed above the compression mechanism (20). Communication with the high-pressure space (S2).
  • the low-pressure space (S1) is formed across the lower housing (17) and the upper housing (16). Communicating with the suction space (42).
  • the suction space (42) has an axially intermediate portion communicating with the cylinder chamber (CI, C2) through the outer cylinder (24) and the through hole (43, 44) of the piston (22). Further, the suction space (42) has an upper end communicating with a suction port (41) formed in the upper housing (16).
  • the suction port (41) communicates with the cylinder chamber (CI, C2) as in the first and second embodiments.
  • the high-pressure space (S2) communicates with the discharge space (49) via a discharge passage (not shown).
  • a high-pressure introduction passage (66) is formed across the upper housing (16) and the annular piston (22).
  • the high pressure introduction passage (66) has an upper end opening interposed between the two discharge valves (47, 48), and a lower end opening extending in the axial direction to the lower end of the annular piston (22).
  • the cylinder (21) has a through-hole (64) communicating with the lower end opening of the high-pressure introduction passage (66).
  • the through hole (64) extends in the axial direction to an opposing portion between the cylinder-side end plate (26A) and the lower housing (17).
  • two seal rings (29) are provided at the lower end of the through hole (64).
  • the high-pressure refrigerant compressed by the compression mechanism (20) and discharged to the discharge space (49) flows through the high-pressure introduction passageway (66) and the through-hole (64) in the first opposed state. Introduced in part (61).
  • the pressure of the high-pressure refrigerant acts on the cylinder-side head (26A) in the first opposing portion (61).
  • the seal ring (29) is arranged eccentrically from the center of the cylinder (21) toward the discharge ports (45, 46). Therefore, the upward pressing force acting on the cylinder end plate (26A) also acts eccentrically from the center of the cylinder (21) toward the discharge ports (45, 46). Therefore, as described above, the rollover moment caused by the thrust load can be effectively reduced.
  • the cylinder (21) is axially pressed toward the annular piston (22) by the seal ring (29) to reduce the axial gap between the cylinder (21) and the annular piston (22).
  • a low-pressure space (S1) is formed below the compression mechanism (20) and a high-pressure space (S2) is formed above the compression mechanism (10), as in the third embodiment.
  • the structure of the housing (16) is different.
  • the discharge space (49) is formed in a wider area in the radial direction than in the third embodiment.
  • the discharge passage (49a) for communicating the high-pressure space (S2) with the discharge space (49) is formed substantially coaxially with the drive shaft (33).
  • the upper housing (16) is not fixed to the inner wall of the body (10), and a plurality of pins (67) provided near the outer periphery on the upper surface of the lower housing (17). It is held by being stopped. Further, in this modification, a tip seal (71) is provided between the lower end surface of the annular piston (22) and the upper surface of the cylinder-side end plate (26A).
  • the pressure of the high-pressure refrigerant in the high-pressure space (S2) is applied to the wall surface of the upper housing (16) facing the discharge space (49), so that the upper housing (16) and the annular piston (22) ) Can be configured to axially press the cylinder mechanism (21) toward the cylinder (21). Therefore, the axial gap between the cylinder (21) and the annular piston (22) can be reduced.
  • the high-pressure coolant in the cylinder chamber (CI, C2) acts on the groove (65) to form the pressing mechanism (60).
  • the overturning moment in the cylinder (21) can be reduced by the pressing mechanism (60).
  • the present invention may be configured as follows in the above embodiment.
  • the center of the seal ring (29) provided in the lower housing (17) is eccentrically arranged closer to the discharge ports (45, 46) from the center of the cylinder (21).
  • the center of the seal ring (29) may be arranged eccentrically from the center of the lower housing (17) (center of the drive shaft (33)) toward the discharge ports (45, 46) while applying force.
  • the center of the force can be applied near the discharge port (45, 46), and the point of application of the thrust load (PT) and the axial pressing force (P) can be made closer. Therefore, the overturning moment can be reduced.
  • the pressing mechanism (60) for applying an axial pressing force to the cylinder-side head plate (26A) or the piston-side head plate (26B) is provided with the two cylinder chambers (CI, C2). Applied to rotary compressors (1). However, it is preferable to apply the pressing mechanism (60) to another rotary compressor (1).
  • a rotary compressor (1) shown in FIG. 11 includes a cylinder (21) having a circular cylinder chamber (C) having a circular cross section perpendicular to the axis, and a circular piston arranged in the cylinder chamber (C). (22).
  • the cylinder chamber (C) is partitioned into a first chamber (C-Hp) and a second chamber (C-Lp) by blades (not shown).
  • a cylinder end plate (26A) facing the inside of the cylinder chamber (C) is formed at the upper end of the cylinder (21), and the inside of the cylinder chamber (C) is formed at the lower end of the piston (22).
  • the point of application of the thrust load and the axial pressing force is obtained by decentering the axial pressing force obtained by providing the seal ring (29) or the like from the center of the piston (22).
  • the displacement in the radial direction can be suppressed, and the overturning moment can be effectively reduced.
  • the axial pressing force is obtained by the high pressure in the high pressure space (S2) or the pressure (intermediate pressure) in the cylinder chamber (CI, C2).
  • the high pressure of the high-pressure space (S2) is introduced into the low-pressure space (S1) through a pressure regulating valve or the like, so that the pressure in the low-pressure space (S1), which has become the intermediate pressure, obtains the axial pressing force. You may.
  • the present invention is particularly useful for a rotary compressor in which an overturning moment easily acts on an eccentric rotating body such as a piston / cylinder.

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Abstract

　偏心回転体（21）の鏡板（26A）と支持板（17）との間にシールリング（29）を設け、この鏡板（26A）に高圧の流体圧力を作用させることにより、この鏡板（26A）に軸方向押し付け力を作用させる。ここで、シールリング（29）を偏心回転体であるシリンダ（21）の中心から偏心させることにより、偏心回転体（21）の鏡板（26A）におけるスラスト荷重と軸方向押し付け力との径方向のずれを減少させ、転覆モーメントを効果的に軽減できる。

Description

明 細 書
回転式圧縮機
技術分野
[0001] 本発明は、回転式圧縮機に係り、特に、シリンダ室を有するシリンダと、シリンダ室 に偏心して収納されたピストンと、シリンダ側鏡板とピストン側鏡板とを互いに近接さ せる押付機構とを備えた回転式圧縮機に関するものである。
背景技術
[0002] 従来より、シリンダ室の内部でピストン (偏心回転体)が偏心回転運動する圧縮機構 を備えた回転式圧縮機として、環状ピストンの偏心回転運動に伴うシリンダ室の容積 変化によって冷媒を圧縮する回転式圧縮機がある（例えば、特許文献 1参照)。
[0003] この圧縮機（100)は、図 12及び図 13 (図 12の ΧΠΙ-ΧΠΙ断面図）に示すように、密閉 型のケーシング（110)内に、圧縮機構（120)と、該圧縮機構（120)を駆動する駆動機 構 (電動機）（図示省略)とが収納されている。
[0004] 上記圧縮機構（120)は、環状のシリンダ室 (CI, C2)を有するシリンダ（121)と、上記 シリンダ室 (CI, C2)に配置された環状ピストン（122)とを有している。上記シリンダ（ 121)は、互いに同心上に配置された外側シリンダ（124)と内側シリンダ（125)とを備え 、外側シリンダ（124)と内側シリンダ（125)との間に上記シリンダ室 (CI, C2)が形成さ れている。外側シリンダ（124)と内側シリンダ（125)は、その上端面に設けられている シリンダ側鏡板（126A)により一体ィ匕されて！、る。
[0005] また、上記環状ピストン（122)は、電動機に連結されている駆動軸（133)の偏心部（ 133a)に略円形のピストンベース (ピストン側鏡板）（126B)を介して連結されており、 駆動軸（133)の中心に対して偏心回転運動をするように構成されている。また、上記 環状ピストン（122)は、外周面の 1点が外側シリンダ（124)の内周面に実質的に接す る（「実質的に接する」とは、厳密に言うと油膜ができる程度の微細な隙間があるが、 その隙間での冷媒の漏れが問題にならない状態をいう）と同時に、この接点と位相が 180° 異なる位置において内周面の 1点が内側シリンダ（125)の外周面に実質的に 接する状態を保ちながら、偏心回転運動をするように構成されている。その結果、環 状ピストン（122)の外側には外側シリンダ室 (C1)が形成され、内側には内側シリンダ 室 (C2)が形成される。
[0006] 上記環状ピストン（122)の外側には外側ブレード（123A)が配置されている。この外 側ブレード（123A)は環状ピストン（122)の径方向内側に向力つて付勢され、内周端 が該環状ピストン（122)の外周面に圧接している。そして、外側ブレード（123A)は、 上記外側シリンダ室 (C1)を高圧室 (第 1室）（Cl-Hp)と低圧室 (第 2室）（Cl-Lp)とに 区画している。
[0007] 一方、上記環状ピストン（123)の内側には、上記外側ブレード（123A)の延長線上 に内側ブレード（123B)が配置されている。この内側ブレード（123B)は環状ピストン（ 122)の径方向外側に向力つて付勢され、外周端が該環状ピストン（122)の内周面に 圧接している。そして、内側ブレード（123B)は、内側シリンダ室 (C2)を高圧室 (第 1 室）（C2-Hp)と低圧室 (第 2室）（C2-Lp)とに区画している。
[0008] また、外側シリンダ（124)には、上記ケーシング（110)に設けられる吸入管（114)か ら外側シリンダ室 (C1)に連通する吸入口（141)が外側ブレード（123A)の近傍に形 成されている。また、環状ピストン（122)には、該吸入口（141)の近傍に貫通孔（143) が形成され、該貫通孔（143)によって、外側シリンダ室 (C1)の低圧室 (Cl-Lp)と内側 シリンダ室 (C2)の低圧室 (C2-Lp)とが互いに連通している。さら〖こ、上記圧縮機構（ 120)には、上記両シリンダ室（CI, C2)の高圧室（Cl-Hp, C2-Hp)をケーシング（110 )内の高圧空間（S)に連通させる吐出口（図示せず)が設けられている。
[0009] 以上の構成の圧縮機（100)において、駆動軸（133)が回転して上記環状ピストン（ 122)が偏心回転運動をすると、外側シリンダ室 (C1)と内側シリンダ室 (C2)との双方 で、容積の拡大と縮小が交互に繰り返される。そして、各シリンダ室 (CI, C2)の容積 が拡大する際には、冷媒を吸入口（141)からシリンダ室 (CI, C2)内へ吸入する吸入 行程が行われる一方、容積が縮小する際には、冷媒を各シリンダ室 (CI, C2)内で圧 縮する圧縮行程と、冷媒を各シリンダ室 (CI, C2)から吐出口を介してケーシング（ 110)内の高圧空間（S)へ吐出する吐出行程とが行われる。以上のようにして、ケーシ ング（110)の高圧空間（S)に吐出された高圧の冷媒は、該ケーシング（110)に設けら れている吐出管（115)を介して冷媒回路の凝縮器へ流出する。 [0010] なお、この例の圧縮機（100)には、上記環状ピストン（122)が連結されるピストン側 鏡板（126B)の下面側に、該鏡板（126B)を支持する支持板（117)が形成されて!ヽる。 ピストン側鏡板（126B)と支持板（117)とが対向する対向部には、環状ピストン（122) の中心と同心のシールリング（129)が設けられている。そして、上記ピストン側鏡板（ 126B)には、上記シールリング（129)の内周側に、高圧空間（S)の冷媒の圧力を作用 させている。こうすることで、上記ピストン側鏡板（126B)を軸方向に押し上げてシリン ダ（121)側に押し付け、シリンダ（121)と環状ピストン（123)との軸方向隙間（シリンダ（
121)の軸方向下端面とピストン側鏡板（126B)との間の第 1軸方向隙間及びピストン（
122)の軸方向上端面とシリンダ側鏡板（126A)との間の第 2軸方向隙間）を縮小する ようにしている。
特許文献 1：特開平 6 - 288358号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0011] ところで、図 12及び図 13に示した従来の構成において、例えば圧縮行程時にシリ ンダ室 (CI, C2)内の圧力が高くなると、環状ピストン（122)の下端部に形成されたピ ストン側鏡板（126B)に軸方向のガス力（下向きのスラスト荷重）が作用しやすくなる。 ここで、このスラスト荷重が大きくなる、あるいはスラスト荷重の作用点が駆動軸（133) の軸心力 離れることにより、ピストン側鏡板（126B)に作用するモーメント（転覆モー メント）が所定値以上になると、ピストン側鏡板（126B)及び該鏡板（126B)に固定され た環状ピストン（122)が駆動軸（133)に対して傾斜 (転覆)してしまう可能性がある。そ して、このような環状ピストン（122)の転覆により、環状ピストン（122)とシリンダ（121)と の間に隙間が生じると、この隙間より冷媒が漏れて圧縮効率が損なわれてしまう。
[0012] ここで、この従来の構成においては、ピストン側鏡板（126B)に設けられたシールリ ング（129)の内周面における圧力によって得られる軸方向押し付け力が上記スラスト 荷重に抗してピストン側鏡板（126B)に作用することで、上記スラスト荷重に起因する 転覆モーメントが軽減されて ヽると考えられるが、その軽減作用は以下に述べるよう に不十分である。
[0013] 図 14は、従来の構成における環状ピストン（122)の偏心運動を段階的に示した説 明図である。環状ピストン（122)は駆動軸（133)に駆動されることで、シリンダ室 (C1, C2)内を図 14の (A)力も (D)に示す順で偏心回転する。ここで、環状ピストン（122)が 例えば (A)の状態となると、内側シリンダ室 (C2)の高圧室 (C2-Hp)における冷媒の 圧力が上昇する。その結果、ピストン側鏡板（126B)の上面においてスラスト荷重 (PT )の中心が図 14の矢印（PT)に示すように径方向にぉ 、て高圧室 (C2-Hp)寄りに作 用する。このスラスト荷重 (PT)に対し、シールリング（129)により得られる軸方向押し 付け力の中心（図 14の矢印（P) )は、ピストン側鏡板（126B)の下面においてシールリ ング（129)の中心位置、換言すると上記環状ピストン（122)の中心位置に作用する。 しかしながら、この際には、ピストン側鏡板（126B)に作用する上記スラスト荷重 (PT) の作用点と、上記軸方向押し付け力（P)の作用点とが径方向において互いにずれて しまうため、転覆モーメントを効果的に軽減することは困難となる。
[0014] さらに、内側シリンダ室 (C2)の高圧室 (C2-Hp)の内圧が高くなり、外側シリンダ室（ C1)の高圧室 (Cl-Hp)の内圧もやや高くなる図 14の (B)の状態では、スラスト荷重（ PT)が上記高圧室 ( - Hp, C2-Hp)寄りに作用するのに対し、シールリング（129)に よって得られる軸方向押し付け力（P)は、環状ピストン（122)の中心位置である低圧 室 (C2-Lp)寄りに作用する。このため、上記スラスト荷重 (PT)の作用点と上記軸方向 押し付け力（P)の作用点とがさらにずれてしまい、転覆モーメントの軽減もさらに困難 となる。
[0015] また、例えば外側シリンダ (C1)の高圧室 (Cl-Hp)の内圧が高くなり、内側シリンダ 室 (C2)の高圧室 (C2-Hp)の内圧もやや高くなる図 14の (D)の状態にぉ 、ても、スラ スト荷重 (PT)の中心が上記高圧室 ( - Hp, C2- Hp)寄りに作用するため、スラスト荷 重 (PT)の作用点と軸方向押し付け力（P)の作用点とがずれてしまい、やはり転覆モ 一メントを効果的に軽減するのは困難となる。
[0016] 以上のように、従来の構成においては、環状ピストン（122)の偏心回転時において 、シールリング（129)によって得られる軸方向押し付け力（P)力 Sスラスト荷重 (PT)に対 して合致しにく 、ため、環状ピストン（122)の転覆を効果的に抑制できな ヽと ヽぅ問題 がある。
[0017] 本発明は、このような問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、偏心回 転体の鏡板に作用するスラスト荷重に対して効果的に軸方向押し付け力を作用させ ることにより、環状ピストンなどの偏心回転体の転覆を抑制することである。
課題を解決するための手段
[0018] 本発明は、鏡板に作用させる軸方向押し付け力を偏心回転体の中心から偏心させ て作用させるようにしたものである。
[0019] 具体的に、第 1の発明は、シリンダ室 (C) (CI, C2)を有するシリンダ (21)と、該シリ ンダ (21)に対して偏心してシリンダ室（C) (CI, C2)に収納されたピストン (22)と、上 記シリンダ室 (C) (CI, C2)に配置され、該シリンダ室 (C) (CI, C2)を第 1室 (C-Hp) ( Cl-Hp, C2-Hp)と第 2室（C-Lp) (Cl-Lp, C2-Lp)とに区画するブレード（23)とを有 し、上記シリンダ (21)と上記ピストン (22)との少なくとも一方が偏心回転体 (21, 22)と して偏心回転運動をする圧縮機構 (20)と、上記圧縮機構 (20)を駆動する駆動軸 (33 )と、上記シリンダ室 (C) (CI, C2)の軸方向一端側に設けられてピストン (22)の軸方 向端面に対向するシリンダ側鏡板 (26A)と該シリンダ室 (C) (CI, C2)の軸方向他端 側に設けられてシリンダ (21)の軸方向端面に対向するピストン側鏡板 (26B)とを上記 駆動軸 (33)の軸方向へ互いに近接させる押付機構 (60)と、上記圧縮機構 (20)と駆 動軸 (33)と押付機構 (60)とを収納するケーシング (10)とを備えた回転式圧縮機を前 提としている。そして、この回転式圧縮機は、上記押付機構 (60)が、上記偏心回転 体（21, 22)の鏡板（26A, 26B)の中心から偏心し、かつ駆動軸（33)の中心から偏心 した位置が軸方向押し付け力の作用中心となるように構成されていることを特徴とす るものである。なお、以下の説明では、「偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中 心力 偏心し、かつ駆動軸 (33)の中心力 偏心した位置」を「偏心回転体 (21, 22)の 鏡板 (26A, 26B)の中心力も偏心した位置」と略する。
[0020] 上記第 1の発明では、駆動軸 (33)によって偏心回転体 (21, 22)が偏心回転運動す ることにより、シリンダ室（C) (CI, C2)に形成された第 1室（C-Hp) (Cl-Hp, C2-Hp) と第 2室 (C-Lp) (Cl-Lp, C2-Lp)との容積が変化し、被処理流体の圧縮が行われる 。この際、押付機構 (60)によってピストン側鏡板 (26B)とシリンダ側鏡板 (26A)とが軸 方向において互いに近接されることで、上記ピストン (22)とシリンダ（21)との間の軸 方向隙間（シリンダ (21)の軸方向端面とピストン側鏡板 (26B)との間の第 1の軸方向 隙間と、ピストン (22)の軸方向端面とシリンダ側鏡板 (26A)との間の第 2の軸方向隙 間）が縮小される。
[0021] ここで、本発明では、上記押付機構 (60)によって得られる軸方向押し付け力の合 力の中心を、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心力も偏心する位置に作 用させるようにしている。よって、上述した従来技術とは違って、スラスト荷重 (PT)の 作用点と軸方向押し付け力（P)の作用点とが軸方向においてずれてしまうことを抑制 でき、その結果、スラスト荷重 (PT)に起因する転覆モーメントを効果的に抑制するこ とがでさる。
[0022] 第 2の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、シリンダ室 (C)の軸直角断面 形状が円形に形成され、ピストン (22)が上記シリンダ室 (C)内に配置された円形ビス トン (22)により構成されていることを特徴とするものである。なお、ここで言う「軸直角 断面」は、駆動軸（回転中心）に対して直角の断面のことである。
[0023] この第 2の発明では、シリンダ室 (C)の軸直角断面形状が円形に形成され、ピストン
(22)が円形ピストン (22)により構成された回転式圧縮機において、上記押付機構（ 60)によって得られる軸方向押し付け力の合力の中心を、偏心回転体 (21, 22)の鏡 板（26A, 26B)の中心から偏心する位置に作用させるようにしているので、スラスト荷 重 (PT)の作用点と軸方向押し付け力（P)の作用点とが軸方向においてずれてしまう ことを抑制でき、その結果、スラスト荷重 (PT)に起因する転覆モーメントを効果的に 抑帘 Uすることができる。
[0024] 第 3の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、シリンダ室 (CI, C2)の軸直 角断面形状が環状に形成され、ピストン (22)が上記シリンダ室 (CI, C2)内に配置さ れて該シリンダ室 (CI, C2)を外側シリンダ室 (C1)と内側シリンダ室 (C2)とに区画す る環状ピストン (22)により構成されて！、ることを特徴とするものである。
[0025] 上記第 3の発明では、環状のシリンダ室（CI, C2)内に環状のピストン (22)を配置 することで、シリンダ室（CI, C2)の外周側の壁面と環状ピストン（22)の外周面との間 に外側のシリンダ室 (外側シリンダ室）（C1)を形成できる一方、シリンダ室の内周側の 壁面と環状のピストン (22)の内周面との間に内側のシリンダ室（内側シリンダ室）（C2 )を形成できる。すなわち、上述した従来の回転式圧縮機のように、外側シリンダ室（ CI)と内側シリンダ室 (C2)との双方で、容積の拡大と縮小を交互に繰り返して行い被 処理流体の圧縮を行う回転式圧縮機を構成できる。
[0026] ここで、本発明では、第 1,第 2の発明と同様に、押付機構 (60)によって得られる軸 方向押し付け力の合力の中心を、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心か ら偏心する位置に作用させるようにしているので、スラスト荷重 (PT)の作用点と軸方 向押し付け力（P)の作用点とが軸方向においてずれてしまうことを抑制でき、その結 果、スラスト荷重 (PT)に起因する転覆モーメントを効果的に抑制することができる。
[0027] 第 4の発明は、第 3の発明の回転式圧縮機において、ピストン (22)は円環の一部分 が分断された C型形状に形成され、上記ピストン (22)の分断箇所には、ブレード (23) を進退可能に保持するブレード溝 (28)を有する揺動ブッシュ (27)が揺動自在に保 持され、該ブレード (23)は、環状のシリンダ室 (CI, C2)の内周側の壁面から外周側 の壁面まで、上記ブレード溝 (28)を挿通して延在するように構成されて ヽることを特 徴とするちのである。
[0028] 上記第 4の発明では、シリンダ (21)又はピストン (22)の少なくとも一方が偏心回転 体 (21, 22)として偏心運動すると、ブレード (23)は揺動ブッシュ (27)のブレード溝（ 28)内で面接触しながら進退する一方、揺動ブッシュ (27)は、ピストン (22)の分断箇 所において面接触しながら揺動する。よって、偏心回転体 (21, 22)の偏心運動時に おいてブレード (23)を円滑に動作させながらシリンダ室 (CI, C2)を第 1室 (Cl-Hp, C2- Hp)と第 2室（CI- Lp, C2-Lp)とに区画できる。
[0029] 第 5の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、圧縮機構 (20)には、シリンダ 室 (CI, C2)で圧縮された流体を圧縮機構 (20)の外部へ排出する吐出口（45, 46)が 形成され、押付機構 (60)は、上記偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心か ら上記吐出口（45, 46)寄りに偏心する位置が軸方向押し付け力の作用中心であるよ うに構成されて 、ることを特徴とするものである。
[0030] 上記第 5の発明では、例えば第 1室 ( - Hp, C2-Hp)において圧縮されて高圧とな つた被処理流体が吐出口（45, 46)より圧縮機構 (20)の外部へ排出される。
[0031] ここで、本発明では、特に被処理流体の圧力が高圧となりやすく偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)に作用するスラスト荷重 (PT)も大きくなりやすい、該偏心回転 体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)における吐出口（45, 46)寄りの部位を軸方向押し付 け力の合力が作用する中心にしている。よって、スラスト荷重 (PT)の作用点と軸方向 押し付け力（P)の作用点とを軸方向において合致させやすくでき、その結果、スラスト 荷重 (PT)に起因する転覆モーメントを一層効果的に抑制することができる。
[0032] 第 6の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、ケーシング（10)には、偏心 回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)におけるシリンダ室（CI, C2)側の面の反対面に 沿って支持板（17)が配置され、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)と支持板（17 )の一方には、該鏡板 (26A, 26B)と支持板（17)との対向部（61, 62)を径方向の内外 に分離して第 1対向部 (61)と第 2対向部 (62)に区画するシールリング (29)が偏心回 転体 (21, 22)の中心から偏心した位置に設けられ、押付機構 (60)は、圧縮機構 (20) の外部へ排出された流体の圧力を上記鏡板 (26A, 26B)における第 1対向部（61)に 作用させるように構成されて 、ることを特徴とするものである。
[0033] 上記第 6の発明では、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)と支持板（17)との間 にシールリング (29)が設けられることによって該偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)と支持板（17)との間の対向部が 2つ以上の対向部（61, 62)に仕切られる。ここ で、第 1対向部 (61)に圧縮機構 (20)で高圧となった流体を導入し、この流体の圧力 を偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)における第 1対向部（61)に作用させること で、該偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)に対する軸方向押し付け力を得ること ができる。
[0034] 本発明では、上記シールリング (29)を偏心回転体 (21, 22)の中心力 偏心した位 置に設けている。このため、シールリング (29)によって得られる軸方向押し付け力の 中心は、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心力 偏心した位置に作用す る。したがって、上述のようにスラスト荷重 (PT)の作用点と軸方向押し付け力（P)の作 用点との軸方向におけるずれを抑制できる。
[0035] 第 7の発明は、第 6の発明の回転式圧縮機において、上記シールリング (29)は、偏 心回転体 (21, 22)又は支持板（17)のいずれか一方に形成された環状溝（17b)に嵌 合されて!/ヽることを特徴とするちのである。
[0036] 上記第 7の発明では、シールリング (29)が環状溝（17b)に嵌合されることで、該シー ルリング (29)を偏心回転体 (21, 22)の中心力も偏心した位置に確実に保持できる。
[0037] 第 8の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、偏心回転体 (21)の鏡板（
26A)におけるシリンダ室（CI, C2)側の面の反対面で、かつ偏心回転体 (21)の中心 力も偏心した位置にスリット (63)が形成され、押付機構 (60)は、圧縮機構 (20)の外 部へ排出された流体の圧力を上記スリット（63)に作用させるように構成されていること を特徴とするものである。
[0038] 上記第 8の発明では、圧縮機構 (20)で高圧となった流体の圧力をスリット (63)に作 用させることで、偏心回転体 (21)の鏡板 (26A)におけるスリット (63)近傍に軸方向押 し付け力（P)が作用しやすくなる。ここで、本発明では、上記スリット (63)を偏心回転 体 (21)の中心力も偏心した位置に形成している。このため、スリット（63)の形成によつ て得られる軸方向押し付け力の中心は、鏡板 (26A)において偏心回転体 (21)の中 心力も偏心した位置に作用する。したがって、上述のようにスラスト荷重 (PT)の作用 点と軸方向押し付け力（P)の作用点との軸方向におけるずれを抑制できる。
[0039] 第 9の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、偏心回転体 (21)の鏡板（
26A)におけるシリンダ室（CI, C2)側の面の反対面で、かつ偏心回転体 (21)の中心 から偏心した位置に形成された溝部 (65)と、該溝部 (65)とシリンダ室 (C) (CI, C2)と を連通させるように鏡板 (26A)に形成された貫通孔 (64)とを備え、押付機構 (60)は、 シリンダ室 (CI, C2)内で圧縮された流体の一部を貫通孔 (64)より上記溝部（65)へ 導入し、該流体の圧力を上記溝部（65)に作用させるように構成されていることを特徴 とするちのである。
[0040] 上記第 9の発明では、圧縮機構 (20)で圧縮された流体の一部が貫通孔 (64)より溝 部（65)へ導入され、偏心回転体 (21)の鏡板 (26A)における溝部（65)近傍に軸方向 押し付け力が作用しやすくなる。ここで、本発明では、上記溝部 (65)を偏心回転体（ 21)の中心力も偏心した位置に形成している。このため、溝部（65)の形成によって得 られる軸方向押し付け力の中心は、鏡板 (26A)において偏心回転体 (21)の中心から 偏心した位置に作用する。したがって、上述のようにスラスト荷重 (PT)の作用点と軸 方向押し付け力（P)の作用点との軸方向におけるずれを抑制できる。
[0041] 第 10の発明は、第 1の発明の回転式圧縮機において、シリンダ (21)の軸方向端面 とピストン側鏡板 (26B)との間の第 1軸方向隙間及びピストン (22)の軸方向端面とシリ ンダ側鏡板 (26A)との間の第 2軸方向隙間の少なくとも一方における流体の漏れを 抑制するシール機構 (71, 72, 73)を備えていることを特徴とするものである。
[0042] 上記第 10の発明では、上述した押付機構 (60)と別にシリンダ (21)とピストン (22)と の軸方向隙間を縮小するシール機構が設けられることにより、偏心回転体 (21, 22) の偏心運動時において、例えば第 1室 (Cl-Hp, C2-Hp)で高圧となった流体が上記 軸方向隙間より第 2室 (Cl-Lp, C2-Lp)に漏洩することが抑制できる。
[0043] 第 11の発明は、第 10の発明の回転式圧縮機において、シール機構が、第 1軸方 向隙間及び第 2軸方向隙間の少なくとも一方に設けられたチップシール (71, 72, 73) で構成されて 、ることを特徴とするものである。
[0044] 上記第 10の発明では、シリンダ (21)とピストン (22)との間の第 1軸方向隙間及び第 2軸方向隙間の少なくとも一方にチップシール（71, 72, 73)が設けられることで、この 軸方向隙間が縮小され、この隙間における流体の漏れを抑制できる。
発明の効果
[0045] 上記第 1の発明によれば、シリンダ室 (CI) (CI, C2)を有するシリンダ (21)とピストン
(22)を備えた圧縮機構 (20)にお ヽて、押付機構 (60)によってピストン (22)とシリンダ (21)との間の軸方向隙間を縮小すると共に、偏心回転体 (21, 22)が偏心運動するこ とによってシリンダ室 (C) (CI, C2)内で生じるスラスト荷重 (PT)に抗する軸方向押し 付け力（P)を作用させることができる。ここで、上記軸方向押し付け力（P)を偏心回転 体 (21, 22)の中心力 偏心させて鏡板 (26A, 26B)に作用させることで、スラスト荷重 (PT)と軸方向押し付け力（P)との径方向におけるずれを少なくし、転覆モーメントを 効果的に抑制することができる。
[0046] 上記第 2の発明によれば、円形のシリンダ室 (C1)を有するシリンダ (21)と円形のピ ストン (22)を備えた圧縮機構 (20)にお 、て、押付機構 (60)によってピストン (22)とシ リンダ (21)との間の軸方向隙間を縮小すると共に、偏心回転体 (21, 22)が偏心運動 することによってシリンダ室 (C1)内で生じるスラスト荷重 (PT)に抗する軸方向押し付 け力（P)を作用させることができる。ここで、上記軸方向押し付け力（P)を偏心回転体 (21, 22)の中心力も偏心させて鏡板 (26A, 26B)に作用させることで、スラスト荷重（ PT)と軸方向押し付け力（P)との径方向におけるずれを少なくし、転覆モーメントを効 果的に抑制することができる。
[0047] 上記第 3の発明によれば、環状のシリンダ室 (CI, C2)を有するシリンダ (21)と環状 のピストン (22)を備えた圧縮機構 (20)において、押付機構 (60)によってピストン (22) とシリンダ (21)との間の軸方向隙間を縮小すると共に、偏心回転体 (21, 22)が偏心 運動することによってシリンダ室 (CI, C2)内で生じるスラスト荷重 (PT)に抗する軸方 向押し付け力（P)を作用させることができる。ここで、上記軸方向押し付け力（P)を偏 心回転体 (21, 22)の中心力 偏心させて鏡板 (26A, 26B)に作用させることで、スラス ト荷重 (PT)と軸方向押し付け力（P)との径方向におけるずれを少なくし、転覆モーメ ントを効果的に軽減することができる。
[0048] 上記第 4の発明によれば、第 3の発明の回転式圧縮機において、揺動ブッシュ (27 )のブレード溝 (28)内でブレード (23)を面接触させながら進退させると同時に、ピスト ン (22)の分断箇所にぉ 、て揺動ブッシュ（27)を揺動させることで、シリンダ室 (C1, C2)を区画しながら偏心回転体 (21, 22)を円滑に偏心回転運動できるようにしている 。したがって、ブレード (23)と揺動ブッシュ (27)との接触部における焼き付きや摩耗 を抑制できるとともに、第 1室（Cl-Hp, C2-Hp)と第 2室（Cl-Lp, C2-Lp)との間でガ スが漏れることも防止できる。
[0049] 上記第 5の発明によれば、押付機構 (60)によって得られる鏡板 (26A, 26B)に対す る軸方向押し付け力（P)を、シリンダ室 (CI, C2)内でスラスト荷重 (PT)が作用しやす い吐出口（45, 46)寄りに作用させるようにしている。このため、スラスト荷重 (PT)と軸 方向押し付け力（P)との作用点を近づけることができ、転覆モーメントを一層効果的 に軽減することができる。
[0050] 上記第 6の発明によれば、シールリング (29)によって区画された第 1対向部（61)に おいて鏡板 (26A, 26B)に高圧の流体の圧力を作用させることで、押付機構 (60)を 構成できるようにしている。ここで、押付機構 (60)は、シールリング (29)を偏心回転体 (21, 22)の中心力も偏心させることで容易に構成でき、転覆モーメントを効果的に軽 減することができる。すなわち、単純な構造によって転覆モーメントの低減効果を得る ことができる。 [0051] また、上記シールリング (29)を設けることによって、シリンダ室（C) (CI, C2)内の冷 媒が、支持板 (17)と鏡板 (26A, 26B)との間の第 1対向部 (61)より圧縮機構 (20)の外 部に漏れてしまうことを抑制できる。
[0052] 上記第 7の発明によれば、ピストン (22)又は支持板（17)に環状溝（17b)を形成する ことで、シールリング (29)の位置決めを行 、ながら、該シールリング (29)を確実に保 持することができる。
[0053] 上記第 8の発明によれば、鏡板 (26A)に形成されたスリット（63)に高圧の流体の圧 力を作用させることで、押付機構 (60)を構成できるようにしている。ここで、押付機構 ( 60)は、スリット（63)を偏心回転体 (21)の中心力も偏心させることで容易に構成でき、 転覆モーメントを効果的に軽減することができる。すなわち、単純な構造によって転 覆モーメントの低減効果を得ることができる。
[0054] また、上記スリット (63)は、鏡板 (26A)に段差を設けることによって容易に形成でき るため、例えばスリット（63)が形成された偏心回転体 (21)を有する鏡板 (26A)を焼結 や鍛造によって一体的に成形することができる。
[0055] 上記第 9の発明によれば、シリンダ室 (CI, C2)内で圧縮された流体の一部を貫通 孔 (64)を介して溝部 (65)に作用させることで、押付機構 (60)を構成できるようにして いる。ここで、押付機構 (60)は、溝部 (65)を偏心回転体 (21)の中心から偏心させる ことで容易に構成でき、転覆モーメントを効果的に軽減することができる。
[0056] また、本発明によれば、シリンダ室 (CI, C2)内の圧力が上昇し、スラスト荷重 (PT) が大きくなる際に、溝部 (65)に作用する軸方向押し付け力（P)も大きくさせることがで きる一方、スラスト荷重 (PT)が小さくなる際に軸方向押し付け力（P)を小さくさせること ができる。したがって、余分な軸方向押し付け力（P)によって偏心回転体 (21)の機械 損失が大きくなつてしまうことを抑制でき、効果的な転覆モーメントの低減を図ることが できる。
[0057] 上記第 10及び第 11の発明によれば、押付機構 (60)と別にシール機構 (71, 72, 73 )を設けることで、シリンダ (21)とピストン (22)との間の軸方向隙間における流体の漏 れを抑制でき、圧縮効率を一層向上させることができる。
図面の簡単な説明 [図 1]図 1は、実施形態 1に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
[図 2]図 2は、圧縮機構の横断面図である。
[図 3]図 3は、圧縮機構の動作を示す横断面図である。
[図 4]図 4は、実施形態 1の変形例 1に係る回転式圧縮機の圧縮機構の動作を示す 横断面図である。
[図 5]図 5は、実施形態 1の変形例 2に係る回転式圧縮機の圧縮機構の縦断面図で ある。
[図 6]図 6は、実施形態 1の変形例 3に係る回転式圧縮機の圧縮機構の縦断面図で ある。
[図 7]図 7は、実施形態 2に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
[図 8]図 8は、圧縮機構の動作を示す横断面図である。
[図 9]図 9は、実施形態 3に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
[図 10]図 10は、実施形態 3の変形例に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
[図 11]図 11は、その他の実施形態の回転式圧縮機の圧縮機構を示す縦断面図であ る。
[図 12]図 12は、従来技術に係る回転式圧縮機の部分縦断面図である。
[図 13]図 13は、図 12の ΧΠΙ-ΧΠΙ断面図である。
[図 14]図 14は、圧縮機構の動作を示す横断面図である。
符号の説明
1 圧縮機
10 ケーシング
17 下部ハウジング (支持板)
20 圧縮機構
21 シリンダ
22 ピストン
23 ブレード
26A シリンダ側鏡板
26B ピストン側鏡板 27 揺動ブッシュ
29 シールリング
33 駆動軸
CI シリンダ室 (外側シリンダ室)
C2 シリンダ室（内側シリンダ室)
CI- -Hp 第 1室（高圧室）
C2- -Hp 第 1室（高圧室）
Cl- -Lp 第 2室 (吸入室）
C2- -Lp 第 2室 (吸入室）
45, 46 吐出口
60 押付機構
61 第 1対向部
71 チップシーノレ
72 チップシーノレ
73 チップシーノレ
発明を実施するための最良の形態
[0060] 以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
[0061] 《発明の実施形態 1》
実施形態 1に係る圧縮機は、偏心回転体が偏心回転運動することにより後述のシリ ンダ室内の容積を拡縮して流体の圧縮を行う回転式圧縮機である。また、この回転 式圧縮機は、例えば空気調和装置の冷媒回路に接続され、蒸発器から吸入した冷 媒を圧縮して、凝縮器へ吐出するために用いられる。
[0062] 図 1に示すように、上記回転式圧縮機（1)は、ケーシング（10)内に、圧縮機構 (20) と電動機 (駆動機構）（30)とが収納され、全密閉型に構成されている。
[0063] ケーシング（10)は、円筒状の胴部（11)と、この胴部（11)の上端部に固定された上 部鏡板（12)と、胴部（11)の下端部に固定された下部鏡板（13)とから構成されている 。上部鏡板（12)には、該上部鏡板（12)を貫通する吸入管（14)が設けられている。一 方、胴部（11)には、該胴部（11)を貫通する吐出管（15)が設けられて 、る。 [0064] ケーシング（10)内の上側寄りには、上記圧縮機構 (20)が備えられている。圧縮機 構 (20)は、ケーシング（10)に固定された上部ハウジング（16)と下部ハウジング (支持 板）（17)との間に構成されている。この圧縮機構 (20)は、軸直角断面形状が環状の シリンダ室 (CI, C2)を有するシリンダ (21)と、該シリンダ室 (CI, C2)内に配置された 環状ピストン (ピストン）（22)と、シリンダ室 (CI, C2)を第 1室である高圧室 (圧縮室）（ Cl-Hp, C2- Hp)と第 2室である低圧室（吸入室）（CI- Lp, C2- Lp)とに区画するブレ ード (23)とを有している（図 2参照)。さらに、上記シリンダ (21)の下端部には、シリン ダ側鏡板 (26A)が形成されており、該シリンダ側鏡板 (26A)は上記シリンダ室 (C1, C2)と面している。なお、本実施形態では、上記シリンダ (21)が偏心回転体として偏 心回転運動を行うように構成されて 、る。
[0065] ケーシング（10)内の下側寄りには、電動機 (30)が備えられている。この電動機 (30 )は、ステータ（31)とロータ（32)とを備えて!/、る。ステータ（31)は、ケーシング（10)の 胴部（11)の内壁に固定されている。ロータ (32)は、駆動軸 (33)と連結されており、該 駆動軸 (33)がロータ (32)とともに回転するように構成されて 、る。
[0066] 上記駆動軸 (33)は、下部鏡板（13)の近傍力 上部鏡板（12)の近傍まで上下方向 に延在している。駆動軸 (33)の下端部には、給油ポンプ (34)が設けられている。この 給油ポンプ (34)は、駆動軸 (33)の内部を上方に延びて圧縮機構 (20)と連通する給 油路（図示省略）と接続されている。そして、給油ポンプ (34)は、ケーシング（10)内の 底部に貯まる潤滑油を上記給油路を通じて圧縮機構 (20)の摺動部まで供給するよう に構成されている。
[0067] また、駆動軸 (33)には、シリンダ室 (CI, C2)の中に位置する部分に偏心部（33a) が形成されている。偏心部（33a)は、該偏心部（33a)の上下の部分よりも大径に形成 され、駆動軸 (33)の軸心力 所定量だけ偏心して 、る。
[0068] 上記シリンダ (21)は、外側シリンダ (24)及び内側シリンダ (25)を備えて!/ヽる。外側 シリンダ (24)と内側シリンダ (25)は、下端部が上記シリンダ側鏡板 (26A)で連結され ることにより一体ィ匕されている。そして、駆動軸 (33)の偏心部（33a)に、上記内側シリ ンダ (25)が摺動自在に嵌め込まれて 、る。
[0069] 上記環状ピストン (22)は、上部ハウジング（16)と一体的に形成され、ピストン側鏡 板 (26B)を有している。また、上部ハウジング（16)と下部ハウジング（17)には、それぞ れ、上記駆動軸 (33)を支持するための軸受け部（16a, 17a)が形成されている。この ように、本実施形態の圧縮機（1)は、上記駆動軸 (33)が上記シリンダ室 (CI, C2)を 上下方向に貫通し、偏心部（33a)の軸方向両側部分が軸受け部（16a, 17a)を介して ケーシング（10)に保持される貫通軸構造となって 、る。
[0070] また、上記圧縮機構 (20)では、シリンダ側鏡板 (26A)は、上記シリンダ室 (CI, C2) の軸方向一端側（下端側）に設けられてピストン (22)の軸方向下端面に対向し、ビス トン側鏡板 (26B)は、該シリンダ室 (CI, C2)の軸方向他端側（上端側）に設けられて シリンダ (21)の軸方向上端面に対向するように構成されている。
[0071] 図 2に示すように、上記圧縮機構 (20)は、環状ピストン (22)とブレード (23)とを相互 に可動に連結する揺動ブッシュ（27)を備えている。環状ピストン (22)は、円環の一部 分が分断された C型形状に形成されている。上記ブレード (23)は、シリンダ室 (C1, C2)の径方向線上で、シリンダ室（CI, C2)の内周側の壁面（内側シリンダ（25)の外 周面)から外周側の壁面 (外側シリンダ (24)の内周面)まで、環状ピストン (22)の分断 箇所を挿通して延在するように構成され、外側シリンダ (24)及び内側シリンダ (25)に 固定されている。そして、揺動ブッシュ（27)は、環状ピストン (22)の分断箇所で該環 状ピストン (22)とブレード (23)とを連結している。なお、ブレード (23)は、外側シリンダ (24)及び内側シリンダ (25)と一体的に形成してもよいし、別部材を両シリンダ (24, 25 )に一体ィ匕して形成してもよい。
[0072] 外側シリンダ（24)の内周面と内側シリンダ（25)の外周面は、互いに同一中心上に 配置された円筒面であり、その間に上記シリンダ室 (CI, C2)が形成されている。上記 環状ピストン (22)は、外周面が外側シリンダ (24)の内周面よりも小径で、内周面が内 側シリンダ (25)の外周面よりも大径に形成されている。このことにより、環状ピストン（ 22)の外周面と外側シリンダ (24)の内周面との間に外側シリンダ室 (C 1 )が形成され、 環状ピストン (22)の内周面と内側シリンダ (25)の外周面との間に内側シリンダ室 (C2 )が形成されている。
[0073] また、環状ピストン (22)とシリンダ (21)は、環状ピストン (22)の外周面と外側シリンダ
(24)の内周面とが 1点で実質的に接する状態 (厳密にはミクロンオーダーの隙間があ るが、その隙間での冷媒の漏れが問題にならない状態）において、その接点と位相 力 S180° 異なる位置で、環状ピストン (22)の内周面と内側シリンダ（25)の外周面とが 1点で実質的に接するようになって 、る。
[0074] 上記揺動ブッシュ（27)は、ブレード (23)に対して高圧室（Cl-Hp, C2-Hp)側に位 置する吐出側ブッシュ（27A)と、ブレード (23)に対して低圧室 (Cl-Lp, C2-Lp)側に 位置する吸入側ブッシュ（27B)とから構成されて 、る。吐出側ブッシュ（27A)と吸入 側ブッシュ (27B)は、いずれも断面形状が略半円形で同一形状に形成され、フラット 面同士が対向するように配置されている。そして、両ブッシュ（27A, 27B)の対向面の 間のスペースがブレード溝 (28)を構成して!/、る。
[0075] このブレード溝 (28)にブレード（23)が挿入され、揺動ブッシュ（27A, 27B)のフラット 面がブレード (23)と実質的に面接触し、円弧状の外周面が環状ピストン (22)と実質 的に面接触している。揺動ブッシュ（27A, 27B)は、ブレード溝 (28)にブレード (23)を 挟んだ状態で、ブレード (23)がその面方向にブレード溝 (28)内を進退するように構 成されている。同時に、揺動ブッシュ（27A, 27B)は、環状ピストン (22)に対してブレ ード (23)と一体的に揺動するように構成されている。したがって、上記揺動ブッシュ（ 27)は、該摇動ブッシュ（27)の中心点を揺動中心として上記ブレード (23)と環状ビス トン (22)とが相対的に揺動可能となり、かつ上記ブレード (23)が環状ピストン (22)に 対して該ブレード (23)の面方向へ進退可能となるように構成されて 、る。
[0076] なお、この実施形態では両ブッシュ (27A, 27B)を別体とした例にっ 、て説明したが 、両ブッシュ (27A, 27B)は、一部で連結することにより一体構造としてもよい。
[0077] 以上の構成にお!、て、駆動軸 (33)が回転すると、外側シリンダ (24)及び内側シリン ダ (25)は、ブレード (23)がブレード溝 (28)内を進退しながら、揺動ブッシュ（27)の中 心点を揺動中心として揺動する。この揺動動作により、シリンダ (21)は、駆動軸 (33) に対して偏心しながら回転 (公転)運動する（図 3(A)力 (D)参照)。
[0078] 図 1に示すように、上部ハウジング（16)には、吸入管（14)の下方の位置に吸入口（ 41)が形成されている。この吸入口（41)は、内側シリンダ室 (C2)から、外側シリンダ（ 24)の外周に形成されている吸入空間（42)に跨って、長穴状に形成されている。該 吸入口（41)は、上部ハウジング（16)をその軸方向に貫通し、シリンダ室（CI, C2)の 低圧室（Cl-Lp, C2-Lp)及び吸入空間（42)と上部ハウジング（16)の上方の空間（低 圧空間（S1) )とを連通している。また、外側シリンダ (24)には、上記吸入空間（42)と 外側シリンダ室 (C1)の低圧室 (Cl-Lp)とを連通する貫通孔 (43)が形成され、環状ピ ストン (22)には、外側シリンダ室 (C1)の低圧室 (Cl-Lp)と内側シリンダ室 (C2)の低 圧室 (C2-Lp)とを連通する貫通孔 (44)が形成されて!、る。
[0079] また、上部ハウジング（16)には吐出口（45, 46)が形成されている。これらの吐出口
(45, 46)は、それぞれ、上部ハウジング（16)をその軸方向に貫通している。吐出口（
45)の下端は外側シリンダ室 (C1)の高圧室 (Cl-Hp)に臨むように開口し、吐出口（
46)の下端は内側シリンダ室 (C2)の高圧室 (C2-Hp)に臨むように開口して 、る。一 方、これらの吐出口（45, 46)の上端は、該吐出口（45, 46)を開閉する吐出弁（リード 弁）（47, 48)を介して吐出空間（49)に連通している。
[0080] この吐出空間（49)は、上部ハウジング（16)とカバープレート（18)との間に形成され ている。上部ハウジング（16)及び下部ハウジング（17)には、吐出空間（49)から下部 ハウジング（17)の下方の空間（高圧空間（S2) )に連通する吐出通路 (49a)が形成さ れている。
[0081] また、本発明の特徴として、上記シリンダ側鏡板 (26A)と下部ハウジング（17)との間 には、上記シリンダ側鏡板 (26A)とピストン側鏡板 (26B)とを上記駆動軸 (33)の軸方 向へ互いに近接させる押付機構 (60)が設けられている。具体的に、この押付機構（ 60)は、上記下部ハウジング（17)と上記シリンダ側鏡板 (26A)との間の対向部（61, 62)に設けられたシールリング (29)で構成されている。このシールリング (29)は、下部 ノ、ウジング（17)に形成された環状溝（17b)に嵌合されており、上記シリンダ側鏡板（ 26A)と下部ハウジング（17)との間の対向部をシールリング (29)の径方向内側の対向 部 (第 1対向部）（61)と該シールリング (29)の径方向外側の対向部 (第 2対向部）（62 )とに区画している。
[0082] 上記シールリング (29)は、その中心が、駆動軸 (33)の偏心部 (33a)に嵌め込まれた シリンダ (21)の中心から上述した吐出口（45, 46)寄りに偏心するように配置されてい る（図 2参照)。言い換えると、駆動軸 (33)の中心からブレード (23)に延びる方向（図 2に示す X軸）を基準角度 0度として、偏心回転体 (本実施形態においてシリンダ (21) )の回転方向（本実施形態において右回転方向）に角度を視る場合において、シー ルリング（29)の中心は、 270度から 360度の間の範囲寄りに偏心して ヽる。
[0083] 以上の構成により、圧縮機構 (20)のシリンダ室 (CI, C2)で圧縮された冷媒が高圧 空間 (S2)に排出されると、この冷媒の圧力が駆動軸 (33)と軸受け部（17a)との隙間 を介して、上記第 1対向部（61)を構成するシリンダ側鏡板 (26A)の下面に作用する。 この第 1対向部（61)には、ケーシング（10)内の潤滑油の圧力も作用する。その結果 、シリンダ側鏡板 (26A)には上方への軸方向押し付け力が働く。ここで、上記シール リング (29)は、シリンダ (21)の中心及び駆動軸 (33)の中心力 偏心して配置されて いるため、この軸方向押し付け力も、シリンダ側鏡板 (26A)においてシリンダ (21)の 中心から偏心した位置に作用する。すなわち、上記押付機構 (60)では、上記シリン ダ (21)が有するシリンダ側鏡板 (26A)の中心から偏心した位置が軸方向押し付け力 の作用中心となる。
[0084] さらに、実施形態 1の回転式圧縮機（1)には、上記シリンダ (21)と環状ピストン (22) との軸方向隙間を縮小して該隙間における流体の漏れを抑制するシール機構が備 えられている。具体的に、シール機構は、外側シリンダ (24)の上端面 (軸方向端面） とピストン側鏡板 (26B)の下面との間 (第 1軸方向隙間）に設けられた環状の第 1チッ ブシール (71)と、内側シリンダ (25)の上端面 (軸方向端面）とピストン側鏡板 (26B)の 下面との間 (第 1軸方向隙間）に設けられた環状の第 2チップシール (72)とを備えて いる。さらに、シール機構は、環状ピストン (22)の下端面 (軸方向端面）とシリンダ側 鏡板 (26A)の上面との間 (第 2軸方向隙間）に設けられた第 3チップシール (73)を備 えている。
[0085] 運転動作
次に、この回転式圧縮機（1)の運転動作について図 3を参照しながら説明する。
[0086] 電動機 (30)を起動すると、ロータ (32)の回転が駆動軸 (33)を介して圧縮機構 (20) の外側シリンダ (24)及び内側シリンダ (25)に伝達される。その結果、ブレード (23)が 揺動ブッシュ（27A, 27B)の間で往復運動（進退動作）を行い、かつ、ブレード（23)と 揺動ブッシュ (27A, 27B)がー体的になって、環状ピストン (22)に対して揺動動作を 行う。そして、外側シリンダ (24)及び内側シリンダ (25)が環状ピストン (22)に対して揺 動しながら公転し、圧縮機構 (20)が所定の圧縮動作を行う。
[0087] ここで、外側シリンダ室 (C1)においては、図 3(D)の状態 (低圧室 (Cl-Lp)がほぼ 最小容積となる状態)からシリンダ (21)が図の右回りに公転することで、吸入口（41) 力 低圧室 (Cl-Lp)に冷媒が吸入される。同時に、冷媒は、吸入口（41)と連通する 吸入空間 (42)から貫通孔 (43)を介して低圧室 (Cl-Lp)に吸入される。そして、シリン ダ (21)が図 3の (A)、（B)、（C)の順に公転して再び図 3の (D)の状態になると、上記低 圧室 (Cl-Lp)への冷媒の吸入が完了する。
[0088] ここで、この低圧室（Cl-Lp)は、冷媒が圧縮される高圧室（Cl-Hp)となる一方、ブ レード (23)を隔てて新たな低圧室 (Cl-Lp)が形成される。この状態でシリンダ (21)が さらに回転すると、新たに形成された低圧室 (Cl-Lp)において冷媒の吸入が繰り返 される一方、高圧室 (Cl-Hp)の容積が減少し、該高圧室 (Cl-Hp)で冷媒が圧縮さ れる。そして、高圧室 (Cl-Hp)の圧力が所定値となって吐出空間 (49)との差圧が設 定値に達すると、該高圧室 (Cl-Hp)の高圧冷媒によって吐出弁 (47)が開き、高圧冷 媒が吐出空間 (49)から吐出通路 (49a)を通って高圧空間（S2)へ流出する。
[0089] 内側シリンダ室 (C2)においては、図 3(B)の状態 (低圧室 (C2-Lp)の容積がほぼ最 小となる状態)からシリンダ (21)が図の右回りに公転することで、吸入口（41)から低圧 室 (C2-Lp)に冷媒が吸入される。同時に、冷媒は、吸入口（41)と連通する吸入空間 (42)から貫通孔 (44)を介して低圧室 (C2-Lp)に吸入される。そして、シリンダ (21)が 図 3の (C)、（D)、（A)の順に公転して再び図 3の (B)の状態になると、上記低圧室（ C2-Lp)への冷媒の吸入が完了する。
[0090] ここで、この低圧室（C2-Lp)は、冷媒が圧縮される高圧室（C2-Hp)となる一方、ブ レード (23)を隔てて新たな低圧室 (C2-Lp)が形成される。この状態でシリンダ (21)が さらに回転すると、新たに形成された低圧室 (C2-Lp)において冷媒の吸入が繰り返 される一方、高圧室 (C2-Hp)の容積が減少し、該高圧室 (C2-Hp)で冷媒が圧縮さ れる。そして、高圧室 (C2-Hp)の圧力が所定値となって吐出空間 (49)との差圧が設 定値に達すると、該高圧室 (C2-Hp)の高圧冷媒によって吐出弁 (48)が開き、高圧冷 媒が吐出空間 (49)から吐出通路 (49a)を通って高圧空間（S2)へ流出する。
[0091] このようにして外側シリンダ室 (C1)と内側シリンダ室 (C2)で圧縮されて高圧空間（ S2)へ流出した高圧の冷媒は吐出管（15)力 吐出され、冷媒回路で凝縮行程、膨張 行程、及び蒸発行程を経た後、再び回転式圧縮機（1)に吸入される。
[0092] 押付機構の動作
次に、本発明の特徴である押付機構 (60)の動作について図 3を参照しながら説明 する。
[0093] 上述した回転式圧縮機（1)の圧縮動作時において、シリンダ室 (CI, C2)内で冷媒 が高圧となると、高圧冷媒の圧力が軸方向のスラスト荷重 (PT)となってシリンダ側鏡 板 (26A)に作用する。ここで、このスラスト荷重 (PT)が大きくなる、あるいはスラスト荷 重 (PT)の作用点が駆動軸 (33)に対して離れると、スラスト荷重 (PT)に起因する転覆 モーメントが生じ、偏心回転体であるシリンダ (21)が転覆してしまう可能性がある。
[0094] このため、本実施形態の回転式圧縮機（1)では、上記スラスト荷重 (PT)に抗する軸 方向押し付け力を作用させることにより、上記転覆モーメントを軽減するようにしてい る。
[0095] 具体的に、シリンダ (21)が図 3(A)の状態においては、外側シリンダ室 (C1)の高圧 室 (Cl-Hp)の冷媒が高圧となるため、スラスト荷重 (PT)は、シリンダ (21)の中心に対 して上記高圧室 (Cl-Hp)寄りに作用する。一方、上述したように、シリンダ側鏡板（ 26A)と下部ハウジング（ 17)との間にシールリング (29)を配置することにより、高圧冷 媒の圧力が第 1対向部（61)におけるシリンダ側鏡板 (26A)の下面に作用し、その結 果、シリンダ側鏡板 (26A)をピストン (22)に対して上方へ押し付ける軸方向押し付け 力（P)が上記スラスト荷重 (PT)に抗して発生する。ここで、シールリング (29)は、シリ ンダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心して配置されており、押付機構 (60) によって得られる軸方向押し付け力（P)もシリンダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄 りに作用する。したがって、上記スラスト荷重 (PT)の作用点と上記軸方向押し付け力 (P)の作用点とが径方向において合致しやすくなり、上記転覆モーメントが効果的に 低減される。
[0096] また、シリンダ (21)が図 3(B)の状態においては、外側シリンダ室 (C1)の高圧室（ Cl-Hp)、あるいは内側シリンダ室 (C2)の高圧室 (C2-Hp)の冷媒が高圧となり、スラ スト荷重 (PT)もさらにシリンダ (21)の中心から高圧室 ( - Hp)寄りに作用する。この 状態においても、押付機構 (60)の軸方向押し付け力（PT)がシリンダ (21)の中心から 吐出口（45, 46)寄りに作用するため、上記スラスト荷重 (PT)の作用点と上記軸方向 押し付け力（P)の作用点とが径方向において合致しやすくなり、上記転覆モーメント が効果的に低減される。
[0097] さらに、シリンダ（21)が図 3(C)、（D)の状態においては、内側シリンダ室（C2)の高圧 室 (C2-Hp)の冷媒が高圧となり、上記スラスト荷重 (PT)がシリンダ (21)の中心から高 圧室 (C2-Hp)寄りに作用する。この状態においても、軸方向押し付け力（P)がシリン ダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄りに作用するため、上記スラスト荷重 (PT)の作 用点と上記軸方向押し付け力（P)の作用点とが径方向において合致しやすくなり、 上記転覆モーメントが効果的に低減される。
[0098] 一実施形態 1の効果
上記実施形態 1では、以下の効果が発揮される。
[0099] 本実施形態では、押付機構 (60)によって得られるシリンダ側鏡板 (26A)に対する軸 方向押し付け力（P)を、シリンダ室 (CI, C2)内でスラスト荷重 (PT)が作用しやすい、 シリンダ（21)の中心から吐出口（45, 46)寄りの位置に作用させるようにしている。この ため、スラスト荷重 (PT)と軸方向押し付け力（P)との作用点を近づけることができ、転 覆モーメントを効果的に軽減することができる。
[0100] ここで、上記押付機構 (60)は、シリンダ側鏡板 (26A)と下部ハウジング（17)との間 にシールリング (29)を配置することで容易に構成できる。すなわち、単純な構造によ つて、上述した転覆モーメントの低減効果を得ることができる。
[0101] また、上記押付機構 (60)によって、シリンダ側鏡板 (26A)とピストン側鏡板 (26B)と を軸方向にぉ ヽて近接させることで、シリンダ (21 )とピストン (22)との間の第 1軸方向 隙間と第 2軸方向隙間を縮小させることができ、この軸方向隙間における冷媒の漏れ を抑制できる。したがって、この回転式圧縮機の圧縮効率の向上を図ることができる。
[0102] また、実施形態 1では、シリンダ (21)とピストン (22)との間の第 1軸方向隙間と第 2軸 方向隙間に複数のチップシール（71, 72, 73)を配置している。このため、シリンダ（21 )とピストン (22)との間の軸方向隙間における流体の漏れをさらに抑制でき、圧縮効 率を一層向上させることができる。 [0103] 一実施形態 1の変形例 1
次に、実施形態 1の変形例 1について説明する。この変形例 1は、上述した実施形 態 1とシールリング (29)を設けた位置が異なるものである。具体的に、上記実施形態 1のシールリング (29)が下部ハウジング（17)に形成された環状溝（17b)に嵌合配置 されているのに対し、この変形例のシールリング（29)は、図 4に示すように、シリンダ 側鏡板 (26A)の下面に形成された環状溝（17b)に嵌合配置されている。なお、シー ルリング (29)は、実施形態 1と同様に、シリンダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄り に偏心して配置されている。
[0104] この変形例 1においても、図 4(A)から (D)に示すように、押付機構 (60)によって得ら れる軸方向押し付け力（P)が、スラスト荷重 (PT)に対して径方向にずれにくぐ転覆 モーメントを効果的に低減することができる。
[0105] 一実施形態 1の変形例 2—
次に、実施形態 1の変形例 2について説明する。この変形例 2は、上述した実施形 態 1と押付機構 (60)の構成が異なるものである。具体的に、変形例 2では、押付機構 (60)としてスリット（63)を利用している。
[0106] 図 5に示すように、変形例 2では、シリンダ側鏡板 (26A)の下面にスリット（63)が形 成されている。このスリット（63)は、上記シリンダ（21)の中心から吐出口（45, 46)寄り に偏心して形成されている。ここで、このスリット（63)に高圧の冷媒の圧力が作用する と、圧力勾配が発生し、シリンダ側鏡板 (26A)には、上記シリンダ (21)の中心から吐 出口（45, 46)寄り（図 5において左側寄り）に偏心した軸方向押し付け力が作用する 。したがって、この変形例 2においても、上述した実施形態 1と同様に、シリンダ側鏡 板 (26A)におけるスラスト荷重 (PT)の作用点と軸方向押し付け力（P)の作用点を近 づけることができ、転覆モーメントを効果的に低減させることができる。
[0107] また、上記スリット (63)は、シリンダ側鏡板 (26A)に段差を設けることによって容易に 形成できるため、例えば、シリンダ (21)及びシリンダ側鏡板 (26A)を焼結や鍛造によ つて一体形成する際に、上記スリット (63)も容易に形成することができる。
[0108] 一実施形態 1の変形例 3—
次に、実施形態 1の変形例 3について説明する。この変形例 3は、上述した実施形 態 1や変形例 2と押付機構 (60)の構成が異なるものである。具体的に、この変形例 3 では、押付機構 (60)として、シリンダ側鏡板 (26A)に形成された貫通孔 (64)及び溝 部（65)を利用している。
[0109] 変形例 3では、シリンダ側鏡板 (26A)に図 6に示すような 2つの貫通孔 (64)と 2つの 溝部 (65)とが形成されている。具体的に上記貫通孔 (64)は、外側シリンダ室 (C1)と 連通する外側貫通孔 (64a)と、内側シリンダ室 (C2)と連通する内側貫通孔 (64b)とで 構成されている。一方、上記溝部 (65)は、上記外側貫通孔 (64a)と連通する外側溝 部（65a)と、上記内側貫通孔 (64b)と連通する内側溝部（65b)とで構成されて!、る。 各溝部（65)及び各貫通孔 (64b)は、それぞれシリンダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心して形成されて!、る。
[0110] 以上の構成において、シリンダ室 (CI, C2)内で冷媒の圧縮が行われると、高圧と なった冷媒が、各貫通孔 (64)を通じて各溝部 (65)へ流出する。ここで、各溝部 (65) に冷媒が流出すると、この冷媒の圧力が各溝部 (65)に作用する。このように変形例 3 では、シリンダ室 (CI, C2)内で圧縮された冷媒の一部を溝部（65)へ流出させ、この 冷媒の圧力を利用することによって、シリンダ側鏡板 (26A)を上方へ押し付ける軸方 向押し付け力を得るようにしている。この際、軸方向押し付け力（P)は、シリンダ (21) の中心から吐出口（45, 46)寄りに作用するため、転覆モーメントを効果的に低減させ ることがでさる。
[0111] また、変形例 3では、押付機構 (60)としてシリンダ室 (CI, C2)内で圧縮された冷媒 の圧力を利用している。このため、シリンダ室（CI, C2)内の圧力が上昇し、スラスト荷 重 (PT)が大きくなる際に、溝部 (65)に作用する軸方向押し付け力（P)も大きくさせる ことができる一方、スラスト荷重 (PT)が小さくなる際には、軸方向押し付け力（P)を小 さくさせることができる。したがって、余分な軸方向押し付け力（P)によって偏心回転 体の機械損失が大きくなつてしまうことを抑制でき、効果的な転覆モーメントの低減を 図ることができる。
[0112] さらに、この変形例 3では、シリンダ (21)の公転位置によって貫通孔 (64)の上部開 口をピストン (22)の下端部によって閉塞させることで、この上部開口の開度を調整す ることができる。このようにすると、例えばシリンダ室 (CI, C2)内の圧力が高くなり、溝 部（65)に作用する圧力が過剰となる場合、貫通孔 (64)の上部開口の開度を小さくし 、この圧力を減少させることできる。一方、例えばシリンダ室 (CI, C2)内の圧力が低く なり、溝部 (65)に作用する圧力が不足する場合、貫通孔 (64)の上部開口の開度を 大きくし、この圧力を増加させることができる。このように、シリンダ (21)の公転位置に よって変化するシリンダ室 (CI, C2)内の圧力と、上記貫通孔 (64)の開度とをバランス させることにより、溝部 (65)に作用する軸方向押し付け力（P)を最適に調整することも できる。
[0113] 《発明の実施形態 2》
本発明の実施形態 2は、実施形態 1がシリンダ (21)を偏心回転体として偏心回転運 動させる構成であるのに対し、環状ピストン (22)を偏心回転体として偏心回転運動さ せる構成としたものである。
[0114] この実施形態 2では、図 7に示すように、圧縮機構 (20)は実施形態 1と同様にケー シング（10)内の上部に配置されている。この圧縮機構 (20)は、上記実施形態 1と同 様に、上部ハウジング（16)と下部ハウジング（17)の間に構成されている。
[0115] 一方、上記実施形態 1とは異なり、上部ハウジング（16)に外側シリンダ (24)と内側 シリンダ (25)が設けられて 、る。これらの外側シリンダ (24)と内側シリンダ (25)が上部 ノ、ウジング（16)に一体ィ匕されてシリンダ (21)が構成されている。外側シリンダ (24)と 内側シリンダ (25)の上端部にはシリンダ側鏡板 (26A)がー体形成されて!/ヽる。
[0116] 上部ハウジング（16)と下部ハウジング（17)の間には、環状ピストン (22)が保持され ている。そして、環状ピストン (22)の下端部にピストン側鏡板 (26B)がー体形成されて V、る。該ピストン側鏡板 (26B)には駆動軸 (33)の偏心部（33a)に摺動自在に嵌合す るハブ (26a)が設けられている。したがって、この構成では、駆動軸（33)が回転すると 、環状ピストン (22)がシリンダ室 (CI, C2)内で偏心回転運動をする。なお、ブレード（ 23)は、上記各実施形態と同様にシリンダ (21)に一体化されている。
[0117] 上部ハウジング（16)には、ケーシング（10)内における圧縮機構 (20)の上方の低圧 空間（S1)力 外側シリンダ室 (C1)及び内側シリンダ室 (C2)に連通する吸入口（41) と、外側シリンダ室 (C1)の吐出口（45)及び内側シリンダ室 (C2)の吐出口（46)が形 成されている。また、上記ハブ (26a)と内側シリンダ（25)との間に上記吸入口（41)と 連通する吸入空間 (42)が形成され、内側シリンダ (25)に貫通孔 (44)が、環状ピスト ン (22)に貫通孔 (43)が形成されて!ヽる。
[0118] 圧縮機構 (20)の上方にはカバープレート（18)が設けられ、上部ハウジング（16)と カバープレート (18)の間に吐出空間（49)が形成されて!、る。この吐出空間（49)は、 上部ハウジング（16)と下部ハウジング（17)に形成された吐出通路 (49a)を介して、圧 縮機構 (20)の下方の高圧空間（S2)と連通して 、る。
[0119] この実施形態 2の構成においては、ピストン側鏡板 (26B)と下部ハウジング（17)との 間にシールリング (29)が配置されている。なお、シールリング (29)は、偏心回転体で ある環状ピストン (22)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心して配置されている。そ して、押付機構 (60)は、ピストン側鏡板 (26B)において環状ピストン (22)の中心から 吐出口（45, 46)寄りに偏心する位置に軸方向押し付け力を作用させるように構成さ れている。
[0120] この実施形態 2において、環状ピストン (22)が図 8(A)力 (D)の順に公転した際に も、環状ピストン (22)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心して生じるスラスト荷重（ PT)と押付機構 (60)によって発生する軸方向押し付け力（P)とが合致しやすくなり、 環状ピストン (22)に対する転覆モーメントを効果的に低減できる。
[0121] なお、図 7ではシールリング（29)を下部ハウジング（17)に設けているのに対して、 図 8では、その変形例としてシールリング (29)をピストン側鏡板 (26B)に設けた例を示 しているが、押付機構 (60)の作用は概ね同じである。
[0122] 《発明の実施形態 3》
本発明の実施形態 3は、ケーシング（10)内で圧縮機構 (20)によって仕切られる低 圧空間（S1)と高圧空間（S2)との位置が、実施形態 1、 2と上下に逆となっているもの である。
[0123] 具体的に、実施形態 3では、図 9に示すように胴部（11)に吸入管（14)が貫通して おり、上部鏡板（12)に吐出管（15)が貫通している。そして、吸入管（14)は、圧縮機 構 (20)の下側に形成される低圧空間（S1)と連通する一方、上記吐出管（15)は、圧 縮機構 (20)の上側に形成される高圧空間（S2)と連通している。
[0124] 低圧空間（S1)は、下部ハウジング（17)力 上部ハウジング（16)に亘つて形成され た吸入空間（42)と連通している。吸入空間（42)は、その軸方向中間部が外側シリン ダ（24)及びピストン (22)の貫通孔 (43, 44)を介してシリンダ室（CI, C2)と連通してい る。さらに、吸入空間（42)は、その上端部が上部ハウジング（16)に形成された吸入 口（41)と連通している。そして、吸入口（41)は、実施形態 1及び 2と同様に、シリンダ 室 (CI, C2)と連通している。一方、上記高圧空間（S2)は、図示しない吐出通路を介 して吐出空間（49)と連通して 、る。
[0125] また、実施形態 3においては、上部ハウジング（16)及び環状ピストン (22)に跨って 高圧導入通路 (66)が形成されて!ヽる。この高圧導入通路 (66)は、その上端開口が 2 つの吐出弁 (47, 48)に介在する一方、その下端開口が環状ピストン (22)の下端部ま で軸方向に延びて形成されている。また、シリンダ (21)には、上記高圧導入通路 (66) の下端開口と連通する貫通孔 (64)が形成されている。この貫通孔 (64)は、シリンダ 側鏡板 (26A)と下部ハウジング（17)との間の対向部まで軸方向に延在している。さら に、貫通孔（64)の下端部には、 2つのシールリング (29)が設けられている。これら 2 つのシールリング (29)は、シリンダ側鏡板 (26A)と下部ハウジング（17)との間の対向 部を 3つの対向部に区画している。この対向部のうち 2つのシールリング（29)に挟ま れる環状の対向部が第 1対向部 (61)を構成し、この第 1対向部 (61)と上記貫通孔（ 64)とが連通している。
[0126] 以上の構成によって、圧縮機構 (20)で圧縮されて吐出空間 (49)に排出された高圧 の冷媒は、上記高圧導入通路 (66)、貫通孔 (64)を介して第 1対向部 (61)に導入さ れる。その結果、この高圧の冷媒の圧力が第 1対向部（61)においてシリンダ側鏡板（ 26A)に作用する。ここで、上記シールリング（29)は、シリンダ（21)の中心から吐出口 (45, 46)寄りに偏心して配置されている。このため、シリンダ側鏡板 (26A)に作用する 上方への軸方向押し付けカもシリンダ (21)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心し て作用する。したがって、上述のように、スラスト荷重に起因する転覆モーメントを効 果的に低減することができる。
[0127] また、上記シールリング (29)により、シリンダ (21)を環状ピストン (22)側へ軸方向に 押し付けることによってシリンダ (21)と環状ピストン (22)との軸方向隙間を縮小するシ ール機構を構成することができ、シリンダ室 (CI, C2)における冷媒の漏れを抑制す ることがでさる。
[0128] 一実施形態 3の変形例
次に、上記実施形態 3の変形例について図 10を参照しながら説明する。この変形 例は、実施形態 3と同様に低圧空間 (S1)が圧縮機構 (20)の下側に形成され、高圧 空間（S2)が圧縮機構（10)の上側に形成されているが、上部ハウジング（16)の構造 が異なるものである。
[0129] この変形例 3の上部ハウジング（16)においては、吐出空間（49)が上記実施形態 3 よりも径方向に広範囲に亘つて形成されている。また、高圧空間（S2)と吐出空間 (49 )とを連通させる吐出通路 (49a)は、駆動軸 (33)とほぼ同軸状に形成されている。
[0130] さらに、上部ハウジング（16)は、胴部（10)の内壁に固定されておらず、下部ハウジ ング（17)の上面における外周寄りに設けられた複数のピン (67)〖こ係止されることで、 保持されている。さらに、この変形例では、環状ピストン (22)の下端面とシリンダ側鏡 板（26A)の上面との間にチップシール (71)が設けられて!/、る。
[0131] 以上の構成により、高圧空間（S2)の高圧冷媒の圧力を吐出空間 (49)と面する上部 ハウジング（16)の壁面に作用させることで、上部ハウジング（16)及び環状ピストン（ 22)をシリンダ (21)側へ軸方向に押し付けるシール機構を構成することができる。した がって、シリンダ (21)と環状ピストン (22)との軸方向隙間を縮小することができる。
[0132] また、この変形例においても、例えば実施形態 1の変形例 3とほぼ同様に、シリンダ
(22)に貫通孔 (64)及び溝部（65)を形成することで、シリンダ室 (CI, C2)内の高圧冷 媒を溝部 (65)に作用させ、押付機構 (60)を構成することができる。そして、この場合 にも、押付機構 (60)によってシリンダ (21)における転覆モーメントを軽減することがで きる。
[0133] 《その他の実施形態》
本発明は、上記実施形態について、以下のような構成としてもよい。
[0134] 上記実施形態 1では、下部ハウジング（17)に設けられるシールリング (29)の中心を 、シリンダ（21)の中心から吐出口（45, 46)寄りに偏心配置している。し力しながら、上 記シールリング（29)の中心を下部ハウジング（17)の中心（駆動軸（33)の中心）から 吐出口（45, 46)寄りに偏心配置するようにしてもよい。この場合にも、軸方向押し付 け力の中心を吐出口（45, 46)寄りに作用させることができ、スラスト荷重 (PT)と軸方 向押し付け力（P)との作用点を近づけることができる。したがって、転覆モーメントを 軽減することができる。
[0135] 上記実施形態では、シリンダ側鏡板 (26A)又はピストン側鏡板 (26B)に対して軸方 向押し付け力を作用させる押付機構 (60)を、 2つのシリンダ室 (CI, C2)を備えた回 転式圧縮機（1)に適用している。しかしながら、上記押付機構 (60)をこれ以外の回転 式圧縮機（1)〖こ適用することちでさる。
[0136] 例えば図 11に示す回転式圧縮機（1)は、軸直角断面形状が円形状のシリンダ室（ C)を有するシリンダ (21)とシリンダ室 (C)に配置された円形状のピストン (22)とを備え ている。また、上記シリンダ室 (C)は、図示しないブレードによって第 1室 (C-Hp)と第 2室 (C-Lp)とに区画されている。さらに、上記シリンダ (21)の上端部には、シリンダ室 (C)内と面するシリンダ側鏡板 (26A)が形成され、上記ピストン (22)の下端部には、 シリンダ室 (C)内と一部が面するピストン側鏡板 (26B)が形成されて!、る。
[0137] 以上の構成においても、例えばシールリング (29)などを設けることによって得られる 軸方向押し付け力をピストン (22)の中心から偏心させることで、スラスト荷重と軸方向 押し付け力の作用点が径方向においてずれてしまうことを抑制でき、転覆モーメント を効果的に低減させることができる。
[0138] また、上記実施形態では、高圧空間（S2)の高圧圧力、あるいはシリンダ室 (CI, C2 )内の圧力（中間圧力）などによって軸方向押し付け力を得るようにしている。しかしな がら、例えば低圧空間 (S1)に高圧空間 (S2)の高圧を圧力調整弁などを介して導入 し、中間圧力となった低圧空間（S1)の圧力によって軸方向押し付け力を得るようにし てもよい。
[0139] なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、 あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
産業上の利用可能性
[0140] 以上説明したように、本発明は、特に、ピストンゃシリンダなどの偏心回転体に転覆 モーメントが作用しやすい回転式圧縮機にお!、て有用である。

Claims

請求の範囲
[1] シリンダ室 (C) (CI, C2)を有するシリンダ (21)と、該シリンダ (21)に対して偏心して シリンダ室（C) (CI, C2)に収納されたピストン (22)と、上記シリンダ室（C) (CI, C2) に配置され、該シリンダ室 (C) (CI, C2)を第 1室 (C- Hp) ( - Hp, C2- Hp)と第 2室（ C-Lp) (Cl-Lp, C2-Lp)とに区画するブレード（23)とを有し、上記シリンダ（21)と上記 ピストン (22)との少なくとも一方が偏心回転体 (21, 22)として偏心回転運動をする圧 縮機構 (20)と、
上記圧縮機構 (20)を駆動する駆動軸 (33)と、
上記シリンダ室 (C) (CI, C2)の軸方向一端側に設けられてピストン (22)の軸方向 端面に対向するシリンダ側鏡板 (26A)と、該シリンダ室 (C) (CI, C2)の軸方向他端 側に設けられてシリンダ (21)の軸方向端面に対向するピストン側鏡板 (26B)とを上記 駆動軸 (33)の軸方向へ互いに近接させる押付機構 (60)と、
上記圧縮機構 (20)と駆動軸 (33)と押付機構 (60)とを収納するケーシング (10)とを 備えた回転式圧縮機であって、
上記押付機構 (60)は、上記偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心力 偏 心し、かつ駆動軸 (33)の中心から偏心した位置が軸方向押し付け力の作用中心とな るように構成されて 、ることを特徴とする回転式圧縮機。
[2] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
シリンダ室 (C)の軸直角断面形状が円形に形成され、
ピストン (22)が上記シリンダ室 (C)内に配置された円形ピストン (22)により構成され ていることを特徴とする回転式圧縮機。
[3] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
シリンダ室 (CI, C2)の軸直角断面形状が環状に形成され、
ピストン (22)が上記シリンダ室 (CI, C2)内に配置されて該シリンダ室 (CI, C2)を外 側シリンダ室 (C1)と内側シリンダ室 (C2)とに区画する環状ピストン (22)により構成さ れていることを特徴とする回転式圧縮機。
[4] 請求項 3に記載の回転式圧縮機において、
ピストン (22)は、円環の一部分が分断された C型形状に形成され、 上記ピストン (22)の分断箇所には、ブレード (23)を進退可能に保持するブレード溝 (28)を有する揺動ブッシュ (27)が揺動自在に保持され、
上記ブレード (23)は、環状のシリンダ室（CI, C2)の内周側の壁面から外周側の壁 面まで、上記ブレード溝 (28)を挿通して延在するように構成されて ヽることを特徴と する回転式圧縮機。
[5] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
圧縮機構 (20)には、シリンダ室 (CI, C2)で圧縮された流体を圧縮機構 (20)の外 部へ排出する吐出口（45, 46)が形成され、
押付機構 (60)は、上記偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)の中心から上記吐 出口（45, 46)寄りに偏心する位置が軸方向押し付け力の作用中心であるように構成 されていることを特徴とする回転式圧縮機。
[6] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
ケーシング（10)には、偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)におけるシリンダ室（ CI, C2)側の面の反対面に沿って支持板（17)が配置され、
偏心回転体 (21, 22)の鏡板 (26A, 26B)と支持板（17)の一方には、該鏡板 (26A, 26B)と支持板（17)との対向部 (61, 62)を径方向の内外に分離して第 1対向部 (61)と 第 2対向部（62)に区画するシールリング (29)が偏心回転体 (21, 22)の中心力 偏心 した位置に設けられ、
押付機構 (60)は、圧縮機構 (20)の外部へ排出された流体の圧力を上記鏡板 (26A , 26B)における第 1対向部（61)に作用させるように構成されていることを特徴とする 回転式圧縮機。
[7] 請求項 6に記載の回転式圧縮機において、
上記シールリング (29)は、偏心回転体 (21, 22)又は支持板（17)のいずれか一方に 形成された環状溝 (17b)に嵌合されていることを特徴とする回転式圧縮機。
[8] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
偏心回転体 (21)の鏡板 (26A)におけるシリンダ室 (CI, C2)側の面の反対面で、か つ偏心回転体 (21)の中心力 偏心した位置にスリット（63)が形成され、
押付機構 (60)は、圧縮機構 (20)の外部へ排出された流体の圧力を上記スリット (63 )に作用させるように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
[9] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
偏心回転体 (21)の鏡板 (26A)におけるシリンダ室 (CI, C2)側の面の反対面で、か つ偏心回転体 (21)の中心から偏心した位置に形成された溝部 (65)と、該溝部 (65) とシリンダ室 (CI, C2)とを連通させるように鏡板 (26A)に形成された貫通孔 (64)とを 備え、
押付機構 (60)は、シリンダ室 (CI, C2)内で圧縮された流体の一部を貫通孔 (64)よ り上記溝部（65)へ導入し、該流体の圧力を上記溝部（65)に作用させるように構成さ れていることを特徴とする回転式圧縮機。
[10] 請求項 1に記載の回転式圧縮機において、
シリンダ (21)の軸方向端面とピストン側鏡板 (26B)との間の第 1軸方向隙間及びピ ストン (22)の軸方向端面とシリンダ側鏡板 (26A)との間の第 2軸方向隙間の少なくと も一方における流体の漏れを抑制するシール機構 (71, 72, 73)を備えていることを特 徴とする回転式圧縮機。
[11] 請求項 10に記載の回転式圧縮機において、
シール機構は、第 1軸方向隙間及び第 2軸方向隙間の少なくとも一方に設けられた チップシール (71、 72, 73)で構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
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