WO2006035674A1 - 焼成用敷板及びこれを用いたハニカム成形体の焼成方法 - Google Patents

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Hiroyuki Suenobu
Tomoo Nakamura
Takehiko Watanabe
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    • C04B2235/963—Surface properties, e.g. surface roughness

Definitions

  • the present invention relates to a firing base plate (tochi) and a method for firing a honeycomb formed body using the same.
  • honeycomb fired body Due to this friction, the honeycomb molded body after firing on the contact surface (honeycomb fired body) cracks or does not reach the desired shrinkage even if it does not reach the crack, and the honeycomb molded body after firing is fired. There was a problem that the body (fired honeycomb body) was deformed.
  • a firing base plate (tochi) for firing a honeycomb molded body having a large firing shrinkage is a molded body or fired body of the same base material as the honeycomb molded body, and further honeycomb molding. The one produced by slicing and chamfering the body to a predetermined thickness has been used.
  • honeycomb molded body and the firing floor board (Tochi) stick together at the time of sintering.
  • the fired honeycomb formed body honeycomb fired body
  • the sticking floor plate tochi
  • the present invention has been made in view of the above-described problems of the prior art, and its object is to provide a connection between a product, a hard cam fired body, and a baking sheet (tochi). Therefore, it is possible to suppress the cell breakage and cell chipping of the product, and the firing crack, cell twist, crack, A firing base plate (torch) that can prevent a decrease in yield when producing a hard cam fired body that is a product that does not cause deformation or poor reaction, and a method for firing a no-cam molded body using the same. Is to provide.
  • the present invention provides the following firing floor (tochi) and a method for firing a honeycomb formed body using the same.
  • a baking sheet in which the main component of the crystal phase after baking is the same as that of the body to be fired, and the surface roughness Ra of the contact surface with the body to be fired is 8 to 50.
  • a baking sheet that is m is provided.
  • the firing floor plate of the present invention also has a ceramic molded body force which is a Hercam structure having an opening ratio of 50 to 90%.
  • the main composition of the crystal phase after firing when fired at the same time as the body to be fired is (1) cordierite 85-: LOO mass%, (2) silicon carbide
  • the porosity after firing when firing at the same time as the body to be fired is 20 to 70%.
  • the baking sheet of the present invention preferably satisfies any one or more of the conditions (1) to (3).
  • the diameter of the body to be fired is ⁇ 10% and the thickness is 5 to 50 mm.
  • the shape of the body to be fired is 140 to 400 mm in diameter and 150 to 400 mm in height.
  • FIG. 1 (a) is a cross-sectional view of a main part showing an example of a baking sheet (torch).
  • FIG. 1 (b) is a schematic perspective view showing an example of a baking sheet (torch).
  • FIG. 2 is an explanatory view showing an arrangement state of a shelf board, a firing slab, and a nonicam formed body during firing of the honeycomb formed body.
  • baking sheet (toch) of the present invention 6: conventional baking sheet (toch)
  • 10 shelf board
  • 20 hard-molded body.
  • FIG. 1 (a) is a cross-sectional view of an essential part showing an example of a firing floor (torch)
  • Fig. 1 (b) is a schematic perspective view showing an example of a firing floor (torch)
  • Fig. 2 is a honeycomb.
  • FIG. 3 is an explanatory view showing an arrangement state of a shelf board, a firing floor board, and a honeycomb formed body when the formed body is fired.
  • the main feature of the baking sheet (tochi) according to the present invention is that the main component of the crystal phase after baking is the same as that of the object to be sintered, and the surface roughness Ra of the contact surface with the object to be sintered is 8 to 50 m (more preferably 10 to 30 / ⁇ ⁇ ) (see FIGS. 1 (a) and (b)).
  • the baking sheet (tochi) of the present invention is a product because it can greatly suppress the sticking between the hard cam fired body and the baking sheet (toch).
  • This is a product that does not cause cell breakage or cell chipping of the hard cam fired body, and does not cause firing cracks, cell warpage, cracks, deformation, or reaction failure caused by mismatch of expansion and contraction behavior. It is possible to prevent a decrease in yield when manufacturing the cam fired body.
  • the main component of the crystal phase after baking is the same as that of the body to be fired (that is, Hercome molded body), and the opening ratio is 50 to 50.
  • 90% (more preferably 55 to 85%) of a ceramic formed body, which is a her cam structure, is also preferably configured. This is because when the opening ratio is less than 50%, when the product hard cam fired body is removed from the firing floor plate (torch), the product hard cam fired body is attached to the fire floor plate (torch). This is because a part of the end face of the product, the hard cam fired body, is damaged.
  • the opening ratio exceeds 90%, the strength of the firing base plate (torch) is weak. Because it breaks, it is necessary to remove (polishing) the debris adhering to the lower end surface of the product, the hard cam fired body, and to clean the inside of the kiln, which reduces productivity.
  • the aperture ratio is represented by AZS X 100, where S is the cross-sectional area in the direction perpendicular to the flow path of the honeycomb structure and A is the aperture area on this surface.
  • the flooring plate (tochi) of the present invention has the main compositional power of the crystal phase after firing when fired simultaneously with the fired body (ie, honeycomb formed body).
  • the hard-cam fired product, firing cracks, cell twists, cracks and deformation caused by mismatches in expansion and contraction behavior are prevented. This is because it can prevent the occurrence of a reaction failure when the foreign composition penetrates into the fired honeycomb formed body (honeycomb fired body) and becomes contaminated.
  • the firing floor plate (tochi) of the present invention has a porosity after firing of 20 to 70% when fired at the same time as the fired body (ie, honeycomb formed body). This is on This is because when the porosity is less than 20%, the honeycomb fired body, which is a product, is easily attached to the floor plate (tochi) for firing.
  • the honeycomb fired body which is the product, becomes difficult to stick with the firing slat (tochi), but the strength of the firing slat (tochi) also becomes weak, and the product
  • the honeycomb fired body is removed from the firing floor plate (torch)
  • the firing floor plate breaks apart, so that the debris adhered to the lower end surface of the product, the hard cam fired body (polishing) or kiln The inside will need to be cleaned, reducing productivity.
  • the firing floor plate (torch) of the present invention has a diameter of ⁇ 10% of a body to be fired (that is, a honeycomb formed body) and a thickness of 5 to 50 mm (more preferably, 10 to 40 mm) is preferable. This is because if the size of the body to be fired (i.e., honeycomb formed body) exceeds 10%, the number of (fired bodies) that can be packed in the kiln will be reduced! Power is also.
  • the diameter of the body to be fired that is, the Hercam molded body
  • the Hercam molded body is not in contact with the firing floor (torch), so The bottom surface of the two-cam structure (product) hangs down.
  • the thickness exceeds 50 mm, the heat generated during Noinder combustion increases, so that the inside of the Hercam fired body, which is the product, is crisp.
  • the thickness is less than 5 mm, the strength of the floorboard will be weak and the floorboard will be easily broken, and it will be necessary to clean the inside of the kiln when leaving the kiln.
  • the firing floor plate (torch) of the present invention has an outer peripheral corner portion (see t in FIG. 1) of the contact surface with the body to be fired (ie, honeycomb formed body) of 3 to 30 mm (more preferably Chamfering in the range of 5 to 20 mm). This is because when the chamfer is less than 3 mm, the outermost peripheral cell of the fired hard cam structure (product) is deformed. On the other hand, if the chamfering exceeds 3 Omm, the lower end surface of the fired cam structure (product) after sagging hangs down because the hard cam molded body is not in contact with the baking sheet (torch). End up.
  • the firing base plate (torch) of the present invention has a fired body (ie, honeycomb) having a fired body (ie, honeycomb formed body) having a diameter of 140 to 400 mm and a height of 150 to 400 mm. It can be suitably used for a molded product.
  • the FTS—S4C type surface roughness measuring machine manufactured by Taylor Hobson Co., Ltd. was contacted with a stylus with a tip of 2 mR at a tip angle of 90 ° along the product contact surface of the base plate at a length of 2.5 mm.
  • the surface roughness Ra was obtained from the profile of the contact surface of the floorboard.
  • the average value force of 10 measurements by the above measuring method was also calculated.
  • the porosity was calculated from the value of the total pore volume obtained by measurement with a mercury intrusion porosimeter manufactured by Micromeritics and the true specific gravity of cordierite of 2.52 gZcc.
  • Average particle size talc (average particle size: 25 m), kaolin (average particle size: 5 m), alumina (average particle size: 5 m), hydroxyaluminum hydroxide (average particle size: 5 m) and melting silica (average particle diameter: 30 mu m), and talc 40 weight 0/0, kaolin 20 weight 0/0, alumina 15 weight 0/0, Mizusani ⁇ aluminum
  • a cordierite raw material was prepared by mixing at a ratio of 15% by mass of fumed silica and 10% by mass of fused silica (see Table 1).
  • the obtained two-cam molded body was dielectrically dried and then completely dried by hot air drying, and cut in parallel with the thickness (laying board thickness) shown in Table 2 with two metal bond whetstones. .
  • the contact surface with the Hercame molded body was finished with sandpaper as shown in Table 2, and the outer periphery (see t in Figure 2) was chamfered with a mortar stone as shown in Table 2 ( By removing (R), a flooring for firing (see FIGS. 1 (a) and (b)) was produced (Examples 1 to 13 and Comparative Examples 1 to 3).
  • the Hercam molded body which is a to-be-fired body, is a slurry that has a through-hole having the same composition as a cordierite toy raw material and is alternately sealed at both end faces where the through-holes open. (Batch No. 1-3).
  • Example 1 1 # 400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 20 Outer periphery 10mm 0 Good ⁇ Example 2 1 # 200 10. 5 300 1. 47 63 58 280 20 Outer part 10mm 0 Good ⁇ Example 3 1 # 80 12. 8 300 1. 47 63 58 280 20 Outer part 10mm 0 Good-Example 4 # 400 8. 4 300 1. 47 63 66 280 20 Outer part 10mm 0 Good-
  • Example 6 1 # 400 8. 3 380 1. 47 55 58 280 20 Outer part 10mm 0 Good ⁇
  • Example 9 1 # 400 8. 3 300 1. 47 63 58 320 20 Outer periphery 10mm 0 Good Reduced number of pieces that can be packed in kiln Example 1 0 # Shelf 8. 3 300 1 47 63 58 280 3 Outer part 10mm 0 Good cracks need to be cleaned in the kiln Example 1 1 1 # 400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 60 Outer part 10mm 0 Good Middle cracks occur 4 Examples 1 2 1 # 400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 20 None 0 Possible The outermost cell is deformed
  • Example 5 there was no problem in actual use in which the hard cam structure (product) was not damaged. However, since the porosity of the baking sheet (tochi) was large, the hard cam structure Many pieces of baking sheet (tochi) were attached to the end face of the body, and it was necessary to polish the end face of the saw-cam structure with sandpaper.
  • Example 7 the surface structure (product end surface state) of the honeycomb structure (product) at the contact surface with the firing floor plate (torch), which does not cause damage to the hard cam structure (product), is good. There was a large area in contact with the product with a small opening ratio of the floorboard, and the adhesion between the floorboard and the product increased. For this reason, it took more time than usual to remove the floorboard from the product.
  • Example 8 and Example 9 the surface state of the honeycomb structure (product) (end surface of the product) at the contact surface with the firing slab (tochi), which does not damage the hard cam structure (product).
  • the floor plate diameter is smaller than the Her cam structure (product), so the lower end surface of the Her cam structure hangs down.
  • the floorboard diameter is too large, the number of kilns that can be packed is reduced and productivity is reduced.
  • Example 10 the honeycomb structure (product) had a good surface condition (product end face condition) at the contact surface with the firing slab (torch) where the Hercam structure (product) was not damaged. However, since the floorboard thickness was too thin, the firing floorboard was cracked when it was removed from the kiln, so it was necessary to clean the inside of the kiln. In Example 11, the surface condition of the hard cam structure (product) ( Product end face condition) is good and there is no damage on the end face of the product, but the thickness of the bottom plate is too thick. Had occurred
  • Example 12 and Example 13 there was no problem in actual use in which the shear cam structure (product) was not damaged, but in Example 12, the her cam structure (product).
  • the chamfered portion of the firing base plate (torch) is too large and the hammer molded product is not in contact with the firing base plate (torch). After firing, the hard cam structure (made The lower end of the product has dripped.
  • the obtained two-cam molded body was dielectrically dried and then completely dried by hot air drying, and was cut in parallel with the thickness (laying board thickness) shown in Table 3 with two metal bond whetstones. .
  • the contact surface with the Her-cam formed body was finished with sandpaper as shown in Table 3, and the outer periphery (see t in Figure 2) was chamfered with a mortar as shown in Table 2 ( By removing (R), a baking sheet (see FIGS. 1 (a) and (b)) was produced (Examples 14 to 22, Comparative Example 4 and Comparative Example 5).
  • a silicon carbide nose-cam molded body which is a to-be-fired body, was prepared by alternately sealing the through holes with slurry of the same composition at both end faces where the through holes are open.
  • Example 14 # 400 8.5 550 1.80 48 58 280 20 Outer part 10mm 0 Possible Less sticking between product and flooring
  • Example 1 5 # 400 8.5 300 1.47 63 58 280 20 Outer part 10mm 0 Good-Example 1 6
  • Example 14 From the results in Table 3, in Example 14, the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the baking sheet (torch) is allowed, but the opening ratio of the sheet is small. The area in contact with the Sag product increased, and there was some sticking between the floorboard and the product.
  • Example 15 and Example 16 the surface state of the hard structure (product) at the contact surface with the baking sheet (torch) was good. In particular, in Example 16, the surface roughness was rougher than in Example 15, but no problem occurred.
  • Example 17 the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the firing base plate (torch) is allowed, but the base plate diameter is the hard cam structure. Since the lower end surface of the hard cam structure hangs down because it is smaller than the (product), in the case of Example 18, the surface state of the honeycomb structure (product) at the contact surface with the baking sheet (tochi) (product) The end face condition was good, but the floorboard diameter was too large, so the number of kilns could be reduced and productivity was reduced.
  • Example 19 and Example 20 the surface state (product end surface state) of the honeycomb structure (product) at the contact surface with the firing floor plate (toch) is within the range of the thickness of the floor plate from 3 to 60 mm. It was good and no problems occurred.
  • Example 21 and Example 22 the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the baking sheet (torch) is allowed, but in the case of Example 21 Because the floor plate for firing (the torch) has no chamfered surface, the outermost peripheral cell of the her cam structure (product) is deformed. In the case of Example 22, the chamfered portion of the floor plate for firing (the torch) is too large, Since the honeycomb formed body was not in contact with the floor plate (torch) for firing, the lower end surface of the fired hard cam structure (product) was drooped.
  • a Alumina (average particle size: 5. O ⁇ m, BET specific surface area: 0.8 m 2 Zg), boehmite (average particle size: 0 .: m, BET specific surface area: 163 m 2 Zg), titanium oxide (average particle size : 0.2 / zm) and high purity kaolin (average particle size: 3 ⁇ m) were prepared and mixed to prepare an aluminum titanate raw material (AT raw material).
  • An organic binder methylcellulose, hydroxypropylmethylcellulose
  • the obtained two-cam molded body was dielectrically dried and then completely dried by hot air drying, and was cut in parallel with the thickness (laying board thickness) shown in Table 4 with two metal bond whetstones. .
  • the contact surface with the Her-cam formed body was finished with sandpaper as shown in Table 4, and the outer periphery (see t in Fig. 2) was shaved with a mortar stone as shown in Table 4 ( By removing (R), a baking sheet (see FIGS. 1 (a) and (b)) was produced (Examples 23 to 31, Comparative Example 6 and Comparative Example 7).
  • aluminum titanate hard-cam molded bodies which are to-be-fired bodies, were prepared by alternately sealing the through holes with slurry having the same composition at both end faces where the through holes were opened.
  • Example 2 3 # Willow 8.1 550 1.80 48 58 280 20 Outer part 10mm 0 Possible Less sticking between product and flooring
  • Example 2 4 # 400 8.1 300 1.47 63 58 280 20 Outer part 10mm 0 Good ⁇
  • Example 23 From the results in Table 4, in Example 23, the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the baking sheet (torch) is allowed, but the opening ratio of the sheet is small. The area in contact with the Sag product increased, and there was some sticking between the floorboard and the product.
  • Example 24 and Example 25 the surface state of the hard structure (product) at the contact surface with the baking sheet (tochi) was good. In particular, in Example 25, the surface roughness was rougher than in Example 15, but no problem occurred.
  • Example 26 the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the firing base plate (torch) is allowed, but the base plate diameter is the hard cam structure. Since the lower end surface of the hard cam structure hangs down because it is smaller than the (product), in the case of Example 27, the surface state of the honeycomb structure (product) at the contact surface with the baking sheet (tochi) (product) The end face condition was good, but the floorboard diameter was too large, so the number of kilns could be reduced and productivity was reduced.
  • Example 28 and Example 29 the surface state (product end surface state) of the honeycomb structure (product) at the contact surface with the firing plate (toch) is in the range of 3 to 60 mm. It was good and no problems occurred.
  • Example 30 and Example 31 the surface state (product end surface state) of the hard cam structure (product) at the contact surface with the baking sheet (torch) is allowed, but in the case of Example 30 Because the floor plate (torch) for firing has no chamfered surface, the outermost peripheral cell of the her cam structure (product) is deformed. In the case of Example 31, the chamfered portion of the floor plate for firing (torch) is too large, Since the honeycomb formed body was not in contact with the floor plate (torch) for firing, the lower end surface of the fired hard cam structure (product) was drooped.
  • the firing floor plate (torch) of the present invention and the firing method of the two-cam molded body using the same can contribute to the improvement of the yield when producing the hard cam fired body.

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Abstract

　焼成後の結晶相の主成分が被焼成体と同じであり、且つ被焼成体との接触面の表面粗さＲａが８～５０μｍである焼成用敷板である。本発明の焼成用敷板によれば、製品であるハニカム焼成体のセル切れやセル欠けを発生させることなく、且つ膨張・収縮挙動のミスマッチによって生じる焼成キレ、セルよれ、クラック、変形や反応不良を発生させることなく、製品であるハニカム焼成体を製造する際の歩留まりの低下を防止することができる。

Description

明 細 書
焼成用敷板及びこれを用いたハニカム成形体の焼成方法
技術分野
[0001] 本発明は、焼成用敷板 (トチ)及びこれを用いたハニカム成形体の焼成方法に関す る。
背景技術
[0002] 従来から、例えば、生素地であるハ-カム成形体 (セラミックスハ-カム構造体)を焼 成する際、例えば、図 2に示すように、棚板 10上に焼成用敷板 (トチ ) 6を載置し、更 にその上にハ-カム成形体 20を載置してトンネル炉ゃ単独炉で焼成することが一般 的であった。し力しながら、ハ-カム成形体は、焼成工程において焼成収縮及び熱 膨張を被り、その際、セラミック成形体と焼成用敷板 (トチ)とが接触する接触面では、 焼成用敷板 (トチ)との焼成収縮差や熱膨張差により摩擦が発生する。この摩擦によ り、接触面で焼成後のハニカム成形体 (ハニカム焼成体）にクラックが入ったり、クラッ クに到らずとも、接触面で希望する収縮が得られず、焼成後のハニカム成形体 (ハニ カム焼成体)が変形してしまうという問題点があった。
[0003] 上記の問題点を解消するため、従来、焼成収縮の大きいハニカム成形体を焼成す る焼成用敷板 (トチ）は、ハニカム成形体と同一素地の成形体又は焼成体、更にハニ カム成形体を所定の厚みにスライスし、面取り加工して作製されたものが使用されて きた。
[0004] 特に、焼成用敷板 (トチ）として、ハ-カム成形体と同じ生素地を使用すると、焼成 中の膨張 ·収縮挙動がハニカム成形体と同じであるため、膨張 ·収縮挙動のミスマツ チによって生じる焼成キレ、セルよれ、クラックや変形の発生を防止することができる。 また、上記焼成用敷板 (トチ)を使用することにより、焼成後のハ-カム成形体 (ハ-力 ム焼成体）に異質組成物が侵入し、汚染するといつた反応不良が発生することがない という利点があった。
[0005] し力しながら、上記焼成用敷板 (トチ）は、ハ-カム成形体と同じ生素地を使用した 場合、焼結時にハニカム成形体と焼成用敷板 (トチ)とがくつっき、その後の焼成中や 冷却中、くっついた焼成用敷板 (トチ)から焼成後のハニカム成形体 (ハニカム焼成 体)を剥がす際に、製品であるハ-カム焼成体にセル切れやセル欠けを発生させる ことがあった。
[0006] 本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とす るところは、製品であるハ-カム焼成体と焼成用敷板 (トチ）とのくつっきを大幅に抑 制することができるため、製品であるハ-カム焼成体のセル切れやセル欠けを発生さ せることなく、且つ膨張'収縮挙動のミスマッチによって生じる焼成キレ、セルよれ、ク ラック、変形や反応不良を発生させることなぐ製品であるハ-カム焼成体を製造する 際の歩留まりの低下を防止することができる焼成用敷板 (トチ)及びこれを用いたノヽ- カム成形体の焼成方法を提供することにある。
発明の開示
[0007] 上述の目的を達成するため、本発明は、以下の焼成用敷板 (トチ)及びこれを用い たハニカム成形体の焼成方法を提供するものである。
[0008] 即ち、本発明によれば、焼成後の結晶相の主成分が被焼成体と同じである焼成用 敷板であって、被焼成体との接触面の表面粗さ Raが 8〜50 mである焼成用敷板 が提供される。
[0009] このとき、本発明の焼成用敷板では、開口率が、 50〜90%のハ-カム構造体であ るセラミックス成形体力も構成されて 、ることが好まし 、。
[0010] また、本発明の焼成用敷板では、被焼成体と同時に焼成したときにおける焼成後 の結晶相の主な組成が、（1)コージエライト 85〜： LOO質量％、（2)シリコンカーバイド
50〜： LOO質量0 /0、（3)アルミニウムチタネート 50〜100質量0 /0、のいずれか 1つであ ることが好ましい。
[0011] 更に、本発明の焼成用敷板では、被焼成体と同時に焼成したときにおける焼成後 の気孔率が 20〜70%であることが好まし 、。
[0012] 尚、本発明の焼成用敷板は、（1)〜（3)の条件をいずれか 1つ以上満たすことが好 ましい。
(1)被焼成体の直径 ± 10%の大きさで、且つその厚さが 5〜50mmであること。
(2)被焼成体との接触面の外周角部を、 3〜30mmの範囲で面取りしたものであるこ と。
(3)被焼成体の形状が、直径 140〜400mm、高さ 150〜400mmであること。
[0013] また、本発明によれば、以上の焼成用敷板を使用したノ、二カム成形体の焼成方法 が提供される。
図面の簡単な説明
[0014] [図 1(a)]焼成用敷板 (トチ)の一例を示す要部断面図である。
[図 1(b)]焼成用敷板 (トチ)の一例を示す概略斜視図である。
[図 2]ハニカム成形体の焼成時における棚板、焼成用敷板及びノヽニカム成形体の配 置状態を示す説明図である。
符号の説明
[0015] 1 :本発明の焼成用敷板 (トチ）、 6 :従来の焼成用敷板 (トチ)、 10 :棚板、 20 :ハ-カ ム成形体。
発明を実施するための最良の形態
[0016] 以下、本発明の焼成用敷板（トチ)及びこれを用いたハニカム成形体の焼成方法に ついて詳細に説明するが、本発明は、これに限定されて解釈されるものではなぐ本 発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、当業者の知識に基づいて、種々の変更、修 正、改良を加え得るものである。
[0017] 図 1 (a)は焼成用敷板 (トチ)の一例を示す要部断面図、図 1 (b)は焼成用敷板 (ト チ）の一例を示す概略斜視図、図 2は、ハニカム成形体の焼成時における棚板、焼 成用敷板及びハニカム成形体の配置状態を示す説明図である。
[0018] 本発明に係る焼成用敷板 (トチ)の主な特徴は、焼成後の結晶相の主成分が被焼 成体と同じであって、被焼成体との接触面の表面粗さ Raが 8〜50 m (より好ましく は、 10〜30 /ζ πι)であることにある（図 1 (a) (b)参照）。
[0019] これは、被焼成体 (ノ、二カム成形体）との接触面の表面粗さ Raが 8 μ m未満である 場合、製品であるハ-カム焼成体を焼成用敷板 (トチ)から外す際に、製品であるハ 二カム焼成体が焼成用敷板（トチ）にくつついてしまい、製品であるハニカム焼成体に 与えるダメージ (特に、リブ切れ)が大きくなつてしまうからである。一方、被焼成体 (ハ 二カム成形体）との接触面の表面粗さ Raが 50 mを超過する場合、製品であるハ- カム焼成体の接触面が荒れるためである。
[0020] これにより、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、製品であるハ-カム焼成体と焼成用敷 板（トチ）とのくつっきを大幅に抑制することができるため、製品であるハ-カム焼成体 のセル切れやセル欠けを発生させることなぐ且つ膨張'収縮挙動のミスマッチによつ て生じる焼成キレ、セルよれ、クラック、変形や反応不良を発生させることなぐ製品で あるハ-カム焼成体を製造する際の歩留まりの低下を防止することができる。
[0021] ここで、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、焼成後の結晶相の主成分が被焼成体 (即 ち、ハ-カム成形体）と同じであって、開口率が 50〜90% (より好ましくは 55〜85% )のハ-カム構造体であるセラミックス成形体力も構成されて 、ることが好ま 、。これ は、開口率が 50%未満である場合、製品であるハ-カム焼成体を焼成用敷板 (トチ） から外す際に、製品であるハ-カム焼成体が焼成用敷板 (トチ）にくつついてしまい、 製品であるハ-カム焼成体の端面の一部が破損してしまうからである。一方、開口率 が 90%を超過する場合、焼成用敷板 (トチ)の強度が弱いため、製品であるハ-カム 焼成体を焼成用敷板 (トチ)力も外す際に、焼成用敷板がバラバラに壊れてしまうた め、製品であるハ-カム焼成体の下端面に付着した破片の除去 (研磨)や窯内の洗 浄が必要となるため、生産性が低下するためである。
[0022] 尚、開口率は、ハニカム構造体の流路と垂直方向の断面積を S、この面における開 口面積を Aとした時、 AZS X 100によって表される。
[0023] 更に、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)と同時に 焼成したときにおける焼成後の結晶相の主な組成力 （1)コージヱライト 85〜： LOO質 量0 /0、（2)シリコンカーバイド 50〜100質量0 /0、（3)アルミニウムチタネート 50〜100 質量0 /0、のいずれ力 1つであることが好ましい。これは、製品であるハ-カム焼成体の 結晶相の主な組成と同じになるようにすることにより、膨張，収縮挙動のミスマッチによ つて生じる焼成キレ、セルよれ、クラックや変形の発生を防止することができるとともに 、焼成後のハニカム成形体 (ハニカム焼成体）に異質組成物が侵入し、汚染するとい つた反応不良が発生することを防止できるからである。
[0024] 次に、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)と同時に 焼成したときにおける焼成後の気孔率が 20〜70%であることが好ましい。これは、上 記気孔率が 20%未満であると、製品であるハニカム焼成体が焼成用敷板 (トチ）にく つっきやすくなるからである。一方、焼成用敷板の気孔率が 70%を超過する場合、 製品であるハニカム焼成体が焼成用敷板 (トチ）によりくつっき難くなるが、焼成用敷 板 (トチ)の強度も弱くなり、製品であるハニカム焼成体を焼成用敷板 (トチ)から外す 際に、焼成用敷板がバラバラに壊れてしまうため、製品であるハ-カム焼成体の下端 面に付着した破片の除去 (研磨)や窯内の洗浄が必要となるため、生産性が低下し てしまう。
[0025] また、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)の直径 ± 1 0%の大きさで、且つその厚さが 5〜50mm (より好ましくは、 10〜40mm)であること が好ましい。これは、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)の直径 + 10%の大きさを超 過してしまう場合、窯詰め可能な (被焼成体)個数が減ってしま!、生産性が低下する 力もである。一方、被焼成体 (即ち、ハ-カム成形体)の直径— 10%の大きさ未満で ある場合、ハ-カム成形体が焼成用敷板 (トチ）に接触していないため、焼成後のハ 二カム構造体 (製品）の下端面が垂れてしまう。また、厚さが 50mmを超過する場合、 ノインダー燃焼時の発熱が大きくなるため、製品であるハ-カム焼成体内部にキレが 発生してしまう。一方、厚さが 5mm未満の場合は、敷板の強度が弱くなるため敷板が 割れやすくなり、窯出し時に窯内の清掃が必要になる。
[0026] 更に、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)との接触 面の外周角部（図 1の t参照）を、 3〜30mm (より好ましくは、 5〜20mm)の範囲で面 取りすることが好ましい。これは、上記面取りが 3mm未満の場合、焼成後のハ-カム 構造体 (製品）の最外周部のセルが変形してしまうからである。一方、上記面取りが 3 Ommを超過してしまう場合、ハ-カム成形体が焼成用敷板（トチ）に接触していない ため、焼成後のハ-カム構造体 (製品）の下端面が垂れてしまう。
[0027] 尚、本発明の焼成用敷板 (トチ）は、被焼成体 (即ち、ハニカム成形体)の形状が、 直径 140〜400mm、高さ 150〜400mmの被焼成体（即ち、ハ-カム成形体）に好 適に用いることができる。
[0028] 本発明を実施例に基づいて、更に詳細に説明する力 本発明はこれらの実施例に 限られるものではない。 [0029] (測定方法）
(1)表面粗さ Ra
テーラーホブソン社製の FTS— S4C型表面粗さ測定機で、先端 2 mRの触針を 先端角度 90° で敷板の製品接触面に沿って 2. 5mmの長さで接触させ、得られた 焼成用敷板の接触面のプロファイルカゝら表面粗さ Raを得た。本発明における表面粗 さ Raの値は、上記測定方法による 10箇所の測定の平均値力も算出した。
[0030] (2)開口率
光学顕微鏡にて 20箇所にてリブ厚とセルピッチを測定し、それぞれ平均値を算出 。これらの値力も計算した 1セルあたりの開口面積から、開口率を計算した。
[0031] (3)気孔率
マイクロメリティックス社製の水銀圧入式ポロシメーターで測定して得られた全細孔 容積の値と、コージエライトの真比重 2. 52gZccから、気孔率を計算した。
[0032] (実施例 1〜13、比較例 1〜3)
平均粒径のタルク（平均粒径： 25 m)、カオリン（平均粒径： 5 m)、アルミナ（平 均粒径： 5 m)、水酸ィ匕アルミニウム（平均粒径： 5 m)及び溶融シリカ（平均粒径： 30 μ m)を、タルク 40質量0 /0、カオリン 20質量0 /0、アルミナ 15質量0 /0、水酸ィ匕アルミ
-ゥム 15質量％、溶融シリカ 10質量％の割合で混合してコージヱライトイ匕原料を調 製した (表 1参照)。
[0033] 次に、表 1に示すように、このコージエラィトイ匕原料 100質量部に対して、発泡榭脂（ アクリロニトリル メチルメタタリレート共重合体力 なる発泡済みの発泡榭脂）、バイ ンダー（ヒドロキシプロピルメチルセルロース)及び界面活性剤（ラウリン酸カリ石鹼）を それぞれの割合で投入、混練して可塑性とし、得られた可塑性の原料 (バッチ No. 1 〜3)を、真空土練機でシリンダー状の坏土を成形し、押出し成形機に投入してハ- カム状に成形した。このとき、表 2に示す直径 (敷板直径)を有するハ-カム成形体を それぞれ成形した。
[0034] [表 1] コージェライト化原料
ノくツチ
N o . 発泡樹脂 ノくィンダ— 界面活性剤 水
タルク 水酸化
力オリン アルミナ アルミニウム 溶融シリカ
1 40(25μ m) 20(5μ m) 15 (5 μ m) 15 (5 μ m) 10(30/x m) 1.5(40μ m) 6 0.2 33.5
2 40(25/i m) 20(5μ m) 15 (5 m) 15 (5 μ m) 10(30μ m) 2.0(40// m) 6 0.2 34.0
3 40(25μ m) 20(5μ m) 15 (5 m) 15 (5 μ m) 10(30μ m) 2.5(40μ m) 6 0.2 35.0
[単位：質量％]
※ （ ） 内は原料の平均粒径を表す
[0035] 得られたノ、二カム成形体を、誘電乾燥の後、熱風乾燥で絶乾し、 2枚羽のメタルボ ンド砥石で表 2に示す厚さ (敷板厚さ）で平行に切断した。切断面のうち、ハ-カム成 形体との接触面を、表 2に示すサンドペーパーで仕上げた後、外周部（図 2の t参照） を表 2に示すように砲石で削って面取り（R取り）することにより、焼成用敷板（図 1 (a) ( b)参照）をそれぞれ作製した (実施例 1〜13、比較例 1〜3)。
[0036] 一方、被焼成体であるハ-カム成形体は、貫通孔を同様の組成のコージエラィトイ匕 原料力もなるスラリーで、貫通孔が開口する両端面で互い違いに目封じしたものを用 意した（バッチ No. 1〜3)。
[0037] 次に、図 2に示すように、棚板 10上に焼成用敷板（トチ） 1を載置し、更にその上に ハニカム成形体 20を載置した後、最高温度 1420°Cで 5時間保持しながら焼成する ことにより、サイズ： φ 280mm X L305mm、リブ厚： 300 πι、セノレピッチ 1. 47mm ( セル数： 300セル Z平方インチ）のハ-カム構造体 (製品）をそれぞれ 10ケずつ得た (実施例 1〜13、比較例 1〜3)。得られたノ、二カム構造体 (製品）の評価をそれぞれ 行った。その結果を表 2に示す。
[0038] [表 2]
バッチ サンド 表面粗さ セル 焼成後 敷板 敷板 敷板 リブキレ 製品
ぺ一ノ 一 リブ厚 開口率 その他
R a
N o . ピッチ 気孔率 直径 厚さ 取り 発生担体数
処理 ( m) (%) 特記事項
( μ mノ (%) (mm; (mm 範囲 (ケ） 状態
実施例 1 1 #400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 ― 実施例 2 1 #200 10. 5 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 ― 実施例 3 1 #80 12. 8 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 ― 実施例 4 #400 8. 4 300 1. 47 63 66 280 20 外周部 10mm 0 良好 ―
#400 8. 3 敷板の小さな破片が 実施例 5 300 1. 47 63 72 280 20 外周部 10mm 0 可
製品に多数付着 実施例 6 1 #400 8. 3 380 1. 47 55 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 ―
敷板と製品のひっつき大 実施例 Ί #400 8. 3 550 1. 80 48 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 敷板を外す際 時間が掛かる 実施例 8 00 8. 3 300 1. 47 敷板に接触していない
1 #4 63 58 240 20 外周部 10mm 0 可
面が下に垂れた 実施例 9 1 #400 8. 3 300 1. 47 63 58 320 20 外周部 10mm 0 良好 窯詰め可能個数が減 窯出し時に敷板が 実施例 1 0 #棚 8. 3 300 1. 47 63 58 280 3 外周部 10mm 0 良好 割れていたため 窯内の清掃必要 実施例 1 1 1 #400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 60 外周部 10mm 0 良好 中キレが 4ケ発生 実施例 1 2 1 #400 8. 3 300 1. 47 63 58 280 20 なし 0 可 最外周部のセルが変形
0 8. 3 300 1. 47 敷板に接触していない 実施例 1 3 #40 63 58 280 20 外周部 50mm 0 可
面が下に垂れた 比較例 1 1 #1000 7. 5 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 7 不可 敷板と製品のひっつき大 敷板を外す時に 比較例 2 1 #2000 6. 4 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 10 不可 時間が掛かる 比較例 3 1 54. 7 300 1. 47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 不可 端面がザラザラ
(砥石処理）
[0039] (考察：実施例 1〜13、比較例 1〜3)
表 2の結果から、実施例 1〜4及び実施例 6では、焼成用敷板（トチ）との接触面に おけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良好であり、問題も発 生しなかった。
[0040] 一方、実施例 5では、ハ-カム構造体 (製品）にキレゃ破損がなぐ実使用には問題 なかったが、焼成用敷板 (トチ)の気孔率が大きいため、ハ-カム構造体の端面に焼 成用敷板 (トチ)の破片が多数付着しており、サンドペーパーでノヽ-カム構造体の端 面を研磨する必要があった。
[0041] 実施例 7では、ハ-カム構造体 (製品）にキレゃ破損はなぐ焼成用敷板 (トチ）との 接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)も良好であった 力 敷板の開口率が小さぐ製品と接触している面積が大きくなり敷板と製品のくっつ きが大きくなつた。このため、製品から敷板を外す際に通常よりも時間を要した。
[0042] 実施例 8及び実施例 9では、ハ-カム構造体 (製品）にキレゃ破損はなぐ焼成用敷 板 (トチ)との接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)も 良好であつたが、実施例 8の場合、敷板直径が、ハ-カム構造体 (製品）よりも小さい ため、ハ-カム構造体の下端面が垂れてしまい、実施例 9の場合、敷板直径が大き すぎるため窯詰可能数が減り、生産性が低下した。
[0043] 実施例 10では、ハ-カム構造体 (製品）にキレゃ破損がなぐ焼成用敷板 (トチ)と の接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良好であつ たが、敷板厚さが薄すぎるため、窯出し時に焼成用敷板が割れていたため、窯内の 洗浄が必要であり、実施例 11の場合、ハ-カム構造体 (製品）の表面状態 (製品端 面状態）は良好で且つ製品端面にキレゃ破損はないが、敷板厚さが厚すぎるため、 ハニカム構造体 (製品）に 10ケ焼成中 4ケに製品内部にキレ（中キレ）が発生していた
[0044] 実施例 12及び実施例 13では、ハ-カム構造体 (製品）にキレゃ破損がなぐ実使 用には問題なかったが、実施例 12の場合、ハ-カム構造体 (製品）の最外周部のセ ルが変形し、実施例 13の場合、焼成用敷板 (トチ）の面取り部が大きすぎて、ハ-カ ム成形体が焼成用敷板 (トチ）に接触していないため、焼成後のハ-カム構造体 (製 品）の下端面が垂れてしまった。
[0045] 比較例 1及び比較例 2では、表面粗さ Raが 8 μ m未満であるため、焼成用敷板（ト チ）との接触面におけるハ-カム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容 範囲外であり、ハ-カム構造体 (製品）にもリブキレが発生するだけでなぐ敷板と製 品のくっつきが多発していた。
[0046] 比較例 3では、表面粗さ Raが 50 mより大きいため、焼成用敷板（トチ）との接触面 におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容範囲外であり、 ハ-カム構造体 (製品）の端面が目視で確認できる程ザラザラであった。
[0047] (実施例 14〜22、比較例 4及び比較例 5)
シリコンカーバイド粉末に有機バインダー（メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメ チルセルロース）を添加し、更に界面活性剤及び水を添加し、可塑性の坏土を作製 した。この坏土を押出し成形することによりハ-カム構造の成形体をそれぞれ得た。
[0048] 得られたノ、二カム成形体を、誘電乾燥の後、熱風乾燥で絶乾し、 2枚羽のメタルボ ンド砥石で表 3に示す厚さ (敷板厚さ）で平行に切断した。切断面のうち、ハ-カム成 形体との接触面を、表 3に示すサンドペーパーで仕上げた後、外周部（図 2の t参照） を表 2に示すように砲石で削って面取り（R取り）することにより、焼成用敷板（図 1 (a) ( b)参照）をそれぞれ作製した (実施例 14〜22、比較例 4及び比較例 5)。
[0049] 一方、被焼成体であるシリコンカーバイドノヽ-カム成形体は、貫通孔を同様の組成 のスラリーで、貫通孔が開口する両端面で互い違いに目封じしたものを用意した。
[0050] 次に、図 2に示すように、棚板 10上に焼成用敷板（トチ） 1を載置し、更にその上に ハニカム成形体 20を載置した後、最高温度 1420°Cで 5時間保持しながら焼成する ことにより、サイズ： φ 280mm X L305mm、リブ厚： 300 πι、セノレピッチ 1. 47mm ( セル数： 300セル Z平方インチ）のハ-カム構造体 (製品）をそれぞれ 10ケずつ得た (実施例 14〜22、比較例 1〜3)。得られたシリコンカーバイドノヽ-カム構造体 (製品） の評価をそれぞれ行った。その結果を表 3に示す。
[0051] [表 3] サンド 表面粗さ セル
リブ厚 焼成後 敷板 敷板 敷板 リブキレ 製品
ぺーパ一 R a 開口率 その他 ピッチ R
( 取り 発生担体数 端面
処理 m) 気孔率 直径
(%) 厚さ
(mm) 特記事項
(%) (mm; (mm) 範囲 (ケ） 状態
実施例 14 #400 8.5 550 1.80 48 58 280 20 外周部 10mm 0 可 製品と敷板のくっつき発生少 実施例 1 5 #400 8.5 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 - 実施例 1 6 #80 12.9 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好
実施例 1 7 #400 8.5 300 1.47 63 58 240 20 外周部 10mm 0 可 敷板非接触面が垂れる 実施例 1 8 #400 8.5 300 1.47 63 58 320 20 外周部 10mm 0 良好 窯詰め数減 実施例 1 9 #400 8.5 300 1.47 63 58 280 3 外周部 10mm 0 良好 - 実施例 20 #400 8.5 300 1.47 63 58 280 60 外周部 10mm 0 良好 - 実施例 2 1 #400 8.5 300 1.47 63 58 280 20 なし 0 可 最外周のセルが変形 実施例 22 #400 8.5 300 1.47 63 58 280 20 外周部 50mm 0 可 敷板非接触面が垂れる 比較例 4 #1000 7.4 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 5 不可 製品と敷板のくっつき発生多 比較例 5 #24 54.5 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 不可 端面がザラザラ
[0052] (考察：実施例 14〜22、比較例 4及び比較例 5)
表 3の結果から、実施例 14では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ-カム構 造体 (製品)の表面状態 (製品端面状態)は許容するが、敷板の開口率が小さぐ製 品と接触している面積が大きくなり、敷板と製品のくっつきが多少発生していた。
[0053] 一方、実施例 15及び実施例 16では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ- カム構造体 (製品）の表面状態は良好であった。特に、実施例 16では、実施例 15よ りも表面粗さが粗くしたものであるが、問題は発生しなかつた。
[0054] 実施例 17では、焼成用敷板 (トチ）との接触面におけるハ-カム構造体 (製品）の表 面状態 (製品端面状態）は許容するが、敷板直径が、ハ-カム構造体 (製品)よりも小 さいため、ハ-カム構造体の下端面が垂れてしまい、実施例 18の場合、焼成用敷板 (トチ)との接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良 好であるが、敷板直径が大きすぎるため窯詰可能数が減り、生産性が低下した。
[0055] 実施例 19及び実施例 20では、敷板厚さが 3〜60mmの範囲では、焼成用敷板（ト チ）との接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良好 であり、問題は発生しなかった。
[0056] 実施例 21及び実施例 22では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ-カム構 造体 (製品)の表面状態 (製品端面状態)は許容するが、実施例 21の場合、焼成用 敷板 (トチ）に面取り面がないため、ハ-カム構造体 (製品）の最外周セルの変形し、 実施例 22の場合、焼成用敷板 (トチ)の面取り部が大きすぎて、ハニカム成形体が焼 成用敷板 (トチ）に接触していないため、焼成後のハ-カム構造体 (製品）の下端面 が垂れてしまった。
[0057] 比較例 4では、表面粗さ Raが 8 μ m未満であるため、焼成用敷板（トチ）との接触面 におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容範囲外であり、 ハ-カム構造体 (製品）〖こもリブキレが発生するだけでなぐ敷板と製品のくっつきが 多発していた。
[0058] 比較例 5では、表面粗さ Raが 50 mより大きいため、焼成用敷板（トチ）との接触面 におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容範囲外であり、 ハ-カム構造体 (製品）の端面が目視で確認できる程ザラザラであった。 [0059] (実施例 23〜31、比較例 6及び比較例 7)
a アルミナ（平均粒径： 5. O ^ m, BET比表面積： 0. 8m2Zg)、ベーマイト（平均 粒径： 0.： m、 BET比表面積： 163m2Zg)、酸化チタン（平均粒径： 0. 2 /z m)、高 純度カオリン (平均粒径： 3 μ m)を調合'混合することにより、アルミニウムチタネート 化原料 (ATィ匕原料)を調製した。調製した ATィ匕原料の 100質量部に対して、有機 バインダー（メチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース）を 1. 5質量部添 加して、更に混合'真空脱気した。得られた真空脱気した混合物を石膏型で铸込み 成形して、成形体をそれぞれ得た。
[0060] 得られたノ、二カム成形体を、誘電乾燥の後、熱風乾燥で絶乾し、 2枚羽のメタルボ ンド砥石で表 4に示す厚さ (敷板厚さ）で平行に切断した。切断面のうち、ハ-カム成 形体との接触面を、表 4に示すサンドペーパーで仕上げた後、外周部（図 2の t参照） を表 4に示すように砲石で削って面取り（R取り）することにより、焼成用敷板（図 1 (a) ( b)参照）をそれぞれ作製した (実施例 23〜31、比較例 6及び比較例 7)。
[0061] 一方、被焼成体であるアルミニウムチタネートハ-カム成形体は、貫通孔を同様の 組成のスラリーで、貫通孔が開口する両端面で互い違いに目封じしたものを用意し た。
[0062] 次に、図 2に示すように、棚板 10上に焼成用敷板（トチ） 1を載置し、更にその上に ハニカム成形体 20を載置した後、最高温度 1420°Cで 5時間保持しながら焼成する ことにより、サイズ： φ 280mm X L305mm、リブ厚： 300 πι、セノレピッチ 1. 47mm ( セル数： 300セル Z平方インチ）のハ-カム構造体 (製品）をそれぞれ 10ケずつ得た (実施例 14〜22、比較例 1〜3)。得られたアルミニウム チタネートハ-カム構造体 (製品）の評価をそれぞれ行った。その結果を表 4に示す。
[0063] [表 4] サ一ンド一表面粗さ セル リブキレ
リブ厚 製品 その他
R a 開口率 焼成後 敷板 敷板 敷板
ピッチ 厚さ R取り
(μ m 気孔率 直径 発生担体数
処理 、 (%)
(mm; 特記事項 μ m) (%) (mm) i,mm) 範囲 (ケ） 状態
実施例 2 3 #柳 8.1 550 1.80 48 58 280 20 外周部 10mm 0 可 製品と敷板のくっつき発生少 実施例 2 4 #400 8.1 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 ―
実施例 2 5 #80 12.4 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 良好 - 実施例 2 6 #400 8.1 300 1.47 63 58 240 20 外周部 10mm 0 可 敷板非接触面が垂れる 実施例 2 7 #400 8.1 300 1.47 63 58 320 20 外周部 10mm 0 良好 窯詰め数滅 実施例 2 8 #400 8.1 300 1.47 63 58 280 3 外周部 10mm 0 良好 - 実施例 2 9 #400 8.1 300 1.47 63 58 280 60 外周部 10mm 0 良好 一
実施例 3 0 #400 8.1 300 1.47 63 58 280 20 なし 0 可 最外周のセルが変形 実施例 3 1 #400 8.1 300 1.47 63 58 280 20 外周部 50mm 0 可 敷板非接触面が垂れる 比較例 6 #1000 7.2 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 9 不可 製品と敷板のくっつき発生多 比較例 7 #24 54.1 300 1.47 63 58 280 20 外周部 10mm 0 不可 端面がザラザラ
[0064] (考察：実施例 23〜31、比較例 6及び比較例 7)
表 4の結果から、実施例 23では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ-カム構 造体 (製品)の表面状態 (製品端面状態)は許容するが、敷板の開口率が小さぐ製 品と接触している面積が大きくなり、敷板と製品のくっつきが多少発生していた。
[0065] 一方、実施例 24及び実施例 25では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ- カム構造体 (製品）の表面状態は良好であった。特に、実施例 25では、実施例 15よ りも表面粗さが粗くしたものであるが、問題は発生しなかつた。
[0066] 実施例 26では、焼成用敷板 (トチ）との接触面におけるハ-カム構造体 (製品）の表 面状態 (製品端面状態）は許容するが、敷板直径が、ハ-カム構造体 (製品)よりも小 さいため、ハ-カム構造体の下端面が垂れてしまい、実施例 27の場合、焼成用敷板 (トチ)との接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良 好であるが、敷板直径が大きすぎるため窯詰可能数が減り、生産性が低下した。
[0067] 実施例 28及び実施例 29では、敷板厚さが 3〜60mmの範囲では、焼成用敷板（ト チ）との接触面におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態）は良好 であり、問題は発生しなかった。
[0068] 実施例 30及び実施例 31では、焼成用敷板（トチ）との接触面におけるハ-カム構 造体 (製品)の表面状態 (製品端面状態)は許容するが、実施例 30の場合、焼成用 敷板 (トチ）に面取り面がないため、ハ-カム構造体 (製品）の最外周セルの変形し、 実施例 31の場合、焼成用敷板 (トチ)の面取り部が大きすぎて、ハニカム成形体が焼 成用敷板 (トチ）に接触していないため、焼成後のハ-カム構造体 (製品）の下端面 が垂れてしまった。
[0069] 比較例 6では、表面粗さ Raが 8 μ m未満であるため、焼成用敷板（トチ）との接触面 におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容範囲外であり、 ハ-カム構造体 (製品）〖こもリブキレが発生するだけでなぐ敷板と製品のくっつきが 多発していた。
[0070] 比較例 7では、表面粗さ Raが 50 mより大きいため、焼成用敷板（トチ）との接触面 におけるハニカム構造体 (製品）の表面状態 (製品端面状態)が許容範囲外であり、 ハ-カム構造体 (製品）の端面が目視で確認できる程ザラザラであった。 産業上の利用可能性
本発明の焼成用敷板 (トチ)及びこれを用いたノ、二カム成形体の焼成方法は、製 であるハ-カム焼成体を製造する際の歩留まりの向上に寄与することができる。

Claims

請求の範囲
[1] 焼成後の結晶相の主成分が被焼成体と同じである焼成用敷板であって、被焼成体 との接触面の表面粗さ Raが 8〜50 μ mである焼成用敷板。
[2] 開口率力 50〜90%のハ-カム構造体であるセラミックス成形体力も構成された請 求項 1に記載の焼成用敷板。
[3] 前記被焼成体と同時に焼成したときにおける焼成後の結晶相の主な組成が、 (1) コージエライト 85〜100質量0 /0、（2)シリコンカーバイド 50〜100質量0 /0、（3)アルミ
-ゥムチタネート 50〜： LOO質量0 /0、のいずれか 1つである請求項 1又は 2に記載の焼 成用敷板。
[4] 前記被焼成体と同時に焼成したときにおける焼成後の気孔率が、 20〜70%である 請求項 1〜3のいずれか 1項に記載の焼成用敷板。
[5] 請求項 1〜4のいずれか 1項に記載の焼成用敷板力 被焼成体の直径 ± 10%の 大きさで、且つその厚さが 5〜50mmである焼成用敷板。
[6] 前記被焼成体との接触面の外周角部を、 3〜30mmの範囲で面取りした請求項 5 に記載の焼成用敷板。
[7] 前記被焼成体の形状が、直径 140〜400mm、高さ 150〜400mmである請求項 5 又は 6に記載の焼成用敷板。
[8] 請求項 1〜7のいずれか 1項に記載の焼成用敷板を使用したノ、二カム成形体の焼 成方法。
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