WO2006045461A1 - Mechanisch belastbares stell- oder lagerbauteil aus mechanisch gehärtetem stahl - Google Patents

Mechanisch belastbares stell- oder lagerbauteil aus mechanisch gehärtetem stahl Download PDF

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    • F01L2301/00—Using particular materials

Definitions

  • Mechanically load-bearing actuator or bearing component made of mechanically hardened steel
  • the invention relates to a mechanically load-bearing adjusting or bearing component, be ⁇ standing of an alloyed steel with an alloying content of at least 7% and a carbon content of 0.5 - 2.2%, with at least one mechanically charged in Ein ⁇ rate surface.
  • actuator or bearing components are known in different designs and are used in a variety of applications.
  • Engine elements such as towing or rocker arms, in particular mechanical actuated components which in turn provide other components, should be mentioned as the actuating element.
  • a bearing component for example, a rolling bearing or its parts or a plain bearing and its parts such as bearing bush, bearing ring, etc. may be mentioned.
  • actuating or bearing components have in common that they have at least one functionally mechanically loaded functional surface, via which, for example, an actuating element in the form of a rocker arm acts on a tappet or the like, or on which, in the case of a roller bearing, the rolling elements run ,
  • the components are exposed to high mechanical and tribological stresses, which is why it is necessary to harden these components after mechanical processing.
  • finishing such as grinding or hard turning is performed.
  • the heat treatment itself takes place once, depending on the steel quality, through hardening, for example at 100Cr6, or through case hardening, eg at 16MnCr5, or through various variants of nitriding treatments or Stratifications.
  • the main drawback of most such treatments is the so-called hardening distortion and the resulting dimensional change.
  • the component dimension therefore varies as a result of the different, in particular thermal treatments, between the shape or dimensioning originally present before the treatment and the parameters finally given after the implementation of the respective treatments.
  • the components are machined or chipless in the best possible microstructural and hardening state, subsequently hardened at high temperature and finally finished mechanically, ie by machining, and work-hardened, for example by shot blasting or rolling.
  • the implementation of the separate hardening step is also time-consuming and cost-consuming.
  • the invention is therefore based on the problem to provide a control or bearing element of the type mentioned that is easy to make and without the problems mentioned in terms of dimensional and shape retention.
  • a mechanically loadable actuator or bearing element consisting of the above-mentioned steel that at least in the region of a functional surface a metastable Austenite with a microstructure of at least 80% is present, which by machining the functional surface at least partly converted into martensite.
  • a steel which forms a metastable austenite phase is used to produce the positioning or bearing component.
  • This metastable Austenitphase can by a mechanical treatment of the Fu surface itself, so for example, the bearing surface of a towing or rocker arm or the tread of a plain bearing due to the mechanically induced Energy can be converted locally into martensite.
  • the mechanically induced structural change and thus hardening directly in the area of the functional surface is a mechanically induced structural change and thus hardening directly in the area of the functional surface.
  • steels with 0.5 to 2.2% carbon an alloy content of chromium between 5 to 20%, a manganese content of 2 to 8% and a nickel content of not more than 6% are used.
  • the fine granularity and corresponding microstructural characteristics are to be ensured by addition of, for example, molybdenum, aluminum, titanium or other alloying elements.
  • Conventional tool steels such as e.g. X210Cr12 or X165CrMoVI 21, as used in particular in Motoren ⁇ elements such as towing or rocker arms.
  • a second class of materials is the field of charge and tempering steels.
  • These high-alloyed case hardening steels such as 14NiCrMo14 or even higher alloying constituents with total values nickel-manganese chromium greater 7% and an edge carbon content / edge nitrogen content, produced by the usual case hardening or carbonization , of 0.5-1.5% of carbon or 0.1-0.6% of nitrogen also form a metastable austenite phase, which can be converted locally into mechanical stress by mechanical energy input.
  • the prerequisite is that the alloying elements must be adjusted so that the martensite formation temperature after carburization and / or nitriding during quenching is not or only marginally is followed, so that an intermediate stage conversion or a Perlitzer case is omitted.
  • Said materials are thus in principle able to operate at high hardening curing temperatures (direct orRockhärtung), for example more than 1000 0 C and a rapid quenching form a quasi of 80% or even higher austenite structure in the carbon-rich surface zone, wherein the aforementioned At least in this marginal zone, the carbon atom I is present; in the case of an attachment, the sum of nitrogen and carbon should likewise be in this range.
  • the metastable austenite formed is therefore also present at room temperature, but can be converted into martensite with sufficient energy supply, the conversion capacity according to the invention depending on the mechanical processing.
  • the mechanical finishing of the already formed, but me ⁇ unstable austenite component by turning, milling or slaving takes place.
  • a mechanically induced martensitic transformation of the metastable austenite arises in the corresponding action depths.
  • the depth of the transformation zone depends on the tool contact geometry (eg rake angle adjustment), the contour to be generated, the duration and the magnitude of the applied force and the prevailing temperature in the mechanical processing.
  • the forming of the steel used for component production preferably takes place during the heat treatment for high-temperature austenitization.
  • An additional high-temperature step for hardening the material, as provided in the prior art, is omitted after curing by martensitic transformation takes place in the component according to the invention solely by the mechanically induced energy.
  • the functional surface should have a martensitic hardness of at least 55 HRC, in particular of at least 58 HRC, for which purpose a sufficiently high carbon content, which is in the range claimed according to the invention, is necessary.
  • the steel itself may, as described, be a fusible alloy which exhibits the metastable austenite, but it may also be produced by a separate nitration, ie in the context of an electrochemical treatment.
  • the invention itself is a process for producing such a Stel I or bearing component, which is characterized in that the component first of an alloyed steel with an alloy content of at least 7% and a carbon content of 0 , 5-2.2%, during or after which the component is subjected to a temperature treatment, and then the component is subsequently quenched so that at least in the area of a functional surface of the component a metastable austenite with a microstructure proportion of at least 80 % forms, after which the functional surface is machined so that forms a marginal zone having at least partially martensite.
  • the mechanical processing for martensite formation temperature may preferably up to about 500 0 C, at room temperature or at a reduced temperature of preferably up to a maximum at elevated Tempe ⁇ - 200 ° C carried out.
  • the Tief ⁇ temperature treatment is advantageous for martensite formation. If the mechanical treatment takes place at elevated temperature or at room temperature, it is expedient to connect a deep-freeze treatment, preferably a maximum of -20 ° C., to improve the formation of martensite. In general, after a deep-freeze treatment, a temperature treatment for starting the component can take place up to a maximum of 600 ° C.
  • the functional surface as well as the remaining component surfaces can be mechanically post-treated after the mechanical treatment for martensite formation, in particular by shot peening or rolling.
  • a final finish such as grinding or honing can optionally also be provided.
  • the method according to the invention offers the advantage that the hardening distortion is canceled once by the processing state and a double machining is not required, as in the conventional method by soft machining and hard machining.
  • the figure shows an inventive control element 1 in the form of a tiltable about its bearing eye rocker arm 2, on the front arm 3 ons simulation 4 funkti ⁇ is provided over which the rocker arm engages, for example on a plunger.
  • the rocker arm was produced from a material which forms a metastable austenite phase after the high-temperature austenitization during which temperature treatment of the rocker arm was worked out during the subsequent ab initiation.
  • a mechanical processing of the functional surface takes place in the context of which processing, which is represented by the arrow B, directly on the function, unlike in the prior art If mechanical energy is introduced, this induces the folding-over processes, ie the conversion of the metastable austenite into martensite. As is indicated by the dashed line, an area M is formed in which a high content of martensite is present, while metastable austenite is present in the remaining component body. As a result of the mechanically induced martensite formation so no further temperature treatment for curing of the component, which would adversely affect the dimensional and dimensional accuracy. Rather, the component retains the exact shape and dimensions given in the course of its original forming.
  • the mechanical treatment for the formation of martensite can be as beschrie ⁇ ben subzero treatment connect, under which the Bau ⁇ part, for example, -200 0 C cooled, whereby the formation of the martensitic structure in the edge zone part M is further promoted.
  • the processing can be carried out even at a reduced temperature, so that a separate freezing is not necessary. In the context of a subsequent start, any tensions can be reduced.
  • the rocker arm 2 shown in Fig. 1 is only a Ausdust! example. It is conceivable to harden other actuating or bearing components by mechanically induced martensite formation. Mention may be made here, for example, of sliding bearings in which the running surfaces of the sliding bearings, which are also formed of metastable austenite, are mechanically induced to be converted into martensite.

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Abstract

Mechanisch belastbares Stell- oder Lagerbauteil, bestehend aus einem legierten Stahl mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und einem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2%, mit wenigstens einer im Einsatz mechanisch belasteten Funktionsfläche, wobei wenigstens im Bereich einer Funktionsfläche (4) ein metastabiler Austenit mit einem Gefügeanteil von wenigstens 80% vorliegt, der durch eine mechanische Bearbeitung der Funktionsfläche (4) zumindest teilweise in Martensit überführt ist.

Description

Bezeichnung der Erfindung
Mechanisch belastbares Stell- oder Lagerbauteil aus mechanisch gehärtetem Stahl
Gebiet der Erfindung
Die Erfindung betrifft ein mechanisch belastbares Stell- oder Lagerbauteil, be¬ stehend aus einem legierten Stahl mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und einem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2%, mit wenigstens einer im Ein¬ satz mechanisch belasteten Fläche.
Hintergrund der Erfindung
Solche Stell- oder Lagerbauteile sind in unterschiedlicher Bauweise bekannt und kommen in verschiedenartigsten Anwendungen zum Einsatz. Als Stellele¬ ment sind insbesondere Motoreneiemente wie Schlepp- oder Kipphebel zu nennen, also mechanisch betätigte Bauteile, die ihrerseits andere Bauteile stel¬ len. Als Lagerbauteil ist beispielsweise ein Wälzlager beziehungsweise dessen Teile oder ein Gleitlager und dessen Teile wie Lagerbüchse, Lagerring etc. zu nennen. All diesen Stell- oder Lagerbauteilen ist gemeinsam, dass sie wenigs¬ tens eine im Einsatz mechanisch belastete Funktionsfläche aufweisen, über die beispielsweise ein Stellelement in Form eines Kipphebels an einem Stößel oder dergleichen angreift, oder auf der im Falle eines Wälzlagers die Wälzkör¬ per laufen. Die Bauteile sind dabei hohen mechanischen und tribologischen Belastungen ausgesetzt, weshalb es nötig ist, diese Bauteile nach der mecha¬ nischen Bearbeitung zu härten. Um die Maß- und Formgenauigkeit zu errei¬ chen, wird eine Endbearbeitung wie Schleifen oder Hartdrehen durchgeführt. Die Wärmebehandlung selbst erfolgt einmal je nach Stahlqualität durchhär¬ tend, z.B. bei 100Cr6, oder mittels Einsatzhärtung, z.B. bei 16MnCr5, oder durch verschiedene Varianten von Nitrierbehandlungen beziehungsweise Be- Schichtungen.
Der Hauptnachteil der meisten derartigen Behandlungen ist der sogenannte Härteverzug und die sich einstellende Maßänderung. Die Bauteildimension variiert also in Folge der verschiedenen insbesondere thermischen Behandlun¬ gen zwischen der ursprünglich vor der Behandlung vorhandenen Form bezie¬ hungsweise Bemaßung und der letztendlich nach der Durchführung der jeweili¬ gen Behandlungen gegebenen Parameter. Dabei werden die Bauteile in best¬ möglichen Gefüge- und Härtezustand spanend oder spanlos bearbeitet, an¬ schließend bei hoher Temperatur gehärtet und schließlich mechanisch, also spanend endbearbeitet und beispielsweise durch Kugelstrahlen oder Rollieren kaltverfestigt. Neben dem in Folge der thermischen Härtebehandlung sich ein¬ stellenden Maß- und Härteverzug ist die Durchführung des separaten Härte¬ schrittes darüber hinaus auch zeit- und kostenaufwendig.
Zusammenfassung der Erfindung
Der Erfindung liegt daher das Problem zugrunde, ein Stell- oder Lagerelement der eingangs genannten Art anzugeben das einfach und ohne die eingangs genannten Probleme hinsichtlich der Maß- und Formhaltigkeit herzustellen ist.
Zur Lösung dieses Problems ist bei einem mechanisch belastbaren Stell- oder Lagerelement bestehend aus dem oben genannten Stahl erfindungsgemäß vorgesehen, dass wenigstens im Bereich einer Funktionsfläche ein metastabi¬ ler Austenit mit einem Gefügeanteil von wenigstens 80% vorliegt, der durch eine mechanische Bearbeitung der Funktionsfläche zumindest teil weise in Mar- tensit überführt ist.
Zur Herstellung des Stell- oder Lagerbauteils wird erfindungsgernäß ein Stahl verwendet, der eine metastabile Austenitphase ausbildet. Diese metastabile Austenitphase kann durch eine mechanische Bearbeitung der Fu nktionsfläche selbst, also beispielsweise der Auflagefläche eines Schlepp- oder Kipphebels oder der Lauffläche eines Gleitlagers aufgrund der mechanisch induzierten Energie lokal in Martensit gewandelt werden. Es erfolgt also eine mechanisch induzierte Gefügeveränderung und damit Härtung unmittelbar im Bereich der Funktionsfläche.
Diese Eigenschaften werden bei Verwendung eines legierten Stahls mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und einem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2% ermöglicht, wobei der konkret verwendete Stahl zum einen einen hinrei¬ chend hohen Kohlenstoff aufweisen muss, um eben eine hohe martensitische Härte von über 55 HRC, insbesondere von über 58 HRC zu erzielen. Ferner muss ein entsprechendes „Mangan-Nickel-Äquivalent" (Cr-Ni) zur Erzeugung des metastabilen Austenit bei entsprechend hohen Wärmebehandlungstempe¬ raturen gegeben sein, und schließlich muss eine hinreichende Feinkörnigkeit des Gefüges realisiert werden können.
Hierzu werden wie beschrieben vorzugsweise Stähle mit 0,5 - 2,2% Kohlen¬ stoff, einem Legierungsanteil von Chrom zwischen 5 - 20%, einem Mangan- Anteil von 2 - 8% sowie einem Nickel-Anteil von maximal 6% verwendet. Die Feinkörnigkeit und entsprechende Gefügemerkmale sind von Zugabe von bei¬ spielsweise Molybdän, Aluminium, Titan oder sonstiger Legierungselemente zu gewährleisten. Verwendet werden können auch herkömmliche Werkzeugstähle wie z.B. X210Cr12 oder X165CrMoVI 21 , wie sie insbesondere bei Motoren¬ elementen wie Schlepp- oder Kipphebel verwendet werden.
Eine zweite Werkstoffklasse stellt der Bereich der Einsatz- und Vergütungs¬ stähle dar. Diese hochlegierten Einsatzstähle wie z.B. 14NiCrMo14 oder noch höhere Legierungsbestandteile mit Summenwerten Nickel-Mangan- Chrom grö¬ ßer 7% und einem Randkohlenstoffgehalt/Randstickstoffgehalt, erzeugt durch die übliche Einsatzhärtung beziehungsweise Carbonisierung, von 0,5 - 1 ,5% Kohlenstoff beziehungsweise 0,1 - 0,6% Stickstoff bilden ebenfalls eine meta¬ stabile Austenitphase, die durch mechanischen Energieeintrag lokal in Marten¬ sit gewandelt werden kann. Voraussetzung ist, dass die Legierungselemente so eingestellt werden müssen, dass die Martensitbildungstemperatur nach der Aufkohlung und/oder Aufstickung beim Abschrecken nicht oder nur knapp un- terschritten wird, so dass eine Zwischenstufenumwandlung oder ein Perlitzer- fall unterbleibt.
Die genannten Werkstoffe sind also prinzipiell in der Lage, bei hohen Einsatz- härtetemperaturen (Direkt- oder Einfachhärtung), z.B. über 10000C und einem schnellen Abschrecken ein quasi 80%iges oder noch höheres Austenitgefüge in der kohlenstoffreichen Randzone ausbilden, wobei der eingangs genannte Kohlenstoff antei I zumindest in dieser Randzone vorliegt, im Falle einer Aufsti¬ ckung sollte die Summe an Stickstoff und Kohlenstoff ebenfalls in diesem Be¬ reich liegen. Der gebildete metastabile Austenit liegt damit auch bei Raumtem¬ peratur vor, ist jedoch bei hinreichender Energiezcufuhr in Martensit umwandel¬ bar, wobei die Umwandlungsfähigkeit erfindungsgemäß von der mechanischen Bearbeitung abhängt.
Die Wärmebehandlung bei durchhärtenden Stäh len, im Rahmen welcher be¬ vorzugt bereits die Umformung zum fertigen Endbsuteil erfolgt, sieht zum einen die Hochtemperaturaustenitisierung und gegebenenfalls Aufkohlung bei ca. 1000 - 1250°C und anschließend ein Abschrecken im Salzbad bis ca. 1500C oder auf Raumtemperatur vor. Anschließend kann eine weitere Abkühlung auf Raumtemperatur an Luft erfolgen, sofern noch erforderlich. Im Ergebnis bildet sich in den Randzonen (sofern nur dort der hinreichend hohe Kohlenstoffgehalt vorliegt) beziehungsweise im gesamten Querschnitt ein Austenitanteil von über 80%, bevorzugt von über 90% aus, wobei gegebenenfalls Karbide ausgeschie¬ den sind und gegebenenfalls Spuren von Martensit vorliegen. Anschließend erfolgt die mechanische Endbearbeitung des bereits umgeformten, jedoch me¬ tastabilen Austenit-Bauteils durch Drehen, Fräsen oder Schliefen. Durch diese Art der Gefügebeanspruchung an der Funktionsfläche entsteht in den entspre¬ chenden Wirktiefen eine mechanisch induzierte martensitische Umwandlung des metastabilen Austenits. Grundsätzlich ist die Tiefe der Umwandlungszone abhängig von der Werkzeug- Kontaktgeometrie (z.B. Spanwinkelverstellung), der zu erzeugenden Kontur, der Dauer sowie der Höhe der aufgebrachten Kraft und der herrschenden Temperatur bei der mechanischen Bearbeitung. Insgesamt kann auf diese Weise ein sehr maßhaltiges Bauteil mit einer hinrei¬ chenden Härte im relevanten Bauteil bereich erreicht werden. Die Umformung des verwendeten Stahls zur Bauteilherstellung erfolgt bevorzugt während der Wärmebehandlung zur Hochtemperaturaustenitisierung. Ein zusätzlicher Hoch- temperaturschritt zur Härtung des Materials, wie im Stand der Technik vorge¬ sehen, entfällt, nachdem die Härtung durch martensitische Umwandlung bei dem erfindungsgemäßen Bauteil allein durch die mechanisch induzierte Ener¬ gie erfolgt.
Die Funktionsfläche sollte eine martensitische Härte von wenigstens 55 HRC, insbesondere von wenigstens 58 HRC aufweisen, wozu ein hinreichend hoher Kohlenstoffgehalt, der im erfindungsgemäß beanspruchten Bereich liegt, nötig ist. Der Stahl selbst kann wie beschrieben eine den metastabilen Austenit auf¬ weisende Schmelzlegierung sein, er kann aber auch durch eine separate Nit¬ rierung erzeugt werden, also im Rahmen einer elektro-chemischen Behand¬ lung.
Neben dem Stell- oder Lagerbauteil selbst trifft die Erfindung selber ein Verfah¬ ren zur Herstellung eines solchen Stel I- oder Lagerbauteils, das sich dadurch auszeichnet, dass das Bauteil zunächst aus einem legierten Stahl mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und einem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2% geformt wird, während oder wonach das Bauteil einer Temperaturbe¬ handlung unterzogen wird, und wonach das Bauteil anschließend abgeschreckt wird, so dass es sich wenigstens im Bereich einer Funktionsfläche des Bauteils ein metastabiler Austenit mit einem Gefügeanteil von wenigstens 80% bildet, wonach die Funktionsfläche mechanisch bearbeitet wird, so dass sich eine Randzone bildet, die zumindest teilweise Martensit aufweist.
Die mechanische Bearbeitung zur Martensitbildung kann bei erhöhter Tempe¬ ratur bis vorzugsweise ca. 5000C, bei Raumtemperatur oder bei erniedrigter Temperatur bis vorzugsweise maximal — 200°C erfolgen. Insbesondere die Tief¬ temperaturbehandlung ist für die Martensitbildung vorteilhaft. Sofern die mechanische Behandlung bei erhöhter Temperatur oder bei Raum¬ temperatur erfolgt, ist es zweckmäßig, zur Verbesserung der Martensitbildung eine Tiefkühlbehandlung bis vorzugsweise maximal -20O°C anzuschließen. Generell kann nach einer Tiefkühlbehandlung eine Temperaturbehandlung zum Anlassen des Bauteils bis maximal 6000C erfolgen.
Auch ist es denkbar, unmittelbar nach der Bauteilformung, also vor der mecha¬ nischen Bearbeitung zur Martensitbildung, eine Tiefkühlbehandlung bis vor¬ zugsweise maximal -2000C gegebenenfalls danach eine Anf assbehandlung bis maximal 6000C zwischenzuschalten.
Des Weiteren kann zur weiteren Festigkeitssteigerung die Funktionsfläche wie auch die übrigen Bauteilflächen nach der mechanischen Behandlung zur Martensitbildung mechanisch nach¬ behandelt werden, insbesondere durch Kugelstrahlen oder Rollieren. Auch ein finales Feinbearbeiten wie Einschleifen oder Honen kann gegebenenfalls vor¬ gesehen sein.
Insgesamt bietet das erfindungsgemäße Verfahren wie auch das erfindungs¬ gemäße Stell- oder Lagerbauteil den Vorteil, dass der Härteverzug durch den Bearbeitungszustand einmalig aufgehoben wird und nicht wie im üblichen Ver¬ fahren durch Weichbearbeitung und Hartbearbeitung eine doppelte Bearbei¬ tung erforderlich ist.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus dem im Folgenden beschriebenen Ausführungsbeispiel sowie anhand der Zeichnung. Diese zeigt eine Prinzipdarstellung eines mechanischen Stellele¬ ments in Form eines Kipphebels. Detaillierte Beschreibung der Zeichnung
Die Figur zeigt ein erfindungsgemäßes Stellelement 1 in Form eines um sein Lagerauge kippbaren Kipphebels 2, an dessen vorderem Arm 3 eine Funkti¬ onsfläche 4 vorgesehen ist, über die der Kipphebel beispielsweise an einem Stößel angreift. Der Kipphebel wurde aus einem Material hergestellt, das nach der Hochtemperaturaustenitisierung, im Rahmen welcher Temperaturbehand¬ lung der Kipphebel herausgearbeit wurde, im Rahmen der nachfolgenden Ab¬ schreckung eine metastabile Austenitphase bildet.
Um die Funktionsfläche 4 zu härten erfolgt nun, anders als irn Stand der Tech¬ nik, allein eine mechanische Bearbeitung der Funktionsfläche, beispielsweise durch Drehen, Fräsen oder Schleifen, im Rahmen welcher Bearbeitung, die durch den Pfeil B dargestellt ist, unmittelbar an der Funktion sf lache mechani¬ sche Energie eingetragen wird, die die Umklappvorgänge, also die Umwand¬ lung des metastabilen Austenits in Martensit induziert. Es bildet sich, wie durch die gestrichelte Linie angedeutet ist, ein Bereich M aus, in dem ein hoher Ge¬ halt an Martensit vorliegt, während im restlichen Bauteilkörper metastabiler Austenit vorliegt. Infolge der mechanisch induzierten Martensitbildung erfolgt also keine weitere Temperaturbehandlung zur Härtung des Bauteils, die sich nachteilig auf die Maß- und Formgenauigkeit auswirken würde. Vielmehr behält das Bauteil die im Rahmen seiner ursprünglichen Umformung gegebenen Form und Maße sehr exakt.
Der mechanischen Behandlung zur Martensitbildung kann sich wie beschrie¬ ben eine Tieftemperaturbehandlung anschließen, im Rahmen welcher das Bau¬ teil auf beispielsweise -2000C abgekühlt wird, wodurch die Ausbildung der martensitischen Struktur in der Bauteil randzone M noch weiter gefördert wird. Alternativ kann die Bearbeitung selbst bei erniedrigter Temperatur erfolgen, so dass eine separate Tiefkühlung nicht nötig ist. Im Rahmen ei nes nachfolgen¬ den Anlassens können etwaige Spannungen abgebaut werden.
Der in Fig. 1 gezeigte Kipphebel 2 stellt lediglich ein Ausführt! ngsbeispiel dar. Denkbar ist es, auch andere Stell- oder Lagerbauteile durch mechanisch indu¬ zierte Martensitbildung zu härten. Zu nennen sind hier beispielsweise Gleitla¬ ger, bei denen die Laufflächen der GleitI ager, die ebenfalls aus metastabilem Austenit gebildet sind, mechanisch induziert in Martensit gewandelt werden.
Bezugszahlen
Stellelement Kipphebel Arm Funktionsfläche

Claims

Patentansprüche
1. Mechanisch belastbares Stell- oder Lagerbauteil, bestehend aus einem legierten Stahl mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und ei¬ nem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2%, mit wenigstens einer im Einsatz mechanisch belasteten Funktionsfläche, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens im Bereich einer Funktionsfläche (4) ein metastabiler Auste- nit mit einem Gefügeanteil von wenigstens 80% vorl iegt, der durch eine mechanische Bearbeitung der Funktionsfläche (4) zu mindest teilweise in Martensit überführt ist.
2. Stell- oder Lagerbauteil nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Funktionsfläche (4) eine martensitische Härte von wenigstens 55 HRC, insbesondere von wenigstens 58 HRC aufweist.
3. Stell- oder Lagerbauteil nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Stahl eine den metastabilen Austenit aufweisende Schmelzlegierung ist, oder dass der metastabile Austenit durch eine se¬ parate Nitrierung erzeugt ist.
4. Verfahren zur Herstellung eines Stell- oder Lagerbauteils nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichi net, dass das Bau¬ teil zunächst aus einem legierten Stahl mit einem Legierungsanteil von wenigstens 7% und einem Kohlenstoffgehalt von 0,5 - 2,2% geformt wird, während oder wonach das Bauteil einer Temperaturbehandlung unterzogen wird und wonach das Bauteil anschließend abgeschreckt wird, so dass sich wenigstens im Bereich einer Funktionsfläche des Bau¬ teils ein metastabiler Austenit mit einem Gefügeanteil von wenigstens 80% bildet, wonach die Funktionsfläche mechanisch bearbeitet wird, so
.dass sich eine Randzone bildet, die zumindest teilweise Martensit auf¬ weist.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die mecha¬ nische Bearbeitung bei erhöhter Temperatur bis 5000C, bei Raumtempe¬ ratur oder bei erniedrigter Temperatur bis maximal -2000C erfolgt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass nach einer mechanischen Bearbeitung bei erhöhter "Temperatur oder bei Raumtem¬ peratur eine Tiefkühlbehandlung bis maximal -200 0C erfolgt.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass nach einer Tiefkühlbehandlung eine Temperaturbehandlung zum Anlassen des Bauteils bis maximal 6000C erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass nach der Bauteilformung eine Tiefkühlbehandlung bis maximal -2000C, und gegebenenfalls danach eine> Temperaturbehandlung zum Anlassen des Bauteils bis maximal 600°C erfolgt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass zur weiteren Festigkeitssteigerung die Funktionsfläche mechanisch nachbehandelt wird, insbesondere durch Kugelstrahlen oder Rollieren.
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