WO2007104878A2 - Compresseur à plusieurs étages, appareil de séparation d'air comprenant un tel compresseur et installation - Google Patents

Compresseur à plusieurs étages, appareil de séparation d'air comprenant un tel compresseur et installation Download PDF

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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • F25J2240/42—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval the fluid being air

Definitions

  • Multi-stage compressor, air separation apparatus comprising such a compressor and installation
  • the present invention relates to a multistage compressor, an air separation apparatus comprising such a compressor and an installation.
  • ASU air separation apparatus
  • This arrangement is used to adapt the operation of the gas turbine which is generally designed to burn a higher calorific gas than that generated by the gasifier.
  • the pressure of the air extracted from the gas turbine is generally higher than that normally used in I 1 ASU. In order to avoid any loss of energy, it is advantageous to use this air in the ASU at the pressure at which it is available. In the event that this air is only part of the ASU's power supply, the rest of the necessary air must be compressed in an independent compressor. It will be preferable to compress this second airflow to the same pressure as that of the airflow from the gas turbine compressor so that the process is not dependent on the proportion of air extracted from the turbine. gas, this proportion may vary at any time.
  • the independent air compressor supplying the ASU is therefore subject to a flow reduction of up to 50% or 60% (if the flow reduction of the ASU is added an increase in the proportion of air extract).
  • the flow rate of a compressor can be reduced to a certain extent by using internal adjustment members, for example example of the blades at the entrance of the floors.
  • internal adjustment members for example example of the blades at the entrance of the floors.
  • the yield loss would be 5 to 10% and then the air would have to be expanded to the required pressure.
  • the characteristic of the compressor wheels is such that it will result in an increase of flow, so that it will be necessary to go even further in the action on the blades with a yield loss further increased.
  • it is therefore necessary to vent 20% of the nominal flow rate and to constrict the compressed air to reduce its pressure to the required pressure.
  • a compressor comprising a first and a second stage mounted on a common axis with means for supplying the first stage with a gas to be compressed, means for transferring compressed gas from the discharge of the first stage at the inlet of the second stage and means for producing a pressurized gas at the discharge of the second stage characterized in that it comprises a throttling valve for reducing the pressure of the compressed gas downstream of the discharge of the first stage and in upstream of the inlet of the second stage, means for sending the compressed gas from the discharge of the first stage to the inlet of the second stage via the throttling valve and means for sending a portion of the compressed gas into the first stage in the air.
  • the compressor comprises a third stage, means for transferring the pressurized gas from the discharge of the second stage to the inlet of the third stage, a throttling valve to reduce the pressure of the compressed gas downstream of the discharge of the second stage and upstream the inlet of the third stage and means for sending a portion of the compressed gas in the second stage to the air.
  • the first stage comprises moving blades for controlling the flow rate.
  • the compressor comprises at least one stage downstream of the third but no means of expansion between the discharge of the third stage and the stage (s) downstream of the third stage.
  • the throttle valve is upstream of a compressor stage and upstream or downstream of a cooler adapted to cool the air for this stage.
  • a cryogenic distillation air separation apparatus comprising at least one compressor as described above.
  • an installation comprising a first air compressor, a combustion chamber, a gas turbine, means for sending air from the first air compressor to the air chamber. combustion, means for supplying combustion gases to the gas turbine, an air separation apparatus, means for supplying air from the first air compressor to the air separation apparatus, a second compressor and means for supplying air from the second air compressor to the air separation apparatus characterized in that the second compressor is as described above.
  • an integrated method of producing energy and an air gas in which air is compressed in a first air compressor at a first pressure, sends a portion of the air from the first compressor to a combustion chamber, sends combustion gases to a gas turbine, sends a portion of the air from the first compressor to an air separation apparatus, and compresses air in a second compressor at the first pressure and sent to the air separation apparatus, the second compressor comprising at least two stages and in which to compress a nominal flow rate at the first pressure for air separation apparatus, the air is sent from a first stage of the second compressor to a second stage thereof characterized in that, to produce a reduced reduced pressure flow for the separation apparatus air, we send some of the air com in the first stage is air-conditioned and the pressure of the remaining air from the first stage is reduced in a throttling valve upstream of the second stage.
  • the second compressor comprises at least three stages and for compressing a nominal flow rate at the first pressure intended for the air separation unit, the air is sent from a second stage of the second compressor to a third stage of this unit; characterized in that, to produce a reduced reduced pressure flow rate for the air separation apparatus, a portion of the compressed air is sent into the first stage in air and the pressure of the air is reduced. remaining air from the second stage in a throttling valve upstream of the third stage.
  • the volume flow rate of compressed air at the inlet and / or the discharge of the second (and third) stage (s) is substantially constant between a nominal step and a reduced step.
  • the solution proposed by the invention is to add a throttling valve at the inlet of the second compression stage, and if necessary, at the entrance of the third and subsequent stages.
  • This valve has the effect of reducing the suction pressure of the next stage so that, if its compression ratio is maintained by reducing its discharge pressure in the same proportion as its suction pressure, its volume flow will be preserved, but its mass flow will be reduced in the same proportion as its input pressure. Maintaining the nominal compression ratios of the following stages, i.e. by reducing the pressures in the same proportions, will achieve the same reduction in flow on all these stages without any loss of efficiency since all these stages will work almost at their nominal point. This results in a reduced flow rate for all stages after the throttling valve with reduced discharge pressure and reduced energy in the same proportions, without loss of efficiency.
  • FIG. 1 and 2 show a compressor according to the invention
  • FIG. 1 shows an installation according to the invention.
  • a compressor C2 with five stages 1, 2, 3,
  • the blades of the first stage 1 reduce the air flow 7 to 70% of the nominal flow.
  • a flow rate representing 12.2% of the nominal flow rate is sent to the air through the pipe 17 and the expansion valve VD1.
  • the rest of the air, representing 57.8% of the nominal flow rate is sent to the cooler R1 and then to the throttling valve which reduces its pressure to 57.8% of the nominal value of the pressure.
  • This reduced flow in pressure is sent by the pipe
  • the flow is then compressed in the stages 2, 3, 4 and 5 without undergoing pressure reduction between two adjacent stages except for the pressure drops of the coolers R2, R3, R4. and R5.
  • the final air pressure will be 8.9 bar.
  • the volume flow remains substantially constant between the nominal run and the reduced run.
  • FIG 2 there is illustrated another compressor C2 five stages 1, 2, 3, 4, 5 with a cooling means between each stage and downstream of the last stage R1, R2, R3, R4, R5.
  • the air 7 is sent to a first stage 1 which has movable speed control vanes.
  • the blades of the stage 1 do not reduce the flow rate, the compressed air in the first stage 1 passes entirely through the lines 15, 19, 21 via a throttling valve V1 without pressure reduction. Downstream of the second stage 2, it is cooled by the cooler R2 and then passes into the throttle valve V2 without being reduced in pressure. The flow is then compressed in stages 3, 4 and 5.
  • the blades of stage 1 reduce the air flow 7 to 70% of the nominal flow rate.
  • a flow rate representing 12.2% of the nominal flow rate is sent to the air through the pipe 17 and the expansion valve VD1.
  • the rest of the air, representing 57.8% of the nominal flow rate, is sent to the cooler R1 and then to the throttling valve, which reduces its pressure to 57.8% of the nominal pressure.
  • a reduced pressure flow is sent via the pipe 21 to the inlet of the second stage 2. This flow rate is compressed in the second stage and divided in two.
  • air is compressed in the adiabatic compressor C1 and divided into two.
  • Part 9 is cooled (not shown) and sent to an ASU air separation unit.
  • Part 10 is sent to a combustion chamber CC for combustion with a fuel 12, such as natural gas or coal.
  • the combustion gases 13 are expanded in a turbine T1 coupled to the compressor C1.
  • the air separation apparatus is also supplied with air 8 by a compressor C2 according to the invention, which may be as described with reference to FIGS. 1 and 2.
  • nitrogen 11 of the separation apparatus of FIG. The air can be sent to the gas turbine and the air separation apparatus also produces oxygen 12 for a gasifier.
  • a nominal flow rate of 100 Nm 3 / h is assumed and a nominal discharge pressure of 16 atm abs. It is assumed a 5-stage compressor.
  • the energy of each stage is evaluated as equal to the product 0,1 * log (P re f / P as p) * flow, P re f being the discharge pressure and P asp the suction pressure, which gives a realistic value in kW and it is assumed that the energy of the compressor is the sum of the energies of the stages.
  • the first reduced case shows the energy obtained by using blades on each stage, assuming that the mass flow can be reduced to 70% without loss of efficiency (very optimistic hypothesis).
  • the second reduced case shows the use of blades only on the first stage and a throttling valve suction of the second stage, so a compressor according to the invention.
  • this solution is not enough to reduce the pressure and the flow rate to the desired value, but we gain about 14% on energy consumption compared to the solution using only blades.
  • a compressor according to the invention is used and, with respect to the case N 0 2, a suction valve of the third stage is added, which makes it possible to further reduce the discharge pressure and the flow rate on the stages. following.
  • the energy reduction compared to the base case is about 20%.
  • This invention claims, for a multi-stage compressor subjected to simultaneous reductions in mass flow and discharge pressure exceeding 25%, the use of a suction throttling valve of the second stage and the, or next floor (s) if necessary.

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Abstract

Un compresseur comprend un premier et un deuxième étages (1, 2) montés sur un axe commun avec des moyens pour alimenter le premier étage avec un gaz à comprimer, des moyens pour transférer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée de la deuxième étage, des moyens pour produire un gaz pressurisé au refoulement du deuxième étage et des moyens pour envoyer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée de la deuxième étage et une vanne d'étranglement (V1) pour réduire la pression du gaz comprimé en aval du refoulement du premier étage et en amont de l'entrée de la deuxième étage, des moyens pour envoyer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée de la deuxième étage en passant par la vanne d'étranglement et des moyens (17, VD1) pour envoyer une partie du gaz comprimé dans le premier étage à l'air. Application à la production d'air comprimé pour un appareil de séparation d'air.

Description

Compresseur à plusieurs étages, appareil de séparation d'air comprenant un tel compresseur et installation
La présente invention est relative à un compresseur à plusieurs étages, à un appareil de séparation d'air comprenant un tel compresseur et à une installation.
Dans un procédé de production d'énergie par IGCC avec utilisation d'oxygène dans le gazéifieur, on peut décider d'utiliser une partie de l'air comprimé dans le compresseur de la turbine à gaz pour alimenter l'appareil de séparation d'air (ASU) qui fournit l'oxygène au gazéifieur.
Cette disposition est utilisée pour adapter le fonctionnement de la turbine à gaz qui est conçue en général pour brûler un gaz de pouvoir calorifique plus élevé que celui généré par le gazéifieur.
La pression de l'air extrait de la turbine à gaz est en général plus élevée que celle normalement utilisée dans I1ASU. Afin d'éviter toute perte d'énergie, il est avantageux d'utiliser cet air dans l'ASU à la pression à laquelle il est disponible. Dans le cas où cet air ne constituerait qu'une partie de l'alimentation de l'ASU, on doit comprimer le reste de l'air nécessaire dans un compresseur indépendant. Il sera préférable de comprimer ce second débit d'air jusqu'à la même pression que celui du débit d'air provenant du compresseur de la turbine à gaz afin que le procédé ne soit pas dépendant de la proportion d'air extrait de la turbine à gaz, cette proportion pouvant varier à tout moment.
Il se pose alors un problème que l'on rencontre généralement sur les IGCC. Il s'agit de la réduction de charge d'air qui doit pouvoir se faire jusqu'à 50 % de la charge nominale avec une réduction simultanée de la pression de l'air comprimé dans la turbine à gaz proche elle aussi de 50 %.
Le compresseur d'air indépendant alimentant l'ASU est donc soumis à une réduction de débit qui peut aller jusqu'à 50 ou 60 % (si on ajoute à la réduction de débit de l'ASU une augmentation de la proportion de l'air extrait).
De plus, la pression de cet air comprimé dans le compresseur indépendant doit être réduite d'environ 50 %.
De façon conventionnelle, on peut réduire jusqu'à un certain point le débit d'un compresseur en utilisant des organes internes de réglage, par exemple des aubes mobiles à l'entrée des étages. Pour une réduction de débit importante, on pourrait envisager des aubes mobiles à l'entrée de tous les étages. On pourrait espérer réduire ainsi le débit à 70 % du débit nominal sans réduction de la pression de refoulement. La perte de rendement serait de 5 à 10 % et il faudrait ensuite détendre l'air à la pression requise. Même en supposant que le rendement des roues n'est pas réduit par rapport au nominal, l'énergie consommée est encore 70 % du nominal alors qu'on ne veut comprimer que 50 % du débit nominal à une pression très réduite. Si on veut réduire la pression de refoulement de chaque étage, la caractéristique des roues de compresseur est telle qu'il en résultera une augmentation de débit, si bien qu'il faudra aller encore plus loin dans l'action sur les aubes mobiles avec une perte de rendement encore accrue. Dans la solution selon l'invention, on est donc amené à mettre à l'air 20 % du débit nominal et à étrangler l'air comprimé pour réduire sa pression jusqu'à la pression requise. Selon un aspect de l'invention, il est prévu un compresseur comprenant un premier et un deuxième étages montés sur un axe commun avec des moyens pour alimenter le premier étage avec un gaz à comprimer, des moyens pour transférer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée de la deuxième étage et des moyens pour produire un gaz pressurisé au refoulement du deuxième étage caractérisé en ce qu'il comprend une vanne d'étranglement pour réduire la pression du gaz comprimé en aval du refoulement du premier étage et en amont de l'entrée du deuxième étage, des moyens pour envoyer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée du deuxième étage en passant par la vanne d'étranglement et des moyens pour envoyer une partie du gaz comprimé dans le premier étage à l'air.
Optionellement :
- le compresseur comprend un troisième étage, des moyens pour transférer le gaz pressurisé du refoulement du deuxième étage à l'entrée du troisième étage, une vanne d'étranglement pour réduire la pression du gaz comprimé en aval du refoulement du deuxième étage et en amont de l'entrée de la troisième étage et des moyens pour envoyer une partie du gaz comprimé dans le deuxième étage à l'air.
- le premier étage comporte des aubes mobiles de réglage de débit. - le compresseur comprend au moins un étage en aval du troisième mais aucun moyen de détente entre le refoulement du troisième étage et le(s) étage(s) en aval du troisième.
- la vanne d'étranglement se trouve en amont un étage du compresseur et en amont ou en aval d'un refroidisseur adapté pour refroidir l'air destiné à cet étage.
Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un appareil de séparation d'air par distillation cryogénique comprenant au moins un compresseur tel que décrit ci-dessus. Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu une installation comprenant un premier compresseur d'air, une chambre de combustion, une turbine à gaz, des moyens pour envoyer de l'air du premier compresseur d'air à la chambre de combustion, des moyens pour envoyer des gaz de combustion à la turbine à gaz, un appareil de séparation d'air, des moyens pour envoyer de l'air du premier compresseur d'air à l'appareil de séparation d'air, un deuxième compresseur et des moyens pour envoyer de l'air du deuxième compresseur d'air à l'appareil de séparation d'air caractérisé en ce que le deuxième compresseur est tel que décrit ci-dessus.
Selon un autre aspect de l'invention, il est prévu un procédé intégré de production d'énergie et d'un gaz de l'air dans lequel on comprime de l'air dans un premier compresseur d'air à une première pression, on envoie une partie de l'air du premier compresseur à une chambre de combustion, on envoie des gaz de combustion à une turbine à gaz, on envoie une partie de l'air du premier compresseur à un appareil de séparation d'air, on comprime de l'air dans un deuxième compresseur à la première pression et on l'envoie à l'appareil de séparation d'air, le deuxième compresseur comprenant au moins deux étages et dans lequel pour comprimer un débit nominal à la première pression destiné à l'appareil de séparation d'air, l'air est envoyé d'un premier étage du deuxième compresseur à un deuxième étage de celui-ci caractérisé en ce que, pour produire un débit réduit à pression réduite destiné à l'appareil de séparation d'air, on envoie une partie de l'air comprimé dans le premier étage à l'air et on réduit la pression de l'air restant provenant du premier étage dans une vanne d'étranglement en amont du deuxième étage. Eventuellement : - le deuxième compresseur comprend au moins trois étages et pour comprimer un débit nominal à la première pression destiné à l'appareil de séparation d'air, l'air est envoyé d'un deuxième étage du deuxième compresseur à un troisième étage de celui-ci caractérisé en ce que, pour produire un débit réduit à pression réduite destiné à l'appareil de séparation d'air, on envoie une partie de l'air comprimé dans le premier étage à l'air et on réduit la pression de l'air restant provenant du deuxième étage dans une vanne d'étranglement en amont du troisième étage.
- le débit volumique de l'air comprimé à l'entrée et/ou au refoulement du deuxième (et du troisième) étage(s) est substantiellement constant entre une marche nominale et une marche réduite.
La solution proposée par l'invention est d'ajouter une vanne d'étranglement à l'entrée du deuxième étage de compression, et si nécessaire, à l'entrée du troisième étage et des suivants. Cette vanne a pour effet de réduire la pression d'aspiration de l'étage suivant de telle sorte que, si on maintient son taux de compression en réduisant sa pression de refoulement dans la même proportion que sa pression d'aspiration, son débit volume sera conservé, mais son débit massique sera réduit dans la même proportion que sa pression d'entrée. En maintenant les taux de compression nominaux des étages suivants, i.e. en réduisant les pressions dans les mêmes proportions, on obtiendra la même réduction de débit sur tous ces étages sans aucune perte de rendement puisque tous ces étages fonctionneront pratiquement à leur point nominal. On obtient ainsi pour tous les étages après la vanne d'étranglement un débit réduit avec une pression de refoulement réduite et une énergie réduite dans les mêmes proportions, sans perte de rendement.
L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures dont :
- les Figures 1 et 2 montrent un compresseur selon l'invention ;
- la Figure 3 montre une installation selon l'invention. Dans la figure 1 , il est illustré un compresseur C2 à cinq étages 1 , 2, 3,
4, 5 sur un même axe avec un moyen de refroidissement entre chaque étage et en aval du dernier étage R1 , R2, R3, R4, R5. L'air 7 est envoyé à un premier étage 1 qui comporte des aubages mobiles de réglage de débit. En marche nominale, les aubages de l'étage 1 ne réduisent pas le débit, l'air comprimé dans le premier étage 1 passe entièrement dans les conduites 15, 19, 21 en passant par une vanne d'étranglement V1 sans réduction de pression. Le débit est ensuite comprimé dans les étages 2, 3, 4 et 5.
En marche réduite, les aubages du premier étage 1 réduisent le débit d'air 7 à 70 % du débit nominal. Un débit représentant 12,2 % du débit nominal est envoyé à l'air à travers la conduite 17 et la vanne de détente VD1. Le reste de l'air, représentant 57,8 % du débit nominal est envoyé au refroidisseur R1 et ensuite à la vanne d'étranglement qui réduit sa pression à 57,8 % de la valeur nominale de la pression. Ce débit réduit en pression est envoyé par la conduite
21 à l'entrée du deuxième étage 2. Le débit est ensuite comprimé dans les étages 2, 3, 4 et 5 sans subir de réduction de pression entre deux étages adjacents à part celle due aux pertes de charge des refroidisseurs R2, R3, R4 et R5. La pression finale de l'air sera de 8,9 bars.
Pour chaque point donné du compresseur, le débit volumique reste substantiellement constant entre la marche nominale et la marche réduite.
Dans la figure 2, il est illustré un autre compresseur C2 à cinq étages 1 , 2, 3, 4, 5 avec un moyen de refroidissement entre chaque étage et en aval du dernier étage R1 , R2, R3, R4, R5. L'air 7 est envoyé à un premier étage 1 qui comporte des aubages mobiles de réglage de débit.
En marche nominale, les aubages de l'étage 1 ne réduisent pas le débit, l'air comprimé dans le premier étage 1 passe entièrement dans les conduites 15, 19, 21 en passant par une vanne d'étranglement V1 sans réduction de pression. En aval du deuxième étage 2, il est refroidi par le refroidisseur R2 et ensuite passe dans la vanne d'étranglement V2 sans être réduit en pression. Le débit est ensuite comprimé dans les étages 3, 4 et 5.
En marche réduite, les aubages de l'étage 1 réduisent le débit d'air 7 à 70 % du débit nominal. Un débit représentant 12,2 % du débit nominal est envoyé à l'air à travers la conduite 17 et la vanne de détente VD1. Le reste de l'air, représentant 57,8 % du débit nominal est envoyé au refroidisseur R1 et ensuite à la vanne d'étranglement qui réduit sa pression jusqu'à 57,8 % de la pression nominale. Un débit réduit en pression est envoyé par la conduite 21 à l'entrée du deuxième étage 2. Ce débit est comprimé dans le deuxième étage et divisé en deux. 6,3 % du débit nominal est envoyé à l'air à travers la conduite 27 et la vanne de détente VD2 alors que le reste de l'air provenant du deuxième étage est refroidi par le refroidisseur R2 et ensuite réduit en pression par une deuxième vanne d'étranglement V2 avec une réduction du débit jusqu'à 51 ,5 % du débit nominal et une réduction de la pression jusqu'à 51 ,5 % de la pression nominale. Le débit est ensuite comprimé dans les étages 3, 4 et 5 sans subir de réduction de pression entre deux étages adjacents à part celle due aux pertes de charge des refroidisseurs R3, R4 et R5. La pression finale de l'air sera de 8,04 bars. Pour chaque point donné du compresseur, le débit volumique reste substantiellement constant entre la marche nominale et la marche réduite.
Dans la Figure 3, de l'air est comprimé dans le compresseur adiabatique C1 et divisé en deux. Une partie 9 est refroidie (non-illustrée) et envoyée à un appareil de séparation d'air ASU. Une partie 10 est envoyée à une chambre de combustion CC pour combustion avec un carburant 12, tel que du gaz naturel ou du charbon. Les gaz de combustion 13 sont détendus dans une turbine T1 couplée au compresseur C1. L'appareil de séparation d'air est également alimenté en air 8 par un compresseur C2 selon l'invention, qui peut être tel que décrit par rapport aux figures 1 et 2. Eventuellement de l'azote 11 de l'appareil de séparation d'air peut être envoyé à la turbine à gaz et l'appareil de séparation d'air produit également de l'oxygène 12 pour un gazéifieur.
On trouvera ci-joint un exemple de l'avantage offert par ce moyen de réduction simultanée de débit massique et de pression.
On suppose un débit nominal de 100 Nm3/h et une pression de refoulement nominale de 16 atm abs. On prend l'hypothèse d'un compresseur de 5 étages.
L'énergie de chaque étage est évaluée comme égale au produit 0,1* log (Pref/Pasp)*débit, Pref étant la pression de refoulement et Pasp la pression d'aspiration, ce qui donne une valeur réaliste en kW et on admet que l'énergie du compresseur est la somme des énergies des étages.
Dans le cas réduit, on suppose que le débit est 50 Nm3/h et la pression de refoulement requise est 8 atm abs.
Si le rendement était conservé, l'énergie consommée serait environ égale à 0,5*log(8)/log(16) = 37,5 % de l'énergie nominale Dans le tableau joint, le premier cas réduit montre l'énergie obtenue en utilisant des aubes mobiles sur chaque étage, en supposant qu'on arrive ainsi à réduire le débit massique jusqu'à 70 % sans perte de rendement, (hypothèse très optimiste) Le deuxième cas réduit montre l'utilisation d'aubes mobiles uniquement sur le premier étage et d'une vanne d'étranglement à l'aspiration du deuxième étage, donc d'un compresseur selon l'invention. Dans cet exemple, cette solution ne suffit pas pour réduire la pression et le débit jusqu'à la valeur désirée, mais on gagne environ 14 % sur la consommation d'énergie par rapport à la solution utilisant uniquement des aubes mobiles.
Dans le troisième cas réduit, on utilise un compresseur selon l'invention et on ajoute par rapport au cas N0 2 une vanne à l'aspiration du troisième étage, ce qui permet de réduire encore la pression de refoulement et le débit sur les étages suivants. La réduction d'énergie par rapport au cas de base est d'environ 20 %.
Cette invention revendique, pour un compresseur multiétagé soumis à des réductions simultanées de débit massique et de pression de refoulement excédant 25 %, l'utilisation d'une vanne d'étranglement à l'aspiration du deuxième étage et du, (ou des), étage(s) suivant(s) si nécessaire.
Figure imgf000010_0001

Claims

REVENDICATIONS
1. Compresseur comprenant un premier et un deuxième étages (1 , 2) montés sur un axe commun avec des moyens pour alimenter le premier étage avec un gaz à comprimer, des moyens pour transférer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée de la deuxième étage et des moyens pour produire un gaz pressurisé au refoulement du deuxième étage caractérisé en ce qu'il comprend une vanne d'étranglement (V1 ) pour réduire la pression du gaz comprimé en aval du refoulement du premier étage et en amont de l'entrée du deuxième étage, des moyens pour envoyer le gaz comprimé du refoulement du premier étage à l'entrée du deuxième étage en passant par la vanne d'étranglement et des moyens (17, VD1 ) pour envoyer une partie du gaz comprimé dans le premier étage à l'air.
2. Compresseur selon la revendication 1 comprenant un troisième étage (3), des moyens pour transférer le gaz pressurisé du refoulement du deuxième étage à l'entrée du troisième étage, une vanne d'étranglement (V2) pour réduire la pression du gaz comprimé en aval du refoulement du deuxième étage et en amont de l'entrée de la troisième étage et des moyens (27,
VD2) pour envoyer une partie du gaz comprimé dans le deuxième étage à l'air.
3. Compresseur selon l'une des revendications 1 et 2 dans lequel le premier étage (1 ) comporte des aubes mobiles de réglage de débit.
4. Compresseur selon l'une des revendications précédentes comprenant un étage (2) immédiatement en aval du troisième mais aucun moyen de détente entre le refoulement du troisième étage et l'étage immédiatement en aval du troisième.
5. Compresseur selon l'une des revendications précédentes dans lequel la vanne d'étranglement (V1 , V2) se trouve en amont d'un étage (2, 3) du compresseur et en amont ou en aval d'un refroidisseur (R1 , R2) adapté pour refroidir l'air destiné à cet étage.
6. Appareil de séparation d'air (ASU) par distillation cryogénique comprenant au moins un compresseur selon l'une des revendications précédentes.
7. Installation comprenant un premier compresseur d'air (C1 ), une chambre de combustion (CC), une turbine à gaz (T1 ), des moyens (10) pour envoyer de l'air du premier compresseur d'air à la chambre de combustion, des moyens pour envoyer des gaz de combustion à la turbine à gaz, un appareil de séparation d'air (ASU), des moyens (9) pour envoyer de l'air du premier compresseur d'air à l'appareil de séparation d'air, un deuxième compresseur (C2) et des moyens pour envoyer de l'air du deuxième compresseur d'air à l'appareil de séparation d'air caractérisé en ce que le deuxième compresseur est selon l'une des revendications 1 à 5.
8. Procédé intégré de production d'énergie et d'un gaz de l'air dans lequel on comprime de l'air dans un premier compresseur d'air (C1 ) à une première pression, on envoie une partie de l'air du premier compresseur à une chambre de combustion (CC), on envoie des gaz de combustion à une turbine à gaz (T1 ), on envoie une partie de l'air du premier compresseur à un appareil de séparation d'air (ASU), on comprime de l'air dans un deuxième compresseur (C2) à la première pression et on l'envoie à l'appareil de séparation d'air, le deuxième compresseur comprenant au moins deux étages et dans lequel pour comprimer un débit nominal à la première pression destiné à l'appareil de séparation d'air, l'air est envoyé d'un premier étage (1 ) du deuxième compresseur à un deuxième étage (2) de celui-ci caractérisé en ce que, pour produire un débit réduit à pression réduite destiné à l'appareil de séparation d'air, on envoie une partie de l'air comprimé dans le premier étage à l'air et on réduit la pression de l'air restant provenant du premier étage dans une vanne d'étranglement (V1 ) en amont du deuxième étage.
9. Procédé selon la revendication 8 dans lequel le deuxième compresseur comprend au moins trois étages et pour comprimer un débit nominal à la première pression destiné à l'appareil de séparation d'air, l'air est envoyé d'un deuxième étage du deuxième compresseur à un troisième étage (3) de celui-ci caractérisé en ce que, pour produire un débit réduit à pression réduite destiné à l'appareil de séparation d'air, on envoie une partie de l'air comprimé dans le deuxième étage à l'air et on réduit la pression de l'air restant provenant du deuxième étage dans une vanne d'étranglement (V2) en amont du troisième étage.
10. Procédé selon l'une des revendications 8 ou 9 dans lequel le débit volumique de l'air comprimé à l'entrée et/ou au refoulement du deuxième (et du troisième) étage(s) est substantiellement constant entre une marche nominale et une marche réduite.
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