WO2008013121A1

WO2008013121A1 - appareil de climatisation

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Publication number: WO2008013121A1
Application number: PCT/JP2007/064370
Authority: WO
Inventors: Shinichi Kasahara; Manabu Yoshimi; Tadafumi Nishimura
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2006-07-24
Filing date: 2007-07-20
Publication date: 2008-01-31
Anticipated expiration: 2009-01-24
Also published as: EP2048458A1; ES2716465T3; CN101490485B; AU2007277822A1; US8033123B2; KR20090039791A; EP2048458B1; JP4169057B2; EP2048458A4; AU2007277822B2; CN101490485A; US20090260376A1; JP2008025937A

Description

明細書

空気調和装置

技術分野

[0001] 本発明は、空気調和装置の冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する機能、特に、圧縮機と熱源側熱交換器と膨張機構と利用側熱交換器とが接続されることによって構成される空気調和装置の冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する機能に関する。背景技術

[0002] 従来より、空気調和装置の冷媒回路内の冷媒量の過不足を判定するために、冷凍サイクル特性のシミュレーションを行い、この演算結果を用いて、冷媒量の過不足を判定する手法が提案されている（例えば、特許文献 1参照）。

特許文献 1 :特開 2000— 304388号公報

発明の開示

[0003] しかし、上述のような冷凍サイクル特性のシミュレーションにより冷媒量の過不足を判定する手法では、莫大な量の演算が必要であり、通常、空気調和装置に搭載されるマイコン等の安価な演算装置では演算時間が長くなつたり、また、演算そのものが不可能になるおそれがある。

これに対して、本願発明者は、冷媒回路を複数の部分に分割した場合における各部分の冷媒量と冷媒回路を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式を用 V、て、冷媒回路を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から各部分の冷媒量を演算するようにし、この演算によって得られる各部分の冷媒量を用いて、冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する手法を発明し、演算負荷を抑えつつ、冷媒回路内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようにしている（特願 2005— 363732号参照）。

[0004] そして、このような手法を用いて冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する場合において、さらに冷媒量の適否の判定精度を向上させようとすると、冷凍機油に溶解する冷媒量、特に、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に溶解する冷媒量をできるだけ正確に把握して、冷媒量の演算に反映する必要がある。このような油溜まり部に溜まった冷凍機油に溶解する冷媒量を正確に把握するためには、油溜まり部に溜まった冷凍機油の圧力や温度を検知し、これを用いて冷凍機油への冷媒の溶解度を演算する必要がある。

しかし、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油には、冷凍機油に接する冷媒の温度や油溜まり部を形成する圧縮機ケーシングの壁面の温度の影響によって、冷凍機油に温度分布が生じて一様にならず、油溜まり部に溜まった冷凍機油の正確な温度を検知することが困難であるため、油溜まり部に溜まった冷凍機油への冷媒の溶解度の演算誤差が大きくなり、結果的に、冷媒量の適否の判定精度を向上させることができない。

[0005] 本発明の課題は、圧縮機内部の冷凍機油に溶解する冷媒量を正確に把握し、冷媒回路内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようにすることにある。

第 1の発明にかかる空気調和装置は、冷媒回路と、冷媒量演算手段と、冷媒量判定手段とを備えている。冷媒回路は、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器とが接続されることによって構成されている。冷媒量演算手段は、冷媒回路を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量に基づ!/、て、圧縮機内部の冷凍機油に溶解する冷媒量である溶存冷媒量を考慮して冷媒回路内の冷媒量を演算する。冷媒量判定手段は、冷媒量演算手段によって演算される冷媒量に基づいて、冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する。そして、冷媒量演算手段は、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量を演算する。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量を少なくとも含む運転状態量に基づ!/ヽて、溶存冷媒量を演算するようにしてレ、るため、例えば、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮すること力 Sでき、溶存冷媒量の演算誤差を小さくすることができるようになる。これにより、冷媒量演算手段によって演算される冷媒量を正確に把握することができるようになるため、冷媒回路内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようになる。

[0006] 第 2の発明に力、かる空気調和装置は、第 1の発明に力、かる空気調和装置において、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、室外温度、又は、室外温度を構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度が使用される。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、室外温度、又は、室外温度を構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度を使用するようにしているため、新たに温度センサを追加することなぐ圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮すること力 Sでさる。

[0007] 第 3の発明に力、かる空気調和装置は、第 1の発明に力、かる空気調和装置において、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、圧縮機外面の温度が使用される。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、圧縮機外面の温度を使用するようにしているため、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を正確に考慮することができる。

[0008] 第 4の発明に力、かる空気調和装置は、第 1〜第 3の発明のいずれかにかかる空気調和装置において、溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量がさらに含まれている。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量に加えて、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量を、溶存冷媒量の演算に用いているため、例えば、これら 2つの温度の平均的な温度を求めることで、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができる。

[0009] 第 5の発明に力、かる空気調和装置は、第 4の発明にかかる空気調和装置にお!/、て、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量は、圧縮機から吐出される冷媒の温度である。

この空気調和装置では、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量として、圧縮機から吐出される冷媒の温度を使用しているため、例えば、圧縮機が高圧空間内に冷凍機油の油溜まり部を有する型式である場合において、油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができる [0010] 第 6の発明に力、かる空気調和装置は、第 4の発明にかかる空気調和装置にお!/、て、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量は、圧縮機に吸入される冷媒の温度である。

この空気調和装置では、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量として、圧縮機に吸入される冷媒の温度を使用しているため、例えば、圧縮機が低圧空間内に冷凍機油の油溜まり部を有する型式である場合において、油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができる。

[0011] 第 7の発明に力、かる空気調和装置は、第 4の発明に力、かる空気調和装置において、溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、圧縮機の発停からの時間がさらに含まれている。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量、及び、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量に加えて、圧縮機の発停からの時間を、溶存冷媒量を演算に用いているため、例えば、圧縮機を起動してから定常状態に達するまでの過渡的な状態における冷凍機油の温度の変化や、圧縮機が複数台設置される場合において、複数の圧縮機のうちの 1台が停止してから定常状態に達するまでの過渡的な状態における冷凍機油の温度の変化を加味して、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができる。

[0012] 第 8の発明にかかる空気調和装置は、冷媒回路と、冷媒量演算手段と、冷媒量判定手段とを備えている。冷媒回路は、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器とが接続されることによって構成されている。冷媒量演算手段は、冷媒回路を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量に基づ!/、て、圧縮機内部の冷凍機油に溶解する冷媒量である溶存冷媒量を考慮して冷媒回路内の冷媒量を演算する。そして、圧縮機内部には、圧縮機内部の冷凍機油の温度を検出する油温検出手段が設けられており、冷媒量演算手段は、油温検出手段によって検出された冷凍機油の温度を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量を演算する。

この空気調和装置では、圧縮機内部の冷凍機油の温度を検出する油温検出手段を設けて、この油温検出手段によって検出された冷凍機油の温度を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量を演算するようにしているため、例えば、圧縮機内部の油溜まり部に溜まった冷凍機油の温度を直接的かつ正確に検出することができ、溶存冷媒量の演算誤差を小さくすることができるようになる。これにより、冷媒量演算手段によって演算される冷媒量を正確に把握することができるようになるため、冷媒回路内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようになる。

[0013] 第 9の発明に力、かる空気調和装置は、第 1〜第 4、第 7、第 8の発明のいずれかにかかる空気調和装置において、前記溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量力 Sさらに含まれている。

この空気調和装置では、圧縮機外部の雰囲気温度や圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこれらに等価な運転状態量、圧縮機の発停力の時間に加えて、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量を、溶存冷媒量の演算に用いているため、例えば、圧縮機内部の油溜まり部に溜まつた冷凍機油に生じる温度分布を考慮するとともに、冷凍機油への冷媒の溶解度の圧力による変化を考慮することができる。

[0014] 第 10の発明に力、かる空気調和装置は、第 9の発明に力、かる空気調和装置において、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量は、圧縮機から吐出される冷媒の圧力である。

この空気調和装置では、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量として、圧縮機から吐出される冷媒の圧力を使用しているため、例えば、圧縮機が高圧空間内に冷凍機油の油溜まり部を有する型式である場合において、油溜まり部に溜まった冷凍機油への冷媒の溶解度の圧力による変化を考慮すること力 Sでさる。

[0015] 第 1 1の発明に力、かる空気調和装置は、第 9の発明に力、かる空気調和装置において、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量は、圧縮機に吸入される冷媒の圧力である。

この空気調和装置では、圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量として、圧縮機に吸入される冷媒の圧力を使用しているため、例えば、圧縮機が低圧空間内に冷凍機油の油溜まり部を有する型式である場合において、油溜まり部に溜まった冷凍機油への冷媒の溶解度の圧力による変化を考慮すること力 Sでさる。

図面の簡単な説明

[0016] [図 1]本発明の一実施形態にかかる空気調和装置の概略構成図である。

[図 2]圧縮機の概略縦断面図である。

[図 3]空気調和装置の制御ブロック図である。

[図 4]試運転モードのフローチャートである。

[図 5]冷媒自動充填運転のフローチャートである。

[図 6]冷媒量判定運転における冷媒回路内を流れる冷媒の状態を示す模式図（四路切換弁等の図示を省略)である。

[図 7]吐出温度及び室外温度と冷凍機油の温度との関係を示す線図である。

[図 8]配管容積判定運転のフローチャートである。

[図 9]液冷媒連絡配管用の配管容積判定運転における空気調和装置の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。

[図 10]ガス冷媒連絡配管用の配管容積判定運転における空気調和装置の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。

[図 11]初期冷媒量判定運転のフローチャートである。

[図 12]冷媒漏洩検知運転モードのフローチャートである。

[図 13]変形例 4にかかる圧縮機の概略縦断面図である。

[図 14]吸入温度及び室外温度と冷凍機油の温度との関係を示す線図である。

符号の説明

[0017] 1 空気調和装置

10 冷媒回路

21 圧縮機

23 室外熱交換器 (熱源側熱交換器）

38 室外膨張弁 (膨張機構） 41、 51 室内膨張弁 (膨張機構）

42、 52 室内熱交換器 (利用側熱交換器）

発明を実施するための最良の形態

[0018] 以下、図面に基づいて、本発明にかかる空気調和装置の実施形態について説明する。

(1)空気調和装置の構成

図 1は、本発明の一実施形態に力、かる空気調和装置 1の概略構成図である。空気調和装置 1は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、ビル等の室内の冷暖房に使用される装置である。空気調和装置 1は、主として、 1台の熱源ユニットとしての室外ユニット 2と、それに並列に接続された複数台（本実施形態では、 2台）の利用ユニットとしての室内ユニット 4、 5と、室外ユニット 2と室内ユニット 4、 5とを接続する冷媒連絡配管としての液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7とを備えている。すなわち、本実施形態の空気調和装置 1の蒸気圧縮式の冷媒回路 10は、室外ユニット 2と、室内ユニット 4、 5と、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7とが接続されることによって構成されている。そして、本実施形態において、冷媒回路 10内には、 R407C、 R410Aあるいは R134a等の HFC系冷媒が冷媒として封入されてい

[0019] <室内ユニット〉

室内ユニット 4、 5は、ビル等の室内の天井に埋め込みや吊り下げ等により、又は、室内の壁面に壁掛け等により設置されている。室内ユニット 4、 5は、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7を介して室外ユニット 2に接続されており、冷媒回路 10の一部を構成している。

次に、室内ユニット 4、 5の構成について説明する。尚、室内ユニット 4と室内ユニット 5とは同様の構成であるため、ここでは、室内ユニット 4の構成のみ説明し、室内ュニット 5の構成については、それぞれ、室内ユニット 4の各部を示す 40番台の符号の代わりに 50番台の符号を付して、各部の説明を省略する。

室内ユニット 4は、主として、冷媒回路 10の一部を構成する室内側冷媒回路 10a ( 室内ユニット 5では、室内側冷媒回路 10b)を有している。この室内側冷媒回路 10a は、主として、膨張機構としての室内膨張弁 41と、利用側熱交換器としての室内熱交換器 42とを有している。

[0020] 本実施形態において、室内膨張弁 41は、室内側冷媒回路 10a内を流れる冷媒の流量の調節等を行うために、室内熱交換器 42の液側に接続された電動膨張弁であ本実施形態において、室内熱交換器 42は、伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン.アンド.チューブ型熱交換器であり、冷房運転時には冷媒の蒸発器として機能して室内空気を冷却し、暖房運転時には冷媒の凝縮器として機能して室内空気を加熱する熱交換器である。

本実施形態において、室内ユニット 4は、ユニット内に室内空気を吸入して、室内熱交換器 42において冷媒と熱交換させた後に、供給空気として室内に供給するための送風ファンとしての室内ファン 43を有している。室内ファン 43は、室内熱交換器 42に供給する空気の風量 Wrを可変することが可能なファンであり、本実施形態において、 DCファンモータからなるモータ 43aによって駆動される遠心ファンや多翼ファン等である。

[0021] また、室内ユニット 4には、各種のセンサが設けられている。室内熱交換器 42の液側には、冷媒の温度（すなわち、暖房運転時における凝縮温度 Tc又は冷房運転時における蒸発温度 Teに対応する冷媒温度）を検出する液側温度センサ 44が設けられている。室内熱交換器 42のガス側には、冷媒の温度 Teoを検出するガス側温度センサ 45が設けられている。室内ユニット 4の室内空気の吸入口側には、ユニット内に流入する室内空気の温度（すなわち、室内温度 Tr)を検出する室内温度センサ 46が設けられている。本実施形態において、液側温度センサ 44、ガス側温度センサ 45及び室内温度センサ 46は、サーミスタカもなる。また、室内ユニット 4は、室内ユニット 4 を構成する各部の動作を制御する室内側制御部 47を有している。そして、室内側制御部 47は、室内ユニット 4の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリ等を有しており、室内ユニット 4を個別に操作するためのリモコン（図示せず）との間で制御信号等のやりとりを行ったり、室外ユニット 2との間で伝送線 8aを介して制御信号等のやりとりを行うことができるようになつている。 [0022] <室外ユニット〉

室外ユニット 2は、ビル等の室外に設置されており、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7を介して室内ユニット 4、 5に接続されており、室内ユニット 4、 5の間で冷媒回路 10を構成している。

次に、室外ユニット 2の構成について説明する。室外ユニット 2は、主として、冷媒回路 10の一部を構成する室外側冷媒回路 10cを有している。この室外側冷媒回路 10 cは、主として、圧縮機 21と、四路切換弁 22と、熱源側熱交換器としての室外熱交換器 23と、膨張機構としての室外膨張弁 38と、アキュムレータ 24と、温度調節機構としての過冷却器 25と、液側閉鎖弁 26と、ガス側閉鎖弁 27とを有している。

圧縮機 21は、運転容量を可変することが可能な圧縮機であり、本実施形態において、インバータにより回転数 Rmが制御される圧縮機モータ 73によって駆動される容積式圧縮機である。本実施形態において、圧縮機 21は、 1台のみであるが、これに限定されず、室内ユニットの接続台数等に応じて、 2台以上の圧縮機が並列に接続されていてもよい。

[0023] 次に、圧縮機 21の構成について、図 2を用いて説明する。ここで、図 2は、圧縮機 2 1の概略縦断面図である。圧縮機 21は、本実施形態において、縦型円筒形状の容器である圧縮機ケーシング 71内に、圧縮要素 72及び圧縮機モータ 73が内蔵された密閉式圧縮機である。

圧縮機ケーシング 71は、略円筒形状の胴板 71aと、胴板 71aの上端に溶接固定された上部鏡板 71bと、胴板 71aの下端に溶接固定された下部鏡板 71cとを有している。そして、この圧縮機ケーシング 71内には、主として、上部に圧縮要素 72が配置され、圧縮要素 72の下側に圧縮機モータ 73が配置されている。圧縮要素 72と圧縮機モータ 73とは、圧縮機ケーシング 71内を上下方向に延びるように配置されるシャフト 74によって連結されている。また、圧縮機ケーシング 71には、上部鏡板 71bを貫通するように吸入管 81が設けられており、胴板 71aを貫通するように吐出管 82が設けられている。

[0024] 圧縮要素 72は、その内部において冷媒を圧縮するための機構であり、本実施形態において、スクロールタイプの圧縮要素が採用されており、その上部に吸入管 81を通じて圧縮機ケーシング 71内に流入する低圧の冷媒を吸入する吸入口 72aが形成されており、下部に圧縮された高圧の冷媒を吐出する吐出口 72bが形成されている。そして、吸入管 81から吸入口 72aに至るまでの流路等の空間は、低圧の冷媒が流入する低圧空間 Q 1となっている。また、圧縮機ケーシング 71内の空間のうち少なくとも圧縮要素 72の下側の吐出管 82が連通している空間は、圧縮要素 72の吐出口 72b を通じて高圧の冷媒が流入する高圧空間 Q2となっている。さらに、本実施形態において、高圧空間 Q2の下部には、圧縮機 21内（特に、圧縮要素 72)の潤滑に必要な冷凍機油を溜めるための油溜まり部 71dが形成されている。そして、本実施形態において、冷凍機油としては、 HFC系冷媒に対して相溶性のあるエステル系油やエーテル系油が使用されている。尚、圧縮要素 72としては、本実施形態のようなスクロールタイプの圧縮要素に限定されず、ロータリタイプ等の種々のタイプの圧縮要素を使用することが可能である。

シャフト 74には、油溜まり部 71dに開口するとともに、圧縮要素 72の内部に連通する油路 74aが形成されており、この油路 74aの下端には、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油を圧縮要素 72に供給するポンプ要素 74bが設けられている。

圧縮機モータ 73は、圧縮要素 72の下側の高圧空間 Q2内に配置されており、圧縮機ケーシング 71の内面に固定された環状のステータ 73aと、ステータ 73aの内周側に僅かな隙間を空けて回転自在に収容されたロータ 73bとから構成されている。そして、このような構成を有する圧縮機 21において、圧縮機モータ 73を駆動すると、吸入管 81及び低圧空間 Q1を通じて圧縮機ケーシング 71内に低圧の冷媒が流入し、圧縮要素 72によって圧縮されて高圧の冷媒となった後、吐出管 82を通じて圧縮機ケーシング 71の高圧空間 Q2から流出する。ここで、圧縮要素 72の吐出口 72bから高圧空間 Q2に流入した高圧の冷媒は、主として、図 2における吸入冷媒の流れを示す二点鎖線で描かれた矢印に示されるように、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油の油上面と接するように流れた後、圧縮機モータ 73と圧縮機ケーシング 71との隙間ゃステータ 73aとロータ 73bとの隙間を通じて上昇して、吐出管 82を通じて高圧空間 Q2内から流出することになる。そして、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油は、その油上面が冷媒に接しているため、油上面付近の冷凍機油は冷媒の温度に近づき、そして、油溜まり部 71 dを形成する圧縮機ケーシング 71の下部（主として、下部鏡板 71 c)の壁面付近の冷凍機油は壁面の温度、すなわち、圧縮機 21外部の雰囲気温度に近づくことから、油溜まり部 71 dに溜まった冷凍機油には、油溜まり部 71 dの油上面に接する冷媒の温度と圧縮機 21外部の雰囲気温度との温度差に相当する温度分布が生じることになる。そして、油溜まり部 71 dの油上面に接する冷媒は、圧縮要素 72によって圧縮されることに伴って高温になった高圧の冷媒であり、室内空気の温度や室外空気の温度に比べて高い温度を示すことから、圧縮機 21外部の雰囲気温度との温度差は大きくなる傾向となる。すなわち、本実施形態の空気調和装置 1は、圧縮機 21内部の油溜まり部 71 dに溜まった冷凍機油とこの冷凍機油に接する冷媒との温度差が大きくなるように構成されており、圧縮機 21内部の油溜まり部 71 dに溜まった冷凍機油の温度分布が生じやすくなつている。

[0026] 四路切換弁 22は、冷媒の流れの方向を切り換えるための弁であり、冷房運転時には、室外熱交換器 23を圧縮機 21によって圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室内熱交換器 42、 52を室外熱交換器 23において凝縮される冷媒の蒸発器として機能させるために、圧縮機 21の吐出側と室外熱交換器 23のガス側とを接続するとともに圧縮機 21の吸入側（具体的には、アキュムレータ 24)とガス冷媒連絡配管 7側とを接続し（図 1の四路切換弁 22の実線を参照）、暖房運転時には、室内熱交換器 42、 52 を圧縮機 21によって圧縮される冷媒の凝縮器として、かつ、室外熱交換器 23を室内熱交換器 42、 52において凝縮される冷媒の蒸発器として機能させるために、圧縮機 21の吐出側とガス冷媒連絡配管 7側とを接続するとともに圧縮機 21の吸入側と室外熱交換器 23のガス側とを接続することが可能である（図 1の四路切換弁 22の破線を参照)。

[0027] 本実施形態において、室外熱交換器 23は、伝熱管と多数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン.アンド.チューブ型熱交換器であり、冷房運転時には冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器 23は、そのガス側が四路切換弁 22に接続され、その液側が液冷媒連絡配管 6に接続されている。

本実施形態において、室外膨張弁 38は、室外側冷媒回路 10c内を流れる冷媒の圧力や流量等の調節を行うために、室外熱交換器 23の液側に接続された電動膨張弁である。

本実施形態において、室外ユニット 2は、ユニット内に室外空気を吸入して、室外熱交換器 23において冷媒と熱交換させた後に、室外に排出するための送風ファンとしての室外ファン 28を有している。この室外ファン 28は、室外熱交換器 23に供給する空気の風量 Woを可変することが可能なファンであり、本実施形態において、 DCファンモータからなるモータ 28aによって駆動されるプロペラファン等である。

[0028] アキュムレータ 24は、四路切換弁 22と圧縮機 21との間に接続されており、室内ュニット 4、 5の運転負荷の変動等に応じて冷媒回路 10内に発生する余剰冷媒を溜めることが可能な容器である。

過冷却器 25は、本実施形態において、 2重管式の熱交換器であり、室外熱交換器 23において凝縮された後に、室内膨張弁 41、 51に送られる冷媒を冷却するために設けられている。過冷却器 25は、本実施形態において、室外膨張弁 38と液側閉鎖弁 26との間に接続されている。

本実施形態において、過冷却器 25の冷却源としてのバイパス冷媒回路 61が設けられている。尚、以下の説明では、冷媒回路 10からバイパス冷媒回路 61を除いた部分を、便宜上、主冷媒回路と呼ぶことにする。

[0029] バイパス冷媒回路 61は、室外熱交換器 23から室内膨張弁 41、 51へ送られる冷媒の一部を主冷媒回路から分岐させて圧縮機 21の吸入側に戻すように主冷媒回路に接続されている。具体的には、バイパス冷媒回路 61は、室外膨張弁 38から室内膨張弁 41、 51に送られる冷媒の一部を室外熱交換器 23と過冷却器 25との間の位置力、ら分岐させるように接続された分岐回路 61aと、過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の出口から圧縮機 21の吸入側に戻すように圧縮機 21の吸入側に接続された合流回路 61bとを有している。そして、分岐回路 61aには、バイパス冷媒回路 61を流れる冷媒の流量を調節するためのバイパス膨張弁 62が設けられている。ここで、バイパス膨張弁 62は、電動膨張弁からなる。これにより、室外熱交換器 23から室内膨張弁 41 、 51に送られる冷媒は、過冷却器 25において、バイパス膨張弁 62によって減圧された後のバイパス冷媒回路 61を流れる冷媒によって冷却される。すなわち、過冷却器 25は、バイパス膨張弁 62の開度調節によって能力制御が行われることになる。

液側閉鎖弁 26及びガス側閉鎖弁 27は、外部の機器，配管（具体的には、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7)との接続口に設けられた弁である。液側閉鎖弁 26は、室外熱交換器 23に接続されている。ガス側閉鎖弁 27は、四路切換弁 22に接続されている。

また、室外ユニット 2には、各種のセンサが設けられている。具体的には、室外ュニット 2には、圧縮機 21の吸入圧力 Psを検出する吸入圧力センサ 29と、圧縮機 21の吐出圧力 Pdを検出する吐出圧力センサ 30と、圧縮機 21の吸入温度 Tsを検出する吸入温度センサ 31と、圧縮機 21の吐出温度 Tdを検出する吐出温度センサ 32とが設けられている。吸入温度センサ 31は、アキュムレータ 24と圧縮機 21との間の位置に設けられている。室外熱交換器 23には、室外熱交換器 23内を流れる冷媒の温度 (すなわち、冷房運転時における凝縮温度 Tc又は暖房運転時における蒸発温度 Te に対応する冷媒温度）を検出する熱交温度センサ 33が設けられて!/、る。室外熱交換器 23の液側には、冷媒の温度 Tcoを検出する液側温度センサ 34が設けられてレ、る。過冷却器 25の主冷媒回路側の出口には、冷媒の温度（すなわち、液管温度 Tip) を検出する液管温度センサ 35が設けられている。ノィパス冷媒回路 61の合流回路 6 lbには、過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の出口を流れる冷媒の温度を検出するためのバイパス温度センサ 63が設けられて!/、る。室外ユニット 2の室外空気の吸入口側には、ユニット内に流入する室外空気の温度（すなわち、室外温度 Ta)を検出する室外温度センサ 36が設けられている。尚、この室外温度センサ 36は、本実施形態において、ユニット内に流入する室外空気の温度を検出していることから、室外ユニット 2内に設けられた圧縮機 21等の各種機器の外部の雰囲気温度を示しているともいえる。本実施形態において、吸入温度センサ 31、吐出温度センサ 32、熱交温度センサ 33、液側温度センサ 34、液管温度センサ 35、室外温度センサ 36及びバイパス温度センサ 63は、サーミスタからなる。また、室外ユニット 2は、室外ユニット 2を構成する各部の動作を制御する室外側制御部 37を有している。そして、室外側制御部 37 は、室外ユニット 2の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータ、メモリや圧縮機モータ 73を制御するインバータ回路等を有しており、室内ユニット 4、 5の室内側制御部 47、 57との間で伝送線 8aを介して制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。すなわち、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37と制御部 37、 47 、 57間を接続する伝送線 8aとによって、空気調和装置 1全体の運転制御を行う制御部 8が構成されている。

[0031] 制御部 8は、図 3に示されるように、各種センサ 29〜36、 44—46, 54—56, 63の検出信号を受けることができるように接続されるとともに、これらの検出信号等に基づいて各種機器及び弁 21、 22、 24、 28a, 38、 41、 43a, 51、 53a, 62を制卸すること力 Sできるように接続されている。また、制御部 8には、後述の冷媒漏洩検知運転において、冷媒漏洩を検知したことを知らせるための LED等からなる警告表示部 9が接続されている。ここで、図 3は、空気調和装置 1の制御ブロック図である。

<冷媒連絡配管〉

冷媒連絡配管 6、 7は、空気調和装置 1をビル等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒配管であり、設置場所や室外ユニットと室内ユニットとの組み合わせ等の設置条件に応じて種々の長さや管径を有するものが使用される。このため、例えば、新規に空気調和装置を設置する場合には、冷媒の追加充填量を計算するために、冷媒連絡配管 6、 7の長さゃ管径等の情報を正確に把握する必要があるが、その情報管理ゃ冷媒量の計算自体が煩雑である。また、既設配管を利用して室内ュニットや室外ユニットを更新するような場合には、冷媒連絡配管 6、 7の長さや管径等の情報が失われてレ、ること力ある。

[0032] 以上のように、室内側冷媒回路 10a、 10bと、室外側冷媒回路 10cと、冷媒連絡配管 6、 7とが接続されて、空気調和装置 1の冷媒回路 10が構成されている。また、この冷媒回路 10は、バイパス冷媒回路 61と、バイパス冷媒回路 61を除く主冷媒回路と力、ら構成されていると言い換えることもできる。そして、本実施形態の空気調和装置 1 は、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37とから構成される制御部 8によって、四路切換弁 22により冷房運転及び暖房運転を切り換えて運転を行うとともに、各室内ユニット 4、 5の運転負荷に応じて、室外ユニット 2及び室内ユニット 4、 5の各機器の制御を行うようになっている。

(2)空気調和装置の動作次に、本実施形態の空気調和装置 1の動作について説明する。

[0033] 本実施形態の空気調和装置 1の運転モードとしては、各室内ユニット 4、 5の運転負荷に応じて室外ユニット 2及び室内ユニット 4、 5の構成機器の制御を行う通常運転モードと、空気調和装置 1の構成機器の設置後（具体的には、最初の機器設置後に限られず、例えば、室内ユニット等の構成機器を追加や撤去する等の改造後や機器の故障を修理した後等も含まれる）に行われる試運転を行うための試運転モードと、試運転を終了して通常運転を開始した後において、冷媒回路 10からの冷媒の漏洩の有無を判定する冷媒漏洩検知運転モードとがある。そして、通常運転モードには、主として、室内の冷房を行う冷房運転と、室内の暖房を行う暖房運転とが含まれている。また、試運転モードには、主として、冷媒回路 10内に冷媒を充填する冷媒自動充填運転と、冷媒連絡配管 6、 7の容積を検知する配管容積判定運転と、構成機器を設置した後又は冷媒回路内に冷媒を充填した後の初期冷媒量を検知する初期冷媒量検知運転とが含まれてレ、る。

[0034] 以下、空気調和装置 1の各運転モードにおける動作について説明する。

<通常運転モード〉

(冷房運転）

まず、通常運転モードにおける冷房運転について、図 1及び図 3を用いて説明する

〇

冷房運転時は、四路切換弁 22が図 1の実線で示される状態、すなわち、圧縮機 21 の吐出側が室外熱交換器 23のガス側に接続され、かつ、圧縮機 21の吸入側がガス側閉鎖弁 27及びガス冷媒連絡配管 7を介して室内熱交換器 42、 52のガス側に接続された状態となっている。室外膨張弁 38は、全開状態にされている。液側閉鎖弁 26 及びガス側閉鎖弁 27は、開状態にされている。各室内膨張弁 41、 51は、室内熱交換器 42、 52の出口（すなわち、室内熱交換器 42、 52のガス側）における冷媒の過熱度 SHrが過熱度目標値 SHrsで一定になるように開度調節されるようになって!/、る。本実施形態において、各室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の過熱度 SHr は、ガス側温度センサ 45、 55により検出される冷媒温度値から液側温度センサ 44、 54により検出される冷媒温度値 (蒸発温度 Teに対応）を差し引くことによって検出されるか、又は、吸入圧力センサ 29により検出される圧縮機 21の吸入圧力 Psを蒸発温度 Teに対応する飽和温度値に換算し、ガス側温度センサ 45、 55により検出される冷媒温度値力、らこの冷媒の飽和温度値を差し引くことによって検出される。尚、本実施形態では採用していないが、各室内熱交換器 42、 52内を流れる冷媒の温度を検出する温度センサを設けて、この温度センサにより検出される蒸発温度 Teに対応する冷媒温度値を、ガス側温度センサ 45、 55により検出される冷媒温度値から差し引くことによって、各室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の過熱度 SHrを検出するようにしてもよい。また、バイパス膨張弁 62は、過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の出口における冷媒の過熱度 SHbが過熱度目標値 SHbsになるように開度調節されるようになっている。本実施形態において、過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の出口における冷媒の過熱度 SHbは、吸入圧力センサ 29により検出される圧縮機 21の吸入圧力 Psを蒸発温度 Teに対応する飽和温度値に換算し、バイパス温度センサ 63 により検出される冷媒温度値力この冷媒の飽和温度値を差し引くことによって検出される。尚、本実施形態では採用していないが、過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の入口に温度センサを設けて、この温度センサにより検出される冷媒温度値をバイパス温度センサ 63により検出される冷媒温度値から差し引くことによって、過冷却器 25 のバイパス冷媒回路側の出口における冷媒の過熱度 SHbを検出するようにしてもよい。

この冷媒回路 10の状態で、圧縮機 21、室外ファン 28及び室内ファン 43、 53を起動すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機 21に吸入されて圧縮されて高圧のガス冷媒となる。その後、高圧のガス冷媒は、四路切換弁 22を経由して室外熱交換器 23に送られて、室外ファン 28によって供給される室外空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となる。そして、この高圧の液冷媒は、室外膨張弁 38を通過して、過冷却器 2 5に流入し、バイパス冷媒回路 61を流れる冷媒と熱交換を行ってさらに冷却されて過冷却状態になる。このとき、室外熱交換器 23において凝縮した高圧の液冷媒の一部は、バイパス冷媒回路 61に分岐され、バイパス膨張弁 62によって減圧された後に、圧縮機 21の吸入側に戻される。ここで、ノィパス膨張弁 62を通過する冷媒は、圧縮機 21の吸入圧力 Ps近くまで減圧されることで、その一部が蒸発する。そして、バイパス冷媒回路 61のバイパス膨張弁 62の出口力も圧縮機 21の吸入側に向かって流れる冷媒は、過冷却器 25を通過して、主冷媒回路側の室外熱交換器 23から室内ュニット 4 5 送られる高圧の液冷媒と熱交換を行う。

[0036] そして、過冷却状態になった高圧の液冷媒は、液側閉鎖弁 26及び液冷媒連絡配管 6を経由して、室内ユニット 4 5に送られる。この室内ユニット 4 5に送られた高圧の液冷媒は、室内膨張弁 41 51によって圧縮機 21の吸入圧力 Ps近くまで減圧されて低圧の気液二相状態の冷媒となって室内熱交換器 42 52に送られ、室内熱交換器 42 52において室内空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となる。この低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡配管 7を経由して室外ユニット 2に送られ、ガス側閉鎖弁 27及び四路切換弁 22を経由して、アキュムレータ 24に流入する。そして、アキュムレータ 24に流入した低圧のガス冷媒は、再び、圧縮機 21に吸入される。

(暖房運転）

次に、通常運転モードにおける暖房運転について説明する。

[0037] 暖房運転時は、四路切換弁 22が図 1の破線で示される状態、すなわち、圧縮機 21 の吐出側がガス側閉鎖弁 27及びガス冷媒連絡配管 7を介して室内熱交換器 42 52 のガス側に接続され、かつ、圧縮機 21の吸入側が室外熱交換器 23のガス側に接続された状態となっている。室外膨張弁 38は、室外熱交換器 23に流入する冷媒を室外熱交換器 23において蒸発させることが可能な圧力（すなわち、蒸発圧力 Pe)まで減圧するために開度調節されるようになって!/、る。また、液側閉鎖弁 26及びガス側閉鎖弁 27は、開状態にされている。室内膨張弁 41 51は、室内熱交換器 42 52の出口における冷媒の過冷却度 SCrが過冷却度目標値 SCrsで一定になるように開度調節されるようになつている。本実施形態において、室内熱交換器 42 52の出口における冷媒の過冷却度 SCrは、吐出圧力センサ 30により検出される圧縮機 21の吐出圧力 Pdを凝縮温度 Tcに対応する飽和温度値に換算し、この冷媒の飽和温度値から液側温度センサ 44 54により検出される冷媒温度値を差し引くことによって検出される。尚、本実施形態では採用していないが、各室内熱交換器 42 52内を流れる冷媒の温度を検出する温度センサを設けて、この温度センサにより検出される凝縮温度 T cに対応する冷媒温度値を、液側温度センサ 44 54により検出される冷媒温度値から差し引くことによって室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の過冷却度 SCrを検出するようにしてもよい。また、バイパス膨張弁 62は、閉止されている。

[0038] この冷媒回路 10の状態で、圧縮機 21、室外ファン 28及び室内ファン 43、 53を起動すると、低圧のガス冷媒は、圧縮機 21に吸入されて圧縮されて高圧のガス冷媒となり、四路切換弁 22、ガス側閉鎖弁 27及びガス冷媒連絡配管 7を経由して、室内ュニット 4、 5に送られる。

そして、室内ユニット 4、 5に送られた高圧のガス冷媒は、室外熱交換器 42、 52において、室内空気と熱交換を行って凝縮して高圧の液冷媒となった後、室内膨張弁 41、 51を通過する際に、室内膨張弁 41、 51の弁開度に応じて減圧される。

この室内膨張弁 41、 51を通過した冷媒は、液冷媒連絡配管 6を経由して室外ュニット 2に送られ、液側閉鎖弁 26、過冷却器 25及び室外膨張弁 38を経由してさらに減圧された後に、室外熱交換器 23に流入する。そして、室外熱交換器 23に流入した低圧の気液二相状態の冷媒は、室外ファン 28によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して低圧のガス冷媒となり、四路切換弁 22を経由してアキュムレータ 24 に流入する。そして、アキュムレータ 24に流入した低圧のガス冷媒は、再び、圧縮機 21に吸入される。

[0039] 以上のような通常運転モードにおける運転制御は、冷房運転及び暖房運転を含む通常運転を行う通常運転制御手段として機能する制御部 8はり具体的には、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37と制御部 37、 47、 57間を接続する伝送線 8a)によつて fiわれる。

<試運転モード〉

次に、試運転モードについて、図 1〜図 4を用いて説明する。ここで、図 4は、試運転モードのフローチャートである。本実施形態において、試運転モードでは、まず、ステツプ S 1の冷媒自動充填運転が行われ、続いて、ステップ S2の配管容積判定運転が行われ、さらに、ステップ S3の初期冷媒量検知運転が行われる。

本実施形態では、冷媒が予め充填された室外ユニット 2と、室内ユニット 4、 5とをビル等の設置場所に設置し、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7を介して接続して冷媒回路 10を構成した後に、液冷媒連絡配管 6及びガス冷媒連絡配管 7の容積に応じて不足する冷媒を冷媒回路 10内に追加充填する場合を例にして説明する

〇

[0040] (ステップ S 1：冷媒自動充填運転）

まず、室外ユニット 2の液側閉鎖弁 26及びガス側閉鎖弁 27を開けて、室外ユニット 2に予め充填されている冷媒を冷媒回路 10内に充満させる。

次に、試運転を行う作業者が、追加充填用の冷媒ボンべを冷媒回路 10のサービスポート（図示せず）に接続し、制御部 8に対して直接に又はリモコン（図示せず）等を通じて遠隔から試運転を開始する指令を出すと、制御部 8によって、図 5に示されるステツプ S 11〜ステップ S 13の処理が行われる。ここで、図 5は、冷媒自動充填運転のフローチャートである。

(ステップ S 11：冷媒量判定運転）

冷媒自動充填運転の開始指令がなされると、冷媒回路 10が、室外ユニット 2の四路切換弁 22が図 1の実線で示される状態で、かつ、室内ユニット 4、 5の室内膨張弁 41 、 51及び室外膨張弁 38が開状態となり、圧縮機 21、室外ファン 28及び室内ファン 4 3、 53が起動されて、室内ユニット 4、 5の全てについて強制的に冷房運転（以下、室内ユニット全数運転とする）が行われる。

[0041] すると、図 6に示されるように、冷媒回路 10において、圧縮機 21から凝縮器として機能する室外熱交換器 23までの流路には圧縮機 21において圧縮されて吐出された高圧のガス冷媒が流れ（図 6の斜線のハッチング部分のうち圧縮機 21から室外熱交換器 23までの部分を参照）、凝縮器として機能する室外熱交換器 23には室外空気との熱交換によってガス状態から液状態に相変化する高圧の冷媒が流れ（図 6の斜線のハッチング及び黒塗りのハッチングの部分のうち室外熱交換器 23に対応する部分を参照）、室外熱交換器 23から室内膨張弁 41、 51までの室外膨張弁 38、過冷却器 25の主冷媒回路側の部分及び液冷媒連絡配管 6を含む流路と室外熱交換器 2 3からバイパス膨張弁 62までの流路には高圧の液冷媒が流れ（図 6の黒塗りのハツチング部分のうち室外熱交換器 23から室内膨張弁 41、 51及びバイパス膨張弁 62までの部分を参照）、蒸発器として機能する室内熱交換器 42、 52の部分と過冷却器 2 5のバイパス冷媒回路側の部分とには室内空気との熱交換によって気液二相状態からガス状態に相変化する低圧の冷媒が流れ（図 6の格子状のハッチング及び斜線のノ、ツチングの部分のうち室内熱交換器 42、 52の部分と過冷却器 25の部分を参照）、室内熱交換器 42、 52から圧縮機 21までのガス冷媒連絡配管 7及びアキュムレータ 2 4を含む流路と過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の部分力も圧縮機 21までの流路とには低圧のガス冷媒が流れるようになる（図 6の斜線のハッチングの部分のうち室内熱交換器 42、 52から圧縮機 21までの部分と過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の部分から圧縮機 21までの部分とを参照）。図 6は、冷媒量判定運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒の状態を示す模式図（四路切換弁 22等の図示を省略)である

[0042] 次に、以下のような機器制御を行って、冷媒回路 10内を循環する冷媒の状態を安定させる運転に移行する。具体的には、蒸発器として機能する室内熱交換器 42、 52 の過熱度 SHrが一定になるように室内膨張弁 41、 51を制御（以下、過熱度制御とする）し、蒸発圧力 Peが一定になるように圧縮機 21の運転容量を制御（以下、蒸発圧力制御とする）し、室外熱交換器 23における冷媒の凝縮圧力 Pcが一定になるように、室外ファン 28によって室外熱交換器 23に供給される室外空気の風量 Woを制御（以下、凝縮圧力制御とする）し、過冷却器 25から室内膨張弁 41、 51に送られる冷媒の温度が一定になるように過冷却器 25の能力を制御（以下、液管温度制御とする）し、上述の蒸発圧力制御によって冷媒の蒸発圧力 Peが安定的に制御されるように、室内ファン 43、 53によって室内熱交換器 42、 52に供給される室内空気の風量 Wrを一定にしている。

[0043] ここで、蒸発圧力制御を行うのは、蒸発器として機能する室内熱交換器 42、 52内には室内空気との熱交換によって気液二相状態からガス状態に相変化しながら低圧の冷媒が流れる室内熱交換器 42、 52内（図 6の格子状のハッチング及び斜線のハツチングの部分のうち室内熱交換器 42、 52に対応する部分を参照、以下、蒸発器部 C とする）における冷媒量が、冷媒の蒸発圧力 Peに大きく影響するからである。そして、ここでは、インバータにより回転数 Rmが制御される圧縮機モータ 73によって圧縮機 21の運転容量を制御することによって、室内熱交換器 42、 52における冷媒の蒸発圧力 Peを一定にして、蒸発器部 C内を流れる冷媒の状態を安定させて、主として、蒸発圧力 Peによって蒸発器 C内における冷媒量が変化する状態を作り出している。尚、本実施形態の圧縮機 21による蒸発圧力 Peの制御においては、室内熱交換器 42、 52の液側温度センサ 44、 54により検出される冷媒温度値 (蒸発温度 Teに対応）を飽和圧力値に換算して、この圧力値が低圧目標値 Pesで一定になるように、圧縮機 2 1の運転容量を制御して (すなわち、圧縮機モータ 73の回転数 Rmを変化させる制御を行って）、冷媒回路 10内を流れる冷媒循環量 Wcを増減することによって実現されている。尚、本実施形態では採用していないが、室内熱交換器 42、 52における冷媒の蒸発圧力 Peにおける冷媒の圧力に等価な運転状態量である、吸入圧力センサ 29 によって検出される圧縮機 21の吸入圧力 Psが、低圧目標値 Pesで一定になるように、又は、吸入圧力 Psに対応する飽和温度値 (蒸発温度 Teに対応）が、低圧目標値 T esで一定になるように、圧縮機 21の運転容量を制御してもよいし、室内熱交換器 42 、 52の液側温度センサ 44、 54により検出される冷媒温度値 (蒸発温度 Teに対応）が、低圧目標値 Tesで一定になるように、圧縮機 21の運転容量を制御してもよい。そして、このような蒸発圧力制御を行うことによって、室内熱交換器 42、 52から圧縮機 21までのガス冷媒連絡配管 7及びアキュムレータ 24を含む冷媒配管内（図 6の斜線のハッチングの部分のうち室内熱交換器 42、 52から圧縮機 21までの部分を参照、以下、ガス冷媒流通部 Dとする）を流れる冷媒の状態も安定して、主として、ガス冷媒流通部 Dにおける冷媒の圧力に等価な運転状態量である、蒸発圧力 Pe (すなわち、吸入圧力 Ps)によってガス冷媒流通部 D内における冷媒量が変化する状態を作り出している。

また、凝縮圧力制御を行うのは、室外空気との熱交換によってガス状態から液状態に相変化しながら高圧の冷媒が流れる室外熱交換器 23内（図 6の斜線のハッチング及び黒塗りのハッチングの部分のうち室外熱交換器 23に対応する部分を参照、以下、凝縮器部 Aとする）における冷媒量が、冷媒の凝縮圧力 Pcに大きく影響するからである。そして、この凝縮器部 Aにおける冷媒の凝縮圧力 Pcは、室外温度 Taの影響より大きく変化するため、モータ 28aにより室外ファン 28から室外熱交換器 23に供給する室内空気の風量 Woを制御することによって、室外熱交換器 23における冷媒の凝縮圧力 Pcを一定にして、凝縮器部 A内を流れる冷媒の状態を安定させて、主として、室外熱交換器 23の液側（以下、冷媒量判定運転に関する説明では、室外熱交換器 23の出口とする）における過冷却度 SCoによって凝縮器 A内における冷媒量が変化する状態を作り出している。尚、本実施形態の室外ファン 28による凝縮圧力 Pcの制御にお!/、ては、室外熱交換器 23における冷媒の凝縮圧力 Pcに等価な運転状態量である、吐出圧力センサ 30によって検出される圧縮機 21の吐出圧力 Pd、又は、熱交温度センサ 33によって検出される室外熱交換器 23内を流れる冷媒の温度（すなわち、凝縮温度 Tc)が用いられる。

[0045] そして、このような凝縮圧力制御を行うことによって、室外熱交換器 23から室内膨張弁 41、 51までの室外膨張弁 38、過冷却器 25の主冷媒回路側の部分及び液冷媒連絡配管 6を含む流路と室外熱交換器 23からバイパス冷媒回路 61のバイパス膨張弁 62までの流路とには高圧の液冷媒が流れて、室外熱交換器 23から室内膨張弁 4 1、 51及びバイパス膨張弁 62までの部分（図 6の黒塗りのハッチング部分を参照、以下、液冷媒流通部 Bとする）における冷媒の圧力も安定し、液冷媒流通部 Bが液冷媒でシールされて安定した状態となる。

また、液管温度制御を行うのは、過冷却器 25から室内膨張弁 41、 51に至る液冷媒連絡配管 6を含む冷媒配管内（図 6に示される液冷媒流通部 Bのうち過冷却器 25から室内膨張弁 41、 51までの部分を参照）の冷媒の密度が変化しないようにするためである。そして、過冷却器 25の能力制御は、過冷却器 25の主冷媒回路側の出口に設けられた液管温度センサ 35によって検出される冷媒の温度 Tipが液管温度目標値 Tipsで一定になるようにバイパス冷媒回路 61を流れる冷媒の流量を増減して、過冷却器 25の主冷媒回路側を流れる冷媒とバイパス冷媒回路側を流れる冷媒との間の交換熱量を調節することによって実現されている。尚、このバイパス冷媒回路 61を流れる冷媒の流量の増減は、バイパス膨張弁 62の開度調節によって行われる。このようにして、過冷却器 25から室内膨張弁 41、 51に至る液冷媒連絡配管 6を含む冷媒配管内における冷媒の温度が一定となる液管温度制御が実現されている。

[0046] そして、このような液管温度一定制御を行うことによって、冷媒回路 10に冷媒を充填することによって冷媒回路 10内の冷媒量が徐々に増加するのに伴って、室外熱交換器 23の出口における冷媒の温度 Tco (すなわち、室外熱交換器 23の出口における冷媒の過冷却度 SCo)が変化する場合であっても、室外熱交換器 23の出口における冷媒の温度 Tcoの変化の影響力 S、室外熱交換器 23の出口から過冷却器 25に至る冷媒配管のみに収まり、液冷媒流通部 Bのうち過冷却器 25から液冷媒連絡配管 6を含む室内膨張弁 41、 51までの冷媒配管には影響しない状態となる。

さらに、過熱度制御を行うのは、蒸発器部 Cにおける冷媒量が、室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の乾き度に大きく影響するからである。この室内熱交換器 42 、 52の出口における冷媒の過熱度 SHrは、室内膨張弁 41、 51の開度を制御することによって、室内熱交換器 42、 52のガス側（以下、冷媒量判定運転に関する説明では、室内熱交換器 42、 52の出口とする）における冷媒の過熱度 SHrが過熱度目標値 SHrsで一定になるように（すなわち、室内熱交換器 42、 52の出口のガス冷媒を過熱状態）にして、蒸発器部 C内を流れる冷媒の状態を安定させている。

[0047] そして、このような過熱度制御を行うことによって、ガス冷媒連絡部 Dにガス冷媒が確実に流れる状態を作り出している。

上述の各種制御によって、冷媒回路 10内を循環する冷媒の状態が安定して、冷媒回路 10内における冷媒量の分布が一定となるため、続いて行われる冷媒の追加充填によって冷媒回路 10内に冷媒が充填され始めた際に、冷媒回路 10内の冷媒量の変化が、主として、室外熱交換器 23内の冷媒量の変化となって現れる状態を作り出すことができる（以下、この運転を冷媒量判定運転とする）。

以上のような制御は、冷媒量判定運転を行う冷媒量判定運転制御手段として機能する制御部 8はり具体的には、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37と制御部 37 、 47、 57間を接続する伝送線 8a)により、ステップ SI 1の処理として行われる。

[0048] 尚、本実施形態と異なり、室外ユニット 2に予め冷媒が充填されていない場合には、このステップ S 11の処理に先だって、上述の冷媒量判定運転を行う際に、構成機器が異常停止してしまうことがない程度の冷媒量になるまで冷媒充填を行う必要がある

〇

(ステップ S12 :冷媒量の演算）

次に、上記の冷媒量判定運転を行いつつ、冷媒回路 10内に冷媒の追加充填を実施するが、この際、冷媒量演算手段として機能する制御部 8によって、ステップ S 12 における冷媒の追加充填時における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10内の冷媒量を演算する。

まず、本実施形態における冷媒量演算手段について説明する。冷媒量演算手段は、冷媒回路 10を複数の部分に分割して、分割された各部分ごとに冷媒量を演算することで、冷媒回路 10内の冷媒量を演算するものである。より具体的には、分割された各部分ごとに、各部分の冷媒量と冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式が設定されており、これらの関係式を用いて、各部分の冷媒量を演算することができるようになつている。そして、本実施形態においては、冷媒回路

10は、四路切換弁 22が図 1の実線で示される状態、すなわち、圧縮機 21の吐出側が室外熱交換器 23のガス側に接続され、かつ、圧縮機 21の吸入側がガス側閉鎖弁 27及びガス冷媒連絡配管 7を介して室内熱交換器 42、 52の出口に接続された状態において、圧縮機 21から四路切換弁 22 (図 6では図示せず）を含む室外熱交換器 2 3までの部分（以下、高圧ガス管部 Eとする）と、室外熱交換器 23の部分 (すなわち、凝縮器部 A)と、液冷媒流通部 Bのうち室外熱交換器 23から過冷却器 25までの部分及び過冷却器 25の主冷媒回路側の部分の入口側半分（以下、高温側液管部 B1とする）と、液冷媒流通部 Bのうち過冷却器 25の主冷媒回路側の部分の出口側半分及び過冷却器 25から液側閉鎖弁 26 (図 6では図示せず）までの部分（以下、低温側液管部 B2とする）と、液冷媒流通部 Bのうち液冷媒連絡配管 6の部分 (以下、液冷媒連絡配管部 B3とする）と、液冷媒流通部 Bのうち液冷媒連絡配管 6から室内膨張弁 41 、 51及び室内熱交換器 42、 52の部分 (すなわち、蒸発器部 C)を含むガス冷媒流通部 Dのうちガス冷媒連絡配管 7までの部分（以下、室内ユニット部 Fとする）と、ガス冷媒流通部 Dのうちガス冷媒連絡配管 7の部分 (以下、ガス冷媒連絡配管部 Gとする）と、ガス冷媒流通部 Dのうちガス側閉鎖弁 27 (図 6では図示せず）から四路切換弁 22 及びアキュムレータ 24を含む圧縮機 21までの部分（以下、低圧ガス管部 Hとする）と、液冷媒流通部 Bのうち高温側液管部 B1からバイパス膨張弁 62及び過冷却器 25のバイパス冷媒回路側の部分を含む低圧ガス管部 Hまでの部分（以下、バイパス回路部 Iとする）と、圧縮機 21の部分 (以下、圧縮機部 Jとする）と、に分割されて、各部分ごとに関係式が設定されている。次に、上述の各部分ごとに設定された関係式について、説明する。

[0049] 本実施形態において、高圧ガス管部 Eにおける冷媒量 Moglと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mogl =Vogl X d

という、室外ユニット 2の高圧ガス管部 Eの容積 Voglに高圧ガス管部 Eにおける冷媒の密度 p dを乗じた関数式として表される。尚、高圧ガス管部 Eの容積 Voglは、室外ユニット 2が設置場所に設置される前力も既知の値であり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。また、高圧ガス管部 Eにおける冷媒の密度 p dは、吐出温度 Td及び吐出圧力 Pdを換算することによって得られる。

凝縮器部 Aにおける冷媒量 Mcと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mc = kcl XTa + kc2 XTc + kc3 X SHm + kc4 XWc

+ kc5 X β c + kco X β co + kc7

という、室外温度 Ta、凝縮温度 Tc、圧縮機吐出過熱度 SHm、冷媒循環量 Wc、室外熱交換器 23における冷媒の飽和液密度 p c及び室外熱交換器 23の出口における冷媒の密度 P coの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータ kc ；!〜 kc7は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。また、圧縮機吐出過熱度 S Hmは、圧縮機の吐出側における冷媒の過熱度であり、吐出圧力 Pdを冷媒の飽和温度値に換算し、吐出温度 Tdからこの冷媒の飽和温度値を差し引くことにより得られる。冷媒循環量 Wcは、蒸発温度 Teと凝縮温度 Tcとの関数 (すなわち、 Wc = fl (Te 、 Tc) )として表される。冷媒の飽和液密度 p cは、凝縮温度 Tcを換算することによつて得られる。室外熱交換器 23の出口における冷媒の密度 p coは、凝縮温度 Tcを換算することによって得られる凝縮圧力 Pc及び冷媒の温度 Tcoを換算することによって得られる。

[0050] 高温液管部 B1における冷媒量 Mollと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Moll =Voll X co という、室外ユニット 2の高温液管部 Blの容積 Vollに高温液管部 Blにおける冷媒の密度 p co (すなわち、上述の室外熱交換器 23の出口における冷媒の密度）を乗じた関数式として表される。尚、高圧液管部 B1の容積 Vollは、室外ユニット 2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。低温液管部 B2における冷媒量 Mol2と冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mol2=Vol2 X ip

という、室外ユニット 2の低温液管部 B2の容積 Vol2に低温液管部 B2における冷媒の密度 p ipを乗じた関数式として表される。尚、低温液管部 B2の容積 Vol2は、室外ユニット 2が設置場所に設置される前力も既知の値であり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。また、低温液管部 B2における冷媒の密度 p ipは、過冷却器 25の出口における冷媒の密度であり、凝縮圧力 Pc及び過冷却器 25の出口における冷媒の温度 Tipを換算することによって得られる。

[0051] 液冷媒連絡配管部 B3における冷媒量 Mlpと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mlp=Vlp X ip

とレ、う、液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpに液冷媒連絡配管部 B3における冷媒の密度 P lp (すなわち、過冷却器 25の出口における冷媒の密度）を乗じた関数式として表される。尚、液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpは、液冷媒連絡配管 6が空気調和装置 1をビル等の設置場所に設置する際に現地にて施工される冷媒配管であるため、長さや管径等の情報から現地において演算した値を入力したり、長さゃ管径等の情報を現地にお!/、て入力し、これらの入力された液冷媒連絡配管 6の情報から制御部 8で演算したり、又は、後述のように、配管容積判定運転の運転結果を用いて演算される。

[0052] 室内ユニット部 Fにおける冷媒量 Mrと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mr = krl XTlp + kr2 X AT + kr3 X SHr + kr4 X Wr+kr5

という、過冷却器 25の出口における冷媒の温度 Tlp、室内温度 Trから蒸発温度 Teを差し引いた温度差 ΔΤ、室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の過熱度 SHr及び室内ファン 43、 53の風量 Wrの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータ _krl〜_kr5は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。尚、ここでは、 2台の室内ユニット 4、 5のそれぞれに対応して冷媒量 Mrの関係式が設定されており、室内ユニット 4の冷媒量 Mrと室内ユニット 5の冷媒量 Mrとを加算することにより、室内ユニット部 Fの全冷媒量が演算されるようになっている。尚、室内ユニット 4と室内ュニット 5の機種や容量が異なる場合には、パラメータ kr；!〜 kr5の値が異なる関係式力吏用されることになる。

[0053] ガス冷媒連絡配管部 Gにおける冷媒量 Mgpと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mgp=Vgp X gp

という、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpにガス冷媒連絡配管部 Hにおける冷媒の密度 p gpを乗じた関数式として表される。尚、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpは、液冷媒連絡配管 6と同様に、ガス冷媒連絡配管 7が空気調和装置 1をビル等の設置場所に設置する際に現地にて施工される冷媒配管であるため、長さゃ管径等の情報から現地において演算した値を入力したり、長さゃ管径等の情報を現地において入力し、これらの入力されたガス冷媒連絡配管 7の情報から制御部 8で演算したり、又は、後述のように、配管容積判定運転の運転結果を用いて演算される。また、ガス冷媒配管連絡部 Gにおける冷媒の密度 p gpは、圧縮機 21の吸入側における冷媒の密度 P sと、室内熱交換器 42、 52の出口（すなわち、ガス冷媒連絡配管 7の入口 )における冷媒の密度 p eoとの平均値である。冷媒の密度 p sは、吸入圧力 Ps及び吸入温度 Tsを換算することによって得られ、冷媒の密度 p eoは、蒸発温度 Teの換算値である蒸発圧力 Pe及び室内熱交換器 42、 52の出口温度 Teoを換算することによって得られる。

[0054] 低圧ガス管部 Hにおける冷媒量 Mog2と冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mog2=Vog2 X p s

という、室外ユニット 2内の低圧ガス管部 Hの容積 Vog2に低圧ガス管部 Hにおける冷媒の密度 p sを乗じた関数式として表される。尚、低圧ガス管部 Hの容積 Vog2は、設置場所に出荷される前から既知の値であり、予め制御部 8のメモリに記憶されていノィパス回路部 jにおける冷媒量 Mobと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mob = kobl X co + kob2 X p s + kob3 X Pe + kob4

という、室外熱交換器 23の出口における冷媒の密度 p co、過冷却器 25のバイパス回路側の出口における冷媒の密度 p s及び蒸発圧力 Peの関数式として表される。尚、上述の関係式におけるパラメータ kob；!〜 kob3は、試験や詳細なシミュレーションの結果を回帰分析することによって求められたものであり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。また、バイパス回路部 Iの容積 Mobは、他の部分に比べて冷媒量が少ないこともあり、さらに簡易的な関係式によって演算されてもよい。例えば、

Mob=Vob X e X kob5

という、バイパス回路部 Iの容積 Vobに過冷却器 25のバイパス回路側の部分における飽和液密度 p e及び補正係数 kobを乗じた関数式として表される。尚、バイパス回路部 Iの容積 Vobは、室外ユニット 2が設置場所に設置される前から既知の値であり、予め制御部 8のメモリに記憶されている。また、過冷却器 25のバイパス回路側の部分における飽和液密度 p eは、吸入圧力 Ps又は蒸発温度 Teを換算することによって得られる。

圧縮機部 Jにおける冷媒量 Mcompと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mcomp = Mqo + Mql + Mq2

という、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 71内の高圧空間 Q2のうち油溜まり部 71dに溜まって!/、る冷凍機油中に溶解する溶存冷媒量 Mqo、圧縮機 21の低圧空間 Q 1の部分における冷媒量 Mq 1及び圧縮機 21の圧縮機ケーシング 71内の高圧空間 Q 2 の部分における冷媒量 Mq2を加算した関数式として表される。

ここで、冷凍機油の量を Moilとし、冷凍機油への冷媒の溶解度を φとすると、溶存冷媒量 Mqoは、 Mqo= φ / (1— φ ) X Moil

として表される。この冷凍機油への冷媒の溶解度 φは、油溜まり部 71dに溜まっている冷凍機油の圧力及び温度の関数として表される力このとき、冷凍機油の圧力としては、高圧空間 Q2における冷媒の圧力（すなわち、吐出圧力 Pd)を用いることができる。しかし、本実施形態における空気調和装置 1が圧縮機 21内部の油溜まり部 71 dに溜まった冷凍機油とこの冷凍機油に接する冷媒との温度差が大きくなるように構成されており、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油の温度分布が生じやすくなつていることから、冷凍機油への冷媒の溶解度 Φを演算する際に必要な冷凍機油の温度（以下、 Toilとする）として、例えば、高圧空間 Q2における冷媒の温度（すなわち、吐出温度 Td)を用いると、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油の温度分布が反映されないという事態が生じる。そこで、本実施形態においては、圧縮機 21 内部の冷凍機油の温度分布の発生原因である圧縮機 21外部の雰囲気温度としての室外温度 Taも溶存冷媒量 Mqoの演算に用いるようにしている。具体的には、冷凍機油の温度 Toilとして、吐出温度 Td及び室外温度 Taの関数 (すなわち、 Toil = f2 ( Td、 Ta) )として表される圧縮機 21内部の冷凍機油の平均温度を用いることができる (図 7の吐出温度 Td及び室外温度 Taと冷凍機油の温度 Toilとの関係を示す線図を参照）。尚、 Toilと吐出温度 Td及び室外温度 Taとの関係は、予め実験的に得られた測定データを用いて関数式化したものを用いてもょレ、し、マップ化したものを用いてもよい。また、室外温度 Taを検出する室外温度センサ 36の設置位置等によっては、検出された室外温度 Taと実際の圧縮機 21外部の雰囲気温度との間にずれが生じるおそれもある力このような場合には、検出された室外温度 Taをそのまま使用するのではなぐ室外温度 Taに補正を施した値を圧縮機 21外部の雰囲気温度として使用するようにしてもよい。ここで、室外温度 Taの補正の方法としては、構成機器の運転状態量、例えば、空気調和装置 1の運転状態から求めた能力、吐出圧力 Pd及び室外ファン 28の風量 Woの少なくとも 1つを用いて補正することが可能である。そうすると、冷凍機油への冷媒の溶解度 Φは、油溜まり部 71dが形成された高圧空間 Q2における冷媒の圧力（すなわち、吐出圧力 Pd)及び上述の吐出温度 Td及び室外温度 Taの関数として表された冷凍機油の平均温度 Toilの関数 (すなわち、 φ =f3 (Ps、T oil) )として表すことができる。このように、溶存冷媒量 Mqoは、既知の冷凍機油の量 Moil,吐出圧力 Pd及び冷凍機油の平均温度 ToiKより具体的には、吐出温度 Td及び室外温度 Ta)カゝら演算すること力 Sできる。

[0056] また、冷媒量 Mq2は、

Mq2= (Vcomp-Voil-Vql) X d

という、圧縮機 21の全容積 Vcompから冷凍機油の容積 Voil及び低圧空間 Q 1の容積 Vqlを差し引き、これに高圧空間 Q2における冷媒の密度としての冷媒の密度 p d を乗算することによって演算される。

ここで、冷凍機油の容積 Voilは、冷凍機油の量 Moilを冷凍機油の密度 p oilで除算することによって演算される。この冷凍機油の密度 p oilは、冷凍機油の温度の関数として表される力この場合においても、上述の溶解度 φを演算する場合と同様に、冷凍機油の平均温度 Toilを用いることができる。すなわち、冷凍機油の密度は、冷凍機油の平均温度 Toilの関数 (すなわち、 p oil = f4 (Toil) )として表すことができる。このように、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 71内の高圧空間 Q2のうち油溜まり部 71 d以外の部分における冷媒量 Mq2は、既知の容積 Vcomp、既知の容積 Vql、既知の冷凍機油の量 Moil及び冷凍機油の平均温度 ToiKより具体的には、吐出温度 Td 及び室外温度 Ta)力、ら演算すること力 Sできる。

[0057] また、冷媒量 Mqlは、

Mql =Vql X s

という、低圧空間 Q 1の容積 Vqlに低圧空間 Q 1における冷媒の密度としての冷媒の密度 p sを乗算することによって演算される。

尚、本実施形態において、室外ユニット 2は 1台である力室外ユニットが複数台接続される場合には、室外ユニットに関する冷媒量 Mogl、 Mc、 Moll , Mol2、 Mog2 、 Mob及び Mcompは、複数の室外ユニットのそれぞれに対応して各部分の冷媒量の関係式が設定され、複数の室外ユニットの各部分の冷媒量を加算することにより、室外ユニットの全冷媒量が演算されるようになっている。尚、機種や容量が異なる複数の室外ユニットが接続される場合には、ノラメータの値が異なる各部分の冷媒量の関係式が使用されることになる。 [0058] 以上のように、本実施形態では、冷媒回路 10の各部分についての関係式を用いて、冷媒量判定運転における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量力、ら各部分の冷媒量を演算することで、冷媒回路 10の冷媒量を演算することができるようになっている。

そして、このステップ S12は、後述のステップ S 13における冷媒量の適否の判定の条件が満たされるまで繰り返されるため、冷媒の追加充填が開始してから完了するまでの間、冷媒回路 10の各部分についての関係式を用いて、冷媒充填時における運転状態量から各部分の冷媒量が演算される。より具体的には、後述のステップ S 13 における冷媒量の適否の判定に必要な室外ユニット 2内の冷媒量 Mo及び各室内ュニット 4、 5内の冷媒量 Mr (すなわち、冷媒連絡配管 6、 7を除く冷媒回路 10の各部分の冷媒量）が演算される。ここで、室外ユニット 2内の冷媒量 Moは、上述の室外ュニット 2内の各部分の冷媒量 Mogl、 Mc、 Moll , Mol2、 Mog2、 Mob及び Mcomp を加算することによって演算される。

[0059] このように、冷媒自動充填運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10の各部分の冷媒量を演算する冷媒量演算手段として機能する制御部 8により、ステップ S 12の処理が行われる。

(ステップ S 13：冷媒量の適否の判定）

上述のように、冷媒回路 10内に冷媒の追加充填を開始すると、冷媒回路 10内の冷媒量が徐々に増加する。ここで、冷媒連絡配管 6、 7の容積が未知である場合には、冷媒の追加充填後に冷媒回路 10内に充填されるべき冷媒量を、冷媒回路 10全体の冷媒量として規定することができない。しかし、室外ユニット 2及び室内ユニット 4、 5 だけに着目すれば (すなわち、冷媒連絡配管 6、 7を除く冷媒回路 10)、試験や詳細なシミュレーションにより通常運転モードにおける最適な室外ユニット 2の冷媒量を予め知ることができるため、この冷媒量を充填目標値 Msとして予め制御部 8のメモリに記憶しておき、上述の関係式を用レ、て冷媒自動充填運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から演算される室外ユニット 2の冷媒量 Moと室内ユニット 4、 5の冷媒量 Mrとを加算した冷媒量の値力 S、この充填目標値 Msに到達するまで、冷媒の追加充填を行えばよいことになる。すなわち、ステップ S13は、冷媒自動充填運転における室外ユニット 2の冷媒量 Moと室内ユニット 4、 5の冷媒量 M rとを加算した冷媒量の値が充填目標値 Msに到達した力、どうかを判定することで、冷媒の追加充填により冷媒回路 10内に充填された冷媒量の適否を判定する処理であ

[0060] そして、ステップ S13において、室外ユニット 2の冷媒量 Moと室内ユニット 4、 5の冷媒量 Mrとを加算した冷媒量の値が充填目標値 Msよりも小さぐ冷媒の追加充填が完了していない場合には、充填目標値 Msに到達するまで、ステップ S13の処理が繰り返される。また、室外ユニット 2の冷媒量 Moと室内ユニット 4、 5の冷媒量 Mrとを加算した冷媒量の値が充填目標値 Msに到達した場合には、冷媒の追加充填が完了し、冷媒自動充填運転処理としてのステップ S 1が完了する。

尚、上述の冷媒量判定運転においては、冷媒回路 10内への冷媒の追加充填が進むにつれて、主として、室外熱交換器 23の出口における過冷却度 SCoが大きくなる傾向が現れて室外熱交換器 23における冷媒量 Mcが増加し、他の部分における冷媒量がほぼ一定に保たれる傾向になるため、充填目標値 Msを、室外ユニット 2及び室内ユニット 4、 5ではなぐ室外ユニット 2の冷媒量 Moのみに対応する値として設定したり、又は、室外熱交換器 23の冷媒量 Mcに対応する値として設定して、充填目標値 Msに到達するまで冷媒の追加充填を行うようにしてもよい。

[0061] このように、冷媒自動充填運転の冷媒量判定運転における冷媒回路 10内の冷媒量の適否 (すなわち、充填目標値 Msに到達した力、どうか)を判定する冷媒量判定手段として機能する制御部 8により、ステップ S 13の処理が行われる。

(ステップ S2：配管容積判定運転）

上述のステップ S1の冷媒自動充填運転が完了したら、ステップ S2の配管容積判定運転に移行する。配管容積判定運転では、制御部 8によって、図 8に示されるステップ S21〜ステップ S25の処理が行われる。ここで、図 8は、配管容積判定運転のフローチャートである。

(ステップ S21、 S22 :液冷媒連絡配管用の配管容積判定運転及び容積の演算）ステップ S21では、上述の冷媒自動充填運転におけるステップ S11の冷媒量判定運転と同様に、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む液冷媒連絡配管 6用の配管容積判定運転を行う。ここで、液管温度制御における過冷却器 25の主冷媒回路側の出口の冷媒の温度 Tipの液管温度目標値 Tipsを第 1目標値 Tlpslとし、この第 1目標値 Tlpslで冷媒量判定運転が安定した状態を第 1状態とする（図 9の破線を含む線で示された冷凍サイクルを参照）。尚、図 9は、液冷媒連絡配管用の配管容積判定運転における空気調和装置 1の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。

[0062] 次に、液管温度制御における過冷却器 25の主冷媒回路側の出口の冷媒の温度 T lpが第 1目標値 Tlpslで安定した第 1状態から、他の機器制御、すなわち、凝縮圧力制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御の条件については変更することなく（すなわち、過熱度目標値 SHrsや低圧目標値 Tesを変更することなく）、液管温度目標値 Tips を第 1目標値 Tlpslと異なる第 2目標値 Tlps2に変更して安定させた第 2状態とする（図 9の実線で示された冷凍サイクルを参照）。本実施形態において、第 2目標値 Tips 2は、第 1目標値 Tlpslよりも高い温度である。

このように、第 1状態で安定した状態から第 2状態に変更することによって、液冷媒連絡配管 6内の冷媒の密度が小さくなるため、第 2状態における液冷媒連絡配管部 B3の冷媒量 Mlpは、第 1状態における冷媒量に比べて減少することになる。そして、この液冷媒連絡配管部 B3から減少した冷媒は、冷媒回路 10の他の部分に移動することになる。より具体的には、上述のように、液管温度制御以外の他の機器制御の条件については変更していないことから、高圧ガス管部 Eにおける冷媒量 Mogl、低圧ガス管部 Hにおける冷媒量 Mog2、ガス冷媒連絡配管部 Gにおける冷媒量 Mgp及び圧縮機部 Jにおける冷媒量 Mcompがほぼ一定に保たれて、液冷媒連絡配管部 B 3から減少した冷媒は、凝縮器部 A、高温液管部 Bl、低温液管部 B2、室内ユニット部 F及びバイパス回路部 Iに移動することになる。すなわち、液冷媒連絡配管部 B3から冷媒が減少した分だけ、凝縮器部 Aにおける冷媒量 Mc、高温液管部 B1における冷媒量 Moll、低温液管部 B2における冷媒量 Mol2、室内ユニット部 Fにおける冷媒量 Mr及びバイパス回路部 Iにおける冷媒量 Mobが増加することになる。

[0063] 以上のような制御は、液冷媒連絡配管 6の容積 Mlpを演算するための配管容積判定運転を行う配管容積判定運転制御手段として機能する制御部 8はり具体的には、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37と制御部 37、 47、 57間を接続する伝送線 8a)により、ステップ S21の処理として行われる。

次に、ステップ S22では、第 1状態から第 2状態への変更により、液冷媒連絡配管部 B3から冷媒が減少して冷媒回路 10の他の部分に移動する現象を利用して、液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算する。

まず、液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算するために使用される演算式について、説明する。上述の配管容積判定運転によって、この液冷媒連絡配管部 B3から減少して冷媒回路 10の他の部分に移動した冷媒量を冷媒増減量 Δ Mlpとし、第 1及び第 2状態間における各部分の冷媒の増減量を Δ Μ Δ Μο11、 Δ Μο12、 Δ ΜΓ及び Δ Mob (ここでは、冷媒量 Mogl、冷媒量 Mog2及び冷媒量 Mgpがほぼ一定に保たれるため省略する）とすると、冷媒増減量 Δ Mlpは、例えば、

Δ Μ1ρ= - ( A Mc + Δ Μο11 + Δ Μο12+ Δ ΜΓ+ A Mob)

という関数式から演算することができる。そして、この Δ Mlpの値を液冷媒連絡配管 6 内における第 1及び第 2状態間の冷媒の密度変化量 Δ p ipで除算することにより、液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算することができる。尚、冷媒増減量 Δ ΜΙρの演算結果にはほとんど影響しないが、上述の関数式において、冷媒量 Mogl及び冷媒量 Μ og2が含まれていてもよい。

Vlp = Δ Mlp/ Δ lp

尚、 A Mc、 Δ Μο11、 Δ Μο12、 A Mr及び A Mobは、上述の冷媒回路 10の各部分についての関係式を用いて、第 1状態における冷媒量と第 2状態における冷媒量とを演算し、さらに第 2状態における冷媒量力第 1状態の冷媒量を減算することによつて得られ、また、密度変化量 Δ p ipは、第 1状態における過冷却器 25の出口における冷媒の密度と第 2状態における過冷却器 25の出口における冷媒の密度を演算し、さらに第 2状態における冷媒の密度から第 1状態における冷媒の密度を減算することによって得られる。

以上のような演算式を用いて、第 1及び第 2状態における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算することができる。 [0065] 尚、本実施形態では、第 2状態における第 2目標ィ直 Tlps2が第 1状態における第 1 目標値 Tlpslよりも高!/、温度になるように状態変更を行い、液冷媒連絡配管部 B2の冷媒を他の部分に移動させることで他の部分における冷媒量を増加させて、この増加量から液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算している力第 2状態における第 2目標ィ直 Tlps2が第 1状態における第 1目標ィ直 Tlpslよりも低い温度になるように状態変更を行い、液冷媒連絡配管部 B3に他の部分から冷媒を移動させることで他の部分における冷媒量を減少させて、この減少量から液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算してもよい。

このように、液冷媒連絡配管 6用の配管容積判定運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpを演算する液冷媒連絡配管用の配管容積演算手段として機能する制御部 8により、ステップ S2 2の処理が行われる。

[0066] (ステップ S23、 S24 :ガス冷媒連絡配管用の配管容積判定運転及び容積の演算）上述のステップ S21及びステップ S22が完了した後、ステップ S23において、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含むガス冷媒連絡配管 7用の配管容積判定運転を行う。ここで、蒸発圧力制御における圧縮機 21の吸入圧力 Psの低圧目標値 Pesを第 1目標値 Peslとし、この第 1目標値 Peslで冷媒量判定運転が安定した状態を第 1状態とする（図 10の破線を含む線で示された冷凍サイクルを参照）。尚、図 10は、ガス冷媒連絡配管用の配管容積判定運転における空気調和装置 1の冷凍サイクルを示すモリエル線図である。

次に、蒸発圧力制御における圧縮機 21の吸入圧力 Psの低圧目標値 Pesが第 1目標値 Peslで安定した第 1状態から、他の機器制御、すなわち、液管温度制御、凝縮圧力制御及び過熱度制御の条件については変更することなく（すなわち、液管温度目標値 Tipsや過熱度目標値 SHrsを変更することなく）、低圧目標値 Pesを第 1目標値 Peslと異なる第 2目標値 Pes2に変更して安定させた第 2状態とする（図 10の実線のみで示された冷凍サイクルを参照）。本実施形態において、第 2目標値 Pes2は、第 1目標値 Peslよりも低い圧力である。

[0067] このように、第 1状態で安定した状態から第 2状態に変更することによって、ガス冷媒連絡配管 7内の冷媒の密度が小さくなるため、第 2状態におけるガス冷媒連絡配管部 Gの冷媒量 Mgpは、第 1状態における冷媒量に比べて減少することになる。そして、このガス冷媒連絡配管部 Gから減少した冷媒は、冷媒回路 10の他の部分に移動することになる。より具体的には、上述のように、蒸発圧力制御以外の他の機器制御の条件にっレ、ては変更して!/、な!/、ことから、高圧ガス管部 Eにおける冷媒量 Mogl、高温液管部 B1における冷媒量 Moll、低温液管部 B2における冷媒量 Mol2及び液冷媒連絡配管部 B3における冷媒量 Mlpがほぼ一定に保たれて、ガス冷媒連絡配管部 Gから減少した冷媒は、低圧ガス管部 H、凝縮器部 A、室内ユニット部 F、バイパス回路部 I及び圧縮機部 Jに移動することになる。すなわち、ガス冷媒連絡配管部 Gから冷媒が減少した分だけ、低圧ガス管部 Hにおける冷媒量 Mog2、凝縮器部 Aにおける冷媒量 Mc、室内ユニット部 Fにおける冷媒量 Mr、バイパス回路部 Iにおける冷媒量 Mob及び圧縮機部 Jにおける冷媒量 Mcompが増加することになる。

以上のような制御は、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算するための配管容積判定運転を行う配管容積判定運転制御手段として機能する制御部 8はり具体的には、室内側制御部 47、 57と室外側制御部 37と制御部 37、 47、 57間を接続する伝送線 8a)により、ステップ S23の処理として行われる。

次に、ステップ S24では、第 1状態から第 2状態への変更により、ガス冷媒連絡配管部 Gから冷媒が減少して冷媒回路 10の他の部分に移動する現象を利用して、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算する。

まず、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算するために使用される演算式について、説明する。上述の配管容積判定運転によって、このガス冷媒連絡配管部 Gから減少して冷媒回路 10の他の部分に移動した冷媒量を冷媒増減量 Δ Mgpとし、第 1 及び第 2状態間における各部分の冷媒の増減量を A Mc、 A Mog2、 Δ ΜΓ、 A Mob 及び Δ Mcomp (ここでは、冷媒量 Mogl、冷媒量 Moll、冷媒量 Mol2及び冷媒量 Mlpがほぼ一定に保たれるため省略する）とすると、冷媒増減量 A Mgpは、例えば、

A Mgp=— ( A Mc+ A Mog2+ Δ ΜΓ+ A Mob+ Δ Mcomp)

という関数式から演算することができる。そして、この Δ Mgpの値をガス冷媒連絡配管 7内における第 1及び第 2状態間の冷媒の密度変化量 Δ p gpで除算することにより、ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算することができる。尚、冷媒増減量 A Mgp の演算結果にはほとんど影響しないが、上述の関数式において、冷媒量 Mogl、冷媒量 Moll及び冷媒量 Mol2が含まれて!/、てもよ!/、。

尚、 A Mc、 A Mog2、 Δ ΜΓ、 A Mob及び A Mcompは、上述の冷媒回路 10の各部分についての関係式を用いて、第 1状態における冷媒量と第 2状態における冷媒量とを演算し、さらに第 2状態における冷媒量力第 1状態の冷媒量を減算することによつて得られ、また、密度変化量 Δ p gpは、第 1状態における圧縮機 21の吸入側における冷媒の密度 p sと室内熱交換器 42、 52の出口における冷媒の密度 p eoとの平均密度を演算し、第 2状態における平均密度から第 1状態における平均密度を減算することによって得られる。

以上のような演算式を用いて、第 1及び第 2状態における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量力、らガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算することができる。

[0070] 尚、本実施形態では、第 2状態における第 2目標値 Pes2が第 1状態における第 1目標値 Pes 1よりも低!/、圧力になるように状態変更を行い、ガス冷媒連絡配管部 Gの冷媒を他の部分に移動させることで他の部分における冷媒量を増加させて、この増加量力ガス冷媒連絡配管 7の容積 Vlpを演算しているが、第 2状態における第 2目標値 Pes2が第 1状態における第 1目標値 Peslよりも高い圧力になるように状態変更を行い、ガス冷媒連絡配管部 Gに他の部分から冷媒を移動させることで他の部分における冷媒量を減少させて、この減少量からガス冷媒連絡配管 7の容積 Vlpを演算してあよい。

このように、ガス冷媒連絡配管 7用の配管容積判定運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量からガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpを演算するガス冷媒連絡配管用の配管容積演算手段として機能する制御部 8により、ステツプ S24の処理が行われる。

[0071] (ステップ S25 :配管容積判定運転の結果の妥当性の判定）

上述のステップ S21〜ステップ S24が完了した後、ステップ S25において、配管容積判定運転の結果が妥当なものであるかどうか、すなわち、配管容積演算手段によつて演算された冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpが妥当なものであるかどうかを判疋。

具体的には、以下の不等式のように、演算により得られたガス冷媒連絡配管 7の容積 Vgpに対する液冷媒連絡配管 6の容積 Vlpの比が所定の数値範囲内にあるかどうかにより判定する。

ここで、 ε 1及び ε 2は、室外ユニットと室内ユニットとの実現可能な組み合わせにおける配管容積比の最小値及び最大値に基づいて可変される値である。

[0072] そして、容積比 Vlp/Vgpが上述の数値範囲を満たす場合には、配管容積判定運転に力、かるステップ S2の処理が完了となり、容積比 Vlp/Vgpが上述の数値範囲を満たさない場合には、再度、ステップ S21〜ステップ S24の配管容積判定運転及び容積の演算の処理が行われる。

このように、上述の配管容積判定運転の結果が妥当なものであるかどうか、すなわち、配管容積演算手段によって演算された冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpが妥当なものであるかどうかを判定する妥当性判定手段として機能する制御部 8により、ステツプ S25の処理が行われる。

尚、本実施形態においては、液冷媒連絡配管 6用の配管容積判定運転 (ステップ S 21、 S22)を先に行い、その後に、ガス冷媒連絡配管 7用の配管容積判定運転 (ステップ S23、 S24)を行っている力ガス冷媒連絡配管 7用の配管容積判定運転を先に行ってもよい。

[0073] また、上述のステップ S25において、ステップ S21〜S24の配管容積判定運転の結果が妥当でないものと複数回判定されるような場合や、より簡易的に冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpの判定を行いたい場合には、図 8には図示しないが、例えば、ステップ S25において、ステップ S21〜S24の配管容積判定運転の結果が妥当でないものと判定された後に、冷媒連絡配管 6、 7における圧力損失から冷媒連絡配管 6、 7の配管長さを推定し、この推定された配管長さと平均容積比から冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpを演算する処理に移行して、冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 V gpを得るようにしてもよい。

また、本実施形態においては、冷媒連絡配管 6、 7の長さゃ管径等の情報がなぐ冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpが未知であることを前提として、配管容積判定運転を行って冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpを演算する場合について説明した、配管容積演算手段が、冷媒連絡配管 6、 7の長さゃ管径等の情報を入力することで冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpを演算する機能を有している場合には、この機能を併用してもよい。

[0074] さらに、上述の配管容積判定運転及びその運転結果を用いて冷媒連絡配管 6、 7 の容積 Vlp、 Vgpを演算する機能を使用せず、冷媒連絡配管 6、 7の長さゃ管径等の情報を入力することで冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpを演算する機能のみを使用する場合には、上述の妥当性判定手段 (ステップ S25)を用いて、入力された冷媒連絡配管 6、 7の長さゃ管径等の情報が妥当であるかどうかについての判定を行うようにしてもよい。

(ステップ S3：初期冷媒量検知運転）

上述のステップ S2の配管容積判定運転が完了したら、ステップ S3の初期冷媒量判定運転に移行する。初期冷媒量検知運転では、制御部 8によって、図 11に示されるステップ S31及びステップ S32の処理が行われる。ここで、図 11は、初期冷媒量検知運転のフローチャートである。

[0075] (ステップ S31：冷媒量判定運転）

ステップ S31では、上述の冷媒自動充填運転のステップ SI 1の冷媒量判定運転と同様に、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転が行われる。

このように、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転を行う冷媒量判定運転制御手段として機能する制御部 8により、ステップ S31の処理が行われる。

(ステップ S32：冷媒量の演算）

次に、上述の冷媒量判定運転を行!/、つつ冷媒量演算手段として機能する制御部 8 によって、ステップ S32における初期冷媒量判定運転における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10内の冷媒量を演算する。冷媒回路 10内の冷媒量の演算は、上述の冷媒回路 10の各部分の冷媒量と冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式を用いて演算されるが、この際、上述の配管容積判定運転によって、空気調和装置 1の構成機器の設置後において未知であった冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpが演算されて既知となっているため、これらの冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpに冷媒の密度を乗算することによつて、冷媒連絡配管 6、 7内の冷媒量 Mlp、 Mgpを演算し、さらに他の各部分の冷媒量を加算することにより、冷媒回路 10全体の初期冷媒量を検知することができる。この初期冷媒量は、後述の冷媒漏洩検知運転において、冷媒回路 10からの漏洩の有無を判定する基準となる冷媒回路 10全体の基準冷媒量 Miとして使用されるため、運転状態量の 1つとして、状態量蓄積手段としての制御部 8のメモリに記憶される。

[0076] このように、初期冷媒量検知運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10の各部分の冷媒量を演算する冷媒量演算手段として機能する制御部 8により、ステップ S32の処理が行われる。

<冷媒漏洩検知運転モード〉

次に、冷媒漏洩検知運転モードについて、図 1、図 3、図 6及び図 12を用いて説明する。ここで、図 12は、冷媒漏洩検知運転モードのフローチャートである。

本実施形態において、定期的 (例えば、休日や深夜等で空調を行う必要がない時間帯等）に、不測の原因により冷媒回路 10から冷媒が外部に漏洩していないかどうかを検知する場合を例にして説明する。

(ステップ S41：冷媒量判定運転）

まず、上記の冷房運転や暖房運転のような通常運転モードにおける運転が一定時間（例えば、半年〜 1年ごと等)経過した場合に、自動又は手動で通常運転モードから冷媒漏洩検知運転モードに切り換えて、初期冷媒量検知運転の冷媒量判定運転と同様に、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転を行なう。

[0077] 尚、この冷媒量判定運転は、冷媒漏洩検知運転ごとに行われることになるが、例えば、凝縮圧力 Pcが異なる場合ゃ冷媒漏洩が生じて!/、る場合のような運転条件の違いによって室外熱交換器 23出口における冷媒の温度 Tcoが変動する場合においても、液管温度制御によって、液冷媒連絡配管 6内の冷媒の温度 Tipが同じ液管温度目標値 Tipsで一定に保たれることになる。

このように、室内ユニット全数運転、凝縮圧力制御、液管温度制御、過熱度制御及び蒸発圧力制御を含む冷媒量判定運転を行う冷媒量判定運転制御手段として機能する制御部 8により、ステップ S41の処理が行われる。

(ステップ S42：冷媒量の演算）

次に、上述の冷媒量判定運転を行!/、つつ冷媒量演算手段として機能する制御部 8 によって、ステップ S42における冷媒漏洩検知運転における冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10内の冷媒量を演算する。冷媒回路 1 0内の冷媒量の演算は、上述の冷媒回路 10の各部分の冷媒量と冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式を用いて演算されるが、この際、初期冷媒量判定運転と同様に、上述の配管容積判定運転によって、空気調和装置 1 の構成機器の設置後において未知であった冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpが演算されて既知となっているため、これらの冷媒連絡配管 6、 7の容積 Vlp、 Vgpに冷媒の密度を乗算することによって、冷媒連絡配管 6、 7内の冷媒量 Mlp、 Mgpを演算し、さらに他の各部分の冷媒量を加算することにより、冷媒回路 10全体の冷媒量 M を演算すること力 Sできる。

ここで、上述のように、液管温度制御によって液冷媒連絡配管 6内の冷媒の温度 T1 Pが同じ液管温度目標値 Tipsで一定に保たれているため、液冷媒連絡配管部 B3における冷媒量 Mlpは、冷媒漏洩検知運転の運転条件の違いによらず、室外熱交換器 23出口における冷媒の温度 Tcoが変動する場合においても、一定に保たれることになる。

このように、冷媒漏洩検知運転における冷媒回路 10内を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量から冷媒回路 10の各部分の冷媒量を演算する冷媒量演算手段として機能する制御部 8により、ステップ S42の処理が行われる。

(ステップ S43、 S44 :冷媒量の適否の判定、警告表示）

冷媒回路 10から冷媒が外部に漏洩すると、冷媒回路 10内の冷媒量が減少する。そして、上述のステップ S42において演算された冷媒回路 10全体の冷媒量 Mは、冷媒回路 10からの冷媒漏洩が生じている場合には、初期冷媒量検知運転において検知された基準冷媒量 Miよりも小さくなり、冷媒回路 10からの冷媒漏洩が生じていない場合には、基準冷媒量 Miとほぼ同じ値になる。

[0079] このことを利用して、ステップ S43では、冷媒の漏洩の有無を判定している。そして、ステップ S43において、冷媒回路 10からの冷媒の漏洩が生じていないと判定される場合には、冷媒漏洩検知運転モードを終了する。

一方、ステップ S43において、冷媒回路 10からの冷媒の漏洩が生じていると判定される場合には、ステップ S44の処理に移行して、冷媒漏洩を検知したことを知らせる警告を警告表示部 9に表示した後、冷媒漏洩検知運転モードを終了する。

このように、冷媒漏洩検知運転モードにお!/、て冷媒量判定運転を行!/、つつ冷媒回路 10内の冷媒量の適否を判定して冷媒漏洩の有無を検知する、冷媒量判定手段の一つである冷媒漏洩検知手段として機能する制御部 8により、ステップ S42〜S44の処理が行われる。

[0080] 以上のように、本実施形態の空気調和装置 1では、制御部 8が、冷媒量判定運転手段、冷媒量演算手段、冷媒量判定手段、配管容積判定運転手段、配管容積演算手段、妥当性判定手段及び状態量蓄積手段として機能することにより、冷媒回路 10 内に充填された冷媒量の適否を判定するための冷媒量判定システムを構成している

〇

(3)空気調和装置の特徴

本実施形態の空気調和装置 1には、以下のような特徴がある。

本実施形態の空気調和装置 1では、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 71内に形成された油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油の油上面に冷媒が接しているため、油上面付近の冷凍機油は冷媒の温度に近づき、そして、油溜まり部 71dを形成する圧縮機ケーシング 71の壁面付近の冷凍機油は壁面の温度、すなわち、圧縮機 21外部の雰囲気温度に近づくことから、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油には、油上面に接する冷媒の温度と圧縮機 21外部の雰囲気温度との温度差に相当する温度分布が生じることになる。特に、本実施形態の空気調和装置 1では、圧縮機 21が高圧空間 Q2内に冷凍機油の油溜まり部 71dを有する型式であることから、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油とこの冷凍機油に接する冷媒との温度差が大きくなるように構成されており、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油の温度分布が生じやすくなつている。

[0081] しかし、本実施形態の空気調和装置 1では、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量 (ここでは、室外温度 Ta)を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量 Mqoを演算するようにしているため、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができ、溶存冷媒量 M q_oの演算誤差を小さくすることができるようになる。これにより、圧縮機 21内部の冷凍機油に溶解する冷媒量 Mqoを正確に把握することができるようになるため、冷媒回路 10内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようになる。

より具体的には、本実施形態の空気調和装置 1では、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量としての室外温度 Taに加えて、圧縮機 21内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量としての吐出温度 Tdを、溶存冷媒量 Mqoの演算に用いており、これら 2つの温度の平均的な温度を求めることで、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができるようになつている。また、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、室外温度 Ta、又は、室外温度 Taを構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度を使用することによって、新たに温度センサを追加することなぐ圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができるようになつている。

[0082] また、本実施形態の空気調和装置 1では、圧縮機 21外部の雰囲気温度や圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこれらに等価な運転状態量としての室外温度 Taや吐出温度 Tdに加えて、圧縮機 21内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量としての吐出圧力 Pdを、溶存冷媒量 Mqoの演算に用いているため、例えば、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮するとともに、冷凍機油への冷媒の溶解度 Φの圧力による変化を考慮することができるようになつている。 (4)変形例 1

上述の実施形態においては、冷凍機油の温度 Toilを、吐出温度 Td及び室外温度 Taの関数（すなわち、 Toil = f2 (Td、 Ta) )やマップとして表わすようにしている（図 7 の吐出温度 Td及び室外温度 Taと冷凍機油の温度 Toilとの関係を示す線図を参照）ため、圧縮機 21の運転が定常的な状態になっている場合には、冷凍機油の温度 To ilを精度よく得ることカできるようになってレ、る。

[0083] しかし、例えば、圧縮機 21を起動してから定常状態に達するまでの間や、圧縮機 2 1が複数台設置される場合において複数の圧縮機 21のうちの 1台が停止してから定常状態に達するまでの間のような過渡的な状態においては、時間の経過とともに冷凍機油の温度が変化するため、上述の冷凍機油の温度 Toilの演算方法のように、冷凍機油の温度 Toilを吐出温度 Td及び室外温度 Taの関数で表現しただけでは、十分な演算精度が得られなレ、場合があり得る。

そこで、本変形例では、冷凍機油の温度 Toilを圧縮機 21の発停からの時間 tを考慮した関数 (すなわち、 Toil = f2' (Td、 Ta、 t) )やマップとして表すことによって、圧縮機 21の発停後の過渡的な状態における冷凍機油の温度の変化を加味して、冷凍機油の温度 Toilを精度よく演算することができるようになつている。

[0084] その結果、圧縮機 21の発停後の過渡的な状態においても、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができ、溶存冷媒量 Mqoの演算誤差をさらに小さくすることができるようになる。

(5)変形例 2

上述の実施形態及び変形例 1にお!/、ては、冷凍機油の温度 Toilを演算する際に、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、室外温度 T a、又は、室外温度 Taを構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度を使用している力 S、これに代えて、図 2及び図 3に示されるように、圧縮機 21 の底部（具体的には、油溜まり部 71dを形成する下部鏡板 71c)の外表面に圧縮機外面温度センサ 75を取り付けて、この圧縮機外面温度センサ 75によって検出される圧縮機 21外面の温度（すなわち、圧縮機外面温度 Tease)を用いるようにしてもよい [0085] これにより、油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を正確に考慮することができ、溶存冷媒量 Mqoの演算誤差をさらに小さくすることができるようになる。

(6)変形例 3

上述の実施形態及び変形例 1、 2においては、冷凍機油の温度 Toilを、圧縮機 21 内部の冷凍機油に接する冷媒の温度（ここでは、吐出温度 Td)及び圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量 (ここでは、室外温度 Ta、室外温度 Taを構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度、又は、圧縮機外面温度 Tease)を含む関数やマップとして表して演算するようにしているが、これに代えて、図 2及び図 3に示されるように、圧縮機 21内部（具体的には、油溜まり部 71 dの中央付近）に油温検出手段としての油溜まり部温度センサ 76を取り付けて、この油溜まり部温度センサ 76によって検出される圧縮機 21内部の冷凍機油の温度を Toilとしてもよい。

[0086] これにより、圧縮機 21内部の冷凍機油の温度 Toilを直接的かつ正確に検出することができるため、溶存冷媒量 Mqoの演算誤差を小さくすることができるようになる。しかも、上述の実施形態及び変形例 1、 2のような関数式やマップを用いて冷凍機油の温度 Toilの演算を行う必要がなくなるため、演算負荷を低減することができる。

(7)変形例 4

上述の実施形態及び変形例;!〜 3においては、圧縮機 21として、圧縮機 21が高圧空間 Q2内に冷凍機油の油溜まり部 71dを有する型式の圧縮機を採用する場合において、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量 (ここでは、室外温度 Ta)を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量 Mqoを演算することで、圧縮機 21内部の油溜まり部 71dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮するようにしている力図 13に示されるように、圧縮機 21が低圧空間 Q1内に冷凍機油の油溜まり部 171dを有する型式の圧縮機を採用する場合においても、圧縮機 21 外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量 (ここでは、室外温度 Ta)を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量 Mqoを演算することで、圧縮機 21 内部の油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮するようにしてあよい。 [0087] まず、低圧空間 Q l内に冷凍機油の油溜まり部 171dを有する型式の圧縮機 21の構成について、図 13を用いて説明する。

本変形例における圧縮機 21は、縦型円筒形状の容器である圧縮機ケーシング 17 1内に、圧縮要素 172及び圧縮機モータ 173が内蔵された密閉式圧縮機である。圧縮機ケーシング 171は、略円筒形状の胴板 171aと、胴板 171aの上端に溶接固定された上部鏡板 171bと、胴板 171aの下端に溶接固定された下部鏡板 171cとを有している。そして、この圧縮機ケーシング 171内には、主として、上部に圧縮要素 1 72が配置され、圧縮要素 172の下側に圧縮機モータ 173が配置されている。圧縮要素 172と圧縮機モータ 173とは、圧縮機ケーシング 171内を上下方向に延びるように配置されるシャフト 174によって連結されている。また、圧縮機ケーシング 171には、胴板 171 aを貫通するように吸入管 181が設けられており、上部鏡板 17 lbを貫通するように吐出管 182が設けられている。そして、圧縮機ケーシング 171内の空間のうち圧縮要素 172の下側の吸入管 181が連通している空間は、吸入管 181を通じて圧縮機ケーシング 171内に低圧の冷媒が流入する低圧空間 Q 1となっている。さらに、低圧空間 Q 1の下部には、圧縮機 21内（特に、圧縮要素 172)の潤滑に必要な冷凍機油を溜めるための油溜まり部 171dが形成されている。

[0088] 圧縮要素 72は、その下部に低圧空間 Q 1内の冷媒を吸入する吸入口 172aが形成されており、上部に圧縮された高圧の冷媒を吐出する吐出口 172bが形成されている。圧縮機ケーシング 171内の空間のうち圧縮要素 172の上側の吐出管 182が連通している空間は、圧縮要素 172の吐出口 172bを通じて高圧の冷媒が流入する高圧空間 Q2となっている。

シャフト 174には、油溜まり部 171dに開口するとともに、圧縮要素 172の内部に連通する油路 174aが形成されており、この油路 174aの下端には、油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油を圧縮要素 172に供給するポンプ要素 174bが設けられている。圧縮機モータ 173は、圧縮要素 172の下側の低圧空間 Q1内に配置されており、圧縮機ケーシング 171の内面に固定された環状のステータ 173aと、ステータ 173a の内周側に僅かな隙間を空けて回転自在に収容されたロータ 173bとから構成されている。 [0089] そして、このような構成を有する圧縮機 21において、圧縮機モータ 173を駆動すると、吸入管 181を通じて圧縮機ケーシング 171の低圧空間 Q 1内に低圧の冷媒が流入し、圧縮要素 172によって圧縮されて高圧の冷媒となった後、吐出管 182を通じて圧縮機ケーシング 171の高圧空間 Q2から流出する。ここで、低圧空間 Q 1内に流入した低圧の冷媒は、主として、図 13における吸入冷媒の流れを示す二点鎖線で描かれた矢印に示されるように、油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油の油上面と接するように流れた後、圧縮機モータ 173と圧縮機ケーシング 171との隙間ゃステータ 173 aとロータ 173bとの隙間を通じて上昇して、圧縮要素 172の下部に形成された吸入口 172aに向かって流れることになる。そして、油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油は、その油上面が冷媒に接しているため、油上面付近の冷凍機油は冷媒の温度に近づき、そして、油溜まり部 171dを形成する圧縮機ケーシング 171の下部（主として、下部鏡板 171c)の壁面付近の冷凍機油は壁面の温度、すなわち、圧縮機 21外部の雰囲気温度に近づくことから、油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油には、油溜まり部 171dの油上面に接する冷媒の温度と圧縮機 21外部の雰囲気温度との温度差に相当する温度分布が生じることになる。ここで、油溜まり部 71dの油上面に接する冷媒は、冷房運転時には、蒸発器として機能する室内熱交換器 42、 52から戻る低圧の冷媒であり、また、暖房運転時には、蒸発器として機能する室外熱交換器 23から戻る低圧の冷媒であり、室内空気の温度や室外空気の温度に近い温度を示すことから、圧縮機 21外部の雰囲気温度との温度差は、上述の実施形態のように高圧空間 Q2に油溜まり部 71dが形成されている場合に比べて小さくなる傾向にある。すなわち、本変形例では、圧縮機 21内部の油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油とこの冷凍機油に接する冷媒との温度差が小さくなるように構成されており、圧縮機 21内部の油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油の温度分布が比較的生じに《なっている。しかし、この場合においても、圧縮機 21内部の冷凍機油の温度分布はいくらか生じており、この温度分布の影響をさらに考慮して溶存冷媒量 Mqoを演算することが望ましい。

[0090] そこで、本変形例では、以下のようにして、溶存冷媒量 Mqoを含む圧縮機部 Jにおける冷媒量 Mcompを演算するようにしている。圧縮機部 Jにおける冷媒量 Mcompと冷媒回路 10を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量との関係式は、例えば、

Mcomp = Mqo + Mql + Mq2

という、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 71内の低圧空間 Q 1のうち油溜まり部 171 dに溜まっている冷凍機油中に溶解する溶存冷媒量 Mqo、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 171内の低圧空間 Q1のうち油溜まり部 171d以外の部分における冷媒量 Mql、及び圧縮機 21の圧縮機ケーシング 171内の高圧空間 Q2の部分における冷媒量 M q2を加算した関数式として表される。

ここで、冷凍機油の量を Moilとし、冷凍機油への冷媒の溶解度を φとすると、溶存冷媒量 Mqoは、

Mqo= φ φ ) X Moil

として表される。この冷凍機油への冷媒の溶解度 φは、油溜まり部 171dに溜まっている冷凍機油の圧力及び温度の関数として表される力このとき、冷凍機油の圧力としては、低圧空間 Q1における冷媒の圧力（すなわち、吸入圧力 Ps)を用いることができる。そして、本変形例においては、冷凍機油の温度 Toilとして、吸入温度 Ts及び室外温度 Taの関数 (すなわち、 Toil = f5 (Ts、 Ta) )として表される圧縮機 21内部の冷凍機油の平均温度を用いることができる（図 14の吸入温度 Ts及び室外温度 Taと冷凍機油の温度 Toilとの関係を示す線図を参照）。そうすると、冷凍機油への冷媒の溶解度 Φは、油溜まり部 171dが形成された低圧空間 Q1における冷媒の圧力（すなわち、吸入圧力 Ps)及び上述の吸入温度 Ts及び室外温度 Taの関数として表された冷凍機油の平均温度 Toilの関数 (すなわち、 φ =f6 (Ps、Toil) )として表すことができる。このように、溶存冷媒量 Mqoは、既知の冷凍機油の量 Moil、吸入圧力 Ps及び冷凍機油の平均温度 Toilはり具体的には、吸入温度 Ts及び室外温度 Ta)から演算すること力 Sでさる。

また、冷媒量 Mqlは、

Mql = (Vcomp-Voil-Vq2) X s

という、圧縮機 21の全容積 Vcompから冷凍機油の容積 Voil及び高圧空間 Q2の容積 Vq2を差し引き、これに低圧空間 Q1における冷媒の密度としての冷媒の密度 p s を乗算することによって演算される。ここで、冷凍機油の容積 Voilは、冷凍機油の量 Moilを冷凍機油の密度 p oilで除算することによって演算される。この冷凍機油の密度 p oilは、冷凍機油の温度の関数として表される力この場合においても、上述の溶解度 φを演算する場合と同様に、冷凍機油の平均温度 Toilを用いることができる。すなわち、冷凍機油の密度は、冷凍機油の平均温度 Toilの関数 (すなわち、 p oil = f7 (Toil) )として表すことができる。このように、圧縮機 21の圧縮機ケーシング 171内の低圧空間 Q1のうち油溜まり部 1 71d以外の部分における冷媒量 Mqlは、既知の容積 Vcomp、既知の容積 Vq2、既知の冷凍機油の量 Moil及び冷凍機油の平均温度 Toilはり具体的には、吸入温度 Ts及び室外温度 Ta)から演算することができる。

[0092] また、冷媒量 Mq2は、

Mq2=Vq2 X p d

という、高圧空間 Q2の容積 Vq2に高圧空間 Q2における冷媒の密度としての冷媒の密度 p dを乗算することによって演算される。

本変形例では、上述の実施形態と同様に、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量 (ここでは、室外温度 Ta)を少なくとも含む運転状態量に基づいて、溶存冷媒量 Mqoを演算するようにしているため、圧縮機 21内部の油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができ、溶存冷媒量 Mqoの演算誤差を小さくすることができるようになる。これにより、圧縮機 21内部の冷凍機油に溶解する冷媒量 Mqoを正確に把握することができるようになるため、冷媒回路 10内の冷媒量の適否を高精度に判定できるようになる。

[0093] より具体的には、本変形例では、圧縮機 21外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量としての室外温度 Taに加えて、圧縮機 21内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこの温度に等価な運転状態量としての吸入温度 Tsを、溶存冷媒量 Mqoの演算に用いており、これら 2つの温度の平均的な温度を求めることで、圧縮機 21内部の油溜まり部 171dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮することができるようになつている。

また、本変形例では、圧縮機 21外部の雰囲気温度や圧縮機内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又はこれらに等価な運転状態量としての室外温度 Taや吸入温度 Ts に加えて、圧縮機 21内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量としての吸入圧力 Psを、溶存冷媒量 Mqoの演算に用いているため、例えば、圧縮機 21内部の油溜まり部 171 dに溜まった冷凍機油に生じる温度分布を考慮するとともに、冷凍機油への冷媒の溶解度 φの圧力による変化を考慮することができるようになっている。

[0094] また、本変形例にお!/、ても、上述の変形例 1と同様に、冷凍機油の温度 Toilを演算するにあたり、圧縮機 21の発停後の過渡的な状態における冷凍機油の温度の変化を加味して、冷凍機油の温度 Toilを精度よく演算するようにしてもよい。

また、上述の変形例 2と同様に、冷凍機油の温度 Toilを演算する際に、圧縮機 21 外部の雰囲気温度又はこの温度に等価な運転状態量として、図 13及び図 3に示されるように、圧縮機 21の底部（具体的には、油溜まり部 71dを形成する下部鏡板 71c )の外表面に圧縮機外面温度センサ 75を取り付けて、この圧縮機外面温度センサ 7 5によって検出される圧縮機 21外面の温度（すなわち、圧縮機外面温度 Tease)を用レヽるようにしてあよレヽ。

また、上述の変形例 3と同様に、図 13及び図 3に示されるように、圧縮機 21内部（具体的には、油溜まり部 71dの中央付近）に油温検出手段としての油溜まり部温度センサ 76を取り付けて、この油溜まり部温度センサ 76によって検出される圧縮機 21 内部の冷凍機油の温度を Toilとして用いるようにしてもよい。

[0095] (8)他の実施形態

以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明した力具体的な構成は、これらの実施形態に限られるものではなぐ発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

例えば、上述の実施形態では、冷暖切り換え可能な空気調和装置に本発明を適用した例を説明したが、これに限定されず、冷房専用の空気調和装置等の他の空気調和装置に本発明を適用してもよい。また、上述の実施形態では、 1台の室外ュニットを備えた空気調和装置に本発明を適用した例を説明した力これに限定されず、複数台の室外ユニットを備えた空気調和装置に本発明を適用してもよい。

産業上の利用可能性本発明を利用すれば、圧縮機内部の冷凍機油に溶解する冷媒量を正確に把握し、冷媒回路内の冷媒量の適否を高精度に判定することができるようになる。

Claims

請求の範囲

[1] 圧縮機 (21)と熱源側熱交換器 (23)と膨張機構 (38、 41、 51)と利用側熱交換器 ( 42、 52)とが接続されることによって構成される冷媒回路（10)と、

前記冷媒回路を流れる冷媒又は構成機器の運転状態量に基づ!/、て、前記圧縮機内部の冷凍機油に溶解する冷媒量である溶存冷媒量を考慮して前記冷媒回路内の冷媒量を演算する冷媒量演算手段と、

前記冷媒量演算手段によって演算される冷媒量に基づいて、前記冷媒回路内の冷媒量の適否を判定する冷媒量判定手段とを備え、

前記冷媒量演算手段は、前記圧縮機外部の雰囲気温度又は前記温度に等価な運転状態量を少なくとも含む運転状態量に基づいて、前記溶存冷媒量を演算する、空気調和装置（1)。

[2] 前記圧縮機外部の雰囲気温度又は前記温度に等価な運転状態量として、室外温度、又は、前記室外温度を構成機器の運転状態量を用いて補正することによって得られる温度が使用される、請求項 1に記載の空気調和装置（1)。

[3] 前記圧縮機外部の雰囲気温度又は前記温度に等価な運転状態量として、前記圧縮機外面の温度が使用される、請求項 1に記載の空気調和装置（1)。

[4] 前記溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又は前記温度に等価な運転状態量がさらに含まれている、請求項;!〜 3のいずれかに記載の空気調和装置（1)。

[5] 前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又は前記温度に等価な運転状態量は、前記圧縮機から吐出される冷媒の温度である、請求項 4に記載の空気調和装置（1)。

[6] 前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の温度又は前記温度に等価な運転状態量は、前記圧縮機に吸入される冷媒の温度である、請求項 4に記載の空気調和装置（1)。

[7] 前記溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、前記圧縮機（21)の発停からの時間がさらに含まれている、請求項 4に記載の空気調和装置（1)。

[8] 圧縮機 (21)と熱源側熱交換器 (23)と膨張機構 (41、 51)と利用側熱交換器 (42、 52)とが接続されることによって構成される冷媒回路（10)と、

前記圧縮機内部には、前記圧縮機内部の冷凍機油の温度を検出する油温検出手段が設けられており、

前記冷媒量演算手段は、前記油温検出手段によって検出された冷凍機油の温度を少なくとも含む運転状態量に基づいて、前記溶存冷媒量を演算する、

空気調和装置（1)。

[9] 前記溶存冷媒量を演算するための運転状態量として、前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又はこの圧力に等価な運転状態量がさらに含まれている、請求項;!〜 4、 7、 8のいずれかに記載の空気調和装置（1)。

[10] 前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又は前記圧力に等価な運転状態量は、前記圧縮機から吐出される冷媒の圧力である、請求項 9に記載の空気調和装置（1)。

[11] 前記圧縮機（21)内部の冷凍機油に接する冷媒の圧力又は前記圧力に等価な運転状態量は、前記圧縮機に吸入される冷媒の圧力である、請求項 9に記載の空気調和装置（1)。