WO2008016191A1

WO2008016191A1 - Fluid reforming device

Info

Publication number: WO2008016191A1
Application number: PCT/JP2007/065680
Authority: WO
Inventors: Kenzo Oshihara; Ryuuta Yamaguchi
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 2006-08-04
Filing date: 2007-08-03
Publication date: 2008-02-07
Anticipated expiration: 2009-02-04
Also published as: JP2008057529A; EP2048347A4; US20090252653A1; EP2048347B1; US8623106B2; JP4798093B2; EP2048347A1

Description

明細書

流体改質装置

技術分野

[0001] 本発明は、流体改質装置及びこれを用いた流体改質方法にに関する。更に詳細には、本発明は、圧力を制御して流路内の流体 (燃料)の熱伝導度熱伝導率を高く維持することにより、流路内壁の近傍における局所的な加熱による燃料の焦げ付きや触媒のシンタリングを回避し得る流体改質装置に関する。

背景技術

[0002] 従来、燃料改質器にぉレ、ては、反応容器に常温 (25°C)〜500°C程度の燃料を送入して改質している（特開昭 61— 135974号公報参照）。

発明の開示

[0003] 図 1では、燃料を耐圧容器外から加熱して改質する場合の熱伝導状態を示す。図中矢印方向から耐圧容器内に燃料を送入し、容器内の燃料燃料を外部カゝら加熱する場合、触媒 1が設けられた管壁 2の近傍は、熱により分子運動が激しくなり、燃料が気体状になると考えられる。この場合、容器内で燃料が気化した領域 1が発生し、領域 1では燃料密度が低下するため、伝熱係数燃料の熱伝導率が著しく低下する。この結果、内壁近傍の燃料は局所的に加熱されることとなる。

[0004] 燃料が局所的に加熱された場合、燃料が炭化水素やアルコールなどであるときは、一部分ではあるが、非常に高温になる分子（ホットスポット）が存在する。そして、非常に高温になった燃料分子は熱分解を起こし、炭素析出を起こすことがある。つまり、図 2に示すように、燃料が気化した領域 1では、燃料分子が熱分解を起こし、炭素析出領域 4を形成することがある。また、管壁 2の近傍の触媒 1では、燃料が高温になることにより、触媒 1のシンタリングが促進されることがある。

[0005] この対応策として、本発明者らは、燃料の圧力を高めることで、内壁近傍の密度が保持され、流体たる燃料の熱伝導率の低下が回避されるため、局所加熱を回避でき、炭素析出や触媒のシンタリングを抑制できることを見出した。つまり、本発明者らは、図 3に示すように、送入する燃料の圧力を高め、燃料が気化した領域 1の発生を防ぐことにより、炭素析出や触媒のシンタリングを抑制できることを見出した。

[0006] 本発明は、このような従来技術の有する課題及び新たな知見に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、流路の局所加熱を回避し、炭素析出（焦げ付き、コ一キングの発生)や触媒のシンタリングを抑制し得る流体改質装置及びこれを用いた流体改質方法を提供することにある。

[0007] 本発明の態様に係る流体改質装置は、触媒が内壁に固定された流路と、前記流路内におレヽて前記触媒により改質される流体及び z又は前記触媒を加熱する流体カロ熱装置と、前記触媒の温度を計測する触媒温度計測装置と、前記流体が目標圧力となるように、前記流路内の圧力を制御する圧力制御装置と、を備え、前記圧力制御装置は、前記流路内の流体を目標温度まで加熱する間であって、前記流体の流れ方向の触媒の温度差が所定値を超えるときに、前記目標圧力を上げることを特徴とする。

図面の簡単な説明

[0008] [図 1]図 1は、燃料を耐圧容器外から加熱して改質する場合の熱伝導状態を示す概略図である。

[図 2]図 2は、燃料を耐圧容器外から加熱して改質する場合の熱伝導状態を示す概略図である。

[図 3]図 3は、本発明を適用して燃料を流路外力加熱して改質する場合の熱伝導状態を示す概略図である。

[図 4]図 4は、ヘプタンの熱伝導率の変化を示すグラフである。

[図 5]図 5は、ヘプタンの一部が気化状態となった場合における熱伝導状態を示すシミュレーシヨンデータであり、（a)はシユミレーシヨンで用いた円筒配管を示し、（b)はシュミレーシヨン結果を示す。

[図 6]図 6は、ヘプタンが液体状態の場合における熱伝導状態を示すシミュレーションデータであり、（a)はシユミレーシヨンで用いた円筒配管を示し、（b)はシユミレーション結果を示す。

[図 7]図 7は、本発明の流体改質装置の一実施形態であって、ヒータの一部を切断して示した斜視説明図である。 [図 8]図 8は、図 7に示した流体改質装置における制御フローの一例を示すフローチヤートである。

[図 9]図 9は、各温度におけるヘプタンの圧力と密度との関係を示すグラフである。

[図 10]図 10は、各温度におけるガソリンの圧力と密度との関係を示すグラフである。

[図 11]図 11は、各温度における軽油の圧力と密度との関係を示すグラフである。発明を実施するための最良の形態

[0009] 以下、本発明の流体改質装置について詳細に説明する。

本発明の流体改質装置は、流路の内壁に固定された燃料改質触媒と、流路または流路外に設けた流体加熱装置と、流路内に設けた触媒温度計測装置及び圧力制御装置を備える。これらにより、流路内の流体を改質する際、流体加熱装置は流路内の流体を目標温度にまで加熱する。また、圧力制御装置は流体を目標圧力まで加圧する。そして、触媒は流体成分を改質する。

さらに、本発明の流体改質装置は、流路内の流体を目標温度にまで加熱する間であって、触媒温度計測装置によって検知される流体の流れ方向の触媒の温度差が所定値を超えるときには、圧力制御装置は目標圧力を上げる。

[0010] このような構成により、燃料タンクに貯留されて V、る燃料は、触媒が配設された流路へ移送され、改質される。具体的には、流路内の燃料の圧力を制御しながら目標温度まで加熱し、流路の上流側から下流側にかけて、該燃料の温度分布差を縮小して燃料改質を行うことができる。

[0011] 上述のように、燃料を加熱するときに、燃料の圧力が低い場合は燃料が沸騰して気体となる。この気体部分では燃料の熱伝導率が急激に低下する。このため、気体部分とヒータ (流体加熱装置）と間に存在する流体及び/または触媒は、気体部分へ熱が伝わらなレ、ことにより、局所的に加熱される。このため、燃料のコーキングが発生したり、触媒のシンタリングが促進される。しかし、本発明の流体改質装置により、燃料のコーキングや触媒のシンタリングを回避できる。

[0012] 本発明の流体改質装置において、上記燃料としては、ヘプタン、ガソリン、軽油、液化天然ガス、液化石油ガス又はバイオ燃料、及びこれらを任意に組合せたものが使用できる。また、上記各燃料を単独で使用できる他、メタノール入りのガソリン、ガスとガソリンのハイブリッド燃料などが使用できる。

[0013] 上記流路としては、燃料および後述する反応物の臨界圧以上に耐え得る容器であれば良い。具体的には、上記流路としては、 2〜100MPaに耐え得る容器、例えば、インコネル製、ハステロィ製、チタン合金製の容器が使用できる。

上記流路は、燃料タンクと配管を介して連結され、内部に送入口を有する。また、改質された燃料を外部に供給するための放出口及び他の配管も配設できる。カゝかる配管は、耐熱性、耐圧性であることが望ましく、例えば、インコネル製、ハステロィ製、チタン合金製の配管が使用できる。

[0014] 上記圧力制御装置としては、燃料および後述する反応物の臨界圧以上に昇圧出来れば良い。具体的には、圧力制御装置としては、燃料を 2~100MPaまで加圧できる装置、例えば、高圧ポンプを使用できる。また、圧力制御装置は、流体圧力検知器を有することが望ましぐ例えば、通常の耐腐食性高圧用圧力センサを使用できる

[0015] 上記流体加熱装置としては、流体を目的とする反応温度に昇温出来れば良い。具体的には、流体加熱装置としては、 200〜600°Cまで加熱できる装置、例えば、電気ヒータや熱交換器を使用できる。

[0016] 上記触媒温度計測装置としては、例えば、触媒コート層内部と触媒コート層表面から —定距離の場所とに配置した温度検知器の組み合わせを使用できる。温度検知器としては、熱電対や白金測温抵抗体を使用できる。上記触媒温度計測装置により、触媒コート層内部と触媒コート層表面力一定距離の場所との間の温度差を求めることが出来る。なお、触媒コート層内部と触媒コート層表面力一定距離の場所との間の距離が既知の場合には、この間の温度勾配を求めることが出来る。

[0017] 上記触媒としては、燃料種によるが、目的する改質反応に適していれば、特に限定されなレ、。改質反応としては、ヘプタンやガソリンなどの炭化水素を、水素及び二酸化炭素に改質する反応が挙げられる。

上記触媒としては、白金、ロジウム、イリジウム、パラジウム、金、銀などの貴金属を、アルミナ、チタニア、ジルコニァ、セリアなどの金属酸化物もしくは複合酸化物に担持した触媒、あるいは、酸化バナジウム、酸化モリブデン、酸化タングステンなどの金属酸化物力なる触媒などを使用できる。

[0018] 次に、本発明の流体改質装置を図面を用いて説明する。

図 7は、本発明の流体改質装置の一実施形態であって、ヒータの一部を切断して示した斜視図である。同図に示すように、本実施形態の流体改質装置は、高圧ボンプ 10と、圧力センサ 20と、内壁に触媒 1が配設された管状の加熱室 30と、ヒータ 40 と、触媒温度計測装置の一例である熱電対 51、 52、 53、 54と、圧力保持装置 60と、燃料取り入れ部 71と、燃料取り出し部 72とを備える。加熱室 30は、上記流路に相当する。加熱室 30とヒータ 40は協働して、流体加熱装置として機能する。高圧ポンプ 1 0と圧力センサ 20と圧力保持装置 60とは協働して、圧力制御装置として機能する。なお、圧力保持装置 60としては、キヤビラリ一や保圧弁などを用いることが出来る。また、圧力保持装置 60は、必要に応じて冷却器を備えさせても良い。

[0019] 本実施形態の流体改質装置においては、まず、燃料取り入れ部 71から取り入れられた燃料が、高圧ポンプ 10からの圧力により、ヒータ 40により加熱されてレ、る加熱室 30に送入される。送入された燃料は、加熱室 30において、目標温度にまで加熱され、触媒により燃料の全部又は一部が改質される。燃料が改質された後は、圧力保持装置 60を通過し、燃料取り出し部 72から取り出される。

[0020] そして、加熱室 30内の燃料の温度が目標温度に達するまでの間であって、流体の流れ方向における上流側に設置された 2本の熱電対 51、 52の測温部位 51a、 52a の温度及び温度差から予測される予測温度を、下流側に設置された 2本の熱電対 5 3、 54の測温部位 53a、 54aの測定温度力差し引いた値が負のときには、圧力制御装置を用いて目標圧力を上げる圧力制御を行う。つまり、下流側の熱電対 53、 54の測定温度が上流側の熱電対 51、 52の予測温度より低い場合には、高圧ポンプ 10と圧力センサ 20と圧力保持装置 60とが協働して、目標圧力を上げる圧力制御を行う。

[0021] 上述した流体改質装置における制御フローの一例を図面を用いて説明する。図 8 は、上述した流体改質装置における制御フローの一例を示すフローチャートである。まず、ステップ S1において、熱電対 51により測温部位 51aの触媒近傍の流体温度 A1を、及び熱電対 52により測温部位 52aの流体温度 A2を検知して、ステップ S2に進む。 ' ステップ S2において、熱電対 53により測温部位 53aの触媒近傍の流体温度 B 1を検知し、さらに熱電対 54により測温部位 54aの流体温度 B2を検知して、ステップ S3に進む。

ステップ S3において、圧力センサ 20により流体圧力 Pを検知して、ステップ S4に進む。

ステップ S4において、流体が昇圧指示通り（目標圧力）に昇圧されたか否か判断する。流体が目標圧力に昇圧された場合 (YESの場合）は、ステップ S5に進む。一方、流体が目標圧力に昇圧されてレヽなレ、場合 (NOの場合）は、ステップ S 11に進む。ステップ S5において、検知した温度 A1と温度 A2とから、温度中間値 MA及ぴ温度差 DAを算出して、ステップ S6に進む。具体的には、温度中間値 MAは数式 1に従い算出し、温度差 DAは数式 2に従い算出する。

[0022] [数 1]

… A1 + A2

A =

2

[0023] [数 2]

DA = A1 - A2

[0024] ステップ S6において、検知した圧力 Pと算出した温度中間値 MAとから、熱伝導率 T C及び流体の比熱 HCを予測して、ステップ S7に進む。具体的には、伝導率 TCは数式 3に従い算出し、比熱 HCは数式 4に従い算出する。

[0025] [数 3]

TC = f(MA,P)

[0026] 圖

HC = g(MA,P)

[0027] ステップ S 7において、数式 5に従い、算出した温度差 DAと、予測した熱伝導率 TC と距離 dl (測温部位 51aと測温部位 52aの距離である。）との積力伝熱量 Qを算出する。また、数式 6に従い、、 2つの測温部位 51a、 53a間の距離 d2を測温部位 51a、 52a、 53a、 54aの中心の線速度 Rで割った通過時間 Tを算出する。次に、数式 7に従レ、、伝熱量 Qと通過時間 Τの積を流体の比熱 HCにより割った温度変化予測値 DT を算出する。さらに、数式 8に従い、測温部位 52aの A2に DTをカ卩えた値を、測温部位 54aの B2値から差し引いて負になる場合 (YESの場合）は、ステップ S8に進む。 —方、前記値が負にならない場合 (NOの場合)は、ステップ S1に進む。

[0028] [数 5]

Q = TC x DA/dl

[0029] [数 6]

T - d2/R

[0030] [数 7]

DT = Q/HC x T

[0031] 画

B2- (A2 + DT)

[0032] ステップ S8において、必要圧力 PNを算出して、ステップ S9に進む。

ステップ S9において、昇圧を指示して、ステップ S10に進む。

ステップ S 10において、流体改質装置を停止するか否か判断し、停止する場合 (Y ESの場合)は、 ENDに進む。一方、ステップ S10において、流体改質装置を停止するか否か判断し、停止しない場合 (NOの場合）は、ステップ S13に進む。

ステップ S 11において、故障しているか否かを判断し、故障してレ、る場合 (YESの場合）は、ステップ S12に進む。一方、ステップ S11において、故障しているか否かを判断し、故障していない場合 (NOの場合）は、ステップ S13に進む。

ステップ S12において、警報を出し、停止して、 ENDに進む。

ステップ S 13において、昇圧して、ステップ S1に進む。

[0033] なお、本実施形態の流体改質装置においては、流路としての加熱室 30の上流側に 2本の熱電対 51、 52を設け、下流側に 2本の熱電対 53、 54を設けた。そして、この熱電対 51の測温部位 51aと、熱電対 53の測温部位 53aとの間の温度差が所定値以上のときには、熱伝導率が悪い、つまり燃料が気体になったと判断し、燃料への圧力を高め、燃料が液体になるように制御する。ここで、所定値は、燃料の種類によつて設定すれば良レ、が、具体的には 5°Cに設定することができる。 [0034] また、図 7において、上流側の熱電対 51、 52の測温部位 51a、 52aと、下流側の熱電対 53、 54の測温部位 53a、 54aの位置は、加熱室 30内において流体の流れ方向の中心部分に設けた。しかし、熱電対の測温部位の位置は、加熱室の中心に限られず、触媒 1の温度差が測定できる限り、加熱室 30内のどの位置に設けても良い。また、熱電対の数は、上流側 2本、下流側 2本である必要は無ぐそれぞれ 1本ずつでも良い。

[0035] 次に、上述の流体改質装置を用いた流体改質方法にっレ、て詳細に説明する。

本発明では、上述の流体改質装置を用いて燃料を改質するにあたり、触媒近傍に存在する燃料の熱伝導率が 0. OSW'm K—¹以上になるように、燃料の圧力を制御する。これにより、局所加熱を抑制し、触媒劣化や炭素析出を回避することができる。即ち、通常、燃料を改質するために加熱すると、燃料密度の低下に伴い、燃料自体の熱伝導性が低下するため、触媒付近で断熱状態が発生し、局所的に高温な領域が発生する。本発明では、圧力制御により、燃料の熱伝導率を 0. 06W'm— ¹ 以上にすることで、かかる局所加熱を抑制できる。

[0036] 特に、触媒上での酸ィ匕反応等により触媒自体を熱源とする場合は、燃料の熱伝導性が低下すると、触媒部分が局所的に高温となり、触媒のシンタリングを促進してしまう。このため、上記熱伝導率の制御は、少なくとも触媒コート層の表面より lmm以下の範囲で満たされてレヽることがょレ、。

[0037] また、本発明における流体改質方法では、燃料の圧力を臨界圧力以上に制御することが好ましい。燃料を臨界圧力以上に維持することで基本的に気体にならなくなるので、燃料の断熱状態を回避できる。また、密度低下が発生した場合に、臨界圧力以上に圧力を高めることで、局所加熱を抑制し、触媒劣化、コーキングの発生を回避することが可能となる。

[0038] 上述のように、燃料としては、ヘプタン、ガソリン、軽油、液化天然ガス、液化石油ガス又はバイオ燃料、及ぴこれらを任意に組合せたものが使用できる。

[0039] 燃料としてヘプタンを用いるときは、図 4に示すように、超臨界状態になるように制御すればよい。

また、燃料が液体状態になるように制御する場合、燃料の圧力を、臨界圧力の 180 %以上になるように制御することが好ましい。これにより、燃料としてガソリンなどを用レ、るときは、燃料の温度として 300°C付近まで加熱するときでも、 0. 06W-m^-1K^-1 以上の熱伝導率を維持できる。言い換えれば、 300°C付近までの温度範囲において、加熱対象である燃料が気体となることを抑制することができ、触媒劣化やコーキングの発生を回避して、燃料改質を行うことができる。

[0040] 更に、燃料の圧力を、臨界圧力の 300%以上になるように制御することがより好ましレ、。これより、燃料として軽油などを用いるときは、温度範囲として 500°C付近までカロ熱するときでも、 0. oew'm^K一¹以上の熱伝導率を維持できる。言い換えれば、 50 0°C付近までの温度範囲におレ、て、加熱対象である燃料が気体となることを抑制することができ、触媒劣化やコーキングの発生を回避して、燃料改質を行うことができる。

[0041] なお、図 5のシミュレーションデータに示すように、管壁温度が 300°Cで、圧力が 0.

IMPaで、熱伝導率が 0. 06W'm— ^K— ¹未満のヘプタンは、気化状態となったヘプタンにより、内壁側から中央側に熱が伝わらない部分が発生することが推察される。また、図 6のシミュレーションデータに示すように、温度が 300°Cで、圧力が 3. OMP aのヘプタンは、気化状態とならないので熱伝導率が良ぐ触媒温度が異常高温にならず、シンタリングが抑制されることが推察される。

[0042] 図 5及び図 6のシミュレーションデータについて、さらに詳細に説明する。

シミュレーションは以下の条件で行った。断面積 lcm³、長さ 10cmの円筒管内に上流（図中で左側)から下流（図中で右側）ヘプタンを流通させた。このとき、管壁温度を 300°Cに固定し、ヘプタンの臨界圧力 2. 74MPaに対し、圧力を変化させた場合の温度分布を計算した。なお、計算は対称性を利用し、円筒管の中心角で 15° の領域 Aのみを計算した。

まず、図 6は圧力 3· OMPaでの温度分布のシミュレーションデータである。温度分布を見ると、この圧力にすることで円筒管下流終端で管の断面方向の温度分布が均 —になってレ、ることがわかる。このように管壁の熱が効率的に燃料に伝達されることで、管壁近傍の燃料が局所的に加熱されることなぐ炭素析出を回避できる。

—方、図 5は圧力が 0. IMPaの場合のシミュレーションデータである。この圧力はヘプタンの臨界圧力に対し、亜臨界領域でも超臨界領域でもない。この圧力範囲では円筒管下流終端で管の断面方向の温度がかなり広い範囲に分布しており、特に図中 Bの部分は温度が不均一であることがわかる。

[0043] 更に、本発明における流体改質方法では、流路内に、更に反応物を添加して燃料を改質することができる。これにより、改質反応をより促進できる。また、密度低下が発生した場合に、圧力を高めることで、局所加熱を抑制し、触媒劣化を抑制することが可能となる。上記反応物としては、例えば、炭化水素類、アルコール類、水、酸素、過酸化水素、二酸化炭素又は窒素酸化物、及びこれらを任意に組合わせたものが拳げられる。

[0044] 更にまた、流路内に、燃料及び反応物を混在させて改質するときも、熱伝導率が 0 . oew'm—^—¹以上になるように、燃料及び反応物の圧力を制御することが好ましレ、。圧力を高めることによりこれらの混合物の密度を高め、熱伝導率を確保することで触媒劣化を回避できる。なお、これらの混合状態によっても局所的な熱伝導率が低下すると、触媒が異常高温となり触媒劣化が促進されてしまうことがある。

[0045] また、流路内の圧力を、燃料及び反応物の臨界圧力以上に制御することが好ましレ、。このときは、基本的に気体にならなくなるので、断熱状態を回避できる。また、密度低下が発生した場合に、臨界圧力以上に圧力を高めることで、局所加熱を抑制し、触媒劣化、コーキングの発生を回避することが可能となる。

[0046] 以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

[0047] (実施例 1)

図 7に示すような流体改質装置を用いた。なお、加熱室は断面積 lcm²、長さ 10cm の円筒形であり、以下の実施例においても同様である。そして、流体加熱装置と圧力制御装置により、加熱室内のヘプタンの状態を変化させた。その際の各温度におけるヘプタンの圧力と密度を測定した。得られた結果を図 9に示す。図 9は、各温度におけるヘプタンの圧力と密度との関係を示すグラフである。

[0048] (実施例 2)

図 7に示した流体改質装置によって、流体加熱装置と圧力制御装置により、加熱室内のガソリンの状態を変化させた。その際の各温度におけるガソリンの圧力と密度を測定した。得られた結果を図 10に示す。図 10は、各温度におけるガソリンの圧力と密度との関係を示すグラフである。

[0049] (実施例 3)

図 7に示した流体改質装置によって、流体加熱装置と圧力制御装置により、加熱室内の軽油（IIS2号)の状態を変化させた。その際の各温度における軽油の圧力と密度を測定した。得られた結果を図 11に示す。図 11は、各温度における軽油の圧力と密度との関係を示すグラフである。

[0050] 特願 2006— 213213号（出願曰： 2006年 8月 4日）及び特願 2007— 198633号（出願日： 2007年 7月 31日）の全内容は、ここに援用される。

以上、実施の形態及び実施例に沿って本発明の内容を説明したが、本発明はこれらの記載に限定されるものではなぐ種々の変形及び改良が可能であることは、当業者には自明である。

産業上の利用の可能性

[0051] 本発明によれば、流体の熱伝導率が低下しなレ、ように圧力を制御することとしたため、流路の局所加熱を回避し、炭素析出（焦げ付き、コーキングの発生)や触媒のシンタリングを抑制し得る。これにより、流体 (燃料)を改質する領域を小さくすることが可能となり、流体改質装置を小型化することができる。

Claims

請求の範囲

[1] 触媒が内壁に固定された流路と、

前記流路内にぉレヽて前記触媒により改質される流体及び/又は前記触媒を加熱する流体加熱装置と、

前記触媒の温度を計測する触媒温度計測装置と、

前記流体が目標圧力となるように、前記流路内の圧力を制御する圧力制御装置と、を備え、

前記圧力制御装置は、前記流路内の流体を目標温度まで加熱する間であって、前記流体の流れ方向の触媒の温度差が所定値を超えるときに、前記目標圧力を上げることを特徴とする流体改質装置。

[2] 前記触媒近傍に存在する前記流体の熱伝導率が 0. OeW'm^K—¹以上になるように、前記流体の圧力を制御することを特徴とする請求項 1に記載の流体改質装置。

[3] 前記流体の圧力を臨界圧力以上に制御することを特徴とする請求項 1又は 2に記載の流体改質装置。

[4] 前記流体の圧力を臨界圧力の 180%以上に制御することを特徴とする請求項 3に記載の流体改質装置。

[5] 前記流体の圧力を臨界圧力の 300%以上に制御することを特徴とする請求項 4に記載の流体改質装置。

[6] 前記流路内に、更に反応物を添加して前記流体を改質することを特徴とする請求項 1乃至 5のいずれ力、 1つの項に記載の流体改質装置。

[7] 前記触媒近傍に存在する前記流体及び前記反応物の熱伝導率が、 0. 06W-m^_1

K—¹以上になるように、前記流体及び前記反応物の圧力を制御することを特徴とする請求項 6に記載の流体改質装置。

[8] 前記流路内の圧力を、前記流体及び前記反応物の臨界圧力以上に制御することを特徴とする請求項 6又は 7に記載の流体改質装置。

[9] 前記流体が、ガソリン、軽油、液化天然ガス、液化石油ガス及びバイオ燃料力ゝら成る群より選ばれた少なくとも 1種のものであることを特徴とする請求項 1乃至 8のいずれ力 1つの項に記載の流体改質装置。前記反応物が、炭化水素類、アルコール類、水、酸素、過酸化水素、二酸化炭素及び窒素酸化物力成る群より選ばれた少なくとも 1種のものであることを特徴とする請求項 6乃至 9のいずれか 1つの項に記載の流体改質装置。