WO2008017402A1 - Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe - Google Patents

Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe Download PDF

Info

Publication number
WO2008017402A1
WO2008017402A1 PCT/EP2007/006763 EP2007006763W WO2008017402A1 WO 2008017402 A1 WO2008017402 A1 WO 2008017402A1 EP 2007006763 W EP2007006763 W EP 2007006763W WO 2008017402 A1 WO2008017402 A1 WO 2008017402A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
thickness
section
continuous casting
coolant channel
casting mold
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2007/006763
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Hans Streubel
Gereon Fehlemann
Albrecht Girgensohn
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Demag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SMS Demag AG filed Critical SMS Demag AG
Priority to CN2007800261546A priority Critical patent/CN101489703B/zh
Priority to EP07786460.1A priority patent/EP2049286B1/de
Priority to US12/374,763 priority patent/US20100000704A1/en
Publication of WO2008017402A1 publication Critical patent/WO2008017402A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/0408—Moulds for casting thin slabs

Definitions

  • the invention relates to a continuous casting mold for liquid metals, in particular for liquid steel materials, with surrounding for the supply and discharge of coolant from water tanks, the G confusequerites parallel and / or curved course limiting Kokillenbreitputplatten and Kokillenschmal- side plates of copper materials, at the cold side of a variety is arranged by coolant channels, which have a minimum coolant channel cross-section in the G recognizeador Symposium while reducing the thickness of the respective Kokillenbreitetterplatte.
  • the temperature of the mold surface on the hot side which is in contact with the liquid steel or the solidifying strand shell, is also considerably different.
  • the locally higher surface temperatures on the hot side of the mold also lead to higher wear in these areas, which can manifest itself in local distortions or in cracking.
  • BESTATIGUNGSKOPIE If the wear occurring on the hot side of the mold exceeds a certain level, the entire surface of the mold plate including the less stressed or usable surfaces must be reworked, which can be done only by milling or another cutting process.
  • the initially described continuous casting mold is known from DE 102 26 214 A1.
  • the existing there from copper material cassette-like inserts rest on steel insert plates and can be replaced.
  • the thickness of the copper plates between the coolant and the copper plate hot side over the width and / or over the height of the mold is different.
  • the coolant channel cross-section is designed as a minimum thickness in height in GelloLite #2 and in the lower regions of the coolant channel cross-section is always larger, and the lower portion of the thickness of the copper plate is always made larger. All these measures can not prevent the above-described wear of the copper plates after a number of casts.
  • the invention has for its object to reduce different heat loads of the continuous casting mold within the Kokillenbreitrageplatte and thereby reduce wear.
  • the surface temperatures of the Kokillenh constituseite be reduced in thermally highly stressed areas and thereby both the mechanical stress on the strand shell is reduced and the service life of the continuous casting mold improved.
  • This positive effect of a noticeable reduction in chill broadside plate Surface temperatures are reached when the distance between the cooling channels and the surface when the mold is new is reduced by at least 20%.
  • the thickness is usually 25 mm when new. This value is now reduced by at least 5 mm (20%) to 20 mm.
  • coolant channel cross section in the G confusetik #2 is reduced proportionally to reduce the thickness of Kokillenbreit confuseplatte.
  • the coolant channel cross section is not reduced more than 80% of the new state of the initial coolant channel cross section.
  • Another embodiment provides that both the reduction of the thickness of Kokillenbreitetterplatte and the reduction of theisseritzkanal- cross section are made in dependence on an unequal position of the respective coolant channel in the width direction.
  • the chill broad side plates (2) between 5 and 10 mm to a maximum of 15 mm in 3-10 reworks in thickness (6) is reduced, with a single reworking consists of a copper material removal of 0.3 to 1, 5 mm, a maximum of 3 mm.
  • the further embodiment provides that the coolant channel cross-section is formed in the G confuse Spiegel #2 and to Kokillenausgang by means of each one fixed to the cold side filler of normal temperature resistant material.
  • the filler for reducing the coolant channel cross-section is adjustable.
  • An alternative embodiment of the pouring space provides that at least the Kokil lenbreitumblen are formed as cassette plates, which abut on the cold side on cooled adapter plates.
  • a further development is based on the fact that a separate displacement body is provided on the adapter plate to form the minimum coolant channel cross-section.
  • the displacer can be formed with different profiles, provided and exchangeably secured.
  • 1 is a perspective view of the continuous casting mold, which releases the view into the interior by omitting the front Kokillenbreitroughplatte into which the dip tube is lowered
  • 2 shows a plane, vertical partial section through a chill broadside plate, which shows the thickness (n) of the copper plate in conjunction with the ratios of the coolant channel over the mold height
  • FIG. 3 shows the plane, vertical partial section as in FIG. 2 with an adapter plate
  • Fig. 4 is a view against the cold side of Kokillenbreitputplatte with removed filler or remote adapter plate.
  • the continuous casting mold 1 (FIG. 1) is formed by two Kokillen- width side plates 2 delimiting the casting cross-section 1b and small end plates 3 located at the ends, wherein a coolant 1a (such as water) under pressure through coolant channels 4 (FIGS 4) is guided.
  • a coolant 1a such as water
  • coolant channels 4 (FIGS 4)
  • 5 different areas 5a and 5b of the heat flux density are formed by the influence of a dip tube 12 in G faux Spiegel Buffalo
  • the heat flux density in the regions 5a is higher than in the region 5b.
  • the thickness 6 of Kokillenbreitlopeplatte 2 which is usually in the new state between 20 to 40 mm or more, to be set as the usual standard thickness of 100%.
  • the corrected new condition in the region of the casting mirror, as shown is only 80%, and a further reduction of the thickness 6 reduced by 80% at the beginning is a further reduction of the thickness 6, which is reduced by 80% at the beginning to 6 mm (FIG. 2) ).
  • to further improve the cooling effect of thehariffenal- cross section 7 in G confusetik Scheme 5 can be reduced proportionally to reduce the thickness of 6 Kokillenbreitlope 2 ( Figure 2).
  • These measures are applicable to all currently used types of so-called CSP funnel molds and to conventional mold plates. Here can by more milling out of the minimized coolant channel cross-section 7 between the hot side and the coolant in the
  • the coolant channel cross section 7 is initially not reduced by more than 80% of the new state of the respective initial coolant channel cross section.
  • the coolant channel cross section 7 is formed in the mold level region 5 and up to the mold outlet 9 by means of a respective fixed on the cold side filler 10 made of normal temperature resistant material.
  • the filler can be at least to reduce the coolant channel cross-section 7 adjustable.
  • FIG. 3 shows a design of the continuous casting mold 1 for a two-part cassette mold, again showing the mold level region 5 with the region 5 a of the higher heat flux density in the casting direction 13 within the funnel-shaped extension 11.
  • the so-called cassette mold consists essentially of the Kokillenbreitetterplatte 2 described above and a rear adapter plate 14, between which the coolant passage 4 extends, through which the coolant is supplied and discharged 1a.
  • the individual coolant channels 4 can be milled deeper into the material in the area below the casting mirror 5.
  • Correspondingly shaped displacement bodies 15 reduce the coolant channel cross section 7 and increase the coolant speed in this area.
  • Fig. 3 at least the Kokillenbreitputplatten 2 are formed as cassette plates, which can be upgraded on the cold side on cooled adapter plates 14, which do not necessarily consist of copper materials, abut.
  • a separate displacement body 15 is provided on the adapter plate 14 to form the minimum coolant channel cross section 7.
  • the displacer 15 is formed with different profiles and can be stored and exchangeable.
  • the coolant channels 4 are arranged in the widthwise direction 8 in the Kokillenbreitetterplatte 2 in groups. Both the reduction of the thickness 6 of Kokillenbreitquaintplatten 2 and the reduction of theisseritzkanal- cross section 7 is made in dependence on an unequal position of the respective coolant channel 4 in the width direction 8. Groups of different numbers of coolant channels 4 can be formed. Between the vertical rows of coolant channels 4 fastening threads 16 are arranged.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Eine Stranggießkokille (1) für das Gießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigen Stahlwerkstoffen, weist eine ungleichmäßig über die Kokillenfläche verteilte Wärmestromdichte auf. Eine Vergleichmäßigung der Wärmestromdichte kann dadurch erreicht werden, wenn der Abstand zwischen der Heißseite und dem Kühlkanalgrund (= Dicke (6) der Kokillenbreitseitenplatte (2)) im Neuzustand als übliche Normaldicke (100%) um zumindest 20% auf 80% reduziert ist und eine durch Nacharbeitungen eintretende weitere Reduzierung der anfangs auf 80% verminderten Dicke (6) bis auf 5 mm Enddicke (6a) durch eine letzte Nacharbeitung beschränkt ist.

Description

Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe
Die Erfindung betrifft eine Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe, mit für die Zu- und Ableitung von Kühlmittel von Wasserkästen umgebenen, den Gießquerschnitt mit parallelem und / oder gewölbtem Verlauf begrenzenden Kokillenbreitseitenplatten und Kokillenschmal- seitenplatten aus Kupferwerkstoffen, an deren Kaltseite eine Vielzahl von Kühlmittelkanälen angeordnet ist, die im Gießspiegelbereich unter Verminderung der Dicke der jeweiligen Kokillenbreitseitenplatte einen minimalen Kühlmittel-Kanalquerschnitt aufweisen.
Betriebsmessungen an Dünnstrang-Anlagen haben gezeigt, dass die Wärme- belastung der Stranggießkokille sehr ungleichmäßig über die Kokillenfläche verteilt ist. Besonders stark belastet ist der Bereich bis ca. 70 mm unterhalb des Gießspiegels. Die an dieser Stelle gemessenen Wärmestromdichten sind um ein Mehrfaches größer als die mittlere Wärmestromdichte gemessen über die gesamte Kokille. Entlang des Gießspiegels in Breitenrichtung ist die Wärme- stromdichte ebenfalls nicht homogen verteilt. In den äußeren Bereichen der Kokillenbreitseitenplatten werden mehrfach höhere Werte als in der Mitte erreicht, was auf die mittige Anordnung eines Tauchrohrs zurückzuführen ist.
Entsprechend dieser sehr ungleichmäßigen Verteilung der Wärmestromdichte ist auch die Temperatur der Kokillenoberfläche auf der Heißseite, die sich in Kontakt mit dem flüssigen Stahl bzw. der erstarrenden Strangschale befindet, erheblich unterschiedlich. Neben den nicht auszuschließenden negativen Folgen für die gegossenen Stränge (bspw. Brammenquerschnitte oder Dünnstrangquerschnitte) führen die örtlich höheren Oberflächentemperaturen auf der Kokillenheißseite auch zu einem höheren Verschleiß in diesen Bereichen, der sich in lokalen Verwerfungen oder in Rissbildung äußern kann. Sobald der auf
BESTATIGUNGSKOPIE der Kokillenheißseite eintretende Verschleiß ein gewisses Maß übersteigt, muss die gesamte Kokillenplatten-Oberfläche einschließlich der weniger beanspruchten oder noch brauchbaren Flächen überarbeitet werden, was nur durch Abfräsen oder ein anderes spangebendes Verfahren erfolgen kann.
Die eingangs bezeichnete Stranggießkokille ist aus der DE 102 26 214 A1 bekannt. Die dortigen aus Kupferwerkstoff bestehenden kassettenartigen Einsätze liegen auf Stahl-Einsatzplatten auf und können ausgetauscht werden. Dabei ist die Dicke der Kupferplatten zwischen dem Kühlmittel und der Kupferplatten- Heißseite über die Breite und / oder über die Höhe der Kokille unterschiedlich. Der Kühlmittel-Kanal-querschnitt ist in der Höhe im Gießspiegelbereich als Minimal-Dicke ausgeführt und in den unteren Bereichen ist der Kühlmittel- Kanalquerschnitt stets größer, wobei auch der untere Bereich der Dicke der Kupferplatte stets größer ausgeführt ist. Alle diese Maßnahmen können den vorstehend beschriebenen Verschleiß der Kupferplatten nach einer Anzahl von Abgüssen nicht verhindern.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, unterschiedliche Wärmebelastungen der Stranggießkokille innerhalb der Kokillenbreitseitenplatte zu reduzieren und dadurch den Verschleiß zu mindern.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass der Abstand zwischen der Heißseite und dem Kühlmittelkanal-Grund der Kokillenbreitseitenplatte (= Dicke der Kokillenbreitseitenplatte (2)) im Neuzustand als übliche Normaldicke (100%) um zumindest 20% auf 80% reduziert ist und eine durch Nacharbeitungen eintretende weitere Reduzierung der anfangs auf 80% verminderten Dicke bis auf ca. 5 mm Enddicke durch eine letzte Nacharbeitung beschränkt ist. Dadurch werden die Oberflächentemperaturen der Kokillenheißseite in thermisch besonders hoch belasteten Bereichen reduziert und dadurch wird sowohl die mechanische Belastung der Strangschale verringert als auch die Standzeit der Stranggießkokille verbessert. Dieser positive Effekt einer merklichen Reduzierung der Kokillenbreitseitenplatten- Oberflächentemperaturen stellt sich ein, wenn der Abstand zwischen den Kühlkanälen und der Oberfläche im Neuzustand der Kokille um mindestens 20% reduziert wird. Beim bisherigen Neuzustand kann von 20 - ca. 40 mm Plattendicke ausgegangen werden, je nachdem wie für die betreffende Gießstrangdicke die Breitseitenkokillenplatte angesetzt wird. Es wird demzufolge von den bisher eingesetzten Dickenwerten der Breitseitenkokillenplatten ausgegangen. Dies entspricht bei den derzeitigen, vorausgesetzten Verhältnissen einer Verringerung des Abstandes um 5 mm von der Neudicke aus, die somit verkleinert wird. Am Ende soll der Abstand während des gesamten Betriebs aus Sicherheitsgründen nicht geringer werden als 5 mm.
Als Beispiel sei genannt: Bei konventionellen Kokillenplatten für Dünnbrammenanlagen mit konstanter Dicke beträgt die Dicke im Neuzustand üblicherweise 25 mm. Dieser Wert wird jetzt zumindest um 5 mm (20%) auf 20 mm reduziert.
Weitere Merkmale sind, dass der Kühlmittelkanal-Querschnitt im Gießspiegelbereich verhältnisgleich zur Reduzierung der Dicke der Kokillenbreitseitenplatte vermindert ist.
Um den Strömungswiderstand und damit den Druckverlust in diesem Bereich nicht zu großen werden zu lassen, ist nach einem anderen Merkmale der Kühlmittelkanal-Querschnitt nicht mehr als 80% des Neuzustandes des Anfangs- Kühlmittelkanal-Querschnitts verringert.
Eine andere Ausgestaltung sieht vor, dass sowohl die Verringerung der Dicke der Kokillenbreitseitenplatte als auch die Reduzierung des Kühlmittelkanal- Querschnitts in Abhängigkeit einer ungleichen Position des jeweiligen Kühlmittelkanals in Breitenrichtung vorgenommen sind.
Weiterhin wird vorgeschlagen, dass die Kokillenbreitseitenplatten (2) zwischen 5 und 10 mm bis maximal 15 mm in 3-10 Nacharbeitungen in der Dicke (6) vermindert ist, wobei eine einzelne Nacharbeitung aus einer Kupferwerkstoff- Abtragung von 0,3 bis 1 ,5 mm, maximal 3 mm besteht.
Die weitere Ausgestaltung sieht vor, dass der Kühlmittelkanal-Querschnitt im Gießspiegelbereich und bis zum Kokillenausgang mittels jeweils eines auf der Kaltseite befestigten Füllstücks aus normaltemperaturbeständigem Werkstoff gebildet ist.
Dabei ist noch von Vorteil, dass das Füllstück zur Reduzierung des Kühlmittelkanal-Querschnitts justierbar ist.
Eine alternative Ausbildung des Gießraums sieht vor, dass zumindest die Kokil- lenbreitseitenplatten als Kassettenplatten ausgebildet sind, die auf der Kaltseite ausbaufähig auf gekühlten Adapterplatten anliegen.
Eine darauf aufbauende Weiterbildung ergibt sich dadurch, dass auf der Adapterplatte zur Bildung des minimalen Kühlmittelkanal-Querschnitts ein separater Verdrängerkörper vorgesehen ist.
Der Verdrängerkörper kann mit unterschiedlichen Profilen ausgebildet , bevor- ratet und austauschbar befestigt sein.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele dargestellt, die nachfolgend näher beschrieben werden.
Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Darstellung der Stranggießkokille, die durch Weglassen der vorderen Kokillenbreitseitenplatte den Blick in das Innere freigibt, in das das Tauchrohr abgesenkt ist, Fig. 2 einen ebenen , senkrechten Teilschnitt durch eine Kokillenbreitsei- tenplatte, der die Dicke(n) der Kupferplatte in Verbindung mit den Verhältnissen des Kühlmittelkanals über die Kokillenhöhe zeigt,
Fig. 3 den ebenen, senkrechten Teilschnitt wie Fig. 2 mit einer Adapterplat- te und
Fig. 4 eine Ansicht gegen die Kaltseite der Kokillenbreitseitenplatte bei entferntem Füllstück bzw. bei entfernter Adapterplatte.
Die Stranggießkokille 1 (Fig. 1 ) ist durch zwei den Gießquerschnitt 1 b begrenzenden Kokillenbreitseitenplatten 2 und durch an den Enden befindlichen Kokil- lenschmalseitenplatten 3 gebildet, wobei ein Kühlmittel 1a (wie bspw. Wasser) unter Druck durch Kühlmittelkanäle 4 (Fig. 2 bis 4) geführt wird. Wie ersichtlich, werden durch den Einfluß eines Tauchrohrs 12 im Gießspiegelbereich 5 unter- schiedliche Bereiche 5a und 5b der Wärmestromdichte gebildet. Die Wärmestromdichte in den Bereichen 5a ist höher als in dem Bereich 5b. Außerdem entstehen durch die aus dem Tauchrohr 12 austretenden Flüssigstahlströmungen ebenfalls unterschiedliche Wärmestromdichten, die auch bei einer trichterförmigen Erweiterung 11 des Kokilleneingangs auftreten. Diese unterschiedli- chen Wärmestromdichten müssen durch Kühlmaßnahmen ausgeglichen werden. Dazu ist die Dicke 6 der Kokillenbreitseitenplatte 2, die gewöhnlich im Neuzustand zwischen 20 bis 40 mm oder mehr beträgt, als übliche Normaldicke mit 100% anzusetzen. Aus diesem Grund beträgt der korrigierte Neuzustand im Bereich des Gießspiegels, wie gezeichnet, nur 80% und eine durch Nacharbei- tungen bei Verschleiß eintretende weitere Reduzierung der auf anfangs 80% verminderten Dicke 6 ist bis auf ca. 5 mm Enddicke 6a (Fig. 2) beschränkt. Außerdem kann zur weiteren Verbesserung der Kühlwirkung der Kühlmittelkanal- Querschnitt 7 im Gießspiegelbereich 5 verhältnisgleich zur Reduzierung der Dicke 6 der Kokillenbreitseitenplatte 2 vermindert werden (Fig.2). Diese Maß- nahmen sind bei allen derzeit verwendeten Bauformen einer sog. CSP- Trichterkokille und bei konventionellen Kokillenplatten anwendbar. Hier kann durch stärkeres Ausfräsen der minimierte Kühlmittelkanal-Querschnitt 7 zwischen der Heißseite und dem Kühlmittel im
Gießspiegelbereich 5 reduziert werden. Der Kühlmittelkanal-Querschnitt 7 ist zunächst nicht mehr als 80% des Neuzustands des jeweiligen Anfangs- Kühlmittelkanal-Querschnitts verringert.
In Fig. 2 ist die sich ergebende Enddicke 6a der Kokillenbreitseitenplatte 2 nach einer Mehrzahl von Nacharbeitungen wegen Verschleißes, Rissen u. dgl. in der Oberfläche der Heißseite angegeben, wobei eine einzelne Nacharbeitung aus einer Kupferwerkstoff-Abtragung von 0,3 - 1 ,5 mm, maximal 3,0 mm, bestehen kann.
Der Kühlmittelkanal-Querschnitt 7 ist im Gießspiegelbereich 5 und bis zum Kokillenausgang 9 mittels jeweils eines auf der Kaltseite befestigten Füllstücks 10 aus normaltemperaturbeständigem Werkstoff gebildet. Das Füllstück kann zumindest zur Reduzierung des Kühlmittelkanal-Querschnitts 7 justierbar sein.
Fig. 3 zeigt eine Ausbildung der Stranggießkokille 1 für eine zweiteilige Kassettenkokille, wobei wiederum der Gießspiegelbereich 5 mit dem Bereich 5a der höheren Wärmestromdichte in Gießrichtung 13 innerhalb der trichterförmigen Erweiterung 11 dargestellt ist. Die sog. Kassettenkokille besteht im wesentlichen aus der vorstehend beschriebenen Kokillenbreitseitenplatte 2 und einer rückwärtigen Adapterplatte 14, zwischen denen der Kühlmittelkanal 4 verläuft, durch den das Kühlmittel 1a zugeführt und abgeleitet wird. Auch hier können die einzelnen Kühlmittelkanäle 4 in dem Bereich unterhalb des Gießspiegels 5 tiefer in das Material eingefräst werden. Entsprechend geformte Verdrängerkörper 15 verringern den Kühlmittelkanal-Querschnitt 7 und erhöhen in diesem Bereich die Kühlmittelgeschwindigkeit.
In Fig. 3 sind zumindest die Kokillenbreitseitenplatten 2 als Kassettenplatten ausgebildet, die auf der Kaltseite ausbaufähig auf gekühlten Adapterplatten 14, die nicht unbedingt aus Kupferwerkstoffen bestehen müssen, anliegen. Dabei ist auf der Adapterplatte 14 zur Bildung des minimalen Kühlmittelkanal- Querschnitts 7 ein separater Verdrängerkörper 15 vorgesehen. Der Verdrängerkörper 15 ist mit unterschiedlichen Profilen ausgebildet und kann bevorratet und austauschbar sein.
Gemäß Fig. 4 sind in der Kokillenbreitseitenplatte 2 die Kühlmittelkanäle 4 in Breitenrichtung 8 in Gruppen angeordnet. Sowohl die Verringerung der Dicke 6 der Kokillenbreitseitenplatten 2 als auch die Reduzierung des Kühlmittelkanal- Querschnitts 7 wird in Abhängigkeit einer ungleichen Position des jeweiligen Kühlmittelkanals 4 in Breitenrichtung 8 vorgenommen. Es können Gruppen unterschiedlicher Anzahl von Kühlmittelkanälen 4 gebildet werden. Zwischen den senkrechten Reihen von Kühlmittelkanälen 4 sind Befestigungsgewinde 16 angeordnet.
Bezugszeichenliste
1 Stranggießkokille 1a Kühlmittel 1b Gießquerschnitt
2 Kokillenbreitseitenplatte
3 Kokillenschmalseitenplatte
4 Kühlmittelkanal
5 Gießspiegel(bereich) 5a Bereich mit höherer Wärmestromdichte
5b Bereich einer niedrigeren Wärmestromdichte
6 Dicke der Kokillenbreitseitenplatte 6a Enddicke nach Abtragungen
7 minimierter Kühlmittelkanal-Querschnitt 8 Breitenrichtung
9 Kokillenausgang
10 Füllstück
11 trichterförmige Erweiterung
12 Tauchrohr 13 Gießrichtung
14 Adapterplatte
15 Verdrängerkörper
16 Befestigungsgewinde

Claims

Patentansprüche
1. Stranggießkokille (1 ) für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe, mit für die Zu- und Ableitung von Kühlmittel (1a) von Wasser- kästen umgebenen, den Gießquerschnitt (1 b) mit parallelem und / oder gewölbtem Verlauf begrenzenden Kokillenbreitseitenplatten (2) und Kokil- lenschmalseitenplatten (3) aus Kupferwerkstoffen, an deren Kaltseite eine Vielzahl von Kühlmittelkanälen (4) angeordnet ist, die im Gießspiegelbereich (5) unter Verminderung der Dicke (6) der jeweiligen Kokillenbreitsei- tenplatte (2) einen minimalen Kühlmittel-Kanalquerschnitt (7) aufweisen, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand zwischen der Heißseite und dem Kühlmittelkanal-Grund (= Dicke (6) der Kokillenbreitseitenplatte (2)) im Neuzustand als übliche Normaldicke (100%) um zumindest 20% auf 80% reduziert ist und eine durch Nacharbeitungen eintretende weitere Reduzierung der anfangs auf
80% verminderten Dicke (6) bis auf ca. 5 mm Enddicke (6a) durch eine letzte Nacharbeitung beschränkt ist.
2. Stranggießkokille nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelkanal-Querschnitt (7) im Gießspiegelbereich (5) verhältnisgleich zur Reduzierung der Dicke (6) der Kokillenbreitseitenplatte (2) vermindert ist.
3. Stranggießkokille nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelkanal-Querschnitt (7) nicht mehr als 80% des Neuzustands des Anfangs-Kühlmittelkanal-Querschnitts (7) verringert ist.
4. Stranggießkokille nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass sowohl die Verringerung der Dicke (6) der Kokillenbreitseitenplatten
(2) als auch die Reduzierung des Kühlmittelkanal-Querschnitts (7) in Abhängigkeit einer ungleichen Position des jeweiligen Kühlmittelkanals (4) in Breitenrichtung (8) vorgenommen sind.
5. Stranggießkokille nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Kokillenbreitseitenplatte (2) zwischen 5 und 10 mm bis maximal 15 mm in 3-10 Nacharbeitungen in der Dicke (6) vermindert ist, wobei eine einzelne Nacharbeitung aus einer Kupferwerkstoff-Abtragung von ca.0,3 bis 1 ,5 mm, maximal 3 mm, besteht.
6. Stranggießkokille nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Kühlmittelkanal-Querschnitt (7) im Gießspiegelbereich (5) und bis zum Kokillenausgang (9) mittels jeweils eines auf der Kaltseite befestigten
Füllstücks (10) aus normaltemperaturbeständigem Werkstoff gebildet ist.
7. Stranggießkokille nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Füllstück (10) zumindest zur Reduzierung des Kühlmittelkanal-
Querschnitts (7) justierbar ist.
8. Stranggießkokille nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest die Kokillenbreitseitenplatten (2) als Kassettenplatten ausgebildet sind, die auf der Kaltseite ausbaufähig auf gekühlten Adapterplatten (14) anliegen.
9. Stranggießkokille nach Anspruch 8; dadurch gekennzeichnet, dass auf der Adapterplatte (14) zur Bildung des minimalen Kühlmittelkanal-Querschnitts (7) ein separater Verdrängerkörper (15) vorgesehen ist.
10. Stranggießkokille nach den Ansprüchen 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Verdrängerkörper (15) mit unterschiedlichen Profilen ausgebildet, bevorratet und austauschbar befestigt ist.
PCT/EP2007/006763 2006-08-05 2007-07-31 Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe Ceased WO2008017402A1 (de)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN2007800261546A CN101489703B (zh) 2006-08-05 2007-07-31 用于液态金属的连铸结晶器
EP07786460.1A EP2049286B1 (de) 2006-08-05 2007-07-31 Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe
US12/374,763 US20100000704A1 (en) 2006-08-05 2007-07-31 Extrusion die for liquid metals, in particular for liquid

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006036708.1 2006-08-05
DE102006036708A DE102006036708A1 (de) 2006-08-05 2006-08-05 Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssige Stahlwerkstoffe

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008017402A1 true WO2008017402A1 (de) 2008-02-14

Family

ID=38626857

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2007/006763 Ceased WO2008017402A1 (de) 2006-08-05 2007-07-31 Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20100000704A1 (de)
EP (1) EP2049286B1 (de)
CN (1) CN101489703B (de)
DE (1) DE102006036708A1 (de)
WO (1) WO2008017402A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102089097A (zh) * 2008-07-10 2011-06-08 Sms西马格股份公司 连铸结晶器
JP2011527417A (ja) * 2008-07-10 2011-10-27 エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト 繊維光学測定方法による金型内の温度測定
EP4686515A1 (de) * 2024-08-02 2026-02-04 Primetals Technologies Austria GmbH Kokille für stranggiessanlage und stranggussanlage

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2321075B1 (de) * 2008-08-06 2018-07-11 SMS group GmbH Stranggiesskokille für flüssiges metall, insbesondere für flüssigen stahl
ITUB20154787A1 (it) * 2015-11-06 2017-05-06 Milorad Pavlicevic Cristallizzatore perfezionato e lingottiera adottante detto cristallizzatore
DE102021215030A1 (de) * 2021-12-23 2023-06-29 Sms Group Gmbh Breitseitenkokillenplatte, Stranggießkokille und Verfahren zum Herstellen einer Breitseitenkokillenplatte

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2000041828A1 (en) 1999-01-13 2000-07-20 Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. Crystalliser for continuous casting
EP1206986A1 (de) * 2000-11-16 2002-05-22 SMS Demag AG Stranggiesskokille, insbesondere zum Giessen von Knüppel- oder Vorblocksträngen
DE10226214A1 (de) 2002-06-13 2003-12-24 Sms Demag Ag Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl
EP0931609B1 (de) 1998-01-27 2004-11-24 KM Europa Metal AG Flüssigkeitsgekühlte Kokille
DE10358853A1 (de) 2003-12-16 2005-07-14 Km Europa Metal Ag Stranggießkokille

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3411359A1 (de) * 1984-03-28 1985-10-31 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Stranggiesskokille fuer rund- bzw. knueppelquerschnitte, insbesondere fuer das vergiessen von fluessigem stahl
US5467810A (en) * 1994-04-01 1995-11-21 Acutus Industries Continuous metal casting mold
DE69518360T2 (de) * 1994-06-06 2000-12-28 Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A., Buttrio Stranggiesskokille mit verbessertem Wärmeaustausch sowie Verfahren zur Erhöhung des Wärmeaustauschs einer Stranggiesskokille
DE19831998A1 (de) * 1998-07-16 2000-01-20 Schloemann Siemag Ag Stranggießkokille
US20030010471A1 (en) * 2001-05-02 2003-01-16 Grove John A. Continuous casting mold and method
CN2584318Y (zh) * 2002-10-29 2003-11-05 张桂银 一种可调式结晶器水套
CN2681837Y (zh) * 2004-01-12 2005-03-02 宝山钢铁股份有限公司 薄板坯连铸结晶器宽面铜板

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0931609B1 (de) 1998-01-27 2004-11-24 KM Europa Metal AG Flüssigkeitsgekühlte Kokille
US6926067B1 (en) 1998-01-27 2005-08-09 Km Europa Metal Ag Liquid-cooled casting die
WO2000041828A1 (en) 1999-01-13 2000-07-20 Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. Crystalliser for continuous casting
EP1206986A1 (de) * 2000-11-16 2002-05-22 SMS Demag AG Stranggiesskokille, insbesondere zum Giessen von Knüppel- oder Vorblocksträngen
DE10226214A1 (de) 2002-06-13 2003-12-24 Sms Demag Ag Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl
DE10358853A1 (de) 2003-12-16 2005-07-14 Km Europa Metal Ag Stranggießkokille

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102089097A (zh) * 2008-07-10 2011-06-08 Sms西马格股份公司 连铸结晶器
JP2011527417A (ja) * 2008-07-10 2011-10-27 エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト 繊維光学測定方法による金型内の温度測定
US8939191B2 (en) 2008-07-10 2015-01-27 Sms Siemag Aktiengesellschaft Temperature measurement in a chill mold by a fiber optic measurement method
EP4686515A1 (de) * 2024-08-02 2026-02-04 Primetals Technologies Austria GmbH Kokille für stranggiessanlage und stranggussanlage
WO2026027683A1 (de) 2024-08-02 2026-02-05 Primetals Technologies Austria GmbH Kokille für stranggiessanlage und stranggussanlage

Also Published As

Publication number Publication date
CN101489703A (zh) 2009-07-22
US20100000704A1 (en) 2010-01-07
EP2049286A1 (de) 2009-04-22
DE102006036708A1 (de) 2008-02-07
CN101489703B (zh) 2011-09-28
EP2049286B1 (de) 2017-12-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69518359T2 (de) Verfahren zum Kontrollieren der Verformung von Seitenwänden einer Kokille sowie Stranggiesskokille
DE2620656A1 (de) Duennwandige kokille
DE1218119B (de) Metallzufuehrung fuer eine Stranggiessmaschine
EP2049286A1 (de) Stranggiesskokille für flüssige metalle, insbesondere für flüssige stahlwerkstoffe
WO2007087893A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen
DE2049521B2 (de) Mehrfachstranggießvorrichtung für Aluminium und Aluminiumlegierungen
DE4306943C2 (de) Anfahrkopf für eine Vertikal-Stranggießanlage
DE69518360T2 (de) Stranggiesskokille mit verbessertem Wärmeaustausch sowie Verfahren zur Erhöhung des Wärmeaustauschs einer Stranggiesskokille
DE3783187T2 (de) Kuehlrollen zum giessen von schnell erstarrenden metallblechen.
EP3523069B1 (de) Kokillenteiler zum einbau in eine kokille
DE60000858T2 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen mit hoher geschwindigkeit
WO2016193458A1 (de) Heisskanal-angusssystem für eine druckgiessform
EP2321075A1 (de) Stranggiesskokille für flüssiges metall, insbesondere für flüssigen stahl
DE69803071T2 (de) Stranggiesskokille mit warmhaube zum vertikalstranggiessen von langgestreckten metallischen gegenständen
EP3519124B1 (de) Verfahren zum mehrfachgiessen von metallsträngen
EP0972590B1 (de) Stranggiesskokille
DE19829606A1 (de) Breitseite einer Brammenkokille
EP1025930A1 (de) Kokillenplatte einer Kokille mit trichterförmigem Eingiessbereich zum Stranggiessen von Metall
EP1019208A1 (de) Kokillenrohr für eine stranggiesskokille zum stranggiessen von stählen, insbesondere peritektischen stählen
DE202020100298U1 (de) Stranggießkokille
DE1939777B2 (de) Anordnung und Ausbildung von Übergangsstücken in einer Stranggießkokille
EP3135402B1 (de) Kokille und verfahren zum überwachen einer kokille
DE10148150B4 (de) Flüssigkeitsgekühlte Stranggießkokille
DE19537745A1 (de) Stranggießkokille
DE10138988A1 (de) Gekühlte Stranggießkokille zum Gießen von Metall

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780026154.6

Country of ref document: CN

DPE2 Request for preliminary examination filed before expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07786460

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007786460

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12374763

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: RU