WO2008025490A2 - Redundante stromversorgung mit diagnosefähigkeit und schutzbeschaltung - Google Patents

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Michael Rimpel
Klaus HÄFELE
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Knorr Bremse Systeme fuer Schienenfahrzeuge GmbH
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J1/00—Circuit arrangements for DC mains or DC distribution networks
    • H02J1/10—Parallel operation of DC sources
    • H02J1/108—Parallel operation of DC sources having arrangements for blocking reverse current flow, e.g. using diodes

Definitions

  • the invention relates to safety-related systems in motor vehicles and relates, in particular, to a redundant power supply which has a diagnostic capability and a protective circuit for improving the availability of such safety-relevant systems.
  • Important and / or safety-relevant systems in the motor vehicle sector for example electronic brake systems or gearshift systems in the areas of passenger cars and commercial vehicles, must be provided with maximum availability in order to be able to ensure a runflat capability of a motor vehicle in the event of a breakdown or other fault.
  • the invention is therefore based on the object to provide a redundant power supply for safety-related systems in motor vehicles, which minimizes power losses occurring in semiconductor switching elements and limits the peak power occurring in these.
  • a circuit arrangement for the redundant power supply of a downstream load characterized by:
  • the first control means holds the first switching element in an on-state
  • the second control device holds the second switching element in an on-state
  • Control devices located in the current path with poorer electrical is properties that brings the switching element in this current path in a locked state.
  • the first and the second switching element is a power semiconductor, in this case advantageously a self-locking n-MOSFET.
  • the first and the second control means are each constructed of the same and the same elements and connected in parallel to the first and the second switching element, and has a first input for moving and holding the first and second switching element in the / the conductive state by a control unit, a second input for detecting a current generated by the first and second switching element, a first output for controlling the switching state of the first and second switching element in response to the current detected at the second input, and a second output for feedback the switching state of the first and second switching element to the control unit and detecting the switching state by the same.
  • the advantage here is the control by a microcontroller of an electronic control unit of the vehicle.
  • the first and the second current paths are decoupled by a reverse-biased internal diode of each of the first and second switching elements.
  • the electrical characteristics are the voltage across the first and second current paths and the internal resistance of the first and second current paths
  • the inferior electrical properties are higher internal resistance or lower voltage
  • the switching element in the lower resistance current path becomes in the on state and Switching element in the higher-impedance current path in the locked state controlled.
  • a switchover to the lower-resistance current path takes place automatically and self-controlled, and, depending on the number of existing current paths, a changeover to the lowest-impedance current path takes place.
  • the object is further achieved by a method for the redundant power supply of a downstream load in a circuit arrangement having at least a first current path with a first switching element, on the input side, a first voltage, at least a second current path with a second switching element, on the input side a second input voltage is present, at least a first, connected to the first current path control means for controlling the first switching element, at least a second, connected to the second current control means for controlling the second switching element, and a common output terminal of the first and the second current path a load supply voltage is output, characterized by the steps of:
  • FIG. 1 is a simplified block diagram of a power supply with current monitoring and shutdown according to a preferred embodiment of a redundant power supply with diagnostic capability and protection circuit.
  • FIG. 2 shows a basic circuit arrangement of the redundant power supply according to FIG. 1.
  • Fig. 1 shows a simplified block diagram of a power supply with power monitoring and shutdown according to a preferred embodiment of a redundant power supply with diagnostic capability and protective circuit.
  • a first, upper current branch or current path with an input line at the potential of a battery voltage UB1, a switching element 1 in the input line and a protective circuit 2 connected in parallel to the input line
  • a second, lower current branch with an input a common output line on the potential of a battery voltage UB as a supply voltage for a downstream (not shown) electronic control unit shown on the potential of a battery voltage UB2, a switching element 3 in the input line and a parallel to the input line.
  • the switching elements 1 and 3 are preferably semiconductor switching elements (power semiconductors).
  • the protective circuits 2 and 4 each have a first input which is connected to a source terminal of each of the switching element 1 and 3, a second input which is connected to a drain terminal of each of the switching element 1 and 3, a third input (Isense) for detecting a current respectively generated in the switching element 1 and 3, a fourth input, which serves as a switching signal input for switching signals (UB1_on, UB2_on) with two logic states or signal levels 0 and 1, an output (IN), the serves as a switching controlling input for each of the switching elements 1 and 3, a second output (STATJJB1, STATJJB2), on which a feedback signal with two logic states or signal levels 0 and 1 is output, and a connection to ground potential (GND) ,
  • FIG. 2 shows in detail a basic circuit arrangement of the redundant power supply according to FIG. 1.
  • FIG. 2 two identically constructed power supply branches are shown, on which via input or supply lines each input voltages (battery voltages) UB1 for the first, upper branch and UB2 for the second, lower branch are present and corresponding input currents are supplied.
  • the supply voltage UB battery voltage
  • the supply voltage UB battery voltage
  • Device not shown, for example, an electronic control unit or an actuator supplied.
  • the first, upper power supply branch essentially comprises a field effect transistor FET1 serving as switching element, for example a self-blocking n-MOSFET with a source terminal S, a drain terminal D, a gate terminal G (IN) and an output terminal Isense, a zener diode D2, a diode D5, a field effect transistor T1, for example a self-blocking p-MOSFET, a field effect transistor T2, for example, a self-blocking n-MOSFET, a bipolar transistor T3, for example, an emitter-connected npn transistor, resistors R1, R2, R3, R4 and R5, a signal output STATJJB1, and a signal input UB1_on.
  • FET1 field effect transistor
  • the source terminal S of the field effect transistor FET1 is connected to the line carrying the battery voltage UB1 and supplies at its drain terminal D the battery voltage UB for the downstream device to be supplied.
  • the resistor R2 is connected at one of its ends to the source terminal S of the field effect transistor FET1 and at the other of its ends to the gate terminal G of the field effect transistor T1 and the anode of the zener diode D2.
  • the cathode of the Zener diode D2 is connected to the drain terminal D of the field effect transistor FET1, wherein the Zener diode D2 is poled in the reverse direction between the drain terminal D of the field effect transistor FET1 and the resistor R2.
  • the source terminal S of the field effect transistor T1 is connected to the drain terminal D of the field effect transistor FET1, and the drain terminal D of the field effect transistor T1 is connected to one end of the resistor R3, the other end in turn connected to the resistor R5 and is performed simultaneously to the base terminal of the bipolar transistor T3.
  • the other end of the resistor R5 is connected to the emitter of the bipolar transistor T3 and one end of the diode D5, which thus likewise connected to the emitter of the bipolar transistor T3 and incidentally in the forward direction to a ground (GND) of the motor vehicle. is orders.
  • the collector terminal of the bipolar transistor T3 is connected to one end of the resistor R4, to the other end of which a turn-on signal UB1_on is supplied, and to the gate terminal G of the field-effect transistor T2, and also to the signal output STATJJB1.
  • the source terminal S of the field effect transistor T2 is connected to the emitter of the bipolar transistor T3, the diode D5 and the resistor R5, and the drain terminal D of the field effect transistor T2 is connected via the resistor R1 to the gate terminal G (IN) of the field effect transistor FET1 led.
  • An output terminal (output pin) Isense of the field-effect transistor FET1 finally leads to the base terminal of the bipolar transistor T3 and between the resistors R3 and R5.
  • the second, lower current branch constructed identical in terms of its elements essentially comprises a field-effect transistor FET2 serving as a switching element, for example a self-blocking n-MOSFET with a source terminal S, a drain terminal D, a gate terminal G (IN) and a terminal Isense, a zener diode D3, a diode D4, a field effect transistor T4, such as a self-blocking p-MOSFET, a field effect transistor T5, such as a normally-off n-MOSFET, a bipolar transistor T6, for example, an emitter-connected npn transistor, resistors R6, R7, R8 , R9 and R10, a signal output STATJJB2, and a signal input UB2_on.
  • a field-effect transistor FET2 serving as a switching element, for example a self-blocking n-MOSFET with a source terminal S, a drain terminal D, a gate terminal G (IN) and a terminal Is
  • the individual elements of the second, lower current branch correspond in their type, arrangement and function to those of the first, upper current branch, so that their basic interconnection is not described again.
  • transistors T1, T2, T4 and T5 also bipolar transistors
  • transistors T3 and T6 also n-MOSFETs
  • field effect transistors FET1 and FET2 also p-MOSFETs
  • the two field-effect transistors FET1 and FET2 which may be integrated, for example, and form semiconductor switches for switching the input voltages UB1 and UB2, are arranged inversely to their actual installation direction, so that even in a state in which the field-effect transistors FET1 and FET2 do not turn on or off. 2 are switched on, whose internal inverse diodes shown in FIG. 2 are conductive and allow the supply voltage UB through both the input voltage UB1 and the input voltage UB2. At the same time in this state, both input voltages UB1 and UB2 are decoupled from each other, since in an error case a conclusion of either the input voltage UB1 or the input voltage UB2 to ground (GND) does not affect the other, still intact supply line.
  • GDD ground
  • both supply lines UB1 and UB2 have identical data with respect to, for example, the supply and contact transfer resistances and thus also the two input voltages UB1 and UB2 at respective terminals of the electronic control unit are exactly the same, via the first, upper branch and the second, lower branch of the same current proportional. This will be explained in more detail below by way of example.
  • the input UB1 is a terminal (a terminal) having a higher voltage or a lower internal resistance
  • the input UB2 is a terminal having a lower voltage or a higher internal resistance
  • connection UB2 since the connection UB2 has differences compared to the connection UB1 due to, for example, higher-resistance leads or contact contact resistances, an exactly equal distribution, ideally a 1: 1 split, of the two UB1 and UB2 inputs flowing to the output UB Total current is no longer guaranteed.
  • a part of the higher voltage input UB1 and the lower internal resistance and field effect transistor FET1 flows into the load, i.
  • the electronic control unit as the downstream, to be supplied unit, flowing current through the field effect transistor FET2 the other, "worse" input UB2 out of the load and causes a kind of charging the worse input UB2, so that it undesirably to a high Cross-flow can flow through the two field effect transistors FET1 and FET2.
  • the current output at the terminal Isense of the field effect transistor FET1 is zero, since the internal current source of the field effect transistor FET1 supplies current only in the case of a current flow from drain to source. If a part of this current then flows out of the load again via the connection UB2, a positive voltage arises between the drain connection D and the source connection S of the field-effect transistor FET2, ie the source potential is negative with respect to the drain potential, and the internal current source Isense of the field effect transistor FET2 supplies a current.
  • T5 Connection of the field effect transistor T5 from the field effect transistor FET2.
  • T2 and T5 can also be bipolar transistors.
  • the bipolar transistor T6 completely switches off the field effect transistor FET2 via the field effect transistor T5, so that a current no longer flows off via the field effect transistor FET2, but only from the input UB1 to the output UB, i. flows exclusively over the first, upper branch of the circuit arrangement.
  • the switched-off state of the field effect transistor FET2 can be detected via a feedback signal at the terminal STAT UB2 from a controlling microprocessor of the electronic control unit.
  • the microprocessor controls the input UB2_on with a signal level of logic 1 and detected on the basis of conducting state of the bipolar transistor T6 has a signal level of logic 0 at the output STAT_UB2, while in the error-free state STATJJB2 log. 1 would be.
  • MOSFETs low-resistance semiconductor switches
  • a current flow in an unintended direction i. a return current out of the electronic control unit is detected and the affected semiconductor switch is automatically switched off.
  • the circuit arrangement and its function can be checked and diagnosed at any time to ensure availability.
  • Error cases are automatically detected.
  • the branch of current in which the fault has been detected is switched off automatically and without any additional control device, such as a microcontroller with additional intelligence; There is thus an automatic switchover to the lowest-impedance current branch available.
  • FET1, FET2 self-blocking n-MOSFET
  • T1, T4 self-blocking p-MOSFET
  • T2 self-blocking n-MOSFET
  • T3, T6 bipolar transistor

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Abstract

Es werden eine Schaltungsanordnung zur redundanten Stromversorgung einer nachgeschalteten Last und ein entsprechendes Verfahren vorgeschlagen. Die Schaltungsanordnung ist mit einem ersten Strompfad mit einem ersten Schaltelement (1, FET1), an dem eingangsseitig eine erste Spannung (UB1) anliegt, einem zweiten Strompfad mit einem zweiten Schaltelement (3, FET2), an dem eingangsseitig eine zweite Eingangsspannung (UB2) anliegt, einer ersten, mit dem ersten Strompfad verbundenen Steuereinrichtung (2) zur Steuerung des ersten Schaltelements (1, FET1), einer zweiten, mit dem zweiten Strompfad verbundenen Steuereinrichtung (4) zur Steuerung des zweiten Schaltelements (3, FET2), und einem gemeinsamen Ausgangsanschluss des ersten und des zweiten Strompfads, an dem eine Lastversorgungsspannung (UB) ausgegeben wird, versehen, wobei in einem normalen Betriebszustand die erste Steuereinrichtung (2) das erste Schaltelement (1, FET1) in einem Durchlasszustand hält und die zweite Steuereinrichtung (4) das zweite Schaltelement (3, FET2) in einem Durchlasszustand hält, und in einem abnormalen Betriebszustand in Abhängigkeit von elektrischen Eigenschaften des ersten Strompfads oder des zweiten Strompfads diejenige der Steuereinrichtungen (2, 4), die sich in dem Strompfad mit schlechteren elektrischen Eigenschaften befindet, das Schaltelement in diesem Strompfad in einen Sperrzustand schaltet.

Description

REDUNDANTE STROMVERSORGUNG MIT DIAGNOSEFÄHIGKEIT UND SCHUTZBESCHALTUNG
Die Erfindung betrifft sicherheitsrelevante Systeme in Kraftfahrzeugen und bezieht sich insbesondere auf eine redundante Stromversorgung, die eine Diagnosefähig- keit und eine Schutzbeschaltung zur Verbesserung der Verfügbarkeit solcher sicherheitsrelevanten Systeme aufweist.
Wichtige und/oder sicherheitsrelevante Systeme im Kraftfahrzeugbereich, beispielsweise elektronische Bremssysteme oder Getriebeschaltsysteme in den Bereichen der Personenkraftwagen und der Nutzfahrzeuge, müssen mit höchster Verfügbarkeit bereitgestellt sein, um bei einem Ausfall oder einem anderweitigen Fehlerfall etwa eine Notlauffähigkeit eines Kraftfahrzeugs sicherstellen zu können.
Daher wird bei solchen Systemen unter anderem für deren Stromversorgung eine Redundanz derart gefordert, dass die Stromversorgung über zumindest zwei getrennte, voneinander unabhängige Pfade geführt wird und bei einem Ausfall eines Pfades eine unterbrechungsfreie Versorgung einer elektronischen Steuereinheit gewährleistet sowie eine Erkennung und eine Anzeige dieses Ausfalls möglich ist.
Bei bekannten Anordnungen wird dies durch Entkoppeln der beiden Pfade über umschaltbare Leitungen mittels beispielsweise Relaiskontakten, Dioden und Transistoren erreicht.
Bei einer derartigen Entkopplung tritt jedoch an beteiligten Diodenelementen eine Verlustleistung auf, die von der Flussspannung der Diode und dem durch die Diode fließenden Laststrom bestimmt wird. Zudem besteht die Möglichkeit, dass nach einem Umschaltvorgang der gesamte Laststrom sofort durch den noch intakten Strompfad fließt und sich nicht mehr - idealer Weise im Verhältnis 1 :1 - auf die zumindest zwei vorhandenen, gleichwertigen Stromversorgungszweige aufteilt. Dies kann zum Auftreten starker Spitzenleistungen in den Dioden und infolge dessen zu einer Zerstörung der Dioden führen.
Insbesondere bei Systemen mit hoher Stromaufnahme, wie beispielsweise Getriebestellern, und/oder hohen Betriebstemperaturen müssen daher die in zur Ent- kopplung verwendeten Halbleiter-Schaltelementen auftretenden Verlustleistungen minimiert werden, um die maximal zulässige Betriebstemperatur der Halbleiter- Schaltelemente nicht zu überschreiten und dadurch deren Lebensdauer nicht zu verringern.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine redundante Stromversorgung für sicherheitsrelevante Systeme in Kraftfahrzeugen zu schaffen, welche in Halbleiter-Schaltelementen auftretende Verlustleistungen minimiert und die in diesen auftretende Spitzenleistungen begrenzt.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 sowie durch die Merkmale des Patentanspruchs 10 gelöst.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der beigefügten Unteransprüche.
Somit wird die Aufgabe der Erfindung gelöst durch eine Schaltungsanordnung zur redundanten Stromversorgung einer nachgeschalteten Last, gekennzeichnet durch:
- zumindest einen ersten Strompfad mit einem ersten Schaltelement, an dem eingangsseitig eine erste Spannung anliegt;
- zumindest einen zweiten Strompfad mit einem zweiten Schaltelement, an dem eingangsseitig eine zweite Eingangsspannung anliegt; - zumindest eine erste, mit dem ersten Strompfad verbundene Steuereinrichtung zur Steuerung des ersten Schaltelements;
- zumindest eine zweite, mit dem zweiten Strompfad verbundene Steuereinrichtung zur Steuerung des zweiten Schaltelements); und
- einem gemeinsamen Ausgangsanschluss des ersten und des zweiten Strompfads, an dem eine Lastversorgungsspannung ausgegeben wird; wobei
- in einem normalen Betriebszustand die erste Steuereinrichtung das erste Schaltelement in einem Durchlasszustand hält und die zweite Steuereinrichtung das zweite Schaltelement in einem Durchlasszustand hält, und
- in einem abnormalen Betriebszustand in Abhängigkeit von elektrischen Eigenschaften des ersten Strompfads oder des zweiten Strompfads diejenige der
Steuereinrichtungen, die sich in dem Strompfad mit schlechteren elektrischen Ei- genschaften befindet, das Schaltelement in diesem Strompfad in einen Sperrzustand bringt .
Bevorzugt ist das erste und das zweite Schaltelement ein Leistungshalbleiter, hierbei vorteilhaft ein selbstsperrender n-MOSFET.
Weiter bevorzugt ist die erste und die zweite Steuereinrichtung jeweils aus gleichen und gleich verschalteten Elementen aufgebaut und parallel zu dem ersten bzw. dem zweiten Schaltelement angeordnet, und weist einen ersten Eingang zum Versetzen und Halten des ersten bzw. zweiten Schaltelements in den/dem leitenden Zustand durch eine Steuereinheit, einen zweiten Eingang zum Erfassen eines von dem ersten bzw. zweiten Schaltelement erzeugten Stroms, einen ersten Ausgang zum Steuern des Schaltzustands des ersten bzw. zweiten Schaltelements in Abhängigkeit von dem an dem zweiten Eingang erfassten Strom, und einen zweiten Ausgang zum Rückmelden des Schaltzustands des ersten bzw. zweiten Schaltelements an die Steuereinheit und Erfassen des Schaltzustands durch die- selbe auf.
Vorteilhaft hierbei ist die Steuerung durch einen Mikrocontroller einer elektronischen Steuereinheit des Fahrzeugs.
Besonders vorteilhaft sind der erste und der zweite Strompfad durch eine in Sperrrichtung betriebene interne Diode jeweils des ersten und des zweiten Schaltele- ments entkoppelt.
Bevorzugt sind die elektrischen Eigenschaften die Spannung an dem ersten und dem zweiten Strompfad und der Innenwiderstand des ersten und des zweiten Strompfads, sind die schlechteren elektrischen Eigenschaften ein höherer Innenwiderstand oder eine niedrigere Spannung, und wird das Schaltelement in dem niederohmigeren Strompfad in den Durchlasszustand und das Schaltelement in dem höherohmigeren Strompfad in den Sperrzustand gesteuert.
Hierbei erfolgt vorteilhaft eine Umschaltung auf den niederohmigeren Strompfad selbsttätig und eigengesteuert, und erfolgt in Abhängigkeit von der Anzahl vorhandener Strompfade eine Umschaltung auf den niederohmigsten Strompfad. Die Aufgabe wird ferner gelöst durch ein Verfahren zur redundanten Stromversorgung einer nachgeschalteten Last in einer Schaltungsanordnung mit zumindest einem ersten Strompfad mit einem ersten Schaltelement, an dem eingangsseitig eine erste Spannung anliegt, zumindest einem zweiten Strompfad mit einem zwei- ten Schaltelement, an dem eingangsseitig eine zweite Eingangsspannung anliegt, zumindest einer ersten, mit dem ersten Strompfad verbundenen Steuereinrichtung zur Steuerung des ersten Schaltelements, zumindest einer zweiten, mit dem zweiten Strompfad verbundenen Steuereinrichtung zur Steuerung des zweiten Schaltelements, und einem gemeinsamen Ausgangsanschluss des ersten und des zwei- ten Strompfads, an dem eine Lastversorgungsspannung ausgegeben wird, gekennzeichnet durch die Schritte des:
- in einem normalen Betriebszustand Haltens des ersten Schaltelements in einem Durchlasszustand mittels der ersten Steuereinrichtung und Haltens des zweiten Schaltelements in einem Durchlasszustand mittels der zweiten Steuerein- richtung, und
- in einem abnormalen Betriebszustand, in Abhängigkeit von elektrischen Eigenschaften des ersten Strompfads oder des zweiten Strompfads, Schaltens des Schaltelements, das sich in einem Strompfad mit schlechteren elektrischen Eigenschaften befindet, in einen Sperrzustand mittels derjenigen der Steuerein- richtungen, die sich in diesem Strompfad befindet.
Die Erfindung wird nachstehend anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 eine vereinfachte Blockdarstellung einer Stromversorgung mit Stromüberwachung und Abschaltung gemäß einem bevorzugten Ausführungsbeispiel einer redundanten Stromversorgung mit Diagnosefähigkeit und Schutzbeschaltung; und
Fig. 2 eine prinzipielle Schaltungsanordnung der redundanten Stromversorgung gemäß Fig. 1.
Fig. 1 zeigt eine vereinfachte Blockdarstellung einer Stromversorgung mit Stromüberwachung und Abschaltung gemäß einem bevorzugten Ausführungsbeispiel einer redundanten Stromversorgung mit Diagnosefähigkeit und Schutzbeschaltung. Im Einzelnen sind in Fig. 1 ein erster, oberer Stromzweig bzw. Strompfad mit einer Eingangsleitung auf dem Potenzial einer Batteriespannung UB1 , einem Schaltelement 1 in der Eingangsleitung und einer parallel zu der Eingangsleitung verschalteten Schutzbeschaltung 2, ein zweiter, unterer Stromzweig mit einer Ein- gangsleitung auf dem Potenzial einer Batteriespannung UB2, einem Schaltelement 3 in der Eingangsleitung und einer parallel zu der Eingangsleitung verschalteten Schutzbeschaltung 4, und eine gemeinsame Ausgangsleitung auf dem Potenzial einer Batteriespannung UB als einer Versorgungsspannung für eine nachgeschaltete (nicht gezeigte) elektronische Steuereinheit dargestellt.
Die Schaltelemente 1 und 3 sind bevorzugt Halbleiter-Schaltelemente (Leistungshalbleiter).
Die Schutzbeschaltungen 2 und 4 weisen jeweils einen ersten Eingang, der mit einem Source-Anschluss jeweils des Schaltelements 1 bzw. 3 verbunden ist, einen zweiten Eingang, der mit einem Drain-Anschluss jeweils des Schaltelements 1 bzw. 3 verbunden ist, einen dritten Eingang (Isense) zur Erfassung eines jeweils in dem Schaltelement 1 bzw. 3 erzeugten Stroms, einen vierten Eingang, der als Schaltsignaleingang für Schaltsignale (UB1_on, UB2_on) mit zwei logischen Zuständen bzw. Signalpegeln 0 und 1 dient, einen Ausgang (IN), der als schaltend steuernder Eingang für jeweils die Schaltelemente 1 bzw. 3 dient, einen zweiten Ausgang (STATJJB1 , STATJJB2), an dem ein Rückmeldesignal mit zwei logischen Zuständen bzw. Signalpegeln 0 und 1 ausgegeben wird, und einen auf Massepotenzial (GND) liegenden Anschluss auf.
Fig. 2 zeigt im Einzelnen eine prinzipielle Schaltungsanordnung der redundanten Stromversorgung gemäß Fig. 1.
In Fig. 2 sind zwei gleich aufgebaute Stromversorgungszweige dargestellt, an welchen über Eingangs- bzw. Zuleitungen jeweils Eingangsspannungen (Batteriespannungen) UB1 für den ersten, oberen Zweig und UB2 für den zweiten, unteren Zweig anliegen und entsprechende Eingangsströme zugeführt werden. An einem gemeinsamen Ausgang der beiden Zweige wird die Versorgungsspannung UB (Batteriespannung) ausgegeben, die einer nachgeschalteten, zu versorgenden Einrichtung (nicht gezeigt), beispielsweise einer elektronischen Steuereinheit oder einem Stellglied, zugeführt wird.
Nachstehend wird die Schaltungsanordnung des ersten, oberen Stromversorgungszweigs im Einzelnen beschrieben.
Der erste, obere Stromversorgungszweig umfasst im Wesentlichen einen als Schaltelement dienenden Feldeffekttransistor FET1 , beispielsweise einen selbstsperrenden n-MOSFET mit einem Source-Anschluss S, einem Drain-Anschluss D, einem Gate-Anschluss G (IN) und einem Ausgangsanschluss Isense, eine Zener- diode D2, eine Diode D5, einen Feldeffekttransistor T1 , beispielsweise einen selbstsperrenden p-MOSFET, einen Feldeffekttransistor T2, beispielsweise einen selbstsperrenden n-MOSFET, einen Bipolartransistor T3, beispielsweise einen npn-Transistor in Emitterschaltung, Widerstände R1 , R2, R3, R4 und R5, einen Signalausgang STATJJB1 , und einen Signaleingang UB1_on.
In dem oberen Stromversorgungszweig ist der Source-Anschluss S des Feldef- fekttransistors FET1 mit der die Batteriespannung UB1 führenden Leitung verbunden und liefert an seinem Drain-Anschluss D die Batteriespannung UB für die nachgeschaltete, zu versorgende Einrichtung. Der Widerstand R2 ist an einem seiner Enden mit dem Source-Anschluss S des Feldeffekttransistors FET1 und an dem anderen seiner Enden mit dem Gate-Anschluss G des Feldeffekttransistors T1 und der Anode der Zenerdiode D2 verbunden. Die Kathode der Zenerdiode D2 ist mit dem Drain-Anschluss D des Feldeffekttransistors FET1 verbunden, wobei die Zenerdiode D2 zwischen dem Drain-Anschluss D des Feldeffekttransistors FET1 und dem Widerstand R2 in Sperrrichtung gepolt ist. Der Source-Anschluss S des Feldeffekttransistors T1 ist mit dem Drain-Anschluss D des Feldeffekttransis- tors FET1 verbunden, und der Drain-Anschluss D des Feldeffekttransistors T1 ist mit einem Ende des Widerstands R3 verbunden, dessen anderes Ende wiederum mit dem Widerstand R5 verschaltet und gleichzeitig zu dem Basisanschluss des Bipolartransistors T3 geführt ist. Das andere Ende des Widerstands R5 ist mit dem Emitter des Bipolartransistors T3 und einem Ende der Diode D5 verbunden, wel- che somit ebenfalls mit dem Emitter des Bipolartransistors T3 verschaltet und im Übrigen in Durchlassrichtung zu einer Masse (GND) des Kraftfahrzeugs hin ange- ordnet ist. Der Kollektoranschluss des Bipolartransistors T3 ist mit einem Ende des Widerstands R4, an dessen anderem Ende ein Einschaltsignal UB1_on zugeführt wird, und dem Gate-Anschluss G des Feldeffekttransistors T2 verbunden und ferner zu dem Signalausgang STATJJB1 geführt. Der Source-Anschluss S des Feldeffekttransistors T2 ist mit dem Emitter des Bipolartransistors T3, der Diode D5 und dem Widerstand R5 verbunden, und der Drain-Anschluss D des Feldeffekttransistors T2 ist über den Widerstand R1 an den Gate-Anschluss G (IN) des Feldeffekttransistors FET1 geführt. Ein Ausgangsanschluss (Ausgangspin) Isense des Feldeffekttransistors FET1 führt schließlich zu dem Basisanschluss des Bipo- lartransistors T3 und zwischen die Widerstände R3 und R5.
Der hinsichtlich seiner Elemente identisch aufgebaute zweite, untere Stromzweig umfasst im Wesentlichen einen als Schaltelement dienenden Feldeffekttransistor FET2, beispielsweise einen selbstsperrenden n-MOSFET mit einem Source- Anschluss S, einem Drain-Anschluss D, einem Gate-Anschluss G (IN) und einem Anschluss Isense, eine Zenerdiode D3, eine Diode D4, einen Feldeffekttransistor T4, beispielsweise einen selbstsperrenden p-MOSFET, einen Feldeffekttransistor T5, beispielsweise einen selbstsperrenden n-MOSFET, einen Bipolartransistor T6, beispielsweise einen npn-Transistor in Emitterschaltung, Widerstände R6, R7, R8, R9 und R10, einen Signalausgang STATJJB2, und einen Signaleingang UB2_on.
Wie Fig. 2 entnehmbar ist, entsprechen die einzelnen Elemente des zweiten, unteren Stromzweigs in ihrer Art, Anordnung und Funktion denjenigen des ersten, oberen Stromzweigs, so dass ihre grundlegende Verschaltung nicht erneut beschrieben wird.
Es wird angemerkt, dass für die Transistoren T1 , T2, T4 und T5 auch Bipolartransistoren, für die Transistoren T3 und T6 auch n-MOSFETs, und für die Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 auch p-MOSFETs Verwendung finden können.
Nachstehend wird nun die Funktionsweise der aus dem oberen und dem unteren Stromzweig bestehenden gesamten Schaltungsanordnung zur Umschaltung der Batteriespannungen UB 1 , UB2 und somit der Stromversorgung für die nachgeschaltete Einrichtung zwischen diesen beiden Zweigen beschrieben. Zunächst erfolgt die Stromversorgung der Schaltungsanordnung über die beiden Eingangsleitungen UB1 (oberer Zweig) und UB2 (unterer Zweig).
Die beiden Feldeffekttransistoren FET1 und FET2, welche beispielsweise integriert sein können und Halbleiterschalter zum Schalten der Eingangsspannungen UB1 und UB2 bilden, sind invers zu ihrer eigentlichen Einbaurichtung angeordnet, so dass auch in einem Zustand, in dem die Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 nicht ein- bzw. zugeschaltet sind, deren in der Fig. 2 dargestellte interne Inversdi- oden leitend sind und die Versorgungsspannung UB durch sowohl die Eingangsspannung UB1 als auch die Eingangsspannung UB2 zulassen. Gleichzeitig sind in diesem Zustand beide Eingangsspannungen UB1 und UB2 von einander entkoppelt, da sich in einem Fehlerfall ein Schluss von entweder der Eingangsspannung UB1 oder der Eingangsspannung UB2 zur Masse (GND) nicht auf die jeweils andere, noch intakte Zuleitung auswirkt.
Werden die beiden Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 über den Eingang UB1_on, den Widerstand R4, den Feldeffekttransistor T2 und den Widerstand R1 bzw. den Eingang UB2_on, den Widerstand R9, den Feldeffekttransistor T5 und den Widerstand R7 durch ein Eingangssignal mit einem Signalpegel von UB1_on = logisch 1 und UB2_on = logisch 1 zugeschaltet, und sind die beiden Transistoren T3 und T6 gesperrt, werden die internen Inversdioden der Feldeffekttransisto- ren FET1 und FET2 durch die intern parallel geschalteten (nicht gezeigten) Drain- Source-Einschaltwiderstände RDsoni, RDSon2 der Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 überbrückt, so dass bei einem aus den Zuleitungen UB1 und UB2 zu dem gemeinsamen Ausgang UB fließenden Strom gemäß
PFet = 'L X RDSOΠ (1 )
nur Verlustleistungen durch die Einschaltwiderstände RDSOΠI, RDSOΠ2 der Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 entstehen. In diesem Fall fließt dann, wenn beide Zuleitungen UB1 und UB2 identische Daten hinsichtlich beispielsweise der Zulei- tungs- und der Kontaktübergangswiderstände aufweisen und somit auch die beiden Eingangsspannungen UB1 und UB2 an jeweiligen Klemmen der elektroni- sehen Steuereinheit exakt gleich sind, über den ersten, oberen Stromzweig und den zweiten, unteren Stromzweig derselbe anteilige Strom. Dies wird nachstehend anhand eines Beispiels näher erläutert.
Es sei angenommen, dass der Eingang UB1 ein Anschluss (eine Klemme) mit einer höheren Spannung oder einem niedrigeren Innenwiderstand ist, und der Eingang UB2 ein Anschluss mit einer niedrigeren Spannung oder einem höheren Innenwiderstand ist.
In diesem Fall ist, da der Anschluss UB2 gegenüber dem Anschluss UB1 aufgrund beispielsweise hochohmigerer Zuleitungen oder Kontaktübergangswiderstände Unterschiede aufweist, eine exakt gleiche Aufteilung, idealer Weise eine 1 :1-Auf- teilung, des über die beiden Eingänge UB1 und UB2 zum Ausgang UB fließenden Gesamtstroms nicht mehr gewährleistet.
Daher fließt ein Teil des über den Eingang UB1 mit der höheren Spannung und dem niedrigeren Innenwiderstand und den Feldeffekttransistor FET1 in die Last, d.h. beispielsweise die elektronische Steuereinheit als der nachgeschalteten, zu versorgenden Einheit, fließenden Stroms über den Feldeffekttransistor FET2 des anderen, "schlechteren" Eingangs UB2 wieder aus der Last heraus und bewirkt eine Art Aufladung des schlechteren Eingangs UB2, so dass es in unerwünschter Weise zu einem hohen Querstromfluss durch die beiden Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 kommen kann.
In dem vorgenannten Beispiel erzeugt der über den Eingang UB1 zu dem Aus- gang UB in die Last hinein fließende Strom an dem Feldeffekttransistor FET1 eine Spannung von
Ui = Rosom X IL (2),
welche an dem Source-Anschluss S des Feldeffekttransistors FET1 gegenüber dem Drain-Anschluss D desselben eine positive Spannung erzeugt und über die- se den Transistor T1 sperrt. In diesem Fall ist der an dem Anschluss Isense des Feldeffekttransistor FET1 ausgegebene Strom Null, da die interne Stromquelle des Feldeffekttransistors FET1 nur für den Fall eines Stromflusses von Drain nach Source Strom liefert. Fließt nun ein Teil dieses Stroms über den Anschluss UB2 wieder aus der Last heraus, entsteht zwischen dem Drain-Anschluss D und dem Source-Anschluss S des Feldeffekttransistors FET2 eine positive Spannung, d.h. das Source-Potenzial ist gegenüber dem Drain-Potenzial negativ, und die interne Stromquelle Isense des Feldeffekttransistors FET2 liefert einen Strom.
Infolge dessen fließt über den Anschluss Isense des Feldeffekttransistors FET2 und den Widerstand R10 ein positiver Strom zur Masse (GND), welcher an dem Widerstand R10 einen entsprechenden Spannungsabfall erzeugt. Wird dieser Spannungsabfall an dem Widerstand R10 größer als die Basis-Emitter-Spannung des Transistors T6, wird Transistor T6 leitend und regelt über den Gate-
Anschluss des Feldeffekttransistors T5 den Feldeffekttransistor FET2 ab. T2 und T5 können auch Bipolartransistoren sein.
Dadurch wird FET2 abgeschaltet, wodurch die Spannung am Eingang UB2 nochmals weiter abfällt. Der Einschaltwiderstand RDSOΠ2 des Feldeffekttransistors FET2 wird erhöht, d.h. die Stromverteilung zwischen dem ersten, oberen Stromzweig und dem zweiten, unteren Stromzweig ändert sich weiter zugunsten eines höheren Stroms durch den oberen Stromzweig. Wird sodann die Drain-Source- Spannung an dem Feldeffekttransistor FET2 höher als die Schwellenspannung des selbstsperrenden (Feldeffekt-) Transistors T4, wird dieser leitend und bewirkt eine zusätzliche Mitkopplung der Spannung über den Widerstand R10 und den Bipolartransistor T6.
Schließlich schaltet der Bipolartransistor T6 über den Feldeffekttransistor T5 den Feldeffekttransistor FET2 vollständig ab, so dass ein Strom nicht mehr über den Feldeffekttransistor FET2 abfließt, sondern nur noch von dem Eingang UB1 zu dem Ausgang UB, d.h. ausschließlich über den ersten, oberen Stromzweig der Schaltungsanordnung fließt.
In diesem Zustand kann, da der (Bipolar-) Transistor T6 leitend ist, der abgeschaltete Zustand des Feldeffekttransistors FET2 über eine Rückmeldung am Anschluss STAT UB2 von einem ansteuernden Mikroprozessor der elektronischen Steuereinheit erfasst werden. Im Einzelnen steuert hierbei der Mikroprozessor den Eingang UB2_on mit einem Signalpegel von logisch 1 an und erfasst aufgrund des leitenden Zustande des Bipolartransistors T6 einen Signalpegel von logisch 0 an dem Ausgang STAT_UB2, während im fehlerfreien Zustand STATJJB2 log. 1 wäre.
Aufgrund des identischen Aufbaus der Schaltungsanordnung in dem oberen und dem unteren Stromzweig ist ohne Weiteres ersichtlich, dass bei inversen Spannungsverhältnissen an den Eingängen UB1 und UB2, d.h. dann, wenn der Eingang UB2 ein Anschluss (eine Klemme) mit einer höheren Spannung oder einem niedrigeren Innenwiderstand ist, und der Eingang UB1 ein Anschluss mit einer niedrigeren Spannung oder einem höheren Innenwiderstand ist, ein entsprechen- der Betriebsablauf mit Abschaltung des Feldeffekttransistors FET1 und ein Fluss des gesamten Stroms von dem Eingang UB2 über den Feldeffekttransistor FET2 zum Ausgang UB resultiert.
Fehlerfälle wie beispielsweise ein Schluss einer der Leitungen UB1 oder UB2 nach Masse führen durch entsprechende Spannungsverhältnisse über den betei- ligten Feldeffekttransistoren wie vorstehend beschrieben zu einem sofortigen Ausschalten des entsprechenden Schalters im Fehlerzweig.
Durch Dimensionierung der Schaltung ist die Anpassung der Abschaltschwellen möglich. Bei exakt gleichen Verhältnissen können auch beide Strompfade über die Feldeffekttransistoren FET1 und FET2 zu gleichen Teilen stromführend sein.
Es wird angemerkt, dass hierbei aufgrund der Entkopplung des Fehlerzweigs über die in Sperrrichtung betriebene interne Diode des Feldeffekttransistors keine Beeinflussung des intakten Zweigs bzw. Pfads auftritt.
Darüber hinaus ist es möglich, eine gleichartige Redundanz in den Massezuleitungen nach demselben Prinzip wie vorstehend beschrieben zu erzielen. Bei einer Ausgestaltung des Prinzips bezüglich der Massezuleitungen ist ein durch auftretende Spannungsabfälle und/oder Diodenstrecken verursachter Masseversatz bzw. Spannungsversatz des Elektronik-Massepotenzials zu berücksichtigen. Hierdurch können u. a. bei Schnittstellen (z. B. CAN) Probleme resultieren. Des weiteren ist in diesem Fall zu beachten, dass in Kraftfahrzeugen üblicherweise lediglich die die positive Spannung UB (+Ubatt) führenden Zuleitungen, nicht jedoch vor¬ handene Masseleitungen mittels Schmelzsicherungen abgesichert sind.
Die vorgeschlagene Lösung führt somit zu den folgenden Vorteilen:
(1 ) Mehrere Stromversorgungszweige sind wirksam entkoppelt.
(2) In den Leistungshalbleitern entsteht durch die Verwendung niederohmiger Halbleiterschalter (MOSFETs) als Schalt- bzw. Entkopplungselemente eine minimale Verlustleistung.
(3) Bei zu hoher Betriebstemperatur wird ein ggf. integrierter Selbstschutz der Halbleiter wirksam.
(4) Es wird eine Strombegrenzungsfunktion realisiert.
(5) Ein Stromfluss in einer nicht vorgesehenen Richtung, d.h. ein Rückstrom aus der elektronischen Steuereinheit heraus, wird erkannt und der betroffene Halbleiterschalter automatisch abgeschaltet.
(6) Die Schaltungsanordnung und ihre Funktion sind zur Sicherstellung der Verfügbarkeit jederzeit prüf- und diagnostizierbar.
(7) Fehlerfälle werden automatisch erkannt. Der Stromzweig, in welchem der Fehler erkannt wurde, wird selbsttätig und ohne eine zusätzliche Steuereinrichtung, wie beispielsweise ein Mikrocontroller mit zusätzlicher Intelligenz, abgeschaltet; es erfolgt somit eine automatische Umschaltung auf den nie- derohmigsten verfügbaren Stromzweig.
(8) Die Funktionalität der Schaltungsanordnung wird mit einem kleinstmögli- chen Bauteileaufwand und somit kostengünstig erzielt.
Strukturelle Implementationen, die zu der detaillierten Beschreibung hierin ähnlich sind, sind nicht als Abweichen von dem Gegenstand der Erfindung wie in den nachfolgenden Patentansprüchen definiert zu werten. Bezugszeichenliste
1 , 2: Schaltelement
3, 4: Steuereinrichtung
FET1 , FET2: selbstsperrender n-MOSFET
(Leistungshalbleiter)
D2, D3: Zenerdiode
D4, D5: Diode
T1 , T4: selbstsperrender p-MOSFET
T2, T5: selbstsperrender n-MOSFET
T3, T6: Bipolartransistor
R1 - R10: Widerstand
GND: Massepotenzial
UB1. UB2: Batteriespannung, Eingang
UB: Batteriespannung, Ausgang
STAT_UB1 , STAT_UB2: Ausgang Rückmeldung
UB1 on, UB2 on: Eingang Schaltsignal

Claims

Patentansprüche
1. Schaltungsanordnung zur redundanten Stromversorgung einer nachge- schalteten Last, gekennzeichnet durch:
- zumindest einen ersten Strompfad mit einem ersten Schaltelement (1 , FET1), an dem eingangsseitig eine erste Spannung (UB1 ) anliegt;
- zumindest einen zweiten Strompfad mit einem zweiten Schaltelement
(3, FET2), an dem eingangsseitig eine zweite Eingangsspannung (UB2) an- liegt;
- zumindest eine erste, mit dem ersten Strompfad verbundene Steuereinrichtung (2) zur Steuerung des ersten Schaltelements (1 , FET1);
- zumindest eine zweite, mit dem zweiten Strompfad verbundene Steuereinrichtung (4) zur Steuerung des zweiten Schaltelements (3, FET2); und - einem gemeinsamen Ausgangsanschluss des ersten und des zweiten
Strompfads, an dem eine Lastversorgungsspannung (UB) ausgegeben wird; wobei
- in einem normalen Betriebszustand die erste Steuereinrichtung (2) das erste Schaltelement (1 , FET1 ) in einem Durchlasszustand hält und die zweite Steuereinrichtung (4) das zweite Schaltelement (3, FET2) in einem
Durchlasszustand hält, und
- in einem abnormalen Betriebszustand in Abhängigkeit von elektrischen Eigenschaften des ersten Strompfads oder des zweiten Strompfads diejenige der Steuereinrichtungen (2, 4), die sich in dem Strompfad mit schlechte- ren elektrischen Eigenschaften befindet, das Schaltelement in diesem
Strompfad in einen Sperrzustand schaltet.
2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass das erste und das zweite Schaltelement (1 , 3) ein Leistungshalbleiter ist.
3. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das erste und das zweite Schaltelement (1 , 3) ein selbstsperrender MOSFET ist.
4. Schaltungsanordnung nach einem der vorangehenden Ansprüche, da- durch gekennzeichnet, dass die erste und die zweite Steuereinrichtung
(2, 4) jeweils
- aus gleichen und gleich verschalteten Elementen aufgebaut ist;
- parallel zu dem ersten (1 , FET1 ) bzw. dem zweiten (3, FET2) Schaltelement angeordnet ist; - einen ersten Eingang (UB1_on, UB2_on) zum Versetzen und Halten des ersten (1 , FET1 ) bzw. zweiten (3, FET2) Schaltelements in den/dem leitenden Zustand durch eine Steuereinheit aufweist;
- einen zweiten Eingang (Isense) zum Erfassen eines von dem ersten (1 , FET1 ) bzw. zweiten (3, FET2) Schaltelement erzeugten Stroms auf- weist;
- einen ersten Ausgang (IN) zum Steuern des Schaltzustands des ersten (1 , FET1 ) bzw. zweiten (3, FET2) Schaltelements in Abhängigkeit von dem an dem zweiten Eingang (Isense) erfassten Strom aufweist; und einen zweiten Ausgang (STAT_UB1 , STAT_UB2) zum Rückmelden des Schaltzustands des ersten (1 , FET1 ) bzw. zweiten (3, FET2) Schaltelements an die Steuereinheit und Erfassen des Schaltzustands durch dieselbe aufweist.
5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit ein Mikrocontroller einer elektronischen Steuereinheit des Fahrzeugs ist.
6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der erste und der zweite Strompfad durch eine in Sperrrichtung betriebene interne Diode jeweils des ersten und des zweiten Schaltelements (1 , FET1 , 3, FET2) entkoppelt sind.
7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die elektrischen Eigenschaften die Spannung an dem oder der Innenwider- stand des ersten und des zweiten Strompfad(s) sind, die schlechteren elektrischen Eigenschaften ein höherer Innenwiderstand oder eine niedrigere Spannung sind, und das Schaltelement (1; FET1 , 3; FET2) in dem nieder- ohmigeren Strompfad in den Durchlasszustand gesteuert und das Schalt- element (1 ; FET1 , 3; FET2) in dem höherohmigeren Strompfad in den
Sperrzustand gesteuert wird.
8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass eine Umschaltung auf den niederohmigeren Strompfad selbsttätig und eigengesteuert erfolgt.
9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit von der Anzahl vorhandener Strompfade eine Umschaltung auf den niederohmigsten Strompfad erfolgt.
10. Verfahren zur redundanten Stromversorgung einer nachgeschalteten Last in einer Schaltungsanordnung mit zumindest einem ersten Strompfad mit einem ersten Schaltelement (1 , FET1), an dem eingangsseitig eine erste
Spannung (UB1 ) anliegt, zumindest einem zweiten Strompfad mit einem zweiten Schaltelement (3, FET2), an dem eingangsseitig eine zweite Eingangsspannung (UB2) anliegt, zumindest einer ersten, mit dem ersten Strompfad verbundenen Steuereinrichtung (2) zur Steuerung des ersten Schaltelements (1 , FET1 ), zumindest einer zweiten, mit dem zweiten
Strompfad verbundenen Steuereinrichtung (4) zur Steuerung des zweiten Schaltelements (3, FET2), und einem gemeinsamen Ausgangsanschluss des ersten und des zweiten Strompfads, an dem eine Lastversorgungsspannung (UB) ausgegeben wird, gekennzeichnet durch die Schritte des: - in einem normalen Betriebszustand Haltens des ersten Schaltelements
(1 , FET1 ) in einem Durchlasszustand mittels der ersten Steuereinrichtung (2) und Haltens des zweiten Schaltelements (3, FET2) in einem Durchlasszustand mittels der zweiten Steuereinrichtung (4), und - in einem abnormalen Betriebszustand, in Abhängigkeit von elektrischen Eigenschaften des ersten Strompfads oder des zweiten Strompfads, Schaltens des Schaltelements, das sich in einem Strompfad mit schlechteren elektrischen Eigenschaften befindet, in einen Sperrzustand mittels derjenigen der Steuereinrichtungen (2, 4), die sich in diesem Strompfad befindet.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der erste und der zweite Strompfad durch eine in Sperrrichtung betriebene interne Diode jeweils des ersten und des zweiten Schaltelements (1 , FET1 , 3,
FET2) entkoppelt werden.
12. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die elektrischen Eigenschaften die Spannung an dem und der Innenwiderstand des ersten und des zweiten Strompfad(s) sind, die schlechteren elektrischen Eigenschaften ein höherer Innenwiderstand oder eine niedrigere Spannung sind, und das Schaltelement (1 , FET1 , 3, FET2) in dem niederohmigeren Strompfad in den Durchlasszustand gesteuert oder das Schaltelement (1 , FET1 , 3, FET2) in dem höherohmigeren Strompfad in den Sperrzustand gesteuert wird.
13. Schaltungsanordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass eine Umschaltung auf den niederohmigeren Strompfad selbsttätig und eigengesteuert erfolgt.
14. Schaltungsanordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit von der Anzahl vorhandener Strompfade eine Umschaltung auf den niederohmigsten Strompfad erfolgt.
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