WO2008038561A1 - Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes - Google Patents

Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes Download PDF

Info

Publication number
WO2008038561A1
WO2008038561A1 PCT/JP2007/068253 JP2007068253W WO2008038561A1 WO 2008038561 A1 WO2008038561 A1 WO 2008038561A1 JP 2007068253 W JP2007068253 W JP 2007068253W WO 2008038561 A1 WO2008038561 A1 WO 2008038561A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
oxygen
distillation column
ozone
distillation
gas
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2007/068253
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Takashi Kambe
Hitoshi Kihara
Norihisa Nara
Hiroshi Kawakami
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Sanso Holdings Corp
Original Assignee
Nippon Sanso Holdings Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Sanso Holdings Corp filed Critical Nippon Sanso Holdings Corp
Priority to US12/441,969 priority Critical patent/US7922875B2/en
Priority to CN2007800354644A priority patent/CN101516476B/zh
Priority to EP07807617.1A priority patent/EP2070582B1/en
Publication of WO2008038561A1 publication Critical patent/WO2008038561A1/ja
Priority to IL197696A priority patent/IL197696A0/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
    • B01D59/34—Separation by photochemical methods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
    • B01D59/02—Separation by phase transition
    • B01D59/04—Separation by phase transition by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
    • B01D59/50—Separation involving two or more processes covered by different groups selected from groups B01D59/02, B01D59/10, B01D59/20, B01D59/22, B01D59/28, B01D59/34, B01D59/36, B01D59/38, B01D59/44
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
    • C01B13/02—Preparation of oxygen
    • C01B13/0203—Preparation of oxygen from inorganic compounds
    • C01B13/0211—Peroxy compounds
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/08—Separating gaseous impurities from gases or gaseous mixtures or from liquefied gases or liquefied gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/50—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/90—Separating isotopes of a component, e.g. H2, O2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/07—Isotope separation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/901—Single column
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/919—Isotope

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for concentrating oxygen isotope components, and more specifically, using a photodecomposition reaction of ozone by laser light, an oxygen isotope component having an extremely small abundance ratio of 17 o and
  • the present invention relates to a method and apparatus for concentrating 18 o.
  • Oxygen isotopic components 170 and 180 are used as tracers in the diagnosis of adult diseases. Since the oxygen isotope component has a very small abundance ratio in nature, for example, it is used after being concentrated by the following means.
  • Patent Document 1 As a method for concentrating oxygen isotopic components, there is a method of concentrating oxygen containing the target oxygen isotope by distilling oxygen in a molecular state (see Patent Document 1). This document describes a method of combining isotope scrambling with distillation in order to increase the efficiency of isotope enrichment by distillation.
  • Patent Document 2 and Patent Document 3 disclose a concentration method by selective decomposition of ozone containing the target isotope. Specifically, the ozone generated by the ozonizer is irradiated with a laser beam, and the ozone containing the target oxygen isotope component ( 17 ⁇ and / or 18 ⁇ ) in the molecule is selectively decomposed, and then the generated oxygen is removed. A method that separates from undegraded ozone and concentrates the target oxygen isotope as oxygen molecules ( 16 ⁇ 17 ⁇ , 16 ⁇ 18 ⁇ , 17 ⁇ 17 ⁇ , 17 ⁇ 18 ⁇ , 18 ⁇ 18 ⁇ ) by distillation. It is.
  • Patent Document 3 in order to stably decompose target ozone when irradiating laser light, ozone is mixed with a rare gas such as krypton, xenon, or radon, and laser light is mixed. Disclose the method of irradiating.
  • a method for concentrating oxygen isotope components by laser irradiation is, for example, as shown in FIG. It is.
  • the configuration shown in FIG. 3 includes separation means including at least three distillation columns, including recovery of dilution gas.
  • the raw material oxygen is supplied to the ozonizer 1, and part of it becomes ozone in the ozonizer 1, and a mixed gas of ozone and unreacted oxygen is obtained.
  • the mixed gas is introduced into the first distillation column 2 together with the diluent gas, and separated into oxygen, ozone and diluent gas. Oxygen is withdrawn from the top of the tower, and ozone and diluent gas are withdrawn from the bottom of the tower.
  • the ozone and dilution gas separated in the first distillation column 2 are introduced into the photoreaction cell 3.
  • laser light of a specific wavelength in the photoreaction cell 3 selectively decomposing ozone containing the heavy oxygen isotopes of interest (17 o and / or 18 o), and oxygen containing them.
  • a mixed gas of oxygen containing the target oxygen isotope component in the molecule, undecomposed ozone and dilution gas is liquefied by the liquefaction booster 4 and introduced into the second distillation column 5 after pressurization.
  • This mixed gas is separated into the target product oxygen, ozone and dilution gas, and the product oxygen is derived from the top of the column.
  • the separated mixed gas of ozone and dilution gas is withdrawn from the bottom of the column and introduced into the ozone decomposition device 6, where ozone is decomposed into oxygen.
  • Ozone decomposition unit 6 The derived mixed gas is separated into dilution gas and oxygen in the third distillation column 7. Oxygen is discharged out of the system, and dilution gas is returned to the first distillation column 2 for reuse.
  • Patent Document 1 International Publication WO00-27509
  • Patent Document 2 JP 2004-261776 A
  • Patent Document 3 Japanese Patent Laid-Open No. 2005-40668
  • distillation In general, in distillation, it is necessary to hold a liquid in a distillation column (hold up). If the distillation columns are connected in series as described above, it is necessary to accumulate liquid sequentially from the upstream column, and it is not possible to start each column at the same time. Therefore, the product There was a problem of long-term strength before it was obtained.
  • the problem in the present invention is to make the entire apparatus compact in order to concentrate oxygen isotope weight components so that the equipment cost can be reduced, and the operation can be performed safely and stably. It is in.
  • a first aspect of the present invention is a method for concentrating an oxygen isotope component by distillation.
  • a photolysis chamber for selectively decomposing ozone containing oxygen isotopes by introducing a mixed gas of ozone and dilution gas into the photoreaction cell from the bottom of the distillation column and irradiating with laser light.
  • step (e) Oxygen containing oxygen isotope obtained in step (d) and undecomposed ozone, A second distillation step that returns to the distillation column and separates it into oxygen, ozone and diluent gas;
  • step (i) a step of discharging the oxygen separated in step (h) out of the system
  • the step (c) is preferably performed by changing operating conditions of the capacitor.
  • the driving force for returning the gas to the distillation column in the step (d) is obtained by the pressure difference by the liquid head at the bottom of the distillation column.
  • a second aspect of the present invention is an apparatus for carrying out the method for concentrating oxygen isotopic components of the present invention
  • At least an ozonizer that generates ozone from oxygen At least an ozonizer that generates ozone from oxygen
  • An oxygen isotope weight concentration device comprising an ozonolysis device.
  • the inner diameter of the bottom of the distillation column is smaller than the inner diameter of the other part.
  • the entire apparatus can be made compact.
  • the amount of dilution gas used for stable distillation can be reduced to about 1/3.
  • the gas is circulated to the photoreaction cell by the liquid head stored at the bottom of the column, so that no mechanical compression means is required and the safety is high.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an example of a concentration apparatus of the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram showing another example of the concentration apparatus of the present invention.
  • FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing a conventional concentrator.
  • FIG. 1 shows an example of a concentrating device for carrying out the concentrating method of the present invention.
  • the apparatus for concentrating oxygen isotope components shown in FIG. 1 includes a compressor 11, an ozonizer 12, a distillation column 13, a photoreaction cell 14, and an ozonolysis apparatus 15.
  • the distillation column 13 is provided with a condenser 16 at the top and a reboiler 17 at the bottom.
  • the present invention is characterized in that three distillation steps are performed in one distillation column 13. In the first distillation step, ozone is concentrated, in the second distillation step, the target isotope is concentrated, and in the third distillation step, oxygen that does not contain the target isotope and diluent gas are separated.
  • the raw material oxygen is compressed by the compressor 11 and introduced into the ozonizer 12 to generate ozone.
  • a mixed gas of ozone and unreacted oxygen is fed to the distillation column 13.
  • a diluting gas krypton, xenon, or chlorofluorocarbon
  • a fluid for example, liquefied nitrogen
  • a descending liquid and a rising gas are generated in the distillation column 13.
  • the derived oxygen may be discharged out of the system, but if it is circulated upstream of the ozonizer 12, the yield increases.
  • the feeding of the mixed gas from the ozonizer 12 to the distillation column 13 is stopped.
  • the oxygen gas remaining in the distillation column 13 is discharged out of the system.
  • the concentration of dilution gas in the exhaust gas gradually increases.
  • the exhaust gas does not circulate to the ozonizer 12 to prevent the generation of reactive products.
  • this exhaust gas may be stored outside the system and fed directly to the distillation column 13 in the initial stage of the first distillation step. In this way, oxygen and dilution gas can be used effectively.
  • the top of the distillation column 13 will be rich in dilution gas.
  • the temperature of the cooling fluid (liquefied nitrogen) to the condenser 16 is lowered to reduce the pressure in the distillation column 13 (negative pressure). At this time, the inside of the column is brought to total reflux.
  • the inside of the distillation tower 13 is depressurized to a predetermined pressure, a part of the rising gas (mixed gas of ozone and dilution gas) from the reboiler 17 is introduced into the photoreaction cell 14.
  • laser light having a specific wavelength from the laser device 18 is irradiated, and isotope ozone (for example, 16 o 16 o 18 o, 16 o 17 ) containing the target oxygen isotope weight component (for example, 18 o).
  • isotope ozone for example, 16 o 16 o 18 o, 16 o 17
  • the target oxygen isotope weight component for example, 18 o.
  • the pressure in the photoreaction cell 14 at this time is preferably 13 kPa or less in order to suppress molecular collision of ozone.
  • the lower limit value of the pressure is not particularly limited, and may be any value as long as the present invention can be implemented.
  • the gas after photoreaction (mixed gas of oxygen and undecomposed ozone) is returned from the photoreaction cell 14 to the distillation column 13.
  • the position to return to the distillation column 13 is not particularly limited, but it is desirable to be at the bottom of the column.
  • the gas circulation between the distillation column 13 and the photoreaction cell 14 is preferably performed by using a liquid head (liquid head pressure) of the descending liquid accumulated at the bottom of the distillation column 13. ! / Gas sending by a liquid pump or a compressor is not preferable because ozone may be decomposed.
  • the force S can be generated by generating a pressure difference with a small amount of liquid.
  • thermosiphon type when used for the reboiler 17, a gas-liquid separation unit is required.
  • a gas-liquid separator 21 can be provided at the bottom of the distillation column 13 as shown in FIG.
  • the second distillation step when the oxygen concentration of the reflux liquid liquefied by the condenser 16 becomes high purity, a part of the reflux liquid is stored in the product liquefaction storage tank 20.
  • the liquid oxygen may be directly extracted by using the condenser 16 also as a storage tank.
  • the product liquefaction storage tank 20 has accumulated oxygen (product oxygen) in which the target oxygen isotope is concentrated, the line to the product liquefaction storage tank 20 is closed. Heat product liquefaction storage tank 20 to remove product oxygen gas.
  • the top of the column is rich in dilution gas.
  • the ozone remaining in the distillation column 13 in the second distillation step is a reduction in the target oxygen isotope component. Therefore, it enters the third distillation process where ozone concentrated at the bottom of the column is decomposed into oxygen and discharged out of the system.
  • the second distillation step when the line to the product liquefaction storage tank 20 is closed, the gas supply to the photoreaction cell 14 is stopped, the bypass valve 19 is closed, and the total amount of the rising gas from the reboiler 17 is removed by the ozone decomposition device 15 To introduce. Ozone is non-selectively decomposed into oxygen, and the obtained oxygen is returned to the distillation column 13 to be a rising gas.
  • bypass line (bypass valve 19) whose gas amount can be adjusted separately from the circulation gas line between the distillation column 13 and the photoreaction cell 14 so as not to deteriorate the separation performance of the distillation column 13. )
  • the gas flow rate flowing through the photoreaction cell 14 can be changed in accordance with the reaction amount of ozone in the photoreaction cell 14, and an efficient and stable distillation can be performed.
  • a second distillation step can be used to obtain product oxygen in the second distillation step, a single distillation column is sufficient, and the use of dilution gas is sufficient to keep equipment costs low.
  • the amount can be reduced to about 1/3.
  • the time required for cooling the distillation column at start-up is shortened, and the start-up time can be greatly shortened.
  • the target ozone isotope to be decomposed in the photoreaction cell was 16 16 16 17 0.
  • the laser beam wavelength for decomposing the ozone isotope was 992 nm.
  • the output of the laser is 3W
  • absorption cross section was 3. 0 X 10_ 23 cm 2.
  • the pressure of the photoreaction cell is 13 kPa
  • the temperature is 200 K
  • the optical path length is 30 m
  • the residence time in the senor is 1800 seconds
  • the efficiency of the light trap IJ is 0.05
  • the amount of selective decomposition of other ozone isotopes was 3.3 relative to the target isotope 1.
  • the present invention in concentrating oxygen isotope weight components, the entire apparatus is made compact. Equipment costs can be reduced, operation is safe, and power can be operated stably. Therefore, the present invention is industrially useful.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Biophysics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

明 細 書
酸素同位体重成分の濃縮方法および濃縮装置
技術分野
[0001] 本発明は、酸素同位体重成分の濃縮方法および濃縮装置に関し、詳しくは、レー ザ光によるオゾンの光分解反応を利用して存在比が極めて小さな酸素の同位体重 成分である 17oや 18oを濃縮する方法および装置に関する。
本願 (ま、 2006年 9月 26曰 ίこ曰本国 ίこ出願された特願 2006— 260894号 ίこ基づ く優先権を主張し、その内容をここに援用する。
背景技術
[0002] 酸素同位体重成分である 17〇や 18〇は、成人病の診断等でトレーサーとして利用さ れている。酸素同位体重成分は自然界における存在比が極めて小さいので、例えば 、以下のような手段で濃縮してから使用される。
酸素同位体重成分の濃縮方法には、酸素を分子状態で蒸留し、 目的の酸素同位 体を含む酸素を濃縮する方法がある（特許文献 1参照）。同文献には、蒸留による同 位体濃縮の効率を上げるため、蒸留に同位体スクランプリングを組み合わせる方法 が記載されている。
[0003] この同位体スクランプリングを組み合わせる方法の応用として、例えば、特許文献 2 および特許文献 3には、 目的の同位体を含むオゾンの選択的分解による濃縮方法が 開示されている。詳しくは、ォゾナイザで発生させたオゾンにレーザ光を照射し、分子 中に目的の酸素同位体重成分（17οおよび/もしくは 18ο)を含むオゾンを、選択的に 分解した後、生成した酸素を未分解のオゾンから分離し、蒸留によって、 目的の酸素 同位体を、酸素分子（16ο17ο、 16ο18ο、 17ο17ο、 17ο18ο、 18ο18ο)として濃縮する方法 である。
[0004] また、特許文献 3には、レーザ光を照射する際に、ターゲットとなるオゾンを安定的 に分解するため、オゾンにクリプトン、キセノンもしくはラドン等の希ガスを混合し、レ 一ザ光を照射する方法を開示してレ、る。
レーザ光の照射による酸素同位体重成分を濃縮する方法は、例えば図 3に示す通 りである。
[0005] 図 3の構成では、希釈ガスの回収を含め、少なくとも 3つの蒸留塔からなる分離手段 を有する。
原料酸素はォゾナイザ 1に供給され、ォゾナイザ 1でその一部がオゾンとなり、ォゾ ンと未反応の酸素との混合ガスが得られる。混合ガスは希釈ガスとともに第 1蒸留塔 2 に導入され、酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離される。酸素は塔頂から、オゾン および希釈ガスは塔底から導出される。
第 1蒸留塔 2で分離されたオゾンおよび希釈ガスは光反応セル 3に導入される。光 反応セル 3において特定の波長のレーザ光を照射することにより、 目的の酸素同位 体重成分（17oおよび/もしくは 18o)を含むオゾンを選択的に分解し、これらを含む酸 素とする。
[0006] 分子中に目的の酸素同位体重成分を含む酸素、未分解のオゾンおよび希釈ガス の混合ガスは、液化昇圧器 4で液化し、加圧後に第 2蒸留塔 5に導入される。この混 合ガスは、 目的とする製品酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離され、製品酸素は塔 頂から導出される。分離されたオゾンと希釈ガスの混合ガスは、塔底から抜き出され、 オゾン分解装置 6に導入され、ここでオゾンは酸素に分解される。オゾン分解装置 6 力 導出された混合ガスは、第 3蒸留塔 7で希釈ガスと酸素とに分離される。酸素は 系外に排出し、希釈ガスは第 1蒸留塔 2へ戻して再利用される。
特許文献 1：国際公開 WO00— 27509号
特許文献 2 :特開 2004— 261776号公報
特許文献 3：特開 2005— 40668号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0007] 図 3に示す従来技術においては、少なくとも 3基の蒸留塔を用い、それらを工程順 に直列的に接続した形態を取って!/、る。
一般に、蒸留においては、蒸留塔内に液体を保持すること（ホールドアップ）が必要 である。蒸留塔を上述のように直列的に接続していると、上流の塔から、順次、液体 を溜めていく必要があり、各塔を同時に起動することができない。したがって、製品が 得られるまでに長期間力、かるという問題があった。
[0008] 特に、光反応セル 3から得られる単位時間あたりのガス量は少ないので、第 2蒸留 塔 5へのフィードが小流量となることが予想される。低温蒸留では、充分な循環ガス量 が確保できないと蒸留塔内が冷えず、定常運転に至るまでに時間がかかる。ガス量 を増やすために、光反応セル 3を大型化することも考えられる力 設備が大型化しコ ストも力、かるので、あまり望ましくない。
[0009] 他の問題として、光反応セル 3でのオゾンの光分解は減圧下で行われるため、光反 応セル 3と第 2蒸留塔 5との間には、液化昇圧装置 4を設ける必要がある。しかし、液 化したオゾンをポンプなどで機械的に圧縮することは、安全性の問題からあまり好ま しくない。
また、このような蒸留塔の直列的な接続は、系全体において、低流量のガスを減圧 下の環境で制御する必要があり、計測やバルブ操作が非常に難しぐ安定した運転 制御が難し!/、ことが予想される。
[0010] よって、本発明における課題は、酸素同位体重成分の濃縮において、装置全体を コンパクトにして設備費用を低減できるようにし、運転操作が安全で、かつ安定した操 業ができるようにすることにある。
課題を解決するための手段
[0011] かかる課題を解決するため、
本発明の第 1の態様は、蒸留によって酸素同位体重成分を濃縮する方法であって
(a)ォゾナイザにより発生したオゾンと酸素とを希釈ガスが充填された蒸留塔に供 給して、酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離する第 1蒸留工程と、
(b)前記蒸留塔の塔頂から酸素を排出する工程と、
(c)前記蒸留塔を減圧する工程と、
(d)前記蒸留塔の塔底からオゾンと希釈ガスの混合ガスを光反応セルに導入し、レ 一ザ光を照射して、酸素同位体重成分を含むオゾンを選択的に分解する光分解ェ 程と、
(e)工程 (d)で得られた酸素同位体重成分を含む酸素と未分解のオゾンとを、前記 蒸留塔に戻して酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離する第 2蒸留工程と、
(f)酸素同位体重成分を含む酸素を前記蒸留塔の塔頂に設けたコンデンサで液化 し、製品酸素として取り出す工程と、
(g)未分解のオゾンを前記蒸留塔から導出し、オゾン分解装置で酸素に分解した 後、再び前記蒸留塔内に戻す工程と、
(h)酸素と希釈ガスとを分離する第 3蒸留工程と、
(i)工程 (h)で分離された酸素を系外に排出する工程とを含み、
第 1ないし第 3蒸留工程を同一の蒸留塔において実施する酸素同位体重成分の濃 縮方法である。
[0012] 本発明においては、前記工程 (c)を、前記コンデンサの運転条件を変更することに より行うことが好ましい。
また、前記工程 (d)における前記蒸留塔へのガスを戻すための推進力を、蒸留塔 底部の液ヘッドによる圧力差で得ることが好ましい。
[0013] 本発明の第 2の態様は、本発明の酸素同位体重成分の濃縮方法を実施するため の装置であって、
少なくとも、酸素からオゾンを発生させるォゾナイザと、
3つの前記工程 (a) (e) (h)を実施する 1基の蒸留塔と、
酸素同位体重成分を含むオゾンを選択的に分解する光反応セルと、
オゾン分解装置とを備えた酸素同位体重成分の濃縮装置である。
[0014] 本発明においては、前記蒸留塔の塔底部の内径を他部分の内径より小さくすること が好ましい。
また、前記蒸留塔の塔底部に、気液分離部を設けることが好ましい。
発明の効果
[0015] 本発明によれば、 1基の蒸留塔によって 3回の蒸留工程を順次行うようにしているの で、装置全体をコンパクトにすることができる。また、安定した蒸留を行うために使用 する希釈ガス量も、 1/3程度に少なくすることができる。
また、蒸留塔において、塔底部に溜めた液体の液ヘッドにより、光反応セルにガス が循環するようにしたので、機械的圧縮手段が不要となって安全性が高いものとなる 〇
図面の簡単な説明
[0016] [図 1]本発明の濃縮装置の一例を示す概略構成図である。
[図 2]本発明の濃縮装置の他の例を示す概略構成図である。
[図 3]従来の濃縮装置を示す概略構成図である。
符号の説明
[0017] 11 "圧縮機、 12 · ·ォゾナイザ、 13 · ·蒸留塔、 14 · ·光反応セル、 15 · ·オゾン分解 装置、 16 · 'コンデンサ、 17 · ·リボイラ、 18 · ·レーザ装置、 19 · ·バイパスバルブ、 20 · •製品液化貯槽、 21 · ·気液分離器
発明を実施するための最良の形態
[0018] 図 1は、本発明の濃縮方法を実施するための濃縮装置の一例を示すものである。
図 1に示した酸素同位体重成分の濃縮装置は、圧縮機 11、ォゾナイザ 12、 1基の 蒸留塔 13、光反応セル 14、オゾン分解装置 15から概略構成されている。蒸留塔 13 には、塔頂にコンデンサ 16が塔底にリボイラ 17が設けられている。
本発明では、 3つの蒸留工程を 1基の蒸留塔 13で実施することを特徴としている。 第 1蒸留工程ではオゾンを濃縮し、第 2蒸留工程では目的の同位体を濃縮し、第 3 蒸留工程では目的の同位体が含まれていない酸素と希釈ガスとを分離する。
[0019] (第 1蒸留工程:オゾン濃縮）
原料の酸素を圧縮機 11で圧縮し、ォゾナイザ 12に導入してオゾンを発生させる。 オゾンと未反応の酸素との混合ガスを、蒸留塔 13にフィードする。このとき蒸留塔 1 3には、蒸留の安全性と安定性とを保っため、希釈ガス（クリプトン、キセノン、あるい はフロン類）を予め導入しておく。コンデンサ 16とリボイラ 17に適当な温度条件の流 体 (例えば液化窒素）を流すことで、蒸留塔 13内に下降液と上昇ガスを発生させる。
[0020] 蒸留塔 13の塔頂に酸素が濃縮されてきたら、塔頂の酸素ガスを徐々に排出する。
導出した酸素は系外に排出しても良いが、ォゾナイザ 12の上流側に循環させると収 率が上がる。
蒸留塔 13の塔底のオゾン濃度が所定の濃度（数％〜； 10%程度）になったら、ォゾ ナイザ 12からの混合ガスの蒸留塔 13へのフィードを停止する。 蒸留を続けながら蒸留塔 13内に残った酸素ガスを系外に排出していく。排出ガス 中の希釈ガスの濃度は、徐々に高まってくる。希釈ガスがォゾナイザ 12中で反応す る場合、反応性生成物の発生を防ぐために、排出ガスは、ォゾナイザ 12へ循環しな い。ただし、この排出ガスを系外に貯めておき、第 1蒸留工程の初期段階で蒸留塔 1 3に直接フィードしてもよい。このような方法で、酸素と希釈ガスを有効利用することが できる。
[0021] 蒸留塔 13の塔頂のガス濃度を測定し、塔頂に酸素がなくなるまで第 1蒸留工程を 続ける。塔内に酸素が残留していると、第 2蒸留工程において製品酸素が希釈され てしまうので、できる限り酸素を排出する。
酸素が充分に排出されれば、蒸留塔 13の塔頂は希釈ガスリッチの状態となる。
[0022] (第 2蒸留工程:製品酸素の採取）
酸素を排出し終えたら、コンデンサ 16への冷却流体 (液化窒素）の温度を低下させ 、蒸留塔 13内を減圧 (負圧）にする。このとき塔内は全還流とする。
蒸留塔 13内が所定の圧力まで減圧されたら、リボイラ 17からの上昇ガス (オゾンと 希釈ガスの混合ガス）の一部を光反応セル 14に導入する。光反応セル 14では、レー ザ装置 18からの特定波長のレーザ光を照射し、 目的の酸素同位体重成分 (例えば18 o)を含む同位体オゾン (例えば、 16o16o18o、 16o17o18o、 16o18o18oなど）のみを分 解し、 目的の同位体を酸素分子として濃縮する。
このときの光反応セル 14内の圧力は、オゾンの分子衝突を抑えるため、 13kPa以 下にすることが好ましい。圧力の下限値は特に限定されず、本発明が実施可能な値 であればよい。
[0023] リボイラ 17からの上昇ガスの残部は、バイパスバルブ 19を通って蒸留塔 13に戻さ れる。
光反応後のガス（酸素と未分解のオゾンの混合ガス）を光反応セル 14から蒸留塔 1 3に戻す。蒸留塔 13への戻す位置は、特に限定されないが、塔下部であることが望 ましい。
リボイラ 17からの上昇ガスの光反応セル 14への供給と蒸留塔 13への返送ならびに 光反応セル 14からの反応後のガスの蒸留塔 13への返送を連続的に行いながら、第 2蒸留工程を行う。この工程の進行に伴って、蒸留塔 13の塔頂には酸素同位体重成 分の含有量が高い酸素が徐々に溜まっていく。この酸素は、コンデンサ 16において 冷却され、還流液として蒸留塔 13に戻され、循環する。
[0024] ここで、蒸留塔 13と光反応セル 14との間のガス循環は、蒸留塔 13の塔底部に溜め た下降液の液ヘッド (液頭圧）を利用して行うことが好まし!/、。液ポンプや圧縮機によ る送ガスは、オゾンを分解させる可能性もあるので、好ましくない。このとき、塔底部の 内径を、蒸留塔 13の他の部分の内径よりも小さくしておくと、少量の液で圧力差を生 じさせること力 S可倉 となる。
また、リボイラ 17にサーモサイフォン式を用いる場合、気液分離部が必要となる。塔 底部の液溜め部の内径を小さくした場合、図 2に示すように、気液分離器 21を蒸留 塔 13の底部に設けることもできる。
[0025] 第 2蒸留工程において、コンデンサ 16で液化された還流液の酸素濃度が高純度に なってきたら、還流液の一部を製品液化貯槽 20へ貯める。製品液化貯槽 20を省略 した場合は、コンデンサ 16を貯槽と兼用し、液体酸素を直接、抜き出してもよい。 製品液化貯槽 20に、 目的の酸素同位体重成分が濃縮された酸素 (製品酸素）が 溜まったら、製品液化貯槽 20へのラインを閉じる。製品液化貯槽 20を加温して製品 酸素ガスを取り出す。
このとき、蒸留塔 13内は、塔頂部が希釈ガスリッチである。
[0026] (第 3蒸留工程:酸素と希釈ガスの分離）
第 2蒸留工程で蒸留塔 13内に残ったオゾンは、 目的の酸素同位体重成分が減少 したものである。したがって、塔底部に濃縮されたオゾンを酸素に分解して系外に排 出する第 3蒸留工程に入る。
第 2蒸留工程で、製品液化貯槽 20へのラインが閉じられたら、光反応セル 14への ガス供給を止め、バイパスバルブ 19を閉じ、リボイラ 17からの上昇ガスの全量をォゾ ン分解装置 15に導入する。オゾンを非選択的に酸素へと分解し、得られた酸素を蒸 留塔 13に戻して上昇ガスとする。
[0027] 第 3蒸留工程では、塔頂に酸素が濃縮され、塔底に希釈ガスが濃縮される。塔頂で 濃縮された酸素は、廃棄酸素として系外に排出される。 酸素が排出されると、やがて蒸留塔 13内は希釈ガスのみとなるので、第 1蒸留工程 に戻る。
希釈ガスとして使用する希ガス（クリプトンまたはキセノン)またはフロン類は、高価で あり、またフロン類については大気放出が環境保護の面でも問題となるため、繰り返 し使用することが望ましい。
[0028] 上述の実施形態では、蒸留塔 13の分離性能を低下させないように、蒸留塔 13と光 反応セル 14との間の循環ガスラインと別にガス量を調整可能なバイパスライン (バイ パスバルブ 19)を設け、蒸留に必要な上昇ガス量を保持することができる。このため、 光反応セル 14におけるオゾンの反応量に合わせ、光反応セル 14に流すガス流量を 変化させることができ、効率的にかつ安定した蒸留ができる。
なお、この発明の方法では、第 2蒸留工程においてのみ製品酸素が得られるバッ チ処理となる力 S、 1基の蒸留塔で済み、設備コストを安価に抑えることができるだけで はなぐ希釈ガス使用量を約 1/3にすることもできる。また、起動時における蒸留塔 の冷却に要する時間が短縮され、起動時間が大幅に短縮できる。
実施例
[0029] 図 1に示す構成の濃縮装置を使用して 17〇を濃縮し、年間 0. 5kg (H O換算)製造
2
するプロセスを計算した。原料酸素は、天然存在比（160 = 99. 759% (原子％、以下 同様）、 17Ο = 0· 037%、 18Ο = 0. 204%)のものを使用するとした。
光反応セルで分解する目的のオゾンの同位体（isotopomer)は16〇16〇170を選択し た。
このオゾンの同位体を分解するためのレーザ光の波長は 992nmを使用するものと した。レーザの出力は 3W、吸収断面積は 3. 0 X 10_23cm2とした。光反応セルの圧 力は 13kPa、温度は 200K、光路長は 30m、セノレ内の滞留時間は 1800秒、光の禾 IJ 用効率は 0. 05、 目的のオゾンの同位体の分解と同時に発生する他のオゾンの同位 体の選択的分解量は、 目的の同位体 1に対し 3. 3であるとした。
このとき製品酸素中に濃縮される 17〇は、 7. 8atom%となった。
産業上の利用可能性
[0030] 本発明によれば、酸素同位体重成分の濃縮において、装置全体をコンパクトにして 設備費用を低減でき、運転操作が安全で、力、つ安定した操業ができる。よって、本発 明は産業上有用である。

Claims

請求の範囲
[1] 蒸留によって酸素同位体重成分を濃縮する方法であって、
(a)ォゾナイザにより発生したオゾンと酸素とを希釈ガスが充填された蒸留塔に供 給して、酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離する第 1蒸留工程と、
(b)前記蒸留塔の塔頂から酸素を排出する工程と、
(c)前記蒸留塔を減圧する工程と、
(d)前記蒸留塔の塔底からオゾンと希釈ガスの混合ガスを光反応セルに導入し、レ 一ザ光を照射して、酸素同位体重成分を含むオゾンを選択的に分解する光分解ェ 程と、
(e)工程 (d)で得られた酸素同位体重成分を含む酸素と未分解のオゾンとを、前記 蒸留塔に戻して酸素とオゾンおよび希釈ガスとに分離する第 2蒸留工程と、
(f)酸素同位体重成分を含む酸素を前記蒸留塔の塔頂に設けたコンデンサで液化 し、製品酸素として取り出す工程と、
(g)未分解のオゾンを前記蒸留塔から導出し、オゾン分解装置で酸素に分解した 後、再び前記蒸留塔内に戻す工程と、
(h)酸素と希釈ガスとを分離する第 3蒸留工程と、
(i)工程 (h)で分離された酸素を系外に排出する工程とを含み、
第 1ないし第 3蒸留工程を同一の蒸留塔において実施する酸素同位体重成分の濃 縮方法。
[2] 前記工程 (c)を、前記コンデンサの運転条件を変更することにより行う請求項 1記載 の酸素同位体重成分の濃縮方法。
[3] 前記工程 (d)における前記蒸留塔へのガスを戻すための推進力を、蒸留塔底部の 液ヘッドによる圧力差で得る請求項 1記載の酸素同位体重成分の濃縮方法。
[4] 請求項 1ないし 3のいずれかに記載の酸素同位体重成分の濃縮方法を実施するた めの装置であって、
少なくとも、酸素からオゾンを発生させるォゾナイザと、
3つの前記工程 (a) (e) (h)を実施する 1基の蒸留塔と、
酸素同位体重成分を含むオゾンを選択的に分解する光反応セルと、 オゾン分解装置とを備えた酸素同位体重成分の濃縮装置。
前記蒸留塔の塔底部の内径を他部分の内径より小さくした請求項 4記載の酸素同 位体重成分の濃縮装置。
前記蒸留塔の塔底部に、気液分離部を設けた請求項 4または 5記載の酸素同位体 重成分の濃縮装置。
PCT/JP2007/068253 2006-09-26 2007-09-20 Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes Ceased WO2008038561A1 (en)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/441,969 US7922875B2 (en) 2006-09-26 2007-09-20 Method and apparatus for enrichment of heavy oxygen isotopes
CN2007800354644A CN101516476B (zh) 2006-09-26 2007-09-20 重氧同位素成分的浓缩方法及浓缩装置
EP07807617.1A EP2070582B1 (en) 2006-09-26 2007-09-20 Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes
IL197696A IL197696A0 (en) 2006-09-26 2009-03-19 Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006-260894 2006-09-26
JP2006260894A JP5116274B2 (ja) 2006-09-26 2006-09-26 酸素同位体重成分の濃縮方法および濃縮装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008038561A1 true WO2008038561A1 (en) 2008-04-03

Family

ID=39229997

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2007/068253 Ceased WO2008038561A1 (en) 2006-09-26 2007-09-20 Method and equipment for the enrichment of heavy oxygen isotopes

Country Status (7)

Country Link
US (1) US7922875B2 (ja)
EP (1) EP2070582B1 (ja)
JP (1) JP5116274B2 (ja)
CN (1) CN101516476B (ja)
IL (1) IL197696A0 (ja)
RU (1) RU2446862C2 (ja)
WO (1) WO2008038561A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104226111A (zh) * 2013-06-18 2014-12-24 江苏华益科技有限公司 一种联合利用氧气低温精馏法与水精馏法制备氧18水的方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1604729B1 (en) * 2003-03-04 2011-10-05 Taiyo Nippon Sanso Corporation Method for concentrating oxygen isotope
US10005061B2 (en) 2005-05-20 2018-06-26 Housh Khoshbin Ozone-based contaminant eradication system and method
RU2300717C1 (ru) * 2005-12-29 2007-06-10 Михаил Юрьевич Савинов Способ очистки и разделения криптоно-ксеноновой смеси ректификацией и устройство для его осуществления
RU2328336C2 (ru) * 2006-08-04 2008-07-10 Михаил Юрьевич Савинов Способ очистки и разделения концентрата тяжелых целевых компонентов с получением целевых компонентов концентрата и изотопов легких элементов и устройство для его осуществления
JP5415105B2 (ja) * 2009-02-26 2014-02-12 大陽日酸株式会社 酸素同位体の濃縮装置および濃縮方法
JP5254078B2 (ja) * 2009-02-26 2013-08-07 大陽日酸株式会社 オゾン混合物の分解排出方法および分解排出装置
US8597471B2 (en) * 2010-08-19 2013-12-03 Industrial Idea Partners, Inc. Heat driven concentrator with alternate condensers
JP5813613B2 (ja) * 2012-10-18 2015-11-17 大陽日酸株式会社 酸素同位体の濃縮方法
JP6172684B2 (ja) * 2015-01-20 2017-08-02 大陽日酸株式会社 酸素同位体濃縮方法
EE05823B1 (et) * 2015-02-27 2020-07-15 IltšEnko Valeri Diafragmaelektrolüüser
JP6869846B2 (ja) * 2017-07-31 2021-05-12 大陽日酸株式会社 多重反射セル及び同位体濃縮装置
US11286161B2 (en) * 2018-11-16 2022-03-29 Korea Atomic Energy Research Institute Process for isolating 170 isotope from water and process for concentrating 170 isotope using the same
CN113393953B (zh) * 2021-06-15 2025-10-03 杭氧集团股份有限公司 一种双稳定同位素联产装置及使用方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62298402A (ja) * 1986-06-16 1987-12-25 Teisan Kk 混合ガス中の高沸点成分の濃縮方法
JP2000271450A (ja) * 1999-03-24 2000-10-03 Tokyo Gas Co Ltd 蒸留装置
WO2004078325A1 (ja) * 2003-03-04 2004-09-16 Taiyo Nippon Sanso Corporation 酸素同位体の濃縮方法
JP2004261776A (ja) 2003-03-04 2004-09-24 Nippon Sanso Corp 酸素同位体の濃縮方法及び装置
JP2005040668A (ja) 2003-07-24 2005-02-17 Taiyo Nippon Sanso Corp 酸素同位体の濃縮方法及び装置
JP2006260894A (ja) 2005-03-16 2006-09-28 Seiko Instruments Inc コネクタ、及び、このコネクタを用いた電子機器

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2000027509A1 (en) 1998-11-09 2000-05-18 Nippon Sanso Corporation Method and apparatus for enrichment of heavy component of oxygen isotopes
JP4495279B2 (ja) * 1999-10-12 2010-06-30 大陽日酸株式会社 蒸留装置並びに酸素同位体重成分の濃縮方法および重酸素水の製造方法
RU2329093C9 (ru) * 2003-03-04 2009-04-10 Тайё Ниппон Сансо Корпорейшн Способ концентрирования изотопа кислорода
US7638059B2 (en) * 2007-02-02 2009-12-29 Korea Atomic Energy Research Institute Method for stable oxygen isotope separation and its apparatus using membrane distillation

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62298402A (ja) * 1986-06-16 1987-12-25 Teisan Kk 混合ガス中の高沸点成分の濃縮方法
JP2000271450A (ja) * 1999-03-24 2000-10-03 Tokyo Gas Co Ltd 蒸留装置
WO2004078325A1 (ja) * 2003-03-04 2004-09-16 Taiyo Nippon Sanso Corporation 酸素同位体の濃縮方法
JP2004261776A (ja) 2003-03-04 2004-09-24 Nippon Sanso Corp 酸素同位体の濃縮方法及び装置
JP2005040668A (ja) 2003-07-24 2005-02-17 Taiyo Nippon Sanso Corp 酸素同位体の濃縮方法及び装置
JP2006260894A (ja) 2005-03-16 2006-09-28 Seiko Instruments Inc コネクタ、及び、このコネクタを用いた電子機器

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2070582A4

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104226111A (zh) * 2013-06-18 2014-12-24 江苏华益科技有限公司 一种联合利用氧气低温精馏法与水精馏法制备氧18水的方法
CN104226111B (zh) * 2013-06-18 2017-02-08 江苏华益科技有限公司 一种联合利用氧气低温精馏法与水精馏法制备氧18水的方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP5116274B2 (ja) 2013-01-09
US7922875B2 (en) 2011-04-12
RU2446862C2 (ru) 2012-04-10
CN101516476B (zh) 2012-09-19
CN101516476A (zh) 2009-08-26
JP2008080200A (ja) 2008-04-10
EP2070582B1 (en) 2015-09-09
EP2070582A4 (en) 2009-10-21
IL197696A0 (en) 2009-12-24
EP2070582A1 (en) 2009-06-17
RU2009113340A (ru) 2010-10-20
US20090266702A1 (en) 2009-10-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101516476B (zh) 重氧同位素成分的浓缩方法及浓缩装置
US20110094874A1 (en) Oxygen isotope concentration method
US20240082786A1 (en) Stable isotope enrichment device and stable isotope enrichment method
JP6172684B2 (ja) 酸素同位体濃縮方法
CN100396364C (zh) 氧同位素浓缩方法
JP4699784B2 (ja) 酸素同位体の濃縮方法及び濃縮装置
JP5620705B2 (ja) 酸素同位体の濃縮方法および酸素同位体の濃縮装置
JP4406228B2 (ja) 酸素同位体の濃縮方法及び装置
EP1923126A1 (en) Method of oxygen isotope concentration
JP2011161383A (ja) 酸素同位体重成分を含む酸素の濃縮方法及び濃縮装置
JP5415105B2 (ja) 酸素同位体の濃縮装置および濃縮方法
JP2019059649A (ja) 酸素同位体置換方法及び酸素同位体置換装置
EP4389262A1 (en) Oxygen isotope concentration method and oxygen isotope concentration apparatus
JP4409237B2 (ja) 酸素同位体の濃縮方法
JP2004105889A (ja) 酸素同位体濃縮方法及び水製造方法並びに水製造装置
JP3360165B2 (ja) 同一作業物質を用いた複数の同位体の効率的なレーザー同位体分離・濃縮法
RU2329093C9 (ru) Способ концентрирования изотопа кислорода
JP2011212610A (ja) 酸素同位体の濃縮方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780035464.4

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07807617

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12441969

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007807617

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2009113340

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A