WO2008068909A1 - 撮像レンズ - Google Patents

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    • G02B13/0035—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having three lenses

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens, and more particularly to an imaging lens suitable for being mounted on a mobile phone or the like.
  • an imaging lens is mounted on a printed wiring board.
  • a reflow soldering process is employed as a method for mounting an imaging lens on a printed circuit board.
  • reflow soldering is sometimes referred to simply as “one riff mouth”.
  • solder balls are placed on the printed circuit board where the electronic components are connected, and the electronic components are placed there and then heated to melt the solder balls and then cool. In other words, it refers to the method of attaching electronic components.
  • a reflow process for performing a reflow process is employed as a method for mounting electronic elements, imaging lenses, and other components on a printed wiring board. According to the reflow process, the mounting cost of components on the printed circuit board can be reduced, and the manufacturing quality can be kept constant.
  • an electronic component is disposed at a predetermined position on a printed wiring board, and the imaging lens itself or an imaging lens is attached. Sockets for this purpose are placed on the printed circuit board.
  • the mobile phone has been placed in a high-temperature environment with a power of 150 ° C or higher in consideration of being left in a passenger car or the like that temporarily becomes a high-temperature environment. Even in such a case, it is required that the optical performance of the imaging lens mounted in the cellular phone does not deteriorate. Conventional imaging lenses made of plastic materials cannot fully meet this requirement.
  • the imaging lens mounted in a mobile phone or the like has the following conditions regarding optical characteristics.
  • the optical length which is defined as the distance from the incident surface on the object side of the imaging lens to the imaging plane (sometimes called the imaging surface)
  • the imaging plane sometimes called the imaging surface
  • the back focus which is defined as the distance from the exit surface force on the image side of the imaging lens to the imaging surface, is advantageously as long as possible.
  • the lens it is necessary to devise a method to increase the ratio of the back focus to the focal length as much as possible. This is because it is necessary to insert components such as a filter and a cover glass between the imaging lens and the imaging surface.
  • the imaging lens has various aberrations and image distortion is conscious through vision.
  • it is naturally required to be corrected to a sufficiently small level required by the integration density of the image sensor (also referred to as “pixel”). That is, various aberrations need to be corrected satisfactorily.
  • an image in which various aberrations are corrected as described above may be referred to as a “good image”.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2006-121079
  • Patent Document 2 JP 2004-328474 A
  • Patent Document 3 Japanese Patent No. 3755149
  • Patent Document 4 Japanese Patent Laid-Open No. 2005-067999
  • an object of the present invention is an imaging lens that is suitable for being mounted on a mobile phone or the like, and is mounted in a mobile phone or the like even in a high-temperature heat environment in a reflow process. It is an object of the present invention to provide an imaging lens in which heat resistance is guaranteed such that optical performance does not deteriorate even when placed in an environment where the temperature is temporarily high such as middle.
  • the object of the present invention is to provide an imaging lens in which a knock focus with a short optical length is as long as possible and a good image can be obtained.
  • an imaging lens of the present invention includes an aperture stop and a cemented compound lens having positive refractive power, and the aperture diaphragm and the junction type are directed from the object side to the image side. It is arranged in the order of compound lenses.
  • the cemented compound lens is arranged in the order of the first lens, the second lens, and the third lens from the object side force toward the image side, and the first lens and the third lens are curable grease.
  • the second lens is formed of a glass material, the first lens and the second lens are directly bonded, and the second lens and the third lens are directly bonded.
  • Curable Resin material also refers to! /, Deviation of thermosetting resin material and UV-Curable Resin material.
  • the imaging lens described above is set so as to satisfy the following conditions (1) to (4). [0017] 0 ⁇ IN -N
  • the second lens may be a plane parallel glass plate.
  • the plane parallel glass plate is sometimes called an optical parallel glass plate.
  • the plane-parallel glass plate is not generally called a lens, in the specification of the present invention, for convenience of explanation, as a special case where the radius of curvature of the lens surface is infinite, the lens including the plane-parallel glass plate is used. Sometimes called.
  • the first lens is a planoconvex lens with the object side surface of the first lens facing the convex side toward the object side
  • the third lens is the first lens. 3
  • a plano-convex lens with the image side of the lens facing the convex side toward the image side can be formed.
  • the first lens is a planoconcave lens in which the object side surface of the first lens is concave on the object side
  • the third lens is A plano-convex lens in which the image side surface of the third lens is convex toward the image side can be obtained.
  • the second lens is a biconvex glass lens
  • the first lens is a lens with the object side of the first lens facing the object side
  • the third lens is the lens.
  • the third lens can also be a lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • the first lens is a lens with the object side surface of the first lens facing the concave side toward the object side
  • the third lens is the image side surface of the third lens.
  • the image side It can also be a lens with a convex surface.
  • the second lens is a biconcave glass lens
  • the first lens is a lens with the object side of the first lens facing the object side
  • the third lens is the second lens.
  • a lens with the three-lens image side facing the convex side toward the image side can also be used.
  • the first lens is a lens with the object side surface of the first lens facing the concave surface toward the object side
  • the third lens is the image side surface of the third lens.
  • the object side surface of the first lens and the image side surface of the third lens are aspherical surfaces.
  • the resin material that is the material of the first lens and the third lens is a transparent high-hardness silicone resin containing a transparent adhesive (Silicone resin).
  • the high-hardness silicone resin is a normal manufacturing process after mounting an imaging lens, which is sufficiently hard compared to the hardness of a plastic resin, to a mobile phone or the like. In use, it means a curable silicone resin having a sufficient hardness without changing its geometric shape.
  • the limitation to transparent means that the amount of light absorption is small (transparent) to the extent that there is no practical effect on visible light. In the product catalog of a silicone resin supplier, the name "transparent high hardness silicone resin" is used for the silicone resin that is transparent to visible light and high in hardness. There are also examples.
  • the junction type compound lens constituting the imaging lens is formed of the curable resin material, and the first and third lenses are formed of a high melting point glass material.
  • the second lens is sandwiched from both sides, and the collar is also directly bonded. Therefore, the optical performance is guaranteed in a high temperature thermal environment in the reflow process or in a high temperature thermal environment when the imaging lens is used.
  • the second lens since the second lens has a melting point higher than the maximum ambient temperature in the design specification of the junction type compound lens and is formed of a glass material, its optical performance does not deteriorate even in a high temperature thermal environment.
  • the first and third lenses are formed by directly adhering to the second lens.
  • the optical performance is not deteriorated even in a high temperature thermal environment.
  • the curable resin material constituting the first and third lenses is cured and solidified, its heat resistance characteristics are stable, and the highest atmosphere in the use conditions of the junction type compound lens. Its optical performance is maintained even at temperature.
  • the above-described condition (1) depends on the respective refractive indexes and Abbe numbers of the first lens, the second lens, and the third lens.
  • the inventors of the present invention have confirmed that it is preferable to satisfy the requirements (4) to (4) by making a simulation using a ray tracing method or the like and producing a prototype and evaluating its characteristics.
  • the guiding principle of the configuration of the imaging lens of the present invention is that aberration correction and imaging are performed by a single cemented compound lens that is as homogeneous as possible in optical characteristics such as refractive index. It is to realize the role. That is, it is desirable that the refractive indexes and Abbe numbers of the first to third lenses constituting the cemented compound lens provided in the imaging lens of the present invention are not greatly different from each other. In other words, it is ideal that the refractive indexes and Abbe numbers of the first to third lenses are equal to each other.
  • the optical glass material, which is the constituent material of the second lens, and the curable resin material, which is the constituent material of the first and third lenses have the same refractive index and Abbe number. Is extremely difficult to find.
  • the inventor of the present invention is good if the difference in refractive index and Abbe number between the constituent material of the second lens and the constituent materials of the first and third lenses is less than
  • an imaging lens capable of obtaining accurate images could be constructed.
  • an imaging lens capable of obtaining a good image can be configured.
  • the difference between the refractive index N and the refractive index N of the third lens is within 0.1, distortion, astigmatism,
  • the chromatic / spherical aberration is small enough to form a good image. Also, Difference between Abbe number v of the first lens and Abbe number V of the second lens, and Abbe number of the second lens
  • the value can be made small enough to form an image, and an image having sufficient contrast can be formed.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an imaging lens of the present invention.
  • FIG. 2 is a sectional view of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 3 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 4 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 5 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 6 is a sectional view of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 7 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 8 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 9 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 10 is a sectional view of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 11 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 12 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 13 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 14 is a sectional view of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 15 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 16 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 17 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 4.
  • FIG. 18 is a sectional view of the imaging lens of Example 5.
  • FIG. 19 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 5.
  • FIG. 20 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 5.
  • FIG. 21 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 5.
  • FIG. 22 is a sectional view of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 23 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 24 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 25 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 26 is a sectional view of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 27 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 28 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 29 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 7.
  • FIG. 30 is a sectional view of the imaging lens of Example 8.
  • FIG. 31 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 8.
  • FIG. 32 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 8.
  • FIG. 33 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 8.
  • FIG. 34 is a sectional view of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. 35 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. 36 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. 37 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. 38 is a sectional view of the imaging lens of Example 10.
  • FIG. 39 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 10.
  • FIG. 40 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 10.
  • FIG. 41 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 10.
  • FIG. 42 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 43 is a distortion diagram of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 44 is an astigmatism diagram of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 45 is a chromatic / spherical aberration diagram of the imaging lens of Example 11.
  • FIG. 46 is a diagram for explaining the manufacturing process of the junction type compound lens. Explanation of symbols
  • FIG. 1 is a configuration diagram of the imaging lens of the present invention. Face numbers defined in Figure 1
  • the first, second and third lenses constituting the junction type compound lens 14 are denoted by L, L and L, respectively, and the front surface of the junction type compound lens 14 (first lens).
  • r is the radius of curvature on the optical axis of the i-th surface
  • d is the distance from the i-th surface to the i + 1-th surface
  • N is the refractive index of the lens material consisting of the i-th surface and the i + 1-th surface and
  • V is the Abbe number of the lens material consisting of the 1st surface and the i + 1st surface
  • FIG. 1 the aperture of the diaphragm is shown by a line segment. This is because in order to define the distance from the lens surface to the diaphragm surface, the intersection of the diaphragm surface and the optical axis must be clearly shown.
  • FIGS. 2, 6, 10, 14, 18, 22, 26, 30, 34, 38, 38, and 42 are cross-sectional views of the imaging lenses of Examples 1 to 11, respectively.
  • the aperture body is shown in which the aperture of the aperture is opened and light is blocked by two straight lines starting from the end of the aperture. This is because the aperture of the aperture must be opened and shown in order to reflect the actual status of the aperture in order to enter the light rays such as chief rays.
  • the optical length L is the distance from the stop S to the imaging surface.
  • the knock focus bf is the distance from the image side surface force of the third lens L constituting the cemented compound lens 14 to the imaging surface.
  • the aspheric surface data is shown together with the surface number in each column of Table 1 to Table 11.
  • the radius of curvature is ⁇ and
  • the numerical value indicating the aspheric coefficient is an exponential display, for example, “e ⁇ 1” means “10 to the 1st power”.
  • the value shown as the focal length f is the focal length of the cemented compound lens (the combined focal length of the lens system composed of the first to third lenses).
  • the open F number (sometimes called the open F value), which is an indicator of the brightness of the lens, is shown as Fno.
  • the open F-number means the F-number when the aperture stop diameter is the maximum design size.
  • the diagonal length 2 Y of the square image surface is shown as the image height.
  • Y is a half value of the diagonal length of the square image surface.
  • the distortion convergence curves shown in FIGS. 3, 7, 11, 15, 15, 23, 27, 31, 31, 35, 39, and 43 are the distances of the optical axis force (vertical length). Aberrations (percentage of dissatisfaction of the tangent condition is shown in percentage on the horizontal axis) are shown on the axis as a percentage with the maximum distance of the optical axis force in the image plane as 100. .
  • Astigmatism curves shown in Fig. 4, Fig. 8, Fig. 12, Fig. 16, Fig. 20, Fig. 20, Fig. 28, Fig. 28, Fig. 32, Fig. 36, Fig. 40, and Fig. 44 are The amount of aberration (in mm) is shown with respect to the distance from the optical axis shown on the horizontal axis, and the amount of difference (in mm) between the meridional surface and the sagittal surface is shown.
  • FIG. 5 FIG. 9, FIG. 13, FIG. 17, FIG. 21, FIG. 25, FIG. 29, FIG. 33, FIG. 37, FIG.
  • the amount of aberration (in mm) is plotted against the horizontal axis.
  • C-line (light with a wavelength of 656.3 nm)
  • d-line (light with a wavelength of 587.6 nm)
  • e-line (light with a wavelength of 546.1 nm)
  • F-line (with a wavelength of 486.1 nm)
  • g-line (light with a wavelength of 435.8 nm)
  • the curvature radius of the constituent lenses (in mm), the lens surface interval (in mm), the refractive index of the lens material, the Abbe number of the lens material, the focal length, the F number Table 1 to Table 11 list the aspheric coefficients.
  • the value of the radius of curvature on the optical axis and the lens surface interval of the component lens are shown as values when the value of the composite focal length f of the imaging lens is normalized to 1.00 mm.
  • Example 1 to Example 11 the first lens L constituting the junction type compound lens 14, and
  • the first and third lens L are made of a transparent and hard silicone resin that is a curable resin material.
  • optical glass BK7 which is a glass material
  • BK7 is the name given by Schott Glass Co. to a group of borosilicate glass.
  • Optical glass BK7 is currently manufactured by several glass manufacturers.
  • the refractive index and Abbe number of the commercially available optical glass BK7 vary slightly depending on the manufacturing company or manufacturing lot.
  • Optical glass constituting the second lens L is the name given by Schott Glass Co. to a group of borosilicate glass.
  • Optical glass BK7 is currently manufactured by several glass manufacturers.
  • the refractive index and Abbe number of the commercially available optical glass BK7 vary slightly depending on the manufacturing company or manufacturing lot.
  • the refractive index of BK7 (manufactured by OHARA INC.) With respect to the d-line (587.6 nm light) is 1.5168, and the Abbe number is 64.0.
  • the imaging lens of the present invention comprises an aperture stop S and a junction type compound lens 14 having a positive refractive power, and the aperture stop S from the object side toward the image side.
  • the junction type composite lens 14 is arranged in this order.
  • the cemented compound lens 14 is arranged in the order of the first lens L, the second lens L, and the third lens L toward the image side from the object side force, and the first lens L and the third lens L are arranged in this order.
  • a cover glass 12 is inserted between the junction type compound lens 14 and the image sensor 10.
  • the material of the cover glass is optical glass BK7 (made by HOYA CORPORATION) having a refractive index of 1.5613 and an Abbe number of 61.0.
  • thermosetting silicone resin was used as appropriate.
  • the refractive index and Abbe number of these thermosetting silicone resins vary from manufacturer to manufacturer, and there are some differences in refractive index and Abbe number even under the same trade name. In the examples shown below, the refractive index of the lens material is a value with respect to the d-line (587.6 nm light).
  • the focal length of the junction type compound lens 14 is standardized to 1.00 mm.
  • Image height 2Y 1.260 mm
  • the lens system of Example 1 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • the conditions (1) and (2) mean the conditions given by the following expressions (1) and (2), respectively.
  • Conditions (3) and (4) mean the conditions given by the following expressions (3) and (4), respectively.
  • the conditions (1) to (4) mean the conditions given by the formulas (1) to (4), respectively, in the following description (descriptions of Examples 2 to 11).
  • FIG. 2 shows a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1.
  • the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the cemented compound lens 14 and the optical axis.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the object side of L facing the convex side toward the object side.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • bonded composite
  • Distortion curve 1-1 shown in FIG. 3 astigmatism curve shown in FIG. 4 (aberration curve 1-2 for meridional surface and aberration curve 1-3 for sagittal surface), color spherical aberration shown in FIG. Curves (Aberration curve 1-4 for g line, Aberration curve 1-5 for F line, Aberration curve 1-6 for e line, Aberration curve 1-7 for d line, Aberration curve 1-8 for C line) Each is indicated by a graph.
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 3 and 4 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 3 and Fig. 4, 100% corresponds to 0.675 mm.
  • the vertical axis of the aberration curve in Fig. 5 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in Fig. 3 represents the percent difference, and the horizontal axes in Figs. 4 and 5 represent the magnitude of the aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value of ⁇ .0% of the aberration amount at an image height of 50% (image height of 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within an image height of 0.675 mm or less.
  • the power is within 0.0%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.21 mm on the meridional surface at an image height of 45% (image height 0.304 mm), and an image height of 0.675 mm or less. In this range, the absolute value of the convergence is within 0.21 mm.
  • Spherical aberration has the maximum absolute value of .0177 mm of the aberration curve 1-8 for the C-line at 85% of the incident height h, and the absolute value of the aberration is within 0.0177 mm. Yes.
  • the lens system of Example 2 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • FIG. 6 shows a cross-sectional view of the imaging lens of the second embodiment.
  • the aperture stop S is the position of the intersection point between the first surface (object side surface) of the first lens L constituting the cemented compound lens 14 and the optical axis.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the object side of L facing the concave side toward the object side.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • bonded composite
  • the back focus bf is sufficiently long as 1.029 mm.
  • Distortion curve 2-1 shown in FIG. 7 Astigmatism curve shown in FIG. 8 (aberration curve 2-2 for meridional surface and aberration curve 2-3 for sagittal surface), chromatic / spherical aberration shown in FIG. Curves (Aberration curve 2-4 for g line, Aberration curve 2-5 for F line, Aberration curve 2-6 for e line, Aberration curve 2-7 for d line, Aberration curve 2-8 for C line) Each is indicated by a graph.
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 7 and 8 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. 7 and 8, 100% corresponds to 0.630 mm.
  • the vertical axis of the aberration curve in Fig. 9 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in Fig. 7 indicates the difference (%), and the horizontal axes in Figs. 8 and 9 indicate the magnitude of the aberration.
  • the distortion aberration has a maximum absolute value of 10.5% at an image height of 100% (image height of 0.630 mm), and the absolute value of the aberration amount is 10.5% within an image height of 0.630 mm or less. It is within%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.08 mm on the meridional surface at a position where the image height is 50% (image height 0.315 mm), and within an image height of 0.630 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.08 mm.
  • the absolute value of aberration curve 2-4 with respect to the g-line is 0.0639 mm, which is the maximum, at 100% entrance height h, and the absolute value of the aberration is within 0.0639 mm. ing.
  • the lens system of Example 3 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin IVSM-4500 (manufactured by Toshiba Corporation), second lens L
  • FIG. 10 is a sectional view of the imaging lens of Example 3. As shown in FIG. 10, the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 3.0.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the object side of L facing the convex side toward the object side.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • bonded composite
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 11 and 12 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 11 and Fig. 12, 100% corresponds to 0.676 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 13 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 3.0.
  • the horizontal axis in FIG. 11 indicates aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 12 and 13 indicate the magnitude of aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value of 3.7% at an image height of 50% (image height of 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within an image height of 0.676 mm or less. Within 7%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.22 mm on the meridional surface at a position where the image height is 45% (image height 0.304 mm), and within an image height of 0.676 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.22 mm.
  • Spherical aberration has a maximum absolute value of 0.0322 mm for aberration curve 3-8 with respect to C-line at 70% entrance height h, and the absolute value of aberration is within 0.0322 mm. ing.
  • the lens system of Example 4 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • FIG. 14 shows a cross-sectional view of the imaging lens of the fourth embodiment.
  • the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (the object side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the object side of L facing the convex side toward the object side.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • bonded composite
  • Distortion curve 4-1 shown in FIG. 15 astigmatism curve shown in FIG. 16 (aberration curve 4-2 for meridional surface and aberration curve 4-3 for sagittal surface), color shown in FIG. Spherical aberration curve (aberration curve for g line 4-4, aberration curve for F line 4-5, aberration curve for e line 4-6, aberration curve for d line 4-7, and aberration curve for C line 4-8 ) And) are shown by graphs.
  • the vertical axis of the aberration curves in Figs. 15 and 16 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Figs. 15 and 16, 100% corresponds to 0.675 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 17 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in FIG. 15 indicates aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 16 and 17 indicate the magnitude of aberration.
  • Distortion aberration has the maximum absolute value of the aberration amount ⁇ .0% at the position where the image height is 50% (image height 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within the range of the image height of 0.675 mm or less.
  • the power is within 0.0%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.21 mm on the meridional surface at a position where the image height is 45% (image height 0.304 mm), and within an image height of 0.675 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.21 mm.
  • Color's spherical aberration has the maximum absolute value of 0.0260 mm for aberration curve 4-4 with respect to g-line at 0% of entrance height h (lens center), and the absolute value of aberration is within 0.0260 mm. It is in the range.
  • the lens system of Example 5 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • FIG. 18 is a sectional view of the imaging lens of Example 5. As shown in FIG. 18, the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • the second lens L Is a biconvex glass lens. Since r is a positive value and r is a negative value, the first lens L
  • 2 5 1 is a lens in which the object side surface of the first lens L is convex toward the object side.
  • L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also joined
  • the mold compound lens 14 has a positive refractive power.
  • Distortion curve 5-1 shown in FIG. 19 Astigmatism curve shown in FIG. 20 (aberration curve 5-2 for meridional surface and aberration curve 5-3 for sagittal surface), color shown in FIG. Spherical aberration curve (aberration curve for g-line 5-4, aberration curve for F-line 5-5, aberration curve for e-line 5-6, aberration curve for d-line 5-7, and aberration curve for C-line 5-8 ) And) are shown by graphs.
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 19 and 20 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 19 and Fig. 20, 100% corresponds to 0.676 mm.
  • the vertical axis of the aberration curve in FIG. 21 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in FIG. 19 indicates the aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 20 and 21 indicate the magnitude of the aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value of .1% of the aberration amount at a position where the image height is 48% (image height 0.324 mm), and the absolute value of the aberration amount within the image height of 0.676 mm or less. It is within .1%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.21 mm on the meridional surface at a position where the image height is 45% (image height 0.304 mm), and within an image height of 0.676 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.21 mm.
  • Chromatic 'spherical aberration has an absolute value of 0 for aberration curve 5-8 for C-line at 85% of incident height h.
  • the maximum value is 0174 mm, and the absolute value of the aberration is within 0.0174 mm.
  • the lens system of Example 6 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • N 1.51000.
  • FIG. 22 is a sectional view of the imaging lens of Example 6. As shown in FIG. 22, the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • 2 5 1 is a lens in which the object side surface of the first lens L is concave on the object side.
  • L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also joined
  • the mold compound lens 14 has a positive refractive power.
  • the vertical axis of the aberration curves in Fig. 23 and Fig. 24 shows the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 23 and Fig. 24, 100% corresponds to 0.634 mm.
  • the vertical axis of the aberration curve in FIG. 25 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • Horizontal axis in Fig. 23 Indicates aberration (%), and the horizontal axis in FIGS. 24 and 25 indicates the magnitude of the aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value of 10.7% at an image height of 100% (image height of 0.634 mm), and the absolute value of aberration is 10.7% within an image height of 0.634 mm or less. It is within%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.076 mm on the meridional surface at a position where the image height is 50% (image height 0.317 mm), and within an image height of 0.634 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.076 mm.
  • Chromatic 'spherical aberration has the maximum absolute value of SO .0623 mm of aberration curve 6-4 for g-line at 100% entrance height h, and the absolute value of aberration is within 0.0623 mm. ing.
  • the lens system of Example 7 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • FIG. 26 shows a cross-sectional view of the imaging lens of the seventh embodiment.
  • the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • the second lens L Is a biconcave glass lens. Since r is a positive value and r is a negative value, the first lens L
  • 2 5 1 is a lens in which the object side surface of the first lens L is convex toward the object side.
  • L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also joined
  • the mold compound lens 14 has a positive refractive power.
  • the vertical axis of the aberration curves in Figs. 27 and 28 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 27 and Fig. 28, 100% corresponds to 0.676 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 29 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in FIG. 27 indicates aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 28 and 29 indicate the magnitude of aberration.
  • Distortion aberration has the maximum absolute value of the aberration value ⁇ .1% at an image height of 50% (image height 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within an image height of 0.676 mm or less.
  • the power is within .1%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.212 mm on the meridional surface at an image height of 45% (image height of 0.304 mm), and an image height of 0.676 mm or less. In this range, the absolute value of the difference is within 0.212 mm.
  • Spherical aberration has a maximum absolute value of 0.0185 mm for aberration curve 7-8 with respect to C-line at 85% of incident height h, and the absolute value of aberration is within 0.0185 mm. ing.
  • the lens system of Example 8 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high hardness silicone resin SMX-7852 (made by Fuji Polymer Industries Co., Ltd.) and second lens L 1S optical glass BK7 (made by OHARA Inc.).
  • N 1.51000.
  • FIG. 30 shows a sectional view of the imaging lens of the eighth embodiment.
  • the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • 2 5 1 is a lens in which the object side surface of the first lens L is convex toward the object side.
  • L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also joined
  • the mold compound lens 14 has a positive refractive power.
  • Distortion curve 8-1 shown in FIG. 31 Astigmatism curve shown in FIG. 32 (aberration curve 8-2 for meridional surface and aberration curve 8-3 for sagittal surface), color shown in FIG. Spherical aberration curve (Aberration curve for g-line 8-4, Aberration curve for F-line 8-5, Aberration curve for e-line 8-6, Aberration curve for d-line 8-7, Aberration curve for C-line 8-8 ) And) are shown by graphs.
  • the vertical axis of the aberration curves in Figs. 31 and 32 shows the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 31 and Fig. 32, 100% corresponds to 0.627 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 33 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8. Horizontal axis in Fig. 31 Indicates aberration (%), and the horizontal axes of FIGS. 32 and 33 indicate the magnitude of the aberration.
  • the distortion aberration has the maximum absolute value of 10.4% at the position where the image height is 100% (image height 0.627 mm), and the absolute value of the aberration amount is 10.4 in the range where the image height is 0.627 mm or less. It is within%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.082 mm on the meridional surface at a position where the image height is 50% (image height 0.314 mm), and within an image height of 0.627 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.082 mm.
  • Chromatic 'spherical aberration has the maximum absolute value of SO .0661 mm of aberration curve 8-4 for g-line at 100% entrance height h, and the absolute value of aberration is within 0.0661 mm. ing.
  • the lens system of Example 9 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high-hardness silicone resin SR-7010 manufactured by Toray Industries Co., Ltd.
  • second lens L is formed of optical glass BK7 (manufactured by OHARA INC.).
  • N 1.53000.
  • FIG. 34 shows a sectional view of the imaging lens of the ninth embodiment.
  • the aperture stop S is the position of the intersection of the first surface (the object-side surface) of the first lens L constituting the conjugating compound lens 14 and the optical axis.
  • the bar Fno is 2.8.
  • the second lens L is parallel plane glass. It is a board. Since r is a positive value and r is a negative value, the first lens L
  • the third lens L is a plano-convex lens with the object side of L facing the convex side toward the object side.
  • the third lens L is a plano-convex lens with the image side facing the convex side to the image side.
  • bonded composite
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 35 and 36 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 35 and Fig. 36, 100% corresponds to 0.676 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 37 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in FIG. 35 indicates the aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 36 and 37 indicate the magnitude of the aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value of ⁇ .1% of the aberration amount at the position where the image height is 50% (image height 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within the range of 0.676 mm or less.
  • the power is within .1%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.206 mm on the meridional surface at a position where the image height is 45% (image height 0.304 mm), and within an image height of 0.676 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.206 mm.
  • Chromatic 'spherical aberration has the maximum absolute value of 0.0299 mm for aberration curve 9-4 with respect to g-line at 0% of entrance height h (lens center), and the absolute value of aberration is within 0.0299 mm It is in the range.
  • the lens system of Example 10 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • N 1.53000.
  • FIG. 38 shows a sectional view of the imaging lens of the tenth embodiment.
  • the aperture stop S is an intersection of the first surface (object-side surface) of the first lens L constituting the cemented compound lens 14 and the optical axis.
  • the number Fno is 2.8.
  • L is a biconvex glass lens. Since r is positive and r is negative, the first lens
  • L is a lens in which the object side surface of the first lens L is convex toward the object side.
  • the lens L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also, contact
  • the compound lens 14 has a positive refractive power.
  • the back focus bf is 0.791 mm, which is sufficient.
  • the vertical axis of the aberration curves in FIGS. 39 and 40 indicates the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 39 and Fig. 40, 100% corresponds to 0.676 mm. Also, the aberration curve in Fig. 41 The vertical axis of the line shows the incident height h (F number), the maximum corresponding to 2.8. The horizontal axis in FIG. 39 indicates the aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 40 and 41 indicate the magnitude of the aberration.
  • Distortion aberration has a maximum value of 4.1% absolute value of aberration at a position where the image height is 50% (image height 0.338 mm), and the absolute value of the aberration amount within the range of image height of 0.676 mm or less. It is within 1%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.212 mm on the meridional surface at an image height of 45% (image height of 0.304 mm), and within an image height of 0.676 mm or less.
  • the absolute value of the difference is within 0.212 mm.
  • Color's spherical aberration has the maximum absolute value of 0.0265 mm for the aberration curve 10-4 with respect to the g-line at 0% of the entrance height h (lens center), and the absolute value of the aberration is within 0.0265 mm. It is in the range.
  • the lens system of Example 11 contains the first lens L and the third lens L force transparent adhesive.
  • Transparent high-hardness silicone resin SR-7010 manufactured by Toray Industries Co., Ltd.
  • second lens L is formed of optical glass BK7 (manufactured by OHARA INC.).
  • N 1.53000.
  • FIG. 42 shows a sectional view of the imaging lens of the eleventh embodiment.
  • the aperture stop S is the intersection of the first surface (the object-side surface) of the first lens L constituting the cemented compound lens 14 and the optical axis.
  • L is a biconcave glass lens. Since r is positive and r is negative, the first lens
  • L is a lens in which the object side surface of the first lens L is convex toward the object side.
  • the lens L is a lens in which the image side surface of the third lens L is convex toward the image side. Also, contact
  • the compound lens 14 has a positive refractive power.
  • the vertical axis of the aberration curves in Figs. 43 and 44 shows the image height as a percentage of the distance from the optical axis. In Fig. 43 and Fig. 44, 100% corresponds to 0.676 mm. In addition, the vertical axis of the aberration curve in FIG. 45 indicates the incident height h (F number), and the maximum corresponds to 2.8.
  • the horizontal axis in FIG. 43 indicates aberration (%), and the horizontal axes in FIGS. 44 and 45 indicate the magnitude of aberration.
  • Distortion aberration has a maximum absolute value force of .1% at an image height of 50% (image height of 0.676 mm), and the absolute value of aberration amount within an image height of 0.676 mm or less. It is within .1%.
  • Astigmatism has a maximum absolute value of 0.206 mm on the meridional surface at an image height of 45% (image height of 0.304 mm), and an image height of 0.676 mm or less. In this range, the absolute value of the difference is within 0.206 mm.
  • the chromatic 'spherical aberration is the absolute value of the aberration curve 11-4 for the g-line at 100% entrance height h.
  • the maximum value is 0.0336mm, and the absolute value of aberration is within 0.0336mm.
  • the present invention is achieved by designing each of the constituent lenses of the imaging lens so as to satisfy the conditions represented by the above formulas (1) to (4). Solved The problem to be solved is solved. That is, it is possible to obtain an imaging lens in which various aberrations are well corrected, sufficient back focus is obtained, and the optical length is kept short.
  • the imaging lens of the present invention can be used not only as a camera lens incorporated in a mobile phone, personal computer, or digital camera, but also as a personal digital assistant (PDA). It is also suitable to be applied as a camera lens incorporated in a camera, a camera lens incorporated in a toy having an image recognition function, or a camera lens incorporated in a surveillance, inspection or security device.
  • PDA personal digital assistant
  • 46 (A) to 46 (G) are diagrams for explaining the manufacturing process of the junction type compound lens.
  • 46 (A) to 46 (F) include the center line of the cylindrical mold (Die) used to form the first lens and the third lens described below. The cross section of the cut along the die is shown in the direction along.
  • silicone resin which is a constituent material of the junction type compound lens, is shown including optical glass.
  • FIG. 46 (G) includes the optical axis of the junction type compound lens formed through the manufacturing process of the junction type compound lens described with reference to FIGS. 46 (A) to (F). Show the cross section of the cut surface of the junction type compound lens in the direction along the axis.
  • FIG. 46 (A) shows a mold 20 for forming the first lens L by bonding it to the second lens L.
  • FIG. The mold 20 is a cylinder whose inner side wall has a columnar shape, and the bottom surface 22 has an upward convex curved surface shape to shape the object side surface r of the first lens L.
  • the shape of the bottom surface 22 is the same shape as the curved shape of the object side surface r of the first lens L.
  • FIG. 46B shows a state in which the liquid transparent high-hardness silicone resin 24 before being cured is injected into the mold 20.
  • a thermosetting resin is used as an example, but an ultraviolet curable resin can also be used.
  • the thermosetting resin generally refers to a plastic that cures at a high temperature during molding.
  • Thermosetting rosin has chain-like elongated polymer forces and side chains that branch out.
  • the cross-linking reaction that binds to the side chains of the polymer proceeds at a high temperature, and the polymers are cured by bonding in three dimensions and becoming immobile. Since the crosslinking reaction is an irreversible reaction, it does not soften even if the thermosetting resin once cured is heated again.
  • thermosetting resin used in the present invention it is desirable that a filler and an adhesion-imparting agent are mixed in the thermosetting resin used in the present invention. This is the bonding strength between the first lens L and the second lens L, and the second lens
  • the bonding strength between L and the third lens L does not peel off during use as an imaging lens.
  • UV-cured resin is generally composed of a monomer, an oligomer (an intermediate substance between a polymer and a monomer and a main component of resin), a photoinitiator and an additive. It means fat.
  • a polymer that is solid from the state of a monomer whose photoinitiator is a liquid (diluted resin and forms a part of cured resin) by a photopolymerization reaction Is converted to the state of Also in the ultraviolet curable resin, it is desirable that a filler and an adhesion-imparting agent are mixed as in the above-described thermosetting resin.
  • Fig. 46 (C) shows one surface of the optical glass 26 to be the second lens L and the liquid state before curing.
  • a state in which the surface 28 of the transparent high hardness silicone resin 24 is placed in close contact is shown.
  • the mold 20 is heated to the curing temperature of the transparent high hardness silicone resin 24 to cure the transparent high hardness silicone resin 24.
  • the transparent high hardness silicone resin 24 is thermally cured, the mold 20 is cooled, and the composite lens in a state where the cured transparent high hardness silicone resin 24 is bonded to the optical glass 26 is taken out.
  • the compound lens in this state is the first lens L
  • the inventor of the present invention sets the bonding strength between the first lens L and the second lens L in the imaging lenses shown in Examples 1 to 11 described above as a sufficient strength for use as an imaging lens. Protection
  • Fig. 46 (D) shows a state in which a first lens L and a second lens L described above are joined to a compound lens.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of a cut surface of a mold 30 for bonding and forming three lenses L.
  • FIG. Mold 30 is
  • the inner wall is a cylinder with a columnar shape, and the bottom surface 32 has a curved surface convex downward to shape the object side surface r of the third lens L.
  • FIG. 46 (E) shows a state in which the liquid transparent high-hardness silicone resin 34 before being cured is injected into the mold 30.
  • the transparent high hardness silicone resin 34 may be the same resin as the transparent high hardness silicone resin 24 described above, or a different resin. In any case, a suitable silicone resin may be appropriately selected and used for the convenience of designing the junction type compound lens according to the present invention.
  • FIG. 46 (F) shows the second lens of the compound lens in which the first lens L and the second lens L described above are cemented.
  • the compound lens in which the first lens L and the second lens L are cemented together is a transparent high hardness silicone resin 24 and light.
  • the mold 30 is heated to the curing temperature of the transparent high hardness silicone resin 34 to cure the transparent high hardness silicone resin 34.
  • the transparent high hardness silicone resin 24 has already been thermally cured, its shape does not change even when the temperature is raised to the curing temperature of the transparent high hardness silicone resin 34.
  • the mold 30 is cooled, and the above-described two-lens one-group joint-type composite in which the first lens L and the second lens L are joined together.
  • the lens has a hardened transparent
  • Bright and hard silicone resin 34 (formed as 3rd lens L) is bonded.
  • the inventor of the present invention provides the second lens L in the imaging lenses of Examples 1 to 11 described above.
  • the bonding strength between 2 and the third lens L is kept strong enough for use as an imaging lens.
  • Fig. 46 (G) is a cross-sectional view of the cut surface of the junction type compound lens completed through the above manufacturing process, cut in the direction along the optical axis.
  • Transparent high hardness silicone resin 24 is first lens L
  • the optical glass 26 is the second lens L, and the transparent high-hardness silicone resin 34 is the third lens L.
  • the object side surface 36 of the first lens has a concave surface facing the object side
  • the image side surface 38 of the third lens has a convex surface facing the image side.
  • the manufacturing process of the junction type compound lens described with reference to Figs. 46 (A) to 46 (G) includes the second lens L. Use a plane parallel glass plate, and place the first lens L with the object side surface 36 of the first lens L facing the object side.
  • the lens is a plano-concave lens with the concave surface facing, and the third lens L is connected to the image side 38 of the third lens L.
  • the shape of the image side surface 38 of the three lens L is determined by the shape of the bottom surface 32 of the mold 30. That is, gold
  • the shape of the bottom surface of each of the mold 20 and the mold 30 is the same as the shape of the object side surface 36 of the first lens L.
  • the first lens and the third lens are formed by thermosetting grease, so that the mold 20
  • a temperature control device for raising and processing the temperature of the mold 30 is necessary.
  • the configuration of this temperature control device belongs to the design matter of the manufacturing apparatus for the junction type compound lens, and therefore the temperature control device is omitted in FIGS. 46 (A) to (G). Yes.
  • FIG. 1 What is necessary is just to design the manufacturing apparatus of a junction type compound lens so that an ultraviolet-ray can be irradiated with respect to ultraviolet curing resin from the upper direction of the metal mold

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Abstract

　高温熱環境においても光学性能が劣化せず、また、諸収差が良好に補正されており、かつ光学長が短く、しかも十分なバックフォーカスが確保されている撮像レンズであって、開口絞りSと、正の屈折力を有する接合型複合レンズ14とを具え、物体側から像側に向って、開口絞り、接合型複合レンズの順に配列されて構成される。接合型複合レンズは、物体側から像側に向って、第1レンズL1、第2レンズL2及び第3レンズL3の順に配列されている。第1レンズ及び第3レンズは硬化性樹脂材料で形成され、第2レンズは光学ガラスで形成されている。そして、第1レンズと第2レンズとは直接接着され、かつ第2レンズと第3レンズとは直接接着されて形成されている。また、第1レンズの物体側面及び第3レンズの像側面が非球面である。

Description

明 細 書
撮像レンズ
技術分野
[0001] この発明は、撮像レンズに係り、特に携帯電話器等に搭載して好適な撮像レンズに 関する。
背景技術
[0002] デジタルカメラを内蔵する携帯電話器は、撮像レンズがプリント配線基板に実装さ れている。プリント配線基板に撮像レンズを実装する手法として、リフローはんだ付け (Reflow soldering)処理が採用されている。以後、リフローはんだ付けを、単に「リフ口 一」ということもある。リフロー処理とは、プリント配線基板上で電子部品を接続する個 所にあら力じめハンダボールを配置し、そこに電子部品を配置してから加熱して、ノヽ ンダボールを溶融させた後冷却することによって、電子部品をノ、ンダ付けする手法の ことを言う。
[0003] 一般に、大量生産工程において、プリント配線基板に電子素子あるいは撮像レンズ 等の部品類を実装する手法として、リフロー処理をするリフロー工程が採用される。リ フロー工程によれば、部品類のプリント配線基板への実装コストが安くすみ、かつ製 造品質を一定に保つことができる。
[0004] 撮像レンズを具える携帯電話器の製造工程におけるリフロー工程においては、電 子部品が、プリント配線基板の所定位置に配置されることはもちろん、撮像レンズそ のもの、あるいは撮像レンズを取り付けるためのソケット等がプリント配線基板に配置 される。
[0005] 携帯電話器に取り付けられる撮像レンズは、製造コストの低減及びレンズ性能の確 保のために、そのほとんどがプラスチックを素材として作製されている。このため、リフ ロー工程において、撮像レンズが高温雰囲気にさらされることによって熱変形し、そ の光学性能を維持できなくなることを防止するため、撮像レンズを装填するための耐 熱性ソケット部品を利用する工夫がなされている。
[0006] すなわち、リフロー工程においては、撮像レンズを装填するための耐熱性ソケット部 品を携帯電話器のプリント配線基板に取り付け、リフロー工程終了後に、撮像レンズ をこのソケットに取り付けることによって、撮像レンズカ^フロー工程で高温の熱環境 にさらされることを防ぐ方策が採られている（例えば、特許文献 1〜3参照)。しかしな がら、撮像レンズを装填するために耐熱性ソケット部品を利用することは、製造工程 を複雑にし、この耐熱性ソケットのコスト等を含めて、製造コストが高くなるという問題 がある。
[0007] また、最近は、携帯電話器が、一時的に高温環境となる乗用車の車内等に放置さ れることも考慮して、携帯電話器そのもの力 150°C以上の高温環境に置かれた場合 であっても、この携帯電話器に装填されている撮像レンズには、その光学的性能が 劣化しないことが要請されている。従来の、プラスチック素材で形成された撮像レンズ では、この要請に完全には応えられない。
[0008] 高温環境でも光学的性能が維持される撮像レンズを実現するために、撮像レンズ を高融点のモールドガラス素材を利用して形成することが考えられる（例えば、特許 文献 4参照)。これによれば、高温の熱環境によって撮像レンズの光学性能が劣化す るという問題が回避できる力 現時点では、モールドガラス素材を利用して構成される 撮像レンズは、その製造コストが非常に高ぐあまり普及していない。
[0009] 携帯電話器等に装填される撮像レンズは、上述の熱的特性に加えて光学的な特 性についても、次のような条件がある。すなわち、撮像レンズの物体側の入射面から 結像面 (撮像面ということもある。）までの距離として定義される、光学長が短い必要 がある。すなわち、レンズの設計において、撮像レンズの合成焦点距離に対する光 学長の比を小さくする工夫が必要である。
[0010] 携帯電話器を例にとると、少なくともこの光学長は、携帯電話器本体の厚みより短く なければならない。一方、撮像レンズの像側の出射面力ゝら撮像面までの距離として定 義されるバックフォーカスは、可能な限り長いのが好都合である。すなわち、レンズの 設計において、焦点距離に対するバックフォーカスの比はできるだけ大きくする工夫 が必要である。これは、撮像レンズと撮像面との間にフィルタやカバーガラス等の部 品を挿入する必要があるためである。
[0011] 上述した以外にも、撮像レンズとして、諸収差が、像の歪みが視覚を通じて意識さ れず、かつ撮像素子（「画素」ともいう。）の集積密度から要請される十分な程度に小 さく補正されていることが当然に要請される。すなわち、諸収差が良好に補正されて いる必要があり、以下、このように諸収差が良好に補正された画像を「良好な画像」と いうこともある。
特許文献 1：特開 2006-121079号公報
特許文献 2：特開 2004-328474号公報
特許文献 3：特許第 3755149号公報
特許文献 4：特開 2005-067999号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0012] そこで、この発明の目的は、携帯電話器等に搭載して好適な撮像レンズであって、 リフロー工程における高温熱環境においても、また、携帯電話器等に装填されて、乗 用車中等の一時的に高温環境になる環境に置かれた場合であっても、光学性能が 劣化しないという耐熱性が保証された撮像レンズを提供することにある。
[0013] また、光学長が短ぐノ ックフォーカスは可能な限り長ぐかつ良好な画像が得られ る撮像レンズを提供することにある。
課題を解決するための手段
[0014] 上述の目的を達成するため、この発明の撮像レンズは、開口絞りと、正の屈折力を 有する接合型複合レンズとを具え、物体側から像側に向って、開口絞り、接合型複合 レンズの順に配列されて構成される。
[0015] 接合型複合レンズは、物体側力ゝら像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3レ ンズの順に配列され、第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、第 2 レンズが、ガラス材料で形成され、第 1レンズと第 2レンズとは直接接着され、かつ第 2 レンズと第 3レンズとは直接接着されて形成される。硬化性榭脂（Curable Resin)材料 とは、熱硬化性榭脂 (Thermosetting resin)材料及び紫外線硬化榭脂（UV- Curable Resin)材料の!/、ずれをも指す。
[0016] また、上述の撮像レンズにぉ 、て、以下の条件 (1)〜(4)を満たすように設定するの が好適である。 [0017] 0≤ I N -N
3 2 I ≤0.1 (1)
0≤ I N -N I ≤0.1 (2)
3 4
0≤ I v - v
3 2 I ≤30.0 (3)
0≤ I v - v
3 4 I ≤30.0 (4)
ただし、
N：第 1レンズの屈折率
2
N：第 2レンズの屈折率
3
N：第 3レンズの屈折率
4
V ：第 1レンズのアッベ数
2
V ：第 2レンズのアッベ数
3
V ：第 3レンズのアッベ数
4
である。
[0018] 第 2レンズは、平行平面ガラス板とすることができる。平行平面ガラス板は、ォプティ カルパラレルガラス板（Optica卜 parallel glass plate)と呼ばれることもある。平行平面 ガラス板は、レンズとは一般には呼ばれないが、この発明の明細書においては説明 の便宜上、レンズ面の曲率半径が無限大である特別な場合として平行平面ガラス板 を含めてレンズと称することもある。
[0019] 第 2レンズを平行平面ガラス板とした場合、第 1レンズを、当該第 1レンズの物体側面 が物体側に凸面を向けた平凸レンズ (planoconvex lens)とし、第 3レンズを、当該第 3 レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズとすることができる。
[0020] また、第 2レンズを平行平面ガラス板とした場合、第 1レンズを、当該第 1レンズの物 体側面が物体側に凹面を向けた平凹レンズ（planoconcave lens)とし、第 3レンズを、 当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズとすることができる。
[0021] また、第 2レンズを両凸ガラスレンズ（biconvex glass lens)とし、第 1レンズを、当 該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズとし、第 3レンズを、当該第 3 レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズとすることもできる。
[0022] 第 2レンズを両凸ガラスレンズとした場合、第 1レンズを、当該第 1レンズの物体側面 が物体側に凹面を向けたレンズとし、第 3レンズを、当該第 3レンズの像側面が像側に 凸面を向けたレンズとすることもできる。
[0023] また、第 2レンズを両凹ガラスレンズ（biconcave glass lens)とし、第 1レンズを、当該 第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズとし、第 3レンズを、当該第 3レ ンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズとすることもできる。
[0024] 第 2レンズを両凹ガラスレンズとした場合、第 1レンズを、当該第 1レンズの物体側面 が物体側に凹面を向けたレンズとし、第 3レンズを、当該第 3レンズの像側面が像側に 凸面を向けたレンズとすることもできる。
[0025] この発明の撮像レンズを形成するに当たり、第 1レンズの物体側面及び第 3レンズの 像側面を非球面とするのが好適である。
[0026] また、この発明の撮像レンズを形成するに当たり、第 1レンズ及び第 3レンズの素材 である榭脂材料は、透明接着剤を含有する透明高硬度シリコーン榭脂 (Silicone resi n)とするのが好適である。ここで、高硬度シリコーン榭脂とは、可塑性榭脂の硬さに比 ベて十分に硬ぐ撮像レンズを携帯電話器等に装填する製造工程及び携帯電話器 等に搭載された後の通常の使用にお 、て、幾何学的形状が変化しな 、十分な硬さ を有する硬化性のシリコーン榭脂であることを意味する。また、透明との限定は、可視 光に対して、実用上の影響が無い程度に光吸収量が小さい (透明である)ことを意味 する。シリコーン榭脂の供給会社の製品カタログにおいて、上述の、可視光に対して 透明であり、かつ高硬度であるシリコーン榭脂に対して「透明高硬度シリコーン榭脂」 との名称が使われて 、る例もある。
発明の効果
[0027] この発明の撮像レンズによれば、この撮像レンズを構成する接合型複合レンズが、 硬化性榭脂材料で形成された第 1及び第 3レンズが、高融点のガラス材料で形成され た第 2レンズを両側から挟む形で、しカゝも直接接着されて形成されている。このため、 リフロー工程における高温熱環境あるいは、撮像レンズの使用時における高温熱環 境において、その光学性能が保証される。すなわち、第 2レンズは、接合型複合レン ズの設計仕様における最高雰囲気温度より融点が高 、ガラス材料で形成されて 、る ので、高温熱環境下でもその光学性能は劣化しな 、。
[0028] また、第 1及び第 3レンズは第 2レンズに直接接着されて形成されており、しカゝも、硬 化処理が施されて!/ヽるので、その光学性能が高温熱環境にぉ ヽても劣化することも ない。すなわち、第 1及び第 3レンズを構成する硬化性榭脂材料は、一旦硬化処理が 施されて固体化すれば、その耐熱特性は安定しており、接合型複合レンズの使用条 件における最高雰囲気温度においてもその光学的性能は維持される。
[0029] また、硬化性榭脂のみで単体のレンズを作成した場合には、硬化の過程で、レンズ 面の曲面形状が変化する等の問題が生じるが、第 1及び第 3レンズが、高融点ガラス 材料で形成された第 2レンズを両側から挟む形で直接接着させて形成されることによ つて、第 1及び第 3レンズの曲面形状が硬化の過程で変形する等の問題も生じない。
[0030] 携帯電話器等に搭載されて良好が画像を得るためには、第 1レンズ、第 2レンズ及 び第 3レンズのそれぞれの屈折率及びアッベ数にっ 、て、上述の条件 (1)〜(4)を満た すことが好適であることを、この発明の発明者は、光線追跡法等によるシミュレーショ ン及び、試作品を製作してその特性を評価することよって確かめた。
[0031] この発明の撮像レンズの構成上の指導原理は、屈折率等の光学的特性ができる限 り均質である単一の接合型複合レンズによって、収差補正及び結像と!、う 2つの役割 を実現することにある。すなわち、この発明の撮像レンズが具える接合型複合レンズ を構成する第 1〜第 3レンズのそれぞれの屈折率及びアッベ数は互いに大きく異なら ないことが望ましい。言い換えると、第 1〜第 3レンズのそれぞれの屈折率及びアッベ 数は互いに等しいことが理想的である。し力しながら、現実には、屈折率及びアッベ 数が完全に等しい、第 2レンズの構成材料である光学ガラス材料と、第 1及び第 3レン ズの構成材料である硬化性榭脂材料とを見出すことは極めて困難である。
[0032] そこで、この発明の発明者は、第 2レンズの構成材料と、第 1及び第 3レンズの構成 材料との、両者の屈折率及びアッベ数の差がどの程度以下であれば、良好な画像が 得られる撮像レンズを構成できるかを、数々のシミュレーション及び試作を通じて確か めた。その結果、上述の条件 (1)〜(4)を満たすことによって、良好な画像が得られる 撮像レンズを構成できることが確かめられた。
[0033] すなわち、第 1レンズの屈折率 Nと第 2レンズの屈折率 Nとの差、及び第 2レンズの
2 3
屈折率 Nと第 3レンズの屈折率 Nとの差が、 0.1以内であれば歪曲収差、非点収差、
3 4
及び色 ·球面収差が、良好な画像が形成される程度に十分に小さい値になる。また、 第 1レンズのアッベ数 v と第 2レンズのアッベ数 V との差、及び第 2レンズのアッベ数
2 3
V と第 3レンズのアッベ数 V との差が 30.0以内であれば、色収差の大きさを、良好な
3 4
画像が形成される程度に十分に小さい値とすることができ、し力も十分なコントラスト を有する画像が形成できる。
図面の簡単な説明
[図 1]この発明の撮像レンズの断面図である。
[図 2]実施例 1の撮像レンズの断面図である。
[図 3]実施例 1の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 4]実施例 1の撮像レンズの非点収差図である。
[図 5]実施例 1の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 6]実施例 2の撮像レンズの断面図である。
[図 7]実施例 2の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 8]実施例 2の撮像レンズの非点収差図である。
[図 9]実施例 2の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 10]実施例 3の撮像レンズの断面図である。
[図 11]実施例 3の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 12]実施例 3の撮像レンズの非点収差図である。
[図 13]実施例 3の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 14]実施例 4の撮像レンズの断面図である。
[図 15]実施例 4の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 16]実施例 4の撮像レンズの非点収差図である。
[図 17]実施例 4の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 18]実施例 5の撮像レンズの断面図である。
[図 19]実施例 5の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 20]実施例 5の撮像レンズの非点収差図である。
[図 21]実施例 5の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 22]実施例 6の撮像レンズの断面図である。
[図 23]実施例 6の撮像レンズの歪曲収差図である。 [図 24]実施例 6の撮像レンズの非点収差図である。
[図 25]実施例 6の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 26]実施例 7の撮像レンズの断面図である。
[図 27]実施例 7の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 28]実施例 7の撮像レンズの非点収差図である。
[図 29]実施例 7の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 30]実施例 8の撮像レンズの断面図である。
[図 31]実施例 8の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 32]実施例 8の撮像レンズの非点収差図である。
[図 33]実施例 8の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 34]実施例 9の撮像レンズの断面図である。
[図 35]実施例 9の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 36]実施例 9の撮像レンズの非点収差図である。
[図 37]実施例 9の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 38]実施例 10の撮像レンズの断面図である。
[図 39]実施例 10の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 40]実施例 10の撮像レンズの非点収差図である。
[図 41]実施例 10の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
[図 42]実施例 11の撮像レンズの断面図である。
[図 43]実施例 11の撮像レンズの歪曲収差図である。
[図 44]実施例 11の撮像レンズの非点収差図である。
[図 45]実施例 11の撮像レンズの色 ·球面収差図である。
圆 46]接合型複合レンズの製造工程の説明に供する図である。 符号の説明
10 :撮像素子
12 :カバーガラス
14 :接合型複合レンズ
20、 30 :金型 24、 34:透明高硬度シリコーン榭脂
26 :光学ガラス
36 :第 1レンズの物体側面
38 :第 3レンズの像側面
S :開口絞り
L：第 1レンズ
1
L：第 2レンズ
2
L：第 3レンズ
3
発明を実施するための最良の形態
[0036] 以下、図を参照して、この発明の実施の形態例につき説明する。なお、各図は、こ の発明に係る一構成例を図示するものであり、この発明が理解できる程度に各構成 要素の断面形状や配置関係等を概略的に示しているに過ぎず、この発明を図示例 に限定するものではない。また、以下の説明において、特定の材料および条件等を 用いることがあるが、これら材料および条件は好適例の一つに過ぎず、したがって、こ の発明は、何らこれらに限定されるものではない。
[0037] 図 1は、この発明の撮像レンズの構成図である。図 1において定義されている面番号
(r (i=l, 2, 3, -,8) )及び面間隔 (d (i=l, 2, 3,… ）の記号は、図 2、図 6、図 10、図 14、図 18、図 22、図 26、図 30、図 34、図 38、図 42においては、図面が煩雑になるのを 防ぐため、省略してある。
[0038] 図 1に示すように、接合型複合レンズ 14を構成する第 1、第 2及び第 3レンズをそれぞ れ L、 L及び Lで示し、接合型複合レンズ 14の前面 (第 1レンズの前面 r )に配置され
1 2 3 2 る開口絞りを Sで表す。また、誤解の生じない範囲で r (i=l, 2, 3,… ）を光軸上曲率 半径の値を意味する変数として用いるほか、レンズやカバーガラス面あるいは撮像面 を識別する記号 (例えば rを、接合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの物体側
2 1 の面の意味に用いる等）として用いることもある。
[0039] これらの図に示す r. (i=l, 2, 3, -,8)及び(1 =1, 2, 3, · '·,7)等のパラメータは、以下 に示す表 1から表 11に具体的数値として与えてある。添え字 iは、物体側から像側に 向かって順に、開口絞り面、各レンズの面番号あるいはレンズの厚みもしくはレンズ 面間隔等に対応させて付したものである。
すなわち、
r は i番目の面の光軸上曲率半径、
d は i番目の面から i+ 1番目の面までの距離、
N は i番目の面と i + 1番目の面から成るレンズの素材の屈折率及び
V は 〖番目の面と i+ 1番目の面から成るレンズの素材のアッベ数
をそれぞれに示す。
[0040] 図 1においては、絞りの開口部を線分で示してある。これは、レンズ面から絞り面ま での距離を定義するためには、絞り面と光軸との交点が明確に示されなければなら ないためである。また、実施例 1から 11の撮像レンズのそれぞれの断面図である、図 2 、図 6、図 10、図 14、図 18、図 22、図 26、図 30、図 34、図 38、図 42においては、上記の 図 1とは逆に、絞りの開口部を開けて、開口部の端を始点とした 2本の直線で光を遮 断する絞りの本体を示してある。これは、主光線等の光線を記入するために、絞りの 実態を反映させて、絞りの開口部を開けて示す必要があるためである。
[0041] 光学長 Lは、絞り Sから撮像面までの距離である。ノ ックフォーカス bfは、接合型複合 レンズ 14を構成する第 3レンズ Lの像側の面力ゝら撮像面までの距離である。ここでは、
3
カバーガラスを取り除 ヽて計測される第 3レンズ Lの像側の面から撮像面までの長さ
3
を、バックフォーカス bfとして表すものとする。
[0042] 非球面データは、表 1から表 11のそれぞれの欄に面番号とともに示した。また、光軸 上曲率半径の値 r (i=l, 2, 3, "·,8)は、物体側に凸である場合を正の値、像側に凸で ある場合を負の値として示してある。
[0043] 第 2レンズが平行平面ガラス板である場合の両面 (r及び r )、絞り S (r )及びカバー
3 4 1
ガラス（あるいはフィルタ一等）の面 (r及び r )は、平面であるので曲率半径は、∞と
6 7
表示している。また、撮像面 (r )については、平面であるから r =∞であるが、表 1か
8 8
ら表 11では記載を省略してある。
[0044] この発明で使用される非球面は、次の式で与えられる。
[0045] Z = ch2/[l + [l -(l+k)cV]+1 2] +A h4+B h6+C h8+D h10
0 0 0 0
ただし、 z：面頂点に対する接平面からの深さ
c： 面の光軸上の曲率
h：光軸からの高さ
k： 円錐定数
A： 4次の非球面係数
0
B： 6次の非球面係数
0
C： 8次の非球面係数
0
D： 10次の非球面係数
0
である。
[0046] この明細書中の表 1から表 11において、非球面係数を示す数値は指数表示であり、 例えば「e— 1」は、「10の— 1乗」を意味する。焦点距離 fとして示した値は、接合型複 合レンズの焦点距離 (第 1から第 3のレンズから成るレンズ系の合成焦点距離)である 。実施例ごとに、レンズの明るさの指標である開放 Fナンバー（開放 F値と呼ばれること もある。）を Fnoとして示してある。開放 Fナンバーとは、開口絞りの直径を、設計上の 最大の大きさとした場合の Fナンバーを意味する。また、正方形の像面の対角線長 2 Yを像高として示している。ここで Yは、正方形の像面の対角線長の半分の値である。
[0047] 以下、図 1から図 45を参照して実施例 1から実施例 11の撮像レンズを説明する。
[0048] 図 3、図 7、図 11、図 15、図 19、図 23、図 27、図 31、図 35、図 39、図 43に示す歪曲収 差曲線は、光軸力もの距離 (縦軸に像面内での光軸力もの最大距離を 100として百 分率表示してある。 )に対して、収差 (横軸に正接条件の不満足量を百分率表示して ある。）を示した。図 4、図 8、図 12、図 16、図 20、図 24、図 28、図 32、図 36、図 40、図 44 に示す非点収差曲線は、歪曲収差曲線と同様に、縦軸に示す光軸からの距離に対 して、収差量 (mm単位)を横軸にとって示し、メリジォナル面とサジタル面とにおける収 差量 (mm単位)を、それぞれ表示した。
[0049] 図 5、図 9、図 13、図 17、図 21、図 25、図 29、図 33、図 37、図 41、図 45に示す色'球面 収差曲線においては、縦軸の入射高 hに対して、収差量 (mm単位)を横軸にとって示 した。縦軸の入射高 hは、 Fナンバーに換算して示してある。例えば、 Fnoが 2.8のレン ズに対しては、縦軸の入射高 h= 100%力 F=2.8に対応する。 [0050] また、色 ·球面収差曲線においては、 C線（波長 656.3nmの光）、 d線（波長 587.6 nm の光）、 e線（波長 546.1 nmの光）、 F線（波長 486.1 nmの光）及び g線（波長 435.8 nm の光）に対する収差値を示した。
[0051] 以下に、実施例 1から実施例 11に関する構成レンズの曲率半径 (mm単位)、レンズ 面間隔 (mm単位)、レンズ素材の屈折率、レンズ素材のアッベ数、焦点距離、 Fナンパ 一及び非球面係数を表 1から表 11に一覧にして掲げる。なお、構成レンズの光軸上 曲率半径の値及びレンズ面間隔は、撮像レンズの合成焦点距離 fの値を 1.00 mmに 正規ィ匕した時の値として示してある。
[0052] 実施例 1から実施例 11において、接合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ L、及
1 び第 3レンズ Lの素材に、硬化性榭脂材料である透明高硬度シリコーン榭脂を用い
3
た。また、第 2レンズ Lの素材に、ガラス材料である光学ガラス BK7を用いた。ここで、
2
BK7とは、ショットガラス（SCHOTT GLAS)社が硼珪酸ガラス（borosilicate glass)のグ ループに付けた名称である。光学ガラス BK7は、現在、複数のガラスメーカーによつ て製造されている。市販されている光学ガラス BK7の屈折率及びアッベ数は、製造会 社あるいは製造ロットによって多少の相違がある。第 2レンズ Lを構成する光学ガラス
2
BK7 (株式会社オハラ（OHARA INC.)製）の d線（587.6 nmの光）に対する屈折率は、 1.5168であり、アッベ数は 64.0である。
[0053] 接合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ L、及び第 3レンズ Lのそれぞれの両面
1 3
は、非球面とした。
[0054] この発明の撮像レンズは、図 1に示すように、開口絞り Sと、正の屈折力を有する接 合型複合レンズ 14とを具え、物体側から像側に向って、開口絞り S、接合型複合レン ズ 14の順に配列されて構成される。接合型複合レンズ 14は、物体側力ゝら像側に向つ て、第 1レンズ L、第 2レンズ L及び第 3レンズ Lの順に配列され、第 1レンズ L及び第 3
1 2 3 1 レンズし 1S 硬化性榭脂材料 (透明高硬度シリコーン榭脂)で形成され、第 2レンズ L
3 2 力 ガラス材料 (光学ガラス BK7)で形成されている。また、第 1レンズ Lと第 2レンズ L
1 2 とは直接接着され、かつ第 2レンズ Lと第 3レンズ Lとは直接接着されて形成されてい
2 3
る。
[0055] 接合型複合レンズ 14と撮像素子 10との間には、カバーガラス 12が挿入されている。 カバーガラスの素材は、屈折率が 1.5613、アッベ数が 61.0である光学ガラス BK7 (HO YA株式会社（HOYA CORPORATION)製）である。
[0056] 第 1レンズ L及び第 3レンズ Lの素材である硬化性榭脂材料として、富士高分子ェ
1 3
業株式会社（Fuji Polymer Industries Co., Ltd.)製 SMX- 7852、株式会社東芝（TOSH IBA CORPORATION)製 IVSM- 4500及び東レ 'ダウコ一-ング社（Dow Corning Tora y Co., Ltd.)製 SR-7010の熱硬化性シリコーン榭脂を適宜用いた。これらの熱硬化性 シリコーン榭脂の屈折率及びアッベ数は、製造会社ごとに異なる他、同一の商品名 であっても屈折率及びアッベ数は多少の相違がある。なお、以下に示す実施例にお いて、レンズ素材の屈折率は、 d線（587.6 nmの光）に対する値である。
[0057] また、接合型複合レンズ 14の焦点距離を 1.00 mmに規格ィ匕してある。実施例 1から 1 1の撮像レンズの、光軸上曲率半径の値 r (i=l, 2, 3,〜,8)、面間隔 d (i=l, 2, 3, - --,7 )、レンズ構成材料の屈折率及びアッベ数及び非球面係数を、それぞれ表 1から 11に 示す。
[0058] [表 1]
実施例 1
Figure imgf000016_0001
焦点距離 f = 1.00 闘 Fナンバー Fno = 2.8 像高 2Y = 1.350圃
実施例 2
Figure imgf000017_0001
焦点距離 f = 1.00
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.260 mm
¾005 実施例 3
Figure imgf000018_0001
焦点距離 f = 1.00隱
「ナンバー Fno = 3.0
像高 2Y = 1.352 國
§ S§〕3 実施例 4
Figure imgf000019_0001
焦点距離 f = 1.00闘
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.350 mm
塑〕 実施例 5
Figure imgf000020_0001
焦点距離 f 二 1.00■
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.352 mm
〔靈〕0062 実施例 6
Figure imgf000021_0001
焦点距離 f = 1.00薩
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.268 mm
sffi0063 実施例 7
Figure imgf000022_0001
焦点距離 f = 1.00 mm
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.352 mm
^00647 実施例 8
Figure imgf000023_0001
焦点距離 f = 1.00
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.254 mm
sffl0065 実施例 9
Figure imgf000024_0001
焦点距離 f = 1.00關
「ナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.352 mm
〔 s〕s00ま 実施例 1 0
Figure imgf000025_0001
焦点距離 f = 1.00國 Fナンバー Fno = 2.8 像高 2Y = 1.352 關
実施例 1 1
Figure imgf000026_0001
焦点距離 f = 1.00 mi
Fナンバー Fno = 2.8
像高 2Y = 1.352 mm
〔〕〔〕0068 [0069] <実施例 1 >
実施例 1のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0070] 従って、 I N - N I = I N -N
3 4 I =0.00680であるので、下記の条件 (1)及び (2)を満
3 2
たしている。また、 I V - V I = I V - V I =8.0であるので、下記の条件 (3)及び (4
3 2 3 4
)を満たしている。
[0071] 条件 (1)及び (2)とは、それぞれ、以下に示す式 (1)及び式 (2)で与えられる条件を意 味する。また、条件 (3)及び (4)とは、それぞれ、以下に示す式 (3)及び式 (4)で与えら れる条件を意味する。
[0072] 0≤ I N -N I ≤0.1 (1)
3 2
0≤ I N -N
3 4 I ≤0.1 (2)
0≤ I V - V
3 2 I ≤30.0 (3)
0≤ I V - V
3 4 I ≤30.0 (4)
条件 (1)〜(4)とは、それぞれ式 (1)〜(4)で与えられる条件を意味することは、以後の説 明（実施例 2から 11の説明）においても同様である。
[0073] 図 2に実施例 1の撮像レンズの断面図を示す。図 2に示すとおり、開口絞り Sは、接合 型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位置
1
に設けられている。絞り面は平面であるので、表 1に r =∞と示してある。また Fナンパ
1
一 Fnoは、 2.8である。
[0074] 表 1に示すとおり、 r =∞及び r =∞であることから、第 2レンズ Lは、平行平面ガラ
3 4 2
ス板である。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ Lは、当該第 1レン ズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、第 3レンズ Lは、当該
1 3 第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズである。また、接合型複合レ
3
ンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0075] 図 2に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.513 mmと十分短ぐ バックフォーカス bfは 0.798 mmと、十分な長さに確保されている。
[0076] 図 3に示す歪曲収差曲線 1-1、図 4に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対する 収差曲線 1-2及びサジタル面に対する収差曲線 1-3)、図 5に示す色'球面収差曲線 (g線に対する収差曲線 1-4、 F線に対する収差曲線 1-5、 e線に対する収差曲線 1-6、 d線に対する収差曲線 1-7、及び C線に対する収差曲線 1-8、 )について、それぞれグ ラフによって示してある。
[0077] 図 3及び図 4の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示して いる。図 3及び図 4中で、 100%は 0.675 mmに対応している。また、図 5の収差曲線の 縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 3の横軸は収 差（％)を示し、図 4、図 5の横軸は、収差の大きさを示している。
[0078] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値力 ^.0% と最大になっており、像高 0.675 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .0%以内に収 まっている。
[0079] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置にぉ 、てメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.21 mmと最大になっており、また、像高 0.675 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.21 mm以内に収まっている。
[0080] 色.球面収差は、入射高 hの 85%において C線に対する収差曲線 1-8の絶対値力 .0177 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0177 mm以内に収まっている。
[0081] 従って、実施例 1の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0082] <実施例 2>
実施例 2のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。 (B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0083] 従って、 | N - N I = I N -N =0.00680であ
3 4 I るので、条件 (1)及び (2)を満たして
3 2
いる。また、 I V - V I = I V - V I =8.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0084] 図 6に実施例 2の撮像レンズの断面図を示す。図 6に示すとおり、開口絞り Sは、接合 型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位置
1
に設けられている。絞り面は平面であるので、表 2に r =∞と示してある。また Fナンパ
1
一 Fnoは、 2.8である。
[0085] 表 2に示すとおり、 r =∞及び r =∞であることから、第 2レンズ Lは、平行平面ガラ
3 4 2
ス板である。 rが負の値であって rも負の値であるから、第 1レンズ Lは、当該第 1レン
2 5 1
ズ Lの物体側面が物体側に凹面を向けた平凸レンズであって、第 3レンズ Lは、当該
1 3 第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズである。また、接合型複合レ
3
ンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0086] 図 6に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.653 mmと十分短ぐ バックフォーカス bfは 1.029 mmと、十分な長さに確保されている。
[0087] 図 7に示す歪曲収差曲線 2-1、図 8に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対する 収差曲線 2-2及びサジタル面に対する収差曲線 2-3)、図 9に示す色 ·球面収差曲線 (g線に対する収差曲線 2-4、 F線に対する収差曲線 2-5、 e線に対する収差曲線 2-6、 d線に対する収差曲線 2-7、及び C線に対する収差曲線 2-8、 )について、それぞれグ ラフによって示してある。
[0088] 図 7及び図 8の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示して いる。図 7及び図 8中で、 100%は 0.630 mmに対応している。また、図 9の収差曲線の 縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 7の横軸は収 差（％)を示し、図 8、図 9の横軸は、収差の大きさを示している。 [0089] 歪曲収差は、像高 100% (像高 0.630 mm)の位置において収差量の絶対値が 10.5 %と最大になっており、像高 0.630 mm以下の範囲で収差量の絶対値が 10.5%以内 に収まっている。
[0090] 非点収差は、像高 50% (像高 0.315 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.08 mmと最大になっており、また、像高 0.630 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.08 mm以内に収まっている。
[0091] 色'球面収差は、入射高 hの 100%において g線に対する収差曲線 2-4の絶対値が 0 .0639 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0639 mm以内に収まっている。
[0092] 従って、実施例 2の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0093] <実施例 3 >
実施例 3のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 IVSM-4500 (株式会社東芝製)で形成され、第 2レンズ L
2 力 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されて!、る。
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.42000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.42000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =52.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =52.0である。
3 4 4
[0094] 従って、 | N - N I = I N -N I =0.09680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして
3 2 3 4
いる。また、 I V - V I = I V - V I = 12.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0095] 図 10に実施例 3の撮像レンズの断面図を示す。図 10に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 3に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 3.0である。
[0096] 表 3に示すとおり、 r =∞及び r =∞であることから、第 2レンズ Lは、平行平面ガラ
3 4 2
ス板である。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ Lは、当該第 1レン ズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、第 3レンズ Lは、当該
1 3 第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズである。また、接合型複合レ
3
ンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0097] 図 10に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.435 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.825 mmと、十分な長さに確保されている。
[0098] 図 11に示す歪曲収差曲線 3-1、図 12に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 3-2及びサジタル面に対する収差曲線 3-3)、図 13に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 3-4、 F線に対する収差曲線 3-5、 e線に対する収差曲線 3- 6、 d線に対する収差曲線 3-7、及び C線に対する収差曲線 3-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0099] 図 11及び図 12の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 11及び図 12中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 13の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 3.0に対応する。図 11の横軸 は収差（％)を示し、図 12、図 13の横軸は、収差の大きさを示している。
[0100] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値が 3.7% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 ¾.7%以内に収 まっている。
[0101] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.22 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.22 mm以内に収まっている。
[0102] 色.球面収差は、入射高 hの 70%において C線に対する収差曲線 3-8の絶対値が 0 .0322 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0322 mm以内に収まっている。
[0103] 従って、実施例 3の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0104] <実施例 4>
実施例 4のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。 (B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =40.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =40.0である。
3 4 4
[0105] 従って、 | N - N I = I N -N =0.00680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして
3 2 3 4 I
いる。また、 I V - V I = I V - V I =24.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0106] 図 14に実施例 4の撮像レンズの断面図を示す。図 14に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 4に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0107] 表 4に示すとおり、 r =∞及び r =∞であることから、第 2レンズ Lは、平行平面ガラ
3 4 2
ス板である。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ Lは、当該第 1レン
2 5 1
ズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、第 3レンズ Lは、当該
1 3 第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズである。また、接合型複合レ
3
ンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0108] 図 14に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.513 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.798 mmと、十分な長さに確保されている。
[0109] 図 15に示す歪曲収差曲線 4-1、図 16に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 4-2及びサジタル面に対する収差曲線 4-3)、図 17に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 4-4、 F線に対する収差曲線 4-5、 e線に対する収差曲線 4- 6、 d線に対する収差曲線 4-7、及び C線に対する収差曲線 4-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0110] 図 15及び図 16の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 15及び図 16中で、 100%は 0.675 mmに対応している。また、図 17の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 15の横軸 は収差（％)を示し、図 16、図 17の横軸は、収差の大きさを示している。 [0111] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値力 ^.0% と最大になっており、像高 0.675 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .0%以内に収 まっている。
[0112] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.21 mmと最大になっており、また、像高 0.675 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.21 mm以内に収まっている。
[0113] 色'球面収差は、入射高 hの 0% (レンズ中心）において g線に対する収差曲線 4-4の 絶対値が 0.0260 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0260 mm以内に収ま つている。
[0114] 従って、実施例 4の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0115] く実施例 5 >
実施例 5のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0116] 従って、 I N - N I = I N -N
3 2 3 4 I =0.00680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして いる。また、 I V - V I = I V - V I =8.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0117] 図 18に実施例 5の撮像レンズの断面図を示す。図 18に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 5に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0118] 表 5に示すとおり、 rが正の値であって rが負の値であるであることから、第 2レンズ L は、両凸ガラスレンズである。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ L
2 5 1 は、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであって、第 3レン
1
ズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接合
3 3
型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0119] 図 18に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.513 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.796 mmと、十分な長さに確保されている。
[0120] 図 19に示す歪曲収差曲線 5-1、図 20に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 5-2及びサジタル面に対する収差曲線 5-3)、図 21に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 5-4、 F線に対する収差曲線 5-5、 e線に対する収差曲線 5- 6、 d線に対する収差曲線 5-7、及び C線に対する収差曲線 5-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0121] 図 19及び図 20の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 19及び図 20中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 21の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 19の横軸 は収差（％)を示し、図 20、図 21の横軸は、収差の大きさを示している。
[0122] 歪曲収差は、像高 48% (像高 0.324 mm)の位置において収差量の絶対値力 .1% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .1%以内に収 まっている。
[0123] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.21 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.21 mm以内に収まっている。
[0124] 色'球面収差は、入射高 hの 85%において C線に対する収差曲線 5-8の絶対値が 0.
0174 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0174 mm以内に収まっている。
[0125] 従って、実施例 5の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0126] <実施例 6 >
実施例 6のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。 (A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0127] 従って、 | N - N
2 I = I N -N
3 4 I =0.00680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして
3
いる。また、 I V - V I = I V - V I =8.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0128] 図 22に実施例 6の撮像レンズの断面図を示す。図 22に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 6に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0129] 表 6に示すとおり、 rが正の値であって rが負の値であるであることから、第 2レンズ L
3 4 2 は、両凸ガラスレンズである。 rが負の値であって rも負の値であるから、第 1レンズ L
2 5 1 は、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凹面を向けたレンズであって、第 3レン
1
ズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接合
3 3
型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0130] 図 22に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.656 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 1.028 mmと、十分な長さに確保されている。
[0131] 図 23に示す歪曲収差曲線 6-1、図 24に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 6-2及びサジタル面に対する収差曲線 6-3)、図 25に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 6-4、 F線に対する収差曲線 6-5、 e線に対する収差曲線 6- 6、 d線に対する収差曲線 6-7、及び C線に対する収差曲線 6-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0132] 図 23及び図 24の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 23及び図 24中で、 100%は 0.634 mmに対応している。また、図 25の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 23の横軸 は収差（％)を示し、図 24、図 25の横軸は、収差の大きさを示している。
[0133] 歪曲収差は、像高 100% (像高 0.634 mm)の位置において収差量の絶対値が 10.7 %と最大になっており、像高 0.634 mm以下の範囲で収差量の絶対値が 10.7%以内 に収まっている。
[0134] 非点収差は、像高 50% (像高 0.317 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.076 mmと最大になっており、また、像高 0.634 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.076 mm以内に収まっている。
[0135] 色'球面収差は、入射高 hの 100%において g線に対する収差曲線 6-4の絶対値力 SO .0623 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0623 mm以内に収まっている。
[0136] 従って、実施例 6の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0137] <実施例 7>
実施例 7のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0138] 従って、 I N - N
3 2 I = I N -N | =0.00680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして
3 4
いる。また、 I V - V I = I V - V =8.0である
3 2 3 4 I ので、条件 (3)及び (4)を満たして いる。
[0139] 図 26に実施例 7の撮像レンズの断面図を示す。図 26に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 7に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0140] 表 7に示すとおり、 rが負の値であって rが正の値であるであることから、第 2レンズ L は、両凹ガラスレンズである。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ L
2 5 1 は、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであって、第 3レン
1
ズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接合
3 3
型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0141] 図 26に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.510 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.798 mmと、十分な長さに確保されている。
[0142] 図 27に示す歪曲収差曲線 7-1、図 28に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 7-2及びサジタル面に対する収差曲線 7-3)、図 29に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 7-4、 F線に対する収差曲線 7-5、 e線に対する収差曲線 7- 6、 d線に対する収差曲線 7-7、及び C線に対する収差曲線 7-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0143] 図 27及び図 28の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 27及び図 28中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 29の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 27の横軸 は収差（％)を示し、図 28、図 29の横軸は、収差の大きさを示している。
[0144] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値力 ^.1% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .1%以内に収 まっている。
[0145] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置にぉ 、てメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.212 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.212 mm以内に収まっている。
[0146] 色.球面収差は、入射高 hの 85%において C線に対する収差曲線 7-8の絶対値が 0 .0185 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0185 mm以内に収まっている。
[0147] 従って、実施例 7の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0148] <実施例 8 >
実施例 8のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SMX-7852 (富士高分子工業株式会社製)で形成され、 第 2レンズ L 1S 光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。 (A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =56.0である。
3 4 4
[0149] 従って、 | N - N
2 I = I N -N
3 4 I =0.00680であるので、条件 (1)及び (2)を満たして
3
いる。また、 I V - V I = I V - V I =8.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たして
3 2 3 4
いる。
[0150] 図 30に実施例 8の撮像レンズの断面図を示す。図 30に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 8に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0151] 表 8に示すとおり、 rが負の値であって rが正の値であるであることから、第 2レンズ L
3 4 2 は、両凹ガラスレンズである。 rが負の値であって rも負の値であるから、第 1レンズ L
2 5 1 は、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであって、第 3レン
1
ズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接合
3 3
型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0152] 図 30に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.650 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 1.030 mmと、十分な長さに確保されている。
[0153] 図 31に示す歪曲収差曲線 8-1、図 32に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 8-2及びサジタル面に対する収差曲線 8-3)、図 33に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 8-4、 F線に対する収差曲線 8-5、 e線に対する収差曲線 8- 6、 d線に対する収差曲線 8-7、及び C線に対する収差曲線 8-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0154] 図 31及び図 32の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 31及び図 32中で、 100%は 0.627 mmに対応している。また、図 33の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 31の横軸 は収差（％)を示し、図 32、図 33の横軸は、収差の大きさを示している。
[0155] 歪曲収差は、像高 100% (像高 0.627 mm)の位置において収差量の絶対値が 10.4 %と最大になっており、像高 0.627 mm以下の範囲で収差量の絶対値が 10.4%以内 に収まっている。
[0156] 非点収差は、像高 50% (像高 0.314 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.082 mmと最大になっており、また、像高 0.627 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.082 mm以内に収まっている。
[0157] 色'球面収差は、入射高 hの 100%において g線に対する収差曲線 8-4の絶対値力 SO .0661 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0661 mm以内に収まっている。
[0158] 従って、実施例 8の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0159] <実施例 9 >
実施例 9のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SR-7010 (東レ 'ダウコーユング社製)で形成され、第 2レン ズ Lが、光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
3 4 4
[0160] 従って、 | N - N
3 2 I = I N -N
3 4 I =0.0132であるので、条件 (1)及び (2)を満たしてい る。また、 I V - V I = I V - V =29.0
3 2 3 4 I であるので、条件 (3)及び (4)を満たしてい る。
[0161] 図 34に実施例 9の撮像レンズの断面図を示す。図 34に示すとおり、開口絞り Sは、接 合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の位
1
置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 9に r =∞と示してある。また Fナン
1
バー Fnoは、 2.8である。
[0162] 表 9に示すとおり、 r =∞及び r =∞であることから、第 2レンズ Lは、平行平面ガラ ス板である。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ Lは、当該第 1レン
2 5 1
ズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズであって、第 3レンズ Lは、当該
1 3 第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズである。また、接合型複合レ
3
ンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0163] 図 34に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.526 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.790 mmと、十分な長さに確保されている。
[0164] 図 35に示す歪曲収差曲線 9-1、図 36に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 9-2及びサジタル面に対する収差曲線 9-3)、図 37に示す色'球面収差曲 線 (g線に対する収差曲線 9-4、 F線に対する収差曲線 9-5、 e線に対する収差曲線 9- 6、 d線に対する収差曲線 9-7、及び C線に対する収差曲線 9-8、 )について、それぞ れグラフによって示してある。
[0165] 図 35及び図 36の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 35及び図 36中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 37の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 35の横軸 は収差（％)を示し、図 36、図 37の横軸は、収差の大きさを示している。
[0166] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値力 ^.1% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .1%以内に収 まっている。
[0167] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.206 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.206 mm以内に収まっている。
[0168] 色'球面収差は、入射高 hの 0% (レンズ中心）において g線に対する収差曲線 9-4の 絶対値が 0.0299 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0299 mm以内に収ま つている。
[0169] 従って、実施例 9の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0170] <実施例 10>
実施例 10のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SR-7010 (東レ 'ダウコーユング社製)で形成され、第 2レン ズ Lが、光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
3 4 4
[0171] 従って、 | N - N
3 2 I = I N -N
3 4 I =0.0132であるので、条件 (1)及び (2)を満たしてい る。また、 I V - V I = I V - V
4 I =29.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たしてい
3 2 3
る。
[0172] 図 38に実施例 10の撮像レンズの断面図を示す。図 38に示すとおり、開口絞り Sは、 接合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の
1
位置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 10に r =∞と示してある。また F
1
ナンバー Fnoは、 2.8である。
[0173] 表 10に示すとおり、 rが正の値であって rが負の値であるであることから、第 2レンズ
3 4
Lは、両凸ガラスレンズである。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ
2 2 5
Lは、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであって、第 3レ
1 1
ンズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接
3 3
合型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0174] 図 38に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.524 mmと十分短く
、バックフォーカス bfは 0.791 mmと、十分な長さに確保されている。
[0175] 図 39に示す歪曲収差曲線 10-1、図 40に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 10-2及びサジタル面に対する収差曲線 10-3)、図 41に示す色'球面収差 曲線 (g線に対する収差曲線 10-4、 F線に対する収差曲線 10-5、 e線に対する収差曲 線 10-6、 d線に対する収差曲線 10-7、及び C線に対する収差曲線 10-8、 )について、 それぞれグラフによって示してある。
[0176] 図 39及び図 40の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 39及び図 40中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 41の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 39の横軸 は収差（％)を示し、図 40、図 41の横軸は、収差の大きさを示している。
[0177] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.338 mm)の位置において収差量の絶対値力4.1% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .1%以内に収 まっている。
[0178] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置においてメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.212 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.212 mm以内に収まっている。
[0179] 色'球面収差は、入射高 hの 0% (レンズ中心）において g線に対する収差曲線 10-4 の絶対値が 0.0265 mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0265 mm以内に収 まっている。
[0180] 従って、実施例 10の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0181] <実施例 11 >
実施例 11のレンズ系は、第 1レンズ L、及び第 3レンズ L力 透明接着剤を含有する
1 3
透明高硬度シリコーン榭脂 SR-7010 (東レ 'ダウコーユング社製)で形成され、第 2レン ズ Lが、光学ガラス BK7 (株式会社オハラ製)で形成されている。
2
(A)第 1レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
1 2 2
(B)第 2レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.51680である。
2 3 3
(C)第 3レンズ Lの屈折率 Nは、 N = 1.53000である。
3 4 4
(D)第 1レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
1 2 2
(E)第 2レンズ Lのアッベ数 V は、 V =64.0である。
2 3 3
(F)第 3レンズ Lのアッベ数 V は、 V =35.0である。
3 4 4
[0182] 従って、 I N - N I = I N -N I =0.0132であるので、条件 (1)及び (2)を満たしてい
3 2 3 4
る。また、 I V - V
3 2 I = I V - V
3 4 I =29.0であるので、条件 (3)及び (4)を満たしてい る。
[0183] 図 42に実施例 11の撮像レンズの断面図を示す。図 42に示すとおり、開口絞り Sは、 接合型複合レンズ 14を構成する第 1レンズ Lの第 1面 (物体側の面）と光軸との交点の
1
位置に設けられている。絞り面は平面であるので、表 11に r =∞と示してある。また F ナンバー Fnoは、 2.8である。
[0184] 表 11に示すとおり、 rが負の値であって rが正の値であるであることから、第 2レンズ
3 4
Lは、両凹ガラスレンズである。 rが正の値であって rが負の値であるから、第 1レンズ
2 2 5
Lは、当該第 1レンズ Lの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであって、第 3レ
1 1
ンズ Lは、当該第 3レンズ Lの像側面が像側に凸面を向けたレンズである。また、接
3 3
合型複合レンズ 14は、正の屈折力を有している。
[0185] 図 42に示すとおり、焦点距離 f= 1.00 mmに対する光学長 Lは、 1.529 mmと十分短く 、バックフォーカス bfは 0.789 mmと、十分な長さに確保されている。
[0186] 図 43に示す歪曲収差曲線 11-1、図 44に示す非点収差曲線 (メリジォナル面に対す る収差曲線 11-2及びサジタル面に対する収差曲線 11-3)、図 45に示す色'球面収差 曲線 (g線に対する収差曲線 11-4、 F線に対する収差曲線 11-5、 e線に対する収差曲 線 11-6、 d線に対する収差曲線 11-7、及び C線に対する収差曲線 11-8、 )について、 それぞれグラフによって示してある。
[0187] 図 43及び図 44の収差曲線の縦軸は、像高を光軸からの距離の何％であるかで示し ている。図 43及び図 44中で、 100%は 0.676 mmに対応している。また、図 45の収差曲 線の縦軸は、入射高 h(Fナンバー)を示しており、最大が 2.8に対応する。図 43の横軸 は収差（％)を示し、図 44、図 45の横軸は、収差の大きさを示している。
[0188] 歪曲収差は、像高 50% (像高 0.676 mm)の位置において収差量の絶対値力 .1% と最大になっており、像高 0.676 mm以下の範囲で収差量の絶対値力 .1%以内に収 まっている。
[0189] 非点収差は、像高 45% (像高 0.304 mm)の位置にぉ 、てメリジォナル面における収 差量の絶対値が 0.206 mmと最大になっており、また、像高 0.676 mm以下の範囲で収 差量の絶対値が 0.206 mm以内に収まっている。
[0190] 色'球面収差は、入射高 hの 100%において g線に対する収差曲線 11-4の絶対値が
0.0336mmと最大になっており、収差量の絶対値が 0.0336 mm以内に収まっている。
[0191] 従って、実施例 11の撮像レンズによれば、良好な画像が得られる。
[0192] 実施例 1から 11の撮像レンズの説明から明らかなように、撮像レンズの各構成レンズ を上述した式 (1)から (4)で示す条件を満たすように設計することで、この発明が解決し ようとする課題が解決する。すなわち、諸収差が良好に補正され、十分なバックフォ 一カスが得られかつ光学長が短く保たれた撮像レンズが得られる。
[0193] 以上説明したことから、この発明の撮像レンズは、携帯電話器、パーソナルコンビュ ータあるいはデジタルカメラに内蔵するカメラ用レンズとしての利用はもとより、携帯情 報端末（PDA: personal digital assistants)に内蔵するカメラ用レンズ、画像認識機能 を具えた玩具に内蔵するカメラ用レンズ、監視、検査あるいは防犯機器等に内蔵す るカメラ用レンズとして適用しても好適である。
[0194] <接合型複合レンズの製造方法 >
図 46(A)〜(G)を参照して、接合型複合レンズの製造工程について説明する。図 46( A)〜(G)は、接合型複合レンズの製造工程の説明に供する図である。図 46(A)〜(F)は 、以下に述べる第 1レンズ及び第 3レンズを形成するために利用する円筒状の金型（ Die)の、円筒の中心線を含んで、この中心線に沿った方向に当該金型を切断した切 り口の断面を示している。図 46(B)、（C)、（E)及び (F)には、接合型複合レンズの構成材 料であるシリコーン榭脂ゃ光学ガラスを含めて示してある。また、図 46(G)は、図 46(A) 〜(F)を参照して説明した接合型複合レンズの製造工程を経て形成された接合型複 合レンズの光軸を含んで、この光軸に沿った方向に当該接合型複合レンズを切断し た切り口の断面を示して!/、る。
[0195] 図 46(A)は、第 2レンズ Lに対して第 1レンズ Lを接合させて形成するための、金型 20
2 1
の切り口の断面図である。金型 20は、内面の側壁が円柱状である円筒であり、底面 2 2が第 1レンズ Lの物体側面 rを整形するために、上向きに凸型の曲面形状となって
1 2
いる。すなわち、底面 22の形状は、第 1レンズ Lの物体側面 rの曲面形状と等しい形
1 2
状となっている。
[0196] 図 46(B)は、金型 20に硬化する前の液体状の透明高硬度シリコーン榭脂 24を注入 した状態を示している。以下に説明する接合型複合レンズの製造工程においては、 熱硬化性榭脂を利用する場合を例にして説明するが、紫外線硬化榭脂を利用するこ とも可能である。
[0197] 熱硬化性榭脂とは、一般に、成形時に高温にすることによって硬化するプラスチッ クをいう。熱硬化性榭脂は、鎖状の細長いポリマー力も枝状に出ている側鎖が，別の ポリマーの側鎖と結合する架橋反応が高温によって進み，ポリマー同士が 3次元的に 結合し合って動かなくなることによって硬化する。架橋反応は不可逆反応なので，一 度硬化した熱硬化性榭脂を再び加熱しても軟化しない。
[0198] また、この発明で用いる熱硬化性榭脂には、充填剤及び密着付与剤が混入されて いることが望ましい。これは、第 1レンズ Lと第 2レンズ Lとの接合強度、及び第 2レンズ
1 2
Lと第 3レンズ Lとの接合強度を、撮像レンズとしての使用中に剥離することがない、
2 3
十分な強度として保たれるように形成するためである。
[0199] 一方、紫外線硬化榭脂とは、一般に、モノマー、オリゴマー（ポリマーと、モノマーと の中間的な物質で榭脂の主成分である。）、光開始剤及び添加剤で構成される榭脂 をいう。この混合物に紫外線を照射すると、光重合反応によって、光開始剤が液体で あるモノマー (榭脂の希釈剤であって、硬化後榭脂の一部を構成する。）の状態から 固体であるポリマーの状態に転換される。また、紫外線硬化榭脂においても、上述の 熱硬化性榭脂と同様に、充填剤及び密着付与剤が混入されていることが望ましい。
[0200] 図 46(C)は、第 2レンズ Lとなる光学ガラス 26の一方の面と、硬化する前の液体状の
2
透明高硬度シリコーン榭脂 24の表面 28とを密着させて配置した状態を示している。こ の状態で、金型 20を、透明高硬度シリコーン榭脂 24の硬化温度まで昇温させて、透 明高硬度シリコーン榭脂 24を硬化させる。透明高硬度シリコーン榭脂 24が熱硬化し た後金型 20を冷却して、光学ガラス 26に、硬化した透明高硬度シリコーン榭脂 24が 接合された状態の複合レンズを取り出す。この状態の複合レンズは、第 1レンズ L
1と第
2レンズ Lとが直接接着されて接合された 2枚 1群レンズである。
2
[0201] この発明の発明者は、上述した実施例 1から 11に示した撮像レンズにおいて、第 1レ ンズ Lと第 2レンズ Lとの接合強度を、撮像レンズとしての使用上十分な強度として保
1 2
たれるように形成することが可能であることを確認して 、る。
[0202] 図 46(D)は、上述の第 1レンズ Lと第 2レンズ Lとが接合された複合レンズに、更に第
1 2
3レンズ Lを接合させて形成するための金型 30の切り口の断面図である。金型 30は、
3
上述の金型 20と同様に、内面の側壁が円柱状である円筒であり、底面 32が第 3レンズ Lの物体側面 rを整形するために、下向きに凸型の曲面形状となっている。すなわち
3 5
、底面 32の形状は、第 3レンズ Lの物体側面 rの曲面形状と等しい形状となっている [0203] 図 46(E)は、金型 30に硬化する前の液体状の透明高硬度シリコーン榭脂 34を注入し た状態を示している。透明高硬度シリコーン榭脂 34は、上述の透明高硬度シリコーン 榭脂 24と同様の榭脂を用いても、また異なる榭脂を用いても良い。いずれにしても、 この発明に係る接合型複合レンズの設計の都合により、好適なシリコーン榭脂を適宜 選択して用いるのが良い。
[0204] 図 46(F)は、上述した第 1レンズ Lと第 2レンズ Lとが接合された複合レンズの第 2レン
1 2
ズ Lの第 1レンズ Lが形成された側と反対側の面と、硬化する前の液体状の透明高
2 1
硬度シリコーン榭脂 34の表面 40とを密着させて配置した状態を示している。第 1レン ズ Lと第 2レンズ Lとが接合された複合レンズとは、透明高硬度シリコーン榭脂 24と光
1 2
学ガラス 26 (第2レンズ L )とから構成される 2枚 1群の接合型複合レンズを意味する。
2
[0205] 図 46(F)に示す状態で、金型 30を透明高硬度シリコーン榭脂 34の硬化温度まで昇 温させて、透明高硬度シリコーン榭脂 34を硬化させる。この時、透明高硬度シリコー ン榭脂 24は、既に熱硬化されているので、透明高硬度シリコーン榭脂 34の硬化温度 まで昇温されても、その形状は変化しない。
[0206] 透明高硬度シリコーン榭脂 34が硬化した後、金型 30を冷却して、上述した第 1レン ズ Lと第 2レンズ Lとが接合された上述の 2枚 1群の接合型複合レンズに、硬化した透
1 2
明高硬度シリコーン榭脂 34 (第 3レンズ Lとして形成される）が接合された状態の、接
3
合型複合レンズ (この発明の 3枚 1群の接合型複合レンズ)を取り出す。
[0207] この発明の発明者は、上述した実施例 1から 11の撮像レンズにおいて、第 2レンズ L
2 と第 3レンズ Lとの接合強度を、撮像レンズとしての使用上十分な強度として保たれる
3
ように形成することが可能であることを確認して 、る。
[0208] 図 46(G)は、上述の製造工程を経て完成された接合型複合レンズの、光軸に沿った 方向に切断した切り口の断面図である。透明高硬度シリコーン榭脂 24が第 1レンズ L
1
、光学ガラス 26が第 2レンズ L、透明高硬度シリコーン榭脂 34が第 3レンズ Lとなって
2 3 いる。図 46(G)に示した接合型複合レンズは、第 1レンズの物体側面 36が物体側に凹 面を向けており、第 3レンズの像側面 38が像側に凸面を向けた形状である。
[0209] 図 46(A)〜(G)を参照して説明した接合型複合レンズの製造工程は、第 2レンズ Lを 平行平面ガラス板とし、第 1レンズ Lを、当該第 1レンズ Lの物体側面 36が物体側に
1 1
凹面を向けた平凹レンズとし、第 3レンズ Lを、当該第 3レンズ Lの像側面 38が像側に
3 3
凸面を向けた平凸レンズとした接合型複合レンズを製造する場合を想定した金型を 利用した場合の製造工程である。し力しながら、これとは、レンズ面の凹凸の向きの 異なる接合型複合レンズにおいても、同様の工程で製造できることは明らかである。 第 1レンズ Lの物体側面 36の形状は、金型 20の底面 22の形状で決定される。また、第
1
3レンズ Lの像側面 38の形状は、金型 30の底面 32の形状で決定される。すなわち、金
3
型 20及び金型 30のそれぞれの底面の形状を、第 1レンズ Lの物体側面 36の形状及
1
び第 3レンズ Lの像側面 38の形状と合わせればよ 、。
3
[0210] 図 46(A)〜(G)を参照して説明した接合型複合レンズの製造工程においては、第 1レ ンズ及び第 3レンズを熱硬化性榭脂によって形成するので、金型 20及び金型 30の温 度を上昇させ、及び加工させるための温度制御装置が必要である。この温度制御装 置をどのように構成するかは、接合型複合レンズの製造装置の設計的事項に属する ことであるので、温度制御装置は、図 46(A)〜(G)では省略されている。
[0211] また、第 1レンズ L及び第 3レンズ Lを紫外線硬化榭脂によって形成する場合には、
1 3
金型 20及び金型 30の上方から、紫外線硬化榭脂に対して紫外線を照射できるように 、接合型複合レンズの製造装置を設計すればよい。

Claims

請求の範囲
[1] 開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、
物体側力ゝら像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列され て構成され、
該接合型複合レンズは、物体側力も像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3 レンズの順に配列され、
前記第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、
前記第 2レンズが、ガラス材料で形成され、
前記第 1レンズと前記第 2レンズとは直接接着され、かつ前記第 2レンズと前記第 3レ ンズとは直接接着されて形成されており、
以下の条件 〜 (4)を満たすことを特徴とする撮像レンズ。
0≤ I N — N ≤0.1
3 2 I (1)
0≤ I N — N I ≤0.1 (2)
3 4
0≤ I V — V
3 2 I ≤30.0 (3)
0≤ I V — V
3 4 I ≤30.0 (4)
ただし、
N：前記第 1レンズの屈折率
2
N：前記第 2レンズの屈折率
3
N：前記第 3レンズの屈折率
4
V ：前記第 1レンズのアッベ数
2
V ：前記第 2レンズのアッベ数
3
V ：前記第 3レンズのアッベ数
4
である。
[2] 開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、
物体側力ゝら像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列され て構成され、
該接合型複合レンズは、物体側力も像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3 レンズの順に配列され、 前記第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、
前記第 2レンズが、ガラス材料で形成され、
前記第 1レンズと前記第 2レンズとは直接接着され、かつ前記第 2レンズと前記第 3レ ンズとは直接接着されて形成されており、
前記第 2レンズが、平行平面ガラス板であって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズ であって、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズであ る
ことを特徴とする撮像レンズ。
[3] 前記第 2レンズが、平行平面ガラス板であって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けた平凸レンズ であって、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズであ る
ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[4] 開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、
物体側力ゝら像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列され て構成され、
該接合型複合レンズは、物体側力も像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3 レンズの順に配列され、
前記第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、
前記第 2レンズが、ガラス材料で形成され、
前記第 1レンズと前記第 2レンズとは直接接着され、かつ前記第 2レンズと前記第 3レ ンズとは直接接着されて形成されており、
前記第 2レンズが、平行平面ガラス板であって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凹面を向けた平凹レンズ であって、 前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズであ る
ことを特徴とする撮像レンズ。
[5] 前記第 2レンズが、平行平面ガラス板であって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凹面を向けた平凹レンズ であって、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けた平凸レンズであ る
ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[6] 前記第 2レンズが、両凸ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[7] 前記第 2レンズが、両凸ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凹面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[8] 開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、
物体側力ゝら像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列され て構成され、
該接合型複合レンズは、物体側力も像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3 レンズの順に配列され、
前記第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、
前記第 2レンズが、ガラス材料で形成され、
前記第 1レンズと前記第 2レンズとは直接接着され、かつ前記第 2レンズと前記第 3レ ンズとは直接接着されて形成されており、 前記第 2レンズが、両凹ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする撮像レンズ。
[9] 前記第 2レンズが、両凹ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凸面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[10] 開口絞りと、正の屈折力を有する接合型複合レンズとを具え、
物体側力ゝら像側に向って、前記開口絞り、前記接合型複合レンズの順に配列され て構成され、
該接合型複合レンズは、物体側力も像側に向って、第 1レンズ、第 2レンズ及び第 3 レンズの順に配列され、
前記第 1レンズ及び第 3レンズが、硬化性榭脂材料で形成され、
前記第 2レンズが、ガラス材料で形成され、
前記第 1レンズと前記第 2レンズとは直接接着され、かつ前記第 2レンズと前記第 3レ ンズとは直接接着されて形成されており、
前記第 2レンズが、両凹ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凹面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする撮像レンズ。
[11] 前記第 2レンズが、両凹ガラスレンズであって、
前記第 1レンズが、当該第 1レンズの物体側面が物体側に凹面を向けたレンズであ つて、
前記第 3レンズが、当該第 3レンズの像側面が像側に凸面を向けたレンズである ことを特徴とする請求項 1に記載の撮像レンズ。
[12] 前記第 1レンズの物体側面及び前記第 3レンズの像側面が非球面であることを特徴 とする請求項 1から 11のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
[13] 前記硬化性榭脂材料が、透明接着剤を含有する透明高硬度シリコーン榭脂である ことを特徴とする請求項 1から 11のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
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