WO2009004909A1 - 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents

加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2009004909A1
WO2009004909A1 PCT/JP2008/060805 JP2008060805W WO2009004909A1 WO 2009004909 A1 WO2009004909 A1 WO 2009004909A1 JP 2008060805 W JP2008060805 W JP 2008060805W WO 2009004909 A1 WO2009004909 A1 WO 2009004909A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel sheet
less
thick
rolling
heat
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2008/060805
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Kazuhiro Seto
Nobuyuki Nakamura
Akio Kobayashi
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Steel Corp
Original Assignee
JFE Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by JFE Steel Corp filed Critical JFE Steel Corp
Priority to EP08765546.0A priority Critical patent/EP2184373B1/en
Priority to CN2008800227658A priority patent/CN101688276B/zh
Priority to US12/666,705 priority patent/US20100206439A1/en
Priority to KR1020097027185A priority patent/KR101164470B1/ko
Priority to CA2691730A priority patent/CA2691730C/en
Publication of WO2009004909A1 publication Critical patent/WO2009004909A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Definitions

  • thick-walled heat ⁇ 3 ⁇ 4 refers to a thick layer of JtTO « i ⁇ less than w 6 ⁇ h iam. And »Meat heat ⁇ 3 ⁇ 4
  • « ⁇ fW" such as « ⁇ fW '; thick, but even if it is raised, it will be at most: 54 (up to M ⁇ 3 ⁇ 4 ⁇ up to ⁇ ⁇ fee
  • ⁇ ⁇ ⁇ 1 has only C: 0.10 to 0.37%, and Si, n, P, S, A1 (having 3 ⁇ 4E ⁇ , and B and N 14BZ10.8N:
  • the steel contained is hot-rolled at 720 720 with the following, and BN of BN, which is a precipitate in the steel, is 0.1 m or more and force;
  • Patent Document 2 includes C: 0.10 to 0.37%, and further includes an amount of Si, Mn, P, S, Al, and Ti, and B and N as shelves B amount: 0.0005% or more
  • the steel contained was rolled by milling «72 (3 or less, and TiN as a precipitate in the steel was 0.06-0.30 ⁇ m in old austenite with a force of i1 ⁇ 2A ⁇ V3 ⁇ 4. Ife's 3 ⁇ 4 ⁇ method, which has a fineness of 2 to 25 / zm, is well-developed. It has excellent ISWSltt of A u3 ⁇ 4, and the heel of ⁇ by ⁇ A i ⁇ is small and can be difficult.
  • ⁇ ⁇ [3 ⁇ 41, 2! 3 ⁇ 4 has a thin heat of 2.1 ⁇ 211 ⁇ Jtg3 ⁇ 43 ⁇ 4W, and the ⁇ ⁇ described in Patents ⁇ 1, 2 can be In the case of thick 3 ⁇ 4 »3 ⁇ 4 for thick wall standards such as: then the fineness will change in the heel direction and the wrinkle at the center of the direction will decrease, so In addition to being unable to obtain the heat of construction, there is a certain job that cannot be maintained as desired. In the case of thick heat ⁇ 3 ⁇ 4, if it is desired to obtain a desired fiber at the center of the cocoon, it becomes necessary to perform hot rolling.
  • the present invention is profitable
  • the purpose of this is to achieve high heat resistance and u ⁇ in addition to excellent workability at high 3 ⁇ 4 ⁇ and below, with the aim of reducing meat heat and u ⁇ .
  • “Excellent” thick heat ⁇ 3 ⁇ 4 is usually
  • the cochlea which is given thanks using the cocoon of the present invention is made to the above-mentioned normal water 3 ⁇ 4A L «ra (3 ⁇ 4 9303 ⁇ 4 force Dfi ⁇ ; 1 ⁇ 2A b—about 2 ( ⁇ «: ⁇ )!
  • about 930 ° C force DffeRj ⁇ A is about 00 ⁇ 3 ⁇ 41 ⁇ 2.
  • the present inventors have a thickness of 6 to 12 ⁇ and JtTOKJ?
  • the present invention is based on the above-described findings, and further leaks. That is, the gist of the present invention is as follows.
  • the pulling force is 40 to 6 fl P ⁇ elongation: 20% or more, the desired high boat and the power are excellent, and the Sff direction ⁇ 73 ⁇ 43 ⁇ 4g3 ⁇ 4 is 10
  • the heat distribution in the heel direction can be reduced to 61-6 or more and 12 ⁇ or less, and the force can be stabilized stably.
  • the present invention is also excellent in life after the fact, according to the heat ⁇ S of the present invention, after processing the heat into a desired shape, it is provided with It also has the effect of producing a thick-walled (M &) structure such as an automobile »W like a forehead in a stable manner. Best Mode for Invention
  • the heat transfer of the present invention is intended to be used mainly for structural separation in automobiles, so that
  • C forms f-daughter t ⁇ in copper and acts on ⁇ 3 ⁇ 43 ⁇ 4t
  • o.io%: ⁇ ⁇ is required.
  • m m o & strength: 4M3 ⁇ 4: ⁇ Lh
  • 3 ⁇ 43 ⁇ 43 ⁇ 4 pull 3 ⁇ 4: 980MF3 ⁇ 4h. It will be difficult.
  • a large amount exceeding 0.20% the presence of ⁇ is too high and the strength after W® becomes too high, and the workability decreases and the fiber decreases. Therefore, C is 0.1 0-0.20%. Limited to range
  • Si 0.01 1 ⁇ 0% Si is an element that has the effect of causing the steel wrinkles (J) by solid solution strengthening (J). To obtain such an effect, it needs to contain 0.01% h. On the other hand, it exceeds 1.0%. A large amount causes unevenness called red scale on the surface, lowers the surface properties, lowers elongation, and lowers fatigue S. For this reason, Si is reduced to ®H of 0.01 to 1.0%. to, preferably 0.35% or less.
  • Mn is an element that has the effect of increasing the amount of steel through solid solution strengthening and increasing the 3 ⁇ 4 ⁇ of copper through the improvement of ⁇ 1 ⁇ 2 ⁇ . To obtain such an effect, 0 ⁇ 5o / 0 Ji (Needs to be present. On the other hand, when the content exceeds 2.0%, wrinkles become noticeable, and it becomes difficult to gelatinize T-titic ferrite over wrinkles. , Mn is limited to a range of 0.5 to 20%, and preferably 1.0 to 2.0%.
  • P increases the copper wrinkles by severe strengthening, but lowers the 3 ⁇ 4H4 quality of the wrinkles and significantly reduces the difficulty after the challenge. For this reason, in the present invention, ⁇ s ⁇ power s as much as possible is preferred, but the cost of the material increases. If it exceeds 0.03%, it will become prominent. Therefore, P is limited to 0.03% or less, and preferably 0.02% or less.
  • S is a sulfur in copper, which reduces 3 ⁇ 4tt and lowers bending stress. Therefore, S is preferable as much as possible, but increases the cost of iS3 ⁇ 4 * ffls. In addition, if the content exceeds 0.01%, the following is markedly reduced. Therefore, in the present invention, S is 0.01% or less! However, it is preferably 0.005% or less.
  • A1 acts as I3 ⁇ 4 ⁇ J. This effect is significant with 0.01% ⁇ , but inclusion over 0.1% reduces workability and also reduces 1 ⁇ 2 ⁇ properties. . Therefore, A1 is in the range of 0.01 to 0.1%, preferably 0.05% or less.
  • N is 0.005% or less.
  • Ti 0.01 ⁇ 0.15%
  • Ti has a tendency to change the structure after hot rolling into W bititic ferrite, and also has a tendency to nitrify more than B, and is due to solute B; It is an element that acts on «. Such an effect is recognized by more than 0.01% ⁇ . However, if the content exceeds 0.15%, ⁇ i »t at the time of rolling is reduced, and the rolling load is increased. Reduces the fineness of cocoons. For this reason, Ti is limited to a range of 0.01 to 0.15%, and preferably 0.03 to 0.10%.
  • B has the effect of marking the presence of polygonal ferrite and pearlite in the final temperature * after hot rolling, and further acts to improve the quality and time. 3 ⁇ 4 ⁇ 6nm h thick ⁇ age, this effect becomes remarkable with 0 ⁇ 0010% 3 ⁇ 4 ⁇ ( ⁇ Yes.
  • the content exceeding 0.0050% increases the hot rolling. In addition to increasing the rolling load, it also causes bainite ⁇ after hot rolling, causing defects such as sheet fiJ b etc. Therefore, B is limited to the range of 0.0001 to 0.0050% ⁇ Note that the content is preferably 0.0015 to 0.0040%.
  • the thick-walled heat of the present invention has the above-described f decay, and further has a willow fiber composed of a W bitic ferrite phase.
  • “zama” refers to males with a 95% ⁇ tick ferrite phase.
  • acicular ferrite and ash-like ferrite are also considered.
  • bitic ferrite a polygonal ferrite phase, a norlite phase, a cementite phase, a nitrite phase, a manonsite phase and the like having a yield of 5% or less can be formed.
  • W is made of W ferrite ferrite phase, and as a heat 3 ⁇ 4, the tensile strength: 4CMPa or more 6 (M3 ⁇ 4 or less, desired elongation: 20% or more (: 5 (high) It has excellent workability such as bending, and can be made into thick-walled heat that can be processed into a thick-walled W of a structure such as an automobile ⁇ . If the rate of bistic ferrite phase is reduced to less than 95%, the ⁇ H3 ⁇ 45 S of the yarn is reduced. As a result, there will be a chamfering, etc. at the cutting edge, and t3 ⁇ 4 accuracy will be reduced, and workability such as bending will be reduced.
  • « ⁇ of IS material is not limited to [5%], and « ⁇ 3 ⁇ 4 of usual material can be suitably used.
  • ⁇ ⁇ When the thickness of the thick heat below 13 ⁇ 4111 is less than 0 , the rolling reduction ratio in hot rolling is “H ⁇ 3 ⁇ 4 vf, rolling weaving is lost, and manonsite is produced at the time.” Therefore, from this point of view, it is preferable that the thickness be 12 nm or less.
  • the force P 3 ⁇ 4 for hot rolling can be maintained as follows: ⁇ ⁇ JE »T force ⁇ t of rolling ⁇ t, it is not necessary to do anything, but it is 1000 to 1300 ° C, which is a normal key. Power to do S is preferable. When the force force exceeds i3cxm and becomes a high temperature, it crystallizes and the thermal force s decreases.
  • Hot rolling is rolling with the end of ttlff rolling 820-88 ⁇ .
  • the end of rolling of tfcJtff is 820 :!
  • iLh By setting iLh, ferrite transformation is suppressed in the subsequent i process, and the ⁇ rate is 95% or more ( ⁇ T ticks. Tick ferrite ⁇ ⁇ ). If the rolling finish of ttJbff is less than 8203 ⁇ 4: ferrite transformation force will be generated later, and it will be difficult to make nitrite ferrite.
  • the heat 3 ⁇ 4 is wound in a coil shape by the 3 ⁇ 43 ⁇ 4.
  • 550 «causes a ⁇ nite phase and a kensite phase, making it impossible to form a double-tick ferrite paste.
  • the temperature is higher than 650 ° C.
  • the polygonal ferrite phase becomes a peritite phase, so that it becomes impossible to form a bi-tick ferrite, and it becomes impossible to secure a desired temperature, and the azimuth in the direction 4 decreases. For this reason,
  • Table lk ⁇ ⁇ slab with steel slabs was made in Table 2 ⁇ 3 ⁇ 4f «, then hot rolled with ⁇ • TtLhJi cattle in Table 2 and Table 2 ⁇ ; ⁇ 1" 3 ⁇ 4
  • the structure is composed of two-tick ferrite phase that is uniform in direction and has a humility of 95% or more (it is a two-tick ferrite glue fan and is pulled: 0 F3 ⁇ 4 i3 ⁇ 4Jb, stretching: 20% or more, 3 ⁇ 4 ⁇ ⁇ ⁇ in W ⁇ direction is within 10% of average hardness (flat it) HVnean, «1? direction is excellent, force minimum bending ⁇ is 0.5 Excellent bending workability at less than t, excellent workability with high bow girl, fd?
  • the thickness direction of the « difference AHV also show increased and direction Hitoshi H3 ⁇ 43 ⁇ 4 s lowered, Further, 1 »3 ⁇ 4 of ⁇ ,, 3 ⁇ 4S3 ⁇ 4 later is full of raffi * as described above, and 3 ⁇ 4A, 3 ⁇ 43 ⁇ 4 after ductility, ductility, or heat that is lacking Yes.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

引張強さ：440～640MPa、好ましくは490～590MPa、伸び：20％以上を有し、板厚方向均一性に優れ、高強度で加工性に優れるとともに、さらに熱処理後の強度靭性にも優れた自動車や建機などの構造部材用途に好適な厚肉熱延鋼板およびその製造方法を提供する。Ｃ：0.10～0.20％を含み、Si、Mn、Al、Ｐ、Ｓ、Ｎを適正範囲に調整し、さらにTi：0.01～0.15％、Ｂ：0.0010～0.0050％を含有する鋼素材に、仕上圧延の圧延終了温度を820～880℃とする熱間圧延を施し、ついで、冷却速度：15～50℃／ｓ、冷却停止温度：500～600℃とする冷却を施し、コイル状に巻き取る。これにより、組織を板厚方向に均一な、ベイニティックフェライト相からなる組織とすることができ、板厚方向の硬度差が平均値に対して10％以内の板厚方向の均一性に優れ、引張強さ：440～640MPa、伸び：20％以上を満足する厚肉熱延鋼板となり、さらに熱処理を施すことにより、引張強さ：980MPa以上、vTrs：−60℃以下の高強度高靭性の厚肉大型の構造部材を製造できる。

Description

明細書 加工性に優れ、 カ^ f¾¾¾後の に優れ »肉熱«¾およ tH:の fii ^ & 擁分野
本発明は、厚肉熱 およ の Si ^法に Ml"る。 ここでいう 「厚肉熱^ ¾」 とは、 w 6讓 h iam以下の JtTO«i¥の厚レ^ M¾をいうものとする。 »肉熱 ^¾は、 自動車や
(以下、 ともいう） などの を難するための素材として麵なものである。
¾ 、 ^という 、から、 自動車 ガス規制が強化され、 «向上のために自 動棘体の麵匕カ猶されている。 自動車用 ¾Wについても例外でなく、 自動車用 の軽量化 が強く要求されている。 また、雜などの についても赚に軽量化の要求が強い。 という のも、 これら自動車 ^ ^^などの構;^ ίについては、 »が 6画 lami以 Τ¾、長さが 10 mにも及ぶような厚肉;^の ^fiSの素材が侧されることが多いからである。 そこで、 を軽 ベく、個する «を高 化した謹とすると、伸 等 (Τ)»の加;] ^低下し、 加工の難力 S纖に増加するという腿がある。 また、幢化のためにあけられる穴部や不可飾 に する^ などの応力集中部で疲^^が向上しなレ、という問題のため、他の薄肉/ J の部 材とは異なり、 自動車 などの «^fW "のような厚肉;^の では、 高 化しても高々、 引^さ： 54(M¾¾^までの高 § ^化までであつ fee
¾ 、薄肉/ J ¾Wの高 匕手段として、 プレス加工しながら¾^る、 ダイクェンチが 化されている。 しかし、 このダイクェンチを厚肉 謝に細する ¾ ^には、設備自体が巨大と なるという严ロ彌に加えて、厚肉であるため、 中心部まで焼き力 S入ら 1¾f望の嫩を確保できなレゝう え、 さらに ^A bままの状態では、厚肉謝棘の 壊を生じる、 などの翻がある。 このた め、 ダイクェンチ 肉^^^には不向きであるとされてき: to
しカし、 自動車 などの への™匕の要求は強く、 »の高 ¾ ^化が されてい る。 そのため、 «では、特に高^ ^^要求される weは、 «形状に加工したのち、 焼 ¾理等の 理を施し、 »の; «¾g化さらには ヒを図ること力 s行われるようになつている。 したがって、 素 weある熱 には、 、伸 とともに、 «形状に加工した後に施され る fi¾¾後の さらには mtirnに優れることが要求されるようになっている。 このような^ に対し、例えば、赚 1には、 C : 0.10~0.37% み、 さらに、 Si、 n、 P、 S、 A1( ¾E量^^有し、 さらに B、 Nを 14BZ10.8N : 0.50m:を満足するように、含有 する鋼を、 卷取 720で以下で熱間圧延し、鋼中析出物である B Nの平^^が 0.1 m以上、 力 ;½λ^の旧^"ステナイト ¾gが 2〜25 mとなる、 ^¾の 法が |¾されている。
TF 1に |5«された謹によ Uま、加工後^ SS B^間での^ Μτ性に優れ、 力 )½A†v¾の 14に優れ、 ^ ^fef牛による特 (4の β力 s小さレ、、 が^できるとしてレ、る。
また、 特許文献 2には、 C： 0.10~0.37%を含み、 さらに、 Si、 Mn、 P、 S、 Al、 Tiの¾£量を 含有し、 さらに B、 Nを棚 B量： 0.0005%以上を満足するように、含有する鋼を、卷取 «72 ( 3以下で熟間圧延し、鋼中析出物である TiNの平^^が 0.06-0.30μ m、 力 i½A†V¾の旧ォ ーステナイト繊が 2〜25/zmとなる、 の に優れた^ Ifeの ¾^法が言凍され ている。 文献 2に魏された擁によれば、加工後の での^ 性に優れ、 力 焼 A u¾の ISWSlttに優れ、 ^A i ^による赌の麵が小さい、 力難できるとしている。
■;ί¾1 ： 欄靈— 30934 報 '
赚 «2： 特開靈—309345 報 発明の開示
しかしながら、 ^Τ[¾1、 2に! ¾された賺は、 2.½11雖の Jtg¾¾Wの薄い熱 を ^としており、 特許^^ 1、 2に言 ¾ίされた謹を、 自動車^ ¾などの構 のような厚肉 规»用の の厚い ¾»¾の«に: すると、娜方向で繊が変化し、 方向 中心部での赚 · が低下するため、 »方向で な繊を有し、 所望の搬 ·建を有する 熱«¾を得ることができなレ、うえ、 後に所望の 保できないという Ρ職があつ また、
Figure imgf000003_0001
厚肉熱 β¾では、娜中心部 で所望の 繊を得ようとすると、熱間圧延後、 ること力 要となる。 しかし、 iffi圧延 後^ ると、 赚魏 （特に纏幅方向エッジ近傍） で、 ί^ΐρΜ力;大きくなりすぎて、 マノ ンサイト変態を生じ、赚¾¾の硬さ力高くなり、部^ 3に 方向の ^が大きい と なる があっ このよう (コイル） 力 謝用の素材 附ると、 不均一な変形 (幅方向にスリットされる ¾ ^はキャンパーと称される） 力 s生じて、切断後の素材の^ ¾精度が低 下し、 その結果、謝の 精度が低下するという があっ^ 本発明は、 カゝかる の
Figure imgf000004_0001
して要求される、 引難さ：44 0~64CMPa,好ましくは 490〜59(»«¾伸び： 20%以上（標点距離 GL： 50ran) を有し、板厚方向の硬 が平 ¾ί直に対して 10%以下で、 高 ¾ ^で加工性に優れるとともに、 さらに 後の 性にも優れ 肉熱 およ u^ の を ることを目的とする。 ここで、 「讓理後 の ¾¾¾¾に優れた」厚肉熱^ ¾とは、 通常
Figure imgf000004_0002
0 藤） で、 引麵さ：980 Pa i¾Jiの高艇と伸び： 15%iiUi ( ： 50mn) の高 と、 シャルビ 一種^ ¾における —脆！ vTrsが一 60 以下となる を有する熱^^を いうものとする。
なお、本発明の瞧を用いた謝に施される讓麵牛は、上記した通常の水 ¾A L«ra ( ¾ 930¾力 Dfi冰; ½A b—約 2(Χ«:β) に！ されるものではない。 例えば、約 930°C力 DffeRj^A れ一約 00·¾½ など、 所望 牛とすることができる。 '，
本発明者らは、 上記した目的を るため、 が 6匪以上 12ππι以下と JtTOKJ?の厚レ
^^の ¾¾、加工性 に る要因、 さらには、 後の 、繊に及ぼす各 ¾Ιί 因について、鋭意職し；^ その結果、 C : 0. 10~0.20質 讓に、 ¾E量の Tiと Bと ' を複^^有し、 N含有量を 0.005質 ¾%以下と低く霞し:^滅とし、組織を全 ¾@にわたつて均 一な^^二ティックフェライトの TO纖とすることにより、 方向の 平 直に対して ιο%以内となり、所望の高 およ tm bfdra:性を有するとともに、 後の繊が全 ¾^に わたって なマノ ンサイトとなり、 «理後の ^SISttに優れた、厚肉 とすることが できることを知見し f o また、熱間圧延後の を表面 で 15〜5CmZ sの範囲に繊す ることにより、織を全 にわたつて均一な^ T二ティックフェライトの とすることが でき、 方向の ^平 に対して 10%以内となることを知見し:^
本発明は、 上記した知見に ¾ ^き、 さらに漏を加えて されたものである。 すなわち、本発 明の要旨は次のとおりである。
( 1 ) 質 んで、 C： 0. 10 ). 20%、 Si： 0. 01〜1· 0%、 1Αι： 0. 5—2. 0%、 P： 0.03%以下、 S： 0.01%以下、 A1： 0. 01~0. 10%、 N： 0. 005%以下、 Ti： 0. 01~0. 15%、 B： 0. 0010-0. 0050%を含み、 Feおよ O ^Bt^純物からなる糸诚と、 雄率で 95%以上^^二ティックフェライト相 からなる とを有し、； ^方向の ilglが平 «に対して 10%以内であり、 引 ¾さ：4 0~640 Pa, 伸び： 20%以上 (m Sm (L： 50mn) を満足することを TOとする、 高 で加工性に優れ 力 理後の ¾ ^性に優れた、 » 6皿 h iam以下の厚肉熱^ ' (2) 質 ¾%で、 C :0.10-0.20%, Si 0.01 1.0% η:0·5 2.0% Ρ :0.03%以下、 S 0.01%以下、 A1 0.01—0.10% N 0.005%以下、 Ti 0.01- ).15% B 0.0010~0.0050%¾ ^み、 ¾ Feおよ t ^ g^純物からなる糸滅を有する聽材に、 tt±JE延の圧赚了 を 820-88 0 とする熱間圧延を施 U«l?6 : liUiiam以下 <^ »3¾としたのち、歸«¾に、表面の冷 で 15 5tfCZsとなる を表面 が 550~650 となる まで施し、該¾¾^コィ ル状に巻き取ることを赚とする、 ¾J¥方向の が平雌に対して 10%以内であり、 引 さ： 40~64CM¾ 伸び： 20%
SLh (標, ¾E»(L:5( を満足し、 高 ¾gで加工性に優れ力 f¾¾¾後の? に優れ; Td? 肉熱^ «の¾^*&
本発明によれば、 引驗さ： 40~6fl P^伸び： 20%以上を有し、所望の高艇とカ [Iェ性に優 れ、 さらに Sff方向 <7¾¾g¾が平職に対して 10%以内となる、鹏方向の硬さ分布の ¾~な、 «1¥6 以上 12πη以下の厚肉熱 を にし力も安定して^ tでき、産th格段の効果を奏 する。 さらには、本発明の は »理後の 生にも優れるため、本発明の熱^ Sによ れば、熱 を所望の形状に加工した後、 を施すことにより、 高嫩で高 、 を 有する、 自動車 などの構 »Wのような厚肉耀謝 (M&) を、額にしかも安定して製 造できるという効果もある。 発明を するための最良 態
本発明熱^ ¾は、 自動車 どの 構造離向けを主たる用途とするため、 を 6 l¾m以下に |¾¾し
まず、本発明 の糸滅 pi¾a由について説明する。 なお、 以下、 質 *%は単に％と記す。
C 0.10~0.20%
Cは、銅中で f娘ィ t ^を形成し、纖の ¾¾t|¾iUこ據に作用するとともに、 ^A i^M時に は、 マノ ンサイト変態を鍵さ ノ ンサイト相による組鶴化に魏に作用する元素であり、 本発明では o.io% :©^有を必要とする。 c含有量が 0.10%未満では、 m(o &ほ ι張 強さ：4M¾:^Lh) を ¾t¾することカ難しく、 また所望の 後 ¾¾¾ (引^ ¾さ：980MF¾ h) を«すること力 s難しくなる。 一方、 0.20%を超える多量 ( ^有は、 およ W®後の強 度が高くなりすぎて、加工性ゃ繊が低下するとともに、 が低下する。 このため、 Cは 0.1 0-0.20%の範囲に限定し
Si： 0.01 1· 0% Siは、 固溶強化により鋼の赌を ¾¾¾に勸 (Jさせる作用を有する元素であり、 このような効果 を得るためには、 0.01% hの含有を必要とする。 一方、 1.0%を超える多量 有は、表面に赤 スケールと呼 f¾ る凹凸を生じ表面性状を低下させ、伸 を低下させるとともに、疲^ Sを 低下させる。 このため、 Siは 0.01〜1.0%の ®Hに |¾¾し; to なお、好ましくは 0. 35%以下である。
Ito： 0.5—2.0%
Mnは、 固溶強化により に鋼の を增加させるとともに、 Ι½λίΧ性の向上を介し銅の ¾ ^を 増加させる作用を有する元素であり、 このような効果を得るためには、 0· 5o/0 Ji (^有を必要と する。 一方、 2.0%を超える含有は、廠が顕著となり、 雜にわたる^ T二ティックフェライト 糊化が困難となり、赚 14およ 理後の材質が低下する。 このため、 Mnは 0.5〜20%の 範囲に限定し なお、 好ましくは 1.0~2.0%である。
P： 0.03%以下
Pは、 酷強化により銅の赌を増加させるが、廠を生 #質の ¾H4を低下させるととも に、 難理後の難を著しく低下させる。 このため、本発明ではできるだけ {s^ ること力 s好まし いが、 の赚 料コストを高騰させる。 また、 0.03%を超えて翻に含有すると、廠が顕 著となる。 このため、 Pは 0.03%以下に限定し なお、好ましくは 0.02%以下である。
S： 0.01%以下
Sは、銅中では硫ィ として し、 ¾ttを低下させ、 曲げ加ェ麟を低下させるため、 でき るだけ ること力好ましいが、 の iS¾*fflsコストを高騰させる。 また、 0.01%を超える 含有は、 後の を顕著に低下させる。 このため、本発明では、 Sは 0.01%以下に！ し o なお、 好ましくは 0.005%以下である。
A1： 0.01~0. 10% .
A1は、 I¾^Jとして作用する であり、 このような効果は 0.01% <^有で領著となるが、 0. 1%を超える含有は、加工性を低下させるとともに、 ½Λ性を低下させる。 このため、 A1は 0.01 ~0. 1%の範囲に し なお、好ましくは 0.05%以下である。
Ν： 0. 005%以下
Νは、銅中では TiN、 A1N等の窒ィ を形成し加工性を低下させるとともに、 ！^A L^に BN を形成 ½A ^性向上に柳な赚 B量を赚させる。 このような Nの ¾^は N含有量が 0.00 5%以下であれは *TF容できる。 このため、 本発明では、 Nは 0.005%以下に I ^し .
Ti： 0.01~0. 15% Tiは、 熱間圧延後の組織を W二ティックフェライトとするのに據に作用するとともに、 B よりも «して窒ィ ^铖し、 固溶 Bによる; ½Λ性向上効果を発揮させるのに «に作用する元 素である。 このような効果は、 0.01%以上^^ 認められるが、 0. 15%を超える含有は、 圧 延時の ^i»tを勒!]させ、圧延荷重を観に増大させるとともに、 f^Q®锋の繊を低下させる。 このため、 Tiは 0.01~0. 15%の範囲に限定し なお、好ましくは 0.03~0. 10%である。
B： 0.0010~0.0050%
Bは、熱間圧延後の ί¾*中にポリゴナルフェライトやパーライトが るのを欄する作用 を有し、 さらに 時の 性 ·謹向上に «に作用する ¾ ^である。 ¾¥ 6nm hの厚肉 赚の齢には、 このような効果は、 0· 0010%¾± (^有で顕著となる。 一方 0.0050%を超える含 有は、熱間圧延時の を増加させ、 圧延荷重を観に増大させるとともに、熱間圧延後にベ イナイト^^ ンサイトを生じさせ、板 fiJ b等の不具合を生じさせる。 このため、 Bは 0. 0010~ 0.0050%の範囲に限定し† なお、 好ましくは 0.0015~0.0040%である。
Figure imgf000007_0001
Feおよ ϋ ΓδΓ纖不純物からなる。 なお、 不可^純物として は、 例えば、 Cu : 0.3%以下、 Cr : 0.3%以下;^許容できる。
本発明の厚肉熱^^は、 上記し f 滅を有し、 さらに雜に亘り、 W二ティックフェライ ト相からなる柳繊を有する。 ここでいう糊魔とは、 難率で 95% ^二ティック フェライト相からなる雄をいうものとする。 二ティックフェライト相には、針状フェライト、 ァシキユラ一状フェライトをも^ ものとする。 なお、 二ティックフェライト の と しては、 ®¾率で 5 %以下のポリゴナノレフェライト相、 ノ ーライト相、セメンタイト相、 ナイ ト相、 およびマノ ンサイト相などが できる。
にわたり、 W二ティックフェライト相からなる WWとすることにより、 熱^ ¾と して、 引赚さ： 4CMPa以上 6 (M¾以下の所望の髙¾¾と、 伸び： 20%以上 （ ： 5( の高 とを有し、 曲げ徹等の加工性に優れ、 自動車^ ^などの構¾ ^の厚肉^ Wに加工する ことが可能な、厚肉熱 とすることができる。 ^二ティックフェライト相が、 ®¾率で 9 5%未満では、所望の高 と髙 ¾とを細させることができなくなる。 また、 ^二ティック フェライト相の 率が 95%未満に低下すると、糸且熾の ¾H¾5S低下するため、切,にキヤ ンバーなどを生じて t¾精度が低下するとともに、 曲げ徹などの加工性が低下する。 なお、 表面 力ら 0. Iran (^立置、 ¾)? 1/4位置およ U¾J¥中^ W立置で ^二ティックフェライト相の β率を 求め、 上記した 3倾脸てにおいて、 95%以上である:^に、雜にわたり^ f二ティックフェラ ィト相からなる糊紙織を有すると判 る。 つぎに、本発明の厚肉熱^ ¾の好ましレ、M t^去にっレ、て説明する。
上記し 滅を有する灘を、 、真空蘭炉等の常用の^ で灘し、 法、造 塊一分 ¾EE ¾ ^の常用の^^ &で、 スラブ等の «Wとすること力 s好ましいが、 本発明で《IS 素材の ¾ ^はこれに [5胺されるものではなく、 常用の »材の »^^¾がいずれも好適に できる。
上記し:^诚の瞧材に、熱間圧延を施し、
Figure imgf000008_0001
1¾111以下の厚肉熱«¾とする0 なお、 を超え と、熱間圧延での圧下率が" H^¾ vf、圧延微織が 匕し、 御時 にマノ ンサイトを生じ "レ 頃向となるため、 この点からも は 12nm以下とすること力 S好ま しい。熱間圧延のための力 P ¾は、 下記に述べる辦圧延の tt±JE»T 力 ¾t保でき ΐよ く、 とくに する 要はないが、 通常のカ瞧 である、 1000~1300°Cとすること力 S好ましい。 力ロ»¾が i3cxmを超えて高温となると、 結晶^ 化し、 熱 ロェ性力 s低下し^ rい。 一方、 力 D»¾が 1000°C未満では、 eg^tが増大しすぎて、圧延設備への負荷が増大し、 ひいて 延が困難となるという P。 が生じ付い。 また、力 ^が IOOOIC未満では、 ^^ - る Tieの溶解が不十分となり、熱間 後に所望の 、 ¾gを ¾ί¾することが困難となり い。
熱間圧延は、 ttlff延の圧延終了 を 820〜88ίίΌとする圧延とする。
tfcJtff延の圧延終了 は、 820で:! iLhとすることにより、 その後の i« 程において、 フエ ライト変態が抑制され、 β率で 95%以上 ( ^T二ティック.フェライト相からなる « W二 ティックフェライト §^) とすることができる。 ttJbff延の圧延終了 が820¾：未満ではそ の後の 程でフェライト変態力^ £ され、 ニティックフェライト とすること力 S難 しくなる。 一方、 LhJS延の圧延終了 ¾が 880°Cを超えて高温となると、 フヱライト変態のみな らず^ T二ティックフェライトへの変態も擁され、 二ティックフェライト^ とするこ と力 S難しくなり、 その結果、 ナイト相 J ^ノ ンサイト相を生じ "くなる。 ナィト相ゃ マノ ンサイト相が生じると、 が高くなりすぎたり、 コイルに巻取る a ^コイルを卷戻 しする時に «に害1^が生じる がある。 このようなこと力ゝら、 ttiff延の圧 »了¾は 820 〜88tfCの範囲に しす
圧延終了後、 熱^ ¾に、赚表面の M¾¾で 15〜am/ sとなる?^]を、表面 が550 〜650°Cとなる まで施す。
«祖熾を^?に！:り、 W二ティックフェライト雜紙镞とするためには、圧延終了後の が、纖表面の M ^で If CZ s以上となるように御を讓する。表面の M«で 15°CZ s未満では、簿中:^等でポリゴナルフエライト相が析出し付くなり、 娜方向で均一な^ r 二ティックフェライト糊組織とすることが困難となる。 一方、表面の M¾¾で 50°CZ sを超 えて ^^されると、 ¾S部にマノ！^ンサイトが; ^し、 方向で^ "な 二ティックフェライ ト馳組織とすることができなくなり、 方向の ¾¾g差が顕著となり、 ¾J?方向の を » 方向の算術平麵さ （平職 の 10%以内に難することが困難となる。 なお、 ttTKOTを 利用し、 MMの纖は、 ¾ K*md<時間を変化させることにより難すること力 s好ましい。 このようなことから、圧延終了後に熱^ «に施される は、謹表面の で 〜 am / sとなるように }¾¾]¾¾を した »とすることにし なお、 上記した表面の ί« ^は、 表面離を測定し、 tfc±J£延終了 と ί^ίΡ^止 との間で平均した値を用 、るものとする。
上記した »<^ 止 は、赚喊面 が 550~650 となる «¾の とする。 ¾¾1の 停止離カ;表面 で、 5am未満では、 wナイト相 ノ ンサイト相が «し^ニテイツ クフェライト, とすることができなくなる。 また、 卷取り時に熱 に割れを生じたり、 艇が高くなりすぎ、謹の加工性が低下する。 一方、 » 止继が earnを超えて高温とな ると、 ポリゴナルフェライト相ゃパーライト相が 4 ^し^二ティックフヱライト^ とする ことができなくなる。 また、 が所望の強度を下回ったりする。 このため、圧延後の冷^ 止 は、 550~650 の ¾¾の に限定し^
ί^ίρを停止したのち、熱^ ¾は、該¾¾でコイル状に巻き取られる。 コイノ I ^取り離が、 550 «では^ Τナイト相^ けンサイト相が し、 二ティックフェライト糊繊と することができなくなる。 一方、 650°Cを超えて高温となると、 ポリゴナルフェライト相ゃパーラ ィト相が し、 二ティックフェライト とすることができなくなり、 所望の を確保できなくなるとともに、 方向の ί¾Η4が低下する。 このため、 コィ 取り
の表面 で 550~650Τ:の 域の に PISし f o 難例
表 l k^ ^滅を有する瞧材 鋼スラブ） を、 表 2に^ ¾f«に力職したのち、 表 2に ^•TtLhJi 牛で、熱間圧延を施し、表 2〖；^1"¾|？の熱 とし^ it_bj£藤了後、該熱 菌板に、 表 2〖； ¾ 餅で冷却を施し、 表 2〖 ^巻取り温度で、 コイル状に卷き取つ
得られた熱«¾について、 組菌察、 引^ ^、硬さ纖、 曲 を «し、 離、延性、 方向硬さの ¾H4およひ ¾ロェ性（曲げ加工 tt) を言怖し; T o また、得られた から » 板を し、 を赚し贿表面のスケールを除去したのち、 m Kti- m^ を施し、紙観察、 引^^、種 ^ を雄し、 難理後の 、 およ o«を請し なお は j½A†L ·娠処理とし、 MlM t 930°Cに力職し lOmin麟したのち、 20°Cの水 中へ; ½A bる処理とし、 理は 200°Cに加熱し《 η麟し、 ί¾ ^空冷する麵とし ^ 冷 繊、 ^^から を赚し難を し^ ¾^法は次のとおりとし
(1)組観察
得られた熱 から、
Figure imgf000010_0001
の圧 «向に TOな wraを研 磨し、ナイタール腐食したのち、表面から (XlmniDi 置、 W¥l/4< ^立置、 中^ ί立置につい て、 ^ rn^mm (sao (ί摔：蘭倍） で 組熾を観察（ira [：各 ιο編 し嫌し て、，繊の翻および、画^ w¾置を利用して各相の, 率 （赚率） を測定し、 二ティ ックフェライト相の面積率について、観察した 10 »での測定値を平均して求め なお、表面 から 0. lnm©立置、 ¾J? 1/4位置およ 中 ^立置で求めた^二ティックフェライト相の面 積率 （10視野での測定値の平均） 力全て 95%以上である を、雜にわたり難率で 95% ィニティックフェライト相からなる組織（ペイ二ティックフェライト単相雜繊 になっている と判断し t
(2)引^^
得られた ほたは 力ゝら、 引? 向力圧 向と直角方向となるように、 JIS (CL -. & m) を赚し、 JIS Z 2241の縱に戰して引 ^^を し、 引? (降 難さ YS、 引觀さ TS、伸び El) を求め、 赚、 を籠し^
(3)硬さ^ @
得られた熱 から、硬さ測 SffllWを賺し、 の圧 »向に ¥ίϊな W»f面を 研磨し、表面から β方向に^？に亘り、 0.¾mピッチでビッカース硬さ HV (荷重： 9.8 =lkg f) を測定し なお、硬さの測定 面から 0. aim位置を硬さの測定の開始点とし つぎに測 定すべき麵が、 もう一方喊面から 0.2πη以内となった龄にその麵につレ、ては測定 ¾ ¾さ 測定を終了し ^ 各熱 について、 得られた ¾1?方向硬さを算術平均して、 平職さ （平均 HVmeanを求め また、最高硬さと最¾fさの差、 AHVを算出し、 [AHVZHVmean] X100 (%) を求め、娜方向の均 を讓し^
(4) 曲
得られた熱«¾から、圧 ¾ ^向に直角な方向カ^ ^itの長手方向となるように曲 rt^ " (大きさ： ¾i¥t X100X20 を撤し、 曲げ雜を ¾ffの 0.5倍、 1.0倍、 1.5倍、 2.0倍とし て種々の曲げ半径で試 の長手方向が円周方向となるように 180度曲げを行レ \ 曲げ部の外周側 に敏を生じない最小曲げ雜 ω を求め 最小曲げ^ gは iwtとの 比で表し 得られた^ Mから、 長手方向力 ^向と直角方向となるように、 JIS Z 2242の ¾ に«して、 Vノッ 5^@^を»し、 シャルピー を! ^して、 率が 50%とな る ¾である、
Figure imgf000011_0001
fC) を求め、 ,理後の «を ffiし
得られ 果を表 3 \^t0
Figure imgf000012_0001
表 2
Figure imgf000013_0001
Figure imgf000014_0001
*) F：フェライ卜 （塊状） 、 B ベイナイト， Μ：マ ^· !Μ·ト， BF：ペイ二ティックフェライト
**) t： mm>m ½η)
本癸明例はいずれも、組織が、 方向で均一な、 謙率で 95%以上の^ r二ティックフェラ ィト相からなる ( 二ティックフェライト糊糸扇 となっており、 引 さ： 0 F¾ i¾Jb、 伸ぴ： 20%以上を有し、 W¥方向の ¾Ι^ΔΗνが平均硬さ （平 it) HVneanの 10%以内であ り «1?方向の均 に優れ、 力 最小曲げ雜が 0.5 t以下と曲げ加工性に優れ、 高弓娘で加工性 に優れ fd?肉熱 となっている。 また、 i½A i«½理を施すと、 引難さ：98(M¾m:の高 ¾ ^と伸び： 15%以上の高 と、 vTrsが一《«：以下となる ¾¾¾を ϊίί¾することができる。 一方、 本発明の範囲を外れる は、組織が な^ 二ティックフェライト相からなる紙熾が得られ ておらず、 あるいは ®tt、 あるいは艇およ «ttが上記した所望値を確保できないうえ、板 厚方向の «差 AHVも大きくなり 方向の均 H¾¾s低下し、 さらに 後の、 ^、 、 ¾S¾のうちの 1 »¾上が、 上記した raffi*満となっており、 ¾Atv¾¾理後の ¾¾、延 性、 のうちいずれかが不足する熱^ ¾となっている。

Claims

請求の範囲 質 fi%で、
C： 0.10~0.20%. Si： 0.01〜1.0%、
\n： 0.5~20%. P： 0.03%以下、
S : 0.01%以下、 A1： 0.01—0.10%.
N： 0.005%以下、 Ti： 0.01~0.15%、
B： 0.ωΐ0~0.0050
み、 Feおよ ΐΜ^Ι¾¾^純物からなる糸城と、 S¾率で 95% hの 二ティックフエ ライト相からなる とを有し、 方向の TO¾が平 直に対して 10%以内であり、 引 さ：40~60 Pa、伸ぴ： 20%以上（標点 ： 5( を満足することを »とする、 高艇で加 ェ性に優れか iOT後の? に優れた 6画: l¾m以下の厚肉 Wfe
2. 質 S%で、
C： 0.10~0.20%、 Si： 0.01〜1.0%、
Mn： 0.5~ 0%、 P： 0.03%以下、
S： 0.01%以下、 A1： 0.01-0.10%、
N： 0.005%以下、 Ti： 0.01—0.15%、
B : 0.0010—0.0050%
¾ ^み、鶴 Feおよ υ^τ働不純物からなる,滅を有する纏材に、 tfc±ii延の圧延終了 を 820~880 とする辦圧延を施し; KJ¥6nm h 12nm以下 としたのち、該熱 に、 表面の で 15-501：/ sとなる を表面 が 550~650¾となる まで施し、 該献 域でコイル状に巻き取ることを とする、 SJ¥方向の ¾ ^差が平 ¾ί直に対して 10%以内であり、 引 さ： 0~6M¾伸び： 20% Ji (標^ » GL： 50π¾) を満足し、高 ¾gで加工性に優れか 理後の^ Uttに優れた厚肉熱^ «の
PCT/JP2008/060805 2007-06-29 2008-06-06 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法 Ceased WO2009004909A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP08765546.0A EP2184373B1 (en) 2007-06-29 2008-06-06 Thick hot-rolled steel sheet having excellent processability and excellent strength/toughness after thermal treatment, and method for production of the steel sheet
CN2008800227658A CN101688276B (zh) 2007-06-29 2008-06-06 加工性优良且热处理后的强度韧性优良的厚壁热轧钢板及其制造方法
US12/666,705 US20100206439A1 (en) 2007-06-29 2008-06-06 High strength hot rolled thick steel sheet excellent in strength and toughness after heat treatment and method for manufacturing the same
KR1020097027185A KR101164470B1 (ko) 2007-06-29 2008-06-06 가공성이 우수하며 또한 열처리 후의 강도 인성이 우수한 후육 열연 강판 및 그 제조 방법
CA2691730A CA2691730C (en) 2007-06-29 2008-06-06 High strength hot rolled thick steel sheet excellent in strength and toughness after heat treatment and method for manufacturing the same

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2007-171898 2007-06-29
JP2007171898A JP5040475B2 (ja) 2007-06-29 2007-06-29 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2009004909A1 true WO2009004909A1 (ja) 2009-01-08

Family

ID=40225963

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2008/060805 Ceased WO2009004909A1 (ja) 2007-06-29 2008-06-06 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20100206439A1 (ja)
EP (1) EP2184373B1 (ja)
JP (1) JP5040475B2 (ja)
KR (1) KR101164470B1 (ja)
CN (1) CN101688276B (ja)
CA (1) CA2691730C (ja)
WO (1) WO2009004909A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102943206A (zh) * 2012-12-09 2013-02-27 新余钢铁集团有限公司 一种降锰改善带状组织的高强度热轧钢带及其制造方法

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5194858B2 (ja) * 2008-02-08 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5029749B2 (ja) 2010-09-17 2012-09-19 Ｊｆｅスチール株式会社 曲げ加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5029748B2 (ja) * 2010-09-17 2012-09-19 Ｊｆｅスチール株式会社 靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN102851583B (zh) * 2011-06-28 2015-08-05 鞍钢股份有限公司 X70级高耐冲蚀性热煨弯管用热轧平板及其生产方法
JP5776377B2 (ja) * 2011-06-30 2015-09-09 Ｊｆｅスチール株式会社 耐サワー性に優れたラインパイプ用溶接鋼管向け高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5742697B2 (ja) * 2011-12-12 2015-07-01 新日鐵住金株式会社 強度と靭性のバランスに優れたホットスタンプ成形体及びその製造方法並びにホットスタンプ成形体用鋼板の製造方法
EP2977481B1 (en) * 2013-03-19 2019-10-16 JFE Steel Corporation High-strength hot rolled steel sheet having tensile strength of 780 mpa or more
CN111247256A (zh) * 2017-10-31 2020-06-05 杰富意钢铁株式会社 厚钢板的制造设备和制造方法
US10822034B2 (en) 2017-11-07 2020-11-03 Cnh Industrial America Llc Plate steel constructed frame for self propelled sprayers
CN108130480A (zh) * 2017-12-07 2018-06-08 安徽科汇钢结构工程有限公司 一种韧性高的热轧钢板
JP7217274B2 (ja) * 2018-06-29 2023-02-02 東洋鋼鈑株式会社 熱延鋼板、高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法
US12037667B2 (en) * 2018-10-26 2024-07-16 Posco Co., Ltd High-strength steel having excellent resistance to sulfide stress cracking, and method for manufacturing same
DE102019201883A1 (de) * 2019-02-13 2020-08-13 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechbauteils

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002309345A (ja) 2001-02-07 2002-10-23 Nkk Corp 焼入れ後の衝撃特性に優れる薄鋼板およびその製造方法
JP2002309344A (ja) 2001-02-07 2002-10-23 Nkk Corp 焼入れ後の靭性に優れる薄鋼板およびその製造方法
JP2005060796A (ja) * 2003-08-18 2005-03-10 Jfe Steel Kk エアバッグボトル用高強度高靭性溶接鋼管およびその製造方法
JP2005220415A (ja) * 2004-02-06 2005-08-18 Nisshin Steel Co Ltd 焼入れままで優れた靭性を示すｂ添加低合金鋼の製造方法
JP2008019453A (ja) * 2006-07-10 2008-01-31 Jfe Steel Kk 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた熱延薄鋼板およびその製造方法

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4016740A (en) * 1973-12-27 1977-04-12 Nippon Steel Corporation Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet
JPH09256103A (ja) * 1996-03-15 1997-09-30 Kobe Steel Ltd 熱間成形後に低降伏比の鋼板部材が得られる熱延鋼板及びその熱延鋼板部材
JP3385903B2 (ja) * 1997-04-03 2003-03-10 日本鋼管株式会社 プレス成形性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法
US6254698B1 (en) * 1997-12-19 2001-07-03 Exxonmobile Upstream Research Company Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof
JP4214330B2 (ja) * 1998-11-17 2009-01-28 住友金属工業株式会社 成形性および焼入れ性にすぐれた鋼板とその製造方法
TW558569B (en) * 2000-02-23 2003-10-21 Kawasaki Steel Co High tensile hot-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties and method for producing the same
JP5132019B2 (ja) * 2001-02-16 2013-01-30 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接継手部靱性に優れた極低炭素鋼溶接継手の製造方法
JP3869747B2 (ja) * 2002-04-09 2007-01-17 新日本製鐵株式会社 変形性能に優れた高強度鋼板、高強度鋼管および製造方法
JP4580157B2 (ja) * 2003-09-05 2010-11-10 新日本製鐵株式会社 Ｂｈ性と伸びフランジ性を兼ね備えた熱延鋼板およびその製造方法
TWI290586B (en) * 2003-09-24 2007-12-01 Nippon Steel Corp Hot rolled steel sheet and method of producing the same
JP4291711B2 (ja) * 2004-03-03 2009-07-08 新日本製鐵株式会社 焼付け硬化性を有する高バーリング熱延鋼板およびその製造方法
CN1273635C (zh) * 2004-04-14 2006-09-06 武汉钢铁(集团)公司 冷成型高强度焊接结构钢的生产方法
CN1296509C (zh) * 2005-03-10 2007-01-24 武汉钢铁(集团)公司 高强度易焊接时效硬化钢及其生产方法
JP4661306B2 (ja) * 2005-03-29 2011-03-30 Ｊｆｅスチール株式会社 超高強度熱延鋼板の製造方法
JP4716332B2 (ja) * 2006-12-21 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 伸びフランジ性及び表面性状に優れた熱延鋼板並びにその製造方法
JP4941003B2 (ja) * 2007-02-28 2012-05-30 Ｊｆｅスチール株式会社 ダイクエンチ用熱延鋼板およびその製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002309345A (ja) 2001-02-07 2002-10-23 Nkk Corp 焼入れ後の衝撃特性に優れる薄鋼板およびその製造方法
JP2002309344A (ja) 2001-02-07 2002-10-23 Nkk Corp 焼入れ後の靭性に優れる薄鋼板およびその製造方法
JP2005060796A (ja) * 2003-08-18 2005-03-10 Jfe Steel Kk エアバッグボトル用高強度高靭性溶接鋼管およびその製造方法
JP2005220415A (ja) * 2004-02-06 2005-08-18 Nisshin Steel Co Ltd 焼入れままで優れた靭性を示すｂ添加低合金鋼の製造方法
JP2008019453A (ja) * 2006-07-10 2008-01-31 Jfe Steel Kk 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた熱延薄鋼板およびその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2184373A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102943206A (zh) * 2012-12-09 2013-02-27 新余钢铁集团有限公司 一种降锰改善带状组织的高强度热轧钢带及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2184373B1 (en) 2018-03-07
US20100206439A1 (en) 2010-08-19
JP2009007652A (ja) 2009-01-15
KR20100023006A (ko) 2010-03-03
CN101688276B (zh) 2012-05-23
EP2184373A4 (en) 2016-01-27
CN101688276A (zh) 2010-03-31
EP2184373A1 (en) 2010-05-12
KR101164470B1 (ko) 2012-07-18
CA2691730A1 (en) 2009-01-08
CA2691730C (en) 2015-10-13
JP5040475B2 (ja) 2012-10-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2009004909A1 (ja) 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法
JP6874857B2 (ja) 高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN102918173B (zh) 延伸凸缘性和耐疲劳特性优良的高强度热轧钢板及其制造方法
JP5594344B2 (ja) 曲げ特性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
TWI425099B (zh) 加工性優良的高張力熱軋鋼板及其製造方法
CN106661694B (zh) 拉丝加工用钢丝
JP5457840B2 (ja) 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板
WO2008072776A1 (ja) 高強度アルミニウム合金材およびその製造方法
JP7031477B2 (ja) 熱延鋼板、角形鋼管、およびその製造方法
ES2699316T3 (es) Material para láminas de acero inoxidable laminadas en frío
JP2008255484A (ja) プレス加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN103649351A (zh) 耐酸性优良的面向管线管用焊接钢管的高强度热轧钢板及其制造方法
JPWO2018235244A1 (ja) ラインパイプ用アズロール電縫鋼管及び熱延鋼板
JP5867444B2 (ja) 靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
BR112015005440B1 (pt) Chapa de aço laminada a quente e método para fabricar a mesma
JP7131687B2 (ja) 熱間圧延鋼板およびその製造方法
EP2604716B1 (en) High-strength hot-rolled steel sheet having excellent workability, and a method for producing same
CN101688272B (zh) 利用线状加热的弯曲加工性优异的厚钢板及其制造方法
CN105960477A (zh) 钢线
WO2019031583A1 (ja) 熱延鋼板およびその製造方法
JP4888255B2 (ja) 熱延鋼板およびその製造方法
WO2009078261A1 (ja) 鋼板およびその製造方法
TWI427162B (zh) 成形性和形狀凍結性優異之冷軋鋼板及其製造方法
KR101657793B1 (ko) 드로잉성이 우수한 소부경화강 및 그 제조방법
CN111886354A (zh) 具有优异的延性和扩孔性的高强度钢板

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200880022765.8

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 08765546

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2691730

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20097027185

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 32/KOLNP/2010

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2008765546

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12666705

Country of ref document: US