WO2009027232A1 - Verfahren zur herstellung von isocyanaten - Google Patents

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WO2009027232A1
WO2009027232A1 PCT/EP2008/060630 EP2008060630W WO2009027232A1 WO 2009027232 A1 WO2009027232 A1 WO 2009027232A1 EP 2008060630 W EP2008060630 W EP 2008060630W WO 2009027232 A1 WO2009027232 A1 WO 2009027232A1
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phosgene
amine
mixing
stream
inert medium
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PCT/EP2008/060630
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English (en)
French (fr)
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Gerhard Olbert
Torsten Mattke
Carsten KNÖSCHE
Andreas Daiss
Jens Denecke
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BASF SE
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BASF SE
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J12/00—Chemical processes in general for reacting gaseous media with gaseous media; Apparatus specially adapted therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C263/00—Preparation of derivatives of isocyanic acid
    • C07C263/10—Preparation of derivatives of isocyanic acid by reaction of amines with carbonyl halides, e.g. with phosgene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C265/00—Derivatives of isocyanic acid
    • C07C265/14—Derivatives of isocyanic acid containing at least two isocyanate groups bound to the same carbon skeleton

Definitions

  • the present invention relates to a process for the preparation of isocyanates.
  • the gas phase phosgenation is characterized in that the reaction conditions are selected so that at least the reaction components diamine, diisocyanate and phosgene, but preferably all starting materials, products and reaction intermediates at these conditions, more preferably until the completion of the reaction are substantially gaseous ,
  • the present invention relates exclusively to gas phase phosgenation. "Substantially” here means at least 50% by weight, based on all reaction components, preferably at least 66%, more preferably at least 75%, very preferably at least 85%, in particular at least 90% and especially at least 95%.
  • the intermediate formation of liquid droplets and / or particulate solids formed in the meantime, which react in a gaseous environment, would be conceivable.
  • EP 1 275 639 A1 describes the gas-phase phosgenation of (cyclo) aliphatic diamines in a reaction zone with constrictions of the walls.
  • the amine and phosgene-containing educt streams are fed coaxially to a mixing zone, wherein the phosgene-containing educt stream is guided on the inside and the amine-containing educt stream on the outside.
  • the reaction zone In the area of the merging of the educt streams, ie the reaction zone, there is a further reduction or slight enlargement of the flow cross section, so that the flow rate increases due to the volume increase in the course of the reaction due to expansion of the gas as a result of the exothermic reaction.
  • a disadvantage of this arrangement is that the amine stream is guided coaxially outside. This can lead to the formation of solids on the walls of the mixing device, since the amine is present in excess of the phosgene on the walls, which promotes by-product formation.
  • EP 1526129 A1 describes the increase of turbulence in a mixing nozzle by means of spin-producing internals. This creates a tangential turbulence of the entire stream, which, however, does not significantly affect the mixing of the different streams with one another.
  • EP 1 275 640 A1 describes the gas phase phosgenation of (cyclo) aliphatic di- and triamines in a mixing tube with reactor, in which the gas flow in the mixing region is accelerated.
  • a disadvantage of this method is that not immediately at the beginning of the mixing, the maximum speed difference between the reactant streams is achieved and thus not the minimum possible mixing time is achieved.
  • DE 10359627 A1 discloses a gas-phase phosgenation in which amine is mixed in through a concentric annular gap between two phosgene streams, wherein the areas through which the phosgene streams flow are in a ratio of 1: 0.5 to 1: 4.
  • the object is achieved by processes for the preparation of isocyanates by reacting the corresponding amines with phosgene in the presence of at least one, preferably exactly one inert medium, in the gas phase, by contacting fluid streams of amine, phosgene and inert medium in at least one mixing device and subsequent reaction of Amine and phosgene with each other, in which one metered in the mixing device at least between an amine stream and a phosgene an inert medium.
  • Another object of the present invention is the use of three-component mixing nozzles for metering fluid streams of amine, phosgene and inert medium in the gas phase phosgenation.
  • a further subject of the present invention is the use of three-component mixing nozzles for metering fluid streams of amine, phosgene and inert medium in liquid phase phosgenation.
  • This inventive principle can generally be applied to processes in which a rapid mixing of fluid, that is gaseous or liquid, substances is desired, especially in chemical reactions.
  • Such chemical reactions are preferably those in which solid substances are formed as end products or intermediates under the reaction conditions.
  • the cause of the solids formation is a local supersaturation of the solid-forming component with respect to the equilibrium solubility. The faster the mixture, the higher the supersaturation. Higher supersaturation leads to the formation of more solid germs and generally to smaller primary particles. If this is an intermediate product, small primary particles react faster than large ones because they have more surface area. The speed of the subsequent reaction thus largely depends on the size of the particles formed. For high space-time Aubeuten therefore the smallest possible particles must be generated in the mixing device. Furthermore, the formation of larger particles leads to the risk of the formation of deposits in the mixing element. In order to avoid solid deposits and to achieve short mixing times, therefore, small boundary layers are to be striven for.
  • This principle is applicable to both single-phase and multi-phase, miscible or immiscible media.
  • the device according to the invention can be used in the preparation of isocyanates by reacting the corresponding amines with phosgene as a mixing device for the mixing of amine and phosgene. Initially, it does not matter whether the reaction takes place in the gas phase or in the liquid phase, it can be used particularly advantageously in the gas phase phosgenation as a mixing device.
  • the metering of an intermediate according to the invention between the streams of phosgene and amine avoids the contact between the two reacting streams near the wall.
  • the mixture thus takes place at a distance from the wall, so that a lower deposit formation is the result.
  • FIG. 2 An embodiment of the present invention is shown in FIG. 2, in which an internal amine flow is metered between two phosgene streams 2 in a mixing device.
  • an inert medium 3 is metered in each case on the side of the phosgene flow channels 2 facing the amine stream ⁇ _ in such a way that complete mixing of phosgene and inert medium does not occur up to the mouth point of the channel for the amine.
  • the phosgene concentration at the mouth of the amine is reduced and, ideally, zero.
  • only the amine and the inert medium are present at the mouth and the formation of solid secondary products can be avoided.
  • the distance of the inert feed into the phosgene channel from the point of origin of the A-minstrom should be chosen so that until then no complete mixing of inert medium and phosgene has occurred.
  • the mixing length in turbulent flow is approximately 50 times the hydraulic diameter of the channel dimension. Accordingly, the distance of the inert metering from the amine mouth point should be less than 50 times the hydraulic diameter of the phosgene feed line at the mouth point, preferably less than 10 times and particularly preferably less than 5 times.
  • the ratio of the absolute velocities of inert medium and phosgene at the contact point of both flows should be avoided to avoid too fast mixing. in the range from 2: 1 to 1: 2, preferably from 1, 5: 1 to 1: 1, 5 and more preferably 1, 2: 1 to 1: 1.2.
  • the speed difference of the absolute velocities of inert medium and phosgene is preferably less than 10 m / s, more preferably less than 8 m / s and most preferably less than 5 m / s.
  • FIG. 3 A further embodiment of the present invention is shown in FIG. 3, in which an internal amine stream I n is metered in between two phosgene streams 2 in a mixing device.
  • an inert medium 3 is metered in each case on the outside, ie on the side of the amine stream channel 1_ facing the phosgene stream 2, so that complete mixing of amine and inert medium does not occur up to the mouth of the amine channel.
  • the amine concentration at the mouth of the phosgene channel 2 is reduced and is ideally 0.
  • only phosgene and inert medium are present at the confluence point and the formation of solid secondary products can be avoided.
  • the distance of the inert ingredient in the amine channel ⁇ _ from the mouth of the phosgene stream 2 should be chosen so that until then complete mixing of inert medium and amine has not occurred.
  • the distance of the inert metering from the phosgene discharge point should be less than 50 times the hydraulic diameter of the amine feed line at the point of discharge, preferably less than 10 times and particularly preferably less than 5 times.
  • the ratio of the absolute velocities of inert medium and amine at the contact point of both flows should be in the range from 2: 1 to 1: 2, preferably from 1, 5: 1 to 1: 1, 5 and particularly preferably 1, 2 to avoid too rapid mixing : 1 to 1: 1, 2.
  • FIG. 5 A further preferred embodiment of the present invention is shown in FIG. 5:
  • an inner amine stream I n is metered in between two phosgene streams 2.
  • an inert medium 3 is metered in between the phosgene channel 2 and the amine flow channel ⁇ _. This first causes a spatial separation of amine stream ⁇ _ and phosgene stream 2, so that only amine and inert medium and at the mouth points of the phosgene channels 2 only phosgene and inert medium in contact at the mouth of the amine channel ⁇ _.
  • an inert medium In addition to this separation of amine and phosgene streams according to the invention by an inert medium, it is optionally also possible to meter in an inert stream between the wall and the outer phosgene stream, as shown by way of example in FIG. 4: For this purpose, a further stream 5 of an inert medium is interposed between phosgene stream 2 and wall metered, while between amine stream ⁇ _ and phosgene stream 2, an inert medium 3 can be metered, as in the embodiments of Figures 1, 2 or 5.
  • reaction mixture This causes the reaction mixture to be kept away from the wall, so that, if appropriate, intermediately formed solids can only be reduced or not precipitated on the wall of the reaction space.
  • the distance of the metered addition of the inert medium 5 in the channel of the reaction mixture 4 from the point of merger with the phosgene stream 2 plays a minor role, as long as the reaction mixture is kept away from the wall.
  • Such a metered addition of an inert stream between the wall and the reaction mixture can take place one or more times, for example at one to four sites of the reaction space, preferably at one to three, more preferably at one or two sites and most preferably at one site.
  • Such a metering of an inert stream between the wall and the reaction mixture makes sense, in particular, for the sites of the reaction space in which amine and phosgene are only partly reacted with respect to the undershoot components, for example at a partial conversion of up to 85%, preferably up to 75%, particularly preferably up to 50%, most preferably up to 30% and especially up to 15%.
  • the risk of solids formation is particularly high, since in the course of the reaction liberated hydrogen chloride can react with free amine and thus can form solid particles, which can precipitate.
  • secondary products of amine and isocyanate or isocyanates with one another for example ureas, diimides or isocyanurates, can lead to deposits whose formation can be reduced by the inventive procedure.
  • the mixing device may preferably be static mixing elements, for example a nozzle mixing device, for example coaxial mixing nozzles, Y or T mixers, jet mixers or mixing tubes.
  • a nozzle mixing device for example coaxial mixing nozzles, Y or T mixers, jet mixers or mixing tubes.
  • one component preferably the amine
  • a mixing tube through a concentric tube with a small diameter (nozzle) at high speed into the other component (then preferably phosgene).
  • the reactors can be, for example, cylindrical reaction spaces without internals and without moving parts.
  • a preferred embodiment for a mixing nozzle is a slot mixing nozzle, as described in WO 2008/55895, there particularly from page 3, line 26 to page 15, line 31 and a reaction chamber as described there from page 15, line 35 to Page 23, line 31 together with the figures, which is hereby incorporated by reference into the present disclosure. It is preferably a slot mixing nozzle with an odd number of slots, for example 5, 7, 9 etc.
  • the individual streams can be metered in the following order, for example:
  • n may preferably assume values of 1 or 2, more preferably of 1.
  • a particularly preferred embodiment for a mixing nozzle is an annular gap mixing nozzle, as described in International Patent Application WO 2007/028715, there especially from page 2, line 23 to page 11, line 22 and a reaction chamber as described there from page 1 1, line 26 to page 21, line 15 together with Figure 2, which is hereby incorporated by reference part of the present disclosure.
  • annular gap mixing nozzle with an odd number of annular gaps, for example 5, 7, 9 etc.
  • the order of the dosage can be made analogous to the slot stacks indicated.
  • the amine is metered in, so that the stream is completely surrounded on all sides by a phosgene stream.
  • Conceivable albeit less preferred, is a dosage in which phosgene is metered inside and outside amine. In this case, it is preferable to meter in an inert medium between the wall and the amine.
  • the amines that can be used in a gas phase phosgenation must meet certain requirements (see below).
  • These may be monoamines, diamines, triamines or higher amines, preferably diamines. Accordingly, the corresponding monoisocyanates, diisocyanates, triisocyanates or higher isocyanates, preferably diisocyanates, are obtained.
  • the amines and isocyanates may be aliphatic, cycloaliphatic or aromatic, preferably aliphatic or cycloaliphatic and more preferably aliphatic.
  • Cycloaliphatic isocyanates are those which contain at least one cycloaliphatic ring system.
  • Aromatic isocyanates are those which have at least one isocyanate group bonded to at least one aromatic ring system.
  • (Cyclo) aliphatic isocyanates are in the context of this application briefly for cycloaliphatic and / or aliphatic isocyanates.
  • aromatic diisocyanates are preferably those having 6 to 20 carbon atoms, for example monomeric 2,4'- or 4,4'-methylene-di (phenyl isocyanate (MDI), 2,4- and / or 2,6-toluene diisocyanate (TDI) and 1, 5 or 1, 8-naphthyl diisocyanate (NDI).
  • MDI phenyl isocyanate
  • TDI 2,4- and / or 2,6-toluene diisocyanate
  • NDI 1, 5 or 1, 8-naphthyl diisocyanate
  • Diisocyanates are preferably (cyclo) aliphatic diisocyanates, particularly preferably (cyclo) aliphatic diisocyanates having 4 to 20 C atoms.
  • Examples of common diisocyanates are aliphatic diisocyanates such as 1, 4-tetramethylene diisocyanate, 1, 5-pentamethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate (1, 6-diisocyanatohexane), 1, 8-octamethylene diisocyanate, 1, 10-decamethylene diisocyanate, 1, 12-dodecamethylene diisocyanate, 1 , 14-Tetradecamethylene diisocyanate, derivatives of lysine diisocyanate, tetramethylxylylene diisocyanate (TMXDI), trimethylhexane diisocyanate or tetra-methylhexane diisocyanate, and 3 (or 4), 8 (or 9) -bis (isocyanatomethyl) -tricyclo [5.2.1.0 26 ] decane Isomer mixtures, and also cycloaliphatic diisocyanates such as 1, 4, 1, 3 or 1, 2-diiso
  • amines for the reaction it is possible to use those amines for the reaction to give the corresponding isocyanates in which the amine, its corresponding intermediates and the corresponding isocyanates are present in gaseous form under the reaction conditions chosen.
  • Particularly suitable here are amines, in particular diamines, based on aliphatic or cycloaliphatic hydrocarbons having 2 to 18 carbon atoms.
  • Examples of these are 1,5-diaminopentane, 1,6-diaminohexane, 1-amino-3,3,5-trimethyl-5-aminomethylcyclohexane (IPDA) and 4,4'-diaminodicyclohexylmethane. Preference is given to using 1,6-diaminohexane (HDA).
  • aromatic amines can be used for the process according to the invention, which can be converted into the gas phase without significant decomposition.
  • aromatic amines are toluenediamine (TDA), as a 2,4- or 2,6-isomer or as a mixture thereof, for example as 80:20 to 65:35 (mol / mol) mixture, diaminobenzene, 2,6-xylidine Naphthyldiamine (NDA) and 2,4'- or 4,4'-methylene (diphenylamine) (MDA) or isomer mixtures thereof.
  • TDA toluenediamine
  • NDA 2,4-xylidine Naphthyldiamine
  • MDA 2,4'- or 4,4'-methylene
  • isomer mixtures thereof Preferred among these are the diamines, more preferably 2,4- and / or 2,6-TDA.
  • the compounds occurring in the course of the reaction ie starting materials (diamine and phosgene), intermediates (in particular the intermediately formed mono- and dicarbamyl chlorides), end products (diisocyanate), and optionally metered inert compounds, remain under the reaction conditions in the gas phase.
  • starting materials diamine and phosgene
  • intermediates in particular the intermediately formed mono- and dicarbamyl chlorides
  • end products diisocyanate
  • optionally metered inert compounds remain under the reaction conditions in the gas phase.
  • these or other components e.g. deposited on the reactor wall or other apparatus components, it can be changed by these deposits, the heat transfer or the flow through the affected components undesirable. This is especially true for occurring amine hydrochlorides, which are formed from free amino groups and hydrogen chloride (HCl), since the resulting amine hydrochlorides are easily precipitated and are difficult to re-evaporate.
  • the starting materials can be metered into the mixing chamber in addition to the additional metering according to the invention of an inert medium diluted with at least one inert medium.
  • the inert medium is a medium which is gaseous in the reaction space at the reaction temperature and does not react substantially with the compounds occurring in the course of the reaction. By this is meant that less than 10 mol% of the inert medium chemically react under the reaction conditions, preferably less than 5 mol%, more preferably less than 3 mol% and most preferably less than 1 mol%.
  • the inert medium is generally mixed with amine and / or phosgene prior to the reaction, but can also be metered in separately from the educt streams.
  • nitrogen, noble gases such as helium or argon, or aromatics such as chlorobenzene, chlorotoluene, o-dichlorobenzene, toluene, xylene, chloronaphthalene, decahydronaphthalene, carbon dioxide or carbon monoxide can be used.
  • nitrogen and / or chlorobenzene is used as the inert medium.
  • the inert medium is used in an amount such that the ratio of the gas volumes of inert medium to amine or to phosgene is less than 1, preferably less than 0.1 and particularly preferably less than 0.05.
  • the starting amines are evaporated before carrying out the process according to the invention and heated to 200 0 C to 600 0 C, preferably 300 ° C to 500 0 C and optionally diluted with an inert gas or with the vapors of an inert solvent supplied by the mixer to the reactor.
  • the phosgene used in the phosgenation is also heated to a temperature within the range of 200 ° C to 600 ° C, preferably 300 0 C to 500 ° C before carrying out the inventive method optionally diluted with an inert gas or with the vapors of an inert solvent.
  • the reaction generally starts with contact of the reactants immediately after mixing.
  • the mixing of the educts, optionally mixed with inert medium takes place (mixing space).
  • the preheated stream containing amine or mixtures of amines and the preheated stream containing phosgene are passed continuously into the reactor, preferably a tubular reactor.
  • an amine stream In order for an amine stream according to the idea of the invention not to be in contact with the walls of the apparatus after the mixing has begun, but is enveloped by phosgene-containing product streams, the amine stream is metered in between phosgene streams.
  • the apparatus wall can be protected by an additional stream 5 of an inert medium.
  • the ratio of the total area of the amine streams to the total area of the phosgene streams is greater than 0.00002, preferably greater than 0.0002, more preferably greater than 0.002, and most preferably greater than 0.02.
  • the ratio of the total area of the amine streams to the total area of the phosgene streams is less than 5, preferably less than 1, more preferably less than 0.5 and most preferably less than 0.2.
  • the area ratio of two phosgene-bearing surfaces which are separated by an amine-introducing slot is 0.1 to 10, preferably 0.2 to 5, particularly preferably 0.4 to 2.5, very particularly 0.8 to 1.25 in particular 0.9 to 1, and especially 1.
  • the ratio of the area of an inert medium stream to the total area of the adjacent amine and phosgene stream is greater than 0.0002, preferably greater than 0.002 and particularly preferably greater than 0.02 and is up to 5, preferably up to 2 and particularly preferably up to 1.
  • the mixing zone Since the intensity and rapidity of the mixing of the amine and phosgene-containing educt streams depend essentially on the shear gradient that occurs in the mixing zone, the mixing zone must be designed so that the shear gradient is particularly high.
  • the flow rate of the amine-containing educt stream is preferably chosen to be greater than the rate of the phosgene-containing feed stream. The higher the velocity of the amine-containing educt streams, the higher the rate of phosgene-containing feed streams can be selected with the same shear rate.
  • a higher phosgene velocity causes smaller flow cross sections of the phosgene feed and thus smaller mixing path lengths and thus a faster mixing.
  • the Mach number means the ratio between local flow velocity and local sound velocity.
  • the feed of the amine-containing educt streams is selected such that there is just a Mach number of 1 at the exit of the amine streams into the mixing zone.
  • the pressure of the amine stream at this point corresponds precisely to the pressure of the phosgene-containing feed stream at the point of the merger.
  • the pressure of the amine stream at the exit from the amine feed is greater than the pressure of the phosgene-containing stream during the merge.
  • there is then a further expansion of the amine-containing stream which is associated with a pressure drop to the pressure of the phosgene-containing stream. Whether a nozzle is adjusted or not adapted depends on the pre-pressure of the amine-containing and the phosgene-containing stream in front of the mixing nozzle.
  • the amine feed is therefore preferably designed so that Mach numbers of 0.6 to 4, particularly preferably 0.7 to 3, are very particular in the amine-containing product stream directly at the junction with the phosgene-containing stream or in the case of an unmatched nozzle preferably set 0.8 to 2.5 and in particular 0.9 to 2.0.
  • the cross-sectional area of the phosgene stream is selected so that a Mach number of 0.2 to 2.0, preferably 0.3 to 1, 5, particularly preferably 0.4 to 1, 0, most preferably from 0.5 to 1 , 0 and in particular 0.7 to 1, 0 results.
  • characteristic length dimensions of 0.5 to 50 mm, preferably 0.75 to 25 mm, particularly preferably 1 mm to 10 mm and very particularly preferably 1 mm to 5 mm are selected for the supply of the amine-containing Eduktsstromes.
  • characteristic length measure is meant the smallest length scale of the flow cross section, i. e.g. in the case of a gap, the gap width or, in the case of a circular opening, the aperture diameter.
  • the individual educts are fed into the mixing device at a flow rate of 20 to 400 meters / second into the reactor, preferably from 25 to 300 meters / second, more preferably 30 to 250, most preferably 50 to 200, in particular more than 150 to 200 and especially 160 to 180 meters / second.
  • the phosgene streams in particular the outer phosgene stream with a lower flow rate.
  • speed to introduce into the mixing chamber, as the amine stream they envelop more preferably at least 50 m / s less, most preferably at least 60 m / s less, most preferably 80 m / s less and especially at least 100 m / s fewer.
  • phosgene streams with a plurality of phosgene streams, these are connected to exactly one phosgene feed line with low pressure loss, without additional control devices, so that the rate at which the phosgene flows is approximately the same.
  • these are preferably connected to precisely one amine feed line with little pressure loss, without additional control devices, so that the rate at which the amine flows is approximately the same.
  • the educts enter the mixing chamber with a velocity vector.
  • the velocity vector can be subdivided into an axial, radial and tangential directional component.
  • the directional component of the velocity vector is understood to be parallel to the longitudinal axis of the mixing chamber.
  • the radial direction is understood as meaning the directional component of the velocity vector from the outside to the longitudinal axis, that is to say enclosing a right angle with the longitudinal axis.
  • the directional component of the velocity vector is understood to be parallel to the boundary of the mixing space, that is to say an annular circulation movement.
  • an improvement of the mixing which results from the incorporation of elements producing a tangential velocity can be achieved, for example in the feed line of the partial streams of the excess components into the mixing chamber.
  • a suitable tangential-speed generating element would be, for example, a spirally twisted band (spiral) embedded in the supply line, round or angular guide plates (guide vanes) or the like. The effect of the tangential velocity-generating internals is to increase the shear between flow layers of different composition in the flow of the nozzle.
  • the angle which the sum vector includes from the vectors of the tangential velocity and from the vector of the axial velocity of the streams metered in this way with the longitudinal axis of the reactor can be from 5 to 85 °, preferably 17 to 73 °, particularly preferably 30 to 60 ° for the one Streams, for example, the phosgene streams, and from -5 to -85 °, preferably -17 to -73 °, more preferably -30 to -60 ° for the other streams, for example, the amine stream.
  • An angle between the sum vector from the radial velocity vector and from the axial velocity vector with the longitudinal axis is established. This angle usually corresponds to the angle of the associated metering channel with the longitudinal axis of the mixing chamber.
  • a negative angle means a metering from the inside out
  • an angle of 0 ° means a parallel to the longitudinal axis of the mixing chamber flow and an angle of 90 ° to the longitudinal axis of the mixing chamber vertical flow.
  • the outer phosgene stream can be metered into the mixing space by the mixing device at a radial angle of 0 to 90 °, preferably 5 to 90 °, particularly preferably 7 to 65 °, very particularly preferably 15 to 35 ° and in particular 18 to 30 °.
  • the amine stream is enveloped by an inert medium, which is preferably metered through an annular gap around the amine stream.
  • the amine stream can be metered into the mixing chamber through the mixing device at a radial angle of -50 ° to + 50 °, preferably -25 to 25 °, more preferably -10 to 10 ° and most preferably -3 to + 3 °.
  • the inner phosgene stream can be passed through the mixing device at a radial angle of 0 to -85 °, preferably -5 to -85 °, particularly preferably -7 to -65 °, very particularly preferably -15 to -35 ° and in particular -18 to - 30 ° are metered into the mixing chamber.
  • outer phosgene stream and amine stream relative to each other include a radial angle of 1 to 60 °, preferably 7 to 50, more preferably 15 to 45 ° and particularly preferably 18 to 35 °.
  • the amine stream and the internal phosgene stream relative to one another include a radial angle of 1 to 60 °, preferably 10 to 50 °, particularly preferably 15 to 45 ° and particularly preferably 18 to 35 °.
  • a mixing time of the phosgene-containing with the amine-containing Eduktstromes of less than 10 ms, preferably less than 5 ms, more preferably less than 2 ms, most preferably less than 1 ms and in particular less than 0.5 ms.
  • the mixing time is defined as the time it takes for the fluid elements which emerge from the amine feed to maximize until they have a phosgene / amine ratio of greater than or equal to 4. The time counts in each case from the exit of a fluid element from the amine feed.
  • the reaction space comprises in the front region of the mixing space, in which predominantly the mixing of the gaseous mixture of phosgene, amine, optionally mixed with inert medium, and separated by flows of inert medium takes place, which is usually accompanied by the onset of the reaction.
  • the rear part of the reaction space essentially only the reaction takes place and at most subordinates the mixing.
  • the mixing space can be defined as the area of the reaction space in which the mixing of the educts takes place to a degree of 99%.
  • the conversion in the mixing space ie the consumption of the amine used, is less than 15%.
  • the degree of mixing is given as the ratio of the difference between the local average mixture fraction and the initial mixture fraction before mixing to the difference between the mean final mixture fraction after mixing and the initial mixture fraction before mixing.
  • reactor is meant the technical device containing the reaction space.
  • These may be all customary reaction spaces known from the prior art, which are suitable for the non-catalytic, single-phase gas reaction, preferably for the continuous, non-catalytic, single-phase gas reaction, and which withstand the required moderate pressures.
  • Suitable materials for contact with the reaction mixture are e.g. Metals, such as steel, tantalum, nickel, nickel alloys, silver or copper, glass, ceramics, enamels or homogeneous or heterogeneous mixtures thereof. Preference is given to using steel reactors.
  • the walls of the reactor can be hydraulically smooth or profiled. As profiles are, for example, scratches or waves.
  • the material used preferably the material used for the mixing device and / or the reactor and more preferably the reactor used for the reactor, has a low roughness, as described in unpublished European patent application with the file reference 06125811.7 and Date of submission 1 1.12.2006, which is hereby incorporated by reference in the context of the present disclosure.
  • reactors are known from EP-B1 289840, Sp. 3, Z. 49 - Sp. 4, Z. 25, EP-B1 593334, WO 2004/026813, S. 3, Z. 24 - P. 6, Z 10, WO 03/045900, page 3, Z. 34 - page 6, line 15, EP-A1 1275639, page 4, line 17 - page 5, line 17 and EP-B1 570799, Sp. 2, line 1 - line 3, line 42, to which reference is expressly made in the scope of this disclosure.
  • a particularly preferred plate reactor has a width to height ratio of at least 2: 1, preferably at least 3: 1, more preferably at least 5: 1 and especially at least 10: 1.
  • the upper limit of the ratio of width to height depends on the desired capacity of the reaction space and is in principle not limited. Reaction spaces with a ratio of width to height up to 5000: 1, preferably up to 1000: 1, have proven to be technically feasible.
  • the reaction of phosgene with amine in the reaction space takes place at absolute pressures of more than 0.1 bar to less than 20 bar, preferably between 0.5 bar and 15 bar and particularly preferably between 0.7 and 10 bar. In the case of the reaction of (cyclo) aliphatic amines, the absolute pressure is very particularly preferably between 0.7 bar and 5 bar, in particular from 0.8 to 3 bar and especially 1 to 2 bar.
  • the pressure in the feed lines to the mixing device is higher than the above-mentioned pressure in the reactor. Depending on the choice of mixing device drops at this pressure.
  • the pressure in the supply lines is from 20 to 2000 mbar, more preferably from 30 to 1000 mbar higher than in the reaction space.
  • the reactor consists of a bundle of reactors.
  • the mixing unit does not have to be an independent apparatus, but rather it may be advantageous to integrate the mixing unit into the reactor.
  • An example of an integrated unit of mixing unit and reactor is a tubular reactor with flanged nozzles.
  • reaction in the gas phase is understood to mean that the conversion of the educt streams and intermediates to the products in the gaseous state react with each other and in the course of the reaction during the passage through the reaction space to at least 95%, preferably at least 98%, more preferably at least 99%, very particularly preferably at least 99.5%, in particular at least 99.8 and especially at least 99.9% remain in the gas phase.
  • Intermediates are, for example, the monoamino-monocarbamoyl chlorides formed from the diamines, dicarbamoyl chlorides, monoamino monoisocyanates and monoisocyanato monocarbamoyl chlorides and the hydrochlorides of the amino compounds.
  • the temperature in the reaction space is chosen so that it is above the boiling point of the diamine used, based on the pressure conditions prevailing in the reaction space.
  • the temperature in the reaction chamber of more than 200 0 C, preferably more than 260 0 C and more preferably more than 300 0 C.
  • the temperature is up to 600 0 C, preferably up to 570 0 C.
  • the average contact time of the reaction mixture in the process according to the invention is generally between 0.001 seconds and less than 5 seconds, preferably more than 0.01 seconds to less than 3 seconds, more preferably more as 0.015 seconds to less than 2 seconds.
  • the average contact time can be very particularly preferably from 0.015 to 1.5 seconds, in particular from 0.015 to 0.5 seconds, especially from 0.020 to 0.1 seconds and often from 0.025 to 0 , 05 seconds.
  • the term "average contact time” is understood to mean the period of time from the start of the mixing of the educts until they leave the reaction space in the workup stage.
  • the flow in the reactor of the process according to the invention is characterized by a Bodenstein number of more than 10, preferably more than 100, and more preferably more than 500.
  • the dimensions of the reaction space and the flow rates are chosen such that a turbulent flow, i. a flow having a Reynolds number of at least 2300, preferably at least 2700, is present for the reaction mixture, the Reynolds number being formed with the hydraulic diameter of the reaction space.
  • the gaseous reaction mixture passes through the reaction space at a flow rate of 10 to 300 meters / second, preferably from 25 to 250 meters / second, more preferably 40 to 230, most preferably 50 to 200, in particular more than 150 to 190 and especially 160 to 180 meters / second.
  • the reaction volume can be tempered over its outer surface.
  • several reactor tubes can be connected in parallel.
  • the reaction can also be carried out preferably adiabatically. This means that heating or cooling energy flows do not flow via the outer surface of the reaction volume with technical measures.
  • the execution of the reaction space plays no role in the mixing of the components.
  • the flow-through volume of the reactor can be filled with static mixers, for example, packings, moldings, fabrics, perforated or slotted sheets, but the volume is preferably as free of internals as possible.
  • a suitable turbulence generating element would be, for example, a recessed spirally twisted band, round or square slant plates or the like.
  • Diameter ratio can be increased and thus the residence time distribution are narrowed.
  • the individual reaction zones open into a common post-reaction zone in which the residual conversion of the amine then takes place.
  • the gaseous reaction mixture is preferably washed at temperatures greater than 130 0 C with a solvent (quench).
  • Suitable solvents are preferably hydrocarbons which are optionally substituted by halogen atoms, such as, for example, hexane, benzene, nitrobenzene, anisole, chlorobenzene, chlorotoluene, o-dichlorobenzene, trichlorobenzene, diethyl isophthalate (DEIP), tetrahydrofuran (THF), dimethylformamide (DMF), Xylene, chloronaphthalene, decahydronaphthalene and toluene.
  • the solvent used is particularly preferably monochlorobenzene.
  • the solvent used may also be the isocyanate.
  • the isocyanate is selectively transferred to the wash solution. Then the remaining Bende gas and the resulting wash solution preferably separated by rectification in isocyanate, solvent, phosgene and hydrogen chloride.
  • the reaction mixture After the reaction mixture has been reacted in the reaction space, it is passed into the workup device with quench.
  • This is preferably a so-called scrubbing tower, the isocyanate formed being separated off from the gaseous mixture by condensation in an inert solvent, while excess phosgene, hydrogen chloride and optionally the inert medium pass through the work-up device in gaseous form.
  • the temperature of the inert solvent above the solution temperature of the carbamoyl chloride belonging to the amine is preferably maintained in the selected quench medium. In this case, the temperature of the inert solvent is particularly preferably kept above the melting temperature of the carbamyl chloride belonging to the amine
  • the pressure in the workup device is lower than in the reaction space.
  • the pressure is preferably 50 to 500 mbar, more preferably 80 to 150 mbar, lower than in the reaction space.
  • the laundry may be placed in a stirred tank or other conventional equipment, e.g. in a column or mixer-settler apparatus.
  • the quench can be embodied, for example, as described in EP 1403248 A1, there in particular in paragraphs [0006] to [0019] and the example together with FIGS. 1 to 2, which is hereby incorporated by reference into the present disclosure.
  • the quench can be embodied, for example, as described in WO 2008/55899, there especially from page 3, line 30 to page 11, line 37 together with example 1 and the figures, which is hereby incorporated by reference into the present disclosure.
  • the quench may be preferably carried out as described in WO 2005/123665, there especially from page 3, line 10 to page 8, line 2 and the example, which is hereby incorporated by reference into the present disclosure.
  • the reaction mixture which consists essentially of the isocyanates, phosgene and hydrogen chloride, is mixed intensively with the injected liquid.
  • the mixing takes place in such a way that the temperature of the reaction mixture is lowered from 200 to 570 ° C. to 100 to 200 ° C., preferably to 140 to 180 ° C., and the isocyanate contained in the reaction mixture passes completely or partially into the sprayed liquid droplets by condensation, while the phosgene and hydrogen chloride remain substantially completely in the gas phase.
  • the proportion of the isocyanate contained in the gaseous reaction mixture, which passes into the liquid phase in the quench zone, is preferably from 20 to 100% by weight, more preferably from 50 to 99.5% by weight and in particular from 70 to 99% by weight, based on the isocyanate contained in the reaction mixture.
  • the reaction mixture preferably flows through the quench zone from top to bottom.
  • a collecting container is arranged, in which the liquid phase is separated off, collected and removed from the reaction chamber via an outlet and subsequently worked up.
  • the remaining gas phase is removed via a second outlet from the reaction space and also worked up.
  • the quench can be carried out, for example, as described in EP 1403248 A1, or as described in international application WO 2005/123665.
  • the liquid droplets are for this purpose by means of single- or Zweistoffzerstäuberdüsen, preferably Einstoffzerstäuberdüsen generated and produce depending on the embodiment, a spray cone angle of 10 to 140 °, preferably from 10 to 120 °, particularly preferably from 10 ° to 100 °.
  • the liquid that is injected via the atomizer nozzles must have a good solubility for isocyanates.
  • organic solvents are used.
  • aromatic solvents which may be substituted by halogen atoms.
  • the immersed liquid is a mixture of isocyanates, a mixture of isocyanates and solvent or isocyanate, it being possible for the particular quench liquid used to comprise proportions of low-boiling components, such as HCl and phosgene.
  • the isocyanate is used, which is prepared in the respective process. Since the reaction comes to a standstill due to the lowering of the temperature in the quench zone, side reactions with the injected isocyanates can be ruled out.
  • the advantage of this embodiment is in particular that can be dispensed with a separation of the solvent.
  • the inert medium used together with at least one of the educts and the solvent used in the quench are the same compound, most preferably monochlorobenzene is used in this case.
  • Small amounts of by-products which remain in the isocyanate can be separated from the desired isocyanate by means of additional rectification, by stripping with an inert gas or else by crystallization, preferably by rectification.
  • the isocyanate is separated off from the solvent, preferably by distillation.
  • the separation of residual impurities including hydrogen chloride, inert medium and / or phosgene, can also take place here, as described, for example, in DE-A1 10260092.
  • annular gap of 1 mm was then installed for the metering of about 0.35 kg / h of nitrogen as an inert medium between the central amine opening and the phosgene gap.
  • the system was then able to operate for several hours without worth mentioning pressure loss increase are operated. After removal and disassembly of the nozzle no deposits could be found in the area of the mixing zone.
  • FIG. 1 Mixing of amine and phosgene in the gas-phase phosgenation with the aid of a combination of nozzle and annular gap

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten.

Description

Verfahren zur Herstellung von lsocyanaten
Beschreibung
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten.
Zur Herstellung von Isocyanaten durch Phosgenierung der korrespondierenden Amine besteht prinzipiell die Möglichkeit einer Flüssigphasen- oder einer Gasphasenphosge- nierung. Die Gasphasenphosgenierung zeichnet sich dadurch aus, daß die Reaktions- bedingungen so gewählt werden, daß zumindest die Reaktionskomponenten Diamin, Diisocyanat und Phosgen, bevorzugt jedoch sämtliche Edukte, Produkte und Reaktionszwischenprodukte, bei diesen Bedingungen, besonders bevorzugt bis zum Abschluß der Reaktion im Wesentlichen gasförmig sind. Die vorliegende Erfindung betrifft ausschließlich die Gasphasenphosgenierung. "Im Wesentlichen" bedeutet dabei zu mindestens 50 Gew% bezogen auf sämtlich Reaktionskomponenten, bevorzugt zu mindestens 66%, besonders bevorzugt zu mindestens 75%, ganz besonders bevorzugt zu mindestens 85%, insbesondere zu mindestens 90% und speziell zu mindestens 95%. Denkbar wäre die zwischenzeitliche Bildung von flüssigen Tröpfchen und/oder zwischenzeitlich gebildeten partikulären Feststoffen, die in einer gasförmigen Umge- bung reagieren.
EP 1 275 639 A1 beschreibt die Gasphasenphosgenierung von (cyclo)aliphatischen Diaminen in einer Reaktionszone mit Einengungen der Wände.
In der Mischeinrichtung werden die amin- und phosgenhaltigen Eduktströme koaxial einer Mischzone zugeführt, wobei der phosgenhaltige Eduktstrom innen und der amin- haltige Eduktstrom außen geführt wird. Im Bereich der Zusammenführung der E- duktströme also der Reaktionszone erfolgt eine weitere Reduzierung oder leichte Vergrößerung des Strömungsquerschnittes, so daß aufgrund der Volumenzunahme im Laufe der Reaktion durch Expansion des Gases infolge der Exothermie der Reaktion die Strömungsgeschwindigkeit ansteigt.
Nachteilig bei dieser Anordnung ist, dass der Aminstrom koaxial außen geführt wird. Dadurch kann es zur Feststoffbildung an den Wänden der Mischeinrichtung kommen, da an den Wänden das Amin gegenüber dem Phosgen im Überschuss vorliegt, was die Nebenproduktbildung begünstigt.
Ebenfalls in EP 1275639A1 wird beschrieben, dass in der Mischvorrichtung vor der Zusammenführung der Eduktströme eine Verdrallung der Eduktströme erfolgen soll, so dass die turbulenten Schwankungsgeschwindigkeiten in den Eduktströmen erhöht sind und die Vermischung bei der Zusammenführung der beiden Eduktströme dann rascher erfolgt. EP 1526129 A1 beschreibt die Erhöhung einer Turbulenz in einer Vermischungdüse durch drallerzeugende Einbauten. Dadurch wird eine tangentiale Verwirbelung des gesamten Stromes erzeugt, der sich jedoch nicht signifikant auf die Vermischung der unterschiedlichen Ströme miteinander auswirkt.
EP 1 275 640 A1 beschreibt die Gasphasenphosgenierung von (cyclo)aliphatischen Di- und Triaminen in einem Mischrohr mit Reaktor, in dem die Gasströmung im Mischbereich beschleunigt wird.
Nachteilig bei diesem Verfahren ist, dass nicht sofort zu Beginn der Vermischung die maximale Geschwindigkeitsdifferenz zwischen den Reaktandenströmen erreicht wird und damit auch nicht die minimal mögliche Mischzeit erzielt wird.
DE 10359627 A1 offenbart eine Gasphasenphosgenierung, in der Amin durch einen konzentrischen Ringspalt zwischen zwei Phosgenströme eingemischt wird, wobei die Flächen, durch die die Phosgenströme fließen, in einem Verhältnis von 1 :0,5 bis 1 :4 stehen.
Aus der internationalen Anmeldung WO 2007/028715 ist ein Verfahren bekannt, in dem Amin und Phosgen über Ringspalte, also ringförmig geschlossene Spalte dosiert werden.
In allen diesen Schriften werden ausschließlich glatte Düsen offenbart, turbulenzerzeugende Einbauten werden höchstens über Verdrallungen offenbart.
Keine der im genannten Stand der Technik bekannten Mischvorrichtungen hat es bisher bewirkt, die Bildung von Feststoffen an der Zusammenführung des Amin- und des Phosgenstromes dauerhaft zufriedenstellend zu unterdrücken.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung war es nun, eine Reaktionsführung für eine
Gasphasenphosgenierung zu entwickeln, mit der eine großtechnische Durchführung möglich wird und die unanfällig gegenüber Verstopfungen wird, in dem lediglich eine geringe Ablagerungsneigung von Feststoff besteht.
Die Aufgabe wird gelöst durch Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in Gegenwart von mindestens einem, bevorzugt genau einem Inertmedium, in der Gasphase, durch Inkontaktbringen fluider Ströme von Amin, Phosgen sowie Inertmedium in mindestens einer Mischeinrichtung und anschließende Reaktion von Amin und Phosgen miteinander, in dem man in der Mischeinrichtung zumindest zwischen einen Aminstrom und einen Phosgenstrom ein Inertmedium dosiert. Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist die Verwendung von Drei- stoffmischdüsen zur Dosierung fluider Ströme von Amin, Phosgen und Inertmedium in der Gasphasenphosgenierung.
Ein weiterer Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist die Verwendung von Drei- stoffmischdüsen zur Dosierung fluider Ströme von Amin, Phosgen und Inertmedium in der Flüssigphasenphosgenierung.
Dieses erfindungsgemäße Prinzip kann generell auf Vorgänge angewendet werden, in denen eine schnelle Mischung fluider, also gasförmiger oder flüssiger, Stoffe gewünscht wird, insbesondere bei chemischen Reaktionen.
Derartige chemische Reaktionen sind bevorzugt solche in denen unter den Reaktionsbedingungen feste Stoffe als End- oder Zwischenprodukte gebildet werden. Ursache der Feststoffbildung ist eine lokale Übersättigung der feststoffbildenden Komponente gegenüber der Gleichgewichtslöslichkeit. Je schneller die Mischung desto höher auch die Übersättigung. Eine höhere Übersättigung führt zur Bildung von mehr Feststoffkeimen und gemeinhin zu kleineren Primärpartikeln. Handelt es sich dabei um ein Zwischenprodukt, so reagieren kleine Primärpartikel schneller weiter als große, da sie mehr Oberfläche aufweisen. Die Geschwindigkeit der anschließenden Umsetzung hängt somit maßgeblich von der Größe der gebildeten Partikeln ab. Für hohe Raum- Zeit-Aubeuten müssen daher im Mischorgan möglichst kleine Partikeln erzeugt werden. Weiterhin führt die Ausbildung größerer Partikel zur Gefahr der Bildung von Ablagerungen im Mischorgan. Zur Vermeidung von Feststoffablagerungen und zur Erzie- lung kurzer Mischzeiten sind daher kleine Grenzschichten anzustreben.
Dieses Prinzip ist sowohl für einphasige als auch mehrphasige, miteinander mischbare oder nicht-mischbare Medien anwendbar.
Mit Vorteil kann die erfindungsgemäße Vorrichtung in der Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen als Mischvorrichtung für die Vermischung von Amin und Phosgen eingesetzt werden. Dabei spielt es zunächst keine Rolle, ob die Reaktion in der Gas- oder in der Flüssigphase stattfindet, besonders vorteilhaft kann sie in der Gasphasenphosgenierung als Mischvorrichtung einge- setzt werden.
Bekannt ist es beispielsweise aus EP 289840 B1 oder aus EP 1275639 A1 die Vermischung von Amin und Phosgen in der Gasphasenphosgenierung mit Hilfe einer Kombination aus Düse und Ringspalt. Dieses Vermischungsprinzip ist exemplarisch gezeigt in Figur 1. Es wurde nun gefunden, daß dadurch, daß man in der Mischeinrichtung zum Vermischen fluider Ströme von Amin, Phosgen zumindest zwischen einen Aminstrom und einen Phosgenstrom ein Inertmedium dosiert, die Abscheidung von verstopfend wirkenden Feststoffen im Bereich der Mischeinrichtung verringert bis unterdrückt werden kann.
Die größte Neigung zum Ausfall von Feststoffen ergibt sich in Mischeinrichtungen gemäß Figur 1 an der Stelle des ersten Kontaktes von Amin- und Phosgenstrom (siehe unbeschriftete Pfeile). Die Ursache hierfür können Ablösungen der Strömung (Rezirku- lationsgebiete) am Kontaktpunkt oder aber das Überlagerungsgebiet der Grenzschichten der Zuläufe am Kontaktpunkt sein. In diesen Zonen ist die Verweilzeit erhöht. Phosgen und Amin reagieren zu Isocyanaten, die zu festen Folgeprodukten wie Harnstoffen, Diimiden oder Cyanuraten weiterreagieren können. Diese können sich im Bereich des Kontaktpunktes ablagern und zu einer Belagbildung im Mischorgan führen.
Durch die erfindungsgemäße Dosierung eines Intermediums zwischen die Ströme von Phosgen und Amin wird der Kontakt zwischen den beiden reagierenden Strömen in Wandnähe vermieden. Die Mischung erfolgt somit in einer Entfernung von der Wandung, so daß eine geringere Belagbildung die Folge ist.
Eine Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in Figur 2 dargestellt: Darin wird in einer Mischeinrichtung ein innerer Aminstrom ^ zwischen zwei Phosgenströme 2 dosiert. Erfindungsgemäß wird auf der Innenseite, d.h. auf der dem Aminstrom λ_ zugewandten Seite der Phosgenstromkanäle 2 jeweils ein Inertmedium 3 so dosiert, dass bis zum Mündungspunkt des Kanals für das Amin keine vollständige Vermischung von Phosgen und Inertmedium eintritt. In diesem Fall ist die Phosgenkonzentration am Mündungspunkt des Amins herabgesetzt und idealerweise 0. In diesem Fall liegen am Mündungspunkt nur Amin und Inertmedium vor und die Bildung von festen Folgeprodukten kann vermieden werden.
Der Abstand der Inerteindosierung in den Phosgenkanal vom Mündungspunkt des A- minstroms sollte so gewählt werden, dass bis dahin keine vollständige Durchmischung von Inertmedium und Phosgen eingetreten ist. Bekanntermaßen ist die Mischlänge in turbulenter Strömung etwa das 50fache des hydraulischen Durchmessers der Kanal- abmessung. Entsprechend sollte der Abstand der Inertdosierung vom Aminmündungs- punkt kleiner als das 50fache des hydraulischen Durchmessers der Phosgenzuleitung am Mündungspunkt sein, bevorzugt kleiner als das 10 fache und besonders bevorzugt kleiner als das 5 fache sein.
Das Verhältnis der absoluten Geschwindigkeiten von Inertmedium und Phosgen am Kontaktpunkt beider Strömungen sollte zur Vermeidung einer zu schnellen Vermi- schung im Bereich von 2:1 bis 1 :2, bevorzugt von 1 ,5:1 bis 1 :1 ,5 und besonders bevorzugt 1 ,2:1 bis 1 :1 ,2 betragen.
Bevorzugt beträgt die Geschwindigkeitsdifferenz der absoluten Geschwindigkeiten von Inertmedium und Phosgen weniger als 10 m/s, besonders bevorzugt weniger als 8 m/s und ganz besonders bevorzugt weniger als 5 m/s.
Eine weitere Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in Figur 3 dargestellt: Darin wird in einer Mischeinrichtung ein innerer Aminstrom In zwischen zwei Phosgen- ströme 2 dosiert. Erfindungsgemäß wird auf der Außenseite, d.h. auf der dem Phosgenstrom 2 zugewandten Seite des Aminstromkanals 1_ jeweils ein Inertmedium 3 so dosiert, dass bis zum Mündungspunkt des Aminkanals keine vollständige Vermischung von Amin und Inertmedium eintritt. In diesem Fall ist die Aminkonzentration am Mündungspunkt des Phosgenkanals 2 herabgesetzt und ist idealerweise 0. In diesem Fall liegen am Mündungspunkt nur Phosgen und Inertmedium vor und die Bildung von festen Folgeprodukten kann vermieden werden.
Der Abstand der Inerteindosierung in den Aminkanal λ_ vom Mündungspunkt des Phosgenstroms 2 sollte so gewählt werden, dass bis dahin keine vollständige Durchmi- schung von Inertmedium und Amin eingetreten ist. Der Abstand der Inertdosierung vom Phosgenmündungspunkt sollte kleiner als das 50fache des hydraulischen Durchmessers der Aminzuleitung am Mündungspunkt sein, bevorzugt kleiner als das 10 fache und besonders bevorzugt kleiner als das 5 fache sein.
Das Verhältnis der absoluten Geschwindigkeiten von Inertmedium und Amin am Kontaktpunkt beider Strömungen sollte zur Vermeidung einer zu schnellen Vermischung im Bereich von 2:1 bis 1 : 2, bevorzugt von 1 ,5:1 bis 1 :1 ,5 und besonders bevorzugt 1 ,2:1 bis 1 :1 ,2 betragen.
Eine weitere bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist in Figur 5 dargestellt: Darin wird in einer Mischeinrichtung ein innerer Aminstrom In zwischen zwei Phosgenströme 2 dosiert. Erfindungsgemäß wird zwischen dem Phosgenkanal 2 und dem Aminstromkanals λ_ jeweils ein Inertmedium 3 dosiert. Dies bewirkt zunächst eine räumliche Trennung von Aminstrom λ_ und Phosgenstrom 2, so daß am Mündungs- punkt des Aminkanals λ_ nur Amin und Inertmedium und an den Mündungspunkten der Phosgenkanäle 2 nur Phosgen und Inertmedium in Kontakt treten.
Zusätzlich zu dieser erfindungsgemäßen Trennung von Amin- und Phosgenstrom durch ein Inertmedium kann optional auch ein Inertstrom zwischen der Wandung und dem äußeren Phosgenstrom dosiert werden, wie es exemplarisch dargestellt ist in Figur 4: Dazu wird ein weiterer Strom 5 eines Inertmediums zwischen Phosgenstrom 2 und Wandung dosiert, während zwischen Aminstrom λ_ und Phosgenstrom 2 ein Inertmedium 3 dosiert werden kann, wie in den Ausführungsformen der Figuren 1 , 2 oder 5.
Dies bewirkt ein Fernhalten des Reaktionsgemisches von der Wandung, so daß gege- benenfalls intermediär gebildete Feststoffe sich nur vermindert oder nicht an der Wandung des Reaktionsraumes abscheiden können.
Dabei spielt der Abstand der Eindosierung des Inertmediums 5 in den Kanal des Reaktionsgemisches 4 von der Stelle der Zusammenführung mit dem Phosgenstrom 2 eine untergeordnete Rolle, solange das Reaktionsgemisch von der Wandung ferngehalten wird.
Eine derartige Dosierung eines Inertstroms zwischen Wandung und Reaktionsgemisch kann ein- oder mehrmals erfolgen, beispielsweise an ein bis vier Stellen des Reakti- onsraums, bevorzugt an ein bis drei, besonders bevorzugt an ein bis zwei Stellen und ganz besonders bevorzugt an einer Stelle.
Eine derartige Dosierung eines Inertstroms zwischen Wandung und Reaktionsgemisch macht insbesondere für die Stellen des Reaktionsraums Sinn, an denen Amin und Phosgen lediglich bzgl. der Unterschußkomponenten teilumgesetzt sind, beispielsweise bei einem Teilumsatz bis zu 85%, bevorzugt bis zu 75%, besonders bevorzugt bis zu 50%, ganz besonders bevorzugt bis zu 30% und insbesondere bis zu 15%. In diesen Bereichen ist die Gefahr der Feststoffbildung besonders hoch, da im Verlauf der Reaktion freigesetzter Chlorwasserstoff mit freiem Amin reagieren kann und so Fest- stoffteilchen bilden kann, die auszufallen können. Außer diesen Aminhydrochloriden können Folgeprodukte aus Amin und Isocyanat oder Isocyanaten miteinander, beispielsweise Harnstoffe, Diimide oder Isocyanurate, zu Ablagerungen führen, deren Bildung durch die erfindungsgemäße Durchführung verringert werden kann.
Es is auch denkbar, wenn auch weniger bevorzugt, die vorliegende Erfindung lediglich mit einer Dosierung eines Inertmediums 5 zwischen Wandung und Reaktionsgemisch 4 ohne Dosierung eines Inertmediums 3 zwischen Phosgen- 2 und Aminstrom λ_ auszuführen.
Bei der Mischeinrichtung kann es sich bevorzugt um statische Mischorgane, beispielsweise um eine Düsenmischeinrichtung, beispielsweise Koaxialmischdüsen, Y- oder T- Mischer, Strahlmischer oder Mischrohre handeln.
Bei einer Koaxialmischdüse wird in einem Mischrohr durch ein konzentrisches Rohr mit kleinem Duchmesser (Düse) mit hoher Geschwindigkeit die eine Komponente (bevorzugt das Amin) in die andere Komponente (dann bevorzugt Phosgen) geführt. Bei den Reaktoren kann es sich beispielsweise um zylinderförmige Reaktionsräume ohne Einbauten und ohne bewegte Teile handeln.
Eine Ausführungsform einer Mischungs-/Reaktionseinheit ist beschrieben in EP 1275639 A1 , dort besonders in den Absätzen [0013] bis [0021] und dem Beispiel zusammen mit Figur 1 , was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei. Bevorzugt ist jedoch im Gegensatz zur dortigen Offenbarung die Dosierung des Amin durch das Innenrohr und von Phosgen als äußerem Strom.
Eine Ausführungsform einer Mischungs-/Reaktionseinheit ist beschrieben in EP
1275640 A1 , dort besonders in den Absätzen [0010] bis [0018] und dem Beispiel zusammen mit Figur 1 , was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei. Bevorzugt ist jedoch im Gegensatz zur dortigen Offenbarung die Dosierung des Amin durch das Innenrohr und von Phosgen als äußerem Strom.
Eine weitere Ausführungsform einer Mischungs-/Reaktionseinheit ist beschrieben in EP 1319655 A2, dort besonders in den Absätzen [0015] bis [0018] und dem Beispiel zusammen mit Figur 1 , was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Es kann sinnvoll sein, Strömungsvergleichmäßiger einzubauen, wie beschrieben in EP 1362847 A2, dort besonders in den Absätzen [0008] bis [0026] und dem Beispiel zusammen mit Figur 1 , was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Denkbar ist auch der Einsatz von mehreren parallel ausgerichteten Düsen, wie beschrieben in EP 1449826 A1 , dort besonders in den Absätzen [001 1] bis [0027] und Beispiel 2 zusammen mit den Figuren 1 bis 3, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Eine weitere Ausführungsform einer Mischungs-/Reaktionseinheit ist beschrieben in DE 10359627 A1 , dort besonders in den Absätzen [0007] bis [0025] und Beispiel 1 zusammen mit der Figur, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Eine bevorzugte Ausführungsform für eine Mischdüse ist eine Schlitzmischdüse, wie sie beschrieben ist in der WO 2008/55895, dort besonders von Seite 3, Zeile 26 bis Seite 15, Zeile 31 und ein Reaktionsraum wie er dort beschrieben ist von Seite 15, Zeile 35 bis Seite 23, Zeile 31 zusammen mit den Figuren, was hiermit durch Bezugnah- me Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei. Bevorzugt handelt es sich um eine Schlitzmischdüse mit einer ungeradzahligen Anzahl von Schlitzen, beispielsweise 5, 7, 9 etc.
In derartigen Schlitzstapeln können die einzelnen Ströme beispielsweise in der folgen- den Reihenfolge dosiert werden:
Phosgen - [ - Inertmedium - Amin - Inertmedium - Phosgen -]n mit n > 1
oder
Inert - Phosgen - [ - Inert - Amin - Inert - Phosgen -]n - Inert mit n > 1
Bevorzugt kann n dabei Werte von 1 oder 2 annehmen, besonders bevorzugt von 1.
Eine besonders bevorzugte Ausführungsform für eine Mischdüse ist eine Ringspalt- mischdüse, wie sie beschrieben ist in der Internationalen Patentanmeldung WO 2007/028715, dort besonders von Seite 2, Zeile 23 bis Seite 11 , Zeile 22 und ein Reaktionsraum wie er dort beschrieben ist von Seite 1 1 , Zeile 26 bis Seite 21 , Zeile 15 zusammen mit Figur 2, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Of- fenbarung sei.
Bevorzugt handelt es sich um eine Ringspaltmischdüse mit einer ungeradzahligen Anzahl von Ringspalten, beispielsweise 5, 7, 9 etc.
Die Reihenfolge der Dosierung kann analog wie bei den Schlitzstapeln angegeben erfolgen.
Wenn kein Inertmediumstrom 5 zwischen Phosgenstom 2 und Wandung dosiert wird, ist es vorteilhaft zur Vermeidung von Feststoffablagerung und Verstopfungen bei der erfindungsgemäßen Mischeinrichtung der phosgenhaltige Eduktstrom bevorzugt so zu führen, dass sämtliche Apparatewandungen nach Zusammenführung der Eduktströme von dem oder den phosgenhaltigen Eduktströmen überströmt werden und der oder die aminhaltigen Eduktströme vollständig von dem oder den phosgenhaltigen Eduktströmen solange umhüllt werden, bis eine vollständige Vermischung der Ströme oder ein weitgehend vollständiger Umsatz des Amins erfolgt ist.
Daher wird bevorzugt das Amin innen dosiert, so daß der Strom vollständig von allen Seiten von einem Phosgenstrom umgeben ist. Denkbar, wenn auch weniger bevorzugt, ist eine Dosierung, bei der Phosgen innen und Amin außen dosiert wird. In diesem Fall ist es bevorzugt zwischen der Wandung und dem Amin ein Inertmedium einzudosieren. Die Amine, die in eine Gasphasenphosgenierung eingesetzt werden können, müssen bestimmte Erfordernisse erfüllen (siehe unten).
Dabei kann es sich um Monoamine, Diamine, Triamine oder höherwertige Amine han- dein, bevorzugt um Diamine. Ensprechend ergeben sich die korrespondierenden Mo- noisocyanate, Diisocyanate, Triisocyanate oder höherwertigen Isocyanate, bevorzugt Diisocyanate.
Die Amine und Isocyanate können aliphatisch, cycloaliphatisch oder aromatisch sein, bevorzugt aliphatisch oder cycloaliphatisch und besonders bevorzugt aliphatisch.
Cycloaliphatische Isocyanate sind solche, die mindestens ein cycloaliphatisches Ringsystem enthalten.
Aliphatische Isocyanate sind solche, die ausschließlich Isocyanatgruppen aufweisen, die an gerade oder verzweigte Ketten gebunden sind.
Aromatische Isocyanate sind solche, die mindestens eine an mindestens ein aromatisches Ringsystem gebundene Isocyanatgruppe aufweisen.
(Cyclo)aliphatische Isocyanate stehen im Rahmen dieser Anmeldung kurz für cycloaliphatische und/oder aliphatische Isocyanate.
Beispiele für aromatische Diisocyanate sind bevorzugt solche mit 6 - 20 C-Atomen, beispielsweise monomeres 2,4'- oder 4,4'-Methylen-di(phenylisocyanat (MDI), 2,4- und/oder 2,6-Toluylendiisocyanat (TDI) und 1 ,5- oder 1 ,8-Naphtyldiisocyanat (NDI).
Diisocyanate sind bevorzugt (cyclo)aliphatische Diisocyanate, besonders bevorzugt (cyclo)aliphatische Diisocyanate mit 4 bis 20 C-Atomen.
Beispiele für übliche Diisocyanate sind aliphatische Diisocyanate wie 1 ,4- Tetramethylendiisocyanat, 1 ,5-Pentamethylendiisocyanat, Hexamethylendiisocyanat (1 ,6-Diisocyanatohexan), 1 ,8-Octamethylendiisocyanat, 1 ,10- Decamethylendiisocyanat, 1 ,12-Dodecamethylen-diisocyanat, 1 ,14- Tetradecamethylendiisocyanat, Derivate des Lysindiisocyanates, Tetramethylxylylen- diisocyanat (TMXDI), Trimethylhexandiisocyanat oder Tetra-methylhexandiisocyanat, sowie 3 (bzw. 4), 8 (bzw. 9)-Bis(isocyanatomethyl)-tricyclo[5.2.1.026]decan- Isomerengemische, sowie cycloaliphatische Diisocyanate wie 1 ,4-, 1 ,3- oder 1 ,2- Diisocyanatocyclohexan, 4,4'- oder 2,4'-Di(isocyanatocyclo-hexyl)methan, 1- lsocyanato-3,3,5- trimethyl-5-(isocyanatomethyl)cyclohexan (Isophorondiisocyanat), 1 ,3- oder 1 ,4-Bis(isocyanatomethyl)cyclohexan, 2,4-, oder 2,6-Diisocyanato-1- methylcyclohexan. Bevorzugt sind 1 ,5-Pentamethylendiisocyanat, 1 ,6-Diisocyanatohexan, 1-lsocyanato- 3,3,5- trimethyl-5-(isocyanato-methyl)cyclohexan, 4,4'-Di(isocyanatocyclohexyl)methan und Toluylendiisocyanat-Isomerengemische. Besonders bevorzugt sind 1 ,6- Diisocyanatohexan, 1-lsocyanato-3,3,5- trimethyl-5-(isocyanatomethyl)cyclohexan und 4,4'-Di(isocyanat-ocyclohexyl)methan.
Für das erfindungsgemäße Verfahren können solche Amine zur Reaktion zu den korrespondierenden Isocyanaten eingesetzt werden, bei denen das Amin, deren korres- pondierenden Zwischenprodukte und die korrespondierenden Isocyanate bei den gewählten Reaktionsbedingungen gasförmig vorliegen. Bevorzugt sind Amine, die sich während der Dauer der Reaktion unter den Reaktionsbedingungen zu höchstens 2 mol%, besonders bevorzugt zu höchtens 1 mol% und ganz besonders bevorzugt zu höchstens 0,5 mol% zersetzen. Besonders geeignet sind hier Amine, insbesondere Diamine, auf Basis von aliphatischen oder cycloaliphatischen Kohlenwasserstoffen mit 2 bis 18 Kohlenstoffatomen. Beispiele hierfür sind 1 ,5-Diaminopentan, 1 ,6- Diaminohexan, 1-Amino-3,3,5-trimethyl-5-aminomethylcyclohexan (IPDA) und 4,4'- Diaminodicyclohexylmethan. Bevorzugt verwendet wird 1 ,6-Diaminohexan (HDA).
Ebenfalls können für das erfindungsgemäße Verfahren aromatische Amine verwendet werden, die ohne signifikante Zersetzung in die Gasphase überführt werden können. Beispiele für bevorzugte aromatische Amine sind Toluylendiamin (TDA), als 2,4- oder 2,6-lsomer oder als Gemisch davon, beispielsweise als 80:20 bis 65:35 (mol/mol) Gemisch, Diaminobenzol, 2,6-Xylidin, Napthyldiamin (NDA) und 2,4'- oder 4,4'- Methylen(diphenylamin) (MDA) oder Isomerengemische davon. Bevorzugt sind unter diesen die Diamine, besonders bevorzugt ist 2,4- und/oder 2, 6-TDA.
Bei der Gasphasenphosgenierung ist es definitionsgemäß anzustreben, daß die im Reaktionsverlauf auftretenden Verbindungen, also Edukte (Diamin und Phosgen), Zwi- schenprodukte (insbesondere die intermediär entstehenden Mono- und Dicarbamyl- chloride), Endprodukte (Diisocyanat), sowie gegebenenfalls zudosierte inerte Verbindungen, unter den Reaktionsbedingungen in der Gasphase verbleiben. Sollten diese oder andere Komponenten sich aus der Gasphase z.B. an der Reaktorwand oder anderen Apparatebauteilen abscheiden, so kann durch diese Abscheidungen der Wär- meübergang oder die Durchströmung der betroffenen Bauteile unerwünscht verändert werden. Dies gilt insbesondere für auftretende Aminhydrochloride, die sich aus freien Aminogruppen und Chlorwasserstoff (HCl) bilden, da die resultierenden Aminhydrochloride leicht ausfallen und nur schwer wieder verdampfbar sind.
Die Edukte, oder auch nur eines von ihnen, können zusätzlich zu der erfindungsgemäßen zusätzlichen Dosierung eines Inertmediums verdünnt mit mindestens einem Inertmedium in den Mischraum eindosiert werden. Bei dem Inertmedium handelt es sich um ein Medium, das bei der Reaktionstemperatur gasförmig im Reaktionsraum vorliegt und nicht wesentlich mit den im Reaktionsverlauf auftretenden Verbindungen reagiert. Damit ist gemeint, daß weniger als 10 mol% des Inertmediums unter den Reaktionsbedingungen chemisch reagieren, bevorzugt weniger als 5 mol%, besonders bevorzugt weniger als 3 mol% und ganz besonders bevorzugt weniger als 1 mol%.
Das Inertmedium wird im Allgemeinen vor der Umsetzung mit Amin und/oder Phosgen vermischt, kann aber auch getrennt von den Eduktströmen zudosiert werden. Beispielsweise können Stickstoff, Edelgase, wie Helium oder Argon, oder Aromaten, wie Chlorbenzol, Chlortoluol, o-Dichlorbenzol, Toluol, XyIoI, Chlornaphthalin, Decahydro- naphthalin, Kohlenstoffdioxid oder Kohlenstoffmonoxid, verwendet werden. Bevorzugt wird Stickstoff und/oder Chlorbenzol als Inertmedium verwendet.
Im Allgemeinen wird das Inertmedium in einer Menge eingesetzt, so dass das Verhältnis der Gasvolumina von Inertmedium zu Amin bzw. zu Phosgen weniger als 1 , bevorzugt weniger als 0,1 und besonders bevorzug weniger als 0,05 beträgt.
Die Ausgangsamine werden vor der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens verdampft und auf 2000C bis 6000C, vorzugsweise 300°C bis 5000C erhitzt und gegebenenfalls verdünnt mit einem Inertgas oder mit den Dämpfen eines inerten Lösungsmittels durch die Mischeinrichtung dem Reaktor zugeführt.
Das bei der Phosgenierung verwendete Phosgen wird vor Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gegebenenfalls verdünnt mit einem Inertgas oder mit den Dämpfen eines inerten Lösungsmittels ebenfalls auf eine Temperatur innerhalb des Bereichs von 200°C bis 600°C, vorzugsweise 3000C bis 500°C erhitzt.
Erfindungsgemäß wird Phosgen im Überschuss bezüglich Aminogruppen eingesetzt. Üblicherweise liegt ein molares Verhältnis von Phosgen zu Aminogruppen von 1 ,1 :1 bis 20 : 1 , bevorzugt von 1 ,2 :1 bis 5 :1 vor.
Die Vermischung und Reaktion der beiden gasförmigen Edukte findet nach dem erfin- dungsgemäßen Verfahren nach der Einleitung der Eduktströme Diamin und Phosgen sowie Inertmedium über die Eintrittsflächen in dem Mischraum als Reaktionsraum statt.
Die Reaktion setzt in der Regel mit Kontakt der Edukte unmittelbar nach der Vermischung ein.
So findet im vorderen Teil des Reaktionsraums die Vermischung der Edukte, gegebenenfalls vermischt mit Inertmedium, statt (Mischraum). Zur Durchführung der erfindungsgemäßen Umsetzung werden der vorerhitzte Strom enthaltend Amin oder Gemische von Aminen und der vorerhitzte Strom enthaltend Phosgen kontinuierlich in den Reaktor, bevorzugt einen Rohrreaktor geleitet.
Die Reaktoren bestehen im Allgemeinen aus Stahl, Glas, legiertem oder emaillierten Stahl und weisen eine Länge auf, die ausreichend ist, um unter den Verfahrensbedingungen eine vollständige Umsetzung des Diamins mit dem Phosgen zu ermöglichen.
Es kann sinnvoll sein, in den Eduktzuleitungen Strömungsvergleichmäßiger einzubauen, wie sie beispielsweise aus der EP 1362847 A bekannt sind. Bevorzugt wird zur Vergleichmäßigung der Geschwindigkeit der Eduktströme jedoch eine im Verhältnis zum Durchmesser der Zuleitung lange Vorlauflänge in der Eduktzuleitung, das 2 bis 40-fache des Zuleitungsdurchmessers, besonders bevorzugt das 4 bis 30-fache, ganz besonders bevorzugt das 5 bis 20-fache.
Eine wie in Patent EP 1275640A1 beschriebene Verengung des Strömungsquerschnittes nach der Zusammenführung der Eduktströme zur Vermeidung von Rückstömungen ist möglich, bevorzugt kann jedoch darauf verzichtet werden.
Damit ein Aminstrom dem Erfindungsgedanken folgend nach Beginn der Vermischung keinen Kontakt mit den Apparatewandungen hat, sondern von phosgenhaltigen E- duktströmen umhüllt ist, wird der Aminstrom zwischen Phosgenströme dosiert. Zusätzlich kann die Apparatewandung durch einen zusätzlichen Strom 5 eines Inertmediums geschützt werden.
Die Strömungsquerschnitte des oder der phosgenhaltigen Eduktströme werden so gestaltet, dass das charakteristische Mischungslängenmaß wieder möglichst klein wird. Da das Edukt Phosgen im stöchiometrischen Überschuss zugeführt wird und außerdem die Phosgengeschwindigkeit bevorzugt kleiner als die Amingeschwindigkeit ist, muss eine größere Querschnittsfläche als für den aminhaltigen Strom gewählt werden, woraus sich auch größere charakteristische Abmaße ergeben. Die Mischungsweglänge wird kleiner als 200 mm, bevorzugt kleiner als 100 mm, besonders bevorzugt kleiner als 50 mm, ganz besonders bevorzugt kleiner als 25 mm und insbesondere kleiner als 10 mm gewählt. Die Mischungsweglänge ist dabei als die Distanz definiert, die Fluide- lemente zweier oder mehrerer Eduktströme senkrecht zur Fliessrichtung der E- duktströme maximal zurücklegen müssen bis eine molekulare Vermischung der E- duktströme erfolgt ist.
Das Verhältnis der Gesamtfläche der Aminströme zur Gesamtfläche der Phosgenströme ist größer als 0,00002, bevorzugt größer als 0,0002, besonders bevorzugt größer als 0,002 und ganz besonders bevorzugt größer als 0,02. Das Verhältnis der Gesamtfläche der Aminströme zur Gesamtfläche der Phosgenströme ist kleiner als 5, bevorzugt kleiner als 1 , besonders bevorzugt kleiner als 0,5 und ganz besonders bevorzugt kleiner als 0,2.
Das Flächenverhältnis zweier phosgenführender Flächen, die durch einen aminführen- den Schlitz getrennt sind, beträgt 0,1 bis 10, bevorzugt 0,2 bis 5, besonders bevorzugt 0,4 bis 2,5, ganz besonders 0,8 bis 1 ,25, insbesondere 0,9 bis 1 ,1 und speziell 1.
Das Verhältnis der Fläche eines Inertmediumstromes zur Gesamtfläche des benachbarten Amin- und Phosgenstromes ist größer als 0,0002, bevorzugt größer als 0,002 und besonders bevorzugt größer als 0,02 und beträgt bis zu 5, bevorzugt bis zu 2 und besonders bevorzugt bis zu 1.
Da die Intensität und Schnelligkeit der Vermischung der amin- und phosgenhaltigen Eduktströme wesentlich vom sich in der Mischzone einstellenden Schergradienten abhängen, muss die Mischzone so gestaltet werden, dass der Schergradient besonders groß ist.
Dazu sollte einerseits die Differenzgeschwindigkeit zwischen den amin- und phosgenhaltigen Eduktströmen besonders hoch gewählt werden und zum anderen die charakteristischen Längenabmaße möglichst klein gewählt werden, da der Schergradient proportional zum Quotienten aus Geschwindigkeitsdifferenz und charakteristischem Längenmaß ist.
Die Geschwindigkeitsdifferenz zwischen dem Strom des Inertmediums und dem benachbarten Strom sollte jedoch nicht so groß sein, dass ein ausgedehntes Rezirkulati- onsgebiet durch den eintretenden Strahl ausgebildet wird.
Da die Geschwindigkeitsdifferenz zwischen den amin- und phosgenhaltigen E- duktsströmen hoch sein soll, müssen entweder die phosgenhaltigen oder die aminhal- tigen Eduktströme eine größere Geschwindigkeit aufweisen. Da die Aminzuführungen zur Mischzone empfindlicher gegenüber der Bildung von Ablagerungen und Verstopfungen sind und eine Rückströmung in der Aminzuführung auf jeden Fall zu vermeiden ist, wird die Strömungsgeschwindigkeit des aminhaltigen Eduktstromes bevorzugt größer gewählt als die Geschwindigkeit des phosgenhaltigen Eduktstromes. Je höher die Geschwindigkeit der aminhaltigen Eduktströme ist um so höher kann bei gleichem Schergefälle auch die Geschwindigkeit der phosgenhaltigen Eduktströme gewählt werden. Eine höhere Phosgengeschwindigkeit bewirkt kleinere Strömungs- querschnitte der Phosgenzuführung und damit kleinere Mischungsweglängen und somit ein schnelleres Mischen. Um eine möglichst hohe Amingeschwindigkeit zu erreichen, wird daher angestrebt im Aminstrom am Punkt der Zusammenführung mit dem Phosgenstrom eine lokale Machzahl von größer als 0,6 einzustellen.
Die Machzahl bedeutet dabei das Verhältnis zwischen lokaler Strömungsgeschwindigkeit und lokaler Schallgeschwindigkeit. In einer besonderen Ausführungsform des Verfahrens wird die Zuführung des aminhaltigen Eduktströme so gewählt, dass am Austritt der Aminströme in die Mischzone gerade eine Machzahl von 1 vorliegt.
Im Fall einer sogenannten angepassten Aminzuführung entspricht der Druck des A- minstromes an diesem Punkt gerade dem Druck, des phosgenhaltigen Eduktstroms am Punkt der Zusammenführung. Im Falle einer nichtangepassten Aminzuführung ist der Druck des Aminströmes beim Austritt aus der Aminzuführung größer als der Druck des phosgenhaltigen Stromes bei der Zusammenführung. In diesem Fall kommt es dann zu einer weiteren Expansion des aminhaltigen Stromes, der mit einer Druckabsenkung bis auf den Druck des phosgenhaltigen Stromes verbunden ist. Ob eine Düse angepasst oder nicht angepasst betrieben wird, hängt vom Vordruck des aminhaltigen- und des phosgenhaltigen Stromes vor der Mischdüse ab. In einer weiteren besonderen Ausführungsform ist die Aminzuführung so gestaltet, dass bereits in der Zuführungen Machzahlen von größer 1 erreicht werden. Dies kann z.B. dadurch erreicht werden, dass die Zuführung des aminhaltigen Ströme in Form einer oder mehrer Lavaldüsen gestaltet wird, die sich dadurch auszeichnen, dass sich der Strömungsquerschnitt zunächst verengt bis eine Machzahl von eins erreicht ist und sich, dann wieder erweitert, was zu einer weiteren Expansion und Beschleunigung der Strömung führt. Um eine Überschallströmung (Machzahl größer als 1) zu erreichen, muss das Verhältnis des Aminkesseldruckes zum Mischzonendruck größere als das sogenannte kritische Druckverhältnis sein. Je höher das Druckverhältnis ist und je höher die Kesseltemperatur des Aminströmes ist, umso höher ist die maximal erreichbare Geschwindigkeit. Da das Edukt Amin bei zu hohen Temperaturen oft thermisch geschädigt wird, dürfen allerdings keine zu hohen Temperaturen eingestellt werden. Auch kann der Aminvor- druck auf Grund des Amindampfdruckes nicht beliebig gesteigert werden. Bevorzugt wird die Aminzuführung daher so gestaltet, dass sich im aminhaltigen E- duktstrom direkt an der Zusammenführung mit dem phosgenhaltigen Strom oder im Falle einer nicht angepassten Düse kurz dahinter Machzahlen von 0,6 bis 4, besonders bevorzugt 0,7 bis 3, ganz besonders bevorzugt 0,8 bis 2,5 und insbesondere 0,9 bis 2,0 einstellen.
Die angegebenen Machzahlen kann der Fachmann bei bekannter Kesseltemperatur und bekannten Stoffdaten einfach in Strömungsgeschwindigkeiten umrechnen. Ebenso kann der Fachmann in Abhängigkeit von der angegebenen Machzahl und den Stoffdaten den erforderlichen Vordruck berechnen. Die hohe Eintrittsgeschwindigkeit des Aminstromes in die Mischzone dient, wie oben dargestellt, der Erzielung einer möglichst großen Geschwindigkeitsdifferenz zwischen amin- und phosgenhaltigen Eduktströmen. Ferner wird durch die hohe Strömungsgeschwindigkeit der Systemdruck und damit auch die Eduktkonzentrationen sowie die Temperatur lokal reduziert, was zu einer Verringerung der Reaktionsgeschwindigkeiten und damit zu einer Vereinfachung der Mischaufgabe führt.
Um möglichst kleine Mischungsweglängen zu erreichen, muss angestrebt werden, die Strömungsgeschwindigkeit des phosgenhaltigen Eduktstromes ebenfalls möglichst hoch zu wählen, ohne jedoch die Differenzgeschwindigkeit zwischen amin- und phos- genhaltigem Eduktstrom zu sehr zu reduzieren. Dazu wird die Querschnittsfläche des Phosgenstromes so gewählt, dass sich eine Machzahl von 0,2 bis 2,0, bevorzugt 0,3 bis 1 ,5, besonders bevorzugt 0,4 bis 1 ,0, ganz besonders bevorzugt von 0,5 bis 1 ,0 und insbesondere 0,7 bis 1 ,0 ergibt. Die Strömungsquerschnitte der aminhaltigen Eduktströme werden in der erfindungs- gemäßen Mischeinheit so gestaltet, dass einerseits eine hohe Betriebstabilität gewährleistet ist und anders möglichst kleine Mischungsweglängen eingehalten werden. Daher werden für die Zuführung des aminhaltigen Eduktsstromes charakteristische Längenmaße von 0,5 bis 50 mm, bevorzugt 0,75 bis 25 mm, besonders bevorzugt 1 mm bis 10 mm und ganz besonders bevorzugt 1 mm bis 5 mm gewählt. Als charakteristi- sches Längenmaß ist dabei der kleinste Längenmaßstab des Strömungsquerschnitts gemeint, d.h. z.B. im Fall eines Spaltes die Spaltbreite oder im Fall einer kreisförmigen Öffnung der Öffnungsdurchmesser.
Bevorzugt werden die einzelnen Edukte in der Mischeinrichtung mit einer Strömungs- geschwindigkeit von 20 bis 400 Meter/Sekunde in den Reaktor geführt, bevorzugt von 25 bis 300 Meter/Sekunde, besonders bevorzugt 30 bis 250, ganz besonders bevorzugt 50 bis 200, insbesondere mehr als 150 bis 200 und speziell 160 bis 180 Meter/Sekunde.
In einer möglichen Ausführungsform der Erfindung kann es sinnvoll sein, die Phosgenströme, insbesondere den äußeren Phosgenstrom mit einer höheren Strömungsgeschwindigkeit in den Mischraum einzuführen, als den Aminstrom, den sie umhüllen, besonders bevorzugt mit mindestens 10 m/s mehr, ganz besonders bevorzugt mindestens 20 m/s mehr und insbesondere mindestens 50 m/s mehr.
Es kann aber auch möglich und sinnvoll sein, den äußeren Phosgenstrom mit einer höheren Strömungsgeschwindigkeit in den Mischraum einzuführen, als den Aminstrom, und den inneren Phosgenstrom mit einer niedrigeren Strömungsgeschwindigkeit. Dies stellt eine weitere mögliche Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dar.
In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist es sinnvoll, die Phosgenströme, insbesondere den äußere Phosgenstrom mit einer niedrigeren Strömungsge- schwindigkeit in den Mischraum einzuführen, als den Aminstrom, den sie umhüllen, besonders bevorzugt mit mindestens 50 m/s weniger, ganz besonders bevorzugt mindestens 60 m/s weniger, ganz besonders bevorzugt 80 m/s weniger und im speziellen mindestens 100 m/s weniger.
In einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung sind bei einer Vielzahl von Phosgenströme diese mit genau einer Phosgenzuleitung druckverlustarm ohne zusätzliche Regeleinrichtungen verbunden, so daß die Geschwindigkeit, mit der das Phosgen strömt, etwa gleich ist.
Desgleichen gilt, daß bei einer Vielzahl von Aminströmen diese bevorzugt mit genau einer Aminzuleitung druckverlustarm ohne zusätzliche Regeleinrichtungen verbunden sind, so daß die Geschwindigkeit, mit der das Amin strömt, etwa gleich ist.
Es ist aber auch möglich, die Phosgen- und/oder Aminströme der Schlitze mit jeweils einer getrennt geregelten Zuleitung zu verbinden, so daß die Geschwindigkeiten pro Zuleitung einzeln und unabhängig voneinander einstellbar sind.
Die Edukte treten mit einem Geschwindigeitsvektor in den Mischraum. Dabei lässt sich der Geschwindigkeitsvektor in eine axiale, radiale und tangentiale Richtungskomponente unterteilen. Unter der axialen Richtung wird die Richtungskomponente des Geschwindigkeitsvektors parallel zur Längsachse des Mischraums verstanden. Unter der radialen Richtung wird die Richtungskomponente des Geschwindigkeitsvektors von aussen auf die Längsachse zu verstanden, also einen rechten Winkel mit der Längs- achse einschließend. Unter tangentialer Richtung wird die Richtungskomponente des Geschwindigkeitsvektors parallel zur Berandung des Mischraums verstanden, also eine ringförmige Umlaufbewegung.
Zur Vermischung der Eduktströme läßt sich eine Verbesserung der sich einstellenden Vermischung durch den Einbau von eine Tangentialgeschwindigkeit erzeugenden Elementen erzielen, beispielsweise in die Zuleitung der Teilströme der Überschußkomponenten in den Mischraum. Ein geeignetes tangentialgeschwindigkeitserzeugendes E- lement wäre beispielsweise ein in die Zuleitung eingelassenes spiralförmig verdrilltes Band (Wendel), runde oder eckige Leitbleche (Leitschaufeln) oder dergleichen. Die Wirkung der tangentialgeschwindigkeitserzeugenden Einbauten ist es, in der Strömung der Düse die Scherung zwischen Strömungsschichten unterschiedlicher Zusammensetzung zu erhöhen.
Es kann eine weitere Ausführungsform darstellen, auch den Strom des Inertmediums mit einem Drall zu versehen. Dies ist jedoch weniger bevorzugt. Zur Erzeugung einer Tangentialgeschwindigkeit ist auch ein tangentialer Eintritt der Zuleitung eines oder mehrerer Eduktströme möglich oder bei einem radialen Zustrom eines oder mehrerer Eduktströme ein Schaufelkranz.
Weiterhin kann es sinnvoll sein, die Phosgen- und Aminströme mit gegenläufiger Tangentialgeschwindigkeit in den Mischraum einzuleiten, beispielsweise indem die Phosgenströme mit einer Tangentialgeschwindigkeit entlang der Längsachse des Reaktors blickend im Uhrzeigersinn, und der zwischenliegende Aminstrom mit einer Tangentialgeschwindigkeit gegen den Uhrzeigersinn in den Mischraum eindosiert werden.
Der Winkel, den der Summenvektor aus den Vektoren der Tangentialgeschwindigkeit und aus dem Vektor der Axialgeschwindigkeit der so eindosierten Ströme mit der Längsachse des Reaktors einschließt, kann von 5 bis 85°, bevorzugt 17 bis 73°, besonders bevorzugt 30 bis 60° für die einen Ströme, beispielsweise die Phosgenströme, und von -5 bis -85°, bevorzugt -17 bis -73°, besonders bevorzugt -30 bis -60° für die anderen Ströme, beispielsweise den Aminstrom betragen.
Weiterhin ist es sinnvoll, die Strömungen mit unterschiedlichen Radialgeschwindigkeiten in den Mischraum einzudosieren. Dabei stellt sich ein Winkel zwischen dem Sum- menvektor aus dem Radialgeschwindigkeitsvektor und aus dem Axialgeschwindig- keitsvektor mit der Längsachse ein. Dieser Winkel entspricht in der Regel dem Winkel des zugehörigen Dosierkanals mit der Längsachse des Mischraums. Dabei bedeutet eine negativer Winkel eine Dosierung von innen nach außen, ein positiver Winkel eine Dosierung von außen nach innen, ein Winkel von 0° bedeutet eine zur Längsachse des Mischraums parallele Strömung und ein Winkel von 90° eine zur Längsachse des Mischraums senkrechte Strömung.
Der äußere Phosgenstrom kann durch die Mischeinrichtung unter einem radialen Winkel von 0 bis 90°, bevorzugt 5 bis 90°, besonders bevorzugt 7 bis 65°, ganz besonders bevorzugt 15 bis 35° und insbesondere 18 bis 30° in den Mischraum eindosiert werden.
Es stellt eine bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung dar, den Phosgenstrom in einem Winkel von etwa 90°, bevorzugt genau 90° zur Längsachse des Mischraums und den Aminstrom parallel Längsachse des Mischraums zu dosieren.
Dabei wird der Aminstrom von einem Inertmedium eingehüllt, das bevorzugt über einen Ringspalt um den Aminstrom dosiert wird.
Der Aminstrom kann durch die Mischeinrichtung unter einem radialen Winkel von -50° bis +50°, bevorzugt -25 bis 25°, besonders bevorzugt -10 bis 10° und ganz besonders bevorzugt -3 bis +3° in den Mischraum eindosiert werden. Der innere Phosgenstrom kann durch die Mischeinrichtung unter einem radialen Winkel von 0 bis -85°, bevorzugt -5 bis -85°, besonders bevorzugt -7 bis -65°, ganz besonders bevorzugt -15 bis -35° und insbesondere -18 bis -30° in den Mischraum eindosiert werden.
Vorteilhaft ist es, wenn äußerer Phosgenstrom und Aminstrom relativ zueinander einen radialen Winkel von 1 bis 60°, bevorzugt 7 bis 50, besonders bevorzugt 15 bis 45° und besonders bevorzugt 18 bis 35° einschließen.
Weiterhin vorteilhaft ist es, wenn Aminstrom und innerer Phosgenstrom relativ zueinander einen radialen Winkel von 1 bis 60°, bevorzugt 10 bis 50°, besonders bevorzugt 15 bis 45° und besonders bevorzugt 18 bis 35° einschließen.
Um einen möglichst vollständigen Umsatz des Amins zum jeweiligen Wertprodukt zu erreichen, wird mit den oben dargestellten Maßnahmen eine Mischzeit des phosgen- haltigen mit dem aminhaltigen Eduktstromes von kleiner 10 ms, bevorzugt kleiner 5 ms, besonders bevorzugt kleiner 2 ms, ganz besonders bevorzugt kleiner 1 ms und insbesondere kleiner 0,5 ms erreicht. Als Mischzeit wird dabei die Zeit definiert, die Fluidelemente, die aus der Aminzuführung austreten maximal benötigen, bis sich in ihnen ein Phosgen/Aminverhältnis von größer oder gleich 4 einstellt. Die Zeit zählt dabei jeweils ab dem Austritt eines Fluidelements aus der Aminzuführung.
Reaktionsraum
Der Reaktionsraum umfaßt im vorderen Bereich den Mischraum, in dem überwiegend die Vermischung des gasförmigen Gemisches von Phosgen, Amin, gegebenenfalls vermischt mit Inertmedium, und getrennt durch Ströme von Inertmedium stattfindet, was in der Regel begleitet ist vom Einsetzen der Reaktion. Im hinteren Teil des Reaktionsraums findet dann im Wesentlichen nur noch die Reaktion statt und höchstens un- tergeordnet die Vermischung.
Zu Unterscheidungszwecken kann als Mischraum der Bereich des Reaktionsraumes bezeichnet werden, in dem die Vermischung der Edukte zu einem Grad von 99% stattfindet. In einer bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist der Um- satz im Mischraum, d.h. der Verbrauch des eingesetzten Amins, weniger als 15%. Dabei wird der Vermischungsgrad als Verhältnis der Differenz des lokal gemittelten Mischungsbruch und des Anfangsmischungsbruchs vor Vermischung zur Differenz des mittleren endgültigen Mischungsbruchs nach Vermischung und des Anfangsmischungsbruchs vor Vermischung angegeben. Zum Konzept des Mischungsbruches siehe z.B. J. Warnatz, U. Maas, R.W. Dibble: Verbrennung, Springer Verlag, Berlin Heidelberg New York, 1997, 2. Auflage, S. 134. Der Effekt der erfindungsgemäßen Zudosierung des Inertmediums zwischen einen Amin- und einen Phosgenstrom bewirkt lediglich eine verminderte Vermischung dieser beiden Komponenten im Bereich der Mischeinrichtung. In einer bestimmten Entfernung von der Mischeinrichtung findet dann eine normale Vermischung von Phosgen und Amin statt.
Unter Reaktor wird die technische Vorrichtung verstanden, die den Reaktionsraum enthält. Hierbei kann es sich um alle üblichen, aus dem Stand der Technik bekannten Reaktionsräume handeln, die zur nicht katalytischen, einphasigen Gasreaktion, bevor- zugt zur kontinuierlichen nicht katalytischen, einphasigen Gasreaktion, geeignet sind und die den geforderten moderaten Drücken standhalten. Geeignete Materialien für den Kontakt mit dem Reaktionsgemisch sind z.B. Metalle, wie Stahl, Tantal, Nickel, Nickellegierungen, Silber oder Kupfer, Glas, Keramik, Emaille oder homogene oder heterogene Gemische daraus. Bevorzugt werden Stahlreaktoren verwendet. Die Wän- de des Reaktors können hydraulisch glatt oder profiliert sein. Als Profile eignen sich beispielsweise Ritzen oder Wellen.
Es kann von Vorteil sein, wenn das eingesetzte Material, bevorzugt das für die Mischeinrichtung und/oder den Reaktor und besonders bevorzugt das für den Reaktor ein- gesetzte Material eine geringe Rauhigkeit aufweist, wie beschrieben in der unveröffentlichten Europäischen Patentanmeldung mit dem Aktenzeichen 06125811.7 und dem Einreichedatum 1 1.12.2006, auf die hiermit im Rahmen der vorliegenden Offenbarung vollständig Bezug genommen sei.
Es können im Allgemeinen die aus dem Stand der Technik bekannten Reaktorbautypen verwendet werden. Beispiele für Reaktoren sind bekannt aus EP-B1 289840, Sp. 3, Z. 49 - Sp. 4, Z. 25, EP-B1 593334, WO 2004/026813, S. 3, Z. 24 - S. 6, Z. 10, WO 03/045900, S. 3, Z. 34 - S. 6, Z. 15, EP-A1 1275639, Sp. 4, Z. 17 - Sp. 5, Z. 17 und EP-B1 570799, Sp. 2, Z. 1 - Sp. 3, Z. 42, auf die jeweils im Umfang dieser Offen- barung ausdrücklich Bezug genommen sei.
Bevorzugt verwendet werden Rohrreaktoren.
Ebenfalls ist es möglich, im Wesentlichen quaderförmige Reaktionsräume, bevorzugt Plattenreaktoren bzw. Plattenreaktionsräume zu verwenden. Ein besonders bevorzugter Plattenreaktor weist ein Verhältnis von Breite zu Höhe von mindestens 2 : 1 , bevorzugt mindestens 3 : 1 , besonders bevorzugt mindestens 5 : 1 und insbesondere mindestens 10 : 1 auf. Die obere Grenze des Verhältnisses von Breite zu Höhe hängt von der gewünschten Kapazität des Reaktionsraums ab und ist prinzipiell nicht begrenzt. Als technisch sinnvoll haben sich Reaktionsräume mit einem Verhältnis von Breite zu Höhe bis zu 5000 : 1 , bevorzugt bis zu 1000 : 1 erwiesen. Die Umsetzung von Phosgen mit Amin im Reaktionsraum erfolgt bei Absolutdrücken von mehr als 0,1 bar bis weniger als 20 bar, bevorzugt zwischen 0,5 bar und 15 bar und besonders bevorzugt zwischen 0,7 und 10 bar. Im Fall der Umsetzung von (cyc- lo)aliphatischen Aminen beträgt der Absolutdruck ganz besonders bevorzugt zwischen 0,7 bar und 5 bar, insbesondere von 0,8 bis 3 bar und speziell 1 bis 2 bar.
Im Allgemeinen ist der Druck in den Zuleitungen zur Mischvorrichtung höher, als der vorstehend angegebene Druck im Reaktor. Je nach Wahl der Mischvorrichtung fällt an dieser Druck ab. Bevorzugt ist der Druck in den Zuleitungen um 20 bis 2000 mbar, be- sonders bevorzugt von 30 bis 1000 mbar höher als im Reaktionsraum.
In einer möglichen Ausführungsform besteht der Reaktor aus einem Bündel an Reaktoren. In einer möglichen Ausführungsform muss es sich bei der Mischeinheit nicht um eine eigenständige Vorrichtung handeln, vielmehr kann es vorteilhaft sein, die Misch- einheit in den Reaktor zu integrieren. Ein Beispiel einer integrierten Einheit aus Mischeinheit und Reaktor stellt ein Rohrreaktor mit angeflanschten Düsen dar.
Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren erfolgt die Umsetzung von Phosgen mit Amin in der Gasphase. Unter Umsetzung in der Gasphase ist zu verstehen, dass die Umwandlung der Eduktströme und Zwischenprodukte zu den Produkten im gasförmigen Zustand miteinander reagieren und im Verlauf der Reaktion während des Durchgangs durch den Reaktionsraum zu mindestens 95%, bevorzugt zu mindestens 98%, besonders bevorzugt zu mindestens 99%, ganz besonders bevorzugt zu mindestens 99,5%, insbesondere zu mindestens 99,8 und speziell zu mindestens 99,9% in der Gasphase bleiben.
Zwischenprodukte sind dabei beispielsweise die aus den Diaminen gebildeten Mono- amino-monocarbamoylchloride, Dicarbamoylchloride, Monoamino-monoisocyanate und Monoisocyanato-monocarbamoylchloride sowie die Hydrochloride der Aminoverbin- düngen.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird die Temperatur im Reaktionsraum so gewählt, dass sie oberhalb der Siedetemperatur des eingesetzten Diamins, bezogen auf die im Reaktionsraum herrschenden Druckverhältnisse, liegt. Je nach eingesetztem Amin und eingestelltem Druck ergibt sich üblicherweise eine vorteilhafte Temperatur im Reaktionsraum von mehr als 200 0C, bevorzugt mehr als 260 0C und besonders bevorzugt mehr als 300 0C. In der Regel beträgt die Temperatur bis zu 600 0C, bevorzugt bis zu 570 0C.
Die mittlere Kontaktzeit des Umsetzungsgemisches im erfindungsgemäßen Verfahren beträgt im Allgemeinen zwischen 0,001 Sekunden und weniger als 5 Sekunden, bevorzugt mehr als 0,01 Sekunden bis weniger als 3 Sekunden, besonders bevorzugt mehr als 0,015 Sekunden bis weniger als 2 Sekunden. Im Fall der Umsetzung von (cyc- lo)aliphatischen Aminen kann die mittlere Kontaktzeit ganz besonders bevorzugt von 0,015 bis 1 ,5 Sekunden, insbesondere von 0,015 bis 0,5 Sekunden, speziell von 0,020 bis 0,1 Sekunden und oft von 0,025 bis 0,05 Sekunden betragen.
Unter mittlerer Kontaktzeit wird die Zeitspanne vom Beginn der Vermischung der Eduk- te bis zum Verlassen des Reaktionsraumes in die Aufarbeitungsstufe verstanden. In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Strömung im Reaktor des erfindungsgemäßen Verfahrens durch eine Bodenstein-Zahl von mehr als 10, bevorzugt mehr als 100 und besonders bevorzugt von mehr als 500 charakterisiert.
In einer bevorzugten Ausführungsform werden die Abmessungen des Reaktionsraums und die Strömungsgeschwindigkeiten so gewählt, dass eine turbulente Strömung, d.h. eine Strömung mit einer Reynolds-Zahl von mindestens 2300, bevorzugt mindestens 2700, für das Reaktionsgemisch vorliegt, wobei die Reynolds-Zahl mit dem hydraulischen Durchmesser des Reaktionsraumes gebildet wird.
Bevorzugt durchläuft das gasförmige Reaktionsgemisch den Reaktionsraum mit einer Strömungsgeschwindigkeit von 10 bis 300 Meter/Sekunde, bevorzugt von 25 bis 250 Meter/Sekunde, besonders bevorzugt 40 bis 230, ganz besonders bevorzugt 50 bis 200, insbesondere mehr als 150 bis 190 und speziell 160 bis 180 Meter/Sekunde.
Durch die turbulente Strömung werden enge Verweilzeitverteilungen mit geringer Standardabweichung von meist nicht mehr als 6% wie in EP 570799 beschrieben und eine gute Vermischung erreicht. Maßnahmen, wie beispielsweise die in EP-A-593 334 beschriebene Verengung, die zudem verstopfungsanfällig ist, sind nicht notwendig.
Es kann sinnvoll sein, in den Reaktor Strömungsvergleichmäßiger einzubauen, wie sie beispielsweise aus der EP 1362847 A bekannt sind.
Das Reaktionsvolumen kann über seine Außenfläche temperiert werden. Um Produktionsanlagen mit hoher Anlagenkapazität zu bauen, können mehrere Reaktorrohre parallel geschalten werden. Die Umsetzung kann aber auch bevorzugt adiabat erfolgen. Das bedeutet, dass über die Außenfläche des Reaktionsvolumens nicht mit techni- sehen Maßnahmen Heiz- oder Kühlenergieströme fließen.
In einer bevorzugten Ausführungsform werden die Umsetzungsbedingungen so gewählt, dass das Reaktionsgas am Austritt aus dem Reaktionsraum eine Phosgenkonzentration von mehr als 25 mol/m3, bevorzugt von 30 bis 50 mol/m3, aufweist. Weiter- hin liegt am Austritt aus dem Reaktionsraum im Allgemeinen eine Inertmediumskonzentration von mehr als 25 mol/m3, bevorzugt von 30 bis 100 mol/m3 vor. Der Reaktionsraum kann einen gleichbleibenden Durchmesser aufweisen oder im Verlauf der Durchströmung eine Serie von Verengungen oder Erweiterungen aufweisen. Dies ist beispielsweise beschrieben in WO 2007/028715, Seite 14, Zeile 29 bis Seite 20, Zeile 42, was hiermit ausdrücklich Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Die Ausführung des Reaktionsraums spielt jedoch erfindungsgemäß auf die Vermischung der Komponenten keine Rolle.
Das durchströmte Volumen des Reaktors kann mit statischen Mischern ausgefüllt sein, beispielsweise Packungen, Formkörpern, Geweben, Loch- oder Schlitzblechen, bevorzugt ist das Volumen jedoch möglichst frei von Einbauten.
Denkbar ist auch der Einbau von Leitblechen in den Reaktionsraum. Ein geeignetes, turbulenzerzeugendes Element wäre beispielsweise ein eingelassenes spiralförmig verdrilltes Band, runde oder eckige Schrägplatten oder dergleichen.
Um auch bei großen Amin- und Phosgenmengenströmen, wie sie bei der Isocyanat- produktion im großtechnischen Maßstab üblich sind, kleine Mischungsweglängen und damit kurze Mischzeiten einzuhalten, bietet sich eine Parallelschaltung vieler kleiner Mischdüsen mit anschließender Misch- und Reaktionszone an, wobei die parallelgeschalteten Einheiten durch Wandungen von einander getrennt sind. Der Vorteil dieser Verfahrensvariante liegt in einem günstigeren Längen- zu Durchmesserverhältnis der Misch- und Reaktionszonen. Je größer dieses Verhältnis ist, desto günstiger (enger) ist die Verweilzeitverteilung der Strömung. Somit kann bei gleicher Verweilzeit und Strö- mungsgeschwindigkeit durch viele parallelgeschaltete Einheiten, dass Längen- zu
Durchmesserverhältnis erhöht werden und damit auch die Verweilzeitverteilung eingeengt werden. Um den apparativen Aufwand gering zuhalten, münden die einzelnen Reaktionszonen in eine gemeinsame Nachreaktionszone, in der dann der Restumsatz des Amins erfolgt.
Quench
Nach der Reaktion wird das gasförmige Umsetzungsgemisch bevorzugt bei Temperaturen größer 130 0C mit einem Lösungsmittel gewaschen (Quench). Als Lösungsmittel sind bevorzugt Kohlenwasserstoffe, die gegebenenfalls mit Halogenatomen substituiert sind, geeignet, wie beispielsweise Hexan, Benzol, Nitrobenzol, Anisol, Chlorbenzol, Chlortoluol, o-Dichlorbenzol, Trichlorbenzol, Diethylisophthalat (DEIP), Tetrahydrofuran (THF), Dimethylformamid (DMF), XyIoI, Chlornaphthalin, Decahydronaphthalin und Toluol. Als Lösungsmittel wird besonders bevorzugt Monochlorbenzol eingesetzt. Als Lösungsmittel kann auch das Isocyanat eingesetzt werden. Bei der Wäsche wird das Isocyanat selektiv in die Waschlösung übergeführt. Anschließend werden das verblei- bende Gas und die erhaltene Waschlösung bevorzugt mittels Rektifikation in Isocyanat, Lösungsmittel, Phosgen und Chlorwasserstoff aufgetrennt.
Nachdem das Reaktionsgemisch im Reaktionsraum umgesetzt wurde, führt man es in die Aufarbeitungsvorrichtung mit Quench. Bevorzugt handelt es sich hier um einen sogenannten Waschturm, wobei aus dem gasförmigen Gemisch das gebildete Isocyanat durch Kondensation in einem inerten Lösungsmittel abgetrennt wird, während ü- berschüssiges Phosgen, Chlorwasserstoff und gegebenenfalls das Inertmedium die Aufarbeitungsvorrichtung gasförmig durchlaufen. Bevorzugt wird dabei die Temperatur des inerten Lösungsmittels oberhalb der Lösungstemperatur des zum Amin gehörigen Carbamylchlorids im gewählten Quenchmedium gehalten. Besonders bevorzugt wird dabei die Temperatur des inerten Lösungsmittels oberhalb der Schmelztemperatur des zum Amin gehörigen Carbamylchlorids gehalten
Im Allgemeinen ist der Druck in der Aufarbeitungsvorrichtung niedriger als im Reaktionsraum. Bevorzugt ist der Druck um 50 bis 500 mbar, besonders bevorzugt 80 bis 150 mbar, niedriger als im Reaktionsraum.
Die Wäsche kann beispielsweise in einem Rührbehälter oder in anderen herkömmli- chen Apparaturen, z.B. in einer Kolonne oder Mixer-Settler-Apparatur, durchgeführt werden.
Verfahrenstechnisch können für eine Wäsche im erfindungsgemäßen Verfahren alle an sich bekannten Extraktions- und Waschverfahren und -apparate eingesetzt werden, z.B. solche, die in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6th ed, 1999 Electronic Release, Kapitel: Liquid - Liquid Extraction - Apparatus, beschrieben sind. Beispielsweise können dies ein- oder mehrstufige, bevorzugt einstufige Extraktionen, sowie solche in Gleich- oder Gegenstromfahrweise, bevorzugt Gegenstromfahrweise sein.
Der Quench kann beispielsweise ausgeführt sein wie beschrieben in EP 1403248 A1 , dort besonders in den Absätzen [0006] bis [0019] und dem Beispiel zusammen mit den Figuren 1 bis 2, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Der Quench kann beispielsweise ausgeführt sein wie beschrieben in der WO 2008/55899, dort besonders von Seite 3, Zeile 30 bis Seite 11 , Zeile 37 zusammen mit Beispiel 1 und den Figuren, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Der Quench kann beispielsweise ausgeführt sein wie beschrieben in der WO 2008/55904, dort besonders von Seite 3, Zeile 26 bis Seite 16, Zeile 36 zusammen mit Beispiel 1 und den Figuren, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
Der Quench kann bevorzugt ausgeführt sein wie beschrieben in WO 2005/123665, dort besonders von Seite 3, Zeile 10 bis Seite 8, Zeile 2 und dem Beispiel, was hiermit durch Bezugnahme Bestandteil der vorliegenden Offenbarung sei.
In dieser Quenchzone wird das Reaktionsgemisch, das im Wesentlichen aus den Iso- cyanaten, Phosgen und Chlorwasserstoff besteht, intensiv mit der eingedüsten Flüs- sigkeit vermischt. Die Vermischung erfolgt derart, dass die Temperatur des Reaktionsgemisches ausgehend von 200 bis 5700C auf 100 bis 200 0C, bevorzugt auf 140 bis 180 0C abgesenkt wird und das im Reaktionsgemisch enthaltene Isocyanat durch Kondensation vollständig oder teilweise in die eingedüsten Flüssigkeitströpfchen übergeht, während das Phosgen und der Chlorwasserstoff im Wesentlichen vollständig in der Gasphase verbleiben.
Der Anteil des im gasförmigen Reaktionsgemisch enthaltenen Isocyanats, das in der Quenchzone in die Flüssigphase übergeht, beträgt dabei vorzugsweise 20 bis 100 Gew.-%, besonders bevorzugt 50 bis 99,5 Gew.-% und insbesondere 70 bis 99 Gew.-%, bezogen auf das im Reaktionsgemisch enthaltene Isocyanat.
Das Reaktionsgemisch durchströmt die Quenchzone vorzugsweise von oben nach unten. Unterhalb der Quenchzone ist ein Sammelbehälter angeordnet, in dem die Flüssigphase abgeschieden, gesammelt und, über einen Auslass aus dem Reaktions- räum entfernt und anschließend aufgearbeitet wird. Die verbleibende Gasphase wird über einen zweiten Auslass aus dem Reaktionsraum entfernt und ebenfalls aufgearbeitet.
Der Quench kann beispielsweise erfolgen, wie in der EP 1403248 A1 beschrieben, oder wie in der internationalen Anmeldung WO 2005/123665 beschrieben.
Die Flüssigkeitströpfchen werden dazu mittels Ein- oder Zweistoffzerstäuberdüsen, vorzugsweise Einstoffzerstäuberdüsen, erzeugt und erzeugen je nach Ausführungsform einen Sprühkegelwinkel von 10 bis 140°, bevorzugt von 10 bis 120°, besonders bevorzugt von 10° bis 100°.
Die Flüssigkeit, die über die Zerstäuberdüsen eingedüst wird, muss eine gute Löslichkeit für Isocyanate aufweisen. Vorzugsweise werden organische Lösungsmittel eingesetzt. Insbesondere eingesetzt werden aromatische Lösungsmittel, die mit Halogen- atomen substituiert sein können. In einer besonderen Ausführungsform des Verfahrens handelt es sich bei der einge- düsten Flüssigkeit um ein Gemisch aus Isocyanaten, ein Gemisch aus Isocyanaten und Lösungsmittel oder um Isocyanat, wobei die jeweils verwendete Quenchflüssigkeit Anteile an Leichtsieder, wie HCl und Phosgen, aufweisen kann. Vorzugsweise wird dabei das Isocyanat eingesetzt, das bei dem jeweiligen Verfahren hergestellt wird. Da durch die Temperatursenkung in der Quenchzone die Reaktion zum Stillstand kommt, können Nebenreaktionen mit den eingedüsten Isocyanaten ausgeschlossen werden. Der Vorteil dieser Ausführungsform liegt insbesondere darin, dass auf eine Abtrennung des Lösungsmittels verzichtet werden kann.
In einer alternativen bevorzugten Ausführungsform handelt es sich bei dem Inertmedium, das zusammen mit mindestens einem der Edukte eingesetzt wird, und bei dem Lösungsmittel, das im Quench eingesetzt wird, um die gleiche Verbindung, ganz besonders bevorzugt wird in diesem Fall Monochlorbenzol verwendet.
Geringe Mengen von Nebenprodukten, die im Isocyanat verbleiben, können mittels zusätzlicher Rektifikation, durch Strippen mit einem Inertgas oder auch Kristallisation, bevorzugt durch Rektifikation vom erwünschten Isocyanat getrennt werden.
In der anschließenden optionalen Reinigungsstufe wird das Isocyanat, bevorzugt durch Destillation, vom Lösungsmittel abgetrennt. Ebenfalls kann hier noch die Abtrennung von restlichen Verunreinigungen, umfassend Chlorwasserstoff, Inertmedium und/oder Phosgen, erfolgen, wie beispielsweise beschrieben in DE-A1 10260092.
Beispiel
In einer Miniplant-Anlage zur Gasphasenphosgenierung von 1 ,6-Hexamethylendiamin zu 1 ,6-Hexamethylendiisocyanat wurden 1 ,77 kg/h eines Gemisches aus 99,2 Gew-% 1 ,6-Hexamethylendiamin und 0,8 Gew% Stickstoff auf 365°C erwärmt und und in einer Koaxialmischdüse mit 15 kg/h Phosgen mit einer Temperatur von 365°C vermischt. Die Mündung des zentralen Aminzulaufs hatte einen Durchmesser von 1 ,0 mm und das Phosgen wurde über einen Ringspalt von 3 mm in ein Mischrohr des Durchmessers 5,2 mm zugeführt.
Beim Betrieb der Anlage zeigte sich bereits nach wenigen Minuten ein Druckverlustanstieg, der auf Ablagerungen im Düsenbereich zurückzuführen war und letztlich zur Abstellung der Anlage führte.
Erfindungsgemäß wurde daraufhin ein Ringspalt von 1 mm zur Dosierung von ca. 0,35 kg/h Stickstoff als Inertmedium zwischen der zentralen Aminöffnung und dem Phosgenspalt installiert. Die Anlage konnte daraufhin über mehrere Stunden ohne nen- nenswerten Druckverlustanstieg betrieben werden. Nach Ausbau und Zerlegen der Düse konnten keine Ablagerungen im Bereich der Mischzone gefunden werden.
Figuren
Figur 1 : Vermischung von Amin und Phosgen in der Gasphasenphosgenierung mit Hilfe einer Kombination aus Düse und Ringspalt
Figur 2: Ausführungsform der vorliegenden Erfindung
Figur 3: Ausführungsform der vorliegenden Erfindung
Figur 4: Ausführungsform der vorliegenden Erfindung
Figur 5: Ausführungsform der vorliegenden Erfindung
Liste der Bezugszeichen in den Figuren:
1_ Aminstrom
2 Phosgenstrom
3 Inertmedium 4 Reaktionsgemisch 5 Inertmedium

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Isocyanaten durch Umsetzung der korrespondierenden Amine mit Phosgen in Gegenwart von mindestens einem Inertme- dium in der Gasphase, durch Inkontaktbringen fluider Ströme von Amin,
Phosgen sowie Inertmedium in mindestens einer Mischeinrichtung und anschließende Reaktion von Amin und Phosgen miteinander, dadurch gekennzeichnet, daß man in der Mischeinrichtung zumindest zwischen einen Amin- strom und einen Phosgenstrom ein Inertmedium dosiert.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß man zwischen einen fluiden Aminstrom 1_ und zwei fluide Phosgenströme 2 jeweils einen Strom 3 eines Inertmediums dosiert.
3. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man auf der dem
Aminstrom 1_ zugewandten Seite der Phosgenstromkanäle 2 jeweils ein Inertmedium 3 in den Phosgenstrom 2 dosiert.
4. Verfahren gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man auf den dem Phosgenstrom 2 zugewandten Seiten des Aminstromkanals λ_ ein Inertmedium 3 in den Aminstrom λ_ dosiert.
5. Verfahren gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man zusätzlich einen weiteren Strom 5 eines Inertmediums zwischen Phosgenstrom 2 und Wandung dosiert.
6. Verfahren gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei der Mischeinrichtung um eine Ringspaltmischdüse handelt.
7. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei der Mischeinrichtung um eine Schlitzdüse handelt.
8. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in der Mischeinrichtung ein Phosgenstrom in einem Winkel von etwa 90° zur
Längsachse des Mischraums und ein Aminstrom parallel Längsachse des Mischraums dosiert wird, wobei der Aminstrom von einem Inertmedium eingehüllt wird.
9. Verfahren gemäß einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischung in einer Mischvorrichtung erfolgt, ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus Koaxialmischdüsen, Y-Mischer, T-Mischer, Strahlmischer und Mischrohre.
10. Verfahren gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Inertmedium ausgewählt ist aus der Gruppe bestehend aus Stickstoff, Helium, Argon, Chlorbenzol, Chlortoluol, o-Dichlorbenzol, Toluol,
XyIoI, Chlornaphthalin, Decahydronaphthalin, Kohlenstoffdioxid und Kohlenstoff monoxid.
1 1. Verwendung von Dreistoffmischdüsen zur Dosierung fluider Ströme von Amin, Phosgen und Inertmedium in der Gasphasenphosgenierung.
12. Verwendung von Dreistoffmischdüsen zur Dosierung fluider Ströme von Amin, Phosgen und Inertmedium in der Flüssigphasenphosgenierung.
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