WO2009093621A1

WO2009093621A1 - 鋳物製造用構造体

Info

Publication number: WO2009093621A1
Application number: PCT/JP2009/050907
Authority: WO
Inventors: Akira Yoshida; Masayuki Osaki; Toshiki Matsuo; Tomofumi Kanzawa
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 2008-01-22
Filing date: 2009-01-15
Publication date: 2009-07-30
Anticipated expiration: 2010-07-22
Also published as: KR20100102671A; US20100307714A1; EP2233226A1; US8387683B2; JP5441402B2; EP2233226B1; CN101925424A; JP2009195982A; CN101925424B; KR101551391B1; EP2233226A4

Abstract

本発明は、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる１種以上の無機粒子、無機繊維及び熱硬化性樹脂を含有する鋳物製造用構造体であって、通気度が１～５００である鋳物製造用構造体である。

Description

明細書铸物製造用構造体技術分野

本発明は、铸物の製造時に用いられる铸型等の铸物製造用構造体に関する。また、該構造体の製造方法、該構造体用組成物、該構造体を用いた铸物の製造方法、及び該構造体の铸物を製造するための用途に関する。背景技術

铸物は、一般に、木型や金型などをもとに铸物砂で内部にキヤビティを有する铸型を形成するとともに、必要に応じて該キヤビティ内に中子を配した後、該キヤビティに溶湯を供給して製造されている。

铸物砂を用いた砂型は、 '逋常の砂にバインダーを添加し、硬化させて形状を保持させているため、砂の再利用には再生処理工程が必須となる。さらに、再生処理の際にダストなどの廃棄物が発生するなどの問題も生じている。中子を砂型で製造する場合は、上記課題に加え、中子自身の質量のために取り扱いに難があり、さらには、铸込み時の強度保持と铸込み後の中子除去性という相反する性能が要求される。

このような課題を解決する技術として、軽量性、加工性、廃棄物低減に優れる、有機繊維、無機繊維、無機粒子及び熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体を得る技術（JP-A 2 0 0 5 — 3 4 9 4 2 8、 WO-A 2005/120745, EP-A 1 754554 ) 力知られてレる。

JP-A 2 0 0 7 - 1 4 4 5 1 1は平均粒径 7 0 m以下の鱗状黒鉛、熱硬化性樹脂および有機繊維を含有する铸物製造用構造体を開示する。

JP-A 6 2 — 4 5 4 4 6 と JP-A 6 2 - 1 5 6 0 4 4は熱硬化性樹脂を被服した砂および含水珪酸マグネシウム質粘度鉱物とからなるシェル铸型材料を開示している。

GB-A 1 2 8 1 6 8 4 (JP- B 50-20545)は溶融金属の铸造に使用する熱絶縁体を開示し、通気度を記載している。発明の要約

本発明は、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子（以下、無機粒子 Aともいう）、無機繊維及び熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体であって、通気度が 1 〜 5 0 0である铸物製造用構造体に関する。

また、本発明は、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1 種以上の無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体用組成物であって、当該铸物製造用構造体の通気度が 1 〜 5 0 0である铸物製造用構造体用組成物に関する。

また、本発明は、上記本発明の铸物製造用構造体用組成物を分散媒に分散させてドウ状の成形原料を調製した後、該成形原料を成形型内に充填し、該成形型を加熱して前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形する铸物製造用構造体の製造方法に関する。

また、本発明は、上記本発明の铸物製造用構造体を使用して溶融金属を铸込む铸造工程を具備する铸物の製造方法に関する。

また、本発明は上記铸物製造用構造体の铸物を製造するための用途である。図面の簡単な説明

図 1 は実験例で製造した铸物製造用構造体を模式的に示す斜視図である。

図 2は実験例で用いた成形体の通気度測定方法である。

図 3は実験例で用いた铸型を示す概略図である。

図 4は铸物表面の欠陥評価用に铸物を軸方向に 1 6分割した箇所を示す概略図である。

図 5、図 6および図 7 はそれぞれ形状係数を測定した黒鉛の顕微鏡写真と解析画像を得るために処理した写真である。

発明の詳細な説明

JP-A 2 0 0 5 - 3 4 9 4 2 8 は、铸込み時においても優れた熱間強度を有し、銬込み後の铸物の形状保持性に優れる為、表面平滑性に優れた錡物を製造することができるものの、複雑な铸物形状を製造する場合には、铸物のガス欠陥が生じ易く、更なる銬物のガス欠陥低減が望まれている。

本発明は、軽量で、铸込み時においても十分な熱間強度を有し、ガス欠陥低減効果に優れる铸物が得られる铸物製造用構造体及びその製造方法、当該構造体用組成物、並びにこれらを用いた铸物の製造方法を提供する。

本発明によれば、铸込み時においても十分な熱間強度を有し、ガス欠陥低減効果に優れる铸物が得られる铸物製造用構造体が提供される。本発明の構造体は、铸物の製造時に用いられる軽量性、加工性に優れた铸型等の铸物製造用構造体である。

本発明は、軽量で、铸込み時においても十分な熱間強度を有し、形状保持性に優れ、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件においても铸物のガス欠陥低減に優れる铸物製造用構造体を提供する。

本発明は、銬物の製造時に用いられる軽量性、加工性に優れた铸型等の鎵物製造用構造体である。

本発明の铸物製用構造体は、土状黒鉛及び人造黒鉛からばれる 1 種以上の無機粒子、無機繊維、ハ埶、、硬化性樹脂を含有し、通気度が 1 〜 5

0 0であることに特徵を有し、铸込み時においても十分な埶、、、間強度を有し、複雑形状の铸物の製造においてもガス欠陥の発生が抑えられた铸物が得られるという優れた効果を発現するものである。

本発明者らは、軽量性、加工性に優れる铸物製造用構造体を使用する分野において、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件における铸物のガス欠陥低減を達成するべく鋭意研究を重ねたところ、当該構造体の通気度を 1 〜 5 0 0 とすれば、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件においても铸物のガス欠陥大きく低減できることを見出した。

すなわち、本発明の技術的特徴は、軽量性、加工性に優れる铸物製造用構造体を使用して、特に複雑な铸物形状を造型する場合に発生する铸物のガス欠陥の課題を解決する手段として、当該構造体の通気度を特定の範囲にすることが有効であることを見出したことにある。当該構造体の通気度を特定の範囲にするためには、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子（無機粒子 A ) を選択することと、好ましくは後記のように、当該無機粒子 Aの平均粒子径を 8 0 〜 3 0 0 0 At mにし、当該無機粒子 Aの形状係数を 2 . 3 〜 1 . 0 にすることによって可能である。本発明の铸物製造用構造体の通気度は、铸物のガス欠陥低減効果に優れる観点から、 1以上であり、 2以上が好ましく、 3以上がより好ましい。更に、 6以上が好ましく、 1 5以上がより好ましい。また、本発明の铸物製造用構造体の通気度は、铸物のガス欠陥低減効果に優れる観点と構造体が铸込み時においても十分な熱間強度を有する観点から、 5 0 0以下であり、 4 0 0以下が好ましく、 3 0 0以下がより好ましい。更に、 1 2 0以下が好ましく、 1 0 0以下がより好ましい。かかる観点から、本発明の铸物製造用構造体の通気度は、 1 〜 5 0 0であり、 2〜 5 0 0が好ましい。 6〜 1 2 0がより好ましく、 1 5〜； I 0 0が更により好ましい。尚、铸物製造用構造体の通気度は、実験例記載の測定方法により求めることができる。

更には、前記铸物製造用構造体の通気度を確保する観点から、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子、なかでも無機粒子 A の形状係数が好ましくは、 2 . 3〜 1 . 0 の範囲であることにより、前記通気度 1〜 5 0 0 の範囲で保持できることを見出した。これを用いた銬物製造用構造体で錶造することにより高品質な铸物が得られる。本発明に用いられる土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子の形状係数は、铸物ガス欠陥低減効果に優れる観点より、 2 . 3〜 1 . 0が好ましく、 2 . ：!〜 1 . 0がより好ましい。

尚、無機粒子 A等の無機粒子の形状係数は下記のように定義されるものである。

ぐ無機粒子の形状係数測定方法 >

無機粒子の形状係数測定方法として、社団法人日本铸造技術協会平成 15年 12 月研究調査報告書「铸物砂粒形と铸型特性」 p 10〜15 に記載されている形状係数測定方法を用いる。即ち、測定装置として、㈱キ一エンス製「V H— 5 0 0 0」を用い、画像解析ソフトはキーエンス製「V H X— H 2 M」、倍率は 5 0倍のマイクロスコープ画像を撮影し、画像解析を行い周囲長及び面積を求め、各種無機粒子の形状係数は次式の形状係数式に代入して算出する。画像撮影は、白紙の上に無機粒子を単分散させ 1視野に無機粒子を 5個以上乗せて行い、 1 つの試料につき無作為に 2 0回の測定及び形状係数の算出を行い、その平均値を無機粒子の形状係数とする。

形状係数 = (周囲長） ²ノ（4 π Χ面積）本発明は、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件で発生するガス欠陥の低減に顕著な効果を発揮する。

このような効果が発現する理由は定かではないが、軽量性、加工性に優れる铸物製造用構造体を使用する分野における、従来の铸物製造用構造体では十分な通気性がないため、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件では、铸物製造用構造体から発生する微量なガスが铸物を構成する溶湯金属側へ入 Ό込むため、铸物表面にガス欠陥を及ぼしていた fcのと考えられる。一方、本発明の铸物製造用構造体では適度な通気度を有していることによ Ό 、特に複雑な铸物形状を造型するような厳しい条件でも、铸物製造用構造体から発生する微量なガスが铸物を構成する溶湯金属側へ入り込むのを顕著に抑えられる為、その結果、铸物のガス欠陥を特段に低減できたものと考えられる。

更に、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子の形状係数を、好ましくは 2 . 3 〜； 1 . 0、より好ましくは 2 . 1〜： 1 . 0の範囲にすることにより、铸物製造用構造体のマトリックスを形成する空隙が確保されるため、前記通気度 1〜 5 0 0をもたらすことができ、铸物品質を向上させることができる。

本発明の所定の通気度を有する铸物製造用構造体は、以下に示すとおり、無機粒子の種類、粒径及びアスペクト比、熱硬化性樹脂の種類、並びに各成分の配合比等を調整することによって得ることができる。

本発明の成形体製造用構造体中における、無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂、各成分の配合比（質量比率）は、無機粒子 AZ無機繊維ノ熱硬化性樹脂 = 4 0〜 9 0 Z 1〜 2 0ノ；！〜 3 0 (質量比率）が好ましく、 5 0〜 8 5Z 2〜 1 6 Z 2〜 2 5 (質量比率）がより好ましく、 5 0〜 8 5Z2〜 1 6 Z 2〜 2 0 (質量比率）がさらに好ましい。

無機粒子は、該構造体の耐熱性を向上させる成分である。本発明では、铸物製造用構造体の通気性を向上させる観点から、耐焼着性の観点からも、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる少なくとも 1種（無機粒子 A ) が用いられる。さらには、品質が安定し、構造体の通気度を制御し易い観点から人造黒鉛を用いることが好ましい。

土状黒鉛及び人造黒鉛以外に本発明の効果を奏する範囲内で、黒曜石、雲母、ムライト、シリカ、マグネシア、タルク等の任意成分としての無機粒子を併用することもできる。これらの無機粒子は単独で又は二種以上を併用しても良い。

一般に黒鉛は、鱗状黒鉛や土状黒鉛のように天然に産出されるものと、石油コークスゃカーボンブラックあるいはピッチなどを原料に人工的に製造される人造黒鉛とに分類される。また鱗状黒鉛は、形状が薄片状で平面的に積層しやすいことが特徴である。全無機粒子中に占める無機粒子 Aの合計量の好ましい割合は 9 0重量 %以上、より好ましい割合は 9 5重量％以上、更に好ましい割合は実質 1 0 0重量％である。

無機粒子 Aの平均粒子径は、铸物製造用構造体の通気性を向上させる観点から、 8 0 z m以上が好ましく、 1 0 0 m以上がより好ましく、 1 2 0 m以上がより更に好ましい。また、無機粒子 Aの平均粒子径は、铸物製造用構造体が铸込み時においても十分な熱間強度を有する観点から、 3 0 0 0 i m以下が好ましく、 2 5 0 0 z m以下がより好ましく、 1 0 0 0 m以下が更に好ましく、 8 0 O m以下がより更に好ましい。かかる観点から、無機粒子 Aの平均粒子径は、 8 0〜 3 0 0 0 ； u mが好ましく、 1 0 0〜 2 5 0 0 mがより好ましく、 1 0 0〜 1 0 0 0 z m が更に好ましく、 1 2 0〜 8 0 0 mがより更に好ましい。

ここで、無機粒子 A等の無機粒子の平均粒子径は、下記の第 1 の測定方法で測定し、算出される平均粒子径が 2 0 0 m以上の場合は、第 1 の測定方法で算出される平均粒子径に求め、そうでない場合は、下記の第 2の測定方法で測定することにより求めることができる。

ぐ第 1 の測定方法 >

J I S Z 2 6 0 1 ( 1 9 9 3 ) 「铸物砂の試験方法」附属書 2に規定する方法に基づいて測定し、質量累積 5 0 %をもって平均粒子径とした。前記質量累積は、各ふるい面上の粒子を、 J I S Z 2 6 0 1 ( 1 9 9 3 ) 解説表 2 に示す「径の平均 D n ( m)j とみなして計算するものとする。

<第 2の測定方法 >

レーザー回折式粒度分布測定装置（堀場製作所製 L A— 9 2 0 ) を用いて測定された体積累積 5 0 %の平均粒子径である。分析条件は下記の通りである。

• 測定方法：フロー法

• 屈折率：無機粒子によって変動（L A— 9 2 0付属のマニュアル参照）

• 分散媒：メタノール

• 分散方法：攪拌、内蔵超音波 3分

• 試料濃度： 2 m g Z l 0 0 c c

無機粒子 Aの含有量は、構造体の铸込み時での形状保持性、成形品の表面性及び成形後の離型性が好適となる観点から、構造体中、 4 0〜 9 0質量％が好ましく、 5 0〜 8 5質量％がより好ましい。なお、この含有量の数値は、構造体を製造する際の配合量の数値であってもよい（以下も同様）。

前記無機繊維は、主として成形体の骨格をなし、例えば、铸造時の溶融金属の熱によっても燃焼せずにその形状を維持する。前記無機繊維としては、炭素繊維、ロックウール等の人造鉱物繊維、セラミック繊維、天然鉱物繊維が挙げられる。前記無機繊維は、一種又は二種以上を選択して用いることができる。これらの中では、前記熱硬化性樹脂の炭化に伴う収縮を効果的に抑える点から高温でも高強度を有する炭素繊維が好ましく、ピッチ系やポリアクリロニトリル（ P AN) 系の炭素繊維がより好ましく、ポリアクリロニトリル（ P AN) 系の炭素繊維が更に好ましい。

前記無機繊維は、銬型等の構造体の成形性、均一性の観点から平均繊維長が 0. 5〜 1 5 mm、さらには 1〜 8 mmであるものが好ましい。前記無機繊維の含有量は、構造体の成形性及び铸込み時の形状保持性の観点から、構造体中、 1 〜 2 0質量％が好ましく、 2〜 1 6質量％がより好ましい。

前記熱硬化性樹脂は、構造体の常温強度及び熱間強度を維持させるとともに、構造体の表面性を良好とし、構造体を铸型として用いた場合に铸物の表面粗度を向上させる上で必要な成分である。前記熱硬化性樹脂としては、フエノール樹脂、エポキシ樹脂、フラン樹脂等が挙げられる。これらの中でも、特に、铸造時における熱硬化性樹脂の分解ガスの発生量が少なく、燃焼抑制効果があり、熱分解（炭化）後における残炭率が 2 5 %以上と高く、構造体を铸型に用いた場合に炭化皮膜を形成して良好な铸肌を得ることができる点からフエノール樹脂を用いることが好ましい。フエノール樹脂には、硬化剤を必要とするノポラックフエノール樹脂、硬化剤の必要ないレゾールフエノール樹脂が用いられる。前記熱硬化性樹脂は、一種又は二種以上を選択して用いることができる。

また、フエノール樹脂の中でも、レゾ一ルフエノール樹脂を単独又は併用すると、酸、ァミン等の硬化剤を必要とせず、構造体成形時の臭気や、構造体を铸型として用いた場合に铸造欠陥を低減することができ、より好ましい。

市販されているレゾールフエノール樹脂としては、例えば、旭有機材 (株）製商品名 K L _ 4 0 0 0 、エア ' ゥオーター（株）製ベルパール S— 8 9 0などが挙げられる。

また、熱硬化性樹脂の含有量は、構造体の成形性及び铸込み時の形状保持性の観点と铸物の表面平滑性の観点から、構造体中、 1 〜 3 0質量％が好ましく、 2〜 2 5質量％がより好ましく、 2〜 2 0質量％が更に好ましい。本発明では、铸物製造用構造体の製造原料に、铸物製造用構造体の成形性向上の観点から、水溶性高分子化合物を添加することが好ましい。本発明に用いられる水溶性高分子化合物とは、通常（例えば 2 5 ) の使用条件下で水を吸着または吸収する高分子化合物を意味し、例えば、

2 5で純水に対して 1 . 0質量％以上溶解する水溶性高分子化合物が好ましい。

本発明に用いられる水溶性高分子化合物としては、増粘性の多糖類、ポリビニルアルコール、ポリエチレングリコール等が挙げられる。

これらの中では、成形性向上の観点から増粘性の多糖類が好ましい。ここで増粘性の多糖類とは、水系で増粘性を発現する多糖類であり、例えば、キサンタンガム、夕マリンドガム、ジエランガム、グァーガム、ローカストビーンガム、タラガム等のガム剤、カルボキシメチルセル口ース、ヒドロキシェチルセルロース等のセルロース誘導体、カラギーナン、プルラン、ぺクチン、アルギン酸、寒天等が挙げられる。これら多糖類の中でも寒天のような天然物よりも、非天然物、例えば、カルポキシメチルセルロースのようなセルロース誘導体は、铸物製造用構造体用組成物における水溶性高分子化合物の配合比を少量でその性能を発揮することができる観点で好ましい。

これら水溶性高分子化合物の重量平均分子量は、好ましくは 1 万〜 3 0 0万、より好ましくは 2万〜 1 0 0万である。

铸物製造用構造体に水溶性高分子化合物が添加される場合における、水溶性高分子化合物の含有量は、構造体の成形性を向上させる観点から、 0 . 5質量％以上が好ましく、 1 質量％以上がより好ましく、構造体の通気度を付与させる観点から、 1 0質量％以下が好ましく、 5質量％以下がより好ましく、 3質量％以下がさらに好ましい。かかる観点から、水溶性高分子化合物の含有量は、構造体中、 0 . 5〜 1 0質量％が好ましく、：！〜 5質量％がより好ましい。

また、本発明では、铸物製造用構造体の製造原料に、铸物製造用構造体の成形性向上の観点から、熱膨張性粒子を添加することが好ましい。本発明に用いられる熱膨張性粒子としては、熱可塑性樹脂の殻壁に、気化して膨張する膨張剤を内包したマイクロカプセルが好ましい。該マイク口カプセルは、例えば、 8 0〜 2 0 0でで加熱すると、直径が好ましくは 3 〜 5倍、体積が好ましくは 5 0〜 1 0 0倍に膨張する。膨張前の平均粒径は、好ましくは 5〜 8 0 At m、より好ましくは 2 0 〜 5 0 mである。熱膨張性粒子の膨張が斯かる範囲であると膨張による成形精度への悪影響を抑えた上で添加効果が十分に得られやすい。

前記マイクロカプセルの殻壁を構成する熱可塑性樹脂としては、ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアクリロニトリル、ポリ塩化ビニリデン、アクリロニトリル—塩化ビニリデン共重合体、ェチレン一齚酸ビニル共重合体又はこれらの組み合わせが挙げられる。前記殻壁に内包される膨張剤としては、プロパン、ブタン、ペンタン、へキサン、イソブタン、石油エーテル等の低沸点の有機溶剤が挙げられる。それらの中でも、適切な膨張開始温度や高い膨張率を得る観点から、ァクリロニトリルや塩化ビニリデンからなる重合体、又はそれらを 1 っ以上含む共重合体で殻壁を構成することが好ましい。

銬物製造用構造体に熱膨張性粒子が添加される場合における、熱膨張性粒子の含有量は、構造体の成形性に優れる観点から、構造体中、 0 . 5〜 1 0質量％が好ましく、 1 〜 5質量％がより好ましい。铸物製造用構造体中の熱膨張性粒子の含有量が、 0. 5質量％以上であると、膨張により成形原料が型の細部にわたり充填され、型の形状を忠実に転写でき、添加効果が十分に得られる観点から好ましく、また、 1 0質量％以下であると、過膨張を防ぐことができ、余分な冷却時間を必要としないため、高い生産性を維持することができる観点から好ましい。

熱膨張性粒子について以下詳細を記載する。

後述するように、本発明では、铸物製造用構造体用組成物に分散媒に分散させて混練機で混練して得たドウ状の成形原料から鐯物製造用構造体を製造することが好ましく、熱膨張性粒子を前記組成物に配合（好ましくは乾式配合）することが好ましい。その際、本発明では、膨張開始温度（で）が分散媒の沸点（で）以下である熱膨張性粒子を用いてょレこれにより、精度よく賦形がなされ、かつ高通気度の铸物製造用構造体が得られ、铸物のガス欠陥を大きく低減することが可能である。更に、前記熱膨張性粒子は、铸物製造用構造体の複雑な形状の成形性及び高通気度を得ることによる銬物のガス欠陥低減の観点から、前記熱膨張性粒子の膨張開始温度は、前記分散媒の沸点に対し、好ましくは 5〜 1 0 0で低く、より好ましくは 1 0〜 8 0 低く、更に好ましくは 1 0〜 7 0で低い。

ここで、前記熱膨張性粒子の膨張開始温度（で）は、 JP-A 1 1 - 2 6 1 5における体積変化開始温度（ J P— A l l — 2 6 1 5の段落 0 0 1 2等参照）であり、本発明では、昇温速度 1 0でノ分の条件で昇温させた際の体積変化開始温度を指す。

なお、熱膨張性粒子の体積変化開始温度に幅がある場合は、当該体積変化開始温度の最小値を熱膨張性粒子の膨張開始温度とみなす。

分散媒の沸点（で）が熱膨張性粒子の膨張開始温度（で）以上の場合は、前記熱可塑性樹脂としては、アクリロニトリル共重合体、塩化ビニリデン · アクリロニトリル共重合体、ポリプロピレン、プロピレン . ェチレン共重合体、プロピレン ' ブテン共重合体、ポリエチレン、ェチレン * 酢酸ビニル共重合体、エチレン · アクリル酸エステル共重合体、ェチレン · アクリル酸共重合体、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル - スチレン共重合体（A S樹脂）、アクリロニトリル · 共役ジェン * スチレン共重合体（A B S樹脂）、メ夕クリル酸エステル，スチレン共重合体（M S樹脂）、メ夕クリル酸エステル · 共役ジェン · スチレン共重合体（MB S樹脂）、スチレン ·無水マレイン酸共重合体（S MA樹脂）、スチレン，共役ジェン共重合体及びその水素添加樹脂（ S B S、 S I S , S E B S、 S E P S )、スチレン系エラストマ一）ポリアミド系樹脂（ポリアミド、ポリアミド系エラストマ一）、ポリエステル系樹脂（ポリエステル、ポリエステル系エラストマ一）、ポリウレタン系樹脂、ポリビニル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂などが挙げられる。前記熱可塑性樹脂は、铸物製造用構造体の成形性の観点からアクリロニトリル共重合体が好ましい。

また、分散煤の沸点（で）が熱膨張性粒子の膨張開始温度（で）以上の場合は、前記低沸点炭化水素としては、イソブタン、ノルマルブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、へキサン、シクロへキサン、ヘプ夕ン、石油エーテル、ネオペンタン、プロパン、プロピレン、ブテンなどが挙げられる。低沸点化合物は、錶物のガス欠陥低減効果（铸物製造用構造体の通気性向上）の観点から、前記低沸点化合物の炭素数 6以下、沸点が 8 0で未満の炭化水素化合物が好ましい。熱膨張性粒子は、これらを単独又は二種以上を選択して用いることができる。

また、分散媒の沸点（）が熱膨張性粒子の膨張開始温度（で）以上の場合は、前記熱膨張性粒子は、熱により膨張し、かつ膨張前の平均直径が、成形性の観点から、好ましくは 1 ~ 6 0 m、より好ましくは 2〜 5 0 mであり、更に好ましくは 5〜 3 0 である。また、 8 0 〜 2 0 0でで加熱すると、直径が 3〜 1 0倍に膨張するものが好ましレ本発明に係るスラリー状組成物中の前記熱膨張性粒子の含有量は、複雑な形状であっても細部にわたって精度よく賦形がなされた铸物製造用構造体を得る観点から、スラリー状組成物の固形分材料の総質量に対し、好ましくは 0 . 1質量％以上、より好ましくは 0 . 5質量％以上である。また、前記熱膨張性粒子の含有量は、铸物のガス欠陥低減効果に優れる観点から、スラリー状組成物の固形分材料の総質量に対し、好ましくは 1 5質量％以下、より好ましくは 1 0質量％以下、更に好ましくは 5質量％以下である。かかる観点から、前記熱膨張性粒子の含有量は、スラリー状組成物の固形分材料の総質量に対し、好ましくは 0 . 1 〜 1 5質量％、より好ましくは 0 . 5〜： 1 0質量％、更に好ましくは 0 . 5〜 5 質量％である。

本実施形態の铸物製造用構造体の成形原料や、成形時或いは成形後には、前記各成分以外に、着色剤、離型剤、コロイダルシリカ等の他の成分を適宜の割合で添加することもできる。

本実施形態の構造体は、水を含む成形原料から製造された場合は、該構造体の使用前（铸造に供せられる前）の質量含水率は 5 %以下が好ましく、 2 %以下がより好ましい。含水率が低いほど、铸造時の水蒸気に由来するガス発生量を低く抑えることができ、ガス欠陥を低減できる。本発明により得られた铸物製造用構造体は、内面に铸物製品形状のキャビティを有する主型、その主型に入れて使用する中子、或いは湯道などの注湯系部材、フィル夕一保持具等に適用することができるが、本発明の铸物製造用構造体が表面平滑性に優れており、良好な铸肌の铸物を得ることができるため、主型や中子への適用が好ましい。特に本発明の铸物製造用構造体は、铸物のガス欠陥低減効果に優れる為、注型時に溶湯金属に覆われてガス欠陥が発生しやすくなる中子への適用が好ましく、中空中子への適用がより好ましい。

<铸物製造用構造体の製造方法 >

次に、本発明の銬物製造用構造体の製造方法を、その好ましい実施形態に基づいて説明する。

本発明の铸物製造用構造体の製造方法は、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂及び分散媒を含有する成形原料（铸物製造用構造体用組成物と分散媒とを含有する組成物）を調製し、当該成形原料を成形型に注入して、铸物製造用構造体を得る方法が好ましい。

本発明に使用される铸物製造用構造体用組成物は、土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子、無機繊維及び熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体用組成物であって、当該铸物製造用構造体の通気度が 1 〜 5 0 0である踌物製造用構造体用組成物であり、好ましくは分散煤に分散させて用いられる。铸物製造用構造体の成型原料（無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂）と分散媒との分離を防止し、均一に混合できる観点から、更に水溶性高分子化合物を含有することが好ましい。すなわち、かかる銬物製造用構造体用組成物は、通気度が 1〜 5 0 0である铸物製造用構造体の製造に用いられる。

铸物製造用構造体用組成物中に、水溶性高分子化合物を含有することによって、成形原料中にポリマー分子鎖によるマトリクスを形成して分散媒との分離を抑制できていると考えられる。また、同時に成形原料の凝集も抑制し、当該組成物の流動性を確保し、当該構造体の成形性向上に寄与していると考えられる。

本発明に使用される好適な铸物製造用構造体用組成物の各成分の配合比（質量比率）は、無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂、及び水溶性高分子化合物の固形分総質量に対し、無機粒子 A 無機繊維熱硬化性樹脂水溶性高分子化合物（固形分） = 4 0〜 9 0Z 1〜 2 0 Z 1〜 3 0ノ 1〜 1 0 (質量比率）が好ましく、 5 0〜 8 5Z 2〜 1 6 Z 2〜 2 5 Z 1〜 7 (質量比率）がより好ましく、 5 0〜 8 5 Z 2〜 1 6 Z 2〜 2 0 Z 1〜 7 (質量比率）がさらに好ましい。（ただし上記質量比率の合計は 1 0 0である。）また铸物製造用構造体用組成物中、（ i ) 無機粒子 A、無機繊維及び熱硬化性樹脂の合計含有量、又は、（ii) 無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂及び水溶性高分子化合物の合計含有量、又は、 (iii) 無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂及び熱膨張性粒子の合計含有量、又は、（iv) 無機粒子 A、無機繊維、熱硬化性樹脂、水溶性高分子化合物及び熱膨張性粒子の合計含有量は、 9 0〜 1 0 0質量％、更に 9 5 〜 1 0 0質量％であることが好ましい。なお、踌物製造用構造体用組成物中、有機繊維の含有量は、 0. 1質量％以下、更に 0. 0 5質量％以下とすることができる。有機繊維を含有させることにより、構造体自体の強度が向上するが、有機繊維の熱分解ガスが発生し易くなり、ガス欠陥を誘発する恐れがある。前記無機粒子 Aの配合が前記範囲であると、铸込み時での形状保持性、成形品の表面性が良好となり、また成形後の離型性も好適となり易い。前記無機繊維の配合比が前記範囲であると、成形性、铸込み時の形状保持性が良好となり易い。前記熱硬化性樹脂の配合比が前記範囲であると、铸型の成形性、铸込み後の形状保持性、表面平滑性が良好となり易い。前記水溶性高分子化合物の配合比が前記範囲であると、成形原料（成形体製造用組成物に分散媒を添加し調製して得られる原料）を成形型内に充填する際に、成形原料中の分散煤が分離することなく流動性が良好な状態で充填可能であるとともに、得られる構造体の通気性が良好となり易い。

铸物製造用構造体用組成物の調製は、前記無機粒子 A、前記無機繊維、前記熱硬化性樹脂を予め乾式で混合することが好ましく、均一に混合できる観点及び成形性向上の観点から、更に前記水溶性高分子化合物も予め乾式で混合することが好ましく、成形性の観点から、更に熱膨張性粒子も予め乾式で混合することが好ましい。そしてこれらの混合物を、分散媒に分散させて混練機で混練し、铸物製造用構造体用組成物をドウ状に調製することが好ましい。該ドウ状の成形原料を成形型内に充填し、該成形型を加熱して前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形することが好ましい。

前記分散媒としては、水、エタノール、メタノール等の溶剤又はこれらの混合系等の水系の分散媒が挙げられる。成形体の品質の安定性、費用、取り扱い易さ等の点から特に水が好ましい。

ここで、铸物製造用構造体用組成物をドウ状に調製するとは、無機粒子 A、無機繊維、及び熱硬化性樹脂を含む組成物と分散媒を捏和混練し、流動性を有しながらも無機粒子 A及び無機繊維と分散媒が容易に分離することがない状態に調製することをいう。

前記分散煤の成形原料中の含有量は、流動性を有しながらも無機粒子 A及び無機繊維と分散媒が容易に分離することがない状態に成形原料を調製できる観点から、前記無機粒子 A、前記無機繊維、前記熱硬化性樹脂及び前記水溶性高分子化合物の固形分総質量に対し、好ましくは 1 0 〜 1 0 0 % (質量％) であり、より好ましくは 2 5 〜 8 0 % (質量％ ) であり、さらに好ましくは 3 0 〜 7 0 % (質量％) である。

次に、本発明の铸物製造用構造体の製造方法に使用する成形型は、例えば、図 1 に示す中空棒状品に対応したキヤビティを有する主型と中空を形成する芯材とを備えることによって構成される。

成形型の温度は、分散媒の蒸発、熱硬化性樹脂の硬化や熱膨張性粒子の膨張を考慮して、 1 2 0 〜 2 5 0 程度に加熱される。

次に、成形型にはゲートの開閉手段を設けることにより、铸物製造用構造体用組成物が成形型に充填される。充填圧力は、エア圧力を手段にした場合は、 0 . 5 〜 3 M P a程度が好適である。

次に、成形型された铸物製造用構造体用組成物は、成形型の温度により分散媒由来の蒸気、熱硬化性樹脂由来のガス等が発生するのを、成形型外へ放出させつつ乾燥させ、冷却後、必要に応じてトリミング、薬剤の塗布等を行うことによって、本発明の铸物製造用構造体を製造することができる。

ぐ铸物の製造方法 >

次に、本発明の铸物製造用構造体を用いた銬物の製造方法を、その好ましい実施形態に基づいて説明する。本実施形態の踌物の製造方法では、上述のようにして得られた铸物製造用構造体を铸物砂内の所定位置に埋設して造型する。铸物砂には、従来からこの種の铸物の製造に用いられている通常のものを特に制限なく用いることができる。

そして、注湯口から溶融金属を注ぎ入れ、込みを行う。このとき、本発明の構造体は、熱日 J強度が維持され、铸物製造用構造体の熱分解に伴う熱収縮が小さいため、各铸物製造用構体のひび割れや、铸物製造用構造体自体の破損が抑制され、溶融金属の錶物用構造体への差込みや铸物砂などの付着も生じにくい。

铸込みを終えた後、所定の温度まで冷却し、铸枠を解体して铸物砂を取り除き、さらにブラスト処理によって铸物製造用構造体を取り除いて物を呈させる。この時、前記熱硬化性樹脂が熱分解しているため、铸物製造用構造体の除去処理は容易である。その後必要に応じて铸物に

Uミング処理等の後処理を施して踌物の製造を完了する,

更に好ましぃ铸物の製造方法としては、本発明の铸物製；土用構造体を中空中子として使用する態様であり、铸型内に中空中子を、中空中子の開 P部の少なくとち 1 つが铸型外に開放するように配置し、次いで、铸型内に溶融金属を注湯する方法が挙げられる,

具体的には、図 3 に示すように、図 1 の中中子を主型に配置し、ケレンによ Ό中空中子を支持し、中空中子の開 □部の 1 つが铸型外に開放するように配置し、次いで、铸型内に溶融金属を注して铸物を製造する方法が挙げられる。

尚、中空中子の開口部の 1 つが铸型外に開放するように配置する方法としては、主型に中空中子の中空部と連通するように開口部を備える方法でもかまわない。実験例

次の実験例は本発明の例示と比較について述べるものであり、本発明を限定するためではない。

〔実験例 1 〜 7〕

<錶物製造用構造体用組成物及び成形原料の調製 >

無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂、水溶性高分子化合物及び熱膨張性粒子の組成及び配合率（質量比率）が表 1 の通りになるように铸物製造用構造体用組成物を調製した後、この铸物製造用構造体用組成物に水を添加し水分率約 4 0 % (铸物製造用構造体用組成物と水の合計中、水が 4 0質量％) であるドウ状の成形原料を調製した。尚、表 1 に示すそれぞれの成分は、下記の通りである。なお、無機粒子の形状係数は前記の方法で測定した。また、無機粒子の一部について、形状係数測定のための顕微鏡写真（マイクロスコープ画像）とその写真を処理して得た解析画像とを、図 5 〜 7 に示した。図 5 〜 7 は、無作為に行う 2 0回の測定のうち、 1回分の例を示したものである。

〔無機粒子〕

鱗状黒鉛 1 ： Bogala Graphite Lanka Limited製「 B P 8 0 8 3」、平均粒子径 5 6 m

鱗状黒鉛 2 ：中国青島閣キン石墨制品有限公司製「# 2 8 5」、平均粒子径 2 9 m

人造黒鉛 1 ：日本黒鉛工業（株）製「切粉 F」、平均粒子径 1 5 0 m

人造黒鉛 2 ：伊藤黒鉛工業（株）製「A G B— 6 0 4」、平均粒子径人造黒鉛 3 ：日本黒鉛工業（株）製「G _ 3 0」、平均粒子径 1 0 1

U, m

土状黒鉛 1 ： (株）中越黒鉛工業所製「A E— 1」、平均粒子径 4 2 5 m

土状黒鉛 2 ：帝研化工（株）製「土状黒鉛」、平均粒径 3 0 m 図 5は形状係数を測定した鱗状黒鉛 1 と鱗状黒鉛 2それぞれの顕微鏡写真と解析画像である。図 6は形状係数を測定した人造黒鉛 1 と人造黒鉛 2それぞれの顕微鏡写真と解析画像である。図 7は形状係数を測定した人造黒鉛 3 と土状黒鉛 1それぞれの顕微鏡写真と解析画像である。〔無機繊維〕

炭素繊維： P AN炭素繊維（三菱レーヨン（株）製、商品名「パイロフィルチョップドファイバー」、繊維長 3 m m )

〔熱硬化性樹脂〕

フエノール樹脂：旭有機材（株）製「KL一 4 0 0 0」

〔水溶性高分子化合物〕

C MC ：カルボキシルメチルセルロースナトリウム（第一工業製薬（株）製セロゲン WS— C)

〔熱膨張性粒子〕

F— 1 0 5 D : 松本油脂製薬（株）製、商品名「マツモトマイクロスフエアー F— 1 0 5 D」（膨張開始温度 1 3 0 ）ぐ铸物製造用構造体の製造 >

図 1 に示す中空棒状品に対応するキヤビティを有する主型と中空を形成する芯材を備える成形型に、上記調製の成形原料をエア圧力 I M P a で加熱された成形型へ充填した。成形型の温度は 2 0 0でとし、成形型の温度により分散媒由来の蒸気や、熱硬化性樹脂由来のガスを成型型外へ放出させつつ乾燥させ、外形 1 1 mm (中空部径 5 mm) X長さ 3 8 0 mmの図 1 に示す中空棒状品（铸物製造用構造体）を得た。

<成形体の通気度測定方法 >

J I S Z 2 6 0 1 ( 1 9 9 3 ) 「铸物砂の試験方法」に基づいて規定された、「消失模型用塗型剤の標準試験方法」（平成 8年 3月社団法人日本铸造工学会関西支部）の「 5. 通気度測定法」に従い、当該刊行物 ( 2 4ページ図 5 — 2 ) に記載された通気度測定装置（コンプレッサー空気通気方式）と同等原理の装置を用いて測定した。通気度 Pは「 P = ( h / ( a X p )) X v」で表わされる。式中はそれぞれ、 h : 試験片厚さ（ c m)、 a :試験片断面積（ c m²)、 p :通気抵抗（ c mH₂0)、 V ：空気の流量（ c m³ m i n ) である。

ここで、試験片厚さは前記成形体（中空棒状品）の肉厚すなわち「（外径ー中空部直径） Z 2」とし、試験片断面積は「中空部直径 X円周率 X 長さ」とした。

測定に際して、図 2 に示すとおり通気度試験器には前記成形体中空部に漏れなく接続できるようゴムチューブ及び接続冶具（パッキン）を取り付け、さらに前記中空棒状成形体の中空部片端に前記接続冶具を隙間無く接続し、もう片端をパッキン等で塞ぎ空気の漏れを防ぎ、そして測定を行った。

<銬物の铸造〉

図 3 に示すように図 1 の中空中子を主型に配置した铸型を使用し、下記溶湯を注入して下記形態の铸物を铸造した。溶湯：铸鉄 J I S F C 3 0 0相当、溶湯温度 1 4 0 0

铸物の形態：外径 5 4 mm、長さ 2 8 0 mm、中空部径 1 1 mmの中空棒状

铸型（主型）：シェルモールド铸型で铸物中心線を水平分割面とした上下割型

ぐ铸物の評価 >

上記で得られた铸物表面の欠陥を評点に換算して評価した。前記評点は、铸物を軸方向に 1 6分割のエリアに区切り、それぞれ上型側表面 - 下型側表面に発生し易い欠陥の有無で点数を集計して比較した。前記各エリアにおける点数は、下記（ 1 ) 〜（ 5 ) の欠陥ごとに、存在しなければ 1点、存在すれば 0点とした。結果として、エリア毎に 5点満点、铸物全体で 5 X 1 6 = 8 0点満点となる。結果を表 1 に示した。

ぐ上型側表面 >

( 1 ) 砂の焼着欠陥

( 2 ) ピンホール欠陥（ 1 mm以上の球状）

( 3 ) クレーター状欠陥（ 3 mm以上の浅い凹み）

ぐ下型側 >

(4 ) 砂の焼着欠陥

( 5 ) ピンホール欠陥（ 1 mm以上の球状）

表 1

1)土状黒鉛は、平均粒径が 100 m未満では凝集性が強単分散不可能なため、測定不能であった。

表 1 に示すように、実験例 2 , 3 ， 4および 6では、中空棒状品（铸物製造用構造体）は適度な通気性を有する為、铸物のガス欠陥に起因する欠陥（砂の燃着欠陥、ピンホール欠陥、クレーター状欠陥）が顕著に低減された铸物が得られていることがわかる。これに対し、実験例 1 、 5および 7 は比較例であり、中空棒状品（铸物製造用構造体）の通気性が十分ではないため、得られた铸物における欠陥の発生を十分に低減できていないことがわかる。

実験例 1 1 〜 2 4. ぐスラリ一状組成物の調製 > 無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂、水溶性高分子化合物及び熱膨張性粒子の組成及び配合率（質量比率）が表 2 に示すようなスラリー状組成物の固形分材料 1 0 0 g を攪拌混合により調製した後、このスラリー状組成物の固形分材料に分散媒 1 4 0 gを添加し、 2 0〜 4 O t:において 2 0 0 0 r p mで 1 0分間攪拌して、スラリー状組成物の固形分材料濃度が 4 1. 7質量％ (スラリー状組成物中、スラリー状組成物の固形分材料が 4 1 . 7質量％)、分散媒濃度が 5 8. 3質量％ (スラリー状組成物中、分散媒が 5 8. 3質量％) であるスラリー状組成物を調製した。尚、表 2 に示すそれぞれの成分は、下記の通りである。

[無機粒子] 人造黒鉛：（株）中越黒鉛工業所製「G— 3 0」平均粒子径 2 1 0 m 土状黒鉛：（株）中越黒鉛工業所製「A E — 1」平均粒子径 4 2 5 z m

[無機繊維] 炭素繊維： P AN炭素繊維（三菱レーヨン（株）製、商品名「パイロフィルチョップドファイバー」、平均繊維長 3 mm)

[熱硬化性樹脂] フエノール樹脂：（エア ' ウォー夕一（株）製「ベルパール S— 8 9 0」）レゾール夕ィプ

[水溶性高分子化合物]

C MC : カルボキシルメチルセルロースナトリウム（第一工業製薬（株）製「セロゲン M P— 6 0」、重量平均分子量： 3 7万〜 4 0万、 2 5での水 1 0 0 gに対して、 3 g以上溶解）

[熱膨張性粒子] 熱膨張性粒子 1 ：松本油脂製薬（株）製、商品名「マツモトマイクロスフェア一 F _ 3 6」（膨張開始温度： 7 5 ）熱膨張性粒子 2 ：松本油脂製薬（株）製、商品名「マツモトマイクロスフェアー F _ 1 0 5 D」（膨張開始温度： 1 3 0 )

[分散媒] 水：水道水沸点： 1 0 0でキシレン：和光純薬工業（株）製規格：試薬一級沸点： 1 4 0 アセトン：和光純薬工業（株）製規格：和光一級沸点： 5 6. δ ジクロロメタン：和光純薬工業（株）製規格：和光一級沸点： 4 0. 2 X：

ぐ铸物製造用構造体の製造 > 図 1に示す中空棒状品に対応するキヤビティを有する主型と中空を形成する心材を備える成形型に、上記で調製したスラリー状組成物をエア圧力 I M P aで、 1 6 に加熱された成形型へ充填した。 5分間加熱することにより、外形 1 1 mm (中空部径 5 mm) χ長さ 3 8 0 mmの図 1 に示す中空棒状品（銬物製造用構造体）を得た。铸物製造用構造体（成形体）の通気度測定方法は実験例 1〜 7 と同様に実施した。铸物の铸造は実験例 1 〜 7 と同様に実施した。

<铸物の評価 > 上記で得られた铸物表面の欠陥を評点で評価した。この評点は、铸物を軸方向に 1 6分割のエリアに区切り、それぞれのエリアについて、上型側表面、下型側表面及び断面に発生する欠陥の有無で点数を集計して比較した。前記各エリアにおける点数は、下記（ 1 ) 〜（ 9 ) の欠陥ごとに、存在しなければ 1点、存在すれば、欠陥 1つにつき一 1点とした。結果として、エリア毎に 9点満点、铸物全体で 9 X 1 6 = 1 4 4点満点となる。ここで、合計点数を 1 0 0 Z 1 4 4倍し、铸物全体で、 1 0 0点満点となるように評点を付した。結果を表 2に示した。

〔上型側表面〕

( 1 ) 砂の焼着欠陥

( 2 ) ピンホール欠陥（ 1 mm以上の球状）

( 3 ) クレー夕一状欠陥（ 3 mm以上の浅い凹み）

〔下型側表面〕 ( 4 ) 砂の焼着欠陥

( 5 ) ピンホール欠陥（ 1 mm以上の球状）

( 6 ) クレーター状欠陥（ 3 mm以上の浅い凹み）〔断面〕

( 7 ) 砂の焼着欠陥

( 8 ) ピンホール欠陥（ 1 mm以上の球状）

( 9 ) クレーター状欠陥（ 3 mm以上の浅い凹み）

表 2

Cu

* 1 スラリー状組成物中の質量％

* 2 無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂、熱膨張性粒子及び水溶性高分子化合物の合計 (スラリー状組成物の固形分材料の総質量）に対する質量。 /₀ * 3 分散媒の沸点 CC)一熱膨張性粒子の膨張開始温度 (°C)

表 2に示すように、分散媒の沸点が熱膨張性粒子の膨張開始温度以上である実験例 1 1 〜 1 7では、中空棒状品（铸物製造用構造体）は適度な通気性を有する為、铸物のガス欠陥に起因する欠陥（砂の燃着欠陥、ピンホール欠陥、クレーター状欠陥）が顕著に低減された铸物が得られていることがわかる。これに対し、分散媒の沸点が熱膨張性粒子の膨張開始温度以下である実験例 1 8〜 2 4は、中空棒状品（铸物製造用構造体）の通気性が十分ではないため、得られた铸物における欠陥発生を十分に低減できていないことがわかる。尚、表 2の結果においては、通気度と铸物評点には、铸込み時の注湯温度、注湯時間、気象条件（特に湿度）の多少の差により完全に相関はないが、通気度を高くする（通気度の数値を大きくする）ことで、铸物評点が向上する傾向があることを読み取ることができる。

Claims

請求の範囲

1. 土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子、無機繊維及び熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体であって、通気度が 1 〜 5 0 0である铸物製造用構造体。

2. 更に、水溶性高分子化合物を含有する請求項 1記載の铸物製造用構造体。

3. 水溶性高分子化合物が増粘性の多糖類である請求項 2記載の铸物製造用構造体。

4. 無機繊維が、炭素繊維である請求項 1〜 3の何れか 1 項記載の铸物製造用構造体。

5. 更に熱膨張性粒子を含有する請求項 1〜 4の何れか 1 項記載の铸物製造用構造体。

6. 前記铸物製造用構造体が中子である請求項 1〜 5の何れか 1 項記載の铸物製造用構造体。

7. 前記中子が中空中子である請求項 6記荦の铸物製造用構造体。

8. 土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子、無機繊維、熱硬化性樹脂を含有する铸物製造用構造体用組成物であって、当該踌物製造用構造体の通気度が 1〜 5 0 0である铸物製造用構造体用組成物。

9. 土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子の平均粒子径が 8 0〜 3 0 0 0 x mである請求項 8記載の铸物製造用構造体用組成物。

1 0. 土状黒鉛及び人造黒鉛から選ばれる 1種以上の無機粒子の形状係数が 2. 3〜 1. 0である請求項 8又は 9記載の铸物製造用構造体用組成物。

1 1. 請求項 8〜 1 0の何れか 1項記載の铸物製造用構造体用組成物を分散煤に分散させてドウ状の成形原料を調製した後、該ドウ状の成形原料を成形型内に充填し、該成形型を加熱して前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形する、通気度が 1〜 5 0 0である铸物製造用構造体の製造方法。

1 2. 更に熱膨張性粒子を前記分散媒に分散させて前記成形原料に該熱膨張性粒子を含ませ、前記成形型の加熱によって前記熱膨張性粒子を膨張させて成形する請求項 1 1記載の铸物製造用構造体の製造方法。

1 3. 請求項 1〜 7 の何れか 1項記載の铸物製造用構造体を使用して溶融金属を铸込む铸造工程を具備する銬物の製造方法。

1 4. 铸物製造用構造体が中空中子であり、铸型内に該中空中子を、該中空中子の開口部の少なくとも 1 つが铸型外に開放するように配置し、次いで、铸型内に溶融金属を注湯する、請求項 1 3記載の铸物の製造方法。

1 5. 請求項 1〜 7の何れか 1項記載の鍀物製造用構造体の铸物を製造するための用途。