WO2010073783A1 - タービン翼およびガスタービン - Google Patents

Abstract

　励振力に起因する振動を減衰させるとともに、組み付けや分解を容易にすることができるタービン翼およびガスタービンを提供する。翼形部（１２）の端部に配置されたシュラウド部（１３）と、シュラウド部（１３）に対してスライド移動可能であるとともに着脱可能とされ、シュラウド部（１３）との間に空間を形成する端部筐体（１４）と、空間に配置されシュラウド部（１３）と端部筐体（１４）とを離間させる方向に付勢するとともに、シュラウド部（１３）と相対移動可能に配置された弾性部（１５）と、弾性部（１５）と端部筐体（１４）との間に配置され、シュラウド部（１３）に接近離間可能とされた押圧部（１６）と、が設けられていることを特徴とする。

Description

タービン翼およびガスタービン

　本発明は、タービン翼およびガスタービンに関する。

　一般に、ガスタービンの圧縮機における静翼には、シュラウドが別体で設けられたカンチレバータイプの静翼や、シュラウドが一体に設けられたシュラウド付きタイプの静翼などが用いられている。

　シュラウド付きタイプの静翼は、カンチレバータイプの静翼に比べて、翼形部の先端から空気などが漏れにくく、かつ、シュラウドの内周に、静翼とロータとの間における空気などの漏れを抑制するロータシール構造を設けることができる。このことから、シュラウド付きタイプの静翼は漏れ空気量を適量に削減できるため、性能的に有利とされている。

　上述のシュラウド付きタイプの静翼は、翼形部（プロファイル部）の内側および外側の端部にシュラウド部と呼ばれる円周状の基部が設けられている。
　翼形部とシュラウド部との間の固定は、シュラウド部に設けた差込口に翼形部から突出した差込部を差込むテノンタイプの固定方法や、上述の差込口に、翼形部から広がって形成された差込ツバ部を差し込むポークチョップタイプの固定方法が挙げられる。

　これらのテノンタイプの固定方法や、ポークチョップタイプの固定方法では、差込部または差込ツバ部を差込口に機械的に差し込んで固定してもよいし、ロウ付けや溶接によって固定してもよい。このようにして静翼のシュラウド部がリング状に組み立てられる。
　また翼形部とシュラウド部とを一体構造として成型する場合や加工する場合もある。

　一般に、シュラウド部は、リング状に組み立てられた状態における周方向への熱膨張を吸収するため、シュラウド部の加工性や組立て性を向上させるため、シュラウド部などのメンテナンス性の向上を図るために、円周方向に複数に分割されている。例えば、シュラウド付きタイプの静翼の場合には、シュラウド部は静翼ごとに分割されている。

　さらに、シュラウド部には、回転するロータ軸との間に、ラビリンスシールや、ハニカムシールなどのシール構造がもうけられている（例えば、特許文献１参照。）。
　このシール構造は、加工の容易さや補修の容易さを考慮して、翼形部またはシュラウド部と別構造として形成され、形成後に翼形部またはシュラウド部と組み合わせる構成であってもよい。

　シュラウド部とシール構造とを組み合わせる構成としては、特許文献１に記載された構造の他に、シュラウド部に設けられた溝構造にシール構造が嵌め合わされる構成を例示することができる。

　その一方で、静翼は、ガスタービンの圧縮機内部における空気またはガスの流れ場の中で静翼の固有振動数と一致する周波数、または、回転数の整数倍の周波数を有する励振力が加えられると、静翼の翼形部やシュラウド部が大きく振れる（振動応答する）ことが知られている。
　上述の励振力としては、回転する動翼の後流流れ（ウェーク）による励振力や、干渉流れ（ポテンシャル）による励振力などを例示することができる。

　上述の振動応答により静翼に働く応力が、静翼を構成する材料の疲労強度を超えて大きくなると、静翼に疲労亀裂が発生するおそれがあり、疲労亀裂により静翼が破損するおそれがある。
　このため、翼形部やシュラウド部に対しては、振動応答が発生したとしても疲労亀裂を起こさない体格強度を持たせる設計が行われるとともに、静翼の固有振動数を、静翼に働くと予想される励振周波数からずらす、言い換えると離調させる必要がある。

　一方で、近年のガスタービンの高出力化や、高性能化や、コストの低減などに伴い、プロファイル部における翼プロファイル幅（翼弦）の拡大や、翼長（スパン）の拡大など、プロファイル部の大型化が進んでいる。

　このようにプロファイル部が大型化すると、翼形部に働く空気力またはガス力が大きくなり、翼形部の付け根部、言い換えると、翼形部とシュラウド部との接続部にかかる荷重またはモーメントが増加する。この荷重またはモーメントの増加に耐えるために翼形部の付け根部に形成されるフィレット形状の曲率半径Ｒを大径化して、十分な強度を確保する必要がある。

　これに対して、空気力学の観点から、翼形部の付け根部に形成されるフィレット形状の曲率半径Ｒを小径化したいという、翼形部の付け根部の十分な強度を確保とは逆の要求もある。

　プロファイル部は、回転駆動されることによりガスを含む空気などを圧縮する一方で、流れ場の中で空気（ガスを含む）抵抗を受ける。そこで、この空気抵抗を減少させるために、プロファイル形状の最適化や、プロファイル部における前縁の径や、後縁の径の小径化が図られるとともに、プロファイル部における翼形の厚み自体の薄肉化が図られている。

　しかしながら、上述の小径化や薄肉化は静翼の強度、特に共振応答に対する強度を低下させる要因となる。そのため、プロファイル部の設計においては、プロファイル部の強度を確保するために、上述の小径化や薄肉化に制約が設けられている。

　その他にも、静翼が励振力と共振を起こして破壊されることを回避するため、複数の静翼が組み合わされた静翼リング全体としての固有振動数を、励振源の周波数からずらす、つまり一致しないようにする離調設計が行われている。

　しかしながら、上述の固有振動数は、プロファイル部の形状や、シュラウド部の形状などに依存するため、固有振動数と例震源の周波数との離調を優先させると、静翼の空力特性を犠牲にして静翼の設計をせざるを得ない場合が多い。

　特許文献１には、静翼による相対移動を拘束するために、波形の板バネにより静翼を押圧する技術が提案されている。

　さらに、静翼における振動応答を低減するために、バネを利用した摩擦力を用いた振動減衰（ダンピング）により、静翼における振動応答による振動を減衰する技術も知られている。

　具体的には、内周側に配置されたシュラウドリングと、シールを保持するシールホルダとの間に、ドーナッツリング状のバネを挿入し、シュラウドリングにバネを圧接させた構造により、静翼の振動を減衰させる構造が知られている。
　このようにすることで、プロファイル部と連接されたシュラウド部が共振により振動変形すると、シュラウド部とバネとが摺動して、シュラウド部とバネとの間に摩擦力が働く。すると、シュラウド部とバネとの摺動面において振動エネルギが摩擦エネルギ（熱エネルギ）に変換され、静翼の振動が減衰される。

特開２００２－２７６３０４号公報

　しかしながら、静翼などの翼体格が大きくなると、振動による振動エネルギも相対的に大きくなるため、静翼の振動を減衰させる機構における減衰力も大きくする必要がある。例えば、上述のバネをシュラウドリングに圧接させる構造の場合には、摩擦による十分な減衰力を得るために、バネ力を高くする必要がある。

　かかる状況で、シールホルダリングとシュラウドリングとがレール状の嵌めあい構造により組み立てられる場合には、シールホルダリングとシュラウドリングとの組み立てや分解が困難になるという問題があった。

　つまり、上述のバネによる押し広げ力がシールホルダリングとシュラウドリングとに働くとともに、バネとシールホルダリングとの間、または、バネとシュラウドリングとの間に働く摩擦力が働くため、シールホルダリングとシュラウドリングとをスライドさせる際に必要な力が増大し、組み立てや分解が困難になるという問題があった。

　また、特許文献１に記載された構成では、上述のバネの交換を考慮した構造になっていないため、長期間の使用による磨耗でバネが損耗した場合に、上述のようにバネ力を高めたバネを交換することが困難であるという問題があった。

　本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであって、励振力に起因する振動を減衰させるとともに、シールホルダリングとシュラウドリングとの組み付けや分解、およびバネなどの弾性部材の交換を容易にすることができるタービン翼およびガスタービンを提供する。

　上記目的を達成するために、本発明は、以下の手段を提供する。
　本発明の第１の態様に係るタービン翼は、翼形部の端部に配置されたシュラウド部と、前記シュラウド部に対してスライド移動可能であるとともに着脱可能とされ、前記シュラウド部との間に空間を形成する端部筐体と、前記空間に配置されシュラウド部と端部筐体とを離間させる方向に付勢するとともに、前記シュラウド部と相対移動可能に配置された弾性部と、が設けられていることを特徴とする。

　本発明の第１の態様に係るタービン翼によれば、翼形部およびシュラウド部が振動して端部筐体に対してスライド移動すると、シュラウド部を端部筐体から離間する方向に押し付けていた弾性部と、シュラウド部とが相対移動、つまり、弾性部とシュラウド部とが摺動する。そのため、翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動が減衰される。また、弾性部を端部筐体とともにシュラウド部からスライド移動させて着脱させることにより、弾性部を容易に交換することができる。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、前記シュラウド部は、複数の前記翼形部のそれぞれに独立して配置され、複数の前記シュラウド部に対して、一つの前記端部筐体が着脱可能とされている構成とすることが望ましい。

　この構成によれば、複数の翼形部のそれぞれにシュラウド部を独立して配置しているため、複数のシュラウド部が一体に形成されている場合と比較して、それぞれの翼形部およびシュラウド部は、弾性部に対して相対移動しやすい。言い換えると、シュラウド部と弾性部との間の摺動距離が長くなる。
　そのため、より多くの翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギが、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動がより減衰されやすい。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板バネであり、該板バネの頂部が前記シュラウド部または前記端部筐体と当接されている構成としてもよい。

　この構成によれば、弾性部を波形状に形成された板バネとすることで、他のバネを用いた場合と比較して、シュラウド部に対してより大きな押し付け力を付加することができる。
　また、板バネの各頂部をそれぞれシュラウド部に当接させることにより、一つの板バネに対して複数のシュラウド部が摺動される。

　第１の態様に係るタービン翼において、前記弾性部と前記端部筐体との間に配置され、前記シュラウド部に接近離間可能とされた押圧部がさらに設けられている構成としてもよい。

　この構成によれば、押圧部をシュラウド部に接近させることにより、弾性部の圧縮量が調整されることから、弾性部がシュラウド部を押し付ける力が調整される。つまり、弾性部とシュラウド部との間の摩擦力が調整されることから、翼形部およびシュラウド部における振動の減衰量が調整される。

　また、押圧部をシュラウド部に接近させることにより、弾性部による付勢力はシュラウド部および押圧部により受け止められる。言い換えると、端部筐体に弾性部の付勢力は作用しない。そのため、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、前記複数のシュラウド部および前記一つの端部筐体により形成される前記空間に、一つの前記押圧部が配置されている構成としてもよい。

　この構成によれば、複数の翼形部およびシュラウド部に対して端部筐体を１つとしているため、複数の翼形部およびシュラウド部のそれぞれに対して、端部筐体を配置する場合と比較して、タービン翼の上流側と下流側との間に係るシール性が高くなる。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板状のバネであり、該バネの頂部が前記シュラウド部または前記押圧部と当接されている構成としてもよい。

　この構成によれば、弾性部を波形状に形成された板状のバネとすることで、他のバネを用いた場合と比較して、シュラウド部に対してより大きな押し付け力を付加することができる。
　また、バネの各頂部をそれぞれシュラウド部に当接させることにより、一つのバネに対して複数のシュラウド部が摺動される。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、複数の前記バネは略並行に並んで配置されるとともに、一の前記バネの頂部に対して他の前記バネの頂部がずれて配置されている構成としてもよい。

　この構成によれば、一のバネにおける頂部の配置間隔が、シュラウド部の配置間隔よりも広い場合であっても、全てのシュラウド部に対してバネを当接させることができる。つまり、一のバネの頂部と当接しないシュラウド部に対しては、他のバネの頂部を当接させることにより、全てのシュラウド部に対してバネを当接させることができる。

　第１の態様に係る上述のタービン翼において、前記押圧部には、前記押圧部を前記シュラウド部に接近させて前記弾性部を圧縮する圧縮部が設けられている構成としてもよい。

　この構成によれば、圧縮部により押圧部をシュラウド部に接近させることができる。そのため、弾性部の圧縮量が調整され、弾性部がシュラウド部を押し付ける力が調整される。つまり、弾性部とシュラウド部との間の摩擦力が調整されることから、翼形部およびシュラウド部における振動の減衰量が調整される。

　また、押圧部をシュラウド部に接近させることにより、弾性部による付勢力はシュラウド部および押圧部により受け止められる。そのため、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　本発明の第２の態様に係るタービン翼は、翼形部の端部に配置されたシュラウド部と、前記シュラウド部に対してスライド移動可能であるとともに着脱可能とされ、前記シュラウド部との間に空間を形成する端部筐体と、前記空間に配置され、前記シュラウド部と前記端部筐体とを離間させる方向に付勢する弾性部と、前記弾性部と前記シュラウド部との間に配置され、前記シュラウド部に接近離間可能とされるとともに、前記シュラウド部と相対移動可能に配置された摩擦部と、が設けられていることを特徴とする。

　第２の態様に係る上述のタービン翼によれば、翼形部およびシュラウド部が振動して端部筐体に対してスライド移動すると、弾性部によりシュラウド部に押し付けられていた摩擦部と、シュラウド部とが相対移動、つまり、摩擦部とシュラウド部とが摺動する。そのため、翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動が減衰される。

　その一方で、摩擦部を端部筐体に接近させることにより、弾性部による付勢力は摩擦部および端部筐体により受け止められる。言い換えると、シュラウド部に弾性部の付勢力は作用しない。そのため、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　第２の態様に係る上述のタービン翼において、前記シュラウド部は、複数の前記翼形部のそれぞれに独立して配置され、複数の前記シュラウド部に対して、一つの前記端部筐体が着脱可能とされ、前記複数のシュラウド部および前記一つの端部筐体により形成される前記空間に、一つの前記シュラウド部に対して一つの前記摩擦部が配置されている構成とすることが望ましい。

　この構成によれば、複数の翼形部のそれぞれにシュラウド部を独立して配置しているため、複数のシュラウド部が一体に形成されている場合と比較して、それぞれの翼形部およびシュラウド部は、摩擦部に対して相対移動しやすい。言い換えると、シュラウド部と摩擦部との間の摺動距離が長くなる。
　そのため、より多くの翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギが、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動がより減衰されやすい。

　その一方で、複数の翼形部およびシュラウド部に対して端部筐体を１つとしているため、複数の翼形部およびシュラウド部のそれぞれに対して、端部筐体を配置する場合と比較して、タービン翼の上流側と下流側との間に係るシール性が高くなる。

　第２の態様に係る上述のタービン翼において、前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板状のバネであり、該バネの頂部が前記摩擦部または前記押圧部と当接されている構成とすることが望ましい。

　この構成によれば、弾性部を波形状に形成されたバネとすることで、他のバネを用いた場合と比較して、シュラウド部に対してより大きな押し付け力を付加することができる。
　その一方で、バネの各頂部をそれぞれシュラウド部に当接させることにより、一つのバネにより複数の摩擦部がシュラウド部に押し付けられる。

　第２の態様に係る上述のタービン翼において、前記摩擦部には、前記摩擦部から前記端部筐体に向かって延び、前記端部筐体を貫通して突出するとともに、前記摩擦部を前記端部筐体に接近させて前記弾性部を圧縮する圧縮部が設けられていることが望ましい。

　この構成によれば、圧縮部が摩擦部から端部筐体を貫通して突出しているため、圧縮部および摩擦部は、端部筐体に対して接近離間する方向に移動可能であるとともに、当該接近離間する方向に対して交差する方向への移動は拘束される。そのため、シュラウド部と摩擦部との間で確実に摺動させることができる。

　第２の態様に係る上述のタービン翼において、前記摩擦部における前記シュラウド部と接触する面には、前記端部筐体がスライド移動する方向に対して交差する方向に延びる逃がし溝が設けられていることが望ましい。

　この構成によれば、逃がし溝を設けることにより、摩擦部におけるシュラウド部と接触する面は逃がし溝を挟んで２つに分かれ、それぞれの面がシュラウド部と接触する。そのため、シュラウド部と摩擦部とが摺動しても、上述の２つの面においてシュラウド部と摩擦部とが安定して接触し、片当たりなどの不具合の発生が防止される。

　本発明に係るガスタービンは、上述のいずれかのタービン翼が設けられていることを特徴とする。

　本発明に係るガスタービンによれば、本実施形態のタービン翼が設けられているため、タービン翼の翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動が減衰される。

　上記第１の態様に係るタービン翼が設けられたガスタービンにおいては、押圧部をシュラウド部に接近させることにより、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　上記第２の態様に係るタービン翼が設けられたガスタービンにおいては、摩擦部を端部筐体に接近させることにより、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　本発明の第１の態様に係るタービン翼およびガスタービンによれば、シュラウド部を端部筐体から離間する方向に押し付けていた弾性部と、シュラウド部とが相対移動、つまり、弾性部とシュラウド部とが摺動するため、翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換される。その結果、翼形部およびシュラウド部の振動を減衰させることができるという効果を奏する。
　また、押圧部をシュラウド部に接近させることにより、弾性部による付勢力はシュラウド部および押圧部により受け止められるため、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、組み付けや分解を容易にすることができるという効果を奏する。
　また、弾性部を端部筐体とともにシュラウド部からスライド移動させて着脱させることにより、弾性部を容易に交換することができるという効果を奏する。

　本発明の第２の態様に係るタービン翼およびガスタービンによれば、摩擦部とシュラウド部とが摺動するため、翼形部およびシュラウド部の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部およびシュラウド部の振動を減衰することができるという効果を奏する。
　また、摩擦部を端部筐体に接近させることにより、弾性部による付勢力は摩擦部および端部筐体により受け止められるため、シュラウド部に対して端部筐体をスライド移動させる場合や、端部筐体を着脱させる場合に、シュラウド部と端部筐体との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができるという効果を奏する。

本発明の第１実施形態ないし第３実施形態に係るガスタービンの構成を説明する模式図である。 本発明の第１実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。 図２の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。 図３のバネの他の配置例を説明する模式図である。 図３の静翼におけるシールホルダの取り付け時または取り外し時の状態を説明する模式図である。 図３の静翼におけるシールホルダの取り付け後の状態を説明する模式図である。 図３のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。 本発明の第２実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。 図８の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。 図９のバネの他の配置例を説明する模式図である。 図９のダンピングプレートの構成を説明する模式図である。 図９の静翼におけるシールホルダの取り付け時または取り外し時の状態を説明する模式図である。 図９の静翼におけるシールホルダの取り付け後の状態を説明する模式図である。 図９のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。 図９のシールホルダの別の構成を説明する模式図である。 本発明の第３実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。 図１６の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。 図１７のバネの他の配置例を説明する模式図である。 図１７のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。

　図１は、下記に述べる第１実施形態ないし第３実施形態に係るガスタービンの構成を説明する模式図である。
　ガスタービン１には、図１に示すように、圧縮部２と、燃焼部３と、タービン部４と、回転軸５と、が設けられている。

　圧縮部２は、図１に示すように、空気を吸入して圧縮し、圧縮された空気を燃焼部３に供給するものである。圧縮部２には、回転軸５を介してタービン部４から回転駆動力が伝達され、回転駆動されることにより圧縮部２は空気を吸入して圧縮する。
　なお、圧縮部２としては、公知の構成を用いることができ、特に限定するものではない。

　燃焼部３は、図１に示すように、外部から供給された燃料と供給された圧縮空気と混合し、混合気を燃焼させて高温ガスを生成し、生成された高温ガスをタービン部４に供給するものである。
　なお、燃焼部３としては、公知のものを用いることができ、特に限定するものではない。

　タービン部４は、図１に示すように、供給された高温ガスから回転駆動力を抽出し、回転軸５を回転駆動するものである。
　なお、タービン部４としては、公知の構成を用いることができ、特に限定するものではない。

［第１実施形態］
　本発明の第１実施形態に係るガスタービンについて、図１から図７を参照して説明する。なお、本実施形態では、本願発明のタービン翼をガスタービン１の圧縮部２における６段静翼から９段静翼に適用して説明する。

　図２は、本実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。
　圧縮部２には、図１および図２に示すように、ガスタービン１のケーシング６に取り付けられる静翼（タービン翼）１０と、回転軸５により回転駆動される円板状のロータディスク（図示せず）の円周面に配置される動翼と、が設けられている。
　静翼１０と動翼とは、回転軸５における周方向に等間隔に並んで配置されているとともに、回転軸５の軸線方向に交互に並んで配置されている。

　次に、本実施形態の特徴である静翼１０について説明する。
　図３は、図２の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。
　静翼１０は、図２および図３に示すように、外側シュラウド部１１と、翼形部１２と、内側シュラウド部（シュラウド部）１３と、シールホルダ（端部筐体）１４と、バネ（弾性部）１５と、スペーサ（押圧部）１６と、ハニカムシール１７と、が設けられている。

　外側シュラウド部１１は、図２に示すように、圧縮部２における流体が流れる流路の壁面の一部を構成する部材である。さらに、外側シュラウド部１１は、翼形部１２における径方向外側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、複数の翼形部１２に対して一つの外側シュラウド部１１が配置されている。言い換えると、外側シュラウド部１１は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その内周面に複数の翼形部１２が接続されたものである。
　外側シュラウド部１１の形状や、翼形部１２との接続方法としては、公知の形状や方法を用いることができ、特に限定するものではない。

　翼形部１２は、図２に示すように、回転軸５の径方向に延びる断面が翼形状に形成された部材であって、回転軸５により回転駆動される動翼とともに、空気などの流体を圧縮し、燃焼部３に向かって送り込むものである。
　翼形部１２には、周囲の流体の流れにおける上流側端部である前縁ＬＥと、下流側端部である後縁ＴＥと、凸状に湾曲した面である負圧面と、凹状に湾曲した面である正圧面とが設けられている。

　内側シュラウド部１３は、図２および図３に示すように、外側シュラウド部１１と同様に、圧縮部２の内部における流体が流れる流路の一部を構成するものである。さらに内側シュラウド部１３は、翼形部１２における径方向内側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、一つの翼形部１２に対して一つの内側シュラウド部１３が配置されている。言い換えると、内側シュラウド部１３は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その外周面に翼形部１２が接続されたものである。

　内側シュラウド部１３における前縁ＬＥおよび後縁ＴＥ側の端部には、周方向（図３の紙面に対して垂直方向）に延び、シールホルダ１４と嵌合する嵌合溝１３Ａが設けられている。

　シールホルダ１４は、図３に示すように、内側シュラウド部１３の内周側（図３の下側）に取り付けられ、内側シュラウド部１３とともにバネ１５およびスペーサ１６を内部に収納する空間を形成するとともに、ハニカムシール１７を支持する部材である。
　シールホルダ１４は、外側シュラウド部１１と同様に、複数の翼形部１２および内側シュラウド部１３に対して一つのシールホルダ１４が配置されている。

　シールホルダ１４には、前縁ＬＥ側および後縁ＴＥ側において径方向に沿って延びる一対の側壁部１４Ｓと、一対の側壁部１４Ｓにおける径方向内側の端部を繋ぐ底板部１４Ｂと、が設けられている。
　言い換えると、シールホルダ１４には、周方向外側（図３の上側）に向かって開口した溝部が形成されている。

　側壁部１４Ｓにおける径方向外側の端部には、シールホルダ１４の内側に向かって突出するとともに周方向に延び、内側シュラウド部１３の嵌合溝１３Ａと嵌め合わされる突出部１４Ａが設けられている。

　底板部１４Ｂには、スペーサ１６とともにバネ１５を押圧する圧縮ボルト（圧縮部）１８が挿通される貫通孔１４Ｈが設けられている。貫通孔１４Ｈは、底板部１４Ｂにおける一対の側壁部１４Ｓのそれぞれから等しく離れた位置に設けられ、周方向（図３の紙面に対して垂直方向）に所定の間隔をあけて複数設けられている。

　バネ１５は、図２および図３に示すように、内側シュラウド部１３と、スペーサ１６およびシールホルダ１４とを離間する方向に付勢する弾性部材である。さらに、バネ１５は、内側シュラウド部１３と摺動することにより、静翼１０つまり翼形部１２や内側シュラウド部１３の振動を減衰させるものである。

　このようにバネ１５により内側シュラウド部１３とシールホルダ１４とを離間させる方向に付勢することで、嵌合溝１３Ａと突出部１４Ａとが押し付けられて密着し、内側シュラウド部１３とシールホルダ１４との間のシール性を確保することができる。

　バネ１５は、略長方形に形成した板バネを略波形に形成したものであり、バネ１５のバネ力は、板バネの板厚を調節することにより調節されている。バネ１５を構成する材料としては、ガスタービン１の運転時、つまり、バネ１５が高温になっても必要とされるバネ特性を維持できる材料が望ましい。

　バネ１５は、内側シュラウド部１３とシールホルダ１４とにより形成された空間、より具体的には、内側シュラウド部１３とスペーサ１６との間に配置されている。さらに、前縁ＬＥ側に一つ、後縁ＴＥ側に一つ、合計二つのバネ１５が平行に並んで配置されている。

　本実施形態では、この二つのバネ１５が同じ位相で配置されている例、言い換えると、二つのバネ１５の頂部が同じ位置で内側シュラウド部１３やスペーサ１６と接触する例に適用して説明する。

　図４は、バネの他の配置例を説明する模式図である。
　なお、二つのバネ１５を上述のように同じ位相で配置してもよいし、図４に示すように異なる位相で配置してもよく、特に限定するものではない。
　図４に示すバネ１５の配置では、一のバネ１５の頂部が内側シュラウド部１３に接触している場所で、他のバネ１５の頂部はスペーサ１６と接触している。

　このようにすることで、一のバネ１５における頂部の配置間隔が、内側シュラウド部１３の配置間隔よりも広い場合であっても、全ての内側シュラウド部１３に対してバネ１５を当接させることができる。つまり、一のバネ１５の頂部と当接しない内側シュラウド部１３に対しては、他のバネ１５の頂部を当接させることにより、全ての内側シュラウド部１３に対してバネ１５を当接させることができる。

　バネ１５の形状は、波形の振幅（径方向に関する頂部から頂部までの距離）が、内側シュラウド部１３の内周面から、スペーサ１６の外周面までの距離よりも長く、かつ、各内側シュラウド部１３の内周面に対してバネ１５の頂部が当接するように決定されている。

　より具体的には、バネ１５の波形における振幅は、静翼１０の振動を減衰させる摩擦力、つまりバネ力を発生させるために必要なバネ１５の圧縮量に基づいて決定されている。バネ１５の波形における波長（周方向に関する頂部から頂部までの距離）は、内側シュラウド部１３の配置間隔つまりピッチに基づいて決定されている。

　スペーサ１６は、図３に示すように、圧縮ボルト１８とともにバネ１５を内側シュラウド部１３に向けて押圧するものであって、シールホルダ１４の底板部１４Ｂと、バネ１５との間に配置されるものである。
　スペーサ１６は、シールホルダ１４と同様に、複数の翼形部１２および内側シュラウド部１３に対して一つのスペーサ１６が配置されている。言い換えると、スペーサ１６は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その内周面においてバネ１５と接触するものである。
　スペーサ１６には、圧縮ボルト１８が挿通される挿通孔１６Ｈが設けられている。

　ハニカムシール１７は、図３に示すように、ロータ２１に設けられたシールフィン２２とともに、静翼１０とロータ２１との間を流れる流体の漏れを抑制するものである。
　ハニカムシール１７としては公知のものを用いることができ、特に限定するものではない。

　次に、上記の構成からなる静翼１０の組み立て方法について説明する。
　図５は、図３の静翼におけるシールホルダの取り付け時または取り外し時の状態を説明する模式図である。
　まず、内側シュラウド部１３における内周面側にバネ１５およびスペーサ１６を配置し、圧縮ボルト１８をスペーサ１６の挿通孔１６Ｈを介して、内側シュラウド部１３に螺合させる。そして、圧縮ボルト１８をさらに内側シュラウド部１３にねじ込むことにより、スペーサ１６を内側シュラウド部１３に接近させ、バネ１５を圧縮する。

　このとき、内側シュラウド部１３の内周面からスペーサ１６の外周面までの距離を、内側シュラウド部１３の内周面からシールホルダ１４の底板部１４Ｂの外周面までの距離よりも短くする。

　その後、シールホルダ１４を内側シュラウド部１３に嵌め合わせる。具体的には、内側シュラウド部１３における嵌合溝１３Ａに、シールホルダ１４の突出部１４Ａが嵌め合わされる。このとき、シールホルダ１４は内側シュラウド部１３に対して周方向にスライド移動しながら嵌め合わされる。

　図６は、図３の静翼におけるシールホルダの取り付け後の状態を説明する模式図である。
　そして、図６に示すように、シールホルダ１４の貫通孔１４Ｈを介して、圧縮ボルト１８を内側シュラウド部１３から取り外してシールホルダ１４の取り付けが完了する。
　シールホルダ１４の取り外しは、上述の工程を逆から順に行うことにより行われる。

　なお、圧縮ボルト１８は、上述のように、静翼１０から完全に取り外してもよいし、バネ１５に所定の圧縮量を与えた状態で静翼１０に残されてもよく、特に限定するものではない。

　次に、上記の構成からなる静翼１０における振動の減衰方法について説明する。
　ガスタービン１が運転されると、圧縮部２を流れる流体等の影響により静翼１０に振動が生じる。具体的には、静翼１０の翼形部１２および内側シュラウド部１３が周方向に振れる振動が発生する。

　上述のように内側シュラウド部１３が振動すると、内側シュラウド部１３に押し付けられたバネ１５の頂部と、内側シュラウド部１３の内周面との間で摺動が発生する。内側シュラウド部１３とバネ１５との間には、バネ１５による押し付け力と、内側シュラウド部１３とバネ１５との間の摩擦係数に応じた摩擦力が働く。

　上述の摺動により翼形部１２および内側シュラウド部１３の振動エネルギは、熱エネルギなどの摩擦エネルギに変換され、静翼１０における振動が減衰される。

　上記の構成によれば、翼形部１２および内側シュラウド部１３が振動してシールホルダ１４に対してスライド移動すると、内側シュラウド部１３をシールホルダ１４から離間する方向に押し付けていたバネ１５と、内側シュラウド部１３とが相対移動、つまり、バネ１５と内側シュラウド部１３とが摺動する。そのため、翼形部１２および内側シュラウド部１３の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部１２および内側シュラウド部１３の振動を減衰させることができる。

　さらに、スペーサ１６を内側シュラウド部１３に接近させることにより、バネ１５の圧縮量が調整されることから、バネ１５が内側シュラウド部１３を押し付ける力が調整される。つまり、バネ１５と内側シュラウド部１３との間の摩擦力が調整されることから、翼形部１２および内側シュラウド部１３における振動の減衰量を調整することができる。

　その一方で、バネ１５をシールホルダ１４とともに内側シュラウド部１３からスライド移動させて着脱させることにより、バネ１５を容易に交換することができる。そのため、バネ１５が長期間の使用による磨耗で損耗しても、簡単にバネ１５を交換することができる。
　また、バネ１５は、シールホルダ１４および内側シュラウド部１３により囲まれた空間内に配置されているため、たとえ、バネ１５が破損しても当該空間から飛び出して翼形部１２に損傷を与えることを防止することができる。

　さらに、スペーサ１６を内側シュラウド部１３に接近させることにより、バネ１５による付勢力は内側シュラウド部１３およびスペーサ１６により受け止められる。言い換えると、シールホルダ１４にバネ１５の付勢力は作用しない。そのため、内側シュラウド部１３に対してシールホルダ１４をスライド移動させる場合や、シールホルダ１４を着脱させる場合に、内側シュラウド部１３とシールホルダ１４との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　複数の翼形部１２のそれぞれに内側シュラウド部１３を独立して配置しているため、複数の内側シュラウド部１３が一体に形成されている場合と比較して、それぞれの翼形部１２および内側シュラウド部１３は、バネ１５に対して相対移動しやすい。言い換えると、内側シュラウド部１３とバネ１５との間の摺動距離が長くなる。
　そのため、より多くの翼形部１２および内側シュラウド部１３の振動に係るエネルギが、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部１２および内側シュラウド部１３の振動がより減衰されやすい。

　その一方で、複数の翼形部１２および内側シュラウド部１３に対してシールホルダ１４を１つとしているため、複数の翼形部１２および内側シュラウド部１３のそれぞれに対して、シールホルダ１４を配置する場合と比較して、静翼１０の上流側と下流側との間に係るシール性を高くすることができる。

　バネ１５を波形状に形成された板状のバネとすることで、他のバネを用いた場合と比較して、内側シュラウド部１３に対してより大きな押し付け力を付加することができる。
　その一方で、バネ１５の各頂部をそれぞれ内側シュラウド部１３に当接させることにより、一つのバネ１５に対して複数の内側シュラウド部１３を摺動させることができる。

　圧縮ボルト１８によりスペーサ１６を内側シュラウド部１３に接近させることができる。そのため、バネ１５の圧縮量が調整され、バネ１５が内側シュラウド部１３を押し付ける力が調整される。つまり、バネ１５と内側シュラウド部１３との間の摩擦力が調整されることから、翼形部１２および内側シュラウド部１３における振動の減衰量を調整することができる。

　その一方で、スペーサ１６を内側シュラウド部１３に接近させることにより、バネ１５による付勢力は内側シュラウド部１３およびスペーサ１６により受け止められる。そのため、内側シュラウド部１３に対してシールホルダ１４をスライド移動させる場合や、シールホルダ１４を着脱させる場合に、内側シュラウド部１３とシールホルダ１４との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　図７は、図３のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。
　なお、上述の実施形態のように、二つのバネ１５を内側シュラウド部１３とスペーサ１６との間に配置してもよいし、図７に示すように、四つのバネ１５を内側シュラウド部１３とスペーサ１６との間に配置してもよく、バネ１５の数を特に限定するものではない。

　さらに、上述の実施形態のように、圧縮ボルト１８を内側シュラウド部１３に螺合させて、スペーサ１６を内側シュラウド部１３に向けて押圧してもよいし、押圧バネ１５をシールホルダ１４に螺合させて、押圧バネ１５の先端をスペーサ１６に押し当てることによりスペーサ１６を内側シュラウド部１３に向けて押圧してもよく、特に限定するものではない。

　上述の実施形態のように、スペーサ１６をシールホルダ１４と内側シュラウド部１３との間に残した状態でガスタービン１の運転を行ってもよいし、スペーサ１６をシールホルダ１４と内側シュラウド部１３との間から除いてガスタービン１の運転を行ってもよく、特に限定するものではない。

　上述の実施形態のように、圧縮ボルト１８によりバネ１５の圧縮量を調整して、バネ１５によるバネ力を調整してもよいし、スペーサ１６の板厚のみを調整することにより、圧縮ボルト１８を取り外した状態でもバネ１５によるバネ力を調整してもよく、特に限定するものではない。

［第２実施形態］
　本発明の第２実施形態に係るガスタービンについて、図１および図８から図１５を参照して説明する。なお、本実施形態では、本願発明のタービン翼をガスタービン１の圧縮部２における１段静翼から４段静翼に適用して説明する。
　図８は、本実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。
　圧縮部２には、図１および図８に示すように、ガスタービン１のケーシング６に取り付けられる静翼（タービン翼）１１０と、回転軸５により回転駆動される円板状のロータディスク（図示せず）の円周面に配置される動翼と、が設けられている。
　静翼１１０と動翼とは、回転軸５における周方向に等間隔に並んで配置されているとともに、回転軸５の軸線方向に交互に並んで配置されている。

　次に、本実施形態の特徴である静翼１１０について説明する。
　図９は、図８の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。
　静翼１１０は、図８および図９に示すように、外側シュラウド部１１１と、翼形部１１２と、内側シュラウド部（シュラウド部）１１３と、シールホルダ（端部筐体）１１４と、バネ（弾性部）１１５と、ダンピングプレート（摩擦部）１１６と、ハニカムシール１１７と、が設けられている。

　外側シュラウド部１１１は、図８に示すように、圧縮部２における流体が流れる流路の壁面の一部を構成する部材である。さらに、外側シュラウド部１１１は、翼形部１１２における径方向外側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、複数の翼形部１１２に対して一つの外側シュラウド部１１１が配置されている。言い換えると、外側シュラウド部１１１は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その内周面に複数の翼形部１１２が接続されたものである。
　外側シュラウド部１１１の形状や、翼形部１１２との接続方法としては、公知の形状や方法を用いることができ、特に限定するものではない。

　翼形部１１２は、図８に示すように、回転軸５の径方向に延びる断面が翼形状に形成された部材であって、回転軸５により回転駆動される動翼とともに、空気などの流体を圧縮し、燃焼部３に向かって送り込むものである。
　翼形部１１２には、周囲の流体の流れにおける上流側端部である前縁ＬＥと、下流側端部である後縁ＴＥと、凸状に湾曲した面である負圧面と、凹状に湾曲した面である正圧面とが設けられている。

　内側シュラウド部１１３は、図８および図９に示すように、外側シュラウド部１１１と同様に、圧縮部２の内部における流体が流れる流路の一部を構成するものである。さらに内側シュラウド部１１３は、翼形部１１２における径方向内側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、一つの翼形部１１２に対して一つの内側シュラウド部１１３が配置されている。言い換えると、内側シュラウド部１１３は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その外周面に翼形部１１２が接続されたものである。

　内側シュラウド部１１３における前縁ＬＥおよび後縁ＴＥ側の端部には、周方向（図９の紙面に対して垂直方向）に延び、シールホルダ１１４と嵌合する嵌合溝１１３Ａが設けられている。

　シールホルダ１１４は、図９に示すように、内側シュラウド部１１３の内周側（図９の下側）に取り付けられ、内側シュラウド部１１３とともにバネ１１５およびダンピングプレート１１６を内部に収納する空間を形成するとともに、ハニカムシール１１７を支持する部材である。
　シールホルダ１１４は、外側シュラウド部１１１と同様に、複数の翼形部１１２および内側シュラウド部１１３に対して一つのシールホルダ１１４が配置されている。

　シールホルダ１１４には、前縁ＬＥ側および後縁ＴＥ側において径方向に沿って延びる一対の側壁部１１４Ｓと、一対の側壁部１１４Ｓにおける径方向内側の端部を繋ぐ底板部１１４Ｂと、が設けられている。
　言い換えると、シールホルダ１１４には、周方向外側（図９の上側）に向かって開口した溝部が形成されている。

　側壁部１１４Ｓにおける径方向外側の端部には、シールホルダ１１４の内側に向かって突出するとともに周方向に延び、内側シュラウド部１１３の嵌合溝１１３Ａと嵌め合わされる突出部１１４Ａが設けられている。

　底板部１１４Ｂには、ダンピングプレート１１６とともにバネ１１５を押圧する圧縮ボルト（圧縮部）１１８が挿通される貫通孔１１４Ｈが設けられている。貫通孔１１４Ｈは、底板部１１４Ｂにおける一対の側壁部１１４Ｓのそれぞれから等しく離れた位置に設けられ、周方向（図９の紙面に対して垂直方向）に所定の間隔をあけて複数設けられている。

　バネ１１５は、図８および図９に示すように、内側シュラウド部１１３およびダンピングプレート１１６と、シールホルダ１１４とを離間する方向に付勢する弾性部材である。さらに、バネ１１５は、ダンピングプレート１１６とともに、静翼１１０つまり翼形部１１２や内側シュラウド部１１３の振動を減衰させるものである。

　このようにバネ１１５により内側シュラウド部１１３とシールホルダ１１４とを離間させる方向に付勢することで、嵌合溝１１３Ａと突出部１１４Ａとが押し付けられて密着し、内側シュラウド部１１３とシールホルダ１１４との間のシール性を確保することができる。

　バネ１１５は、略長方形に形成した板バネを略波形に形成したものであり、バネ１１５のバネ力は、板バネの板厚を調節することにより調節されている。バネ１１５を構成する材料としては、ガスタービン１の運転時、つまり、バネ１１５が高温になっても必要とされるバネ特性を維持できる材料が望ましい。

　バネ１１５は、内側シュラウド部１１３とシールホルダ１１４とにより形成された空間、より具体的には、ダンピングプレート１１６とシールホルダ１１４との間に配置されている。さらに、前縁ＬＥ側に一つ、後縁ＴＥ側に一つ、合計二つのバネ１１５が平行に並んで配置されている。

　本実施形態では、この二つのバネ１１５が同じ位相で配置されている例、言い換えると、二つのバネ１１５の頂部が同じ位置でダンピングプレート１６やシールホルダ１１４と接触する例に適用して説明する。

　図１０は、図９のバネの他の配置例を説明する模式図である。
　なお、二つのバネ１１５を上述のように同じ位相で配置してもよいし、図１０に示すように異なる位相で配置してもよく、特に限定するものではない。
　図１０に示すバネ１１５の配置では、一のバネ１１５の頂部がダンピングプレート１１６に接触している場所で、他のバネ１１５の頂部はシールホルダ１１４と接触している。

　このようにすることで、一のバネ１１５における頂部の配置間隔が、内側シュラウド部１１３およびダンピングプレート１１６の配置間隔よりも広い場合であっても、全てのダンピングプレート１１６に対してバネ１１５を当接させることができる。つまり、一のバネ１１５の頂部と当接しないダンピングプレート１１６に対しては、他のバネ１１５の頂部を当接させることにより、全てのダンピングプレート１１６に対してバネ１１５を当接させることができる。

　バネ１１５の形状は、波形の振幅（径方向に関する頂部から頂部までの距離）が、ダンピングプレート１１６の外周面から、シールホルダ１１４の内周面までの距離よりも長く、かつ、各ダンピングプレート１１６の内周面に対してバネ１１５の頂部が当接するように決定されている。

　より具体的には、バネ１１５の波形における振幅は、静翼１１０の振動を減衰させる摩擦力、つまりバネ力を発生させるために必要なバネ１１５の圧縮量に基づいて決定されている。バネ１１５の波形における波長（周方向に関する頂部から頂部までの距離）は、内側シュラウド部１１３およびダンピングプレート１１６の配置間隔つまりピッチに基づいて決定されている。

　ダンピングプレート１１６は、図９に示すように、バネ１５により内側シュラウド部１１３の内周面に押し付けられるものであって、内側シュラウド部１１３とバネ１１５との間に配置されるものである。
　ダンピングプレート１１６は、内側シュラウド部１１３と同様に、複数の翼形部１１２および内側シュラウド部１１３のそれぞれに対して一つのダンピングプレート１１６が配置されている。

　図１１は、図９のダンピングプレートの構成を説明する模式図である。
　ダンピングプレート１１６には、圧縮ボルト１１８が螺合されるボルト孔１１６Ｈと、内側シュラウド部１１３と対向する面に形成された逃がし溝１１６Ｇと、が設けられている。

　ボルト孔１１６Ｈは、ダンピングプレート１１６の略中央に形成された雌ネジ穴であり、圧縮ボルト１１８が螺合されるものである。
　圧縮ボルト１１８における一方の端部がダンピングプレート１１６のボルト孔１１６Ｈに螺合されている。圧縮ボルト１１８における他方の端部は、シールホルダ１１４の貫通孔１１４Ｈに挿通されている。圧縮ボルト１１８の他方の端部には、圧縮ボルト１１８とともに、バネ１１５を圧縮するナット（圧縮部）１１９が螺合される。

　逃がし溝１１６Ｇは、図９および図１１に示すように、ダンピングプレート１１６における内側シュラウド部１１３と対向する面（図９および図１１の上側の面）に形成された溝である。さらに、逃がし溝１１６Ｇは、回転軸５が延びる方向（図９の紙面に対して垂直な方向）に沿って延びる溝、言い換えると、ダンピングプレート１１６と内側シュラウド部１１３とが摺動する方向に対して交差する方向、より好ましくは直交する方向に延びる溝である。

　このように逃がし溝１１６Ｇを設けることにより、ダンピングプレート１１６における内側シュラウド部１１３と接触する面は逃がし溝１１６Ｇを挟んで２つに分かれ、それぞれの面が内側シュラウド部１１３と接触する。そのため、内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６とが摺動しても、上述の２つの面において内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６とが安定して接触し、片当たりなどの不具合の発生が防止される。

　ハニカムシール１１７は、図９に示すように、ロータ２１に設けられたシールフィン１２２とともに、静翼１１０とロータ２１との間を流れる流体の漏れを抑制するものである。
　ハニカムシール１１７としては公知のものを用いることができ、特に限定するものではない。

　次に、上記の構成からなる静翼１１０の組み立て方法について説明する。
　図１２は、図９の静翼におけるシールホルダの取り付け時または取り外し時の状態を説明する模式図である。
　まず、シールホルダ１１４における内部にバネ１１５およびダンピングプレート１１６を配置し、圧縮ボルト１１８の他方の端部をシールホルダ１１４の貫通孔１１４Ｈに挿通する。そして、圧縮ボルト１１８の他方の端部にナット１１９を螺合して、ダンピングプレート１１６をシールホルダ１１４の底板部１１４Ｂに接近させ、バネ１１５を圧縮する。

　このとき、底板部１１４Ｂの外周面からダンピングプレート１１６の外周面までの距離を、底板部１１４Ｂの外周面から内側シュラウド部１１３の内周面までの距離よりも短くする。

　その後、シールホルダ１１４を内側シュラウド部１１３に嵌め合わせる。具体的には、内側シュラウド部１１３における嵌合溝１１３Ａに、シールホルダ１１４の突出部１１４Ａが嵌め合わされる。このとき、シールホルダ１１４は内側シュラウド部１１３に対して周方向にスライド移動しながら嵌め合わされる。

　図１３は、図９の静翼におけるシールホルダの取り付け後の状態を説明する模式図である。
　そして、図１３に示すように、ナット１１９を圧縮ボルト１１８から取り外し、ダンピングプレート１１６を内側シュラウド部１１３に接触させることにより、シールホルダ１１４の取付けが完了する。
　シールホルダ１１４の取り外しは、上述の工程を逆から順に行うことにより行われる。

　なお、圧縮ボルト１１８は、上述のように、ダンピングプレート１１６に取り付けたままでもよいし、ダンピングプレート１１６から取り外してもよく、特に限定するものではない。

　次に、上記の構成からなる静翼１１０における振動の減衰方法について説明する。
　ガスタービン１が運転されると、圧縮部２を流れる流体等の影響により静翼１１０に振動が生じる。具体的には、静翼１１０の翼形部１１２および内側シュラウド部１１３が周方向に振れる振動が発生する。

　上述のように内側シュラウド部１１３が振動すると、内側シュラウド部１１３に押し付けられたダンピングプレート１１６と、内側シュラウド部１１３の内周面との間で摺動が発生する。内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６との間には、バネ１１５による押し付け力と、内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６との間の摩擦係数に応じた摩擦力が働く。

　上述の摺動により翼形部１１２および内側シュラウド部１１３の振動エネルギは、熱エネルギなどの摩擦エネルギに変換され、静翼１１０における振動が減衰される。

　上記の構成によれば、翼形部１１２および内側シュラウド部１１３が振動してシールホルダ１１４に対してスライド移動すると、バネ１１５により内側シュラウド部１１３に押し付けられていたダンピングプレート１１６と、内側シュラウド部１１３とが相対移動、つまり、ダンピングプレート１１６と内側シュラウド部１１３とが摺動する。そのため、翼形部１１２および内側シュラウド部１１３の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部１１２および内側シュラウド部１１３の振動を減衰することができる。

　その一方で、ダンピングプレート１１６をシールホルダ１１４に接近させることにより、バネ１１５による付勢力はダンピングプレート１１６およびシールホルダ１１４により受け止められる。言い換えると、内側シュラウド部１１３にバネ１１５の付勢力は作用しない。そのため、内側シュラウド部１１３に対してシールホルダ１１４をスライド移動させる場合や、シールホルダ１１４を着脱させる場合に、内側シュラウド部１１３とシールホルダ１１４との接触面に働く摩擦力を小さくして、スライド移動や着脱を容易にすることができる。

　さらに、バネ１１５をシールホルダ１１４とともに内側シュラウド部１１３からスライド移動させて着脱させることにより、バネ１１５を容易に交換することができる。そのため、バネ１１５が長期間の使用による磨耗で損耗しても、簡単にバネ１１５を交換することができる。
　また、バネ１１５は、シールホルダ１１４および内側シュラウド部１１３により囲まれた空間内に配置されているため、たとえ、バネ１１５が破損しても当該空間から飛び出して翼形部１１２に損傷を与えることを防止することができる。

　複数の翼形部１１２のそれぞれに内側シュラウド部１１３を独立して配置しているため、複数の内側シュラウド部１１３が一体に形成されている場合と比較して、それぞれの翼形部１１２および内側シュラウド部１１３は、ダンピングプレート１１６に対して相対移動しやすい。言い換えると、内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６との間の摺動距離が長くなる。
　そのため、より多くの翼形部１１２および内側シュラウド部１１３の振動に係るエネルギが、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部１１２および内側シュラウド部１１３の振動がより減衰されやすい。

　その一方で、複数の翼形部１１２および内側シュラウド部１１３に対してシールホルダ１１４を１つとしているため、複数の翼形部１１２および内側シュラウド部１１３のそれぞれに対して、シールホルダ１１４を配置する場合と比較して、静翼１１０の上流側と下流側との間に係るシール性が高くなる。

　バネ１１５を波形状に形成されたバネとすることで、他のバネを用いた場合と比較して、内側シュラウド部１１３に対してより大きな押し付け力を付加することができる。
　その一方で、バネ１１５の各頂部をそれぞれダンピングプレート１１６に当接させることにより、一つのバネにより複数のダンピングプレート１１６が内側シュラウド部１１３に押し付けられる。

　圧縮ボルト１１８がダンピングプレート１１６からシールホルダ１１４を貫通して突出しているため、圧縮ボルト１１８およびダンピングプレート１１６は、シールホルダ１１４に対して接近離間する方向に移動可能であるとともに、当該接近離間する方向に対して交差する方向、つまり回転軸５の周方向への移動は拘束される。そのため、内側シュラウド部１１３とダンピングプレート１１６との間で確実に摺動させることができる。

　図１４は、図９のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。
　なお、上述の実施形態のように、二つのバネ１１５をダンピングプレート１１６とシールホルダ１１４との間に配置してもよいし、図１４に示すように、四つのバネ１１５をダンピングプレート１１６とシールホルダ１１４との間に配置してもよく、バネ１１５の数を特に限定するものではない。

　図１５は、図９のシールホルダの別の構成を説明する模式図である。
　なお、上述の実施形態のように、シールホルダ１１４にハニカムシール１１７を配置し、ロータ２１にシールフィン１２２を配置してもよいし、図１５に示すように、シールホルダ１１４にシールフィン１２２を配置し、ロータ２１のシールフィン１２２と対向する位置に段差を設けたラビリンスシールとしてもよく、特に限定するものではない。

　上述の実施形態のように、圧縮ボルト１１８およびナット１１９によりバネ１１５の圧縮量を調整して、バネ１１５によるバネ力を調整してもよいし、ダンピングプレート１１６の板厚のみを調整することにより、ナット１１９を取り外した状態でもバネ１１５によるバネ力を調整してもよく、特に限定するものではない。

［第３実施形態］
　この発明の第３実施形態に係るガスタービンについて、図１および図１６から図１９を参照して説明する。なお、本実施形態では、本願発明のタービン翼をガスタービン１の圧縮部２における１段静翼から３段静翼、５段静翼から１７段静翼、あるいは、１０段静翼から１４段静翼に適用して説明する。

　図１６は、本実施形態に係るガスタービンの圧縮部におけるロータディスクおよび静翼の構成を説明する模式図である。
　圧縮部２には、図１および図１６に示すように、ガスタービン１のケーシング６に取り付けられる静翼（タービン翼）２１０と、回転軸５により回転駆動される円板状のロータディスク（図示せず）の円周面に配置される動翼と、が設けられている。
　静翼２１０と動翼とは、回転軸５における周方向に等間隔に並んで配置されているとともに、回転軸５の軸線方向に交互に並んで配置されている。

　次に、本実施形態の特徴である静翼２１０について説明する。
　図１７は、図１６の静翼におけるシールホルダ近傍の構成を説明する断面図である。
　本実施形態では、静翼２１０をピッチが固定された静翼、言い換えると、圧縮部２の内部を流れる流体の流れに対して、迎え角が固定された静翼に適用して説明する。
　静翼２１０は、図１６および図１７に示すように、外側シュラウド部２１１と、翼形部２１２と、内側シュラウド部（シュラウド部）２１３と、シールホルダ（端部筐体）２１４と、バネ（弾性部）２１５と、ハニカムシール２１７と、が設けられている。

　外側シュラウド部２１１は、図１６に示すように、圧縮部２における流体が流れる流路の壁面の一部を構成する部材である。さらに、外側シュラウド部２１１は、翼形部２１２における径方向外側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、複数の翼形部２１２に対して一つの外側シュラウド部２１１が配置されている。言い換えると、外側シュラウド部２１１は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その内周面に複数の翼形部２１２が接続されたものである。
　外側シュラウド部２１１の形状や、翼形部２１２との接続方法としては、公知の形状や方法を用いることができ、特に限定するものではない。

　翼形部２１２は、図１６に示すように、回転軸５の径方向に延びる断面が翼形状に形成された部材であって、回転軸５により回転駆動される動翼とともに、空気などの流体を圧縮し、燃焼部３に向かって送り込むものである。
　翼形部２１２には、周囲の流体の流れにおける上流側端部である前縁ＬＥと、下流側端部である後縁ＴＥと、凸状に湾曲した面である負圧面と、凹状に湾曲した面である正圧面とが設けられている。

　内側シュラウド部２１３は、図１６および図１７に示すように、外側シュラウド部２１１と同様に、圧縮部２の内部における流体が流れる流路の一部を構成するものである。さらに内側シュラウド部２１３は、翼形部２１２における径方向内側の端部に配置された湾曲した板状の部材であり、一つの翼形部２１２に対して一つの内側シュラウド部２１３が配置されている。言い換えると、内側シュラウド部２１３は、円筒状の部材を複数に分割したものであって、その外周面に翼形部２１２が接続されたものである。

　内側シュラウド部２１３における前縁ＬＥおよび後縁ＴＥ側の端部には、周方向（図１７の紙面に対して垂直方向）に延び、シールホルダ２１４と嵌合する嵌合溝２１３Ａが設けられている。

　シールホルダ２１４は、図１７に示すように、内側シュラウド部２１３の内周側（図１７の下側）に取り付けられ、内側シュラウド部２１３とともにバネ２１５を内部に収納する空間を形成するとともに、ハニカムシール２１７を支持する部材である。
　シールホルダ２１４は、外側シュラウド部２１１と同様に、複数の翼形部２１２および内側シュラウド部２１３に対して一つのシールホルダ２１４が配置されている。

　シールホルダ２１４には、前縁ＬＥ側および後縁ＴＥ側において径方向に沿って延びる一対の側壁部２１４Ｓと、一対の側壁部２１４Ｓにおける径方向内側の端部を繋ぐ底板部２１４Ｂと、が設けられている。
　言い換えると、シールホルダ２１４には、周方向外側（図１７の上側）に向かって開口した溝部が形成されている。

　側壁部２１４Ｓにおける径方向外側の端部には、シールホルダ２１４の内側に向かって突出するとともに周方向に延び、内側シュラウド部２１３の嵌合溝２１３Ａと嵌め合わされる突出部２１４Ａが設けられている。

　バネ２１５は、図１６および図１７に示すように、内側シュラウド部２１３と、シールホルダ２１４とを離間する方向に付勢する弾性部材である。さらに、バネ２１５は、内側シュラウド部２１３と摺動することにより、静翼２１０つまり翼形部２１２や内側シュラウド部２１３の振動を減衰させるものである。

　このようにバネ２１５により内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４とを離間させる方向に付勢することで、嵌合溝２１３Ａと突出部２１４Ａとが押し付けられて密着し、内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４との間のシール性を確保することができる。

　バネ２１５は、略長方形に形成した板バネを略波形に形成したものであり、バネ２１５のバネ力は、板バネの板厚を調節することにより調節されている。バネ２１５を構成する材料としては、ガスタービン１の運転時、つまり、バネ２１５が高温になっても必要とされるバネ特性を維持できる材料が望ましい。

　バネ２１５は、内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４とにより形成された空間、より具体的には、内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４との間に配置されている。さらに、前縁ＬＥ側に一つ、後縁ＴＥ側に一つ、合計二つのバネ２１５が平行に並んで配置されている。

　本実施形態では、この二つのバネ２１５が同じ位相で配置されている例、言い換えると、二つのバネ２１５の頂部が同じ位置で内側シュラウド部２１３やシールホルダ２１４と接触する例に適用して説明する。

　図１８は、図１７のバネの他の配置例を説明する模式図である。
　なお、二つのバネ２１５を上述のように同じ位相で配置してもよいし、図１８に示すように異なる位相で配置してもよく、特に限定するものではない。
　図１８に示すバネ２１５の配置では、一のバネ２１５の頂部が内側シュラウド部２１３に接触している場所で、他のバネ２１５の頂部はシールホルダ２１４と接触している。

　このようにすることで、一のバネ２１５における頂部の配置間隔が、内側シュラウド部２１３の配置間隔よりも広い場合であっても、全ての内側シュラウド部２１３に対してバネ２１５を当接させることができる。つまり、一のバネ２１５の頂部と当接しない内側シュラウド部２１３に対しては、他のバネ２１５の頂部を当接させることにより、全ての内側シュラウド部２１３に対してバネ２１５を当接させることができる。

　バネ２１５の形状は、波形の振幅（径方向に関する頂部から頂部までの距離）が、内側シュラウド部２１３の内周面から、シールホルダ２１４の外周面までの距離よりも長く、かつ、各内側シュラウド部２１３の内周面に対してバネ２１５の頂部が当接するように決定されている。

　より具体的には、バネ２１５の波形における振幅は、静翼２１０の振動を減衰させる摩擦力、つまりバネ力を発生させるために必要なバネ２１５の圧縮量に基づいて決定されている。バネ２１５の波形における波長（周方向に関する頂部から頂部までの距離）は、内側シュラウド部２１３の配置間隔つまりピッチに基づいて決定されている。

　ハニカムシール２１７は、図１７に示すように、ロータ２１に設けられたシールフィン２２２とともに、静翼２１０とロータ２１との間を流れる流体の漏れを抑制するものである。
　ハニカムシール２１７としては公知のものを用いることができ、特に限定するものではない。

　次に、上記の構成からなる静翼２１０における振動の減衰方法について説明する。
　ガスタービン１が運転されると、圧縮部２を流れる流体等の影響により静翼２１０に振動が生じる。具体的には、静翼２１０の翼形部２１２および内側シュラウド部２１３が周方向に振れる振動が発生する。

　上述のように内側シュラウド部２１３が振動すると、内側シュラウド部２１３に押し付けられたバネ２１５の頂部と、内側シュラウド部２１３の内周面との間で摺動が発生する。内側シュラウド部２１３とバネ２１５との間には、バネ２１５による押し付け力と、内側シュラウド部２１３とバネ２１５との間の摩擦係数に応じた摩擦力が働く。

　上述の摺動により翼形部２１２および内側シュラウド部２１３の振動エネルギは、熱エネルギなどの摩擦エネルギに変換され、静翼２１０における振動が減衰される。

　上記の構成によれば、翼形部２１２および内側シュラウド部２１３が振動してシールホルダ２１４に対してスライド移動すると、バネ２１５と内側シュラウド部２１３とが相対移動、つまり、バネ２１５と内側シュラウド部２１３とが摺動する。そのため、翼形部２１２および内側シュラウド部２１３の振動に係るエネルギは、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部２１２および内側シュラウド部２１３の振動を減衰することができる。

　その一方で、バネ２１５をシールホルダ２１４とともに内側シュラウド部２１３からスライド移動させて着脱させることにより、バネ２１５を容易に交換することができる。そのため、バネ２１５が長期間の使用による磨耗で損耗しても、簡単にバネ２１５を交換することができる。
　また、バネ２１５は、シールホルダ２１４および内側シュラウド部２１３により囲まれた空間内に配置されているため、たとえ、バネ２１５が破損しても当該空間から飛び出して翼形部２１２に損傷を与えることを防止することができる。

　複数の翼形部２１２のそれぞれに内側シュラウド部２１３を独立して配置しているため、複数の内側シュラウド部２１３が一体に形成されている場合と比較して、それぞれの翼形部２１２および内側シュラウド部２１３は、バネ２１５に対して相対移動しやすい。言い換えると、内側シュラウド部２１３とバネ２１５との間の摺動距離が長くなる。
　そのため、より多くの翼形部２１２および内側シュラウド部２１３の振動に係るエネルギが、摺動による熱エネルギ（摩擦エネルギ）に変換され、翼形部２１２および内側シュラウド部２１３の振動をより減衰させることができる。

　図１９は、図１７のバネのさらに別の配置例を説明する模式図である。
　なお、上述の実施形態のように、二つのバネ２１５を内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４との間に配置してもよいし、図１９に示すように、四つのバネ２１５を内側シュラウド部２１３とシールホルダ２１４との間に配置してもよく、バネ２１５の数を特に限定するものではない。

　なお、本発明の技術範囲は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
　例えば、上記の実施の形態においては、この発明のタービン翼をガスタービンの圧縮部における静翼に適用して説明したが、ガスタービンのタービン部における静翼に適用することもできるものである。

　１　ガスタービン
　１０，１１０，２１０　静翼（タービン翼）
　１２，１１２，２１２　翼形部
　１３，１１３，２１３　内側シュラウド部（シュラウド部）
　１４，１１４，２１４　シールホルダ（端部筐体）
　１５，１１５，２１５　バネ（弾性部）
　１６　スペーサ（押圧部）
　１８　圧縮ボルト（圧縮部）
　１１６　ダンピングプレート（摩擦部）
　１１６Ｇ　逃がし溝
　１１８　圧縮ボルト（圧縮部）
　１１９　ナット（圧縮部）

Claims (14)

1. 　翼形部の端部に配置されたシュラウド部と、
   　前記シュラウド部に対してスライド移動可能であるとともに着脱可能とされ、前記シュラウド部との間に空間を形成する端部筐体と、
   　前記空間に配置されシュラウド部と端部筐体とを離間させる方向に付勢するとともに、前記シュラウド部と相対移動可能に配置された弾性部と、
   が設けられていることを特徴とするタービン翼。
2. 　前記シュラウド部は、複数の前記翼形部のそれぞれに独立して配置され、
   　複数の前記シュラウド部に対して、一つの前記端部筐体が着脱可能とされていることを特徴とする請求項１に記載のタービン翼。
3. 　前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板バネであり、
   　該板バネの頂部が前記シュラウド部または前記端部筐体と当接されていることを特徴とする請求項１または２に記載のタービン翼。
4. 　前記弾性部と前記端部筐体との間に配置され、前記シュラウド部に接近離間可能とされた押圧部がさらに設けられていることを特徴とする請求項１または２に記載のタービン翼。
5. 　前記複数のシュラウド部および前記一つの端部筐体により形成される前記空間に、一つの前記押圧部が配置されていることを特徴とする請求項４に記載のタービン翼。
6. 　前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板状のバネであり、
   　該バネの頂部が前記シュラウド部または前記押圧部と当接されていることを特徴とする請求項４または５に記載のタービン翼。
7. 　複数の前記バネは略並行に並んで配置されるとともに、一の前記バネの頂部に対して他の前記バネの頂部がずれて配置されていることを特徴とする請求項６に記載のタービン翼。
8. 　前記押圧部には、前記押圧部を前記シュラウド部に接近させて前記弾性部を圧縮する圧縮部が設けられていることを特徴とする請求項４から７のいずれか一項に記載のタービン翼。
9. 　翼形部の端部に配置されたシュラウド部と、
   　前記シュラウド部に対してスライド移動可能であるとともに着脱可能とされ、前記シュラウド部との間に空間を形成する端部筐体と、
   　前記空間に配置され、前記シュラウド部と前記端部筐体とを離間させる方向に付勢する弾性部と、
   　前記弾性部と前記シュラウド部との間に配置され、前記シュラウド部に接近離間可能とされるとともに、前記シュラウド部と相対移動可能に配置された摩擦部と、
   が設けられていることを特徴とするタービン翼。
10. 　前記シュラウド部は、複数の前記翼形部のそれぞれに独立して配置され、
    　複数の前記シュラウド部に対して、一つの前記端部筐体が着脱可能とされ、
    　前記複数のシュラウド部および前記一つの端部筐体により形成される前記空間に、一つの前記シュラウド部に対して一つの前記摩擦部が配置されていることを特徴とする請求項９に記載のタービン翼。
11. 　前記弾性部は、複数の前記シュラウド部が並ぶ方向に沿って延びるとともに、略波形に形成された板状のバネであり、
    　該バネの頂部が前記摩擦部または前記押圧部と当接されていることを特徴とする請求項９または１０に記載のタービン翼。
12. 　前記摩擦部には、前記摩擦部から前記端部筐体に向かって延び、前記端部筐体を貫通して突出するとともに、前記摩擦部を前記端部筐体に接近させて前記弾性部を圧縮する圧縮部が設けられていることを特徴とする請求項９から１１のいずれか一項に記載のタービン翼。
13. 　前記摩擦部における前記シュラウド部と接触する面には、前記端部筐体がスライド移動する方向に対して交差する方向に延びる逃がし溝が設けられていることを特徴とする請求項９から１２のいずれか一項に記載のタービン翼。
14. 　請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載のタービン翼が設けられていることを特徴とするガスタービン。

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