WO2010079146A1 - Gusseisenlegierung für zylinderköpfe - Google Patents

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WO2010079146A1
WO2010079146A1 PCT/EP2010/000089 EP2010000089W WO2010079146A1 WO 2010079146 A1 WO2010079146 A1 WO 2010079146A1 EP 2010000089 W EP2010000089 W EP 2010000089W WO 2010079146 A1 WO2010079146 A1 WO 2010079146A1
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cast iron
iron alloy
cylinder head
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Hans Müller
Ulf Schmidtgen
Falk SCHÖNFELD
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MAN Truck and Bus SE
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MAN Nutzfahrzeuge AG
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    • B22D19/0009—Cylinders, pistons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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    • C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
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    • C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon
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    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2251/00—Material properties
    • F05C2251/04—Thermal properties
    • F05C2251/048—Heat transfer

Definitions

  • the invention relates to a cast iron alloy with lamellar graphite and a cast cylinder head.
  • a cylinder head for an internal combustion engine is known, for example, from DE-A-100 12 918. This describes a cylinder head for an internal combustion engine, which is cast from alloyed cast iron with lamellar graphite and as additives 3.30 wt .-% to 3.60 wt .-% carbon, 1.73 wt .-% to 1.92 wt.
  • cylinder heads of alloyed gray cast iron are known, for example from the MAN works standard M 3422, April 2000, which contains 3.30% by weight to 3.55% by weight of carbon, 1.80% by weight to 2.30 as additives %
  • silicon 0.55% by weight to 0.80% by weight of manganese, maximum of 0.20% by weight of phosphorus, maximum of 0.13% by weight of sulfur, 0.10% by weight to 0.15% by weight of chromium, 0.10% by weight to 0.20% by weight of molybdenum, 0.08% by weight to 0.12% by weight of tin and a maximum of 0.15% by weight.
  • the invention therefore an object of the invention to form the above-mentioned alloys or cylinder heads so that the disadvantages described are largely excluded.
  • a lamellar graphite cast iron alloy characterized in that the cast iron has as additives 2.80% by weight - 3.60% by weight of carbon (C), 1.00% by weight - 1 , 70% by weight of silicon (Si), 0.10% by weight - 1.20% by weight of manganese (Mn), 0.03% by weight - 0.15% by weight of sulfur (S) , 0.05 wt .-% - 0.30 wt .-% chromium (Cr), 0.05 wt .-% - 0.30 wt .-% molybdenum (Mo), 0.05 wt .-% - 0 , 20 wt .-% tin (Sn) and common impurities.
  • C carbon
  • Si silicon
  • Mn manganese
  • S sulfur
  • S sulfur
  • Cr 0.05 wt .-% - 0.30 wt .-% chromium
  • Mo 0.05 wt .-% -
  • the alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention has a comparison with the prior art improved thermal conductivity and improved tensile strength, in particular strength in the valve web.
  • improved thermal conductivity and improved tensile strength in particular strength in the valve web.
  • the occurrence of thermal fatigue cracks is reduced or their course is stopped or even prevented.
  • successes in the range of low temperatures, in particular at temperatures of about 100 to about 400 0 C are achieved.
  • the use of the alloy according to the invention leads to cracks which arise in the high temperature range, can not continue in the low temperature range, ie remain standing. The life of the alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention is thus increased.
  • the alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention is less expensive than alloys or cylinder heads known from the prior art.
  • the matrix of the structure of the cast iron alloy according to the invention or of the cylinder head according to the invention consists of perlite with not more than about 5%, in particular not more than about 3%, of ferrite. Ferrite is here called a structure and not as a phase as in perlite.
  • the% figures refer to the% proportion in the flat section.
  • the lamellar graphite is in Form I, with more than 80%, preferably more than 90 .-% in arrangement A, and in size 3 or finer before (EN ISO 945: 1994-09).
  • the special structure has the advantage that the desired properties, ie retention of the mechanical properties and increase of the thermal conductivity, are further improved.
  • Lamellar graphite in Form I, in Distribution A and Size 2 is only permissible in areas of low load due to lack of vaccination.
  • the lamellar graphite may also be present in small proportions of the distribution B, C, D and / or E.
  • the distribution D + E up to 100% is permissible due to the influence of the molding material.
  • the preferred structural properties are particularly important in the thermomechanically heavily loaded areas with thermal cycling and thermal stress of 20 - 480 ° and permanently 300 - 450 0 C of the cast iron alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention is of importance. In other places, these are rather subordinate.
  • a heat treatment by selective cooling or annealing is optionally possible to reduce the residual stress, but does not affect the metallographic structure of the structure.
  • the desired properties are in particular due to the combination of the specified additives and their amounts, i. These interact synergistically.
  • Carbon is added in an amount of from 2.80% to 3.60% by weight, preferably from 3.20% to 3.50% by weight, and more preferably from 3.30% to 3% , 50 wt .-% used. Too low a carbon content leads to the formation of micro-shrinkage, while a too high carbon content has the disadvantage that the alloy has too low a strength.
  • Silicon is added in an amount of 1.00% to 1.70% by weight, preferably in an amount of 1.20% to 1.60% by weight, and more preferably in an amount of 1 , 30 wt .-% to 1.50 wt .-% used. Too low a silicon content leads to white radiation, while a too high silicon content has the disadvantage that the thermal conductivity drops sharply.
  • Manganese is used in an amount of 0.10 wt% to 1.20 wt%, preferably in an amount of 0.30 wt% to 0.80 wt%, and more preferably in an amount from 0.50 wt .-% to 0.60 wt .-% used.
  • Manganese is needed to bind off the sulfur, because it should be present in the alloy according to the invention no pure sulfur but only manganese sulfide. Excessive manganese content leads to white radiation.
  • Sulfur is used in an amount of from 0.03% to 0.15% by weight, preferably in an amount of from 0.05% to 0.14% by weight, and more preferably in an amount of zero , 08 wt .-% to 0.12 wt .-% used.
  • Sulfur in the compound of MnS is needed to ensure good workability. Too little sulfur causes the alloy according to the invention to be difficult to work. Excessive sulfur content leads to structure defects.
  • Chromium is used in an amount of from 0.05% to 0.30% by weight, preferably in an amount of from 0.08% to 0.20% by weight, and more preferably in an amount of zero , 08% by weight to 0.15 wt .-% used. Chromium has the task of stabilizing the perlite at temperatures> 550 ° C. Too high a chromium content leads to white radiation.
  • Molybdenum is used in an amount of from 0.05% to 0.30% by weight, preferably in an amount of from 0.10% to 0.25% by weight, and more preferably in an amount of zero , 10 wt .-% to 0.20 wt .-% used. Molybdenum ensures the heat resistance, in the cylinder head application preferably in the range of 300 0 C to 400 0 C. Too high a molybdenum content increases the alloying costs and leads to Lunkerne Trent.
  • Tin is added in an amount of from 0.05% to 0.20% by weight, preferably in an amount of from 0.05% to 0.15% by weight, and more preferably in an amount of zero , 08 wt% to 0.12 wt .-% used. Tin serves to suppress ferrite formation. Excessive tin content leads to embrittlement. Most preferably, tin is present in an amount of 0.08-0.12 wt%.
  • the cast iron alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention may contain conventional impurities.
  • suitable impurities are nickel, copper, titanium, vanadium, niobium, nitrogen, phosphorus.
  • impurity includes inoculants unless one or more of the elements of the inoculant are necessary to represent the alloying properties.
  • the amount of nickel is up to 1 wt .-%, more preferably up to 0.30 wt .-%, most preferably ⁇ 0.1%.
  • Copper is preferably present in an amount up to 1% by weight, more preferably up to 0.30% by weight. Most preferably ⁇ 0.30 wt .-%. Too much copper leads to elimination problems and is expensive. In a preferred embodiment, the use of copper is not necessary or contains the alloy according to the invention only coming from the scrap copper. Titanium is preferably in an amount of max. 0.020 wt .-%, more preferably up to max. 0.010 wt .-%, before. Too high a titanium content degrades the machinability of the cast iron alloy.
  • Vanadium is preferably present in an amount of up to 0.2% by weight, more preferably up to 0.1% by weight. Very particularly preferably ⁇ 0.10% by weight. If the vanadium content is too high, the toughness and the thermal conductivity decrease.
  • Niobium is preferably in an amount of up to 0.2 wt .-%, more preferably up to 0.1. Wt .-%, before. Very particularly preferably ⁇ 0.10% by weight. An excessively high niobium content increases the costs if deliberately added and leads to a deterioration in the thermal conductivity.
  • Nitrogen is preferably present in an amount of up to 0.03 wt.%, More preferably up to 0.0080 wt.%. Too high a free nitrogen content has the disadvantage that porosities may be present in the casting.
  • Phosphorus is preferably present in an amount of up to 0.15% by weight, more preferably in an amount of up to 0.06% by weight. Excessive phosphorus content leads to a decrease in toughness.
  • the alloy is preferably seeded with barium, zirconium or rare earth metals. These are used in amounts of from 0.0005% by weight to 0.0500% by weight, preferably in amounts of from 0.0010% by weight to 0.00125% by weight. Barium is particularly preferred, since this causes a gray solidification as graphite nucleating agent. Barium is therefore particularly preferably suitable because it compensates for the small amount of silicon as a promoter of stable solidification. Barium is used in the amounts mentioned above.
  • the cast iron alloy according to the invention or the cylinder head according to the invention fulfill the required mechanical properties, such as, for example, toughness and hardness.
  • thermal conductivity measurements have shown that the erf ⁇ ndungssiee cast iron alloy or erf ⁇ ndungssiee cylinder head straight at temperatures ranging from about 100 to about 400 0 C have unexpectedly high thermal conductivity values.
  • the erf ⁇ ndungssiee cast iron alloy or the erf ⁇ ndungshacke cylinder Kopf a thermal conductivity of 47 W / mk in the range of 200 0 C and corresponds in temperature ranges of greater than 400 ° about the known cast iron alloys or cylinder heads.
  • the tensile strength is also improved or at least equivalent to known alloys.
  • the invention also relates to a cylinder head.
  • this is a cylinder head of an internal combustion engine.
  • the cylinder head is designed as a row cylinder head for a single or multi-cylinder, in particular self-igniting, internal combustion engine in rows or V-type.
  • the optimization of the thermal conductivity while retaining all other required mechanical properties is particularly important for components with water cooling to bear, since here in the contact zone to the water flow temperatures of about 100 0 C to about 350 0 C, in particular up to about 250 0 C, are present, and increased thermal conductivity reduces the component temperature in this area more.
  • the matrix of the microstructure in Examples 1 and 2 consists of perlite with about 5% ferrite.
  • the lamellar graphite is present in Examples 1 and 2 in Form I, Arrangement A and Size 3 and finer. In Comparative Examples 3 and 4, the lamellar graphite is in Form I, Arrangement A and Size 3-5.
  • Example 1 The values for the tensile strength (according to DIN EN 10 002) with tensile test according to DIN EN 1561, the hardness Brinell (according to DIN EN ISO 6506) of Example 1 correspond to those of Comparative Examples 3 and 4.
  • the cast iron alloy of Example 1 according to the invention in terms of tensile strength and hardness corresponds to the cast iron alloys according to Comparative Examples 3 and 4, but that the cast iron alloy according to the invention is clearly superior in heat conductivity to Comparative Examples 3 and 4.

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Abstract

Beschrieben wird eine Gusseisenlegierung mit Lamellengraphit, die als Zusätze aufweist 2,80 Gew.-% - 3,60 Gew.-% Kohlenstoff (C), 1,00 Gew.-% - 1,70 Gew.-% Silizium (Si), 0,10 Gew.-% - 1,20 Gew.-% Mangan (Mn), 0,03 Gew.-% - 0,15 Gew.-% Schwefel (S), 0,05 Gew.- % - 0,30 Gew.-% Chrom (Cr), 0,05 Gew.-% - 0,30 Gew.-% Molybdän (Mo), 0,05 Gew.-% - 0,20 Gew.-% Zinn (Sn) und übliche Verunreinigungen, sowie einen daraus erhältlichen Zylinderkopf.

Description

Gusseisenleqierunq für Zylinderköpfe
Die Erfindung betrifft eine Gusseisenlegierung mit Lamellengraphit sowie einen daraus gegossenen Zylinderkopf.
Derartige Gusseisenlegierungen bzw. Zylinderköpfe sind bekannt. Ein Zylinderkopf für eine Brennkraftmaschine ist beispielsweise aus der DE-A-100 12 918 bekannt. Diese beschreibt einen Zylinderkopf für eine Brennkraftmaschine, der aus legiertem Gusseisen mit Lamellengraphit gegossen ist und als Zusätze 3,30 Gew.-% bis 3,60 Gew.-% Kohlenstoff, 1,73 Gew.- % bis 1,92 Gew.-% Silizium, 0,60 Gew.-% bis 0,90 Gew.-% Mangan, maximal 0,055 Gew.-% Phosphor, maximal 0,10 Gew.-% Schwefel, 0,20 Gew.-% bis 0,32 Gew.-% Chrom, 0,40 Gew.-% bis 0,90 Gew.-% Kupfer, 0,08 Gew.-% bis 0,10 Gew.-% Zinn, 0,035 Gew.-% bis 0,55 Gew.-% Molybdän und 0,01 Gew.-% bis 0,014 Gew.-% Titan enthält. Ferner sind Zylinderköpfe aus legiertem Grauguss bekannt, beispielsweise aus der MAN Werknorm M 3422, April 2000, die als Zusätze 3,30 Gew.-% bis 3,55 Gew.-% Kohlenstoff, 1,80 Gew.-% bis 2,30 Gew.-% Silizium, 0,55 Gew.-% bis 0,80 Gew.-% Mangan, maximal 0,20 Gew.-% Phosphor, maximal 0,13 Gew.-% Schwefel, 0,10 Gew.-% bis 0,15 Gew.-% Chrom, 0,10 Gew.-% bis 0,20 Gew.-% Molybdän, 0,08 Gew.-% bis 0,12 Gew.-% Zinn und maximal 0,15 Gew.% Kupfer enthalten.
Zur ständigen Verbesserung der Verbrennung bei Motoren werden die Zünddrücke innerhalb des Zylinders ständig weiter erhöht. Der schwächste Bereich ist hier der Ventilsteg des den Verbrennungsraum abschließenden Zylinderkopfes. Zwar sind verschiedene Methoden zur Einstellung der gewünschten Eigenschaften durch Zulegieren von bestimmten Legierungselementen bekannt. Jedoch ist es bisher nicht gelungen, Gusseisenlegierungen bzw. Zylin- derköpfe bereitzustellen, die sowohl hinsichtlich der mechanischen Eigenschaften als auch in Bezug auf die Wärmeleitfähigkeit die gesteigerten Anforderungen, insbesondere hinsichtlich Dauerfestigkeit bzw. Lebensdauer, erfüllen. Hinzu kommt, dass bekannte Legierungen das Zulegieren von teuren Legierungselementen erfordern.
Der Erfindung lag daher die Aufgabe zugrunde, die eingangs geschilderten Legierungen bzw. Zylinderköpfe so weiter zu bilden, dass die beschriebenen Nachteile weitgehend ausgeschlossen sind. Dabei soll es insbesondere möglich sein, eine Legierung bzw. einen Zylinderkopf bereit zu stellen, der verbesserte mechanische Eigenschaften und eine verbesserte Wärmeleitfähigkeit, insbesondere bei niederen Temperaturen, d. h. bei Temperaturen von etwa 100 bis etwa 400, aufweist. Es ist auch wünschenswert, die Kosten bekannter Legierungen bzw. Zylinderköpfe zu senken.
Vorstehende Aufgabe wird durch eine Gusseisenlegierung mit Lamellengraphit gelöst, die dadurch gekennzeichnet ist, dass das Gusseisen als Zusätze aufweist 2,80 Gew.-% - 3,60 Gew.-% Kohlenstoff (C), 1,00 Gew.-% - 1,70 Gew.-% Silizium (Si), 0,10 Gew.-% - 1,20 Gew.-% Mangan (Mn), 0,03 Gew.-% - 0,15 Gew.-% Schwefel (S), 0,05 Gew.-% - 0,30 Gew.- % Chrom (Cr), 0,05 Gew.-% - 0,30 Gew.-% Molybdän (Mo), 0,05 Gew.-% - 0,20 Gew.-% Zinn (Sn) und übliche Verunreinigungen.
Vorteilhafte Ausgestaltungen dieser Gusseisenlegierung, insbesondere deren Einsatz als Zylinderkopf, gehen aus den nachstehenden noch näher erläuterten Unteransprüchen 2 bis 9 hervor.
Die erfindungsgemäße Legierung bzw. der erfindungsgemäße Zylinderkopf besitzt eine gegenüber dem Stand der Technik verbesserte Wärmeleitfähigkeit und eine verbesserte Zugfestigkeit, insbesondere Festigkeit im Ventilsteg. Durch die Kombination hohe Wärmeleitfähigkeit und hohe Festigkeit wird das Auftreten von thermischen Ermüdungsrissen reduziert bzw. deren Verlauf gestoppt oder sogar verhindert. Insbesondere werden Erfolge im Bereich von niederen Temperaturen, insbesondere bei Temperaturen von etwa 100 bis etwa 4000C erzielt. Der Einsatz der erfindungsgemäßen Legierung führt dazu, dass Risse, die im hohen Temperaturbereich entstehen, im niederen Temperaturbereich nicht weiterlaufen können, d. h. stehen bleiben. Die Lebensdauer der erfindungsgemäßen Legierung bzw. des erfindungsgemäßen Zylinderkopfes ist somit erhöht. Hinzu kommt, dass die erfindungsgemäße Legierung bzw. der erfindungsgemäße Zylinderkopf kostengünstiger ist als aus dem Stand der Technik bekannte Legierungen bzw. Zylinderköpfe.
Vorzugsweise ist die Matrix des Gefüges der erfindungsgemäßen Gusseisenlegierung bzw. des erfindungsgemäßen Zylinderkopfes aus Perlit mit höchstens etwa 5 %, insbesondere höchstens etwa 3 %, Ferrit aufgebaut. Ferrit ist hier als Gefüge benannt und nicht als Phase wie in Perlit. Die %-Angaben beziehen sich hier wie bei allen hier erwähnten Gefügeangaben auf den % Anteil im ebenen Schliff. Im Kern liegt der Lamellengraphit in Form I, mit mehr als 80 -%, vorzugsweise mehr als 90.-% in Anordnung A, und in Größe 3 oder feiner vor (EN ISO 945:1994-09). Das spezielle Gefüge hat den Vorteil, dass die gewünschten Eigenschaf- ten, d.h. Beibehaltung der mechanischen Eigenschaften sowie Erhöhung der Wärmeleitfähigkeit, weiter verbessert werden. Lamellengraphit in Form I, in Verteilung A und Größe 2 ist aufgrund mangelnder Impfung nur in Bereichen geringer Belastung zulässig. Im Kern kann der Lamellengraphit auch in geringen Anteilen der Verteilung B, C, D und/oder E vorliegen. In Randbereichen bis zu einer Tiefe von 3 mm ist aufgrund des Formstoffeinflusses die Verteilung D + E bis 100% zulässig.
Die bevorzugten Gefügeeigenschaften sind insbesondere in den thermomechanisch stark belasteten Bereichen mit Temperaturwechsel- und thermischer Dauerbeanspruchung von 20 - 480° und dauerhaft 300 - 4500C der erfindungsgemäßen Gusseisenlegierung bzw. des erfindungsgemäßen Zylinderkopfes von Bedeutung. An anderen Stellen sind diese eher nachrangig.
Im Zusammenhang mit Zylinderköpfen bedeutet dies optimale Eigenschaften wenn vorstehend spezifiziertes Gefϋge an den Stegen zwischen den Ein- und Auslassventilöffnungen, bzw. bei Mehrventilen zwischen den Stegen vorliegt.
Eine Wärmebehandlung durch gezieltes Abkühlen oder Glühbehandlung ist zum Eigenspan- nungsabbau optional möglich, beeinflusst den metallographischen Gefügeaufbau jedoch nicht.
Die gewünschten Eigenschaften stellen sich insbesondere durch die Kombination der angegebenen Zusätze sowie deren Mengen ein, d.h. diese wirken in synergistischer Weise zu- sammen.
Kohlenstoff wird in einer Menge von 2,80 Gew.-% bis 3,60 Gew.-%, vorzugsweise 3,20 Gew.-% bis 3,50 Gew.-% und besonders bevorzugt 3,30 Gew.-% bis 3,50 Gew.-% eingesetzt. Ein zu niedriger Kohlenstoffgehalt führt zur Bildung von Mikrolunkern, während ein zu hoher Kohlenstoffgehalt den Nachteil aufweist, dass die Legierung eine zu geringe Festigkeit aufweist.
Silizium wird in einer Menge von 1,00 Gew.-% bis 1,70 Gew.-%, vorzugsweise in einer Menge von 1,20 Gew.-% bis 1,60 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 1,30 Gew.-% bis 1,50 Gew.-% eingesetzt. Ein zu niedriger Siliziumgehalt führt zur Weißeinstrahlung, während ein zu hoher Siliziumgehalt den Nachteil aufweist, dass die Wärmeleitfähigkeit stark abfällt.
Mangan wird in einer Menge von 0,10 Gew.-% bis 1,20 Gew.-%, vorzugsweise in einer Men- ge von 0,30 Gew.-% bis 0,80 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 0,50 Gew.-% bis 0,60 Gew.-% eingesetzt. Mangan wird benötigt um den Schwefel abzubinden, denn es soll in der erfindungsgemäßen Legierung kein reiner Schwefel sondern nur Mangansulfid vorliegen. Ein zu hoher Mangangehalt führt zur Weißeinstrahlung. Schwefel wird in einer Menge von 0,03 Gew.-% bis 0,15 Gew.-%, vorzugsweise in einer Menge von 0,05 Gew.-% bis 0,14 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 0,08 Gew.-% bis 0,12 Gew.-% eingesetzt. Schwefel in der Verbindung von MnS wird benötigt, um eine gute Berarbeitbarkeit zu gewährleisten. Zu wenig Schwefel führt dazu, dass die erfin- dungsgemäße Legierung schlecht zu bearbeiten ist. Ein zu hoher Schwefelgehalt führt zu Gefügefehlern.
Chrom wird in einer Menge von 0,05 Gew.-% bis 0,30 Gew.-%, vorzugsweise in einer Menge von 0,08 Gew.-% bis 0,20 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 0,08 Gew.- % bis 0,15 Gew.-% eingesetzt. Chrom hat die Aufgabe den Perlit bei Temperaturen > 550 0C zu stabilisieren. Ein zu hoher Chromgehalt führt zu Weißeinstrahlung.
Molybdän wird in einer Menge von 0,05 Gew.-% bis 0,30 Gew.-%, vorzugsweise in einer Menge von 0,10 Gew.-% bis 0,25 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 0,10 Gew.-% bis 0,20 Gew.-% eingesetzt. Molybdän gewährleistet die Warmfestigkeit, in der Zylinderkopfanwendung bevorzugt im Bereich von 3000C bis 4000C. Ein zu hoher Molybdängehalt erhöht die Legierungskosten und führt zu Lunkerneigung.
Zinn wird in einer Menge von 0,05 Gew.-% bis 0,20 Gew.-%, vorzugsweise in einer Menge von 0,05 Gew.-% bis 0,15 Gew.-% und besonders bevorzugt in einer Menge von 0,08 Gew.- % bis 0,12 Gew.-% eingesetzt. Zinn dient zur Unterdrückung der Ferritbildung. Ein zu hoher Zinngehalt führt zu Versprödung. Ganz besonders bevorzugt liegt Zinn in einer Menge von 0,08 - 0,12 Gew.-% vor.
Die erfindungsgemäße Gusseisenlegierung bzw. der erfindungsgemäße Zylinderkopf kann übliche Verunreinigungen enthalten. Als Verunreinigungen kommen beispielsweise Nickel, Kupfer, Titan, Vanadium, Niob, Stickstoff, Phosphor in Frage. Der Begriff Verunreinigung schließt Impfmittel mit ein, sofern nicht eines oder mehrere der Elemente des Impfmittels notwendig sind um die Legierungseigenschaften darzustellen.
Vorzugsweise beträgt die Menge an Nickel bis zu 1 Gew.-%, besonders bevorzugt bis zu 0,30 Gew.-%, ganz besonders bevorzugt < 0,1%.
Kupfer liegt vorzugsweise in einer Menge bis zu 1 Gew.-%, besonders bevorzugt bis zu 0,30 Gew.-% vor. Ganz besonders bevorzugt < 0,30 Gew.-% . Eine zu hohe Kupfermenge führt zu Ausscheidungsproblemen und ist teuer. In einer bevorzugten Ausführungsform ist der Einsatz von Kupfer gar nicht notwendig bzw. enthält die erfindungsgemäße Legierung nur das aus dem Schrott kommende Kupfer. Titan liegt vorzugsweise in einer Menge von max. 0,020 Gew.-%, besonders bevorzugt bis zu max. 0,010 Gew.-%, vor. Ein zu hoher Titangehalt verschlechtert die Bearbeitbarkeit der Gusseisenlegierung.
Vanadium liegt vorzugsweise in einer Menge von bis zu 0,2 Gew.-%, besonders bevorzugt von bis zu 0,1 Gew.-% vor. Ganz besonders bevorzugt < 0,10 Gew.-% Ist der Vanadiumgehalt zu hoch, dann nimmt die Zähigkeit und die Wärmeleitfähigkeit ab.
Niob liegt vorzugsweise in einer Menge von bis zu 0,2 Gew.-%, besonders bevorzugt bis zu 0,1. Gew.-%, vor. Ganz besonders bevorzugt < 0,10 Gew.-% Ein zu hoher Niobanteil erhöht die Kosten wenn bewusst zulegiert und führt zu einer Verschlechterung der Wärmeleitfähigkeit.
Stickstoff liegt vorzugsweise in einer Menge von bis zu 0,03 Gew.-% vor, besonders bevor- zugt bis zu 0,0080 Gew.-%, vor. Ein zu hoher freier Stickstoffgehalt hat den Nachteil, dass Porositäten im Gussteil vorliegen können.
Phosphor liegt vorzugsweise in einer Menge von bis zu 0,15 Gew.-%, besonders bevorzugt in einer Menge von bis zu 0,06 Gew.-% vor. Ein zu hoher Phosphorgehalt führt zu einer Ab- nähme der Zähigkeit.
Die Impfung der Legierung erfolgt vorzugsweise mit Barium, Zirkonium oder Metallen der seltenen Erden. Diese werden in Mengen von 0,0005 Gew.-% bis 0,0500 Gew.-%, vorzugsweise in Mengen von 0,0010 Gew.-% bis 0,00125 Gew.-%, eingesetzt. Besonders bevorzugt ist Barium, da dieses als Graphitkeimbildner eine graue Erstarrung bewirkt. Barium ist auch deshalb besonders bevorzugt geeignet, da es die geringe Siliziummenge als Promotor der stabilen Erstarrung kompensiert. Barium kommt in den vorstehend genannten Mengen zum Einsatz.
Als besonders günstig haben sich folgende exakte Zusammensetzungen mit genau definierten Anteilen and Legierungselementen herausgestellt:
Figure imgf000008_0001
'Der Graphit liegt bei diesen oben genannten speziellen Zusammensetzungen im Kern in Form I, Anordnung A und Größe 3 und feiner vor.
Die erfindungsgemäße Gusseisenlegierung bzw. der erfindungsgemäße Zylinderkopf erfüllen die geforderten mechanischen Eigenschaften, wie beispielsweise Zähigkeit und Härte. Darüber hinaus haben Wärmeleitfähigkeitsmessungen gezeigt, dass die erfϊndungsgemäße Gusseisenlegierung bzw. der erfϊndungsgemäße Zylinderkopf gerade im Temperaturbereich von etwa 100 bis etwa 4000C unerwartet hohe Wärmeleitfähigkeitswerte besitzen. Vorzugsweise weist die erfϊndungsgemäße Gusseisenlegierung bzw. der erfϊndungsgemäße Zylinder- köpf eine Wärmeleitfähigkeit von 47 W/mk im Bereich von 2000C auf und entspricht in Temperaturbereichen von größer als 400° in etwa bekannten Gusseisenlegierungen bzw. Zylinderköpfen. Die Zugfestigkeit ist gegenüber bekannten Legierungen ebenfalls verbessert oder zumindest gleichwertig.
Wie bereits mehrfach erwähnt, betrifft die Erfindung auch einen Zylinderkopf. Vorzugsweise handelt es sich dabei um einen Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine. Insbesondere ist der Zylinderkopf als Reihenzylinderkopf für eine ein- oder mehrzylindrige, insbesondere selbstzündende, Brennkraftmaschine in Reihen oder V-Bauweise ausgebildet.
Die Optimierung der Wärmeleitfähigkeit bei Beibehaltung aller andern geforderten mechanischen Eigenschaften kommt besonders bei Bauteilen mit Wasserkühlung zum Tragen, da hier in der Kontaktzone zur Wasserströmung Temperaturen von etwa 1000C bis etwa 3500C, insbesondere bis etwa 2500C, vorliegen, und eine erhöhte Wärmeleitfähigkeit die Bauteiltemperatur in diesem Bereich stärker absenkt.
Im Folgenden wird die Erfindung anhand von Beispielen weiter erläutert. Die Beispiele sind jedoch in keiner Weise limitierend oder beschränkend für den Gegenstand der vorliegenden Erfindung.
Beispiele 1 bis 4
Folgende Gusseisenlegierungen aus legierten Gusseisen mit Lamellengraphit wurden unter Verwendung von Barium als Impfmittel (Beispiele 1 und 2) bzw. ohne Impfmittel (Vergleichsbeispiele 3 und mit nicht bekannter Impfung Benchmark 4) in üblicher Weise herge- stellt:
Figure imgf000010_0001
- = nicht bestimmt Die Matrix des Gefüges besteht bei den Beispielen 1 und 2 aus Perlit mit etwa 5% Ferrit. Der Lamellengraphit liegt in den Beispielen 1 und 2 in Form I, Anordnung A und Größe 3 und feiner vor. In den Vergleichsbeispielen 3 und 4 liegt der Lamellengraphit in Form I, Anordnung A und Größe 3 - 5 vor.
Die mechanischen Eigenschaften sowie die Wärmeleitfähigkeit der Gusseisenlegierungen des Beispiels 1 sowie der Vergleichsbeispiele 3 und 4 wurden in üblicher Weise ermittelt.
Die Ergebnisse sind in anschließender Tabelle 1 sowie in Figur 1 dargestellt.
Tabelle 1
Wärmeleitfähigkeitsmessungen (über Temperaturleitfähigkeit nach der Laser Flash Methode) und Zugfestigkeitswerte (Rm nach DIN EN 10002-1)
Figure imgf000011_0001
Die Werte für die Zugfestigkeit (nach DIN EN 10 002) mit Zugprobe nach DIN EN 1561, die Härte Brinell (nach DIN EN ISO 6506) von Beispiel 1 entsprechen den Werten der Vergleichsbeispiele 3 und 4.
Es zeigt sich, dass die erfindungsgemäße Gusseisenlegierung des Beispiels 1 hinsichtlich Zug- festigkeit und Härte den Gusseisenlegierungen gemäß den Vergleichsbeispielen 3 und 4 entspricht, dass jedoch die erfindungsgemäße Gusseisenlegierung hinsichtlich der Wärmeleitfähigkeit den Vergleichsbeispielen 3 und 4 deutlich überlegen ist.

Claims

Patentansprüche
1. Gusseisenlegierung mit Lamellengraphit, dadurch gekennzeichnet, dass die Gusseisenlegierung als Zusätze aufweist
2,80 Gew.-% - 3,60 Gew.-% Kohlenstoff (C),
1,00 Gew.-% - 1,70 Gew.-% Silizium (Si),
0,10 Gew.-% - 1,20 Gew.-% Mangan (Mn),
0,03 Gew.-% - 0,15 Gew.-% Schwefel (S),
0,05 Gew.-% - 0,30 Gew.-% Chrom (Cr), 0,05 Gew.-% - 0,30 Gew.-% Molybdän (Mo),
0,05 Gew.-% - 0,20 Gew.-% Zinn (Sn) und übliche Verunreinigungen.
2. Gusseisenlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass Silizium (Si) in einer Menge von 1,00 Gew.-% bis 1,50 Gew.-% vorliegt.
3. Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Gusseisenlegierung als Zusätze aufweist
3,20 Gew.-% - 3,50 Gew.-% Kohlenstoff (C),
1,30 Gew.-% - 1,50 Gew.-% Silizium (Si),
0,50 Gew.-% - 0,60 Gew.-% Mangan (Mn),
0,08 Gew.-% - 0,12 Gew.-% Schwefel (S),
0,10 Gew.-% - 0,15 Gew.-% Chrom (Cr), 0,20 Gew.-% - 0,25 Gew.-% Molybdän (Mo),
0,05 Gew.-% - 0,10 Gew.-% Zinn (Sn) und übliche Verunreinigungen.
4. Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekenn- zeichnet, dass von den üblichen Verunreinigungen Nickel (Ni) bis zu 1 Gew.-%, Kupfer (Cu) bis zu 1 Gew.-%, Titan (Ti) bis zu 0,2 Gew.-%, Vanadium (V) bis zu 0,2 Gew.-%, Niob (Nb) bis zu 0,2 Gew.-%, Stickstoff (N) bis zu 0,03 Gew.-% und Phosphor (P) bis zu 0,15 Gew.-% vorhanden sind.
5. Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Matrix des Gefüges der Gusseisenlegierung aus Perlit mit höchstens etwa 5 %, insbesondere höchstens etwa 3 % Ferrit, aufgebaut ist.
6. Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Lamellengraphit im Kern in Form I, in größer als 80 %, vorzugsweise größer als 90 % in Anordnung A und in Größe 3 oder feiner vorliegt (EN ISO 945:1994-09).
7. Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche, erhältlich durch Imp- fung mit 0,0005 Gew.-% bis 0,0500 Gew.-%, vorzugsweise 0,0010 Gew.-% bis 0,00125
Gew.-% Barium.
8. Zylinderkopf, gegossen aus der Gusseisenlegierung nach einem der vorangegangenen Ansprüche.
9. Zylinderkopf nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass es sich um einen Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine handelt.
10. Zylinderkopf nach einem der Ansprüche 8 und 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Zylinderkopf als Reihenzylinderkopf für eine mehrzylindrige, insbesondere selbstzündende,
Brennkraftmaschine ausgebildet ist.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012074470A1 (en) * 2010-12-02 2012-06-07 Scania Cv Ab Grey iron alloy and brake disc containing grey iron alloy

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5150654B2 (ja) * 2010-01-28 2013-02-20 株式会社木村鋳造所 鋳鉄溶湯中の不純物除去方法および鋳鉄原料
CN102676912A (zh) * 2012-05-30 2012-09-19 河南中原吉凯恩气缸套有限公司 一种低碳低硅气缸套及其制备方法
RU2488641C1 (ru) * 2012-07-17 2013-07-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2488640C1 (ru) * 2012-07-17 2013-07-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
CN103667861B (zh) * 2012-08-30 2016-10-05 日本活塞环株式会社 气缸套
RU2491364C1 (ru) * 2012-09-03 2013-08-27 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2499074C1 (ru) * 2012-11-06 2013-11-20 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
CN103225038B (zh) * 2013-04-11 2015-12-23 芜湖乐锐思信息咨询有限公司 一种含铜量少的高碳当量高合金灰铸铁
EP3099834B1 (de) * 2014-01-28 2017-12-20 Wärtsilä Finland Oy Kugelförmiges gusseisen für zylinderköpfe und verfahren zur herstellung davon
KR102148756B1 (ko) * 2014-03-12 2020-08-27 두산인프라코어 주식회사 내열 구상흑연주철, 이의 제조 방법 및 이를 포함하는 엔진 배기계
CN104357734A (zh) * 2014-09-19 2015-02-18 上海材料研究所 一种高强度灰铸铁减摩材料
CN104313456A (zh) * 2014-10-20 2015-01-28 熊荣鑫 一种抗疲劳铁合金
RU2602312C1 (ru) * 2015-05-27 2016-11-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет путей сообщения" (МИИТ) Серый антифрикционный чугун
CN105714184A (zh) * 2016-04-12 2016-06-29 陈雪琴 一种高强度高韧性的球墨铸铁材料及其制备方法
CN105908064A (zh) * 2016-05-05 2016-08-31 太仓小小精密模具有限公司 一种耐高温模具材料
CN107779736B (zh) * 2016-08-30 2019-11-12 中国石油天然气集团公司 一种合金铸铁及其制备方法和应用
KR101794876B1 (ko) * 2016-09-05 2017-11-07 티피알 가부시키가이샤 편상 흑연 주철제 원통 부재
BR102016021139B1 (pt) 2016-09-13 2021-11-30 Tupy S.A. Liga de ferro fundido vermicular e cabeçote de motor a combustão interna
RU2629405C1 (ru) * 2016-12-13 2017-08-29 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2629407C1 (ru) * 2016-12-13 2017-08-29 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2629404C1 (ru) * 2016-12-13 2017-08-29 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2637031C1 (ru) * 2017-02-27 2017-11-29 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2635031C1 (ru) * 2017-03-06 2017-11-08 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2636291C1 (ru) * 2017-03-06 2017-11-21 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
RU2642223C1 (ru) * 2017-04-27 2018-01-24 Юлия Алексеевна Щепочкина Чугун
EP3759259A4 (de) * 2018-02-26 2021-11-17 Tupy S.A. Graugusseisenlegierung und verbrennungsmotorkopf
CN110343945B (zh) * 2019-08-24 2020-12-18 浙江瓯赛汽车部件铸造有限公司 一种覆膜砂壳型铸造工艺
CN110512137A (zh) * 2019-10-14 2019-11-29 江苏康达顺精密汽车附件制造有限公司 一种用于液压件生产的合成铸铁及其制备方法
RU2720271C1 (ru) * 2019-11-28 2020-04-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" ФГБОУВО "ЯГТУ" Высокопрочный легированный антифрикционный чугун
CN113930663B (zh) * 2020-07-14 2022-12-02 定州市天泰汽车零部件有限公司 一种具有高热导率和高强度的灰铸铁
US11879168B2 (en) * 2021-08-31 2024-01-23 GM Global Technology Operations LLC High-modulus, high-strength, low alloy gray cast iron for cylinder liners and automotive applications
EP4444486A4 (de) 2021-11-08 2025-10-15 Tupy S A Form zur herstellung eines motorgussteils aus vermiculargusslegierung
JP7766565B2 (ja) * 2022-08-01 2025-11-10 芝浦機械株式会社 片状黒鉛鋳鉄製品及びその製造方法
CN116837270B (zh) * 2023-05-18 2025-09-19 中原内配集团股份有限公司 一种合金铸铁、合金铸铁缸套及制备方法
CN120006156B (zh) * 2025-02-13 2025-10-03 潍坊华曼发动机制造有限公司 合金铸铁材料、制备及其应用

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB893528A (en) * 1958-12-29 1962-04-11 Gen Motors Corp Improvements in and relating to the manufacture of cast members adapted to form parts of combustion chambers
DE10012918A1 (de) 2000-03-16 2001-09-20 Deutz Ag Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine
WO2004083474A1 (en) * 2003-03-19 2004-09-30 Volvo Lastvagnar Ab Grey cast iron for engine cylinder block and cylinder head

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE301913C (de) *
DE2428821C3 (de) * 1974-06-14 1985-11-14 Goetze Ag, 5093 Burscheid Verschleißfeste Gußeisenlegierung mit lamellarer bis knötchenförmiger Graphitausscheidung
SU910828A1 (ru) * 1980-08-04 1982-03-07 Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Литейного Производства Чугун
FR2702687B1 (fr) * 1993-03-19 1995-04-28 Renault Procédé de traitement d'une fonte à graphite lamellaire destinée à la fabrication des arbres à cames.
RU2048583C1 (ru) * 1993-11-24 1995-11-20 Карачаровский механический завод Чугун
DE19654893C2 (de) * 1996-07-25 1999-06-10 Federal Mogul Burscheid Gmbh Kolbenringe von Verbrennungskraftmaschinen aus einer Gußeisenlegierung
US5948353A (en) * 1996-12-20 1999-09-07 Hayes Lemmerz International, Inc. Gray iron composition and brake components formed thereof
US6511554B1 (en) * 2001-07-05 2003-01-28 Yutaka Kawano Stainless spheroidal carbide cast iron material
US7611590B2 (en) * 2004-07-08 2009-11-03 Alloy Technology Solutions, Inc. Wear resistant alloy for valve seat insert used in internal combustion engines
DE102005010090A1 (de) * 2005-03-04 2006-09-07 Federal-Mogul Friedberg Gmbh Gusseisen-Werkstoff mit Graphitausbildung
CN100567541C (zh) 2008-06-03 2009-12-09 襄汾县恒泰制动器有限公司 一种生产高碳当量、低合金、中高强度灰铸铁的方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB893528A (en) * 1958-12-29 1962-04-11 Gen Motors Corp Improvements in and relating to the manufacture of cast members adapted to form parts of combustion chambers
DE10012918A1 (de) 2000-03-16 2001-09-20 Deutz Ag Zylinderkopf einer Brennkraftmaschine
WO2004083474A1 (en) * 2003-03-19 2004-09-30 Volvo Lastvagnar Ab Grey cast iron for engine cylinder block and cylinder head

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
R. B. GUNDLACH: "Temperaturwechselbeständigkeit von legierten Gusseisen mit Lamellengraphit für Bauteile von Dieselmotoren", GIESSEREI-PRAXIS, no. 6, 25 March 1981 (1981-03-25), pages 97 - 107, XP009132463 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012074470A1 (en) * 2010-12-02 2012-06-07 Scania Cv Ab Grey iron alloy and brake disc containing grey iron alloy
JP2014500400A (ja) * 2010-12-02 2014-01-09 スカニア シーブイ アクチボラグ ネズミ鋳鉄合金及びネズミ鋳鉄合金を含むブレーキディスク
EP2646589A4 (de) * 2010-12-02 2016-11-30 Scania Cv Ab Graugusslegierung und bremsscheibe mit der graugusslegierung

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