WO2011052682A1 - 難削鋳鉄の加工方法 - Google Patents

難削鋳鉄の加工方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2011052682A1
WO2011052682A1 PCT/JP2010/069172 JP2010069172W WO2011052682A1 WO 2011052682 A1 WO2011052682 A1 WO 2011052682A1 JP 2010069172 W JP2010069172 W JP 2010069172W WO 2011052682 A1 WO2011052682 A1 WO 2011052682A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
cutting
cutting tip
workpiece
cast iron
difficult
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2010/069172
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
克己 岡村
暁 久木野
朋弘 深谷
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Hardmetal Corp
Original Assignee
Sumitomo Electric Hardmetal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Hardmetal Corp filed Critical Sumitomo Electric Hardmetal Corp
Priority to CN201080048269.7A priority Critical patent/CN102596462B/zh
Priority to CA 2779394 priority patent/CA2779394C/en
Priority to EP10826814.5A priority patent/EP2497591B1/en
Priority to JP2011538480A priority patent/JPWO2011052682A1/ja
Priority to IN3424DEN2012 priority patent/IN2012DN03424A/en
Priority to US13/504,422 priority patent/US9016987B2/en
Publication of WO2011052682A1 publication Critical patent/WO2011052682A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B23C3/02—Milling surfaces of revolution
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/16—Milling-cutters characterised by physical features other than shape
    • B23C5/20—Milling-cutters characterised by physical features other than shape with removable cutter bits or teeth or cutting inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23C2222/14—Cast iron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2226/00—Materials of tools or workpieces not comprising a metal
    • B23C2226/12—Boron nitride
    • B23C2226/125—Boron nitride cubic [CBN]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/26—Cutters, for shaping comprising cutting edge bonded to tool shank
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T409/00—Gear cutting, milling, or planing
    • Y10T409/30—Milling
    • Y10T409/303752—Process
    • Y10T409/303808—Process including infeeding

Definitions

  • the present invention relates to a method for processing difficult-to-cut cast iron, and more specifically, in cutting of hard-to-cut cast iron using a cutting tip containing CBN (Cubic Boron Nitride),
  • the present invention relates to a method for processing difficult-to-cut cast iron that can achieve both improvement in cutting speed.
  • the cutting speed V can be reduced by using a cutting tip made of a so-called high content CBN sintered body having a CBN content of 85% by volume or more. 1000 m / min.
  • the above high-speed continuous machining has been put into practical use in part.
  • the cutting edge temperature of the cutting tip is likely to rise during the cutting process, and the cutting is made of a CBN sintered body having a high content and a high CBN content that has high reactivity with iron.
  • the wear of the cutting tip proceeds remarkably fast.
  • a cutting tip made of a CBN sintered body having a high content ratio in the cutting of difficult-to-cut cast iron.
  • ceramics such as TiC (titanium carbide), Al 2 O 3 (alumina), Si 3 N 4 (silicon nitride), and SiAlON (sialon) are used for cutting difficult-to-cut cast iron.
  • a cutting tip made of a sintered body or a CBN sintered body (so-called low-content CBN sintered body) obtained by mixing these ceramic powders and CBN particles and sintering them at a high pressure is employed.
  • the cutting speed is 400 m / min.
  • the current situation is as follows.
  • an object of the present invention is to provide a method for machining difficult-to-cut cast iron capable of achieving both a longer life of a cutting tip and an improvement in machining efficiency in cutting of difficult-to-cut cast iron.
  • the processing method of difficult-to-cut cast iron includes a step of preparing a workpiece made of difficult-to-cut cast iron and a step of cutting the workpiece using a cutting tool having a cutting tip.
  • the cutting tip is intermittently brought into contact with the workpiece by revolving while the cutting tool rotates.
  • the cutting tip is made of a sintered body having a CBN content of 85% by volume or more.
  • the thermal conductivity of the cutting tip is 100 W / (m ⁇ K) or more.
  • the present inventor has conducted detailed studies on measures for achieving both a longer life of a cutting tip and an improvement in machining efficiency in cutting of difficult-to-cut cast iron.
  • the cutting speed V is set to 100 m / min. Based on the knowledge that the wear speed of the cutting tip is significantly reduced even when machining difficult-to-cut cast iron when set to the following low speeds, the use of a cutting tip made of a CBN sintered body with high thermal conductivity, and the cutting tool The present inventors have found that the wear rate of the cutting tip can be significantly reduced by combining with the contouring process in which the cutting tip comes into intermittent contact with the workpiece by revolving while rotating.
  • contouring is employed in which the cutting tip intermittently contacts the workpiece by revolving while the cutting tool rotates. For this reason, the cutting tip repeats the state of contacting the workpiece and the state of idling without contacting. As a result, since the cutting tip heated at the time of contact with the workpiece is cooled during idling, the temperature rise of the cutting tip during processing is suppressed.
  • the thermal conductivity of the cutting tip is set to a high value of 100 W / (m ⁇ K) or more, heat dissipation from the cutting tip proceeds efficiently, The temperature rise of the cutting tip is further suppressed. As a result, even if the cutting tip is cooled before the temperature rises beyond the limit and a high cutting speed is adopted, the progress of significant wear caused by the reaction with iron in the cutting tip made of a CBN sintered body is avoided.
  • the contouring process is adopted as described above, the impact is repeatedly applied to the cutting tip by intermittent cutting.
  • the cutting tip which consists of a sintered compact whose CBN content rate is 85 volume% or more is employ
  • the CBN content of the sintered body constituting the cutting tip is less than 85% by volume, the material strength is insufficient with respect to repeated impact described above, Damage such as defects may occur. Therefore, in the present invention, the CBN content is set to 85% by volume or more. Further, in the method for processing difficult-to-cut cast iron according to the present invention, if the thermal conductivity of the cutting tip is less than 100 W / (m ⁇ K), the heat radiation effect of the cutting heat generated during cutting is reduced. As a result, the temperature range of the thermal history is increased, which may cause thermal cracks at the cutting edge and shorten the life until failure. Therefore, in the present invention, the thermal conductivity of the cutting tip is set to 100 W / (m ⁇ K) or more.
  • the contact time which is the time in which the cutting tip and the workpiece are in contact
  • the cutting tip is separated from the workpiece.
  • the idling time which is the idling time in this state, is Y
  • X is 0.2 ⁇ sec (microseconds) to 2 ⁇ sec
  • X / Y is 0.06 to 0.16.
  • the cutting speed V is set to 100 m / min.
  • the wear speed of the cutting tip is greatly reduced in cutting of difficult-to-cut cast iron.
  • the cutting speed V is set to 20 m / min.
  • X is set to 0.2 ⁇ sec or more and 2 ⁇ sec or less
  • X / Y is set to 0.06 or more and 0.16 or less, thereby significantly reducing the wear rate of the cutting tip. It became clear that high-efficiency machining could be realized.
  • contact time means the time during which the cutting tip is in contact with the workpiece while the cutting tool rotates once.
  • the “idling time” means a time during which the cutting tip and the workpiece are separated during the rotation of the cutting tool once (a time when the cutting tool is not in contact).
  • the thermal conductivity of the cutting tip is 120 W / (m ⁇ K) or more, and the cutting speed in the step of cutting the workpiece is 1000 m / min. That's it.
  • the thermal conductivity of the cutting tip By setting the thermal conductivity of the cutting tip to 120 W / (m ⁇ K) or more, 1000 m / min. Even when the above cutting speed is adopted, it is possible to sufficiently suppress the wear of the cutting tip.
  • the average particle size of the CBN particles constituting the cutting tip is preferably 3 ⁇ m or more.
  • the thermal conductivity of the cutting tip can be easily improved.
  • a workpiece made of difficult-to-cut cast iron is prepared. Specifically, for example, as shown in FIG. 1, a workpiece 20 made of hard-to-cut cast iron such as FCD material, FCV material, CGI material, ADI material, etc. and having a cylindrical prepared hole 21 is prepared. . Then, the cutting tool 10 with the cutting tip 11 attached to the tip is inserted into the pilot hole 21 and the wall surface of the pilot hole 21 is cut.
  • the cutting tool 10 rotates around the axis ⁇ , that is, along the arrow A, and around the axis ⁇ that coincides with the central axis of the pilot hole 21, that is, along the arrow B. Revolve. Thereby, the cutting tip 11 contacts the wall surface of the pilot hole 21 intermittently, and cuts the said wall surface. That is, the workpiece 20 is contoured by the tool 10.
  • the cutting tip 11 is made of a sintered body having a CBN content of 85% by volume or more. Furthermore, the thermal conductivity of the cutting tip 11 is 100 W / (m ⁇ K) or more.
  • the cutting tool 10 revolves while rotating, so that the cutting tip 11 intermittently contacts the wall surface of the prepared hole 21 formed in the workpiece 20. Is implemented. Therefore, the cutting tip 11 repeats the contact state and the idling state with respect to the workpiece 20. As a result, since the cutting tip 11 heated at the time of contact with the workpiece 20 is cooled during idling, the temperature rise of the cutting tip 11 at the time of processing is suppressed. Further, in the drilling of the present embodiment, since the thermal conductivity of the cutting tip 11 is 100 W / (m ⁇ K) or more, the heat dissipation from the cutting tip 11 proceeds efficiently, and the cutting tip at the time of machining is processed. 11 is further suppressed. As a result, even when the temperature of the cutting tip 11 is cooled before rising beyond the limit and a high cutting speed is adopted, the progress of significant wear caused by the reaction with iron in the cutting tip 11 made of a CBN sintered body. Avoided.
  • the contouring process since the contouring process is adopted, the impact is repeatedly applied to the cutting tip 11 by intermittent cutting.
  • the sintered body having a CBN content of 85% by volume or more is used.
  • X is 0.2 ⁇ sec or more and 2 ⁇ sec or less
  • X / Y is 0.8. It is preferable to set it as 06-0.16. Thereby, high-efficiency machining can be realized while significantly reducing the wear rate of the cutting tip 11.
  • the thermal conductivity of the cutting tip 11 is 120 W / (m ⁇ K) or more, and the cutting speed is 1000 m / min.
  • the above is preferable.
  • the thermal conductivity of the cutting tip 11 is 120 W / (m ⁇ K) or more, 1000 m / min. Even when the above cutting speeds are employed, the wear of the cutting tip 11 is sufficiently suppressed, and high processing efficiency is achieved.
  • the average particle size of the CBN particles constituting the cutting tip 11 is 3 ⁇ m or more. Thereby, the thermal conductivity of the cutting tip 11 can be improved easily.
  • the improvement of the thermal conductivity of the cutting tip 11 can be achieved, for example, by increasing the particle size of the CBN particles constituting the cutting tip 11 and adjusting the composition of the cutting tip 11.
  • the content of CBN particles is preferably 90% by volume or more.
  • the particle size of CBN is preferably set to 20 ⁇ m or less, and the improvement of the thermal conductivity of the cutting tip 11 is achieved by increasing the content of CBN particles that can simultaneously improve the strength and the thermal conductivity. It is preferable.
  • Example 1 Example 1 will be described below.
  • a machining method that affects the wear amount of a cutting tip by performing contouring inner diameter machining and continuous inner diameter machining on a workpiece made of FCD450, which is difficult-to-cut cast iron, using a cutting tip made of a CBN sintered body An experiment was conducted to investigate the influence of the CBN content of the cutting tip and the thermal conductivity of the cutting tip.
  • Table 1 shows the processing conditions for contouring inner diameter processing
  • Table 2 shows the processing conditions for continuous inner diameter processing.
  • Table 3 shows the CBN content and thermal conductivity of the cutting tip, and the amount of flank wear of the cutting tip when the volume of chips removed from the workpiece by cutting is 50 cm 3 .
  • the cutting tip was model number CNGA120408.
  • the binder constituting the CBN sintered bodies of Examples A to C and Comparative Example A contains at least WC, Co compound and Al compound.
  • the binder of the CBN sintered body of Comparative Example B contains at least a Ti compound and an Al compound.
  • Example B of the present invention that employs the same cutting tip is compared with Comparative Example A that is outside the scope of the present invention, Example B despite the same processing efficiency.
  • the flank wear amount is significantly smaller than the flank wear amount of Comparative Example A. This is because in Example B employing contouring, the contact time of the cutting edge of the cutting tip to the workpiece is as short as several microseconds or less, and cooling is performed by idling before the temperature of the cutting edge rises beyond the limit. Therefore, it is presumed that the wear was suppressed as compared with Comparative Example A in which the cutting edge continuously contacts. From this result, it is confirmed that the wear rate of the cutting tip can be significantly reduced by adopting the contouring process for cutting difficult-to-cut cast iron using the cutting tip made of a CBN sintered body.
  • the CBN content of the cutting tip is set to 85% by volume or more, It is confirmed that the wear of the cutting tip can be sufficiently suppressed by setting the conductivity to 100 W / (m ⁇ K) or more.
  • Example 2 By using a cutting tip made of a CBN sintered body and performing contouring inner diameter machining on a workpiece made of FC250, which is difficult-to-cut cast iron, the amount of CBN that affects the amount of wear of the cutting tip and the occurrence of thermal cracks
  • Table 4 shows the cutting conditions, etc., when the average particle size of the CBN constituting the cutting tip, the thermal conductivity of the cutting tip, and the volume of chips removed from the work piece by cutting are 50 cm 3 .
  • Table 5 shows the flank wear amount of the cutting tip and the number of thermal cracks.
  • the blade contact time X and idling time Y were changed by adjusting the cutter diameter to be used.
  • the binder constituting the CBN sintered bodies of Examples D to G contains at least one substance selected from the group consisting of WC (tungsten carbide), Co (cobalt) compound, and Al (aluminum) compound. is doing.
  • Examples F and G in which the contact time X is out of the range of 0.2 ⁇ sec or more and 2 ⁇ sec or less and X / Y is out of the range of 0.06 or more and 0.16 or less are the above Examples D and The flank wear amount is larger than E. From this result, the contact time and idle time between the cutting tip and the workpiece are optimized by setting the contact time X to 0.2 ⁇ sec to 2 ⁇ sec and X / Y to 0.06 to 0.16. It was confirmed that high-efficiency machining can be realized while significantly reducing the wear rate of the cutting tip.
  • Comparative Example C in which the average particle size of CBN particles is 0.7 ⁇ m, has the same flank wear amount as that of Example F in which the average particle size of CBN particles is 3 ⁇ m or more under the same processing conditions.
  • the cutting tip of Comparative Example C in which the CBN particles are finer than the cutting tip of Example F, has a low thermal conductivity, so that the heat radiation effect of the cutting heat generated during cutting is smaller than that of Example F. It is considered that a thermal crack occurred at the cutting edge because the temperature range of the history became large. From this result, it is confirmed that by setting the average particle size of the CBN particles constituting the cutting tip to 3 ⁇ m or more, the thermal conductivity of the cutting tip can be improved and the occurrence of thermal cracks at the cutting edge can be suppressed.
  • the method of processing difficult-to-cut cast iron of the present invention can be applied particularly advantageously to processing of hard-to-cut cast iron that requires both a longer life of the cutting tip and an improvement in cutting speed.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Drilling And Boring (AREA)

Abstract

　難削鋳鉄からなる被加工物（２０）の下穴（２１）の内部に、先端部に切削チップ（１１）が取り付けられた切削工具（１０）が挿入され、下穴（２１）の壁面が切削加工される。このとき、切削工具（１０）は、軸（α）周りに自転するとともに、軸（β）周りに公転することにより、被加工物（２０）は、工具（１０）によってコンタリング加工される。そして、切削チップ（１１）はＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなっており、かつ切削チップ（１１）の熱伝導率は１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上となっている。

Description

難削鋳鉄の加工方法
　本発明は難削鋳鉄の加工方法に関し、より特定的には、ＣＢＮ（Ｃｕｂｉｃ　Ｂｏｒｏｎ　Ｎｉｔｒｉｄｅ；立方晶窒化硼素）を含む切削チップを用いた難削鋳鉄の切削加工において、切削チップの長寿命化と切削速度の向上とを両立させることを可能とする難削鋳鉄の加工方法に関するものである。
　ＦＣ材を除く鋳鉄、すなわち難削鋳鉄であるＦＣＤ材、ＦＣＶ材、ＣＧＩ材、ＡＤＩ材などの切削加工においては、超硬コーティングチップを用いた低速加工（切削速度Ｖが２００ｍ／ｍｉｎ．以下）が採用されるのが一般的である。また、切削速度を向上させることを目的として、ＣＢＮを含む焼結体（ＣＢＮ焼結体）からなる切削チップが難削鋳鉄の切削加工に採用される場合がある。しかし、ＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いた場合でも、切削速度を４００ｍ／ｍｉｎ．以上に高めると、切削チップに急速な摩耗の進展や欠損が発生するため、さらなる高速加工は困難であるという問題があった。
　さらに、ＦＣ材（遠心鋳造鋳鉄を除く）の切削加工においては、ＣＢＮの含有率が８５体積％以上のいわゆる高含有率系のＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いることにより、切削速度Ｖが１０００ｍ／ｍｉｎ．以上の高速連続加工が一部で実用化されている。しかし、難削鋳鉄の切削加工においては、切削加工時において切削チップの刃先温度が上昇しやすく、鉄との反応性が高いＣＢＮの含有率が高い高含有率系のＣＢＮ焼結体からなる切削チップを採用すると、切削チップの摩耗が著しく速く進行する。そのため、難削鋳鉄の切削加工には、高含有率系のＣＢＮ焼結体からなる切削チップの採用が難しいという問題がある。そして、このような問題を回避するため、難削鋳鉄の切削加工にはＴｉＣ（炭化チタン）、Ａｌ２Ｏ３（アルミナ）、Ｓｉ３Ｎ４（窒化珪素）、ＳｉＡｌＯＮ（サイアロン）等のセラミックスの焼結体や、これらのセラミックス粉末とＣＢＮ粒子とを混合して超高圧焼結したＣＢＮ焼結体（いわゆる低含有率ＣＢＮ焼結体）からなる切削チップが採用されるが、上述のように、切削速度は４００ｍ／ｍｉｎ．以下に抑えられているのが現状である。
　一方、切削チップを有する切削工具を用いて被加工物を切削加工する際、切削工具が自転しつつ公転することによって、切削チップが被加工物に対して断続的に接触するコンタリング加工が知られている（たとえば特開平１１－３４７８０３号公報（特許文献１）および特開平８－３９３２１号公報（特許文献２）参照）。
特開平１１－３４７８０３号公報 特開平８－３９３２１号公報
　しかしながら、上記特許文献に記載されたコンタリング加工方法を採用するのみでは、加工精度等の向上は達成可能であるものの、難削鋳鉄の切削加工における近年の高能率加工や切削チップの長寿命化の要求に対応することは困難である。
　そこで、本発明の目的は、難削鋳鉄の切削加工において、切削チップの長寿命化と加工能率の向上とを両立させることが可能な難削鋳鉄の加工方法を提供することである。
　本発明に従った難削鋳鉄の加工方法は、難削鋳鉄からなる被加工物を準備する工程と、切削チップを有する切削工具を用いて被加工物を切削加工する工程とを備えている。被加工物を切削加工する工程では、切削工具が自転しつつ公転することにより切削チップが被加工物に対して断続的に接触する。上記切削チップは、ＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなっている。そして、切削チップの熱伝導率は１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。
　本発明者は、難削鋳鉄の切削加工において、切削チップの長寿命化と加工能率の向上とを両立させる方策について詳細な検討を行なった。そして、切削速度Ｖを１００ｍ／ｍｉｎ．以下の低速に設定した場合、難削鋳鉄の切削加工においても切削チップの摩耗速度が大幅に小さくなるという知見に基づき、熱伝導率の高いＣＢＮ焼結体からなる切削チップの採用と、切削工具が自転しつつ公転することにより切削チップが被加工物に対して断続的に接触するコンタリング加工とを組み合わせることにより、切削チップの摩耗速度を著しく低減できることを見出し、本発明に想到した。
　より具体的には、本発明の難削鋳鉄の加工方法においては、切削工具が自転しつつ公転することにより切削チップが被加工物に対して断続的に接触するコンタリング加工が採用される。そのため、切削チップは被加工物に対して接触する状態と、接触することなく空転する状態とを繰り返すこととなる。その結果、被加工物との接触時に加熱された切削チップは、空転時に冷却されるため、加工時の切削チップの温度上昇が抑制される。また、本発明の難削鋳鉄の加工方法では、切削チップの熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上という高い値に設定されるため、切削チップからの放熱が効率よく進行し、加工時の切削チップの温度上昇が一層抑制される。その結果、切削チップの温度が限度を超えて上昇する前に冷却され、高い切削速度を採用した場合でも、ＣＢＮ焼結体からなる切削チップにおいて鉄との反応によって生じる著しい摩耗の進行が回避される。
　一方、本発明の難削鋳鉄の加工方法においては、上述のようにコンタリング加工が採用されるため、断続切削によって切削チップには衝撃が繰り返し作用する。これに対し、ＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなる切削チップが採用されるため、切削チップの強度が向上し、欠損などの損傷の発生が有効に抑制される。
　以上のように、本発明の難削鋳鉄の加工方法によれば、切削チップの長寿命化と加工能率の向上とを両立させることが可能となる。
　なお、上記本発明の難削鋳鉄の加工方法において、切削チップを構成する焼結体のＣＢＮの含有率を８５体積％未満とすると、上述の衝撃の繰り返しに対して材料強度が不十分となり、欠損等の損傷が発生するおそれがある。そのため、本発明においてはＣＢＮの含有率を８５体積％以上とした。また、上記本発明の難削鋳鉄の加工方法において、切削チップの熱伝導率を１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満とすると、切削時に発生した切削熱の放熱作用が小さくなる。その結果、熱履歴の温度幅が大きくなり、これに起因して刃先に熱亀裂が発生し、欠損に至るまでの寿命が短くなるおそれがある。そのため、本発明においては、切削チップの熱伝導率を１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とした。
　上記難削鋳鉄の加工方法において好ましくは、被加工物を切削加工する工程においては、切削チップと被加工物とが接触している時間である接触時間をＸ、切削チップが被加工物と離れた状態で空転する時間である空転時間をＹとした場合、Ｘは０．２μｓｅｃ（マイクロ秒）以上２μｓｅｃ以下、Ｘ／Ｙは０．０６以上０．１６以下である。
　切削チップの刃先と被加工物との接触時には、切削熱が蓄積され刃先温度が上昇する一方、空転時には刃先は冷却されてその温度は低下する。ここで、上述のように、切削速度Ｖを１００ｍ／ｍｉｎ．以下の低速に設定した場合、難削鋳鉄の切削加工において切削チップの摩耗速度が大幅に小さくなるが、たとえば切削速度Ｖを２０ｍ／ｍｉｎ．以下のごく低速にまで落とすと摩耗が増大する。この知見に基づき、摩耗速度が極小となる刃先温度が存在するという仮説から、種々の実験を実施した結果、高能率の加工を実現しつつ最適な刃先温度を維持することが可能な最適な切削チップと被加工物との接触時間および空転時間を見出した。具体的には、本発明者による検討の結果、Ｘを０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下とするとともに、Ｘ／Ｙを０．０６以上０．１６以下とすることにより、切削チップの摩耗速度を著しく低減しながら高能率加工を実現できることが明らかとなった。
　ここで、本願において「接触時間」とは、切削工具が１回自転する間に切削チップが被加工物に接触している時間を意味している。また、「空転時間」とは、切削工具が１回自転する間に切削チップと被加工物とが離れている時間（接触していない時間）を意味している。
　上記難削鋳鉄の加工方法において好ましくは、切削チップの熱伝導率は１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であり、被加工物を切削加工する工程における切削速度は１０００ｍ／ｍｉｎ．以上である。
　切削チップの熱伝導率を１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることにより、１０００ｍ／ｍｉｎ．以上の切削速度を採用した場合でも、切削チップの摩耗を十分に抑制することが可能となる。
　上記難削鋳鉄の加工方法において好ましくは、切削チップを構成するＣＢＮ粒子の平均粒径は３μｍ以上である。ＣＢＮ粒子の平均粒径を３μｍ以上とすることにより、切削チップの熱伝導率を容易に向上させることができる。
　以上の説明から明らかなように、本発明の難削鋳鉄の加工方法によれば、難削鋳鉄の切削加工において、切削チップの長寿命化と切削速度の向上とを両立させることができる。
本発明の加工方法を説明するための概略図である。
　以下、難削鋳鉄からなる被加工物に対して穴加工を実施する場合を例に、図面に基づいて本発明の一実施の形態を説明する。本実施の形態における穴加工においては、まず難削鋳鉄からなる被加工物が準備される。具体的には、たとえば図１に示すように、ＦＣＤ材、ＦＣＶ材、ＣＧＩ材、ＡＤＩ材などの難削鋳鉄からなり、円筒状の下穴２１が形成された被加工物２０が準備される。そして、先端部に切削チップ１１が取り付けられた切削工具１０が、当該下穴２１の内部に挿入され、下穴２１の壁面が切削加工される。
　このとき、図１を参照して、切削工具１０は、軸α周りに、すなわち矢印Ａに沿って自転するとともに、下穴２１の中心軸に一致する軸β周りに、すなわち矢印Ｂに沿って公転する。これにより、切削チップ１１は、下穴２１の壁面に断続的に接触し、当該壁面を切削加工する。つまり、被加工物２０は、工具１０によってコンタリング加工される。
　ここで、本実施の形態においては、切削チップ１１はＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなっている。さらに、切削チップ１１の熱伝導率は１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である。
　本実施の形態における穴加工においては、切削工具１０が自転しつつ公転することにより、切削チップ１１が被加工物２０に形成された下穴２１の壁面に対して断続的に接触するコンタリング加工が実施される。そのため、切削チップ１１は被加工物２０に対して接触状態と空転状態とを繰り返す。その結果、被加工物２０との接触時に加熱された切削チップ１１は、空転時に冷却されるため、加工時の切削チップ１１の温度上昇が抑制される。また、本実施の形態の穴加工では、切削チップ１１の熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上となっているため、切削チップ１１からの放熱が効率よく進行し、加工時の切削チップ１１の温度上昇が一層抑制される。その結果、切削チップ１１の温度が限度を超えて上昇する前に冷却され、高い切削速度を採用した場合でも、ＣＢＮ焼結体からなる切削チップ１１において鉄との反応によって生じる著しい摩耗の進行が回避される。
　一方、本実施の形態の穴加工においては、コンタリング加工が採用されるため、断続切削によって切削チップ１１には衝撃が繰り返し作用するが、ＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなる切削チップ１１が採用されることにより、切削チップ１１の強度が向上し、欠損などの損傷の発生が有効に抑制される。このように、本実施の形態の穴加工では、切削チップの長寿命化と加工能率の向上との両立が達成されている。
　さらに、本実施の形態の穴加工においては、切削チップ１１と被加工物２０との接触時間をＸ、空転時間をＹとした場合、Ｘは０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下、Ｘ／Ｙは０．０６以上０．１６以下とすることが好ましい。これにより、切削チップ１１の摩耗速度を著しく低減しながら高能率加工を実現できる。
　また、本実施の形態の穴加工においては、切削チップ１１の熱伝導率は１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であり、切削速度は１０００ｍ／ｍｉｎ．以上であることが好ましい。切削チップ１１の熱伝導率を１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることにより、１０００ｍ／ｍｉｎ．以上の切削速度を採用した場合でも、切削チップ１１の摩耗が十分に抑制され、加工の高能率化が達成される。
　さらに、本実施の形態の穴加工においては、切削チップ１１を構成するＣＢＮ粒子の平均粒径は３μｍ以上であることが好ましい。これにより、切削チップ１１の熱伝導率を容易に向上させることができる。
　なお、上述のように切削チップ１１の熱伝導率の向上は、たとえば切削チップ１１を構成するＣＢＮ粒子の粒径を大きくすることにより達成することができるほか、切削チップ１１の組成を調整することにより達成することができる。具体的には、切削チップ１１において結合相よりも熱伝導率が高いＣＢＮ粒子の含有率を高めることが有効であり、ＣＢＮ粒子の含有率を８５体積％以上とすることにより、ＣＢＮ粒子同士の接触率が高くなり、熱伝導率が向上する。より熱伝導率を向上させるためには、ＣＢＮ粒子の含有率は９０体積％以上であることが好ましい。また、ＣＢＮ粒子の粒径を大きくすることにより容易に熱伝導率を向上させることが可能であるが、ＣＢＮの粒径を過度に大きくすると切削チップ１１の強度が低下する。そのため、ＣＢＮの粒径は２０μｍ以下とすることが好ましく、切削チップ１１の熱伝導率の向上は、強度と熱伝導率とを同時に向上させることが可能なＣＢＮ粒子の高含有率化により達成することが好ましい。
　（実施例１）
　以下、実施例１について説明する。ＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いて、難削鋳鉄であるＦＣＤ４５０からなる被加工物に対してコンタリング内径加工および連続内径加工を実施することにより、切削チップの摩耗量に及ぼす加工方法、切削チップのＣＢＮ含有率および切削チップの熱伝導率の影響を調査する実験を行なった。表１にコンタリング内径加工の加工条件、表２に連続内径加工の加工条件を示す。また、切削チップのＣＢＮ含有率および熱伝導率、ならびに切削加工により被加工物から除去された切り屑の体積が５０ｃｍ３となった時点における切削チップの逃げ面摩耗量を表３に示す。なお、切削チップは型番ＣＮＧＡ１２０４０８を採用した。また、実施例Ａ～Ｃおよび比較例ＡのＣＢＮ焼結体を構成する結合材は、ＷＣ、Ｃｏ化合物およびＡｌ化合物を少なくとも含有している。一方、比較例ＢのＣＢＮ焼結体の結合材は、Ｔｉ化合物およびＡｌ化合物を少なくとも含有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３を参照して、同一の切削チップを採用した本発明の実施例Ｂと本発明の範囲外である比較例Ａとを比較すると、加工能率が同じであるにもかかわらず、実施例Ｂの逃げ面摩耗量は、比較例Ａの逃げ面摩耗量に比べて大幅に少なくなっている。これは、コンタリング加工を採用した実施例Ｂにおいては、被加工物に対する切削チップの刃先の接触時間が数マイクロ秒以下と短かく、刃先の温度が限度を超えて上昇する前に空転により冷却されるため、刃先が連続的に接触する比較例Ａに比べて摩耗が抑制されたものと推定される。この結果より、ＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いた難削鋳鉄の切削加工にコンタリング加工を採用することによって、切削チップの摩耗速度を大幅に低減できることが確認される。
　また、いずれもコンタリング加工を採用した実施例Ａ～Ｃと比較例Ｂを比較すると、比較例Ｂの逃げ面摩耗が多くなっている。これは、比較例Ｂの熱伝導率が１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満であるため、刃先温度が上がり易いことに加え、ＣＢＮ含有率が８５体積％未満であることにより材料強度が低く、機械的な摩耗が支配的に発達したことに起因するものと考えられる。このことから、ＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いた難削鋳鉄の切削加工にコンタリング加工を採用することを前提として、切削チップのＣＢＮの含有率を８５体積％以上にするとともに、熱伝導率を１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上とすることにより、切削チップの摩耗を十分に抑制できることが確認される。
　さらに、実施例Ａ～Ｃに注目すると、切削チップのＣＢＮ含有率が高く、熱伝導率が高い順に逃げ面摩耗量も小さくなっている。これは、熱伝導率が高い程、放熱作用が大きいため刃先温度の上昇が抑制され、かつ、CBN含有率が高い程、材料強度が高いため機械的な摩耗が抑制されるためであると推定される。
　（実施例２）
　次に、実施例２について説明する。ＣＢＮ焼結体からなる切削チップを用いて、難削鋳鉄であるＦＣ２５０からなる被加工物に対してコンタリング内径加工を実施することにより、切削チップの摩耗量および熱亀裂の発生に及ぼすＣＢＮの平均粒径および切削チップの熱伝導率、ならびに切削チップと被加工物との接触時間および空転時間の影響を調査する実験を行なった。切削条件等を表４に、切削チップを構成するＣＢＮの平均粒径および切削チップの熱伝導率、ならびに切削加工により被加工物から除去された切り屑の体積が５０ｃｍ３となった時点におけるの切削チップの逃げ面摩耗量および熱亀裂の本数を表５に示す。なお、刃先の接触時間Ｘおよび空転時間Ｙは、使用するカッタ径を調整することにより変更した。また、実施例Ｄ～ＧのＣＢＮ焼結体を構成する結合材は、ＷＣ（炭化タングステン）、Ｃｏ（コバルト）化合物、Ａｌ（アルミニウム）化合物からなる群から選択される少なくとも１種の物質を含有している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表４および表５を参照して、接触時間Ｘが０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下で、かつ空転時間Ｙに対する接触時間Ｘの比であるＸ／Ｙが０．０６以上０．１６以下である実施例Ｅの逃げ面摩耗量が本実験において最も小さくなっている。一方、接触時間Ｘが０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下であるもののＸ／Ｙが０．０６以上０．１６以下の範囲外となっている実施例Ｄの逃げ面摩耗量は、上記実施例Ｅに次いで小さくなっている。さらに、接触時間Ｘが０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下の範囲外であり、かつＸ／Ｙが０．０６以上０．１６以下の範囲外となっている実施例ＦおよびＧは、上記実施例ＤおよびＥよりも逃げ面摩耗量が大きくなっている。この結果から、接触時間Ｘを０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下とし、かつＸ／Ｙを０．０６以上０．１６以下とすることにより、切削チップと被加工物との接触時間および空転時間が最適化され、切削チップの摩耗速度を著しく低減しながら高能率加工を実現できることが確認された。
　また、ＣＢＮ粒子の平均粒径が０．７μｍである比較例Ｃは、同じ加工条件でＣＢＮ粒子の平均粒径が３μｍ以上である実施例Ｆと比較して逃げ面摩耗量は同程度であるものの、刃先に熱亀裂が発生している。これは、ＣＢＮ粒子が実施例Ｆの切削チップに比べて微粒である比較例Ｃの切削チップは、熱伝導率が低いため、切削時に発生した切削熱の放熱作用が実施例Ｆより小さく、熱履歴の温度幅が大きくなったため、刃先に熱亀裂が発生したものと考えられる。この結果から、切削チップを構成するＣＢＮ粒子の平均粒径を３μｍ以上とすることにより、切削チップの熱伝導率を向上させ、刃先における熱亀裂の発生を抑制可能であることが確認される。
　今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　本発明の難削鋳鉄の加工方法は、切削チップの長寿命化と切削速度の向上との両立が求められる難削鋳鉄の加工に、特に有利に適用され得る。
　１０　切削工具、１１　切削チップ、２０　被加工物、２１　下穴。

Claims (4)

  1. 　難削鋳鉄からなる被加工物（２０）を準備する工程と、
    　切削チップ（１１）を有する切削工具（１０）を用いて前記被加工物（２０）を切削加工する工程とを備え、
    　前記被加工物（２０）を切削加工する工程では、前記切削工具（１０）が自転しつつ公転することにより前記切削チップ（１１）が前記被加工物（２０）に対して断続的に接触し、
    　前記切削チップ（１１）はＣＢＮの含有率が８５体積％以上の焼結体からなり、
    　前記切削チップ（１１）の熱伝導率は１００Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上である、難削鋳鉄の加工方法。
  2. 　前記被加工物（２０）を切削加工する工程においては、前記切削チップ（１１）と前記被加工物（２０）とが接触している時間である接触時間をＸ、前記切削チップ（１１）が前記被加工物（２０）と離れた状態で空転する時間である空転時間をＹとした場合、Ｘは０．２μｓｅｃ以上２μｓｅｃ以下、Ｘ／Ｙは０．０６以上０．１６以下であることを特徴とする、請求の範囲第１項に記載の難削鋳鉄の加工方法。
  3. 　前記切削チップ（１１）の熱伝導率は１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であり、
    　前記被加工物（２０）を切削加工する工程における切削速度は１０００ｍ／ｍｉｎ．以上であることを特徴とする、請求の範囲第１項に記載の難削鋳鉄の加工方法。
  4. 　前記切削チップ（１１）を構成するＣＢＮ粒子の平均粒径は３μｍ以上である、請求の範囲第１項に記載の難削鋳鉄の加工方法。
PCT/JP2010/069172 2009-11-02 2010-10-28 難削鋳鉄の加工方法 Ceased WO2011052682A1 (ja)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201080048269.7A CN102596462B (zh) 2009-11-02 2010-10-28 用于加工难切削铸铁的方法
CA 2779394 CA2779394C (en) 2009-11-02 2010-10-28 Method for processing difficult-to-cut cast iron
EP10826814.5A EP2497591B1 (en) 2009-11-02 2010-10-28 Method for processing difficult-to-cut cast iron
JP2011538480A JPWO2011052682A1 (ja) 2009-11-02 2010-10-28 難削鋳鉄の加工方法
IN3424DEN2012 IN2012DN03424A (ja) 2009-11-02 2010-10-28
US13/504,422 US9016987B2 (en) 2009-11-02 2010-10-28 Method for processing difficult-to-cut cast iron

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009251869 2009-11-02
JP2009-251869 2009-11-02

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011052682A1 true WO2011052682A1 (ja) 2011-05-05

Family

ID=43922104

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2010/069172 Ceased WO2011052682A1 (ja) 2009-11-02 2010-10-28 難削鋳鉄の加工方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9016987B2 (ja)
EP (1) EP2497591B1 (ja)
JP (1) JPWO2011052682A1 (ja)
KR (1) KR20120081211A (ja)
CN (1) CN102596462B (ja)
CA (1) CA2779394C (ja)
IN (1) IN2012DN03424A (ja)
WO (1) WO2011052682A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020037148A (ja) * 2018-09-03 2020-03-12 有限会社芹沢製作所 多角形形状の加工方法及び加工装置

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103752922A (zh) * 2014-01-13 2014-04-30 邵阳维克液压股份有限公司 柱塞泵变量壳体上的轴瓦座圆柱面加工方法
US20170120348A1 (en) * 2015-10-30 2017-05-04 Ford Motor Company Engine bore milling process
CN116987943B (zh) * 2018-09-19 2025-10-10 住友电气工业株式会社 立方氮化硼烧结体以及包括该立方氮化硼烧结体的切削工具

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6015109A (ja) * 1983-07-06 1985-01-25 住友電気工業株式会社 セラミツク，岩石の高速切削加工法
JPH01316110A (ja) * 1988-06-13 1989-12-21 Sumitomo Electric Ind Ltd 穴明け加工方法
JPH0839321A (ja) 1994-07-28 1996-02-13 Toyota Motor Corp 回転切削工具および切削方法
JPH10277831A (ja) * 1997-04-04 1998-10-20 Sumitomo Electric Ind Ltd フライス用切削工具
JPH11347803A (ja) 1998-06-01 1999-12-21 Mitsubishi Materials Corp スローアウェイチップ及び突き加工用カッタ
JP2000042823A (ja) * 1998-05-26 2000-02-15 Sumitomo Electric Ind Ltd フライス用切削工具とその製造方法
JP2006181702A (ja) * 2004-12-28 2006-07-13 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 刃先交換式チップとそれを用いたエンドミル
WO2007039955A1 (ja) * 2005-10-04 2007-04-12 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具
WO2007057995A1 (ja) * 2005-11-18 2007-05-24 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具およびこれを用いた切削加工方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3479688B2 (ja) * 2001-03-02 2003-12-15 独立行政法人産業技術総合研究所 難削材切削工具
KR100502585B1 (ko) * 2002-07-08 2005-07-20 일진디스플레이(주) 주철 절삭용 고경도 소결체 및 그 제조방법
IL167779A (en) * 2005-03-31 2013-09-30 Hanita Metal Works Ltd Milling balls
US8714890B2 (en) * 2007-02-09 2014-05-06 The Boeing Company Cutter for drilling and reaming
US8256092B1 (en) * 2008-01-30 2012-09-04 Makino Inc. Method for helical boring

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6015109A (ja) * 1983-07-06 1985-01-25 住友電気工業株式会社 セラミツク，岩石の高速切削加工法
JPH01316110A (ja) * 1988-06-13 1989-12-21 Sumitomo Electric Ind Ltd 穴明け加工方法
JPH0839321A (ja) 1994-07-28 1996-02-13 Toyota Motor Corp 回転切削工具および切削方法
JPH10277831A (ja) * 1997-04-04 1998-10-20 Sumitomo Electric Ind Ltd フライス用切削工具
JP2000042823A (ja) * 1998-05-26 2000-02-15 Sumitomo Electric Ind Ltd フライス用切削工具とその製造方法
JPH11347803A (ja) 1998-06-01 1999-12-21 Mitsubishi Materials Corp スローアウェイチップ及び突き加工用カッタ
JP2006181702A (ja) * 2004-12-28 2006-07-13 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 刃先交換式チップとそれを用いたエンドミル
WO2007039955A1 (ja) * 2005-10-04 2007-04-12 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具
WO2007057995A1 (ja) * 2005-11-18 2007-05-24 Sumitomo Electric Hardmetal Corp. 高品位表面性状加工用ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体切削工具およびこれを用いた切削加工方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020037148A (ja) * 2018-09-03 2020-03-12 有限会社芹沢製作所 多角形形状の加工方法及び加工装置
JP7141619B2 (ja) 2018-09-03 2022-09-26 有限会社芹沢製作所 多角形形状の加工方法及び加工装置

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2011052682A1 (ja) 2013-03-21
CN102596462A (zh) 2012-07-18
US9016987B2 (en) 2015-04-28
CN102596462B (zh) 2015-03-04
CA2779394A1 (en) 2011-05-05
CA2779394C (en) 2014-06-10
EP2497591A1 (en) 2012-09-12
IN2012DN03424A (ja) 2015-10-23
EP2497591B1 (en) 2018-08-22
EP2497591A4 (en) 2017-02-08
KR20120081211A (ko) 2012-07-18
US20120219373A1 (en) 2012-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2014217933A (ja) ｃＢＮ切削工具
JP5603954B2 (ja) 超硬要素、その使用方法及びその製造方法
WO2011052682A1 (ja) 難削鋳鉄の加工方法
CN110981497A (zh) 一种高导热高耐磨的氮化硅陶瓷及其制备方法和应用
CN104923839B (zh) 一种铝硅壳体加工方法
KR100942771B1 (ko) 서멧 리머
JP2009045715A (ja) 高圧クーラントを用いた切削加工方法
CN1200127C (zh) 以纳米TiN改性的TiC或Ti(C,N)基金属陶瓷刀具、该刀具的制造工艺及刀具的使用方法
JP2017087373A (ja) 回転切削工具
CN113732366A (zh) 一种深小孔内壁超声振动加工刀具及其制备方法
JP2015091627A (ja) ｃＢＮ切削工具
Li et al. Optimized for Silicon Wafer Dicing Blade Machining and Grinding Parameters of Structure
JP2012206212A (ja) サーキュラーソー
CN116372827A (zh) 一种金刚石烧结砂轮的修整方法和装置
Sun et al. Surface Quality Analysis of Laser-Induced Assisted Grinding of Single-Crystal Silicon
CN208484034U (zh) M型金属基金刚石锯片
JP2015223654A (ja) 微細工具の製造方法及び微細工具
Yigit et al. General tool conditions for Green machining
CN220547684U (zh) 一种铣槽刀具
CN102873364B (zh) 一种在玻封合金上加工微孔的方法
CN119839349A (zh) 用于卧式加工中心的钨钢铣刀及其制备方法
JP2016190317A (ja) ｃＢＮ切削工具
CN205289891U (zh) 一种基于超声波马达原理的旋转式可转位刀片铣削系统
CN205237099U (zh) 一种基于超声波马达原理的旋转式可转位刀片车削系统
CN104384721A (zh) 一种pdc片的倒角加工方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201080048269.7

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 10826814

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011538480

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 3424/DELNP/2012

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13504422

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2779394

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20127012208

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2010826814

Country of ref document: EP