WO2012124667A1 - 炉頂燃焼式熱風炉 - Google Patents

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combustion
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burner duct
hot air
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典正 前川
航哉 井上
弘志 嶋津
俊治 古谷
直樹 国重
伸浩 大下
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Nippon Steel Engineering Co Ltd
Nippon Steel Plant Designing Corp
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Nittetsu Plant Designing Corp
Nippon Steel Engineering Co Ltd
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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    • F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
    • F23D2900/21—Burners specially adapted for a particular use
    • F23D2900/21001—Burners specially adapted for a particular use for use in blast furnaces

Definitions

  • the present invention relates to a furnace top combustion type hot air furnace characterized by a burner system.
  • Patent Document 1 discloses a furnace top combustion type hot stove in which a combustion chamber that leads to a burner is provided above the heat storage chamber as a regenerative hot stove that can reduce the equipment cost as compared with the hot stove.
  • a conventional furnace top combustion type hot stove F has a combustion chamber N disposed above a heat storage chamber T, and is supplied from a burner B to the combustion chamber N during so-called combustion (direction X1). ) A mixed gas of fuel gas and combustion air is ignited in the process of passing through the burner duct BD, and burns to become a high-temperature combustion gas and flows into the combustion chamber N.
  • the burner duct BD is provided at a plurality of locations when viewed in plan with respect to the combustion chamber N, and the process of the high-temperature combustion gas flowing down while largely swirling in the combustion chamber and the combustion gas flowing down the heat storage chamber T The heat is stored in the heat storage chamber T in (X2 direction), and the combustion gas that has passed through the heat storage chamber T is exhausted through the flue E.
  • the burner B and the burner duct BD are collectively referred to as a burner system in this specification.
  • the shutoff valve V in the burner duct BD is closed and air, for example, about 150 ° C. is supplied to the heat storage chamber T via the air supply pipe S.
  • air for example, about 150 ° C. is supplied to the heat storage chamber T via the air supply pipe S.
  • hot air of about 1200 ° C. is generated, and this hot air is supplied to the blast furnace through the hot air pipe H (X3 direction).
  • Patent Document 2 discloses a gas furnace for a hot stove furnace in which a ring-shaped protrusion is provided between a burner and a burner port (burner duct), and the ignition position is stabilized with the vicinity of the protrusion as an ignition point.
  • the structure of this hot stove gas burner is simulated in FIG.
  • the fuel gas supplied through the burner B and the combustion air are mixed in the burner B or the burner duct BD to generate a mixed gas.
  • a ring-shaped protrusion R is provided in the middle of the burner duct BD.
  • the diameter of the burner duct BD is reduced by the protrusion R, and the burner duct BD is upstream of the protrusion R in the gas flow direction.
  • the space BD1 and the downstream space BD2 on the combustion chamber N side are provided.
  • the vicinity of the protrusion R easily becomes an ignition point, and thus the vicinity forms a so-called flame holding portion. Further, the protrusion R generates a turbulent gas flow, which further promotes mixing of the fuel gas and the combustion air.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and it is possible to stabilize the ignition point at a desired position in the burner duct, eliminate the occurrence of the blinking phenomenon, and provide combustion at the top of the furnace with a burner system having high combustion efficiency.
  • the purpose is to provide a hot stove.
  • a furnace top combustion type hot stove comprises a heat storage chamber having a blower tube to which hot air is supplied, a hot air tube for supplying hot air to a blast furnace, and a burner system.
  • a furnace top combustion type hot air furnace for supplying hot air generated in a passing process to a blast furnace through a hot air pipe
  • the burner system comprising a burner having a fuel gas pipe and a combustion air pipe, and a burner of the burner
  • the burner duct communicates with the combustion chamber via the burner duct outlet, and the burner duct extends from the middle of the burner duct to the burner duct outlet.
  • Diameter expansion portions in which the diameter of the is enlarged is provided with, in which vortex mixed gas flowing through the burner duct to the combustion chamber side is adapted to be formed by the diameter expansion portion.
  • the furnace top combustion type hot stove of the present invention is improved in the burner duct constituting the burner system, and the diameter of the burner duct is enlarged from the middle of the burner duct to the outlet of the burner duct communicating with the combustion chamber.
  • This is characterized by the fact that the vortex flow is generated when the mixed gas of fuel gas and combustion air flows through this enlarged diameter portion, and this vortex flow entrains the high-temperature atmosphere in the adjacent combustion chamber.
  • a stable ignition point position can be formed by keeping the enlarged diameter portion at a high temperature and using the enlarged diameter portion as a flame holding portion. Note that the vortex generated in the enlarged diameter portion includes not only the vortex of the mixed gas but also the vortex of the combustion gas generated when the mixed gas ignites in the enlarged diameter portion.
  • the enlarged diameter portion becomes the flame holding portion, it can be controlled to a stable ignition point.
  • this burner duct is an extremely simple structural improvement that only enlarges the diameter of a part of the burner duct, the production cost does not increase.
  • the fuel gas and combustion air supplied from the burner may be mixed gas in the burner (so-called premix method), or may be mixed gas after flowing into the burner duct (so-called nozzle mix). ).
  • premix method a mixed gas in which the burner has a concentric and three-hole multi-tube structure in which fuel gas and combustion air circulate in each pipe
  • each pipe is inclined toward the burner duct, Forms that are mixed after entering the inside, and swirling blades and the like are provided in each pipe, and the spiral flow of gas formed in the pipe is used as a mixed gas in the burner or burner duct
  • nozzle mix nozzle mix
  • an aperture restrictor having a reduced diameter of the burner duct is provided in the vicinity of the burner outlet, and a mixed gas of fuel gas and combustion air is formed in the aperture restrictor. May be.
  • the aperture restrictor is provided in the vicinity of the burner outlet in the burner duct, that is, at a position far from the combustion chamber.
  • a ring-shaped protrusion can be exemplified as in the prior art, but from the viewpoint of improving the gas mixing property, the inner space gradually increases from the burner side toward the combustion chamber side.
  • a ring-shaped protrusion having a reduced diameter can be applied.
  • “in the vicinity of the burner outlet” means a burner outlet position or an arbitrary position closer to the burner side than a shut-off valve provided in the middle of the burner duct, and a position close to the combustion chamber as in the prior art. It is a meaning to eliminate. Even if a caliber is installed in the vicinity of the outlet of the burner, no ignition occurs on the upstream side of the squeezed squeezer, so no blinking phenomenon occurs.
  • the mixing of the fuel gas and the combustion air is further promoted at the aperture restricting portion, and the sufficiently mixed gas mixture is introduced into the aperture expanding portion serving as the flame holding portion. Here it is ignited and burned.
  • the diameter of the burner duct is set to D
  • an embodiment in which the length from the enlarged diameter portion to the burner duct outlet is in the range of 0.3D to 1.4D is preferable.
  • the present inventors have conducted experiments comparing the combustion efficiencies of the burner system having the conventional structure and the burner system constituting the top combustion type hot air furnace of the present invention.
  • the level of combustion efficiency is specified by the amount of unburned CO gas, and the length of the enlarged diameter portion, that is, the characteristic configuration of the burner duct constituting the hot stove of the present invention, that is, the diameter of the enlarged diameter portion.
  • the amount of unburned CO gas in each experimental model was measured using the length to the burner duct outlet as a parameter.
  • the unburnt CO amount (ratio) is the smallest when the length from the burner duct outlet to the burner duct outlet is 0.3D to 1.4D when the diameter of the burner duct is D. It has been proven that
  • the above experimental results specify the length range of the enlarged diameter portion that gives the optimum value of the combustion efficiency, but according to the present inventors, when the length of the enlarged diameter portion is longer than 1.4D, the enlarged diameter is obtained.
  • the flame holding performance in the part is lowered and the stability of the ignition position can be lowered, and when the length of the enlarged diameter part is shorter than 0.3D, the combustion gas swirling greatly in the combustion chamber becomes a cross wind
  • the length of the enlarged-diameter portion specified in this experiment is the optimum length from the viewpoint that it extends into the enlarged-diameter portion and can cause misfire.
  • the furnace top combustion type hot air furnace of the present invention in the burner duct constituting the burner system which is a component thereof, from the middle to the burner duct outlet communicating with the combustion chamber.
  • a vortex flow is generated here when the mixed gas of fuel gas and combustion air flows through the enlarged diameter portion, and this vortex flow becomes a high temperature in the adjacent combustion chamber.
  • By entraining the atmosphere it is possible to keep the enlarged-diameter portion at a high temperature, thereby stabilizing the ignition point by using the enlarged-diameter portion as a flame-holding portion, and to eliminate the blinking phenomenon and increase the combustion efficiency.
  • FIG. 2 is an II-II arrow view of FIG. 1.
  • FIG. 3 is a view taken along the line III-III in FIG. 1 and shows the flow of combustion gas in the combustion chamber. It is a longitudinal cross-sectional view of one embodiment of a burner duct. It is a longitudinal cross-sectional view of other embodiment of a burner duct. It is a graph which shows the experimental result regarding the relationship between the length of the diameter enlarged part of a burner duct, and the amount of unburned CO.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing an embodiment of a furnace top combustion type hot air furnace according to the present invention, and shows the flows of mixed gas, combustion gas, hot air and hot air.
  • FIG. 3 is a view taken along the line II-II in FIG. 1
  • FIG. 3 is a view taken along the line III-III in FIG. 1, showing the flow of combustion gas in the combustion chamber.
  • FIG. 4 is a longitudinal sectional view of an embodiment of the burner duct.
  • a furnace top combustion type hot stove 10 shown in FIG. 1 has a combustion chamber 3 disposed above a heat storage chamber 4, and the combustion chamber 3 is mixed with fuel gas and combustion air supplied from the burner 1 (X1 direction).
  • the gas is ignited in the process of passing through the burner duct 2 and burns to become a high-temperature combustion gas and flows into the combustion chamber 3.
  • the burner system is composed of the burner 1 and the burner duct 2.
  • the burner duct 2 is provided at four locations in plan view with respect to the combustion chamber 3, and each of the burner ducts 2 has a circular flow direction of the combustion gas into the combustion chamber 3 in plan view.
  • the combustion gas flowing into the combustion chamber 3 from each burner duct 2 passes through the combustion chamber 3 from the other adjacent burner duct 2.
  • the flow direction of each combustion gas is changed by interfering with the combustion gas flowing into the combustion chamber 3, and a large swirling flow X4 of the combustion gas as shown in the figure is formed in the combustion chamber 3.
  • the combustion gas swirls in a plane and flows down in the heat storage chamber 4 while forming a spiral flow descending in the X2 direction in FIG. 1 in the longitudinal section.
  • the heat is stored in the heat storage chamber 4, and the combustion gas that has passed through the heat storage chamber 4 is exhausted through the flue pipe 7 in which the shutoff valve 7a is controlled to open.
  • the above-described planar turning of the combustion gas is promoted to promote combustion.
  • the burner 1 is a concentric, three-hole multi-channel, and as shown in FIG. 4, combustion air A1 flows through the inner pipe 1b, and fuel gas G flows through the middle pipe 1c. Further, separate combustion air A2 flows through the outer pipe 1d, and each pipe line is reduced in diameter (inclined) toward the burner duct 2 so that these flow into the burner duct 2. At this stage, they are mixed with each other to generate a mixed gas.
  • the fuel gas and combustion air flowing through each pipe may flow in the opposite manner, or a spiral spring is provided in each pipe, and a spiral flow is generated in the process of gas flowing through each pipe. The spiral flow may be mixed in the burner duct.
  • shutoff valve 2a in the burner duct 2 and the flue valve 7a in the flue pipe 7 are closed and the shutoff valve 6a is controlled to open.
  • high temperature air of about 150 ° C. is supplied to the heat storage chamber 4 through the blower pipe 6, and hot air of about 1200 ° C. is generated in the process of the high temperature air rising in the heat storage chamber 4, and this hot air opens the shut-off valve 5 a. It will be supplied to the blast furnace via the controlled hot air tube 5 (X3 direction).
  • the burner duct 2 is provided with an enlarged diameter portion 2c (diameter D2) in which the diameter D1 is enlarged from the middle to the burner duct outlet 2b, and the burner duct 2 is combusted. Whilst the mixed gas MG flowing toward the chamber 3 passes through the enlarged diameter portion 2c, a vortex flow ED is generated, and this vortex flow ED entrains the high temperature atmosphere in the adjacent combustion chamber 3 (in FIG. The enlarged-diameter portion 2c is kept at a high temperature, and thus the enlarged-diameter portion 2c becomes a flame-holding portion, which is a stable ignition point position.
  • the eddy current ED can also include combustion gas components generated by the mixed gas MG igniting in the enlarged-diameter portion 2c.
  • the eddy current ED can also include combustion gas components generated by the mixed gas MG igniting in the enlarged-diameter portion 2c.
  • FIG. 4 by chamfering the corner portion that transitions to the enlarged-diameter portion 2c in the burner duct 2 (with a tapered shape), it is possible to easily generate the eddy current ED, and further, compared to the case where the chamfer is not chamfered.
  • the lack of refractory in this region can be greatly reduced.
  • the enlarged-diameter portion 2c generates a vortex ED of the mixed gas MG, entrains a high temperature atmosphere from the combustion chamber 3, forms a flame holding portion, stabilizes the ignition point, and further restricts the downstream side of the gas flow. There is no flickering phenomenon that repeats ignition and misfire.
  • the burner duct 2 shown in the figure is based on an extremely simple structural improvement in which the enlarged-diameter portion 2c is provided in a certain region on the combustion chamber 3 side. Therefore, the burner duct 2 is not increased in production cost. It guarantees the stability of ignition in the interior, eliminates the blinking phenomenon, and is a burner duct with excellent combustibility.
  • the burner duct 2A shown in FIG. 5 is provided with a ring-shaped aperture restricting portion 2d in which the aperture of the burner duct 2A is reduced in the vicinity of the burner outlet 1a.
  • the inner diameter of the aperture stop 2d is D3.
  • the fuel gas G and the combustion air A1, A2 flowing through the pipelines 1b, 1c, 1d inclined from the burner 1 toward the burner duct 2A are mixed immediately after flowing into the burner duct 2A, but the burner duct 2A In the vicinity of the burner outlet 1a, the aperture restrictor 2d is provided, so that the mixing of the fuel gas G and the combustion air A1, A2 is further promoted. Thereafter, a vortex ED is generated in the process in which the mixed gas MG flowing through the burner duct 2A toward the combustion chamber 3 passes through the enlarged-diameter portion 2c, and this vortex ED entrains a high-temperature atmosphere in the adjacent combustion chamber 3 (FIG. 5).
  • the enlarged-diameter portion 2c is kept at a high temperature, so that the enlarged-diameter portion 2c becomes a flame-holding portion and becomes a stable ignition point position.
  • the illustrated aperture stop 2d is disposed at a position slightly away from the burner outlet 1a, it may be disposed at the position of the burner outlet 1a.
  • the outline of the experiment is related to the burner system shown in FIG. 4, and various types of burner systems in which the length L of the enlarged diameter portion of the burner duct is variously changed from 0D1 (no enlarged diameter portion) to 2D1 are prototyped.
  • the amount of unburned CO gas is measured, the measured amount without the enlarged diameter portion is normalized to 1, and each measured amount is specified by the ratio to it.
  • the result is shown in FIG.
  • the amount of unburned CO gas tends to decrease until the length of the enlarged diameter portion becomes 0.3D1, and is 1 in the case where there is no enlarged diameter portion facing the inflection point at 0.3D1.
  • / 4 decreasing to 1/13 as the length of the enlarged diameter portion becomes further longer, then increasing to 1.4 / 4 and turning to an inflection point at 1.4D1 to become 1/4 of the case without the enlarged diameter portion.
  • the length of the enlarged diameter portion in the range of 0.3D1 to 1.4D1 is a preferable length from the viewpoint of fuel economy, according to the present inventors, this enlarged diameter portion
  • the length of the enlarged diameter portion is too long, the flame holding performance in the enlarged diameter portion may be reduced and the stability of the ignition position may be lowered. If it is too short, the combustion gas that swirls greatly in the combustion chamber becomes a cross wind and reaches the inside of the enlarged-diameter portion, which may cause a misfire. Therefore, this is specified as the optimum length range.

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Abstract

　バーナーダクト内の所望位置で着火点を安定させることができ、明滅現象の発生を解消して燃焼効率の高いバーナーおよびバーナーダクトを備えた炉頂燃焼式熱風炉を提供する。　蓄熱室４と、バーナーシステムを備えて蓄熱室４の上部に配設された燃焼室３とから構成された炉頂燃焼式熱風炉１０であって、このバーナーシステムは、燃料ガス管１ｃと燃焼用エア管１ｂ、１ｄを具備するバーナー１と、バーナー１のバーナー出口１ａと連通するバーナーダクト２とから構成され、バーナーダクト２はバーナーダクト出口２ｂを介して燃焼室３に連通しており、バーナーダクト２の途中からバーナーダクト出口２ｂに亘ってバーナーダクト２の口径Ｄ１が拡径された口径拡大部２ｃが設けられており、バーナーダクト２を燃焼室３側へ流れる混合ガスＭＧの渦流ＥＤが該口径拡大部２ｃで形成されるようになっている。

Description

炉頂燃焼式熱風炉
　本発明は、バーナーシステムに特徴を有する炉頂燃焼式熱風炉に関するものである。
　熱を蓄えた蓄熱室にエアを流通させて熱風を生じさせ、これを高炉へ供給する蓄熱式熱風炉には、円筒外皮内に燃焼室と蓄熱室を併設させた内燃式熱風炉や、燃焼室と蓄熱室を別個の円筒外皮内に設け、双方の外皮の一端で両室を連通させた外燃式熱風炉などがあるが、この外燃式熱風炉と同等の性能を備えながら外燃式熱風炉よりも設備費を低減できる蓄熱式熱風炉として、蓄熱室の上方にバーナーが通じる燃焼室が設けられた炉頂燃焼式熱風炉が特許文献１に開示されている。
　ここで、図７の模式図を参照して従来の炉頂燃焼式熱風炉の構成を概説する。同図で示すように、従来の炉頂燃焼式熱風炉Ｆは蓄熱室Ｔの上方に燃焼室Ｎが配置され、いわゆる燃焼時には、この燃焼室Ｎに対してバーナーＢから供給された（Ｘ１方向）燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスがバーナーダクトＢＤを通過する過程で着火され、燃焼して高温の燃焼ガスとなって燃焼室Ｎに流入する。このバーナーダクトＢＤは燃焼室Ｎに対して平面的に見て複数箇所に設けてあり、高温の燃焼ガスは燃焼室内で大きく旋回しながら下方へ流下し、燃焼ガスが蓄熱室Ｔを流下する過程（Ｘ２方向）でその熱が蓄熱室Ｔで蓄熱され、蓄熱室Ｔを通過した燃焼ガスは煙道Ｅを介して排気される。なお、バーナーＢとバーナーダクトＢＤをまとめて本明細書ではバーナーシステムと称する。
　一方、不図示の高炉へ熱風を供給するいわゆる送風時においては、バーナーダクトＢＤ内の遮断弁Ｖを閉制御し、送風管Ｓを介してたとえば１５０℃程度のエアを蓄熱室Ｔに供給し、エアが蓄熱室Ｔ内を上昇する過程でたとえば１２００℃程度の熱風とされ、この熱風が熱風管Ｈを介して高炉へ供給されることになる（Ｘ３方向）。
　ところで、上記する炉頂燃焼式熱風炉に装備されるバーナーの燃焼効率を向上させることは当該技術分野における重要な解決課題の一つであるが、この燃焼効率向上のためには、燃料ガスと燃焼用エアが十分に混合された混合ガスを得ることは勿論のこと、着火点を安定させることが極めて重要であることが知られている。なお、着火点が安定しないと、バーナーダクト内や燃焼室内で着火点が動いてしまい、これが振動燃焼の原因となることも知られている。
　この着火点の安定を図るべく、特許文献２では、バーナーとバーナーポート（バーナーダクト）の間にリング状の突起を設け、この突起近傍を着火点として着火位置を安定させる熱風炉用ガスバーナーが開示されており、この熱風炉用ガスバーナーの構造を図８に模擬している。
　同図より、バーナーＢを介して供給された燃料ガスと燃焼用エアは、バーナーＢ内もしくはバーナーダクトＢＤ内で混合されて混合ガスを生成する。バーナーダクトＢＤ内の途中位置にはリング状の突起Ｒが設けてあり、この突起ＲによってバーナーダクトＢＤの口径が絞られており、バーナーダクトＢＤはこの突起Ｒよりもガスの流れ方向の上流側空間ＢＤ１と燃焼室Ｎ側の下流側空間ＢＤ２を有することになる。
　このようにバーナーダクトＢＤ内にリング状の突起Ｒを設けて口径を絞ることで、この突起Ｒ近傍が着火点となり易く、したがってこの近傍がいわゆる保炎部を形成することになる。さらに、この突起Ｒによってガスの乱流が生ぜしめられて燃料ガスと燃焼用エアの混合が一層促進される。
　ところで、バーナーダクトＢＤの途中位置に図示するような突起Ｒを設けて保炎部を形成すると、上流側空間ＢＤ１の下流側には口径を絞る突起Ｒが存在しているため、仮に上流側空間ＢＤ１内で着火が起こると、上流側空間ＢＤ１内の気体が昇温して急激に体積膨張し、この急激な気体の体積膨張によって上流側空間ＢＤ１内の圧力が上昇することで、バーナーＢからの燃料ガスや燃焼用エアの供給が阻害され、これが失火に繋がってしまうという問題がある。
　ガス供給が阻害されて失火すると上流側空間ＢＤ１内の圧力が低下し、阻害されていた燃料ガスや燃焼用エアの供給が再開して再び着火することになる。
　このように、バーナーダクトＢＤの途中位置に突起Ｒを設けることで、着火と失火を繰り返すいわゆる明滅現象が生じることになり、これが新たな解決課題となっている。
特公昭４８－４２８４号公報 特開昭５２－８９５０２号公報
　本発明は上記する問題に鑑みてなされたものであり、バーナーダクト内の所望位置で着火点を安定させることができ、明滅現象の発生を解消して燃焼効率の高いバーナーシステムを備えた炉頂燃焼式熱風炉を提供することを目的としている。
　前記目的を達成すべく、本発明による炉頂燃焼式熱風炉は、熱風用エアが供給される送風管を備えた蓄熱室と、高炉へ熱風を供給する熱風管とバーナーシステムを備えて蓄熱室の上部に配設された燃焼室と、から構成され、バーナーシステムから燃焼室へ供給された燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスの燃焼によって蓄熱室が昇温され、熱風用エアが蓄熱室を通過する過程で生成された熱風を熱風管を介して高炉へ供給する炉頂燃焼式熱風炉であって、前記バーナーシステムは、燃料ガス管と燃焼用エア管を具備するバーナーと、バーナーのバーナー出口と連通するバーナーダクトと、から構成され、バーナーダクトはバーナーダクト出口を介して燃焼室に連通しており、バーナーダクトの途中からバーナーダクト出口に亘ってバーナーダクトの口径が拡径された口径拡大部が設けられており、バーナーダクトを燃焼室側へ流れる混合ガスの渦流が該口径拡大部で形成されるようになっているものである。
　本発明の炉頂燃焼式熱風炉はそのバーナーシステムを構成するバーナーダクトに改良を加え、バーナーダクトの途中から燃焼室に連通するバーナーダクト出口に亘ってバーナーダクトの口径が拡径された口径拡大部を備えた点に特徴があり、燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスがこの口径拡大部を流れる際にここで渦流が生ぜしめられ、この渦流が隣接する燃焼室内の高温雰囲気を巻き込むことで口径拡大部を高温に保ち、もって口径拡大部を保炎部として安定した着火点位置を形成できるものである。なお、口径拡大部で生じる渦流は、混合ガスの渦流は勿論のこと、当該口径拡大部にて混合ガスが着火して生じた燃焼ガスの渦流も含まれる。
　口径拡大部は燃焼室に臨むことから、そのガス流れの下流側には従来技術のように口径が絞られた領域が存在せず、したがって、失火と着火を繰り返す明滅現象は生じ得ない。
　さらに、上記するように口径拡大部が保炎部となることから、ここを安定した着火点に制御することができる。
　そして、このバーナーダクトの構造は、その一部の口径を拡大するだけの極めて簡易な構造改良であることから、製作コストが嵩むこともない。
　なお、バーナーから供給される燃料ガスと燃焼用エアは、バーナー内で混合ガスとされてもよいし（いわゆるプレミックス方式）、バーナーダクト内に流入後に混合ガスとされてもよい（いわゆるノズルミックス）。たとえば、バーナーが同心で３孔式の多重管構造であってそれぞれの管路内を燃料ガスと燃焼用エアが流通する形態において、それぞれの管路がバーナーダクト側に向かって傾斜し、バーナーダクト内に入った後に混合される形態や、それぞれの管路内に旋回用羽根等が設けてあり、管路内で形成されたガスの螺旋流がバーナー内もしくはバーナーダクト内で混合ガスとされる形態などが挙げられる。
　また、バーナーダクトのうち、バーナー出口の近傍にはバーナーダクトの口径が縮径された口径絞り部が設けられ、この口径絞り部で燃料ガスおよび燃焼用エアの混合ガスが形成される形態であってもよい。
　本実施の形態は、燃料ガスと燃焼用エアの混合をより一層促進するべく、バーナーダクトにおけるバーナー出口の近傍、すなわち燃焼室から遠い位置に口径絞り部を設けたものである。
　この口径絞り部の実施の形態としては、従来技術と同様にリング状の突起を挙げることができるが、ガスの混合性を高める観点から、バーナー側から燃焼室側に向かってその内空が漸次縮径した形態のリング状の突起などを適用できる。
　また、「バーナー出口の近傍」とは、バーナー出口位置や、バーナーダクトの途中に設けられる遮断弁よりもバーナー側となる任意の位置を意味しており、従来技術のように燃焼室に近い位置を排除する意味である。なお、バーナー出口の近傍に口径絞り部を設置しても、口径絞り部の上流側での着火は起こらないため、明滅現象は発生しない。
　本実施の形態のバーナーダクトによれば、口径絞り部で燃料ガスと燃焼用エアの混合がより一層促進され、十分に混合された混合ガスが保炎部となっている口径拡大部に導入されてここで着火され、燃焼される。
　また、バーナーダクトの径をＤとした際に、口径拡大部のバーナーダクト出口までの長さが０．３Ｄ～１．４Ｄの範囲となっている実施の形態が好ましい。
　本発明者等は、従来構造のバーナーシステムと本発明の炉頂燃焼式熱風炉を構成するバーナーシステムそれぞれの燃焼効率を比較する実験をおこなっている。
　より具体的には、燃焼効率の高低を未燃ＣＯガス量で特定するものであり、本発明の熱風炉を構成するバーナーダクトの特徴構成である口径拡大部の長さ、すなわち口径拡大部のバーナーダクト出口までの長さをパラメータとして各実験モデルでの未燃ＣＯガス量をそれぞれ測定したものである。
　この実験の結果、バーナーダクトの径をＤとした際に、口径拡大部のバーナーダクト出口までの長さが０．３Ｄ～１．４Ｄの範囲の場合に未燃ＣＯ量（比率）は最も少なくなることが実証されている。
　上記実験結果は燃焼効率の最適値を与える口径拡大部の長さ範囲を特定するものであるが、本発明者等によれば、口径拡大部の長さが１．４Ｄよりも長くなると口径拡大部における保炎性能が低下して着火位置の安定性が低下し得ること、および、口径拡大部の長さが０．３Ｄよりも短くなると、燃焼室内で大きく旋回する燃焼ガスが横風となって口径拡大部内に及び、これが失火の原因になり得ることといった観点からも本実験で特定された口径拡大部の長さが最適な長さであるとしている。
　以上の説明から理解できるように、本発明の炉頂燃焼式熱風炉によれば、その構成要素であるバーナーシステムを構成するバーナーダクトにおいて、その途中から燃焼室に連通するバーナーダクト出口に亘って口径が拡径された口径拡大部を設けたことにより、燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスがこの口径拡大部を流れる際にここで渦流が生ぜしめられ、この渦流が隣接する燃焼室内の高温雰囲気を巻き込むことで口径拡大部を高温に保ち、もって口径拡大部を保炎部として着火点を安定させるとともに、明滅現象を解消して燃焼効率を高めることができる。
本発明の炉頂燃焼式熱風炉の一実施の形態を示した模式図であって、混合ガス、燃焼ガス、熱風用エアおよび熱風の各流れをともに示した図である。 図１のII－II矢視図である。 図１のIII－III矢視図であって、燃焼室内における燃焼ガスの流れをともに示した図である。 バーナーダクトの一実施の形態の縦断面図である。 バーナーダクトの他の実施の形態の縦断面図である。 バーナーダクトの口径拡大部の長さと未燃ＣＯ量の関係に関する実験結果を示すグラフである。 従来の炉頂燃焼式熱風炉の一実施の形態を示した模式図であって、混合ガス、燃焼ガス、熱風用エアおよび熱風の各流れをともに示した図である。 従来のバーナーダクト構造を示した模式図である。
　以下、図面を参照して本発明の炉頂燃焼式熱風炉の実施の形態を説明する。
　図１は本発明の炉頂燃焼式熱風炉の一実施の形態を示した模式図であって、混合ガス、燃焼ガス、熱風用エアおよび熱風の各流れをともに示した図であり、図２は図１のII－II矢視図であり、図３は図１のIII－III矢視図であって、燃焼室内における燃焼ガスの流れをともに示した図である。さらに、図４はバーナーダクトの一実施の形態の縦断面図である。
　図１で示す炉頂燃焼式熱風炉１０は、蓄熱室４の上方に燃焼室３が配置され、この燃焼室３にはバーナー１から供給された（Ｘ１方向）燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスがバーナーダクト２を通過する過程で着火され、燃焼して高温の燃焼ガスとなって燃焼室３に流入するものである。なお、バーナー１とバーナーダクト２からバーナーシステムが構成される。
　図３で示すように、バーナーダクト２は燃焼室３に対して平面的に見て４箇所設けてあり、各バーナーダクト２はいずれも、燃焼室３への燃焼ガスの流入方向が平面視円形の燃焼室３の中心Ｏを通らない偏心位置で燃焼室３に通じており、その結果として、各バーナーダクト２から燃焼室３内に流入した燃焼ガスは他の隣接するバーナーダクト２から燃焼室３内に流入した燃焼ガスと干渉してそれぞれの燃焼ガスの流れ方向が転換され、燃焼室３内には図示するような大きな燃焼ガスの旋回流Ｘ４が形成されることになる。
　この燃焼ガスは、図３で示すように平面的には旋回しながら、縦断面的には図１のＸ２方向で降下する螺旋流を形成しながら蓄熱室４を流下し、この流下過程でその熱が蓄熱室４で蓄熱され、蓄熱室４を通過した燃焼ガスは遮断弁７ａが開制御された煙道管７を介して排気される。そして、従来構造の炉頂燃焼式熱風炉では、燃焼促進ために上記する燃焼ガスの平面的な旋回を促進させるものであったが、図示する炉頂燃焼式熱風炉１０における燃焼ガスの平面的な旋回は、当該燃焼ガスを可及的均一に蓄熱室４に供給させることが主たる目的であることから、従来構造の熱風炉の燃焼室に比して燃焼室３の規模を小規模なものとできる。
　図２で示すようにバーナー１は同心で３孔式の多重管路であり、図４で示すように、内側管１ｂには燃焼用エアＡ１が流れ、中管１ｃには燃料ガスＧが流れ、外側管１ｄには別途の燃焼用エアＡ２が流れるようになっており、各管路ともにバーナーダクト２側に向かって縮径（傾斜）していることにより、これらがバーナーダクト２内に流入した段階で相互に混合されて混合ガスが生成されるようになっている。なお、各管路を流れる燃料ガスと燃焼用エアが逆の態様で流れてもよいし、各管路内に旋回ばねが設けてあって、各管路をガスが流れる過程で螺旋流が生ぜしめられ、バーナーダクト内で螺旋流同士が混合される形態であってもよい。
　図１に戻り、不図示の高炉へ熱風を供給する際には、バーナーダクト２内の遮断弁２ａ、煙道管７内の煙道弁７ａを閉制御し、遮断弁６ａが開制御された送風管６を介してたとえば１５０℃程度の高温エアを蓄熱室４に供給し、高温エアが蓄熱室４内を上昇する過程でたとえば１２００℃程度の熱風とされ、この熱風が遮断弁５ａが開制御された熱風管５を介して高炉へ供給されることになる（Ｘ３方向）。
　図４で示すように、バーナーダクト２には、その途中からバーナーダクト出口２ｂに亘ってその口径Ｄ１が拡径された口径拡大部２ｃ（口径Ｄ２）が設けられており、バーナーダクト２を燃焼室３側へ流れる混合ガスＭＧがこの口径拡大部２ｃを通過する過程で渦流ＥＤが生ぜしめられ、この渦流ＥＤが隣接する燃焼室３内の高温雰囲気を巻き込む（図４で燃焼室３から口径拡大部２ｃへ向かう矢印参照）ことで口径拡大部２ｃは高温に保たれ、もって口径拡大部２ｃは保炎部となってここが安定した着火点位置となる。なお、ここで形成される渦流ＥＤは混合ガスからなるもののほかにも、口径拡大部２ｃにて混合ガスＭＧが着火して生じた燃焼ガス成分も渦流ＥＤに含まれ得る。なお、図４で示すように、バーナーダクト２において口径拡大部２ｃへ移行する隅角部を面取りすることで（テーパー状とする）、渦流ＥＤを生じさせ易くでき、さらに、面取りしない場合に比してこの領域における耐火物の欠落等を格段に低減させることができる。
　この口径拡大部２ｃは、混合ガスＭＧの渦流ＥＤを生ぜしめて燃焼室３から高温雰囲気を巻き込み、保炎部を形成して着火点を安定させることに加えて、そのガス流れの下流側が絞られていないことから着火と失火を繰り返す明滅現象も生じない。
　このように、図示するバーナーダクト２は、その燃焼室３側の一定領域に口径拡大部２ｃを設けただけの極めて簡易な構造改良によるものであり、したがって製作コストが嵩むことなく、バーナーダクト２内での着火の安定性を保証し、明滅現象を解消して燃焼性に優れたバーナーダクトとなっている。
　一方、図５で示すバーナーダクト２Ａは、バーナー出口１ａの近傍にバーナーダクト２Ａの口径が縮径されたリング状の口径絞り部２ｄが設けられたものである。同図において、口径絞り部２ｄの内径はＤ３となっている。
　バーナー１からバーナーダクト２Ａへ向かって傾斜した管路１ｂ、１ｃ、１ｄを流れてきた燃料ガスＧや燃焼用エアＡ１，Ａ２は、バーナーダクト２Ａへの流入直後に混合されるが、バーナーダクト２Ａにおけるバーナー出口１ａの近傍に口径絞り部２ｄが設けられていることで、燃料ガスＧと燃焼用エアＡ１，Ａ２の混合はより一層促進される。その後、バーナーダクト２Ａを燃焼室３側へ流れる混合ガスＭＧが口径拡大部２ｃを通過する過程で渦流ＥＤが生ぜしめられ、この渦流ＥＤが隣接する燃焼室３内の高温雰囲気を巻き込む（図５で燃焼室３から口径拡大部２ｃへ向かう矢印参照）ことで口径拡大部２ｃは高温に保たれ、もって口径拡大部２ｃは保炎部となってここが安定した着火点位置となる。なお、図示する口径絞り部２ｄはバーナー出口１ａから若干離れた位置に配設されているが、バーナー出口１ａの位置に配設されてもよい。
　[バーナーダクトの燃焼効率に関する実験とその結果]
　本発明者等は、従来構造のバーナーシステム（比較例）と、本発明の炉頂燃焼式熱風炉を構成するバーナーシステム（実施例）それぞれの燃焼効率を比較する実験をおこなった。
　実験の概要は、図４で示すバーナーシステムに関し、バーナーダクトの口径拡大部の長さＬを０Ｄ１（口径拡大部なし）～２Ｄ１まで種々変化させた複数種のバーナーシステムを試作し、各バーナーシステムに対して未燃ＣＯガス量を測定し、口径拡大部なしの場合の測定量を１に正規化して、各測定量をそれに対する比率で特定したものである。その結果を図６に示す。
　図６から明らかなように、未燃ＣＯガス量は口径拡大部の長さが０．３Ｄ１となるまで減少傾向にあり、０．３Ｄ１で変曲点を向かえて口径拡大部なしの場合の１／４となり、口径拡大部の長さがさらに長くなるにつれて１／１３まで減少し、その後増加に転じて１．４Ｄ１で変曲点を向かえて口径拡大部なしの場合の１／４となることが実証されている。
　０．３Ｄ１～１．４Ｄ１の範囲の口径拡大部の長さが燃費性の観点から好ましい長さであることは本実験にて実証されたが、本発明者等によれば、この口径拡大部の長さが好ましい他の理由として、口径拡大部の長さが長くなり過ぎると口径拡大部における保炎性能が低下して着火位置の安定性が低下し得ること、口径拡大部の長さが短か過ぎると、燃焼室内で大きく旋回する燃焼ガスが横風となって口径拡大部内に及び、これが失火の原因になり得ることからも、これが最適長さ範囲であると特定している。
　以上、本発明の実施の形態を図面を用いて詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更等があっても、それらは本発明に含まれるものである。
　１…バーナー、１ｂ…内側管、１ｃ…中管、１ｄ…外側管、１ａ…バーナー出口、２，２Ａ…バーナーダクト、２ａ…遮断弁、２ｂ…バーナーダクト出口、２ｃ…口径拡大部、２ｄ…口径絞り部、３…燃焼室、４…蓄熱室、５…熱風管、６…送風管、７…煙道管、１０…炉頂燃焼式熱風炉、Ｇ…燃料ガス、Ａ１，Ａ２…燃焼用エア、ＭＧ…混合ガス、ＥＤ…渦流

Claims (2)

  1. 　熱風用エアが供給される送風管を備えた蓄熱室と、高炉へ熱風を供給する熱風管とバーナーシステムを備えて蓄熱室の上部に配設された燃焼室と、から構成され、バーナーシステムから燃焼室へ供給された燃料ガスと燃焼用エアの混合ガスの燃焼によって蓄熱室が昇温され、熱風用エアが蓄熱室を通過する過程で生成された熱風を熱風管を介して高炉へ供給する炉頂燃焼式熱風炉であって、
    　前記バーナーシステムは、燃料ガス管と燃焼用エア管を具備するバーナーと、バーナーのバーナー出口と連通するバーナーダクトと、から構成され、バーナーダクトはバーナーダクト出口を介して燃焼室に連通しており、
    　バーナーダクトは、その途中までの内径がＤ１、途中からバーナーダクト出口に亘ってバーナーダクトの内径が拡径されてなる内径Ｄ２の口径拡大部が設けられており、バーナーダクトを燃焼室側へ流れる混合ガスの渦流が該口径拡大部で形成されるようになっており、
    　バーナーダクトの前記途中までの内径Ｄ１に対し、口径拡大部のバーナーダクト出口までの長さが０．３Ｄ１～１．４Ｄ１の範囲となっており、
    　前記渦流によって前記燃焼室から高温雰囲気を巻き込み、保炎部を形成して着火点を安定させるようになっている炉頂燃焼式熱風炉。
  2. 　バーナーダクトのうち、バーナー出口位置にはバーナーダクトの内径が縮径された口径絞り部が設けられ、この口径絞り部で燃料ガスおよび燃焼用エアの混合ガスが形成される請求項１に記載の炉頂燃焼式熱風炉。
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