WO2013013778A2 - Innenläufermotor - Google Patents

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Arnold Schulde
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Definitions

  • the invention relates to an internal rotor motor, and in particular an electronically commutated internal rotor motor.
  • Such a motor has a rotor, usually in the form of a laminated rotor core, in which permanent magnets are embedded. This rotor is connected to a shaft, so that in the bond between shaft and rotor torque can be transmitted.
  • the novel compound has the advantage that no complex additional processes in the production of the wave are needed, so z. Eg none
  • FIG. 1 shows a schematic section through an exemplary internal rotor motor whose
  • Rotor is excited by embedded permanent magnets; the section runs perpendicular to the rotor shaft,
  • FIG. 1 is an enlarged view of the detail II of Fig. 1,
  • Fig. 3 is a schematic representation of a rotor blade and the position of the embedded
  • Fig. 4 is a three-dimensional view of the shaft and the rotor core before her
  • FIG. 5 is an enlarged view of the detail V of FIG. 4
  • FIG. 6 is an enlarged view of the detail VI of FIG. 4
  • FIG. 7 is an enlarged view of the detail VII of FIG. 4.
  • FIG. 8 and FIG. 9 is an enlarged view of a three-phase series delta circuit, and Fig. 10 and 1 1, the representation of a three-phase triangle-parallel circuit.
  • Fig. 1 shows a schematic representation of a cross-section running perpendicular to a shaft 18 through a three-phase internal rotor motor 20 with a jacket-shaped housing 24.
  • a laminated core 27 of an external stator 28 is arranged.
  • the latter has an inner recess 34, in which an eight-pole inner rotor 36 with a laminated core 37 made of (in Fig. 3 schematically illustrated) rotor laminations 41 and a total of eight
  • Permanent magnets 38A to 38H (see Fig. 1 to Fig. 3) is arranged on the shaft 18.
  • a magnetically effective air gap 32 separates the stator 28 from the rotor 36.
  • Such a motor may be referred to in various ways, e.g. as a permanently excited synchronous internal rotor machine, or as an electronically commutated sine motor, or simply as a three-phase motor. Its power supply can e.g. take place from a three-phase network, or by a suitable three-phase inverter 25, which is indicated by way of example in Fig. 1.
  • the power steering motor 20 must start up very quickly and reliably when needed, and especially at extremely low temperatures, this motor 20 must momentarily transmit a very high torque from the rotor 36 via the shaft 18 to the power steering assistance (not shown).
  • Fig. 3 shows one of the rotor laminations 41. These sheets generally have a thickness of ⁇ 1 mm, z. B. 0.3 mm. They are largely uniform in the present example for the entire rotor 36, but are used in various ways, cf. the
  • Fig. 3 shows - only for better understanding - the position of the rotor magnets 38 C to 38 H in the finished rotor 36. It is expressly noted, however, that the individual
  • Rotor laminations 41 have only recesses 39 for receiving the rotor magnets 38A to 38H, and that the magnets are used only when the rotor laminations 37 "married" with the shaft 18.
  • Fig. 3 shows by way of example two empty recesses 39A and 39B, in which in the finished rotor 36, the magnets 38A and 38B are fastened, see FIG. 1 and FIG.
  • the recesses 39A, 39B are bounded radially inwardly by the yoke 40, which is mechanically connected to the shaft 18 in the manner described below, cf. 2. Outwardly, the recesses 39A, 39B are bounded by pole shoes 43, which are mechanically connected to the yoke 40 via thin connections 45 (FIG. These thin connections 45 are saturated by the flow of the magnets 38A to 39H, thus having only a mechanical function. In the manufacture of the rotor 36, the magnets 38A, 38B are inserted into the cavities 39A, 39B etc, and locked there in a suitable manner, as is known to those skilled in the art.
  • a rotor plate 41 each has a central recess 47.
  • This has radially inwardly projecting projections 49, which are bounded on the inside by circular portions 50 whose effective diameter D is slightly larger than the diameter d (FIG. 4). the shaft 18, which latter is pressed into the projections 49.
  • the projections 49 are provided at the same angular distance from each other in the recess 47, wherein a number of three projections is particularly advantageous.
  • the width of the projections 49 is usually determined empirically.
  • FIG. 3 shows an eight-pole rotor 36, the following applies:
  • the projections 49 are a rotor pole pitch ⁇ ⁇ offset from each other, and between them there are gaps 51 that have no direct connection with the shaft 18.
  • Fig. 4 shows the rotor laminated core 37 before pressing the shaft 18 and in a
  • the laminated core 37 has, as described, a central region 52 in which the rotor laminations 41 are each offset by a rotor pole pitch x pe against each other, so that the shaft 18 (Fig. 1, Fig. 2, Fig. 4) exactly in the Center of the central recess 47 is fixed and no high costs for the removal of imbalances arise.
  • short laminated cores 54 (FIG. 4, top) and 56 (FIG. 4, bottom) are arranged, which in FIG. 4 consist, for example, of n + 1 metal sheets 41 which are not offset from one another. where n is a natural number.
  • such a short package has 2 to 10 sheets.
  • These short packages 54, 56 serve to facilitate the pressing of the shaft 18.
  • the press-fit direction of the shaft 18 is indicated at 58 in FIG. 4 and extends along the axis of the rotor, and the short package 56 serves to obtain a favorable value for the press-in force.
  • the short package 54 serves to obtain a favorable extrusion force, which by nature may not be too high, so that the rotor laminations 41 are not bent.
  • connection In the described type of connection between the rotor laminated core 52, 54, 56 and the shaft 18, the risk of chip formation largely eliminated. It is possible to optimize the tooth geometry of the rotor lamination stack 52 such that favorable values for the press-in force, the press-out force, and the transmittable torque result, and that the connection does not react to hardness differences between the lamination packages 52, 54, 56 on the one hand and the shaft 18 on the other hand. Also, no elaborate additional processes in the manufacture of the shaft 18 are required. The result is a reproducible force-displacement curve, and based on this course, one can make accurate analysis of the compound.
  • the connection is reliable, and with correct interpretation of the overpressure, so the "excess" of the shaft 18, you get, as described, a low dispersion of Einpressagonist that allows safe production.
  • the inner diameter D of the central recess 47 defined by the first sections 50 is preferably so much smaller than the outer diameter d of the shaft 18 that nondestructive pressing of the shaft 18 is only possible if the temperature of the shaft 18 Shaft 18 during pressing is smaller than the temperature of the rotor core.
  • the different temperatures T1, T2 can also be advantageous in cases in which a pressing in with the same temperatures T1, T2 is possible.
  • FIG. 8 to FIG. 1 1 show in the usual way of illustrating the electrical engineering various ways, as in Fig. 1, the coils can be connected.
  • Fig. 1 shows a star connection as a series circuit.
  • a star connection is possible as a parallel connection.
  • Figs. 8 and 9 show, as further examples, a series delta connection, and Figs. 10 and 11 show a triangle parallel connection.
  • Fig. 1 to Fig. 1 1 show an internal rotor motor, in particular an electronic
  • commutated internal rotor motor which comprises: a multi-pole stator 28, a rotatably mounted relative to this stator rotor laminated core 37; 52, 54, 56, one in the
  • Rotor laminated core provided central recess 47, wherein the rotor core
  • the central recesses 47 have radially inner first portions 50 in which a shaft 18 is pressed, and these central recesses 47 in the areas between the radially inner first portions 50 second portions 51 which in the assembled state from the outside the shaft 18 are spaced, wherein at least a portion of the individual sheets 41 of the rotor lamination stack 52 is angularly offset from one another.
  • at least a portion of the individual sheets 41 of the rotor lamination stack 52 is arranged overlapping relative to each other.
  • At least one end 52A, 52B of the rotor lamination stack a predetermined number of individual sheets 41 is not angularly offset from each other, wherein the
  • Recesses 39A, 39B which are designed to receive permanent magnets 38A, 38B, are preferably provided in the rotor laminated core 52, 54, and more preferably the angular position of the radially inner first sections for the angular position of the recesses 39A, 39B,.. the embedded permanent magnets 38A, 38B is selected so that in the rotor laminated core 52, 52A, 52B continuous recesses 39A, 39B for
  • a single plate 41 of the rotor lamination packet 52 is relative to one to him
  • the first portions 50 have a substantially identical one
  • the first portions 50 have a smaller angular extent than the second portions 51.
  • first and second sections add mechanically to an angular extent of 120 °.
  • the individual sheets 41 of the rotor laminated core 37; 52, 54, 56 uniformly formed.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
  • Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)

Abstract

Ein Innenläufermotor, insbesondere ein elektronisch kommutierter Innenläufermotor, hat einen mehrpoligen Stator (28) und ein relativ zu diesem Stator (28) drehbar gelagertes Rotorblechpaket (52, 54, 56), ferner eine im Rotorblechpaket vorgesehene zentrale Ausnehmung (47), wobei das Rotorblechpaket Einzelbleche (41) aufweist, deren zentrale Ausnehmungen (47) radial innere erste Abschnitte (50) aufweisen in welchen eine Welle (18) eingepresst ist, und diese zentralen Ausnehmungen (47) in den Bereichen zwischen den radial inneren ersten Abschnitten (50) zweite Abschnitte (51) aufweisen, die im montierten Zustand von der Außenseite der Welle (18) beabstandet sind, wobei mindestens ein Teil der Einzelbleche (41) des Rotorblechpakets (52) winkelversetzt zueinander angeordnet ist.

Description

Innenläufermotor
Die Erfindung betrifft einen Innenläufermotor, und insbesondere einen elektronisch kommutierten Innenläufermotor.
Ein solcher Motor hat einen Rotor, meist in Form eines Rotorblechpakets, in welches Dauermagnete eingebettet sind. Dieser Rotor ist mit einer Welle verbunden, damit in dem Verbund zwischen Welle und Rotor ein Drehmoment übertragen werden kann.
Falls die Welle direkt in den Rotor eingepresst wird, können bei der Herstellung zu hohe Einpresskräfte eintreten, welche zum einen den Rotor beschädigen oder zerstören und welche auch zu einer Beschädigung der Welle führen können, weil letztere durch eine zu hohe Knickbelastung verbogen werden kann und folglich zu Ausschuss führt.
Aus der DE 10 2006 037 804 A1 von ebm-papst kennt man einen Innenläufermotor mit einer Hohlwelle, an deren Außenseite zur Verbindung mit dem Rotor Kerben vorgesehen sind. Diese reduzieren die Flächenpressung an der Welle, und dadurch treten bei der Montage der Welle, welche auch als„Fügeprozess" oder„Fügevorgang" bezeichnet wird, geringere Einpresskräfte auf. Jedoch können als Folge der reduzierten Flächenpressung Späne von der Welle abgeschoben werden und am Rotor hängen bleiben. Hierbei kann eine Kaltverschweißung zwischen Rotor und Welle auftreten. Auch spielt hierbei die
Härtepaarung von Welle einerseits und Rotor andererseits eine Rolle, und diese kann sich sehr negativ auf die Einpresskräfte auswirken.
Es ist nicht möglich, die Härtepaarung zwischen Rotor einerseits und Welle andererseits durch Auslegung der Materialien genau zu bestimmen, da die Härtewerte von Elektroblech stark schwanken. Somit bestehen bei Verwendung einer Kerbverbindung zwei Probleme:
- Späne in der Verbindung
- nicht prozesssicherer Fügevorgang durch Härteschwankungen der Materialien zueinander. Es ist deshalb eine Aufgabe der Erfindung, einen neuen Innenläufermotor bereit zu stellen. Nach der Erfindung wird diese Aufgabe gelöst durch einen Innenläufermotor gemäß
Anspruch 1 . Bei der neuen Verbindung zwischen Rotor und Welle besteht deshalb nur eine sehr geringe Gefahr der Spanbildung beim Fügeprozess. Die Geometrie des Rotorblechpakets (Zahngeometrie) kann so optimiert werden, dass eine ideale Ein- sowie Auspresskraft und ein ideales Drehmoment besteht und die Verbindung nicht wesentlich auf Härteunterschiede zwischen Rotorblechpaket und Welle reagiert, also anders als bei Verwendung einer
Kerbverbindung. Die neuartige Verbindung hat den Vorteil, dass keine aufwändigen zusätzlichen Prozesse bei der Herstellung der Welle benötigt werden, also z. B. keine
Herstellung von Kerben in der Welle. Es besteht ein reproduzierbarer Kraft-Weg-Verlauf, und anhand dieses Verlaufs können genaue Analysen der Verbindung gemacht werden. Es handelt sich also um eine prozesssichere Verbindung.
Weitere Einzelheiten und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den im folgenden beschriebenen und in der Zeichnung dargestellten, in keiner Weise als
Einschränkung der Erfindung zu verstehenden Ausführungsbeispielen, sowie aus den
Unteransprüchen. Es zeigt:
Fig. 1 einen schematischen Schnitt durch einen beispielhaften Innenläufermotor, dessen
Rotor durch eingebettete Dauermagnete erregt ist; der Schnitt verläuft senkrecht zur Rotorwelle,
Fig. 2 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit II der Fig. 1 ,
Fig. 3 die schematische Darstellung eines Rotorblechs und der Lage der eingebetteten
Dauermagneten relativ zu diesem Rotorblech,
Fig. 4 eine raumbildliche Darstellung der Welle und des Rotorblechpakets vor ihrem
Zusammenbau,
Fig. 5 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit V der Fig. 4, Fig. 6 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit VI der Fig. 4 und Fig. 7 eine vergrößerte Darstellung der Einzelheit VII der Fig. 4.
Fig. 8 und Fig. 9 eine vergrößerte Darstellung einer dreiphasigen Dreieck-Reihenschaltung, und Fig. 10 und 1 1 die Darstellung einer dreiphasigen Dreieck-Parallelschaltung.
In den nachfolgenden Zeichnungen werden gleiche oder gleich wirkende Teile mit denselben Bezugszeichen bezeichnet und jeweils nur einmal beschrieben. Begriffe wie oben, unten, links, rechts, beziehen sich auf die jeweilige Zeichnungsfigur.
Fig . 1 zeigt in schematischer Darstellung einen senkrecht zu einer Welle 18 verlaufenden Querschnitt durch einen dreiphasigen Innenläufermotor 20 mit einem mantelförmigen Gehäuse 24. In diesem ist ein Blechpaket 27 eines Außenstators 28 angeordnet. Letzterer hat eine Innenausnehmung 34, in der ein achtpoliger Innenrotor 36 mit einem Blechpaket 37 aus (in Fig. 3 schematisch dargestellten) Rotorblechen 41 und mit insgesamt acht
Permanentmagneten 38A bis 38H (vgl. Fig. 1 bis Fig. 3) auf der Welle 18 angeordnet ist. Ein magnetisch wirksamer Luftspalt 32 trennt den Stator 28 vom Rotor 36. Ein solcher Motor kann in verschiedener Weise bezeichnet werden, z.B. als permanent erregte Synchron- Innenläufermaschine, oder als elektronisch kommutierter Sinusmotor, oder einfach als dreiphasiger Motor. Seine Stromversorgung kann z.B. aus einem Drehstromnetz erfolgen, oder durch einen geeigneten dreiphasigen Wechselrichter 25, der in Fig. 1 beispielhaft angedeutet ist.
Bei einer möglichen Verwendung eines Motors 20 nach der vorliegenden Anmeldung dient dieser in einem Kraftfahrzeug zur Einsparung von Kraftstoff.
Wenn ein Kraftfahrzeug auf einer Autobahn fährt, sind die Lenkkräfte sehr niedrig, und man braucht dann keine Lenkunterstützung, d.h. der Motor 20 kann abgeschaltet sein.
Wenn das Fahrzeug aber geparkt werden soll, ist eine Lenkunterstützung wünschenswert. Dazu muss der Motor 20 für die Lenkunterstützung bei Bedarf sehr rasch und zuverlässig starten, und besonders bei extrem niedrigen Temperaturen muss dieser Motor 20 kurzzeitig ein sehr hohes Drehmoment vom Rotor 36 über die Welle 18 auf die (nicht dargestellte) Servounterstützung der Lenkung übertragen.
Dazu muss die Verbindung zwischen Rotor 36 und Welle 18 sehr zuverlässig sein, darf aber andererseits nicht dazu führen, dass der Rotor 36 oder die Welle 18 bei der Herstellung beschädigt oder zerstört wird. Auch soll eine solche Verbindung preiswert in der Herstellung sein. Fig . 3 zeigt eines der Rotorbleche 41 . Diese Bleche haben im Allgemeinen eine Dicke von < 1 mm, z. B. 0,3 mm. Sie sind im vorliegenden Beispiel für den gesamten Rotor 36 weitgehend einheitlich, werden aber auf verschiedene Weise verwendet, vgl. die
nachfolgende Beschreibung.
Fig. 3 zeigt - nur zum besseren Verständnis - die Lage der Rotormagnete 38C bis 38H beim fertigen Rotor 36. Es wird aber ausdrücklich darauf hingewiesen, dass die einzelnen
Rotorbleche 41 nur Ausnehmungen 39 für die Aufnahme der Rotormagnete 38A bis 38H haben, und dass die Magnete erst eingesetzt werden, wenn das Rotorblechpaket 37 mit der Welle 18„verheiratet" ist. Fig. 3 zeigt beispielhaft zwei leere Ausnehmungen 39A und 39B, in welchen beim fertigen Rotor 36 die Magnete 38A und 38B befestigt sind, vgl. Fig. 1 und Fig. 2.
Die Ausnehmungen 39A, 39B sind radial nach innen begrenzt durch den magnetischen Rückschluss (yoke) 40, der in der nachfolgend beschriebenen Weise mechanisch mit der Welle 18 verbunden ist, vgl. Fig. 2. Nach außen sind die Ausnehmungen 39A, 39B begrenzt durch Polschuhe 43, die über dünne Verbindungen 45 (Fig. 2) aus Rotorblech in der dargestellten Weise mechanisch mit dem Rückschluss 40 verbunden sind. Diese dünnen Verbindungen 45 werden durch den Fluss der Magnete 38A bis 39H gesättigt, haben also nur eine mechanische Funktion. Bei der Herstellung des Rotors 36 werden die Magnete 38A, 38B in die Hohlräume 39A, 39B etc eingeschoben, und dort in geeigneter Weise arretiert, wie das dem Fachmann bekannt ist.
Wie Fig. 3 zeigt, hat ein Rotorblech 41 jeweils eine zentrale Ausnehmung 47. Diese hat radial nach innen ragende Vorsprünge 49, die innen durch kreisförmige Abschnitte 50 berandet sind, deren effektiver Durchmesser D geringfügig größer ist als der Durchmesser d (Fig. 4) der Welle 18, welch letztere in die Vorsprünge 49 eingepresst wird. Dabei ist es von Vorteil, wenn die Vorsprünge 49 in gleichem Winkelabstand voneinander in der Ausnehmung 47 vorgesehen werden, wobei eine Zahl von drei Vorsprüngen besonders vorteilhaft ist. Die Breite der Vorsprünge 49 wird gewöhnlich empirisch bestimmt.
Wie die Fig . 4 und Fig . 6 zeigen, sind im - axial gesehen - zentralen Bereich 52 des Rotorblechpakets 37 aufeinander folgende Rotorbleche 41 um eine Rotorpolteilung τρ gegeneinander versetzt. Da Fig. 3 einen achtpoligen Rotor 36 zeigt, gilt:
τρ = 360 ° / 8 = 45 °, wie in Fig. 3 angegeben.
Bei einem Motor mit 6 Rotorpolen würde die Versetzung τρ dementsprechend betragen: τρ = 360 ° / 6 = 60 °.
Durch die Versetzung ergibt sich dann das Bild gemäß Fig. 6, d. h. die Vorsprünge 49 sind um eine Rotorpolteilung τρ gegeneinander versetzt, und zwischen ihnen befinden sich Lücken 51 , die keine direkte Verbindung mit der Welle 18 haben.
Fig. 4 zeigt das Rotorblechpaket 37 vor dem Einpressen der Welle 18 und in einer
Explosionsdarstellung. Das Blechpaket 37 hat, wie beschrieben, einen zentralen Bereich 52, in welchem die Rotorbleche 41 jeweils um eine Rotor-Polteilung xpe gegeneinander versetzt sind, damit die Welle 18 (Fig. 1 , Fig. 2, Fig. 4) genau in der Mitte der zentralen Ausnehmung 47 befestigt ist und keine hohen Kosten für die Beseitigung von Unwuchten entstehen.
An beiden Enden des zentralen Blechpaketbereichs 52 sind kurze Blechpakete 54 (Fig. 4, oben) und 56 (Fig. 4, unten) angeordnet, die bei Fig. 4 beispielhaft jeweils aus n + 1 Blechen 41 bestehen, die nicht gegeneinander versetzt sind, wobei n eine natürliche Zahl ist.
Gewöhnlich hat ein solches Kurzpaket 2 bis 10 Bleche.
Diese Kurzpakete 54, 56 dienen dazu, das Einpressen der Welle 18 zu erleichtern. Die Einpressrichtung der Welle 18 ist in Fig. 4 mit 58 bezeichnet und verläuft entlang der Achse des Rotors, und das Kurzpaket 56 dient dazu, einen günstigen Wert für die Einpresskraft zu erhalten. Ebenso dient das Kurzpaket 54 dazu, eine günstige Auspresskraft zu erhalten, die naturgemäß nicht zu hoch sein darf, damit die Rotorbleche 41 nicht verbogen werden.
Bei der beschriebenen Art der Verbindung zwischen Rotorblechpaket 52, 54, 56 und der Welle 18 entfällt die Gefahr einer Spanbildung weitgehend. Man kann die Zahngeometrie des Rotorblechpakets 52 so optimieren, dass sich günstige Werte für die Einpresskraft, die Auspresskraft, und das übertragbare Drehmoment ergeben, und dass die Verbindung nicht auf Härteunterschiede zwischen den Blechpaketen 52, 54, 56 einerseits und der Welle 18 andererseits reagiert. Auch werden keine aufwändigen zusätzlichen Prozesse bei der Herstellung der Welle 18 benötigt. Es ergibt sich ein reproduzierbarer Kraft-Weg-Verlauf, und anhand dieses Verlaufs kann man genaue Analysen der Verbindung machen. Die Verbindung ist prozesssicher, und bei richtiger Auslegung der Überpressung, also des„Übermaßes" der Welle 18, bekommt man, wie beschrieben, eine niedere Streuung der Einpresswerte, die eine sichere Fertigung ermöglicht.
Beim Einpressen der Welle 18 können die Temperatur T1 der Welle 18 und die Temperatur T2 des Rotorblechpakets 37 gleich sein (T1 = T2). Es kann aber alternativ auch eine unterschiedliche Temperatur (T1 T2)gewählt werden, wobei die Temperatur T1 der Welle 18 bevorzugt geringer ist als die Temperatur T2 des Rotorblechpakets 37 (T1 < T2). Relativ hat die Welle 18 durch die niedrigere Temperatur einen etwas geringeren
(Außen-)Durchmesser d, und das Rotorblechpaket 37 durch die höhere Temperatur einen etwas größeren (Innen-)Durchmesser D (vgl. Fig. 3). Hierdurch wird beim Einpressen der Welle 18 die Reibung zwischen der Welle 18 und dem Rotorblechpaket 37 reduziert, wodurch die Montage erleichtert wird. Vorteilhaft ist, dass bei einer Montage mit einer Temperaturdifferenz (T1 < T2) die Differenz zwischen dem effektiven Durchmesser D (Fig. 3) des Rotorblechpakets 37 und dem effektiven Durchmesser d (Fig. 4) der Welle 18 etwas größer gewählt werden kann als bei einer Montage mit gleicher Temperatur der Bauteile. Hierdurch ist in Kombination mit den ersten Abschnitten 50 eine noch bessere Verbindung möglich, ohne dass beim Einpressen die Gefahr einer Zerstörung der ersten Abschnitte 50 des Blechpakets 37 besteht. Bevorzugt ist bei einem Einpressen mit unterschiedlichen Temperaturen T1 , T2 der durch die ersten Abschnitte 50 definierte Innendurchmesser D der zentralen Ausnehmung 47 so viel kleiner als der Außendurchmesser d der Welle 18, dass ein zerstörungsfreies Einpressen der Welle 18 nur möglich ist, wenn die Temperatur der Welle 18 beim Einpressen kleiner als die Temperatur des Rotorblechpakets ist. Die unterschiedlichen Temperaturen T1 , T2 können aber auch in Fällen vorteilhaft sein, in denen ein Einpressen mit gleichen Temperaturen T1 , T2 möglich ist.
Die Fig . 8 bis Fig . 1 1 zeigen in der üblichen Darstellungsweise des Elektromaschinenbaus verschiedene Arten, wie in Fig. 1 die Spulen verschaltet werden können.
Fig. 1 zeigt eine Sternschaltung als Reihenschaltung.
Ebenso ist eine Sternschaltung als Parallelschaltung möglich. Die Fig. 8 und Fig. 9 zeigen als weitere Beispiele eine Dreieck-Reihenschaltung, und die Fig. 10 und Fig. 1 1 zeigen eine Dreieck-Parallelschaltung.
Fig. 1 bis Fig. 1 1 zeigen einen Innenläufermotor, insbesondere einen elektronisch
kommutierten Innenläufermotor, welcher aufweist: Einen mehrpoligen Stator 28, ein relativ zu diesem Stator drehbar gelagertes Rotorblechpaket 37; 52, 54, 56, eine im
Rotorblechpaket vorgesehene zentrale Ausnehmung 47, wobei das Rotorblechpaket
Einzelbleche 41 aufweist, deren zentrale Ausnehmungen 47 radial innere erste Abschnitte 50 aufweisen, in welchen eine Welle 18 eingepresst ist, und diese zentralen Ausnehmungen 47 in den Bereichen zwischen den radial inneren ersten Abschnitten 50 zweite Abschnitte 51 aufweisen, die im montierten Zustand von der Außenseite der Welle 18 beabstandet sind, wobei mindestens ein Teil der Einzelbleche 41 des Rotorblechpakets 52 winkelversetzt zueinander angeordnet ist. Bevorzugt ist mindestens ein Teil der Einzelbleche 41 des Rotorblechpakets 52 überlappend relativ zueinander angeordnet.
Bevorzugt ist an mindestens einem Ende 52A, 52B des Rotorblechpakets eine vorgegebene Zahl von Einzelblechen 41 nicht winkelversetzt zueinander angeordnet, wobei die
vorgegebene Zahl bevorzugt im Bereich von 2 bis 10 liegt.
Bevorzugt sind im Rotorblechpaket 52, 54, 56 Ausnehmungen 39A, 39B vorgesehen, welche zur Aufnahme von Dauermagneten 38A, 38B ausgebildet sind, wobei weiter bevorzugt die Winkellage der radial inneren ersten Abschnitte zur Winkellage der Ausnehmungen 39A, 39B, ... für die Aufnahme der eingebetteten Dauermagnete 38A, 38B so gewählt ist, dass sich im Rotorblechpaket 52, 52A, 52B durchgängige Ausnehmungen 39A, 39B zur
Aufnahme der Dauermagnete 38A, 38B, ... ergeben.
Bevorzugt ist ein Einzelblech 41 des Rotorblechpakets 52 relativ zu einem zu ihm
benachbarten Einzelblech 41 um einen Winkel versetzt, der n * τρ beträgt, wobei n = 1 , 2, 3 ... und τρ = Polteilung der Rotorpole.
Bevorzugt weisen die ersten Abschnitte 50 eine im Wesentlichen identische
Winkelerstreckung auf.
Bevorzugt weisen die ersten Abschnitte 50 eine kleinere Winkelerstreckung auf als die zweiten Abschnitte 51 .
Bevorzugt addieren sich erste und zweite Abschnitte zu einer Winkelerstreckung von 120° mechanisch.
Bevorzugt sind die Einzelbleche 41 des Rotorblechpakets 37; 52, 54, 56 einheitlich ausgebildet.
Naturgemäß sind im Rahmen der vorliegenden Erfindung vielfache Abweichungen und Modifikationen möglich.

Claims

Patentansprüche
1 . Innenläufermotor, insbesondere elektronisch kommutierter Innenläufermotor, welcher aufweist:
Einen mehrpoligen Stator (28);
ein relativ zu diesem Stator drehbar gelagertes Rotorblechpaket (37; 52, 54, 56);
eine im Rotorblechpaket vorgesehene zentrale Ausnehmung (47), wobei das
Rotorblechpaket Einzelbleche (41 ) aufweist, deren zentrale Ausnehmungen (47) radial innere erste Abschnitte (50) aufweisen, in welchen eine Welle (18) eingepresst ist, und diese zentralen Ausnehmungen (47) in den Bereichen zwischen den radial inneren ersten Abschnitten (50) zweite Abschnitte (51) aufweisen, die im montierten Zustand von der Außenseite der Welle (18) beabstandet sind,
wobei mindestens ein Teil der Einzelbleche (41) des Rotorblechpakets (52)
winkelversetzt zueinander angeordnet ist.
2. Motor nach Anspruch 1 , bei welchem mindestens ein Teil der Einzelbleche (41 ) des Rotorblechpakets (52) überlappend relativ zueinander angeordnet ist.
3. Motor nach Anspruch 1 oder 2, bei welchem an mindestens einem Ende (52A, 52B) des Rotorblechpakets eine vorgegebene Zahl von Einzelblechen (41 ) nicht
winkelversetzt zueinander angeordnet ist.
4. Motor nach Anspruch 3, bei welchem die vorgegebene Zahl im Bereich von 2 bis 10 liegt.
5. Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem im Rotorblechpaket (52, 54, 56) Ausnehmungen (39A, 39B) vorgesehen sind, welche zur Aufnahme von Dauermagneten (38A, 38B) ausgebildet sind.
6. Motor nach Anspruch 5, bei welchem die Winkellage der radial inneren ersten
Abschnitte zur Winkellage der Ausnehmungen (39A, 39B, ... ) für die Aufnahme der eingebetteten Dauermagnete (38A, 38B) so gewählt ist, dass sich im Rotorblechpaket (52, 52A, 52B) durchgängige Ausnehmungen (39A, 39B) zur Aufnahme der
Dauermagnete (38A, 38B, ...) ergeben.
7. Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem ein Einzelblech (41) des Rotorblechpakets (52) relativ zu einem zu ihm benachbarten Einzelblech (41) um einen Winkel versetzt ist, der n * τρ beträgt, wobei
n = 1 , 2, 3 ...
und
Xp = Polteilung der Rotorpole
8. Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem die ersten Abschnitte (50) eine im Wesentlichen identische Winkelerstreckung aufweisen.
9. Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem die ersten Abschnitte (50) eine kleinere Winkelerstreckung aufweisen als die zweiten Abschnitte (51).
10. Motor nach Anspruch 8 oder 9, bei welchem sich erste und zweite Abschnitte zu einer Winkelerstreckung von 120° mech. addieren.
1 1 . Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem die Einzelbleche (41) des Rotorblechpakets (37; 52, 54, 56) einheitlich ausgebildet sind.
12. Motor nach einem der vorhergehenden Ansprüche, bei welchem der durch die ersten Abschnitte (50) definierte Innendurchmesser der zentralen Ausnehmung (47) so viel kleiner als der Außendurchmesser der Welle (18) ist, dass ein zerstörungsfreies
Einpressen der Welle (18) nur möglich ist, wenn die Temperatur der Welle (18) beim Einpressen kleiner als die Temperatur des Rotorblechpakets ist.
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