WO2013087112A1 - Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine - Google Patents

Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine Download PDF

Info

Publication number
WO2013087112A1
WO2013087112A1 PCT/EP2011/072942 EP2011072942W WO2013087112A1 WO 2013087112 A1 WO2013087112 A1 WO 2013087112A1 EP 2011072942 W EP2011072942 W EP 2011072942W WO 2013087112 A1 WO2013087112 A1 WO 2013087112A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
corona protection
initiators
initiator
corona
protection according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2011/072942
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Mario Brockschmidt
Stefan Kempen
Friedhelm Pohlmann
Guido Schmidt
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to ES11802049.4T priority Critical patent/ES2558859T3/es
Priority to EP11802049.4A priority patent/EP2764519B1/de
Priority to CN201180075589.6A priority patent/CN103999165B/zh
Priority to US14/365,158 priority patent/US10186924B2/en
Priority to PCT/EP2011/072942 priority patent/WO2013087112A1/de
Publication of WO2013087112A1 publication Critical patent/WO2013087112A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to US16/191,524 priority patent/US20190131842A1/en
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/32—Windings characterised by the shape, form or construction of the insulation
    • H02K3/40—Windings characterised by the shape, form or construction of the insulation for high voltage, e.g. affording protection against corona discharges
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B3/00—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties
    • H01B3/002—Inhomogeneous material in general
    • H01B3/004—Inhomogeneous material in general with conductive additives or conductive layers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D15/00—Adaptations of machines or engines for special use; Combinations of engines with devices driven thereby
    • F01D15/10—Adaptations for driving, or combinations with, electric generators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/10—Applying solid insulation to windings, stators or rotors, e.g. applying insulating tapes
    • H02K15/105—Applying solid insulation to windings, stators or rotors, e.g. applying insulating tapes to the windings
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Processes or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/12—Impregnating, moulding insulation, heating or drying of windings, stators, rotors or machines
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K3/00—Details of windings
    • H02K3/30—Windings characterised by the insulating material
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/18—Structural association of electric generators with mechanical driving motors, e.g. with turbines
    • H02K7/1807—Rotary generators
    • H02K7/1823—Rotary generators structurally associated with turbines or similar engines
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/14—Arrangements for cooling or ventilating wherein gaseous cooling medium circulates between the machine casing and a surrounding mantle
    • H02K9/18—Arrangements for cooling or ventilating wherein gaseous cooling medium circulates between the machine casing and a surrounding mantle wherein the external part of the closed circuit comprises a heat exchanger structurally associated with the machine casing

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a corona protection, a fast-curing corona protection system and an electrical machine.
  • Corona protection is used in many electrical applications, in particular in generators, as described in EP 1 995 850 Bl.
  • the electric field has in this area in addition to the radial and a strong non-linear tangential component parallel to the Isolierstoffober Assembly / interface.
  • the largest field strength occurs at the end / edge of the AGS. Therefore, it is necessary to provide field control at the edge of the external corona shield and increase the strength in the vicinity of the exposed main insulation. This is usually achieved by producing an end protection 16 (FIG. 1).
  • end protection 16 FOG. 1
  • resistive potential controls by semiconducting lacquers or tapes are usually used on the basis of silicon carbide or other electrically semiconductive fillers.
  • the aim of the potential control is to uniform the tangential potential reduction along the insulating surface and ideally to linearize it. This is achieved if the same amount of tension is always lost per unit of length. For this purpose, a location-dependent and voltage-dependent resistance coating is produced in the axial direction.
  • the period of time to sufficiently cure and solidify commercial materials is very high, especially for paints, but also for tapes, since several coats of paint have to be applied over several working layers and a certain time interval has to be waited between the order for the subsequent coat to paint again.
  • Endglimmschutz is realized today either by single or multi-layer wrapping with electrically semiconductive tapes or by applying one or more layers of an electrically semiconducting paint.
  • the semiconductive tapes are usually made of an electrically nonconductive support material (e.g., polyester nonwoven fabric, polyester fabric or glass fabric) and a reaction resin (e.g., epoxidized phenolic novolac, often accelerated by dicyandiamine) in a pre-reacted state (B-stage).
  • a reaction resin e.g., epoxidized phenolic novolac, often accelerated by dicyandiamine
  • B-stage pre-reacted state
  • tapes of this type must be cured for 2 hours at about 165 ° C or up to 12 hours at only 120 ° C.
  • Silicon carbide is usually used today as the filler, the average particle size determining the resulting electrical resistance of the strip.
  • Semiconductive coatings are typically solvent-based systems such as phenolic resins with semiconducting or semiconducting functionalized fillers.
  • Step in this production stage and thus speed-determining for the production
  • the object is achieved by a corona protection according to claim 1, a method according to claim 18 and an electrical machine according to claim 35.
  • FIGS. 4 to 6 different embodiments of the invention
  • FIG. 7 shows a generator
  • FIG. 1 shows one end of a generator winding rod.
  • Such an end has an electrical conductor 7 around which an internal potential control (IPS) 10 is present. Therefore there is an outer corona protection (AGS) 13, at the end of which a Endglimmtik (EGS) 16 attaches.
  • AGS outer corona protection
  • the reference numeral 4 denotes a stator core, in which the conductor 7 is arranged.
  • a ground 19 is present at the end.
  • the invention for corona protection consists of chemical formulations which serve as lacquers or as matrix materials in tape systems.
  • This corona shield can be used as end corona shielding 16 in rotating electrical machines (generators, motors, ...), cable terminations or other systems where a controlled potential reduction is necessary from a constructional point of view.
  • the corona shield preferably has a filling consisting of a semiconducting filler which enables the system to be used as end corona protection.
  • These are preferably silicon carbide and / or graphite. In this case, fillings of 30% by weight to 90% by weight are advantageously used.
  • the curable material matrix material is preferably monomers whose crosslinking is preferably by one or more initiators that emit or transition to reactive species that initiate / initiate crosslinking.
  • the activation of such initiators is carried out by electromagnetic radiation, which may be, for example, in the spectral range of the infrared, X-ray, ultraviolet and / or.
  • secondary accelerators can be used which can vary or enhance the excitation of the initiators in the wavelength range.
  • FIG. 2 shows a substrate 40 on which such a hardenable mixture, which is then used for corona protection, is applied in the form of a layer 70.
  • the layer 70 hardens and forms the hardened layer 70 '.
  • FIG. 4 shows a layer 70 to be hardened or a curable corona protection in which various types of initiators 51, 52, 53,... Are present in a matrix to be cured.
  • the different types of initiators 51, 52, 53,... are preferably distributed homogeneously in the layer 70 or in the corona protection.
  • a broad wavelength range or a plurality of selective wavelengths which can penetrate differently over the depth h of the layer 70, can be used.
  • the initiators 51 " which are further away from the irradiation surface 60 and may not act more or less than directly on the irradiation surface 60
  • a wavelength (or wavelength range) can penetrate deeper to the bottom 61 and is particularly effective for the initiators 53 ''.
  • Types of initiators 51, 52, 53 are not homogeneously distributed, but arranged over the depth h selectively in the layer 70.
  • the various types of initiators 51, 52, 53, ... are preferably wavelength-dependent in their effect.
  • the types of initiators 51 are arranged, in which a wavelength can penetrate well up to this area.
  • a further or second wavelength can penetrate into the middle region of the layer 70 and in the lower region of the layer 70 are only initiators 53 present, in which a further or third wavelength to the bottom 61 can penetrate well.
  • the concentration of one or more initiators may be increased by the smaller Intensity of the radiation compensate (concentration gradient (not shown)).
  • FIG. 6 shows a further embodiment of the invention.
  • the layer 70 over the height h are also selectively different types of initiators 51, 54 present, here preferably distributed in two areas of the layer 70.
  • the types of initiators 51 react
  • Layer 70 where rays are less able to penetrate, has initiators 54 that respond to heat (inhomogeneous combination of FIGS. 2, 3).
  • the heating of lower layer areas is easy to accomplish, as opposed to the introduction of electromagnetic radiation in the depth range of a solid material, since absorption always takes place in a massive material of electromagnetic radiation.
  • the corona shield has a filling ( Figures 2-6) made of a semiconductive filler which enables the system to be used as end corona protection.
  • the curable material matrix material is monomers whose crosslinking is preferably by one or more initiators that emit or transition to reactive species that initiate / initiate crosslinking.
  • the activation of such initiators is effected by electromagnetic radiation, which may be, for example, in the spectral range of infrared, X-ray, ultraviolet and / or.
  • electromagnetic radiation which may be, for example, in the spectral range of infrared, X-ray, ultraviolet and / or.
  • secondary accelerators can be used which can vary or enhance the excitation of the initiators in the wavelength range.
  • activation may be via, for example, a radical or a cationic crosslinking mechanism.
  • the activation of such initiators is limited to the appropriately selected type of accelerator and is carried out exclusively by electromagnetic radiation.
  • the accelerators to be activated by electromagnetic radiation are selected in such a way that radiation and activation of the accelerators in the depth are possible.
  • reactive systems are chosen here in the ultraviolet spectral range. These are usually very clearly distinguishable from thermosetting systems, since common photoinitiators only react to incident light. In this case, the concentration of the most reactive accelerator will be correspondingly low, so that the incident radiation is not completely absorbed directly at the surface.
  • a combination of a plurality of initiators can be created, which allow deep radiation and depth hardening so. This makes it possible to cure relatively thick layers of up to one millimeter.
  • Such a catalysed system can also be initiated and cured in filled form in a conventional lacquer layer thickness of up to 0.5 mm, since the formulation of the initiators causes hardening of the matrix also in the
  • Shadow area of the filler particles is continued.
  • the formulation can also be designed in such a way that several are used in combination instead of one initiator. In this case, a percentage increase in the total content of the initiator is not absolutely necessary.
  • the initiators are chosen so that each absorbs a certain wavelength portion of the UV light.
  • the photoinitiator 2, 4, 6-trimethylbenzoyldiphenylphosphine oxide (TPO) strongly absorbs radiation in the UV-A range with a maximum at -370 nm, and is transparent to radiation of shorter wavelength.
  • the photoinitiator methyl -o-benzoylbenzoate (MOBB) absorbs in the shorter-wave UV range.
  • the excitation can also be forced with intervening wavenumbers, so that almost the entire UV spectrum can be used effectively for curing. This can then also heavily filled
  • the curing can be initiated, for example, by an F emitter or G emitter or by connecting the two emitters in series.
  • the curing of highly filled materials has never been satisfactorily achieved using electromagnetic radiation. Therefore, there has hitherto never been the possibility of realizing such a fast-curing lacquer, the same is provided with a partially conductive functionalized filler and therefore can be used as an endglaze protection. By combining a correspondingly deep-reactive UV resin with the functionalized filler, this can now be achieved.
  • TPO Trimethylbenzoyldiphenylphosphinoxid
  • Addition of phosphorus compounds can additionally reduce self-extinguishing in case of fire.
  • thermal and a photosensitive initiator examples include (bis- [4 (diphenylsulfonium) phenyl] sulfide-bis-hexafluoroantimonate), which are also miscible for "dual-cure" applications, in claim 4 is also only an exemplary portfolio Matrix molecules shown. It can be seen that radiation-curing systems are not only used in the choice of their initiators, synergistists, stabilizers and other additives, but also in the choice of the actual chen reaction resin matrix are completely free and hereby offers a very good opportunity to develop formulations with certain properties. The usable systems cover almost every imaginable large-scale available group of chemically cross-linkable molecules.
  • ⁇ curing with radiation can reduce the time to the next coat to about 180 seconds, whereas conventional systems in use require about 4 hours of cure time per coat of paint. That is, the effort to complete the end glow protection. For example, a generator rod is reduced from several days and distribution over several operating working layers to a few minutes.
  • the paint can be used both
  • the system can be made flame retardant to meet UL-94 VQ and other flammability restrictions and standards.
  • the temperature resistance and thus the heat resistance class (WBK) can be increased up to 180 ° C.
  • a rotary machine arrangement in particular a generator arrangement 2, extends along one
  • the generator assembly 2 has a housing 10.
  • a Cooling device 12 is arranged in the turbine-side end portion 6 in the turbine-side end portion 6 in the turbine-side end portion 6 . Namely, in a radiator head 14, which is a part of the housing 10, two radiators 16 and a compressor in the form of a blower 18 with a fan hub 20 are arranged.
  • the fan hub 20 is seated on a rotor 22 which extends along the longitudinal axis 4 through the generator assembly 2. Following the cooling device 12 in the direction of the longitudinal axis 4 of the actual Generatorbe disposed ⁇ rich 23rd In this area, the rotor 22 is surrounded by a stand 24 to form an air gap 26.
  • the stator 24 has a stator winding with a turbine-side stator winding head 28A and with a pathogen-side stator winding head 28B. Between the two stator winding ⁇ heads 28 A, 28 B, a so-called laminated core 30 is arranged. Analogous to the stator 24, the rotor 22 has a turbine-side rotor winding head 32A and an exciter-side rotor winding head 32B.
  • cooling of the generator arrangement 2 in the generator area 23 is necessary.
  • a particularly high cooling demand in this case have the stator winding heads 28A, 28B, and the Läu ⁇ ferwickelkexcellent 32A, 32B.
  • the cooling system 34 has a number of cooling gas channels 36A-_D, _48 through which the cooling gas is circulated.
  • a first cooling gas channel 36A extends in the axial direction and is arranged between the stator 24 and the housing 10.
  • a two ⁇ ter cooling gas passage 36B is formed on the air gap 26th More extending in the axial direction of the cooling gas ducts 36C x ⁇ ren 30 through the plate package for cooling the rotor 22 a cooling gas duct 36D passes through this.
  • the cooling gas flow in the generator section 23 as well as in the cooling device 12 is indicated by arrows, to give the dashed arrows the flow path of the cold refrigerant gas and the solid arrows the flow path of the heated cooling gas (hot gas) to ⁇ .
  • the cooling gas flow coming from the coolers 16 is divided in the turbine-side end region 6.
  • One partial flow serves for cooling the turbine-side stator winding head 28A and the other partial flow is forwarded via the cooling gas channel 36A to the exciter-side stator winding head 28B and split again.
  • One part serves to cool the stator winding head 28B and from there flows back as hot gas via the air gap 26.
  • the other part is passed through the cooling gas channels 36 C of the laminated core 30 and exits in the turbine-side Endbe ⁇ rich 6 as warm gas and the coolers 16 is supplied.
  • the cooling gas is introduced from both 22 turbinenseiti ⁇ gen end portion 6 and by the excitation-side end portion 8 in the cooling gas duct 36D of the rotor.
  • a partial flow of the cooling gas flows through the rotor winding, depending ⁇ consulted heads 32A, 32B and is then directed into the air gap 26 as a hot gas and led to the coolers 16 ⁇ .
  • the remaining partial flow is passed further through the rotor 22 in the cooling gas duct 36D, in such a way that the cooling gas flows toward one another from the two rotor winding heads 32A, 32B and is conducted into the air gap 26 approximately in the central region 38 of the generator region 23.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

Durch die Verwendung von strahlungsgehärteten Materialien kann der Glimmschutz in elektrischen Maschinen schneller aufgetragen werden.

Description

Verfahren zur Herstellung eines Glimmschutzes, schnellhärtendes Glimmschutzsystem und elektrische Maschine
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Glimmschutzes, ein schnellhärtendes Glimmschutzsystem und eine elektrische Maschine.
Glimmschutz wird bei vielen elektrischen Anwendungen, insbe- sondere bei Generatoren verwendet, wie in der EP 1 995 850 Bl beschrieben .
Um Teilentladungen zu vermeiden muss die Hauptisolierung von Generatorwicklungsstäben bei Betriebsspannungen von einigen Kilovolt mit einer inneren und einer äußeren Leitschicht gegen Hohlräume und Ablösungen abgeschirmt werden. Die elektrische Feldstärke wird in der Hauptisolierung ausgehend von der inneren Potenzialsteuerung 10 (Fig. 1) (IPS) in radialer Richtung bis zum Außenglimmschutz 13 (Fig. 1) (AGS) abgebaut. Am Ende des Generatorwicklungsstabes, im Bereich der Austrittstelle der Wicklungsstäbe aus dem Ständerblechpaket, endet der AGS, während die Hauptisolierung in Richtung Stabende weitergeführt wird. Diese Anordnung stellt eine typische Gleitanordnung mit extrem niedriger Teilentladungseinsetz - Spannung dar. Das elektrische Feld hat in diesem Bereich neben der radialen auch eine starke nichtlineare tangentiale Komponente parallel zur Isolierstoffoberfläche/Grenzfläche . Die größte Feldstärke tritt am Ende/an der Kante des AGS auf. Daher ist es erforderlich, für eine Feldsteuerung an der Kante des Außenglimmschutzes und für eine Festigkeitserhöhung in der Umgebung der freiliegenden Hauptisolierung zu sorgen. Dies wird üblicherweise durch die Herstellung eines Enden- glimmschutzes 16 (Fig. 1) erreicht. Zur Unterdrückung von Gleitentladungen werden üblicherweise resistive Potenzial- Steuerungen durch halbleitende Lacke oder Bänder vorwiegend auf der Basis von Siliziumkarbid oder anderen elektrisch halbleitenden Füllstoffen eingesetzt. Ziel der Potenzialsteuerung ist es, den tangentialen Potenzialabbau entlang der IsolierstoffOberfläche zu ver-gleichmäßi - gen und im Idealfall zu linearisieren . Dies wird erreicht, wenn pro Längeneinheit immer der gleiche Spannungsbetrag ab- fällt. Hierfür wird ein in axialer Richtung ortsabhängiger und spannungsabhängiger Widerstandsbelag hergestellt.
Die Zeitdauer, um bisher kommerzielle Materialien genügend auszuhärten und zu verfestigen, ist dabei insbesondere bei Lacken, aber auch Bändern sehr groß, da über mehrere Arbeitsschichten hinweg mehrere Lackschichten aufgetragen werden müssen und zwischen dem Auftrag ein gewisses Zeitintervall abgewartet werden muss, um die nachfolgende Schicht wieder überstreichen zu können.
Der Endglimmschutz wird heute entweder durch ein- oder mehrlagiges Umwickeln mit elektrisch halbleitenden Bändern oder durch Aufbringen einer oder mehrerer Schichten eines elektrisch halbleitenden Lackes realisiert.
Die halbleitenden Bänder bestehen üblicherweise aus einem elektrisch nicht leitfähigem Trägermaterial (z.B. Polyestervlies, Polyestergewebe oder Glasgewebe) und einem Reaktionsharz (bspw. epoxidierte Phenolnovolake , häufig mittels Dicy- andiamin beschleunigt) in einem vorreagierten Stadium (B- Stage) . Zur vollständigen Aushärtung müssen Bänder dieses Typs 2 Stunden bei ca. 165°C oder bis zu 12 Stunden bei nur 120°C ausgehärtet werden. Als Füllstoff wird heute üblicherweise Siliziumkarbid verwendet, wobei die mittlere Korngröße den resultierenden elektrischen Widerstand des Bandes bestimmt .
Halbleitende Lacke sind typischerweise lösemittelbasierte Systeme wie Phenolharze mit halbleitenden oder halbleitend- funktionalisierten Füllstoffen.
Bei Raumtemperatur ist dabei bis zur Erzielung einer Über- streichbarkeit eine Zeit von mehreren Stunden (bis zu 4 und mehr) erforderlich. Da häufig bis zu fünf Schichten übereinander hergestellt werden müssen, handelt es sich um einen zeitaufwändigen Prozess.
Die hohe Trocknungszeit folgt aus dem nötigen hohen Lösemit- teigehalt (ca. bis 30%) . Aufgrund von Umwelt- und Arbeitsschutzgesichtspunkten ist dies aber abzulehnen. Hier besteht auch die Gefahr der Initiierung einer versteckten Fehlstelle. Heutige Systeme sind zusätzlich auf niedrige Wärmebestands - klassen beschränkt.
Kommerziell werden nur für bestimmte Widerstandsbereiche fertig gemischte Lacke angeboten. Benötigt werden aber weitere Widerstandsbereiche, die durch eigenes Mischen von Hand hergestellt werden. Diese Mischungen haben aber bestimmte
Nachteile, wie das Absinken/Entmischen des Füllstoffs, die Gefahr einer Fehlmischung, schlechtere Verarbeitungseigenschaften (z.B. Streichfähigkeit) .
Dabei gab es bisher kaum befriedigende Ansätze zur Beschleunigung der Verarbeitung durch deutliche Reduzierungen der Aushärtezeiten. Die Aushärtezeiten sind der langsamste
Schritt in dieser Fertigungsetappe und damit geschwindigkeitsbestimmend für die Fertigung.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, das Problem zu lösen.
Die Aufgabe wird gelöst durch einem Glimmschutz gemäß Anspruch 1, ein Verfahren gemäß Anspruch 18 und eine elektrische Maschine gemäß Anspruch 35.
In den jeweiligen Unteransprüchen sind weitere vorteilhafte Maßnahmen aufgelistet, die beliebig miteinander kombiniert werden können, um weitere Vorteile zu erzielen. Es zeigen:
Figur 1 ein Ende eines Generatorwicklungsstabs (Stand der Technik) ,
Figur 2, 3 schematisch die Vorgehensweise bei der Aufbringung eines Glimmschutzes,
Figur 4 - 6 verschiedene Ausführungsbeispiele der Erfindung,
Figur 7 einen Generator.
Die Figuren und die Beschreibung stellen nur Ausführungsbeispiele der Erfindung dar.
Figur 1 zeigt ein Ende eines Generatorwicklungsstabs.
Ein solches Ende weist einen elektrischen Leiter 7 auf, um den eine innere Potentialsteuerung (IPS) 10 vorhanden ist. Darum befindet sich ein äußerer Glimmschutz (AGS) 13, an dessen Ende sich ein Endglimmschutz (EGS) 16 anfügt.
Das Bezugszeichen 4 kennzeichnet ein Ständerblechpaket, in dem der Leiter 7 angeordnet ist.
Gegebenenfalls ist eine Erdung 19 an dem Ende vorhanden.
Die Erfindung für den Glimmschutz besteht in chemischen For- mulierungen, die als Lacke oder als Matrixmaterialen in Bandsystemen dienen.
Dieser Glimmschutz kann als Endglimmschutz 16 in rotierenden elektrischen Maschinen (Generatoren, Motoren, ...) , Kabelendverschlüssen oder anderen Systemen verwendet werden, bei denen ein kontrolliert geführter Potenzialabbau aus konstruktiver Sicht notwendig ist.
Der Glimmschutz weist vorzugsweise eine Füllung auf, die aus einem halbleitenden Füllstoff besteht, der das System zur Verwendung als Endenglimmschutz befähigt.
Dies sind vorzugsweise Siliziumkarbid und/oder Graphit. Dabei werden vorteilhafter Weise Füllungen von 30Gew.% bis 90Gew.% verwendet.
Bei dem Matrixmaterial für das härtbare Material handelt es sich vorzugsweise um Monomere, deren Vernetzung vorzugsweise durch einen oder mehrere Initiatoren geschieht, welche reaktive Spezies emittieren oder in einen angeregten Zustand übergehen, welche/r die Vernetzung starten/startet. Die Aktivierung solcher Initiatoren erfolgt durch elektromagnetische Strahlung, welche beispielsweise im Spektralbereich der Infrarot-, Röntgen-, Ultraviolett- und/oder ·- Strahlung liegen kann. Zusätzlich können sekundäre Beschleuniger eingesetzt werden, die die Anregung der Initiatoren im Wellenlängenbereich variieren oder verstärken können.
In Figur 2 ist ein Substrat 40 gezeigt, auf dem eine solche härtbare Mischung, die dann für den Glimmschutz verwendet wird, in Form einer Schicht 70 aufgebracht wird.
Durch die Einwirkung von Strahlung, hier als Welle darge- stellt, härtet die Schicht 70 aus und bildet die ausgehärtete Schicht 70' .
Vergleichbares ist in der Figur 3 dargestellt, bei dem durch eine Temperaturerhöhung (+T) die Härtung der Schicht 70 er- folgt.
Die Vorgehensweise gemäß Figur 2 und 3 kann kombiniert werden. Dies kann vorzugsweise eine homogene Mischung der Materialien von Figuren 2, 3 darstellen (nicht dargestellt) . Figur 4 zeigt eine zu härtende Schicht 70 oder einen härtbaren Glimmschutz, bei dem in einer zu härtenden Matrix verschiedene Typen von Initiatoren 51, 52, 53, ... vorhanden sind. Die verschiedenen Typen von Initiatoren 51, 52, 53, ... sind vorzugsweise homogen in der Schicht 70 oder in dem Glimmschutz verteilt.
Bei der Bestrahlung kann ein breiter Wellenlängenbereich verwendet werden oder mehrere selektive Wellenlängen, die ver- schieden über die Tiefe h der Schicht 70 eindringen können. So können neben den Initiatoren 51'', die von der Einstrahlungsfläche 60 weiter entfernt sind und ggf. nicht mehr oder weniger wirken als direkt an der Einstrahlungsfläche 60, auch im unteren Bereich nahe dem Boden 61 mit Typen von Initiato- ren 53'' vorhanden sein, wo eine Wellenlänge (bzw. Wellenlängenbereich) tiefer bis zum Boden 61 eindringen kann und besonders wirksam ist für die Initiatoren 53'' .
In Figur 5 sind im Gegensatz zu Figur 4 die verschiedenen
Typen von Initiatoren 51, 52, 53 nicht homogen verteilt, sondern über die Tiefe h selektiv in der Schicht 70 angeordnet. Die verschiedenen Typen von Initiatoren 51, 52, 53, ... sind vorzugsweise in ihrer Wirkung wellenlängenabhängig.
Im oberen Bereich nahe der Einstrahlungsfläche 60 sind die Typen von Initiatoren 51 angeordnet, bei denen eine Wellenlänge bis zu diesem Bereich gut eindringen kann.
In einem zweiten oder mittleren Bereich der Schicht 10 sind Typen von Initiatoren 52 vorhanden, bei dem an eine weitere bzw. zweite Wellenlänge (Wellenlängenbereich) bis in den mittleren Bereich der Schicht 70 eindringen kann und im unteren Bereich der Schicht 70 sind nur noch Initiatoren 53 vorhanden, bei dem eine weitere bzw. dritte Wellenlänge bis zum Boden 61 gut durchdringen kann.
Ebenso kann nahe dem Boden 61 oder dem Bereich weiter entfernt von den Einstrahlungsfläche 60 die Konzentration eines oder mehrerer Initiatoren erhöht sein, um die geringere Intensivität der Strahlung auszugleichen (Konzentrationsgradient (nicht dargestellt) ) .
Figur 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung. Hier sind in der Schicht 70 über die Höhe h ebenfalls selektiv verschiedene Typen von Initiatoren 51, 54 vorhanden, hier vorzugsweise in zwei Bereiche von der Schicht 70 verteilt. Jedoch reagieren die Typen von Initiatoren 51 auf
elektromagnetische Strahlung und im tieferen Bereich der
Schicht 70, wo Strahlen schlechter eindringen können, sind Initiatoren 54 vorhanden, die auf Wärme reagieren (inhomogene Kombination von Fig. 2, 3) .
Ein gradueller Übergang der Konzentration der Typen von Ini- tiatoren ist vorzugsweise denkbar.
Die Erwärmung unterer Schichtbereiche ist einfach zu bewerkstelligen im Gegensatz von Einbringung von elektromagnetischer Strahlung im Tiefenbereich eines massiven Materials, da immer eine Absorption in einem massiven Material von elektromagnetischer Strahlung stattfindet.
Der Glimmschutz weist eine Füllung (Fig. 2 - 6) auf, die aus einem halbleitenden Füllstoff besteht, der das System zur Verwendung als Endenglimmschutz befähigt.
Bei dem Matrixmaterial für das härtbare Material handelt es sich um Monomere, deren Vernetzung vorzugsweise durch einen oder mehrere Initiatoren geschieht, welche reaktive Spezies emittieren oder in einen angeregten Zustand übergehen, welche/r die Vernetzung starten/startet.
Die Aktivierung solcher Initiatoren erfolgt durch elektromagnetische Strahlung, welche beispielsweise im Spektralbe- reich der Infrarot-, Röntgen-, Ultraviolett- und/oder ·- Strahlung liegen kann. Zusätzlich können sekundäre Beschleuniger eingesetzt werden, die die Anregung der Initiatoren im Wellenlängenbereich variieren oder verstärken können. Bei der Initiation mit Hilfe ultravioletter Strahlung kann die Aktivierung beispielsweise über einen radikalischen oder einen kationischen Vernetzungsmechanismus erfolgen. Die Aktivierung solcher Initiatoren ist begrenzt auf die entsprechend gewählte Beschleunigerart und erfolgt ausschließlich durch elektromagnetische Strahlung.
Denkbar ist auch die Anwendung einer "Dual Cure" -Option, also die Beimischung eines weiteren Initiators, welcher eine Vernetzung durch Applikation von Temperatur erlaubt und somit für besondere Anwendungsfälle eine Wahl der Aktivierungsweise erlaubt.
Die durch elektromagnetische Strahlung zu aktivierenden Beschleuniger werden so gewählt, dass eine Durchstrahlung und Aktivierung der Beschleuniger in der Tiefe möglich ist. Übli- cherweise werden hier im ultravioletten Spektralbereich reaktive Systeme gewählt. Diese sind meist sehr klar von thermisch härtenden Systemen abgrenzbar, da übliche Photoinitiatoren nur auf einstrahlendes Licht reagieren. Dabei wird die Konzentration des reaktivsten Beschleunigers entsprechend ge- ring sein, so dass die einfallende Strahlung nicht gleich an der Oberfläche vollständig absorbiert wird.
Entsprechend kann eine Kombination aus mehreren Initiatoren geschaffen werden, die eine Tiefendurchstrahlung und Tiefenaushärtung so ermöglichen. Damit ist eine Aushärtung von relativ dicken Schichten von bis zu einem Millimeter möglich. Ein derartig katalysiertes System kann in gefüllter Form in einer üblichen Lackschichtdicke von bis zu 0,5mm ebenfalls initiiert und gehärtet werden, da die Formulierung der Initiatoren bewirkt, dass eine Aushärtung der Matrix auch im
Schattenbereich der Füllstoffpartikel fortgeführt wird.
Hat man beispielsweise in einer strahlenhärtenden chemischen Formulierung ein Prozent Initiator enthalten, muss man auch schon bei leicht gefüllten Systemen Initiatoren mit hoher Effizienz, d.h. hoher Photonenausbeute wählen.
Bei dem kationischen Photoinitiator Bis- [4 (diphenylsulfonium) henyl] sulfid-bis-hexafluoroantimonat ist das Verhältnis von eingestrahlten Phononen zur Entstehung reaktiver Teilchen beinahe gleich eins. Dies hat zur Folge, dass die Oberfläche mit hoher Geschwindigkeit aushärtet und der Initiator nahezu schon an der Oberfläche alle Phononen abfängt/absorbiert.
Die Formulierung kann aber auch derart gestaltet werden, dass statt einem Initiator mehrere in Kombination eingesetzt werden. Dabei ist eine prozentuale Erhöhung am Gesamtgehalt des Initiators nicht zwingend notwendig. Die Initiatoren werden dabei so gewählt, dass jeder einen bestimmten Wellenlängenabschnitt des UV-Lichts absorbiert.
Zum Beispiel absorbiert der Photoinitiator 2 , 4 , 6 -Trimethyl - benzoyldiphenylphosphinoxid (TPO) Strahlung im UV-A Bereich stark mit einem Maximum bei -370 nm, für Strahlung mit geringerer Wellenlänge ist er durchlässig. Der Photoinitiator Methyl -o-benzoylbenzoat (MOBB) absorbiert im kürzerwelligen UV-Bereich.
Mittels eines Synergists kann die Anregung bei dazwischen liegenden Wellenzahlen ebenfalls forciert werden, so dass für die Härtung beinahe das gesamte UV-Spektrum effektiv genutzt werden kann. Dadurch können dann auch stark gefüllte
Materialien durchgehärtet werden.
Die Aushärtung kann dabei zum Beispiel durch einen F-Strahler oder G-Strahler oder durch Hintereinanderschaltung beider Strahler initiiert werden. Die Aushärtung hochgefüllter Materialien wurde noch nie unter Verwendung elektromagnetischer Strahlung befriedigend erreicht. Daher gab es bisher auch nie die Möglichkeit der Realisierung eines derartig schnellhärtenden Lacks, der gleich- zeitig hochgradig mit einem teilleitfähig funktionalisierten Füllstoff versehen ist und somit Anwendung als Endenglimm- schutz finden kann. Durch Kombination eines entsprechend tiefenreaktiven UV-Harzes mit dem funktionalisierten Füllstoff kann dies nunmehr erreicht werden.
Bei einem solchen System ist die geschickte Kombination von Photoinitiatoren sehr wichtig. Um das Wellenlängenspektrum optimal nutzen zu können, werden verschiedene Photoinitiatoren miteinander kombiniert. Diese reagieren auf unterschiedliche Anregungswellenlängen und ermöglichen den teilweisen Durchlass der Strahlung bis in die Tiefe des Systems. Selbst wenn ein Füllstoff große Teile der Strahlung abfängt, kann so immer noch eine Durchhärtung in der Tiefe erreicht werden. So werden letztendlich eine gute Härte und auch Haftung erzielt. Durch Zugabe weiterer Komponenten, sog. Additive, können spezielle Eigenschaften wie Flexibilität und Haftung eingestellt werden.
Während 2 , 4 , 6 -Trimethylbenzoyldiphenylphosphinoxid (TPO) einen radikalischen Aushärtemechanismus initiiert, sind grundsätzlich auch Formulierungen denkbar, welche über einen kationischen Reaktionsmechanismus gestartet werden. Damit lassen sich auch übliche Epoxidharze formulieren und so gut vernetzte Schichtsysteme erzielen.
Durch Addition von Phosphorverbindungen kann zusätzlich die Selbstverlöschung im Brandfall reduziert werden.
Beispiele für einen thermischen und einen photosensiblen Initiator sind (Bis- [4 (diphenylsulfonium) phenyl] sulfid-bis- hexafluoroantimonat ) , welche für "Dual Cure" -Anwendungen auch mischbar sind, ist in Anspruch 4 ein ebenfalls nur beispiel- haftes Portfolio an Matrixmolekülen aufgezeigt. Daraus lässt sich erkennen, dass strahlenhärtende Systeme in der Wahl nicht nur ihrer Initiatoren, Synergielisten, Stabilisatoren und weiterer Additive, sondern auch in der Wahl der eigentli- chen Reaktionsharzmatrix völlig frei sind und sich hiermit eine sehr gute Möglichkeit bietet, Formulierungen mit bestimmten Eigenschaften zu erarbeiten. Die nutzbaren Systeme decken dabei beinahe jede denkbare großtechnisch verfügbare Gruppe an chemisch vernetzbaren Molekülen ab.
Die offensichtlichen Vorteile der neuen Formulierung sind:
■ Durch die Aushärtung mittels Strahlung kann die Zeit bis zur nächsten Überstreichung auf ca. 180 Sekunden reduziert werden, wohingegen herkömmliche in Verwendung befindliche Systeme ca. 4 Stunden Härtezeit pro Anstrichlage benöti- gen. D.h. der Aufwand bis zur Fertigstellung des Enden- glimmschutz ' , bspw. eines Generatorstabes, wird von mehreren Tagen und Verteilung auf mehrere Betriebsarbeitsschichten auf wenige Minuten reduziert.
■ Durch die einstellbare Viskosität kann der Lack sowohl
sprüh- als auch streichfähig formuliert werden.
■ Das System kann schwerentflammbar eingestellt werden und so UL-94 V-Q und weitere Brennbarkeitseinschränkungen und -normen erfüllen.
■ Durch die Wahl eines urethanisierten Acrylats als Matrix- material kann beispielsweise die Temperaturbeständigkeit und somit die Wärmebestandsklasse (WBK) heraufgesetzt werden auf bis zu 180°C.
■ Zusätzlich ergibt sich eine Verbesserung der Kratzfestigkeit .
■ Es kann eine beinahe oder auch vollständige Lösemittelfreiheit erreicht werden.
Gemäß Figur 7 erstreckt sich eine Rotationsmaschinenanord- nung, insbesondere eine Generatoranordnung 2 entlang einer
Längsachse 4 von einem turbinenseitigen Endbereich 6 zu einem erregerseitigen Endbereich 8. Die Generatoranordnung 2 weist ein Gehäuse 10 auf. Im turbinenseitigen Endbereich 6 ist eine Kühlvorrichtung 12 angeordnet. Und zwar sind in einem Kühlerkopf 14, der ein Teil des Gehäuses 10 ist, zwei Kühler 16 und ein Verdichter in Form eines Gebläses 18 mit einer Gebläsenabe 20 angeordnet. Die Gebläsenabe 20 sitzt auf einem Läufer 22, der sich entlang der Längsachse 4 durch die Generatoranordnung 2 erstreckt. Im Anschluss an die Kühlvorrichtung 12 in Richtung der Längsachse 4 ist der eigentliche Generatorbe¬ reich 23 angeordnet. In diesem Bereich ist der Läufer 22 von einem Ständer 24 unter Bildung eines Luftspalts 26 umgeben. Der Ständer 24 weist eine Ständerwicklung mit einem turbinen- seitigen Ständerwickelkopf 28A und mit einem erregerseitigen Ständerwickelkopf 28B auf. Zwischen den beiden Ständerwickel¬ köpfen 28A, 28B ist ein sogenanntes Blechpaket 30 angeordnet. Analog zum Ständer 24 weist der Läufer 22 einen turbinensei- tigen Läuferwickelkopf 32A und einen erregerseitigen Läuferwickelkopf 32B auf.
Aufgrund der bei Turbogeneratoren üblichen hohen Leistungsdichte ist eine Kühlung der Generatoranordnung 2 im Genera- torbereich 23 notwendig. Einen besonders hohen Kühlbedarf haben hierbei die Ständerwickelköpfe 28A, 28B, sowie die Läu¬ ferwickelköpfe 32A, 32B. Zur Kühlung des Generatorbereichs 23 weist dieser ein Kühlsystem 34 auf, welches von der Kühlvorrichtung 12 mit Kühlgas versorgt wird. Das Kühlsystem 34 hat eine Anzahl von Kühlgaskanälen 36A-_D,_48, über die das Kühlgas in einem Kreislauf geführt wird. Ein erster Kühlgaskanal 36A erstreckt sich hierbei in axialer Richtung und ist zwischen dem Ständer 24 und dem Gehäuse 10 angeordnet. Ein zwei¬ ter Kühlgaskanal 36B ist vom Luftspalt 26 gebildet. Weitere sich in axialer Richtung erstreckende Kühlgaskanäle 36C füh¬ ren durch das Blechpaket 30. Zur Kühlung des Läufers 22 führt durch diesen ein Kühlgaskanal 36D. Die Kühlgasströmung im Generatorbereich 23 sowie in der Kühlvorrichtung 12 ist jeweils durch Pfeile angedeutet, wobei die gestrichelten Pfeile den Strömungsweg des kalten Kühlgases und die durchgezogenen Pfeile den Strömungsweg des erwärmten Kühlgases (Warmgas) an¬ geben . Zur Kühlung der Ständerwickelköpfe 28A, 28B teilt sich der von den Kühlern 16 kommende Kühlgas- Strom im turbinenseiti- gen Endbereich 6 auf. Der eine Teilstrom dient zur Kühlung des turbinenseitigen Ständerwickelkopfs 28A und der andere Teilstrom wird über den Kühlgaskanal 36A zum erregerseitigen Ständerwickelkopf 28B weitergeleitet und nochmals aufgeteilt. Der eine Teil dient zur Kühlung des Ständerwickelkopfs 28B und strömt von dort als Warmgas über den Luftspalt 26 wieder zurück. Der andere Teil wird durch die Kühlgaskanäle 36C des Blechpakets 30 geleitet und tritt im turbinenseitigen Endbe¬ reich 6 als Warmgas aus und wird den Kühlern 16 zugeführt. Zur Kühlung der Läuferwickelköpfe 32A, 32B wird Kühlgas in den Kühlgaskanal 36D des Läufers 22 sowohl vom turbinenseiti¬ gen Endbereich 6 als auch vom erregerseitigen Endbereich 8 eingeleitet. Ein Teilstrom des Kühlgases durchströmt die je¬ weiligen Läuferwickelköpfe 32A, 32B und wird anschließend in den Luftspalt 26 als Warmgas geleitet und den Kühlern 16 zu¬ geführt. Der verbleibende Teilstrom wird im Kühlgaskanal 36D weiter durch den Läufer 22 hindurchgeführt, und zwar derart, dass das Kühlgas von den beiden Läuferwickelköpfen 32A, 32B aufeinander zuströmt und etwa im Mittenbereich 38 des Generatorbereichs 23 in den Luftspalt 26 geleitet wird.

Claims

Patentansprüche
1. Glimmschutz (1) für elektrische Maschinen (2),
der zumindest durch elektromagnetische Strahlung,
insbesondere durch UV-Strahlung,
gehärtet ist.
2. Glimmschutz nach Anspruch 1,
der einen elektrisch halbleitenden Füllstoff aufweist.
3. Glimmschutz nach Anspruch 2,
bei dem der elektrisch halbleitende Füllstoff Siliziumkarbid und/oder Graphit aufweist.
4. Glimmschutz nach einem oder beiden der Ansprüche 2 oder 3,
dessen Anteil am halbleitenden Füllstoff 30Gew.% bis
90Gew. %,
insbesondere von 50Gew.% bis 90Gew.%,
ganz insbesondere 60Gew.% bis 85Gew.% beträgt.
5. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 1, 2, 3 oder 4 ,
der durch Wärme gehärtet ist.
6. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche, der als härtbares Material mittels elektromagnetischer Strahlung
Bisphenol-A-Diglycidylether (BADGE) ,
Bisphenol-F-Diglycidylether (BFDGE) ,
3 , 4-Epoxycytohexylmethyl-3 ' ,4' -epoxy-cyclohexancarboxylat , Phenolnovalak ,
Acrylat ,
Urethan und/oder
Endether aufweist.
7. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6,
der zur Vernetzung einen oder mehrere Initiatoren aufweist, insbesondere dass das härtbare Material Monomere aufweist.
8. Glimmschutz nach einem oder beiden der vorherigen Ansprüche 5 oder 7,
bei dem der Initiator durch Temperaturerhöhung eine Vernetzung bewirken kann.
9. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis der sekundäre Beschleuniger aufweist,
die die Anregung der Initiatoren im Wellenlängenbereich variieren,
insbesondere verstärken können.
10. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9,
der zur Vernetzung des härtbaren Materials radikalische oder kationische Vernetzungsmechanismen aufweist.
11. Glimmschutz nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche ,
der zumindest zwei verschiedene Typen (51, 54) von Initiatoren aufweist,
bei dem zumindest einer durch Wärme und
der andere durch elektromagnetische Strahlung
eine Vernetzung bewirkbar ist.
12. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 13,
der mehrere verschiedene Initiatoren (51, 52, 53, ...) aufweist ,
die aktivierbar,
insbesondere wellenlängenspezifisch aktivierbar sind.
13. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 12,
der als Initiator bis- [4 (diphenylsulfonium) phenyl] sulfid- bis-hexafluoroantimonat aufweist .
14. Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche 7 bis 13,
der als Initiator 2 , 4 , 6 -Trimethylbenzoyldiphenylphosphino- xid aufweist.
15. Glimmschutz nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche ,
bei dem das aufgetragene, gehärtete Material über seine Dicke Initiatoren aufweist,
wobei die Initiatoren (51, 52, 53, 54, ...) entlang der Dicke variieren ,
insbesondere aufgrund ihrer wellenlängenspezifischen Aktivierung,
ganz insbesondere durch Variationen der Zusammensetzung der Initiatoren (51, 52, 53, 54, ...) oder
der Konzentration des oder der Initiatoren (51, 52, 53, 54, ...) .
16. Glimmschutz nach einem oder mehreren der vorherigen An- sprüche,
bei dem das aufgetragene gehärtete Material über sein Dicke verschiedene Zusammensetzungen des gehärtete Materials und/oder des Initiators aufweist. 17. Glimmschutz nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche ,
bei dem die Konzentration eines Initiators (51, 52, 53, ...) im Bereich einer Einstrahlungsfläche (60) eine geringere Konzentration aufweist als am Boden (61) .
18. Verfahren zur Herstellung eines Glimmschutzes (1) für elektrische Maschinen (2),
der zumindest durch elektromagnetische Strahlung,
insbesondere durch UV-Strahlung,
gehärtet wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18,
bei dem ein elektrisch halbleitender Füllstoff verwendet wird .
20. Verfahren nach Anspruch 19,
bei dem als elektrisch halbleitender Füllstoff Siliziumkarbid oder Graphit verwendet wird. 21. Verfahren nach einem oder beiden der Ansprüche 19 oder 20,
bei dem ein Anteil von halbleitenden Füllstoff 30Gew.% bis 90Gew. %,
insbesondere von 50Gew.% bis 90Gew.%,
ganz insbesondere 60Gew.% bis 85Gew.% verwendet wird.
22. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 18, 19, 20 oder 21,
der durch Wärme gehärtet wird.
23. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche,
bei dem als härtbares Material mittels elektromagnetischer Strahlung
Bisphenol-A-Diglycidylether (BADGE) ,
Bisphenol-F-Diglycidylether (BFDGE) ,
3 , 4-Epoxycytohexylmethyl-3 ' ,4' -epoxy-cyclohexancarboxylat , Phenolnovalak ,
Acrylat ,
Urethan und/oder
Endether verwendet wird.
24. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 18 bis 23,
dessen Vernetzung durch einen oder mehrere Initiatoren erfolgt ,
insbesondere dass als härtbares Material Monomere verwendet werden .
25. Verfahren nach einem oder beiden der vorherigen Ansprüche 22 oder 24,
bei dem der Initiator durch Temperaturerhöhung eine Vernetzung bewirkt.
26. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 18 bis 25,
bei dem sekundäre Beschleuniger verwendet werden,
die die Anregung der Initiatoren im Wellenlängenbereich variieren,
insbesondere verstärken. 27. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 18 bis 26,
bei dem die Vernetzung des härtbaren Materials durch radikalische oder kationische Vernetzungsmechanismen erfolgt. 28. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche 18 bis 27,
bei dem zumindest zwei verschiedene Typen (51, 54) von Initiatoren verwendet werden,
bei dem zumindest einer durch Wärme und
der andere durch elektromagnetische Strahlung
eine Vernetzung bewirkt.
29. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 24 bis 28,
bei dem mehrere verschiedene Initiatoren (51, 52, 53, ...) verwendet werden,
die aktiviert,
insbesondere wellenlängenspezifisch aktiviert werden.
30. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 24 bis 29,
bei dem als Initiator bis-
[4 (diphenylsulfonium) phenyl] sulfid-bis-hexafluoroantimonat verwendet wird.
31. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 24 bis 30,
bei dem als Initiator 2 , 4 , 6 -Trimethylbenzoyldiphenyl - phosphinoxid verwendet wird.
2. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche 18 bis 31,
bei dem die Initiatoren (51, 52, 53, 54, ...) entlang der Dicke des aufzutragenden und zu härtenden Materials variiert werden ,
insbesondere aufgrund ihrer wellenlängenspezifischen Aktivierung,
ganz insbesondere durch Variationen der Zusammensetzung de Initiatoren (51, 52, 53, 54, ...) oder
der Konzentration des oder der Initiatoren (51, 52, 53, 54 ...) .
3. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche 18 bis 32,
bei dem im aufgetragenen und zu härtenden Material über seine Dicke die Zusammensetzungen des zu härtende Material und/oder des Initiators variiert werden.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche 18 bis 33,
bei dem die Konzentration eines Initiators (51, 52, 53, ., im Bereich einer Einstrahlungsfläche (60) geringer Konzentration eingestellt wird als am Boden (61) .
5. Elektrische Maschine,
insbesondere Generator,
der als Glimmschutz (1) ,
insbesondere als Endglimmschutz,
einen Glimmschutz nach einem oder mehreren der Ansprüche bis 17 aufweist oder einen Glimmschutz hergestellt nach einem oder mehreren der Ansprüche 18 bis 34.
PCT/EP2011/072942 2011-12-15 2011-12-15 Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine Ceased WO2013087112A1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ES11802049.4T ES2558859T3 (es) 2011-12-15 2011-12-15 Procedimiento para fabricar un escudo contra el efecto corona, sistema de escudo contra el efecto corona de curado rápido y máquina eléctrica
EP11802049.4A EP2764519B1 (de) 2011-12-15 2011-12-15 Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine
CN201180075589.6A CN103999165B (zh) 2011-12-15 2011-12-15 用于制造电晕防护部的方法、快速硬化的电晕防护系统和电机械
US14/365,158 US10186924B2 (en) 2011-12-15 2011-12-15 Method for producing a corona shield, fast-curing corona shield system, and electric machine
PCT/EP2011/072942 WO2013087112A1 (de) 2011-12-15 2011-12-15 Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine
US16/191,524 US20190131842A1 (en) 2011-12-15 2018-11-15 Method for producing a corona shield, fast-curing corona shield system, and electric machine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/EP2011/072942 WO2013087112A1 (de) 2011-12-15 2011-12-15 Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine

Related Child Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/365,158 A-371-Of-International US10186924B2 (en) 2011-12-15 2011-12-15 Method for producing a corona shield, fast-curing corona shield system, and electric machine
US16/191,524 Division US20190131842A1 (en) 2011-12-15 2018-11-15 Method for producing a corona shield, fast-curing corona shield system, and electric machine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013087112A1 true WO2013087112A1 (de) 2013-06-20

Family

ID=45418665

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2011/072942 Ceased WO2013087112A1 (de) 2011-12-15 2011-12-15 Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine

Country Status (5)

Country Link
US (2) US10186924B2 (de)
EP (1) EP2764519B1 (de)
CN (1) CN103999165B (de)
ES (1) ES2558859T3 (de)
WO (1) WO2013087112A1 (de)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3764523B1 (de) * 2019-07-10 2023-09-20 Airbus Operations GmbH Elektrische maschine mit integriertem kühlsystem
US20250364860A1 (en) * 2024-05-23 2025-11-27 Ge Aviation Systems Llc Electric machine and method for electrically insulating portions of an electric machine

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3045462A1 (de) * 1979-12-05 1981-06-11 Hitachi, Ltd., Tokyo Verfahren zum herstellen einer koronaabschirmung fuer die staenderwicklung einer elektrischen maschine
DE4218928A1 (de) * 1992-06-10 1993-12-16 Asea Brown Boveri Glimmschutzanordnung für die Statorwicklung einer elektrischen Maschine
WO2000013191A1 (de) * 1998-08-28 2000-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Glimmschutzband
EP1995850B1 (de) 2007-05-25 2010-06-30 Siemens Aktiengesellschaft Endenglimmschutzanordnung

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US566A (en) * 1838-01-09 Cobtsteuctioit of cooking-stoves
US886A (en) * 1838-08-18 Mill eor grinding or bruising flaxseed and other substances
US3824683A (en) * 1973-08-13 1974-07-23 Gen Electric Method for reducing corona in a dynamoelectric machine
US4999136A (en) 1988-08-23 1991-03-12 Westinghouse Electric Corp. Ultraviolet curable conductive resin
EP0638547B1 (de) 1993-08-09 2000-08-16 Ciba SC Holding AG Neue urethangruppenhaltige (Meth)Acrylate
CA2129073C (en) 1993-09-10 2007-06-05 John P. Kalinoski Form-in-place emi gaskets
DE4331086A1 (de) * 1993-09-11 1995-03-16 Herberts Gmbh Verfahren zur Fixierung von Wickelgütern mit radikalisch polymerisierbaren Massen
DE59506324D1 (de) * 1994-03-16 1999-08-12 Ciba Geigy Ag Ein-Komponenten-Epoxidharz-Systeme für das Träufelverfahren und Heisstauchrollierverfahren
US20010028953A1 (en) 1998-11-16 2001-10-11 3M Innovative Properties Company Adhesive compositions and methods of use
JPH1041122A (ja) * 1996-07-19 1998-02-13 Toshiba Corp 電磁機器
US6103640A (en) 1997-09-12 2000-08-15 Bridgestone Corporation Electromagnetic-wave shielding and light transmitting plate
US6261680B1 (en) * 1999-12-07 2001-07-17 Hughes Electronics Corporation Electronic assembly with charge-dissipating transparent conformal coating
US6697712B1 (en) * 2000-04-24 2004-02-24 Utilx Corporation Distributed cable feed system and method
JP2002212266A (ja) * 2001-01-18 2002-07-31 Yaskawa Electric Corp 真空用熱硬化性樹脂組成物とその製造方法およびこれを用いた真空用機器
US7208192B2 (en) * 2002-05-31 2007-04-24 Parker-Hannifin Corporation Thermally or electrically-conductive form-in-place gap filter
DE10227227A1 (de) * 2002-06-18 2004-01-22 Siemens Ag Glimmschutz
US7875347B2 (en) * 2003-12-29 2011-01-25 General Electric Company Composite coatings for groundwall insulation, method of manufacture thereof and articles derived therefrom
DE102004008365A1 (de) 2004-02-20 2005-09-08 Altana Electrical Insulation Gmbh Verfahren zur Herstellung von beschichteten elektrischen Drähten
JP2005272702A (ja) 2004-03-25 2005-10-06 Jsr Corp 硬化性組成物、その硬化物及び積層体
EP1878027A4 (de) 2005-05-04 2012-04-11 Abb Research Ltd Elektrisches isolationsmaterial, elektrische einrichtung und verfahren zum herstellen eines elektrischen isolationsmaterials
US20080033083A1 (en) 2006-08-01 2008-02-07 Gang Li Flame retardant thermoplastic compositions having emi shielding
CN101535406A (zh) 2006-08-01 2009-09-16 沙伯基础创新塑料知识产权有限公司 具有emi屏蔽性的阻燃热塑性组合物
EP2291446B1 (de) 2008-06-23 2017-10-18 Parker-Hannifin Corporation Funkentstörmaterialien
US8092722B2 (en) * 2008-09-30 2012-01-10 Sabic Innovative Plastics Ip B.V. Varnish compositions for electrical insulation and method of using the same
CN102216400B (zh) 2008-11-12 2013-12-18 巴斯夫欧洲公司 可辐射固化涂料
JP2010155974A (ja) 2008-12-01 2010-07-15 Nitto Denko Corp アクリル系感圧性接着シート、アクリル系感圧性接着シートの製造方法、及び積層構成
WO2011019719A1 (en) 2009-08-12 2011-02-17 Parker-Hannifin Corporation Fully-cured thermally or electrically-conductive form-in-place gap filler
FR2965268B1 (fr) * 2010-09-29 2012-09-21 Hutchison Nouvelle composition pour film transparent conducteur

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3045462A1 (de) * 1979-12-05 1981-06-11 Hitachi, Ltd., Tokyo Verfahren zum herstellen einer koronaabschirmung fuer die staenderwicklung einer elektrischen maschine
DE4218928A1 (de) * 1992-06-10 1993-12-16 Asea Brown Boveri Glimmschutzanordnung für die Statorwicklung einer elektrischen Maschine
WO2000013191A1 (de) * 1998-08-28 2000-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Glimmschutzband
EP1995850B1 (de) 2007-05-25 2010-06-30 Siemens Aktiengesellschaft Endenglimmschutzanordnung

Also Published As

Publication number Publication date
US20140327334A1 (en) 2014-11-06
ES2558859T3 (es) 2016-02-09
US10186924B2 (en) 2019-01-22
US20190131842A1 (en) 2019-05-02
EP2764519A1 (de) 2014-08-13
CN103999165B (zh) 2016-12-07
CN103999165A (zh) 2014-08-20
EP2764519B1 (de) 2015-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2362399B1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Endenglimmschutzmaterials und ein Endenglimmschutz mit dem Endenglimmschutzmaterial
DE19839285C1 (de) Glimmschutzband
DE1520076A1 (de) Harzmasse zur Herstellung von UEberzuegen
EP2764519B1 (de) Verfahren zur herstellung eines glimmschutzes, schnellhärtendes glimmschutzsystem und elektrische maschine
WO2013149815A1 (de) Isoliersystem mit endenglimmschutz und verfahren zur herstellung des endenglimmschutzes
EP3044852B1 (de) Nutverschlussmasse, nutverschluss und verfahren zum herstellen eines nutverschlusses
EP2689514A2 (de) Herstellungsverfahren eines elektrischen isolationssystems eines leiters in einem wickelkopf einer elektrischen maschine
EP3044853B1 (de) Nutverschlussmasse, nutverschluss und verfahren zum herstellen eines nutverschlusses
EP0996131A1 (de) Verfahren zur Herstellung von glimmerhältigen Isolierbändern sowie dessen Verwendung
EP2803131B1 (de) Glimmschutz
DE102012208226A1 (de) Endenglimmschutzband und Verfahren zum Herstellen des Endenglimmschutzbandes
EP0448999A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Lackdrähten mit Schmelzharzen
DE102009006763A1 (de) Spule für eine dynamoelektrische Maschine
EP2915170A1 (de) Isolationsanordnung für eine hochspannungsmaschine
DE102012205048A1 (de) Endenglimmschutzvorrichtung und Verfahren zum Herstellen einer wärmeleitfähigen Schicht auf einem Endenglimmschutz
DE3230426A1 (de) Mit einem elektrischen isoliermaterial beschichteter elektrischer bauteil und verfahren zum elektrischen isolieren des bauteils
DE10113258A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Leiterstabes
RU2574607C1 (ru) Способ получения противокоронной защиты, быстроотверждаемая система защиты от коронного разряда, и электрическая машина
DE102013200499A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Ausbilden eines Glimmschutzes
EP3172817A1 (de) Glimmschutzsystem für eine elektrische maschine
DE4426695A1 (de) Verfahren zur Herstellung einer Isolation
DE1199901B (de) Linearbeschleuniger
DE102013211047B4 (de) Verfahren zum Verschließen von Kühlluftbohrungen
EP4485759A1 (de) Nutfüllung mittels zweikomponentigem duromer-system bei elektrischer maschine
DE102010054181A1 (de) Isolationssystem für einen Leiter einer Hochspannungsmaschine

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11802049

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011802049

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2014128844

Country of ref document: RU

Kind code of ref document: A