WO2013087676A2 - Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven energieübertragung und betriebsverfahren für eine solche steckvorrichtung - Google Patents

Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven energieübertragung und betriebsverfahren für eine solche steckvorrichtung Download PDF

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
    • H01F38/14—Inductive couplings

Definitions

  • the invention relates to a plug-in device for contactless energy transfer from a primary part to a secondary part, each having at least one coil, which are inductively coupled to each other.
  • the invention further relates to an operating method for safely operating such a plug-in device.
  • contactless plug devices Compared with connectors in which an energy transfer via mechanically to be connected or disconnected contact elements, contactless plug devices have advantages in terms of wear due to a high number of mating cycles or strong vibrations. In addition, contact erosion during insertion or removal under electrical load is prevented. The danger of forming arcing when disconnecting plug connectors with a high current load is not given in contactless plug devices. Finally, in the contactless transmission of energy is a galvanic isolation between the primary part and the secondary part, which may be required, for example, for use in the medical field. The lack of mechanically consuming interlocking contacts also allows a design of the plug-in device with surfaces as smooth as possible, which predestined the contactless plug-in devices suitable for applications with an increased requirement for cleanliness / hygiene, for example in the food industry.
  • the document DE 2 75 27 83 describes a plug-in device for transmitting electrical measuring signals, in particular in the medical field, in which an annular receiving coil is integrated in the plug, which is coupled inductively with a likewise annular transmitting coil in the mating connector in the inserted state via a transmission gap.
  • the transmitting coil of the mating connector is acted upon by an alternating voltage, which induces a voltage in the receiving coil of the plug, which is used after rectification, to a provided in the connector evaluation for the To operate measuring signals.
  • the measuring electronics are modulated onto a light source via the evaluation electronics so that the measuring signals can be transmitted galvanically separated to the mating connector in the form of light signals.
  • the specified inductive energy transmission is suitable for the purpose of use only for the transmission of small power to supply the measuring electronics and the light source suitable for signal transmission.
  • the high wear resistance makes contactless inductive energy transfer interesting also in the field of automation, for example for the transmission of energy to a robot tool.
  • An inventive plug-in device for contactless inductive energy transmission from a primary part to a secondary part, each having at least one coil, which are inductively coupled to each other, is characterized in that the at least one coil cooperates with at least one ferrite core.
  • the ferrite core increases the magnetic flux by its permeability so that even with small sizes of the plug-in device and small transmission surfaces higher electrical power can be transmitted. An energy transfer is already possible by the high magnetic flux, even if the primary and the secondary part are not (yet) in a position in which the distance between them is minimal, but if there is a gap between them.
  • At least one inverter with electronic components is arranged integrally with the coil and the ferrite core in a housing in the primary part.
  • at least one rectifier with electronic components is arranged integrally with the coil and the ferrite core in a housing.
  • the respective electronic components are in thermal contact with the respective ferrite core.
  • the electronic components in Primärg. Secondary part each arranged on a circuit board, which is thermally coupled via a heat transfer medium with the ferrite core. Due to the thermal coupling of the respective ferrite core is heated by the converted power loss in the electronic components.
  • their power losses due to magnetic reversal processes decrease with increasing temperature.
  • the temperature increase at the ferrite core achieved by the thermal coupling leads to lower losses in the ferrite core, as a result of which the overall efficiency (transmission efficiency) of the plug-in device increases.
  • the interior of the housing is sealed against a surrounding medium, in particular with respect to a surrounding liquid.
  • the plug-in device can be used in dusty, sandy or humid environments. Also, for example, use underwater is possible.
  • An operating method according to the invention for a plug-in device for contactless inductive energy transfer from a primary part to a secondary part is characterized in that the primary part carries out a measurement of operating variables of a primary coil used for inductive energy transmission and inhibits energy transmission depending on the measured operating variables. In this way it can be recognized by the primary part, if either no secondary part or a non-matching or a defective secondary part for inductive coupling faces the primary part. Especially with a plug-in device with the potential for transmission of higher electrical energy is prevented so that poses a threat from the primary part.
  • the operating variables relate to a voltage at the primary coil and / or a current through the primary coil, which results when the primary coil is charged with an alternating voltage signal with predetermined parameters.
  • the predetermined parameter quantities, in particular a duty cycle, of a PWM method, which is used to generate the alternating voltage signal preferably relate to this.
  • FIG. 1 is a first sectional view of a plug-in device
  • FIG. 2 shows a further sectional view of the plug-in device shown in FIG. 1, FIG.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a specific power dissipation in FIG.
  • Figure 1 shows a schematic sectional view of an according to the application plug-in device for contactless energy transfer from a primary part 1 to a secondary part 1 '.
  • Elements which are assigned to the primary part 1 also referred to as primary-side elements in the following, have reference numerals in the figure without an apostrophe.
  • Elements which are assigned to the secondary part 1 ' also referred to below as secondary-side elements, bear reference symbols with a corresponding apostrophe.
  • primary-side and secondary-side elements which have the same or a comparable function, are provided with reference numerals with the same numbers. Unless explicit reference is made to the primary or secondary side in the following, reference symbols without apostrophes are used which refer to both sides.
  • Primary part 1 and secondary part 1 'each have a housing 2, which may be made of a usual for plug housing material such as plastic, aluminum or stainless steel or the like.
  • the housing 2 are designed half-shell-shaped, with its front side is closed with a front panel 3.
  • a cable feedthrough 4 for a connection cable 5 is introduced into the housing 2.
  • a coil 10 is in each case arranged, which is wound on a ferrite core 1 1, or is wound on a bobbin, which is inserted into the ferrite core 1 1.
  • the coil 10 may be wound with a single conductor. To reduce the skin effect, however, a use of multicore Hochfrequenzlitze is preferred.
  • the ferrite core 11 is a round pot core on the primary and secondary side with an outer edge 12 and an inner dome 13 concentric therewith.
  • a core is also referred to as a (cylindrically symmetric) E core.
  • the cross sections of the outer edge 12 and the inner dome 13 are preferably approximately the same size in order to achieve a homogeneous magnetic flux density, taking into account the different stray fields in the ferrite core 1 1.
  • the use of ferrite cores with different geometry is also possible. For example, square or rectangular cores may have round or square or rectangular heights. cores are used. It is also possible to use coils without bobbins, eg with conductors glued together.
  • the respective front panel 3 towards the ferrite cores 1 1 are open, whereas on the opposite side of the outer edge 12 and the inner dome 13 are connected to each other via a pot bottom.
  • the coil 10 is inserted in each case in the here annular trench between the outer edge 12 and the inner dome 13.
  • a possibly still existing gap between the outer and inner edge of the coil 10 and the ferrite core 1 1 may be filled with a heat-conducting medium.
  • the primary part 1 and the secondary part 1 ' With their front panels 3, 3' facing each other brought to a close distance to each other for contactless inductive energy transfer.
  • this distance which forms a transmission gap, is shown as the transmission distance d.
  • the transmission distance d is in the range of 0 to a few millimeters or centimeters, depending on the size, in particular the diameter of the coils 10 or ferrite cores 11.
  • the primary-side coil 10 hereinafter also referred to as the primary coil 10, subjected to an alternating current.
  • a resonant circuit is formed from the primary coil 10 and a resonant capacitor whose frequency is in the range of a few kilohertz (kHz) to a few hundred kHz, with a frequency in the range of a few tens of kHz being particularly preferred.
  • the alternating current which is applied to the primary coil 10, is provided by an inverter.
  • a pulse width modulation method PWM
  • the inverter is located together with monitoring and control devices on a circuit board 20 within the housing 2 of the primary part. 1 In the figure, 20 electronic components 21 are shown as an example on the board.
  • the resonant circuit is slightly over-resonant, ie at frequencies above the resonant frequency operated.
  • secondary coil 10' In an energy transfer due to the magnetic coupling between the primary coil 10 and secondary coil 10 ', hereinafter referred to as secondary coil 10', which is particularly efficient by the existing ferrite cores 1 1 and 1 1 '.
  • a voltage is induced, which is available after rectification, voltage conversion - and possibly voltage stabilization - as an output voltage on the connecting cable 5' for delivering the transmitted energy.
  • the electronic components on the secondary side are likewise arranged on a circuit board 20 ', wherein in this case individual electronic components 21' are again shown by way of example.
  • the secondary coil have a center tap, so that a synchronous rectifier can be used.
  • the ferrite cores 1 1, 1 1 allow a high magnetic flux density, through which an efficient energy transfer is possible even with a small coil volume.
  • the transmission is relatively tolerant of a lateral displacement of the primary part 1 and the secondary part 1 'against each other possible. This is for example in the automation area of great advantage, since it can be dispensed with a high positioning accuracy for establishing a conventional contact-type connector.
  • no interlocking guide or positioning elements are provided, which would align the primary part 1 and the secondary part 1 'when nesting laterally to each other. Due to the absence of such elements, the primary part 1 and the secondary part 1 'can also be brought into the operating position or separated from one another by a lateral movement, that is to say a movement in the direction of the extent of the front plates 3, 3'. This proves to be particularly advantageous in the field of automation, since an additional axial movement of primary and secondary part 1, 1 'to each other for establishing or disconnecting a connector is not required. Depending on the intended application, however, such guiding or positioning elements may also be provided in alternative embodiments.
  • Both the primary part 1 and the secondary part 1 'are between the respective ferrite core 1 1 and the board 20 réelleleitmatten 14 are arranged.
  • the electronic components 21 arranged on the printed circuit board 20 represent a large loss source in the transmission path. The generated by these components 21
  • Heat loss is transmitted through the heat conducting mats 14 on the ferrite core 1 1.
  • the ferrite core 1 1 heats up during operation to a higher operating temperature than would be the case without the thermal coupling to the board 20.
  • the efficiency of energy transfer increases, as can be seen from FIG.
  • a potting compound can be used to thermally couple the circuit board 20 and the ferrite core 1 1.
  • FIG. 3 shows dependencies of the specific power loss P v for an exemplary ferrite material of the ferrite core 1 1 as a function of the operating frequency f in logarithmic plots. The dependence is given in several pairs of curves for different magnetizations varying between 50 milli-Tesla (mT) and 200 mT. For each pair of curves, the upper, solid curve indicates the specific power dissipation at 25 ° Celsius, ie approximately room temperature, and the lower dashed curve the specific power loss at a temperature of 100 ° Celsius of the ferrite core 1 1. It can be seen that over the entire frequency range shown for each magnetization used, the losses at a lower temperature in the ferrite core 11 are greater than at a higher temperature.
  • mT milli-Tesla
  • the primary part 1 is "operated empty", which would, however, mean an unnecessarily high idling energy consumption for the primary part and what is undesirable with regard to an unwanted emission of electromagnetic impurities If this is positioned opposite a conductive, eg a metallic surface, the currents induced in the metallic surface can heat them up, and the primary part should not be operated with a non-matching or defective secondary part.
  • FIG. 4 describes an operating method for a plug-in connection for contactless inductive energy transmission, which prevents both increased idling energy consumption of the primary part 1 and uncontrolled energy transfer to another element than a suitable secondary part 1 '.
  • the illustrated operating method can be carried out, for example, with the plug-in device described above in connection with FIGS. 1 and 2. It is therefore described by way of example with reference to this plug-in connection.
  • a first step S1 an AC voltage signal with predetermined first parameters is output to the primary coil 10.
  • predefined first parameters for a PWM method are set, for example a duty cycle.
  • a delay time of, for example, 15 milliseconds may be provided here, which serves for the settling of the system to the settings in step S1.
  • Step S2 is optional and may be omitted if the system requires only a negligibly short time to implement changed settings.
  • a step S3 the current through the primary coil 1 as an operation amount of the primary coil 10 is measured. Only if the second Därteil 1 'with respect to the primary part 1 is present, the measured current remains below a predetermined, correlated with the first parameters current limit. Additionally or alternatively, it may be provided, in addition to the current through the primary coil 1 itself, to consider the rate of change of this current.
  • a DC link capacitor is usually provided at the rectified voltage, the charging of which, after the setting of an AC voltage signal with the predetermined first parameters, leads to a current change of the current through the primary coil 1 with a characteristic time characteristic. It can thus be determined both via the absolute value of the current and via its rate of change in step S3, whether a secondary part 1 'faces the primary part 1.
  • step S10 in which the primary coil 10 is no longer energized, in other words, no energy transfer takes place.
  • step S1 1 for a relatively long delay time, which is 0.5 seconds by way of example here.
  • step S1 in which again a first amplitude is applied to the primary coil 10.
  • step S1 in which again a first amplitude is applied to the primary coil 10.
  • step S3 Secondary existing capacitor is discharged via a discharge mechanism in the time of step 1 1, so that when restarting the process with the step S1 starts under the same initial conditions.
  • a current sink can be present on the secondary side, which is switched off after the coupling of primary part 1 and secondary part 1 '(see step S9) in order to reduce the power consumption. If it is determined in step S3 that the measured current is below the limit value and / or shows the expected time dependence, the method is continued after a further short delay time in step S4 with step S5, in which the height of the voltage at the primary coil 10th is determined as a further farm size. If it is determined in step S5 that the voltage does not satisfy certain predefined requirements, the method in turn branches to step S10. On the other hand, if the voltage is in the predetermined range, the process proceeds to a step S6.
  • step S6 the primary coil 10 is supplied with an alternating voltage signal having predetermined second parameters.
  • second parameters of the PWM method are set analogously to step S1, again using the duty cycle, for example.
  • step S7 the voltage applied to the coil is again measured in a subsequent step S8. If this voltage does not satisfy second predetermined voltage criteria which are correlated with the second parameters, the system branches again to step S10. Only if it is determined in step S8 that the second criteria are met, the method is continued with step S9, in which the primary coil 10 is operated for energy transmission. During the operation of the primary part 1 in step S9 is continuously the
  • step S10 Current determined by the primary coil 1 and / or by switching elements of the inverter. If the absolute value of the current exceeds a certain limit, the operation is stopped and the process branches to step S10. For example, an excessively high load on the secondary side is detected on the primary side. Furthermore, based on the currents, the waveform at the output of
  • step S10 Inverter checked. Too large deviations of the waveform from a sinusoid indicate an incorrect secondary side. Also, removal of an otherwise matching secondary part 1 'can be detected. In such a case, the process also branches to step S10.
  • the illustrated method has the advantage that an incorrect secondary side is detected on the primary side. There is no feedback from the secondary part 1 'to the primary part 1 necessary to ensure safe operation of the primary part 1.
  • the system may be exposed to temperatures in a wide temperature range, for example between -20 ° C and 100 ° C, due to the ambient conditions and / or due to its own power loss.
  • the parameters and / or limit values used in the method, for example in steps S3 and S8, can be predetermined as a function of temperature in order to ensure a correct process sequence with reliable detection of a correctly operating secondary side at every possible operating temperature.
  • a safety mechanism based on feedback of a secondary part to a primary part can alternatively or additionally be used.
  • the connector can be provided to constantly determine the size of the air gap in operation and check.
  • the air gap can be determined based on a detuning of the resonant circuit via the resonant frequency, possibly in conjunction with the current flowing in the primary coil. It can be provided to prevent the transmission of energy when a predetermined distance d (see FIG.)
  • it is possible to provide energy buffering on the secondary side for example by means of a capacitor with a high capacity, in order to maintain operation or emergency operation in the secondary side in the event of a temporary power failure, for example during a tool change.
  • this is designed for operation in a liquid medium.
  • the housing 2 is sealed in connection with the front panel 3 with respect to this liquid medium.
  • a heat insulation, z. B. in the form of a thin air gap between the ferrite core 1 1 and the front panel 3 vorge- to achieve the previously described effect of improving the efficiency by heating the ferrite core 1 1 also within a rather cooling liquid surrounding medium.
  • the transmission via the transmission gap d can be optimized for changed magnetic susceptibilities of the liquid medium.
  • the seal between the housing 2 and the front panel 3 advantageously also provides protection against dust and dirt.

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  • Power Engineering (AREA)
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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung von einem Primärteil (1) zu einem Sekundärteil (1'), die jeweils mindestens eine Spule (10, 10') aufweisen, die induktiv miteinander koppelbar sind. Die Steckverbindung zeichnet sich dadurch aus, dass die mindestens eine Spule (10, 10') mit jeweils mindestens einem Ferritkern (11, 11') zusammenwirkt. Die Erfindung betrifft weiterhin ein Betriebsverfahren für eine Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung von einem Primärteil (1) zu einem Sekundärteil (1'). Bei dem Primärteil (1) wird eine Messung von Betriebsgrößen einer zur induktiven Energieübertragung eingesetzten Primärspule (10) vorgenommen und abhängig von den gemessenen Betriebsgrößen eine Energieübertragung unterbunden.

Description

Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung und Betriebsverfahren für eine solche Steckvorrichtung
Die Erfindung betrifft eine Steckvorrichtung zur kontaktlosen Energieübertragung von einem Primärteil auf ein Sekundärteil, die jeweils mindestens eine Spule aufweisen, die induktiv miteinander koppelbar sind. Die Erfindung betrifft weiterhin ein Betriebsverfahren zum sicheren Betreiben einer solchen Steckvorrichtung.
Gegenüber Steckverbindern, bei denen eine Energieübertragung über mecha- nisch zu verbindende bzw. zu trennende Kontaktelemente erfolgt, besitzen kontaktlose Steckvorrichtungen Vorteile bezüglich eines Verschleißes durch eine hohe Zahl von Steckzyklen oder starken Vibrationen. Zudem ist ein Kontaktabbrand bei einem Ein- oder Ausstecken unter elektrischer Last verhindert. Auch die Gefahr des Ausbildens von Lichtbögen beim Trennen von Steckver- bindern mit einer hohen Strombelastung ist bei kontaktlosen Steckvorrichtungen nicht gegeben. Schließlich liegt bei der kontaktlosen Übertragung von Energie eine galvanische Trennung zwischen dem Primärteil und dem Sekundärteil vor, die beispielsweise beim Einsatz im medizinischen Bereich gefordert sein kann. Das Fehlen der mechanisch aufwendig ineinander greifenden Kon- takte ermöglicht zudem eine Gestaltung der Steckvorrichtung mit möglichst glatten Oberflächen, was die kontaktlosen Steckvorrichtungen geeignet für Anwendungszwecke mit einer erhöhten Anforderung an Sauberkeit/Hygiene prädestiniert, beispielsweise im Lebensmittelbereich. Die Druckschrift DE 2 75 27 83 beschreibt eine Steckvorrichtung zur Übertragung von elektrischen Messsignalen, insbesondere im Medizinbereich, bei der in den Stecker eine ringförmige Empfangsspule integriert ist, die mit einer ebenfalls ringförmigen Sendespule in dem Gegenstecker im eingesteckten Zustand induktiv über einen Übertragungsspalt gekoppelt ist. Die Sendespule des Gegensteckers wird mit einer Wechselspannung beaufschlagt, die in der Empfangsspule des Steckers eine Spannung induziert, die nach Gleichrichtung eingesetzt wird, um eine im Stecker vorgesehene Auswerteelektronik für die Messsignale zu betreiben. Über die Auswerteelektronik werden die Messsignale auf eine Lichtquelle aufmoduliert, sodass die Messsignale in Form von Lichtsignalen galvanisch getrennt zum Gegenstecker übertragen werden können. Die angegebene induktive Energieübertragung ist dem Einsatzzweck ange- passt nur zur Übertragung von kleinen Leistungen zur Versorgung der Messelektronik und der Lichtquelle zur Signalübertagung geeignet.
Insbesondere die hohe Verschleißfestigkeit macht eine kontaktlose induktive Energieübertragung auch im Automatisierungsbereich interessant, beispiels- weise zur Übertragung von Energie an ein Wechselwerkzeug eines Roboters.
Hierfür würden jedoch Leistungen benötigt, die über eine Vorrichtung, wie sie in der zuvor genannten Druckschrift beschrieben ist, nicht übertragbar sind.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Steckvorrichtung der Eingangs genannten Art bereitzustellen, über die auch höhere elektrische Leistungen, bevorzugt im Bereich von einigen zehn Watt bis einigen hundert Watt, kontaktlos effizient und sicher übertragen werden können.
Diese Aufgabe wird durch eine Steckvorrichtung bzw. ein Betriebsverfahren mit den jeweiligen Merkmalen der unabhängigen Ansprüche gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Steckvorrichtungen sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
Eine erfindungsgemäße Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energie- Übertragung von einem Primärteil zu einem Sekundärteil, die jeweils mindestens eine Spule aufweisen, die induktiv miteinander koppelbar sind, zeichnet sich dadurch aus, dass die mindestens eine Spule mit jeweils mindestens einem Ferritkern zusammenwirkt. Der Ferritkern erhöht den magnetischen Fluss durch seine Permeabilität derart, dass auch bei kleinen Baugrößen der Steck- Vorrichtung und kleinen Übertragungsflächen höhere elektrische Leistungen übertragen werden können. Eine Energieübertragung ist durch den hohen magnetischen Fluss auch dann bereits möglich, wenn das Primär- und das Sekundärteil sich (noch) nicht in einer Position befinden, in der der Abstand zwischen ihnen minimal ist, sondern wenn ein Spalt zwischen ihnen besteht. Die Energieübertragung ist dadurch robust und wenig fehleranfällig, auch bei Vibrationen oder dem Vorliegen anderer mechanischer Einflüsse, die zu einer Abstandsvergrößerung zwischen Primär- und Sekundärteil führen. Auch können z.B. sekundärseitig stromversorgte Führungs- oder Sicherheitsmechanismen bereits in einer Annäherungsphase der beiden Teile aktiviert werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Steckvorrichtung ist in dem Primärteil zumindest ein Wechselrichter mit elektronischen Komponenten integral mit der Spule und dem Ferritkern in einem Gehäuse angeordnet. Ebenfalls vorteilhaft ist in dem Sekundärteil zumindest ein Gleichrichter mit elektronischen Komponenten integral mit der Spule und dem Ferritkern in einem Gehäuse angeordnet. Auf diese Weise entsteht eine Steckvorrichtung, die ähnlich einfach wie eine kontaktbehaftete Steckvorrichtung beispielsweise in einem Kabel zur Energieübertragung angeordnet werden kann.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Steckvorrichtung stehen die jeweiligen elektronischen Komponenten in thermischen Kontakt mit dem jeweiligen Ferritkern. Bevorzugt sind die elektronischen Komponenten im Primärbzw. Sekundärteil jeweils auf einer Platine angeordnet, die über ein wärme- übertragendes Medium mit dem Ferritkern thermisch gekoppelt ist. Durch die thermische Kopplung wird der jeweilige Ferritkern durch die in den elektronischen Komponenten umgesetzte Verlustleistung erwärmt. Innerhalb eines weiten Bereichs von Betriebsparameteren von Ferritkernen sinken deren Leistungsverluste aufgrund von Ummagnetisierungsprozessen mit steigender Tem- peratur ab. Der durch die thermische Kopplung erreichte Temperaturanstieg am Ferritkern führt in der Folge zu geringeren Verlusten im Ferritkern, wodurch der Gesamtwirkungsgrad (Übertragungseffizienz) der Steckvorrichtung steigt.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung der Steckvorrichtung ist das Inne- re des Gehäuses gegenüber einem umgebenden Medium, insbesondere gegenüber einer umgebenden Flüssigkeit, abgedichtet. So kann die Steckvorrichtung innerhalb von staubigen, sandigen oder feuchten Umgebungen eingesetzt werden. Auch ist beispielsweise ein Einsatz unter Wasser möglich. Eine erfindungsgemäßes Betriebsverfahren für eine Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung von einem Primärteil zu einem Sekundärteil zeichnet sich dadurch aus, dass das Primärteil eine Messung von Betriebsgrößen einer zur induktiven Energieübertragung eingesetzten Primärspule vornimmt und abhängig von den gemessenen Betriebsgrößen eine Energieübertragung unterbindet. Auf diese Weise kann von dem Primärteil erkannt werden, wenn entweder gar kein Sekundärteil oder ein nicht passendes oder ein defektes Sekundärteil zur induktiven Kopplung dem Primärteil gegenübersteht. Gerade bei einer Steckvorrichtung mit dem Potential zu Übertragung höherer elektrischer Energie wird so verhindert, dass von dem Primärteil eine Gefährdung ausgeht.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung des Betriebsverfahrens betreffen die Betriebsgrößen eine Spannung an der Primärspule und/oder einen Strom durch die Primärspule, die bzw. der sich ergibt, wenn die Primärspule mit einem Wechselspannungssignal mit vorgegebenen Parametern beaufschlagt wird. Bevorzugt betreffen dabei die vorgegebenen Parameter Größen, insbesondere ein Tastverhältnis, eines PWM-Verfahrens, das zur Erzeugung des Wechselspannungssignals eingesetzt wird.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen mithilfe von vier Figuren näher erläutert. Die Figuren zeigen:
Fig. 1 eine erste Schnittansicht einer Steckvorrichtung,
Fig. 2 eine weitere Schnittansicht der in Fig. 1 dargestellten Steckvorrichtung,
Fig. 3 ein Diagramm zur Darstellung einer spezifischen Verlustleistung in
Abhängigkeit der Frequenz bei einem Ferritmaterial unter verschiedenen Betriebsbedingungen und
Fig. 4 ein Ablaufdiagramm eines Betriebsverfahrens für eine kontaktlose
Steckvorrichtung. Figur 1 zeigt ein schematisches Schnittbild einer anmeldungsgemäßen Steckvorrichtung zur kontaktlosen Energieübertragung von einem Primärteil 1 zu einem Sekundärteil 1 '. Elemente, die dem Primärteil 1 zugeordnet sind, im Folgenden auch primärseitige Elemente genannt, tragen in der Figur Bezugszei- chen ohne Apostroph. Elemente, die dem Sekundärteil 1 ' zugeordnet sind, im Folgenden auch sekundärseitige Elemente genannt, tragen Bezugszeichen mit einem entsprechenden Apostroph. Dabei sind primärseitige und sekundärseitige Elemente, die die gleiche oder eine vergleichbare Funktion aufweisen, mit Bezugszeichen mit denselben Zahlen versehen. Wenn im Folgenden nicht ex- plizit auf die Primär- oder Sekundärseite verwiesen wird, werden Bezugszeichen ohne Apostroph verwendet, die sich auf beide Seiten beziehen.
Primärteil 1 und Sekundärteil 1 ' weisen jeweils ein Gehäuse 2 auf, das aus einem für Steckergehäuse üblichen Material wie Kunststoff, Aluminium oder Edelstahl oder dergleichen gefertigt sein kann. Die Gehäuse 2 sind halbscha- lenförmig ausgeführt, wobei ihre vordere Seite mit einer Frontplatte 3 verschlossen ist. Im hinteren Bereich, wegweisend von der Frontplatte 3 ist in das Gehäuse 2 eine Kabeldurchführung 4 für ein Anschlusskabel 5 eingebracht. Unmittelbar hinter der Frontplatte 3 ist jeweils eine Spule 10 angeordnet, die auf einen Ferritkern 1 1 gewickelt ist, bzw. auf einen Spulenkörper gewickelt ist, der in den Ferritkern 1 1 eingelegt ist. Die Spule 10 kann mit einem einzelnen Leiter gewickelt sein. Zur Verringerung des Skin-Effekts ist allerdings eine Verwendung von mehradriger Hochfrequenzlitze bevorzugt.
Im dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Ferritkern 1 1 primär- und sekun- därseitig ein runder Topfkern mit einem äußeren Rand 12 und einem dazu konzentrischen inneren Dom 13. Ein solcher Kern wird auch als (zylindersymmetrischer) E-Kern bezeichnet. Dabei sind die Querschnitte des äußeren Rands 12 und des inneren Doms 13 bevorzugt näherungsweise gleich groß, um eine homogene magnetische Flussdichte unter Berücksichtigung der unterschiedlichen Streufelder im Ferritkern 1 1 zu erzielen. Die Verwendung von Ferritkernen mit anderer Geometrie ist ebenfalls möglich. Beispielsweise können quadratische oder rechteckige Kerne mit runden oder quadratischen bzw. rechteckigen Fer- ritkernen eingesetzt werden. Auch Spulen ohne Spulenkörper, z.B. mit miteinander verklebten Leitern können verwendet werden.
Zur jeweiligen Frontplatte 3 hin sind die Ferritkerne 1 1 offen, wohingegen auf der gegenüberliegenden Seite der äußere Rand 12 und der innere Dom 13 über einen Topfboden miteinander verbunden sind. Die Spule 10 ist jeweils in den hier ringförmigen Graben zwischen dem äußeren Rand 12 und dem inneren Dom 13 eingelegt. Ein eventuell noch vorhandener Spalt zwischen dem äußeren und inneren Rand der Spule 10 und dem Ferritkern 1 1 kann mit einem wärmeleitenden Medium ausgefüllt sein.
Im Betrieb werden zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung das Primärteil 1 und das Sekundärteil 1 ' mit ihren Frontplatten 3, 3' aufeinander zuweisend in geringem Abstand zu einander gebracht. In der Figur 1 ist dieser Ab- stand, der einen Übertragungsspalt bildet, als Übertragungsabstand d eingezeichnet. Der Übertragungsabstand d liegt im Bereich von 0 bis einigen Millimetern oder Zentimetern, abhängig von der Größe, insbesondere dem Durchmesser der Spulen 10 bzw. Ferritkerne 1 1 . Im Betrieb wird die primärseitige Spule 10, nachfolgend auch als Primärspule 10 bezeichnet, mit einem Wechselstrom beaufschlagt. Bevorzugt ist dabei aus der Primärspule 10 und einem Resonanzkondensator ein Resonanzkreis gebildet, dessen Frequenz im Bereich von einigen Kilohertz (kHz) bis einigen hundert kHz liegen, wobei eine Frequenz im Bereich von einigen zehn kHz besonders bevorzugt ist. Der Wechselstrom, mit der die Primärspule 10 beaufschlagt wird, wird von einem Wechselrichter be- reitgestellt. Im Wechselrichter kann zur Erzeugung der Wechselspannung dabei beispielsweise ein Pulsweitenmodulationsverfahren (PWM) eingesetzt werden. Der Wechselrichter befindet sich zusammen mit Überwachungs- und Steuereinrichtungen auf einer Platine 20 innerhalb des Gehäuses 2 des Primärteils 1 . In der Figur sind beispielhaft auf der Platine 20 elektronische Kompo- nenten 21 eingezeichnet. Zum Schutze des Wechselrichters vor einer Resonanzüberhöhung der Amplitude am Resonanzkreis, gebildet aus dem genannten Resonanzkondensator und der Primärspule 10, wird der Resonanzkreis leicht überresonant, also bei Frequenzen oberhalb der Resonanzfrequenz, betrieben. Bei einer Energieübertragung bedingt die magnetische Kopplung zwischen der Primärspule 10 und sekundärseitigen Spule 10', nachfolgend Sekundärspule 10' genannt, die durch die vorhandenen Ferritkerne 1 1 und 1 1 ' besonders effizient ist. In der Sekundärspule 10' wird eine Spannung induziert, die nach Gleichrichtung, Spannungswandlung - und ggf. Spannungsstabilisierung - als Ausgangsspannung am Anschlusskabel 5' zur Abgabe der übertragenen Energie bereitsteht. Die elektronischen Komponenten auf der Sekundärseite sind ebenfalls auf einer Platine 20' angeordnet, wobei hier wiederum beispielhaft einzelne elektronische Komponenten 21 ' eingezeichnet sind. Vorteilhaft kann die Sekundärspule einen Mittelabgriff aufweisen, so dass ein Synchrongleichrichter verwendet werden kann.
Die Ferritkerne 1 1 , 1 1 ' erlauben eine hohe magnetische Flussdichte, durch die eine effiziente Energieübertragung auch bei kleinem Spulenvolumen möglich ist. Die Übertragung ist dabei relativ tolerant gegenüber einer lateralen Verschiebung des Primärteils 1 und des Sekundärteils 1 ' gegeneinander möglich. Dieses ist beispielsweise im Automatisierungsbereich von hohem Vorteil, da auf eine hohe Positioniergenauigkeit zur Etablierung einer konventionellen kontaktbehafteten Steckverbindung verzichtet werden kann.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel der Figur 1 sind keine ineinandergreifenden Führungs- oder Positionierungselemente vorgesehen, die das Primärteil 1 und das Sekundärteil 1 ' beim Ineinanderstecken lateral zueinander ausrichten würden. Durch das Fehlen solcher Elemente können das Primärteil 1 und das Sekundärteil 1 ' auch durch eine Lateralbewegung, das heißt eine Bewegung in Richtung der Ausdehnung der Frontplatten 3, 3' in die Betriebsposition gebracht werden bzw. von einander getrennt werden. Dieses erweist sich gerade im Automatisierungsbereich als besonders vorteilhaft, da eine zusätzliche axiale Bewegung von Primär- und Sekundärteil 1 , 1 ' aufeinander zu zum Etablieren oder Trennen einer Steckverbindung nicht erforderlich ist. Je nach geplantem Anwendungszweck können in alternativen Ausgestaltungen derartige Führungs- oder Positionierungselemente jedoch auch vorgesehen sein. Sowohl beim Primärteil 1 als auch beim Sekundärteil 1 ' sind zwischen dem jeweiligen Ferritkern 1 1 und der Platine 20 Wärmeleitmatten 14 angeordnet. Insbesondere bei der Primärseite, aber auch bei der Sekundärseite stellen die auf der Platine 20 angeordneten elektronischen Bauteile 21 eine große Verlust- quelle im Übertragungsweg dar. Die von diesen Bauelementen 21 erzeugte
Verlustwärme wird über die Wärmeleitmatten 14 auf den Ferritkern 1 1 übertragen. Dadurch wärmt sich der Ferritkern 1 1 im Betrieb auf eine höhere Betriebstemperatur auf, als dieses ohne die thermische Kopplung an die Platine 20 der Fall wäre. Als Folge davon steigt die Effizienz der Energieübertragung, wie an- hand der Figur 3 ersichtlich ist. Anstelle der Wärmeleitmatten 14 kann beispielsweise auch eine Vergussmasse eingesetzt werden, um die Platine 20 und den Ferritkern 1 1 thermisch zu koppeln.
Die Figur 3 zeigt Abhängigkeiten der spezifischen Verlustleistung Pv für ein beispielhaftes Ferritmaterial des Ferritkerns 1 1 in Abhängigkeit der Betriebsfrequenz f in doppelt logarithmischer Auftragung. Die Abhängigkeit ist in mehreren Kurvenpaaren für verschiedene Magnetisierungen, die zwischen 50 Milli-Tesla (mT) und 200 mT variieren, angegeben. Bei jedem Kurvenpaar gibt die obere, durchgezogene Kurve die spezifische Verlustleistung bei 25° Celsius, also un- gefähr Raumtemperatur, und die untere, gestrichelte Kurve die spezifische Verlustleistung bei einer Temperatur von 100° Celsius des Ferritkerns 1 1 an. Es ist zu erkennen, dass über dem gesamten dargestellten Frequenzbereich für jede benutzte Magnetisierung die Verluste bei geringerer Temperatur im Ferritkern 1 1 größer sind als bei höherer Temperatur. Der zuvor beschriebene Eintrag der Verlustleistung der elektronischen Komponenten als Wärme in den Ferritkern 1 1 erhöht dessen Temperatur und senkt folglich die Verlustleistung im Ferritkern 1 1 aufgrund der Ummagnetisierung. Dadurch wird der Gesamtwirkungsgrad des Übertragungssystems verbessert. Dieser Effekt kann sowohl auf der Primärseite als auch auf der Sekundärseite genutzt werden. Gleichzeitig wird der vorhandene Ferritkern 1 1 , 1 1 ' durch die thermische Kopplung als Kühlkörper für die Elektronikkomponenten 21 , 21 ' eingesetzt, wodurch sich als zusätzlicher Effekt eine Material- und somit Kosteneinsparung ergibt. Beim Betrieb der Steckvorrichtung besteht aufgrund der hohen übertragbaren Leistung ein Gefahrenpotential, wenn das Primärteil 1 betrieben wird, ohne dass ein passendes komplementäres Sekundärteil 1 ' diesem gegenüber angeordnet ist. Im harmlosesten Fall wird das Primärteil 1„leer betrieben", was je- doch einen unnötig hohen Leerlauf-Energieverbrauch für das Primärteil bedeuten würde und was im Hinblick auf eine unerwünschte Abstrahlung von elektromagnetischen Verunreinigungen ungewünscht ist. Weniger harmlos kann dagegen das Betreiben des Primärteils 1 sein, wenn dieses einer leitenden, z.B. einer metallischen Fläche gegenüber positioniert ist. Die in der metallischen Fläche induzierten Ströme können diese aufheizen. Auch sollte das Primärteil nicht mit einem nicht passenden oder defekten Sekundärteil betrieben werden.
In Figur 4 ist ein Betriebsverfahren für eine Steckverbindung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung beschrieben, die sowohl einen erhöhten Leer- lauf-Energieverbrauch des Primärteils 1 , als auch eine unkontrollierte Energieübertragung in ein anderes Element als ein geeignetes Sekundärteil 1 ' verhindert. Das dargestellte Betriebsverfahren kann beispielsweise mit der zuvor im Zusammenhang mit den Figuren 1 und 2 beschriebenen Steckvorrichtung ausgeführt werden. Es wird daher beispielhaft mit Verweis auf diese Steckverbin- dung beschrieben.
In einem ersten Schritt S1 wird ein Wechselspannungssignal mit vorgegebenen ersten Parametern an die Primärspule 10 ausgegeben. Im dargestellten Beispiel werden dazu vorgegebene erste Parameter für ein PWM-Verfahren ein- gestellt, beispielsweise ein Tastverhältnis.
Danach kann zunächst in einem Schritt S2 eine Verzögerungszeit von hier beispielhaft 15 Millisekunden vorgesehen sein, die dem Einschwingen des Systems auf die Einstellungen im Schritt S1 dient. Der Schritt S2 ist optional und kann entfallen, wenn das System nur eine vernachlässigbar kurze Zeit benötigt, um geänderte Einstellungen umzusetzen.
Nach dem Schritt S2 wird in einem Schritt S3 der Strom durch die Primärspule 1 als eine Betriebsgröße der Primärspule 10 gemessen. Nur wenn das Sekun- därteil 1 ' gegenüber dem Primärteil 1 vorhanden ist, bleibt der gemessene Strom unterhalb eines vorgegebenen, mit dem ersten Parametern korrelierten Stromgrenzwerts. Zusätzlich oder alternativ kann vorgesehen sein, neben dem Strom durch die Primärspule 1 selbst, die zeitliche Änderungsrate dieses Stroms zu betrachten. Sekundärseitig ist üblicherweise ein Zwischenkreiskon- densator an der gleichgerichteten Spannung vorgesehen, dessen Aufladung nach dem Einstellen eines Wechselspannungssignals mit den vorgegebenen ersten Parametern zu einer Stromänderung des Stroms durch die Primärspule 1 mit einem charakteristischen Zeitverlauf führt. Es kann somit sowohl über den Absolutwert des Stroms als auch über dessen Änderungsrate in dem Schritt S3 ermittelt werden, ob ein Sekundärteil 1 ' dem Primärteil 1 gegenübersteht.
Wenn kein Sekundärteil 1 ' vorhanden ist oder auch wenn eine leitende Fläche dem Primärteil 1 gegenübersteht, übersteigt der gemessene Strom den Grenz- wert und/oder seine Änderungsrate zeigt nicht den erwarteten charakteristischen Verlauf. In dem Fall verzweigt das Verfahren zu einem Schritt S10, in dem die Primärspule 10 nicht mehr mit Spannung beaufschlagt wird, mit anderen Worten keine Energieübertragung stattfindet. In diesem Zustand verharrt das Verfahren in einem Schritt S1 1 für eine relativ lange Verzögerungszeit, die hier beispielhaft bei 0,5 Sekunden liegt. Nach Ablauf dieser Verzögerungszeit wird das Verfahren erneut mit dem Schritt S1 fortgesetzt, in dem wiederum eine erste Amplitude an die Primärspule 10 angelegt wird. In einem Takt, dessen Dauer in etwa der Verzögerungszeit des Schritts S1 1 entspricht, versucht das System somit eine Energieübertragung zu etablieren (Polling-Verfahren). Es kann vorgesehen sein, dass ein ev. sekundärseitig vorhandener Kondensator über einen Entlademechanismus in der Zeit des Schritts 1 1 entladen wird, so dass bei erneutem Start des Verfahrens mit dem Schritt S1 unter gleichen Anfangsbedingungen startet. Dieses ist insbesondere für den Schritt S3 und die dort erfolgende Überprüfung der Strom- oder Stromänderungswerte vorteilhaft. Zur Entladung kann sekundärseitig eine Stromsenke vorhanden sein, die nach erfolgter Kopplung von Primärteil 1 und Sekundärteil 1 ' (vgl. Schritt S9) abgeschaltet wird, um den Stromverbrauch zu reduzieren. Wenn im Schritt S3 festgestellt wird, dass der gemessene Strom unterhalb des Grenzwertes liegt und/oder die erwartete Zeitabhängigkeit zeigt, wird das Verfahren nach einer weiteren kurzen Verzögerungszeit im Schritt S4 mit einem Schritt S5 fortgesetzt, in dem die Höhe der Spannung an der Primärspule 10 als eine weitere Betriebsgröße bestimmt wird. Wird im Schritt S5 festgestellt, dass die Spannung bestimmte vorgegebene Vorraussetzungen nicht erfüllt, verzweigt das Verfahren wiederum zum Schritt S10. Liegt die Spannung dagegen im vorgegebenen Bereich, wird das Verfahren mit einem Schritt S6 fortgeführt.
In dem Schritt S6 wird die Primärspule 10 mit einem Wechselspannungssignal mit vorgegebenen zweiten Parametern beaufschlagt. Im dargestellten Beispiel werden dazu analog zum Schritt S1 zweite Parameter des PWM-Verfahrens eingestellt, wiederum beispielsweise über das Tastverhältnis. Nach einer er- neuten, optionalen Verzögerungszeit im Schritt S7, die dem Einschwingen des Systems auf die geänderten Betriebsbedingungen dient (vgl. Schritt S2), wird in einem nachfolgenden Schritt S8 wiederum die an der Spule anliegende Spannung gemessen. Erfüllt diese Spannung zweite vorgegebene Spannungskriterien, die mit den zweiten Parametern korreliert sind, nicht, verzweigt das System abermals zum Schritt S10. Nur wenn im Schritt S8 festgestellt wird, dass auch die zweiten Kriterien erfüllt sind, wird das Verfahren mit einem Schritt S9 fortgeführt, in dem die Primärspule 10 zur Energieübertragung betrieben wird. Während des Betriebs des Primärteils 1 im Schritt S9 wird fortlaufend der
Strom durch die Primärspule 1 und/oder durch Schaltelemente des Wechselrichters ermittelt. Übersteigt der Absolutwert des Stroms einen bestimmten Grenzwert, wird der Betrieb abgebrochen und das Verfahren verzweigt zu Schritt S10. So wird eine zu hohe Last an der Sekundärseite primärseitig er- kannt. Weiterhin wird anhand der Ströme die Kurvenform am Ausgang des
Wechselrichters überprüft. Zu große Abweichungen der Kurvenform von einer Sinuskurve deuten auf eine nicht korrekte Sekundärseite hin. Auch ein Entfernen eines ansonsten passenden Sekundärteils 1 ' kann so detektiert werden. In einem solchen Fall verzweigt das Verfahren ebenfalls zum Schritt S10. Das dargestellt Verfahren hat den Vorteil, dass eine nicht korrekte Sekundseite primärseitig erkannt wird. Es ist keine Rückmeldung von dem Sekundärteil 1 ' an das Primärteil 1 notwendig, um ein sicheres Betreiben des Primärteils 1 zu garantieren. In einer Betriebsumgebung kann das System durch die Umge- bungsbedingungen und/oder auch durch eigne Verlustleistung Temperaturen in einem weiten Temperaturbereich, beispielsweise zwischen -20 °C und 100 °C, ausgesetzt sein. Die in dem Verfahren, beispielsweise in den Schritten S3 und S8, eingesetzten Parametern und/oder Grenzwerte können temperaturabhängig vorgegeben sein, um bei jeder möglichen Betriebstemperatur einen korrek- ten Verfahrensablauf mit sicherer Erkennung einer korrekt arbeitenden Sekundärseite sicherzustellen.
In einer alternativen Ausgestaltung des Steckverbinders ist ein auf einer Rückmeldung eines Sekundärteils an ein Primärteil basierender Sicherheitsmecha- nismus alternativ oder zusätzlich einsetzbar.
In einer weiteren alternativen Ausgestaltung des Steckverbinders kann vorgesehen sein, die Größe des Luftspaltes im Betrieb ständig zu ermitteln und zu überprüfen. Der Luftspalt kann anhand einer Verstimmung des Resonanzkrei- ses über die Resonanzfrequenz ggf. in Verbindung mit dem in der Primärspule fließenden Strom ermittelt werden. Es kann vorgesehen sein, die Energieübertragung bei Überschreiten eines vorgegebenen Abstands d (vgl. Fig. 1 ) zu unterbinden. Weiterhin ist es möglich, sekundärseitig eine Energiepufferung, z.B. durch einen Kondensator mit hoher Kapazität, vorzusehen, um in der Sekundärseite bei temporärem Spannungsausfall, z.B. innerhalb während eines Werkzeugwechsels, einen Betrieb oder Notbetrieb aufrechtzuhalten. In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Steckvorrichtung ist diese für den Betrieb in einem flüssigen Medium ausgelegt. Dazu ist zum Einen das Gehäuse 2 in Verbindung mit der Frontplatte 3 gegenüber diesem flüssigen Medium abgedichtet. Zum Anderen kann zusätzlich eine Wärmeisolierung, z. B. in Form eines dünnen Luftspalts zwischen dem Ferritkern 1 1 und der Frontplatte 3 vorge- sehen sein, um den zuvor beschriebenen Effekt der Effizienzverbesserung durch Erwärmung des Ferritkerns 1 1 auch innerhalb eines eher kühlenden flüssigen umgebenden Mediums zu erreichen. Zudem kann die Übertragung über den Übertragungsspalt d auf geänderte magnetische Suszeptibilitäten des flüs- sigen Mediums optimiert werden. Die Abdichtung zwischen dem Gehäuse 2 und der Frontplatte 3 bietet vorteilhafterweise auch einen Schutz vor Staub und Schmutz.
Bezugszeichenliste
1 Primärteil
r Sekundärteil
2, 2' Gehäuse
3, 3' Abdeckplatte
, 4' Anschlusskabel
5, 5' Kabeldurchführung
10 Primärspule
10' Sekundärspule
11, 11' Ferritkern
12, 12' äußerer Rand
13, 13' innerer Dom
14, 14' Wärmeleitmatte
20, 20' Platine
21, 21' elektronische Bauelemente

Claims

Ansprüche
1 . Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung von einem Primärteil (1 ) zu einem Sekundärteil (1 '), die jeweils mindestens eine Spule (10, 10') aufweisen, die induktiv miteinander koppelbar sind, dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens eine Spule (10, 10') mit jeweils mindestens einem Ferritkern (1 1 , 1 1 ') zusammenwirkt.
2. Steckvorrichtung nach Anspruch 1 , bei der der Ferritkern (1 1 , 1 1 ') ein
Topfkern mit äußerem Rand (12, 12') und innerem Dom (13, 13') ist.
3. Steckvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, bei der in dem Primärteil (1 ) zumindest ein Wechselrichter mit elektronischen Komponenten (21 ) integral mit der Spule (10) und dem Ferritkern (1 1 ) in einem Gehäuse (2) angeordnet ist.
4. Steckvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei der in dem Sekundärteil (1 ') zumindest ein Gleichrichter mit elektronischen Komponenten (21 ') integral mit der Spule (10') und dem Ferritkern (1 1 ') in einem Gehäuse (2) angeordnet ist.
5. Steckvorrichtung nach Anspruch 3 oder 4, bei der die jeweiligen elektronischen Komponenten (21 , 21 ') in thermischen Kontakt mit dem jeweiligen Ferritkern (1 1 , 1 1 ') stehen.
6. Steckvorrichtung nach Anspruch 5, bei der die elektronischen Komponenten (21 , 21 ') im Primär- bzw. Sekundärteil (1 , 1 ') jeweils auf einer Platine (20, 20') angeordnet sind, die über ein wärmeübertragendes Medium mit dem Ferritkern (1 1 , 1 1 ') thermisch gekoppelt ist.
7. Steckvorrichtung nach Anspruch 6, bei der das wärmeübertragendes Medium eine Wärmeleitmatte (14, 14') ist.
8. Steckvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei der ein Wärmeübergang von der jeweiligen Spule (10, 10') auf den zugeordneten Ferritkern (1 1 , 1 1 ') durch ein wärmeübertragendes Medium erhöht ist.
9. Steckvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei der das Innere des Gehäuses (2, 2') gegenüber einem umgebenden Medium, insbesondere gegenüber einer umgebenden Flüssigkeit, abgedichtet ist.
10. Betriebsverfahren für eine Steckvorrichtung zur kontaktlosen induktiven Energieübertragung von einem Primärteil (1 ) zu einem Sekundärteil (1 '), dadurch gekennzeichnet, dass das Primärteil (1 ) eine Messung von Betriebsgrößen einer zur induktiven Energieübertragung eingesetzten Primärspule (10) vornimmt und abhängig von den gemessenen Betriebsgrößen eine Energieübertragung unterbindet.
1 1 . Betriebsverfahren nach Anspruch 10, bei dem die Betriebsgrößen eine Spannung an der Primärspule (10) und/oder einen Strom durch die Primärspule (10) betreffen, die bzw. der sich ergibt, wenn die Primärspule (10) mit einem Wechselspannungssignal mit vorgegebenen Parametern beaufschlagt wird.
12. Betriebsverfahren nach Anspruch 1 1 , bei dem die vorgegebenen Parameter Größen, insbesondere ein Tastverhältnis, eines PWM-Verfahrens sind, das zur Erzeugung des Wechselspannungssignals eingesetzt wird.
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