WO2013146211A1 - 切削インサート - Google Patents

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    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/23—Cutters, for shaping including tool having plural alternatively usable cutting edges
    • Y10T407/235—Cutters, for shaping including tool having plural alternatively usable cutting edges with integral chip breaker, guide or deflector

Definitions

  • the present invention relates to a cutting insert that exhibits excellent performance in terms of chip disposal and life in rough machining of difficult-to-cut materials such as titanium, titanium alloys, and Ni alloys.
  • a cutting insert as disclosed in Patent Document 1 below or a cutting insert as disclosed in Patent Document 2 below is employed.
  • the cutting insert of Patent Document 1 forms a flat land for reinforcing the cutting edge having a width of about 0.15 to 0.25 mm on the rake face along the cutting edge. Further, a breaker groove is provided following the land, and a breaker protrusion is disposed between the breaker groove and the central land portion of the cutting insert.
  • the cutting insert of Patent Document 2 is provided with a breaker groove on a rake face that intersects the flank at an acute angle, and a breaker protrusion is disposed between the breaker groove and the central land portion of the cutting insert.
  • a rake face with a rake angle of less than 20 ° and a large installation width of about 0.5 mm along the cutting edge is used for machining stainless steel.
  • a breaker groove having an inclination angle exceeding 20 ° is also provided at the end of the rake face (the side away from the cutting edge is considered as the end).
  • the structure as in Patent Document 2 without a land has a good sharpness, and the chip disposal performance is superior to that with a land.
  • the thickness of the blade edge portion is small, there is a problem that when the crater wear progresses, the blade edge is liable to be lost and the life is shortened.
  • the object of the present invention is to devise the shape of the cutting insert so that the crater wear is suppressed even when processing difficult-to-cut materials, the life is extended, and at the same time, good chip disposal is exhibited.
  • a cutting insert having a cutting edge in the corner R portion is configured as follows. That is, a land that crosses the flank and generates the cutting edge, and a breaker groove that follows the land are provided on the rake face, Has a breaker on the central land side of the breaker groove, The width T of the land formed on the cutting edge of the corner R portion is set to 0.05 mm ⁇ T ⁇ 0.15 mm, On the slope of the land side of the breaker groove that is descending toward the direction away from the cutting edge, a mountain portion along the entire area of the cutting edge of the corner R portion is formed in the depth direction of the breaker groove (direction toward the groove bottom) ) Are arranged in a row, The rake angle ⁇ of at least one inclined surface among the inclined surfaces forming each peak is set to satisfy the condition of ⁇ > 20 °.
  • Each of the peaks provided on the slope of the breaker groove is created by intersecting two inclined surfaces A and B having different rake angles, and the rake angle ⁇ A of the inclined surface A on the land side and the inclined surface on the breaker side
  • the rake angle ⁇ B of B satisfies the condition of ⁇ A ⁇ B
  • the width WA of the inclined surface A and the width WB of the inclined surface B satisfy the condition of WA ⁇ WB.
  • the rake angles ⁇ A and ⁇ B of the inclined surfaces A and B are ⁇ A ⁇ 20 ° and ⁇ B ⁇ 30 °.
  • the land width T is 0.07 mm ⁇ T ⁇ 0.15 mm.
  • the cutting insert of the present invention is provided with lands along the cutting edge, the thickness of the cutting edge is increased and the cutting edge is strengthened. However, the advancement of crater wear cannot be effectively prevented by only strengthening the blade edge with the land.
  • the land width T is made smaller than 0.15 mm so that the sharpness is not impaired and the chips are divided, so that the reinforcing effect of the cutting edge by the land is limited.
  • the lack of reinforcement of the cutting edge by the land is compensated by the mountain portion provided on the land-side slope of the breaker groove. That is, by providing a plurality of ridges, the thickness in the vicinity of the blade edge is increased and the blade edge strength is increased as compared with a structure without a ridge portion. Also, by arranging multiple peaks in the depth direction of the breaker groove, chip contact with the rake face (the groove surface of the breaker groove) may be localized, or the contact pressure may increase or decrease. It works effectively. These synergistic effects suppress crater wear.
  • FIG. 3 is an enlarged sectional view of a position along line XX in FIG. 2.
  • the illustrated cutting insert 1 is a diamond-shaped tip replacement type tip.
  • This cutting insert 1 has a rake face 2 constituted by an upper face and a lower face, a flank face 3 constituted by side faces, and a cutting edge 4 formed by a ridge line at the intersection of the rake face and the flank face.
  • a central land portion 5 formed on the rake face 2 a mounting hole 6 provided through the center of the central land portion (the center of the top and bottom surfaces), a corner R portion 7 on the acute corner side, and an obtuse corner side
  • the rake face 2 has a flat land 9 for generating a cutting edge 4 at the boundary with the flank face 3 and a breaker groove 10 following the land.
  • a breaker 11 is formed on the central land portion 5 side of the breaker groove 10.
  • the illustrated cutting insert 1 is provided with cutting edges 4 over the entire periphery of the upper surface and the lower surface, and lands 9 and breaker grooves 10 are also formed along the entire area of the cutting edges.
  • the breaker 11 rises diagonally from the back of the breaker protrusion 11a toward the central land portion 5 at the positions of the corner R portions 7 and 8 and a plurality of spherical breaker protrusions 11a arranged along the cutting edge 4.
  • the breaker wall 11b formed higher than the breaker protrusion 11a is combined.
  • the breaker wall 11b is protruded to the cutting edge side and is constituted only by the breaker wall 11b. Even if there is no breaker protrusion 11a, chips are processed, but the chip disposal performance can be improved by providing the breaker protrusion 11a.
  • the mounting hole 6 is not essential.
  • the land 9 and the breaker groove 10 are also provided in the corner R portion 8 on the obtuse corner side, but the land and breaker groove on the corner R portion on the obtuse corner side may be omitted. .
  • the land 9 of the cutting insert shown in the figure is a plane perpendicular to the flank 3 (a plane having an inclination angle of 0 °), but even a land having a slight inclination angle (for example, 3 ° or less). Good.
  • the width T of the land 9 formed on the cutting edge of the corner R portion is set to be larger than 0.05 mm and smaller than 0.15 mm. By ensuring the land width T of 0.05 mm or more, an effect that can be expected in terms of improving the strength of the blade edge portion can be obtained.
  • the land width T formed on the cutting edge other than the corner R portion may be 0.15 mm or more.
  • the width T of the land formed on the cutting edge of the corner R portion is smaller than 0.15 mm, the chip cutting function and the sharpness are prevented from being deteriorated due to the excessive land width. Can do.
  • the width T of the land 9 is more preferably 0.07 mm ⁇ T ⁇ 0.15 mm. In this way, the chip cutting function and the sharpness can be reduced more effectively. In particular, when the cutting depth is large, it is more preferable to set the land width T to be larger (0.10 mm ⁇ T ⁇ 0.15 mm). *
  • the breaker groove 10 is once lowered from the inner end of the land 9 and the end is warped.
  • a plurality of ridges 12 as shown in FIG. 3 are arranged in the depth direction of the breaker groove 10 on the land-side (starting side) slope 10 a that has a downward slope toward the direction away from the cutting edge 4. It has been.
  • the peak portion 12 extends at least to a corner R portion involved in cutting along the land 9 in a direction parallel to the cutting edge 4 and corresponds to the entire cutting edge of the corner R portion (participating in cutting). Provided to exist over the entire area of the cutting edge).
  • the illustrated mountain portion 12 is created by intersecting two inclined surfaces A and B having different rake angles.
  • the mountain portion 12 may have a shape in which a surface for removing a sharp ridgeline at the top of the mountain is disposed between the inclined surfaces A and B, but at least one inclined surface has a rake angle ⁇ of 20. Larger than °.
  • the inclined surface B having a large rake angle functions as a substantial rake surface.
  • a plurality of ridges 12 satisfying the two conditions of ⁇ A ⁇ B and WA ⁇ WB are arranged in the depth direction of the breaker groove 10 to increase the thickness in the vicinity of the blade edge.
  • the land-side groove surface of the breaker groove 10 is inclined at the same angle as the inclined surface B with no peaks, the land-side groove surface is disposed at the position indicated by the line L in FIG. The portion above the line L when compared with that is the amount of increase in the insert material. This increase in insert material increases resistance to crater wear without impairing sharpness.
  • the rake angles ⁇ A and ⁇ B of the inclined surfaces A and B are preferably set to ⁇ A ⁇ 20 ° and ⁇ B ⁇ 30 °. By carrying out like this, the better effect can be expected regarding the strength improvement while maintaining the sharpness.
  • the upper limit is not particularly defined, but it is preferable to satisfy ⁇ ⁇ 60 ° in order to ensure a certain level of strength.
  • a diamond-shaped negative coated cutting insert of ISO model number CNMG120212 (length of one side 12.7 mm, corner angle of the edge of the edge 80 °, cemented carbide base material containing zirconium) was prototyped.
  • the prototype includes spherical breaker projections 11a arranged along the cutting edge 4 at the corner R portions 7 and 8, and the central land portion 5 from behind the breaker projections 11a.
  • a breaker wall 11b formed so as to rise obliquely and higher than the breaker protrusion 11a.
  • three peaks are arranged in the groove depth direction on the land-side slope of the breaker groove.
  • each part in FIG. 3 are as follows. ⁇ Invention 1 ... Land width T formed on the cutting edge of the corner R portion: 0.09 mm (constant) Groove width direction dimension W1: 0.12 mm from the cutting edge 4 to the end of the uppermost inclined surface A
  • the groove width direction dimension WB1 0.1 mm of the inclined surface B of each peak 12
  • WB2 0.1 mm
  • WA2 0.05 mm of the inclined surface A of the second and third ridges 12 from the top.
  • Rake angle ⁇ A of inclined surface A 20 °
  • Rake angle of inclined surface B ⁇ B 30 ° It was.
  • the following comparative products 1 to 7 were also prepared. These comparative products have the same specifications as the invention product 1 except for the following parts.
  • the comparative products 1 to 3 were superior to the other comparative products in terms of tool life, but all three of them had poor chip disposal and the chips were extended for a long time without being divided.
  • the comparative products 4 and 5 had better chip disposal than the comparative products 1 to 3, but the tool life was inferior to the comparative products 1 to 3.
  • the comparative products 6 and 7 also had better chip disposal than the comparative products 4 and 5, but the tool life was inferior to that of the comparative products 1 to 3 as in the comparative products 4 and 5.
  • inventions 1 and 2 both outperformed all comparative products in both chip disposal and tool life.
  • the chip disposability was judged as good or bad based on the comparative product 4 which was the best among the comparative products.
  • the tool life was judged as good or bad based on the comparative products 1 to 3 which were the best among the comparative products.
  • the survey results are summarized in Table 1.
  • Example 2 The invention 1 used in Example 1 above, the invention 3 and the comparative product 1 in which the land width T of the corner R portion of the invention 1 is 0.12 mm and the width of the other lands is 0.15 mm are used.
  • the cutting test was performed under the same conditions as in Example 1 except that the cutting ap was 5.0 mm and the feed f was 0.25 mm / rev.
  • the inventive product 3 showed good results in both chip disposal and tool life, while the inventive product 1 was less durable than the inventive product 3.
  • the comparative product 1 obtained the tool life equivalent to the invention product 1, the chip disposal property deteriorated.
  • Example 3 Using the invention product 3 used in Example 2 above, the comparative product 8 without the land, and the comparative product 9, a processing test was performed under the following conditions. Work material inconel718 Cutting conditions Cutting speed V: 45 m / min Feed f: 0.25mm / rev Cutting ap: 5.0mm Cutting form: Wet As a result, the inventive product 3 obtained good results in both chip disposal and tool life, while the comparative product 8 and the comparative product 9 both had reduced chip discharge performance and tool life.
  • the present invention can also be applied to a regular polygon cutting insert such as a regular triangle or a square.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Milling Processes (AREA)

Description

切削インサート
　この発明は、チタン、チタン合金、Ｎｉ合金などの難削材の粗加工において、切屑の処理と寿命に関して優れた性能を発揮する切削インサートに関する。
　近年、チタンなどの難削材で形成される構造材などが多用される傾向にあり、首記の如き難削材を切削加工することが多くなっている。この種の難削材の加工には、ステンレス鋼用のチップブレーカを備える切削インサートが専ら利用されている。
　ステンレス鋼の切削加工には、例えば、下記特許文献１に開示されているような切削インサートや下記特許文献２されているような切削インサートが採用される。
　特許文献１の切削インサートは、切れ刃に沿ったすくい面に幅が０．１５～０．２５ｍｍ程度ある刃先強化用のフラットなランドを形成している。さらに、そのランドに続けてブレーカ溝を設け、ブレーカ溝と切削インサートの中央陸部との間にブレーカ突起を配置している。
　また、特許文献２の切削インサートは、逃げ面に対して鋭角に交わらせたすくい面にブレーカ溝を設け、そのブレーカ溝と切削インサートの中央陸部との間にブレーカ突起を配置している。
　なお、後者のタイプの切削インサートにおいて、ステンレス鋼の加工に利用するものについては、すくい角が２０°未満、設置幅が大きくても０．５ｍｍ程度のすくい面を切れ刃に沿って設け、そのすくい面の終端（切れ刃から離れる側を終端と考える）に傾斜角が２０°を超えるブレーカ溝を設けることもなされている。
特開平６－１９０６１２号公報 特開２００２－１０３１０７号公報
　チタンなどの難削材の加工では、刃先近傍にクレータ摩耗が大きく進展することから、刃先の強化効果が得られるフラットなランドを切れ刃に沿って設けた特許文献１の如き構造が寿命の面で有利である。ところが、幅の大きいフラットランドを設けた切削インサートでは、切屑の分断がうまくなされないために切屑が長く延びてしまい、そのことが作業に支障を来たす。
　また、ランドのない特許文献２の如き構造は、切れ味が良く、切屑の処理性能もランドのあるものよりも勝れる。しかし、刃先部の肉が少ないため、クレータ摩耗が進展すると刃先が欠損し易く、短寿命になる不具合がある。
　この発明は、切削インサートの形状を工夫して、難削材の加工でもクレータ摩耗が抑制されて寿命が延長され、同時に良好な切屑処理性も発揮されるようにすることを課題としている。
　上記の課題を解決するため、この発明においては、コーナＲ部に切れ刃を有する切削インサートを以下のように構成した。即ち、逃げ面と交わって前記切れ刃を生じさせるランドと、そのランドに続くブレーカ溝をすくい面に設け、
そのブレーカ溝の中央陸部側にブレーカを有し、
　コーナＲ部の切れ刃に形成された前記ランドの幅Ｔを、０．０５ｍｍ＜Ｔ＜０．１５ｍｍに設定し、
　前記ブレーカ溝の、前記切れ刃から遠ざかる方向に向って下り勾配となるランド側の斜面に、コーナＲ部の切れ刃の全域に沿う山部を、ブレーカ溝の深さ方向（溝底に向う方向）に並ぶ状態にして複数設け、
　各山部を形成する傾斜面の中の少なくともひとつの傾斜面のすくい角θを、θ＞２０°の条件を満たすものにした。
　この切削インサートの好ましい形態を以下に列挙する。
（１）ブレーカ溝の斜面に設ける前記山部の各々を、すくい角の異なる２つの傾斜面Ａ，Ｂを交差させて作り出し、ランド側の傾斜面Ａのすくい角θＡと、ブレーカ側の傾斜面Ｂのすくい角θＢについて、θＡ＜θＢの条件を満たし、前記傾斜面Ａの幅ＷＡと傾斜面Ｂの幅ＷＢについて、ＷＡ＜ＷＢの条件を満たすもの。
（２）前記傾斜面Ａ，Ｂのすくい角θＡ，θＢが、θＡ≧２０°、かつ、θＢ≧３０°であるもの。
（３）前記ランドの幅Ｔが、０．０７ｍｍ≦Ｔ＜０．１５ｍｍであるもの。
　この発明の切削インサートは、切れ刃に沿ってランドを設けたので、刃先部の厚みが増して刃先が強化される。ただし、ランドによる刃先の強化のみでは、クレータ摩耗の進展を効果的に阻止することができない。
　切れ味が損なわれず、切屑も分断されるものにするために、ランドの幅Ｔを０．１５ｍｍより小さくしており、そのために、ランドによる刃先の強化効果が限定的なものになる。
　そのランドによる刃先の強化の足りないところが、この発明によれば、ブレーカ溝のランド側の斜面に設けた山部によって補われる。即ち、複数の山部を設けたことで、山部の無い構造に比べて刃先近傍の厚みが増して刃先強度が高められる。また、複数の山部をブレーカ溝の深さ方向に並べて配置したことで、すくい面（ブレーカ溝の溝面）に対する切屑の接触が局部当りになったり、接触圧に強弱がついたりすることも有効に作用する。これ等の相乗効果によってクレータ摩耗が抑制される。
　従って、この発明によれば、良好な切屑処理性の確保とクレータ摩耗の抑制による寿命向上の両立が実現される。
この発明の切削インサートの一例を示す斜視図である。 図１の切削インサートの鋭角コーナのコーナＲ部を拡大して示す斜視図である。 図２のＸ－Ｘ線に沿った位置の拡大断面図である。
　以下、この発明の切削インサートの実施の形態を添付図面の図１～図３に基づいて説明する。例示の切削インサート１は、菱形の刃先交換式チップである。この切削インサート１は、上面や下面で構成されるすくい面２と、側面で構成される逃げ面３と、すくい面と逃げ面の交差部の稜線で形成される切れ刃４を有する。
　また、すくい面２に形成された中央陸部５と、その中央陸部の中央（上下面の中央）に貫通して設けた取付け孔６と、鋭角コーナ側のコーナＲ部７及び鈍角コーナ側のコーナＲ部８を有し、さらに、すくい面２に、逃げ面３との境界に切れ刃４を生じさせるフラットなランド９と、そのランドに続くブレーカ溝１０を有する。ブレーカ溝１０の中央陸部５側には、ブレーカ１１が形成されている。
　例示の切削インサート１は、上面や下面の周縁の全域に切れ刃４を設けており、ランド９とブレーカ溝１０も、切れ刃の全域に沿って形成されている。
　また、ブレーカ１１は、コーナＲ部７，８の位置では、切れ刃４に沿って複数個配列した球状のブレーカ突起１１ａと、そのブレーカ突起１１ａの背後から中央陸部５に向けて斜めに立ち上がり、ブレーカ突起１１ａよりも高く形成されたブレーカ壁１１ｂを組み合わせたものにする。隣り合うコーナ部間の直線切れ刃の中央部では、ブレーカ壁１１ｂを切れ刃側にせり出させてそのブレーカ壁１１ｂのみで構成している。ブレーカ突起１１ａが無くても切り屑は処理されるが、ブレーカ突起１１ａを設けることで切り屑処理性能を向上させることができる。
　なお、取付け孔６は必須ではない。また、例示の切削インサート１は、ランド９と、ブレーカ溝１０を鈍角コーナ側のコーナＲ部８にも設けているが、この鈍角コーナ側のコーナＲ部のランド、ブレーカ溝は省くことがある。
　図示の切削インサートのランド９は、逃げ面３に対して直角をなす面（傾斜角０°の面）にしているが、僅かな傾斜角（例えば、３°以下）を有するランドであってもよい。コーナＲ部の切れ刃に形成されたランド９の幅Ｔは、０．０５ｍｍより大きく、０．１５ｍｍより小さく設定されている。ランドの幅Ｔを０．０５ｍｍ以上確保することで、刃先部の強度向上に関して期待できる効果が得られる。コーナＲ部以外の切れ刃に形成されたランドの幅Ｔは０．１５ｍｍ以上としても良い。
　また、コーナＲ部の切れ刃に形成されたランドの幅Ｔを０．１５ｍｍより小さくすることで、ランドの幅が過大なことに起因する切屑分断の機能の低下と切れ味の低下を回避することができる。
　ランド９の幅Ｔは、より好ましくは、０．０７ｍｍ≦Ｔ＜０．１５ｍｍにするのがよい。こうすると切屑の分断機能の低下と切れ味の低下がより小さく抑えられる。特に切り込み深さが大きい場合は、ランドの幅Ｔを大きめ（０．１０ｍｍ≦Ｔ＜０．１５ｍｍ）に設定することがより好ましい。　
　ブレーカ溝１０は、ランド９の内端から一旦落ち込んで終端が反り上っている。切れ刃４から遠ざかる方向に向って下り勾配となったランド側（始端側）の斜面１０ａに、図３に示すような山部１２が、ブレーカ溝１０の深さ方向に並ぶ状態にして複数設けられている。
　その山部１２は、少なくとも切削に関与するコーナＲ部に、ランド９に沿って切れ刃４と平行な方向に延びて当該コーナＲ部の切れ刃の全域に対応するように（切削に関与する切れ刃の全域に亘って存在するように）設けられる。
　図示の山部１２は、すくい角の異なる２つの傾斜面Ａ，Ｂを交差させて作り出されている。その山部１２は、山の頭頂部の尖った稜線を除去する面を傾斜面Ａ，Ｂ間に配置したような形状であってもよいが、少なくともひとつの傾斜面は、すくい角θを２０°よりも大きくする。
　図３に示した山部１２は、傾斜面Ｂのすくい角θＢを傾斜面Ａのすくい角θＡよりも大きくし、さらに、傾斜面Ａの幅ＷＡを傾斜面Ｂの幅ＷＢよりも小さくしている。このように構成したことで、すくい角の大きい傾斜面Ｂが実質的なすくい面として機能する。
　また、θＡ＜θＢ、ＷＡ＜ＷＢの２条件を満たす山部１２をブレーカ溝１０の深さ方向に複数並べて設けて刃先近傍の肉を増加させている。ブレーカ溝１０のランド側の溝面を山部の無い状態で傾斜面Ｂと同じ角度で傾斜させたものは、図３に線Ｌで示す位置にランド側の溝面が配置さる。それと比較したときに線Ｌよりも上側にある部分が、インサート材料の増加量となる。このインサート材料の増加により、切れ味を損なわずにクレータ摩耗に対する耐性が高められる。
　傾斜面Ａ，Ｂのすくい角θＡ，θＢは、θＡ≧２０°、かつ、θＢ≧３０°に設定すると好ましい。こうすることで、切れ味を維持しながらの強度向上に関してよりよい効果を期待できる。また上限値は特に規定されないが、ある程度の強度を確保するために、θ≦６０°とすることが好ましい。
　ＩＳＯ型番ＣＮＭＧ１２０４１２（一辺の長さ１２．７ｍｍ、刃先コーナのコーナ角８０°、ジルコニウム入り超硬合金母材）の菱形ネガティブコーティング切削インサートを試作した。その試作品には、図１のように、コーナＲ部７，８の位置で、切れ刃４に沿って複数個配列した球状のブレーカ突起１１ａと、そのブレーカ突起１１ａの背後から中央陸部５に向けて斜めに立ち上がり、ブレーカ突起１１ａよりも高く形成されたブレーカ壁１１ｂとを設けた。さらに、ブレーカ溝のランド側斜面に図３に示すように山部を溝深さ方向に並べて３つ設けてある。
　図３の各部の寸法は、以下の通り。
・発明品１・・・
コーナＲ部の切れ刃に形成されたランドの幅Ｔ：０．０９ｍｍ（一定）
切れ刃４から最上段の傾斜面Ａの終端までの溝幅方向寸法Ｗ１：０．１２ｍｍ
各山部１２の傾斜面Ｂの溝幅方向寸法ＷＢ１：０．１ｍｍ、ＷＢ２：０．１ｍｍ
上から数えて２段目と３段目の山部１２の傾斜面Ａの溝幅方向寸法ＷＡ１：０．０５ｍｍ，ＷＡ２：０．０５ｍｍ
さらに、
傾斜面Ａのすくい角θＡ：２０°、
傾斜面Ｂのすくい角θＢ：３０°
とした。
・発明品２・・・
コーナＲ部の切れ刃に形成されたランド幅Ｔ：０．０７ｍｍ（一定）
その他の仕様は発明品１と同一である。なお、コーナＲ部の切れ刃に形成されたランドの幅Ｔは、コーナＲの二等分線上で測定を行った。
　また、下記比較品１～７も準備した。これ等の比較品は、下記の箇所を除く部分の仕様を発明品１と同じにした。
・比較品１・・・
コーナＲ部の切れ刃に形成されたランド幅Ｔ：０．２ｍｍ（一定）
ブレーカ溝の溝面に山部：あり
ブレーカ溝の溝面のすくい角：１６°
・比較品２・・・
ランド幅：０．１６ｍｍ（一定）
ブレーカ溝の溝面に山部：なし
ブレーカ溝の溝面のすくい角：１８°
・比較品３・・・ランド幅：０．１５ｍｍ（一定）
ブレーカ溝の溝面に山部：なし
ブレーカ溝の溝面のすくい角：２０°
・比較品４・・・
ランド：なし
ブレーカ溝の溝面に山部：なし
ブレーカ溝の溝面のすくい角：１８°
・比較品５・・・
ランド：なし
ブレーカ溝の溝面に山部：なし
ブレーカ溝の溝面のすくい角：１４°
・比較品６・・・
ランド：なし無し
ブレーカ溝の溝面に山部：なし
ブレーカ溝の溝面のすくい角：３０°
・比較品７・・・
ランド幅：０．０５ｍｍ（一定）、
ブレーカ溝の溝面に山部：あり
山部の傾斜面Ａのすくい角θＡ：３０°
傾斜面Ｂのすくい角θＢ：３５°
　次に、この発明品と比較品を用いて、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖの組成のチタン合金を以下の条件で切削した。
　切削条件　切削速度Ｖ：６５ｍ／ｍｉｎ
　　　　　　送り　　ｆ：０．２ｍｍ／ｒｅｖ
　　　　　　切込みａｐ：２．５ｍｍ
　　　　　　切削形態　：湿式
　この試験の結果、比較品１～３は、工具寿命に関しては他の比較品よりも優れていたが、３者とも切屑の処理性が悪く、切屑が分断されずに長く延びだした。
　また、比較品４、５は、切屑処理性は比較品１～３よりも良かったが、工具寿命が比較品１～３に比べて劣っていた。
　比較品６、７も、切屑処理性は比較品４、５よりも良好であったが、比較品４、５と同様、工具寿命が比較品１～３に比べて劣っていた。
　これに対し、発明品１，２は、両者とも切屑処理性と工具寿命が共に全比較品に勝っていた。なお、切屑処理性は、比較品の中で最も良かった比較品４を基準にして良否を判断した。また、工具寿命は比較品の中で最も良かった比較品１～３を基準にして良否を判断した。この調査結果をまとめて表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
 ［実施例２］
　上記実施例１で用いた発明品１と、発明品１のコーナＲ部のランドの幅Ｔを０．１２ｍｍでそれ以外のランドの幅を０．１５ｍｍとした発明品３と比較品１を用い、切込みａｐ：５．０ｍｍ・送りf：０．２５mm/revとしたこと以外は実施例１と同じ条件で加工試験を行った。
　結果は、発明品３は切り屑処理性及び工具寿命共に良い結果が得られたのに対し、発明品１は発明品３よりも耐久性が低下した。また、比較品１は発明品１と同等の工具寿命が得られたが、切りくず処理性が悪化した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 [実施例３]
上記実施例２で用いた発明品３と、ランドをなしとした比較品８、比較品９を用い、以下の条件で加工試験を行った。　被削材　　inconel718
　切削条件　切削速度Ｖ：４５ｍ／ｍｉｎ
　　　　　　送り　　ｆ：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ
　　　　　　切込みａｐ：５．０ｍｍ
　　　　　　切削形態　：湿式

　結果は、発明品３は切り屑処理性及び工具寿命共に良い結果が得られたのに対し、比較品８と比較品９は切屑排出性及び工具寿命のいずれも低下した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　なお、ここでの説明は、菱形の切削インサートを例に挙げて行ったが、この発明は、正三角形や正方形といった正多角形切削インサートなどにも適用できる。
１　　　　　切削インサート
２　　　　　すくい面
３　　　　　逃げ面
４　　　　　切れ刃
５　　　　　中央陸部
６　　　　　取付け孔
７，８　　　コーナＲ部
９　　　　　ランド
１０　　　　ブレーカ溝
１１　　　　ブレーカ
１２　　　　ブレーカ溝の斜面に形成される山部

Claims (5)

  1. 　コーナＲ部に切れ刃（４）を有する切削インサートであって、逃げ面（３）と交わって前記切れ刃（４）を生じさせるランド（９）と、そのランド（９）に続くブレーカ溝（１０）をすくい面（２）に有し、
    前記ブレーカ溝（１０）の中央陸部（５）側にブレーカ（１１）を有し、
    　コーナＲ部の切れ刃に形成された前記ランド（９）の幅Ｔが、０．０５ｍｍ＜Ｔ＜０．１５ｍｍに設定され、
    　前記ブレーカ溝（１０）の斜面であって、前記切れ刃（４）から遠ざかる方向に向って下り勾配となったランド側の斜面に、コーナＲ部の切れ刃に沿って延びる山部（１２）が、ブレーカ溝（１０）の深さ方向に並ぶ状態にして複数設けられ、
    　各山部（１２）を形成する傾斜面の中の少なくともひとつの傾斜面のすくい角θが、θ＞２０°の条件を満たす切削インサート。
  2. 　ブレーカ溝の斜面に設けた前記山部（１２）の各々は、すくい角の異なる２つの傾斜面（Ａ，Ｂ）が交差して作り出されており、ランド側の傾斜面（Ａ）のすくい角θＡと、ブレーカ側の傾斜面（Ｂ）のすくい角θＢが、θＡ＜θＢの条件を満たし、前記傾斜面（Ａ）の幅ＷＡと傾斜面（Ｂ）の幅ＷＢが、ＷＡ＜ＷＢの条件を満たす請求項１に記載の切削インサート。
  3. 　前記傾斜面（Ａ，Ｂ）のすくい角θＡ，θＢが、θＡ≧２０°、かつ、θＢ≧３０°である請求項２に記載の切削インサート。
  4. 　前記ランド（９）の幅Ｔが、０．０７ｍｍ≦Ｔ＜０．１５ｍｍである請求項１～３のいずれか一項に記載の切削インサート。
  5. 前記ブレーカ１１は、切れ刃４に沿って複数個配列され、球状のブレーカ突起１１ａと、このブレーカ突起１１ａの背後から前記中央陸部５に向けて斜めに立ち上がり前記ブレーカ突起１１ａよりも高いブレーカ壁１１ｂとからなる請求項１～４のいずれか一項に記載の切削インサート。
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