WO2013190746A1 - アーク溶接方法およびアーク溶接装置 - Google Patents

アーク溶接方法およびアーク溶接装置 Download PDF

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潤司 藤原
康士 向井
篤寛 川本
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Panasonic Corp
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    • B23K9/12—Automatic feeding or moving of electrodes or work for spot or seam welding or cutting
    • B23K9/124—Circuits or methods for feeding welding wire

Definitions

  • the present invention relates to an arc welding method and an arc welding apparatus for performing welding by alternately generating a short circuit state and an arc state while repeating normal feeding and reverse feeding as feeding of a welding wire as a consumable electrode.
  • FIG. 8 shows a bead cross section when a galvanized steel sheet is constructed by a general consumable electrode arc welding method as a welding method.
  • the zinc boiling point of the zinc plating 27 plated on the surface of the workpiece 25 shown in FIG. 8 is 907 degrees, which is lower than the melting point of iron, 1536 degrees.
  • arc welding is performed on a galvanized steel sheet, zinc is vaporized, and this vapor zinc attempts to diffuse through the molten pool to the outside.
  • the solidification rate of the molten metal that is the workpiece 25 is high, the vapor zinc cannot be sufficiently released to the outside of the molten pool, and remains as pores 28 in the weld bead 26 or on the surface of the weld bead 26.
  • the pore 28 stays inside the weld bead 26, it becomes a blow hole.
  • FIGS. 11A and 11B show the welding current and wire feed when pulse welding is performed using Ar or a gas in which carbon dioxide is mixed in Ar at a ratio of 25% or less.
  • the waveform of the feeding speed is shown.
  • FIG. 11A shows the waveform of the welding current
  • FIG. 11B shows the waveform of the wire feed speed.
  • the waveform of the welding current has a first period TL and a second period TH.
  • the sum of the first period TL and the second period TH is the swell frequency divider TW.
  • the undulation cycle TW is a cycle of the number of cycles repeated per second.
  • An arc welding method is known in which the current waveform pattern or the wire feed speed is varied at a frequency of 10 to 50 Hz in the undulation cycle TW (see, for example, Patent Document 1).
  • the first period TL is a period having a current waveform in which the first average arc force FL acts on the molten pool.
  • the second period TH is a period having a current waveform in which the second average arc force FH, which is an arc force larger than the first average arc force FL, acts on the molten pool.
  • the arc force acts as a force that pushes down the molten pool. Therefore, when the arc force fluctuates between the first average arc force FL and the second average arc force FH, the molten pool becomes in a wavy state. Even if pores 28 are generated from the galvanized layer in the molten pool due to this undulating state, the pores 28 reach the surface of the molten pool due to the flow of the molten pool and the buoyancy of the pores 28 and are released to the outside of the molten pool. .
  • the molten metal ejected when the vapor zinc is released is directly scattered outside as spatter.
  • An arc welding method of the present invention is an arc welding method in welding in which a short circuit and an arc are repeated.
  • a sign of opening of a short circuit is detected, a second current value lower than the first current value at the time of detecting the sign is detected.
  • the welding current is reduced so that When the opening of the short circuit is detected, a pulse current having a peak value larger than the first current value is supplied a plurality of times during the arc period.
  • the lower limit value of the pulse current supplied a plurality of times during the arc period is lower than the first current value.
  • the lower limit value of the pulse current supplied a plurality of times during the arc period is lower than the second current value.
  • the arc welding method of the present invention is an arc welding method in welding that repeats short-circuiting and arcing, and when a short-circuit opening is detected, a plurality of pulse currents having a peak value larger than the current value at the time of short-circuit opening are detected during the arc period. Supply once.
  • the lower limit value of the pulse current supplied a plurality of times during the arc period is lower than the current value when the short circuit is opened.
  • the arc welding method of the present invention feeds the wire at a wire feeding speed that repeats forward feeding and reverse feeding.
  • the arc welding method of the present invention periodically repeats forward and reverse feeding of the wire feed speed with a predetermined cycle and a predetermined amplitude.
  • the arc welding method of the present invention in addition to the above, repeats the forward feed and reverse feed of the wire feed speed is not periodic, and performs reverse feed when detecting that the welding state is a short-circuited state, When it is detected that the welding state is an arc state, forward feeding is performed.
  • the arc welding apparatus of the present invention is an arc welding apparatus that performs welding by repeating short-circuiting and arcing, and includes a primary rectification unit, a switching unit, a transformer, a secondary rectification unit, a drive unit, and welding.
  • the primary rectification unit rectifies the input power
  • the switching unit converts the output of the primary rectification unit into alternating current.
  • the transformer transforms the output of the switching unit, and the secondary rectification unit rectifies the output of the transformer.
  • the drive unit controls the switching unit, and the welding voltage detection unit detects the welding voltage.
  • the short circuit / arc detection unit determines whether the welding state is a short circuit state or an arc state based on the output of the welding voltage detection unit, and changes from the short circuit state to the arc state based on the output of the welding voltage detection unit. And a function of detecting a predictor.
  • the short-circuit control unit controls the welding output in the short-circuit state, and the arc control unit controls the welding output in the arc state.
  • the welding current is reduced so that the second current value is lower than the first current value when the sign is detected.
  • a pulse current having a peak value larger than the first current value is supplied a plurality of times during the arc period.
  • the arc welding apparatus of the present invention is an arc welding apparatus that performs welding by repeating short-circuiting and arcing, and includes a primary rectification unit, a switching unit, a transformer, a secondary rectification unit, a drive unit, and welding.
  • the primary rectification unit rectifies the input power
  • the switching unit converts the output of the primary rectification unit into alternating current.
  • the transformer transforms the output of the switching unit, and the secondary rectifier rectifies the output of the transformer.
  • the drive unit controls the switching unit, and the welding voltage detection unit detects the welding voltage.
  • the short circuit / arc detection unit determines whether the welding state is a short circuit state or an arc state based on the output of the welding voltage detection unit.
  • the short-circuit control unit controls the welding output in the short-circuit state, and the arc control unit controls the welding output in the arc state.
  • a pulse current having a peak value larger than the current value when the short-circuit is opened is supplied a plurality of times during the arc period.
  • the arc welding apparatus of the present invention further includes a wire feeding speed control unit that controls feeding of the welding wire, and feeds the welding wire at a wire feeding speed that repeats forward feeding and reverse feeding. Make a salary.
  • the molten pool is pushed so that the overlapping portion of the member is exposed.
  • the gas generated from the member escapes from the exposed root portion, generation of pores such as blow holes and generation of spatter can be suppressed.
  • FIG. 1 is a diagram showing waveforms of wire feed speed (sinusoidal), welding voltage, and welding current in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a diagram showing a schematic configuration of the arc welding apparatus in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing a state in which welding is performed by the arc welding method according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a diagram showing a welding current waveform in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 5A is a cross-sectional view of a short circuit state according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view showing a state in which the first pulse after the short circuit is opened in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 5C is a cross-sectional view showing a state in which the fourth pulse after the short-circuit opening in the embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 6 is a diagram showing a cross section of the welded portion in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is a diagram showing a cross section of the welded portion in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a view showing a cross section of a welded portion when a galvanized steel sheet is welded by a conventional arc welding control method.
  • FIG. 9 is a diagram showing waveforms of the wire feed speed (trapezoidal wave shape), the welding voltage, and the welding current in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a diagram showing waveforms of the wire feed speed, the welding voltage, and the welding current in the embodiment of the present invention.
  • FIG. 11A is a diagram showing a waveform of a welding current in a conventional arc welding method.
  • FIG. 11B is a diagram showing a waveform of the wire feed speed in the conventional arc welding control method.
  • FIG. 1 is a diagram showing a waveform of a change over time in wire feed speed, welding voltage, and welding current in consumable electrode type arc welding in which a short circuit state and an arc state are alternately repeated.
  • wire feed control having a predetermined frequency and a predetermined speed amplitude is performed with a predetermined wire feed speed Wf1 as a reference.
  • wire feed control is performed in which forward feed and reverse feed are periodically repeated. That is, regardless of whether the welding state is a short-circuit state or an arc state, the forward feed and the reverse feed are periodically repeated with a sine wave basic waveform.
  • a short circuit occurs around the time point P1
  • an arc occurs around the time point P2.
  • the next short circuit occurs in the vicinity of the time point P3, which is the peak of forward feeding after the time point P2.
  • Short circuiting is promoted when the wire feed speed Wf is forward feeding, and opening is promoted when the wire feeding speed Wf is reverse feeding.
  • the occurrence of the short circuit state or the arc state basically depends on the wire feed control in which the forward feed and the reverse feed of the wire feed speed are periodically repeated.
  • the time P1 indicates the time when the short circuit is started, and the short-circuit initial current SA is output for a predetermined time from the time P1. Thereafter, the short-circuit current is increased as an increase slope di / dt (increase in current per unit time) of the first stage of the short-circuit current. Subsequently, the second stage increase slope di / dt (increase in current per unit time) of the short-circuit current whose slope is gentler than the first stage increase slope di / dt (increase in current per unit time). Increase the short circuit current as quantity).
  • the constriction of the droplet formed between the molten pool formed in the welding object and the tip of the welding wire as the short circuit opens is detected.
  • the welding current is lower than the current IA (first current value) when the constriction is detected in order to suppress spattering when the short circuit is opened.
  • the current NA (second current value) is instantaneously reduced.
  • Time P2 indicates a point in time when the constriction of the droplets is released, the short circuit is opened, the short circuit state is finished, and the arc state is generated.
  • the welding current of the peak current PP is output during the peak current period TP immediately after the short circuit is opened, that is, immediately after the occurrence of the arc. Thereafter, the welding current shifts from the peak current PP to the base current PB, and the base current PB is output during the base current period TB.
  • the change between the peak current PP and the base current PB is controlled by a predetermined slope di / dt (current change amount per unit time), or a rise time and a fall time, and a predetermined pulse frequency.
  • a predetermined number of pulses is output at (pulse period PF). Then, the next short circuit is waited in a state where the welding current is controlled to the short circuit waiting current IB.
  • FIG. 1 shows an example in which the number of pulses is four.
  • the peak current PP is larger than the current IA and the constriction current NA when the constriction is detected.
  • the base current PB is smaller than the current IA and the constriction current NA at the time when the constriction is detected.
  • the time point P3 indicates the time point when the next short circuit occurs after the time point P1, and is in the same state as the time point P1.
  • FIG. 2 is a diagram showing a schematic configuration of the arc welding apparatus in the present embodiment.
  • the arc welding apparatus mainly includes a welding power supply device 15, a manipulator 18, a robot control device 16, and a torch 21.
  • the robot control device 16 controls the manipulator 18, and the torch 21 is attached to the manipulator 18 and has a feed roller 22 and a welding tip 23.
  • the welding power source device 15 includes a primary rectification unit 2, a switching unit 3, a transformer 4, a secondary rectification unit 5, a DCL 6, a drive unit 7, a welding voltage detection unit 8, a welding current. It has a detection unit 9, a short circuit / arc detection unit 10, a short circuit control unit 11, an arc control unit 12, a pulse waveform control unit 13, and a wire feed speed control unit 14.
  • the primary rectifier 2 rectifies the power input from the input power supply 1.
  • the switching unit 3 converts the output of the primary rectification unit 2 into alternating current.
  • the transformer 4 steps down the output of the switching unit 3.
  • the secondary rectification unit 5 and the DCL 6 that is an inductance rectify the output of the transformer 4.
  • the drive unit 7 controls the switching unit 3.
  • the welding voltage detector 8 is connected between the output terminals of the welding power source device 15 and detects the welding voltage.
  • the welding current detection unit 9 detects a welding output current.
  • the short-circuit / arc detection unit 10 is in a short-circuit state in which the welding wire 20 and the workpiece 25 are short-circuited based on the signal from the welding voltage detection unit 8, or the welding wire 20 and the workpiece 25 are It is determined whether or not an arc is generated between the two.
  • the short-circuit controller 11 receives a signal indicating a short-circuit state from the short-circuit / arc detector 10 and controls the short-circuit current during the short-circuit period.
  • the arc control unit 12 receives a signal indicating the arc state from the short circuit / arc detection unit 10 and controls the arc voltage during the arc period.
  • the pulse waveform control unit 13 is provided in the arc control unit 12.
  • the wire feeding speed control unit 14 controls feeding of the welding wire 20.
  • the short-circuit / arc detection unit 10 also has a function of detecting a constriction that is a sign that the short-circuit state becomes an arc state based on the output of the welding voltage detection unit 8.
  • the output of the welding power supply device 15 is applied between the welding wire 25 drawn from the wire storage unit 19 and passing through the welding tip 23 and the workpiece 25. Thereby, the arc 24 is generated between the welding wire 20 and the workpiece 25.
  • the robot control device 16 has a set current setting unit 17 for setting a set current, that is, an average welding current. Then, the output of the set current setting unit 17 is input to the wire feed speed control unit 14.
  • the short circuit / arc detection unit 10 determines whether the short circuit state or the arc state is based on the signal from the welding current detection unit 9. The short circuit / arc detection unit 10 may determine whether it is in the short circuit state or the arc state based on both the signal from the welding voltage detection unit 8 and the signal from the welding current detection unit 9. good.
  • the short-circuit control unit 11 controls the driving unit 7 to control the welding output during the short-circuit period when a signal indicating that the short-circuit period is input from the short-circuit / arc detection unit 10.
  • the arc control unit 12 controls the driving unit 7 to perform welding output control during the arc period when a signal indicating that the arc period is input from the short circuit / arc detection unit 10.
  • the pulse waveform control unit 13 provided in the arc control unit 12 determines a suitable pulse waveform for each set current set by the set current setting unit 17.
  • the pulse waveform control unit 13 determines a pulse waveform, a pulse frequency, and a pulse number suitable for each set current set by the set current setting unit 17.
  • the pulse waveform control unit 13 is provided with a table or a relational expression relating the set current, the pulse waveform, the pulse frequency, and the number of pulses.
  • the pulse waveform controller 13 determines to output a predetermined number of pulse waveforms at a predetermined frequency based on the set current.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing a welding state in the present embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram showing a waveform of the welding current in the present embodiment.
  • FIG. 5A is a cross-sectional view of a short circuit state in the present embodiment.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view showing a state in which the first pulse after the short circuit is opened in the present embodiment.
  • FIG. 5C is a cross-sectional view in a state where a fourth pulse is applied in the present exemplary embodiment.
  • FIG. 6 is a view showing a cross section of the welded portion in the present embodiment.
  • FIG. 7 is a view showing a cross section of the welded portion in the present embodiment. 6 is a BB cross section in the welding state shown in FIG. 3, and
  • FIG. 7 is a CC cross section in the welding state shown in FIG.
  • FIG. 5A to 5C are AA cross sections of the welding state shown in FIG. 3, and correspond to the respective times a to c in the welding current waveform shown in FIG.
  • FIG. 5A is a cross-sectional view at time point a shown in FIG. That is, it is a cross-sectional view in a short circuit state.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view at time point b shown in FIG. That is, it is a cross-sectional view when the first pulse current is applied in the arc period after the short circuit is released.
  • FIG. 5C is a cross-sectional view at the time point c shown in FIG. That is, it is a cross-sectional view when a fourth pulse current is applied in the arc period after the short circuit is released.
  • the root portion 32 of the workpiece 25 is covered with the molten metal 33 in the molten pool.
  • the molten metal 33 in the molten pool covering the root portion 32 of the workpiece 25 is started to be pushed.
  • the fourth pulse current after release of the short circuit shown in FIG. 5C it represents that the molten metal 33 in the molten pool covering the root portion 32 of the workpiece 25 could be completely extruded. Yes.
  • the mechanism is that the zinc vapor 30 is easily released to the outside from the galvanized vaporization portion 31, which is an overlapping portion of the upper plate and the lower plate that are the workpieces 25.
  • the appropriate number of pulse currents varies depending on the basis weight of the galvanizing 27. As the basis weight increases, it is necessary to increase the exposure time of the root portion 32 of the workpiece 25 and to release the zinc vapor 30 more easily. Therefore, it is desirable to increase the number of pulse currents in an appropriate period. However, if the number of pulse currents is too large, the number of short circuits will decrease too much. Therefore, it is desirable that the upper limit is about 7 shots in which the number of short circuits is 30 times.
  • the effect of releasing the zinc vapor 30 can be further exhibited.
  • the thickness of the molten metal 33 covering is 0. If it is a thin state of about 5 mm or less, the release of the zinc vapor 30 is not hindered. In this state, the root portion 32 of the workpiece 25 is easily exposed by the release of zinc by volume expansion, and the zinc vapor 30 is easily released to the outside.
  • the zinc vapor 30 generated from the upper plate and the lower plate which are the workpieces 25 breaks through the molten portion 29 covering the root portion 32 of the workpiece 25 and the molten metal 33 of the molten pool by volume expansion.
  • the molten metal 33 in the molten pool may be pushed by the arc force of the arc 24 so that the thickness can be reduced.
  • the zinc vapor 30 generated during welding can be released regularly, the occurrence of spatter can be significantly suppressed.
  • the zinc vapor 30 stays in the molten metal 33 to generate pores 28 (blow holes and pits) as shown in FIG.
  • the occurrence of spatter is increased by short-circuiting the tip of the welding wire 20.
  • the pores 28 can be suppressed as shown in FIG.
  • the short-circuit state and the arc state can be regularly generated, and the above mechanism can be effectively realized by instantaneously securing the arc length immediately after the short-circuit is released. Then, the root portion 32 can be exposed by pushing the molten metal 33 in the molten pool in a state where the arc length immediately after opening the short circuit is short (about 1 mm to 2 mm). In simple pulse welding, even if the arc length is short, it is about 4 mm to 5 mm. When the arc length is long as described above, it is not possible to give an arc force sufficient to push the molten metal 33 in the molten pool.
  • the proper parameters of the pulse waveform will be described.
  • the peak current PP, the base current PB, and the pulse frequency (pulse period PF) of the pulse waveform shown in FIG. 1 it is possible to expose the root portion 32 of the workpiece 25 by using the following parameters. Become.
  • the peak current PP is preferably 400A to 600A as the arc force that simply presses the molten metal 33 in the molten pool
  • the base current PB is preferably 100A to 250A in order to apply the strength of the arc force to some extent.
  • the peak current period TP and the base current period TB are preferably 100 ⁇ S to 500 ⁇ S, respectively, as the time required to press the molten metal 33 in the molten pool. Based on the above parameters, a pulse frequency of 300 Hz to 1500 Hz, that is, a pulse period PF of about 3333 ⁇ S to about 666 ⁇ S is suitable.
  • the peak current period TP and the base current period TB do not have to be the same time.
  • the rising slope di / dt from the base current PB to the peak current PP and the falling slope di / dt from the peak current PP to the base current PB are determined based on the above parameters.
  • the droplet Even if a plurality of such pulse waveforms are output, the droplet only grows large at the tip of the welding wire 20, and the droplet does not detach. Therefore, even if a large droplet is formed with a small number of short circuits, irregular short circuits are unlikely to occur during the arc period. Therefore, the occurrence of spatter can be suppressed even when the number of short circuits is suitable for welding of galvanized steel sheets.
  • the generation of pores 28 can be suppressed by performing the control of the present embodiment.
  • CO 2 welding it is not necessary in the steady welding period, but it is effective to output a plurality of pulses not only in MAG welding but also in CO 2 welding at the arc start portion.
  • the peak current PP of the pulse waveform, the base current PB, the pulse frequency (pulse period PF), the number of pulse waveforms, and the like are determined based on the set current.
  • the set current is proportional to the wire feed speed and the wire feed amount. Therefore, the same effect can be obtained by determining parameters related to the pulse waveform based on the wire feed speed and the wire feed amount instead of the set current.
  • the feeding control is periodic as a result, but it is not necessarily periodic.
  • the effect of reducing the influence of galvanization on spatter and blowholes is supplied by supplying a pulse current having a peak value larger than the current value at the time of opening the short circuit several times during the arc period.
  • the lower limit value of the pulse current supplied a plurality of times during the arc period is lower than the current value when the short circuit is opened. The reason for this is that the greater the difference between the upper limit value of the pulse current and the lower limit value of the pulse current, the greater the strength of the arc force, and the more effective the pushing of the molten metal 33 in the molten pool.
  • the energy given to the welding wire 20 can be lowered as the lower limit value of the pulse current is smaller, detachment of the droplets can be suppressed.
  • a surface-treated member such as a galvanized steel sheet
  • a welding wire it is generated from the member by pushing the molten pool so that the overlapping portion of the member is exposed. Gas escapes from the exposed area. Therefore, it is possible to remarkably suppress the generation of pores such as blow holes and the occurrence of spatter, and an arc welding method that is performed on a base material that generates gas during welding such as a surface-treated member such as a galvanized steel sheet Industrially useful as an arc welding device.

Landscapes

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  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Arc Welding Control (AREA)

Abstract

　短絡とアークを繰り返す溶接におけるアーク溶接方法であって、短絡の開放の予兆を検出すると、予兆を検出した時点の第１の電流値よりも低い第２の電流値となるように溶接電流を低減する。短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、第１の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給する。これにより、亜鉛メッキ鋼板を溶接する際の気孔やスパッタを抑制する。

Description

アーク溶接方法およびアーク溶接装置
　本発明は、消耗電極である溶接ワイヤの送給として、正送と逆送を繰り返しながら、短絡状態とアーク状態を交互に発生させて溶接を行うアーク溶接方法およびアーク溶接装置に関するものである。
　亜鉛メッキ鋼板の溶接を行う場合、一般的に、ＣＯ２溶接やＭＡＧ溶接といった短絡移行溶接や、パルスＭＡＧ溶接が広く用いられている。図８と図１１Ａおよび図１１Ｂは、亜鉛メッキ鋼板等の溶接を行う従来のアーク溶接方法を説明するための図である。図８は、溶接法として一般的な消耗電極式アーク溶接方法により亜鉛メッキ鋼板を施工したときのビード断面を示している。
　図８に示す被溶接物２５の表面にメッキされている亜鉛メッキ２７の亜鉛の沸点は９０７度であり、鉄の融点１５３６度より低い。亜鉛メッキ鋼板に対してアーク溶接を行うと、亜鉛が気化し、この蒸気亜鉛が溶融プールを通過して外部に拡散しようとする。しかし、被溶接物２５である溶融金属の凝固速度が速い場合、蒸気亜鉛が溶融プールの外部に十分に放出できず、溶接ビード２６の内部または溶接ビード２６の表面に、気孔２８として残存する。気孔２８が溶接ビード２６の内部に留まる場合はブローホールとなる。気孔２８が溶接ビード２６の表面を開口するように留まる場合はピットとなる。ブローホールやピットは、いずれも溶接の強度を損なう。そのため、例えば、亜鉛メッキ鋼板が多く使用されている自動車業界では、ブローホールやピットの発生を抑制する必要があり、特にピットの発生量を規定して管理する場合が多い。
　また、従来の亜鉛メッキ鋼板のアーク溶接方法として、図１１Ａおよび図１１Ｂに、ＡｒあるいはＡｒに炭酸ガスを２５％以下の割合で混合したガスを用いてパルス溶接を行う場合の溶接電流とワイヤ送給速度の波形を示す。図１１Ａは溶接電流の波形であり、図１１Ｂはワイヤ送給速度の波形である。
　図１１Ａに示すように、溶接電流の波形は第１の期間ＴＬと第２の期間ＴＨとを有する。第１の期間ＴＬと第２の期間ＴＨとの和がうねり周器ＴＷである。うねり周期ＴＷは、１秒間に繰り返されるサイクル数の周期である。うねり周期ＴＷにおいて、電流波形のパターンあるいはワイヤ送給速度を１０～５０Ｈｚの周波数で変動させるアーク溶接法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
　なお、第１の期間ＴＬは、第１の平均アーク力ＦＬが溶融プールに作用する電流波形を有する期間である。また、第２の期間ＴＨは、第１の平均アーク力ＦＬよりも大きなアーク力である第２の平均アーク力ＦＨが溶融プールに作用する電流波形を有する期間である。
　アーク力は、溶融プールを押し下げる力として作用する。そのため、アーク力が、第１の平均アーク力ＦＬと第２の平均アーク力ＦＨとで変動することにより、溶融プールは波打つ状態となる。この波打つ状態により、溶融プール内に亜鉛メッキ層から気孔２８が発生しても、この気孔２８は溶融プールの流れおよび気孔２８の浮力により溶融プールの表面に達し、溶融プールの外部に放出される。
特開平６－２８５６４３号公報
　図１１Ａおよび図１１Ｂを用いて説明した特許文献１に記載の従来のアーク溶接方法では、実施例として、板厚が１．６ｍｍ、亜鉛目付け量が４５ｇ／ｍ２の被溶接物におけるブローホールの低減検討が記載されている。しかし、この方法は、溶融プールを振動させることを主目的としており、この方法では、図８に示す被溶接物２５を重ね合わせた際の溶接線であるルート部３２が露出する程度にまで溶融プールを移動させることはできない。
　このため、板厚が２．０ｍｍあるいはそれ以上に厚くなると、必要となる溶け込み量も増加するので、溶融プールの厚みも増加し、蒸気亜鉛が放出され難くなる。また、亜鉛目付け量が４５ｇ／ｍ２より増加した亜鉛メッキ鋼板を溶接すると、蒸気亜鉛の発生量自体が増加する。これらの蒸気亜鉛は、放出されずに溶接ビード２６に残存する。そのため、気孔２８（ブローホールやピット）の発生量が多くなる。
　また、蒸気亜鉛は、溶融プール内を浮上して溶融プール表面から放出されるため、蒸気亜鉛の放出の際に噴出した溶融金属がそのままスパッタとして外部に飛散する。あるいは、蒸気亜鉛の放出の際に噴出した溶融金属が溶接ワイヤと短絡して電気エネルギーによりスパッタとして飛散する。そのため、スパッタが異常に多量発生する。
　本発明のアーク溶接方法は、短絡とアークを繰り返す溶接におけるアーク溶接方法であって、短絡の開放の予兆を検出すると、予兆を検出した時点の第１の電流値よりも低い第２の電流値となるように溶接電流を低減する。短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、第１の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給する。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、アーク期間中に複数回供給されるパルス電流の下限値は、第１の電流値よりも低い。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、アーク期間中に複数回供給されるパルス電流の下限値は、第２の電流値よりも低い。
　本発明のアーク溶接方法は、短絡とアークを繰り返す溶接におけるアーク溶接方法であって、短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、短絡開放時の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給する。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、アーク期間中に複数回供給されるパルス電流の下限値は、短絡開放時の電流値よりも低い。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、正送と逆送を繰り返すワイヤ送給速度でワイヤの送給を行う。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、ワイヤ送給速度の正送と逆送の繰り返しを、所定の周期と所定の振幅で周期的に行う。
　また、本発明のアーク溶接方法は、上記に加えて、ワイヤ送給速度の正送と逆送の繰り返しは、周期的ではなく、溶接状態が短絡状態であることを検出すると逆送を行い、溶接状態がアーク状態であることを検出すると正送を行う。
　また、本発明のアーク溶接装置は、短絡とアークを繰り返して溶接を行うアーク溶接装置であって、１次整流部と、スイッチング部と、トランスと、２次整流部と、駆動部と、溶接電圧検出部と、短絡／アーク検出部と、短絡制御部と、アーク制御部とを有する。１次整流部は、入力した電力を整流し、スイッチング部は１次整流部の出力を交流に変換する。トランスは、スイッチング部の出力を変圧し、２次整流部はトランスの出力を整流する。駆動部は、スイッチング部を制御し、溶接電圧検出部は、溶接電圧を検出する。短絡／アーク検出部は、溶接電圧検出部の出力に基づいて溶接状態が短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定する機能と、溶接電圧検出部の出力に基づいて短絡状態からアーク状態になる予兆を検出する機能とを有する。短絡制御部は、短絡状態の際に溶接出力の制御を行い、アーク制御部は、アーク状態の際に溶接出力の制御を行う。短絡の開放の予兆を検出すると、予兆を検出した時点の第１の電流値よりも低い第２の電流値となるように溶接電流を低減する。短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、第１の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給する。
　また、本発明のアーク溶接装置は、短絡とアークを繰り返して溶接を行うアーク溶接装置であって、１次整流部と、スイッチング部と、トランスと、２次整流部と、駆動部と、溶接電圧検出部と、短絡／アーク検出部と、短絡制御部と、アーク制御部とを有する。１次整流部は、入力した電力を整流し、スイッチング部は、１次整流部の出力を交流に変換する。トランスは、スイッチング部の出力を変圧し、２次整流部は、トランスの出力を整流する。駆動部は、スイッチング部を制御し、溶接電圧検出部は、溶接電圧を検出する。短絡／アーク検出部は、溶接電圧検出部の出力に基づいて溶接状態が短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定する。短絡制御部は、短絡状態の際に溶接出力の制御を行い、アーク制御部は、アーク状態の際に溶接出力の制御を行う。短絡状態からアーク状態になったことを検出すると、アーク期間中に、短絡開放時の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給する。
　また、本発明のアーク溶接装置は、上記に加えて、溶接ワイヤの送給を制御するワイヤ送給速度制御部をさらに有し、正送と逆送を繰り返すワイヤ送給速度で溶接ワイヤの送給を行う。
　以上のように、本発明によれば、表面処理が行われた部材を溶接用のワイヤを用いて溶接する場合に、部材の重ね合わせ部分が露出するように溶融プールを押す。これにより、部材から発生した気体が露出したルート部から抜けるので、ブローホール等の気孔発生およびスパッタの発生を抑制することができる。
図１は、本発明の実施の形態におけるワイヤ送給速度（正弦波状）と溶接電圧と溶接電流の波形を示す図である。 図２は、本発明の実施の形態におけるアーク溶接装置の概略構成を示す図である。 図３は、本発明の実施の形態におけるアーク溶接方法で溶接を行っている状態を示す図である。 図４は、本発明の実施の形態における溶接電流波形を示す図である。 図５Ａは、本発明の実施の形態における短絡状態の断面図である。 図５Ｂは、本発明の実施の形態における短絡開放後の１発目のパルスを与えた状態の断面図である。 図５Ｃは、本発明の実施の形態における短絡開放後の４発目のパルスを与えた状態の断面図である。 図６は、本発明の実施の形態における溶接箇所の断面を示す図である。 図７は、本発明の実施の形態における溶接箇所の断面を示す図である。 図８は、従来のアーク溶接制御方法により亜鉛メッキ鋼板を溶接した場合の溶接箇所の断面を示す図である。 図９は、本発明の実施の形態におけるワイヤ送給速度（台形波状）と溶接電圧と溶接電流の波形を示す図である。 図１０は、本発明の実施の形態におけるワイヤ送給速度と溶接電圧と溶接電流の波形を示す図である。 図１１Ａは、従来のアーク溶接方法における溶接電流の波形を示す図である。 図１１Ｂは、従来のアーク溶接制御方法におけるワイヤ送給速度の波形を示す図である。
　以下、本発明の実施の形態における消耗電極式のアーク溶接方法およびアーク溶接装置について図面を用いて説明する。
　本実施の形態では、先ず、アーク溶接方法について説明し、その後、アーク溶接方法を行うアーク溶接装置について説明する。
　図１は、短絡状態とアーク状態とを交互に繰り返す消耗電極式のアーク溶接における、ワイヤ送給速度と溶接電圧と溶接電流の時間変化の波形を示す図である。
　先ず、図１を用いて、本実施の形態におけるワイヤ送給制御について説明する。図１では、所定のワイヤ送給速度Ｗｆ１を基準とし、所定の周波数と所定の速度振幅であるワイヤ送給制御を行っている。これを正弦波状の基本波形として、正送と逆送とを周期的に繰り返すワイヤ送給制御を行っている。すなわち、溶接状態が短絡状態であるのかアーク状態であるのかに関わらず、正弦波状の基本波形によって、正送と逆送とを周期的に繰り返す。そして、正送側のピーク時では、時点Ｐ１の周辺で短絡が発生し、逆送側のピーク時では、時点Ｐ２の周辺でアークが発生する。また、時点Ｐ２の後の正送のピーク時である時点Ｐ３の周辺で次の短絡が発生する。
　時点Ｐ１から時点Ｐ３までを制御の１周期とし、これを繰り返して溶接を行う。そして、ワイヤ送給速度Ｗｆが正送の場合には短絡が促進され、逆送の場合には開放が促進される。このように、短絡状態やアーク状態の発生は、基本的に、ワイヤ送給速度の正送と逆送を周期的に繰り返すワイヤ送給制御に依存する。
　次に、図１を用いて、本実施の形態における溶接制御について説明する。
　時点Ｐ１は短絡を開始した時点を示しており、時点Ｐ１から短絡初期電流ＳＡを所定時間出力する。その後、短絡電流の第１段目の増加傾きｄｉ／ｄｔ（単位時間当たりの電流の増加量）として短絡電流を増加する。続けて、第１段目の増加傾きｄｉ／ｄｔ（単位時間当たりの電流の増加量）よりも傾きが緩やかな短絡電流の第２段目の増加傾きｄｉ／ｄｔ（単位時間当たりの電流の増加量）として短絡電流を増加する。
　その後、時点Ｐ２の手前において、短絡の開放が近づくに伴って溶接対象物に形成された溶融プールと溶接ワイヤの先端との間に形成された溶滴のくびれを検出する。短絡開放の予兆である溶滴のくびれを検出すると、短絡開放時のスパッタを抑制するため、溶接電流を、くびれを検出した時点の電流ＩＡ（第１の電流値）よりも低い電流であるくびれ電流ＮＡ（第２の電流値）に瞬時に低下させる。
　時点Ｐ２は、溶滴のくびれが離れて短絡が開放し、短絡状態が終了してアーク状態が発生した時点を示している。時点Ｐ２からのアーク期間において、短絡開放直後すなわちアーク発生直後に、ピーク電流ＰＰの溶接電流を、ピーク電流期間ＴＰの間出力する。その後、溶接電流はピーク電流ＰＰからベース電流ＰＢへ移行し、ベース電流ＰＢを、ベース電流期間ＴＢの間出力する。このピーク電流ＰＰとベース電流ＰＢとの変化においては、電流の変化の所定の傾きｄｉ／ｄｔ（単位時間当たりの電流の変化量）、または立ち上り時間および立ち下り時間で制御され、所定のパルス周波数（パルス周期ＰＦ）で所定のパルス数を出力する。その後、短絡待ち電流ＩＢに溶接電流を制御した状態で次の短絡を待つ。なお、図１では、パルス数が４の場合の例を示している。そして、ピーク電流ＰＰは、くびれを検出した時点の電流ＩＡおよびくびれ電流ＮＡよりも大きい。また、ベース電流ＰＢは、くびれを検出した時点の電流ＩＡおよびくびれ電流ＮＡよりも小さい。
　時点Ｐ３は、時点Ｐ１の次の短絡が発生した時点を示しており、時点Ｐ１と同様の状態である。
　次に、本実施の形態のアーク溶接制御を行うアーク溶接装置について、図２を用いて説明する。図２は、本実施の形態におけるアーク溶接装置の概略構成を示す図である。
　アーク溶接装置は主に、溶接電源装置１５と、マニピュレータ１８と、ロボット制御装置１６と、トーチ２１を有する。ロボット制御装置１６はマニピュレータ１８を制御し、トーチ２１はマニピュレータ１８に取り付けられて、フィードローラ２２と溶接チップ２３を有する。
　図２において、溶接電源装置１５は、１次整流部２と、スイッチング部３と、トランス４と、２次整流部５と、ＤＣＬ６と、駆動部７と、溶接電圧検出部８と、溶接電流検出部９と、短絡／アーク検出部１０と、短絡制御部１１と、アーク制御部１２と、パルス波形制御部１３と、ワイヤ送給速度制御部１４とを有する。１次整流部２は、入力電源１から入力した電力を整流する。スイッチング部３は、１次整流部２の出力を交流に変換する。トランス４は、スイッチング部３の出力を降圧する。２次整流部５およびインダクタンスであるＤＣＬ６は、トランス４の出力を整流する。駆動部７は、スイッチング部３を制御する。溶接電圧検出部８は、溶接電源装置１５の出力端子間に接続されており、溶接電圧を検出する。溶接電流検出部９は、溶接出力電流を検出する。短絡／アーク検出部１０は、溶接電圧検出部８からの信号に基づいて溶接ワイヤ２０と被溶接物２５とが短絡している短絡状態であるのか、それとも、溶接ワイヤ２０と被溶接物２５との間でアークが発生しているアーク状態であるのかを判定する。短絡制御部１１は、短絡／アーク検出部１０から短絡状態であることを示す信号を受けて短絡期間に短絡電流の制御を行う。アーク制御部１２は、短絡／アーク検出部１０からアーク状態であることを示す信号を受けてアーク期間にアーク電圧の制御を行う。パルス波形制御部１３は、アーク制御部１２内に設けられている。ワイヤ送給速度制御部１４は、溶接ワイヤ２０の送給を制御する。なお、短絡／アーク検出部１０は、溶接電圧検出部８の出力に基づいて短絡状態からアーク状態になる予兆であるくびれを検出する機能も有している。
　また、溶接電源装置１５の出力は、ワイヤ保存部１９から引き出され溶接チップ２３を通る溶接ワイヤ２０と、被溶接物２５との間に印加される。これにより、溶接ワイヤ２０と被溶接物２５との間でアーク２４が発生する。
　ロボット制御装置１６は、設定電流すなわち平均溶接電流を設定するための設定電流設定部１７を有する。そして、設定電流設定部１７の出力は、ワイヤ送給速度制御部１４に入力される。
　なお、短絡／アーク検出部１０は、溶接電流検出部９からの信号に基づいて短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定する。短絡／アーク検出部１０は、溶接電圧検出部８からの信号と溶接電流検出部９からの信号との両方の信号に基づいて短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定するようにしても良い。
　短絡制御部１１は、短絡／アーク検出部１０から短絡期間であることを示す信号を入力している場合に、駆動部７を制御して短絡期間における溶接出力制御を行う。
　アーク制御部１２は、短絡／アーク検出部１０からアーク期間であることを示す信号を入力している場合に、駆動部７を制御してアーク期間における溶接出力制御を行う。
　アーク制御部１２内に設けられたパルス波形制御部１３は、設定電流設定部１７で設定された設定電流毎に適したパルス波形を決定する。
　なお、パルス波形制御部１３において、設定電流設定部１７で設定した設定電流毎に適したパルス波形とパルス周波数とパルス個数とを決定する。そして、パルス波形制御部１３には、設定電流とパルス波形とパルス周波数とパルスの個数とを関係付けたテーブルあるいは関係式が設けられている。パルス波形制御部１３は、設定電流に基づいてパルス波形を所定の周波数で所定の個数出力することを決定する。
　ここで、図１に示すように、アーク期間中に、パルス波形を所定の周波数（所定の周期）で所定の個数出力することが、亜鉛メッキ鋼板の溶接に有効な理由について説明する。
　図３は、本実施の形態における溶接状態を示す模式図である。図４は、本実施の形態における溶接電流の波形を示す図である。図５Ａは、本実施の形態における短絡状態の断面図である。図５Ｂは、本実施の形態における短絡開放後の１発目のパルスを与えた状態の断面図である。図５Ｃは、本実施の形態における４発目のパルスを与えた状態の断面図である。図６は、本実施の形態における溶接箇所の断面を示す図である。図７は、本実施の形態における溶接箇所の断面を示す図である。なお、図６は、図３に示す溶接状態のＢ－Ｂ断面であり、図７は、図３に示す溶接状態のＣ－Ｃ断面である。
　なお、図５Ａ～図５Ｃは、図３に示す溶接状態のＡ－Ａ断面であり、図４に示す溶接電流波形における各時点ａ～ｃに対応したものである。具体的には、図５Ａは図４に示す時点ａにおける断面図である。すなわち、短絡状態の断面図である。図５Ｂは、図４に示す時点ｂにおける断面図である。すなわち、短絡解放後のアーク期間において１発目のパルス電流を与えたときの断面図である。図５Ｃは、図４に示す時点ｃにおける断面図である。すなわち、短絡解放後のアーク期間において４発目のパルス電流を与えたときの断面図である。
　図５Ａに示す短絡状態では、被溶接物２５のルート部３２が溶融プールの溶融金属３３で覆われている。しかし、図５Ｂに示す短絡開放後のパルス電流の１発目を与えた状態では、被溶接物２５のルート部３２を覆う溶融プールの溶融金属３３を押し始める。図５Ｃに示す短絡解放後のパルス電流の４発目を与えた状態では、被溶接物２５のルート部３２を覆っていた溶融プールの溶融金属３３を完全に押し出すことができたことを表している。
　このように、アーク期間中にパルス電流を複数回供給することで、アーク２４の直下において、被溶接物２５のルート部３２を覆う溶融プールの溶融金属３３が押し出され、ルート部３２が露出する。これにより、図６に示すように、被溶接物２５である上板と下板との重ね部分である亜鉛メッキ気化部３１から亜鉛蒸気３０が外部に放出しやすくなるというメカニズムである。
　このようなメカニズムを実現するに際し、ＣＯ２溶接のようなアーク集中性が高いガスを使用する場合、上記のようにパルス電流を複数個出力する必要性はなく、１発のパルス電流で十分である。１発のパルス電流で被溶接物２５のルート部３２の溶融プールの溶融金属３３を押し出すことができる。
　しかしながら、ＭＡＧ溶接のようなアーク集中性が弱いガスを使用する場合には、高い電流を数多い回数で与える。すなわち、パルス電流を複数回与えることで、被溶接物２５のルート部３２の溶融プールの溶融金属３３を押し出し、ルート部３２を露出させることが必要となる。なお、パルス電流を複数回与えるようにすることで、溶滴が離脱せず、微小短絡も抑制することができる。
　また、パルス電流の適切な個数は、亜鉛メッキ２７の目付量により異なる。目付量が多いほど、被溶接物２５のルート部３２の露出時間を長くし、亜鉛蒸気３０を放出しやすくする必要がある。そのため、適切な期間のパルス電流の個数を多くすることが望ましい。但し、パルス電流の数が多過ぎると短絡回数が下がり過ぎてしまう。そのため、短絡回数が３０回となる７発くらいが上限として望ましい。
　また、トーチ２１の姿勢を後退角とすることにより、更に亜鉛蒸気３０の放出効果を発揮できる。
　なお、アーク２４のアーク力により、図５Ｃや図６に示すように、ルート部３２が完全に露出している場合には、亜鉛蒸気３０の放出に際しては、従来のようなスパッタの発生等がなく、亜鉛蒸気３０は容易に放出される。また、図６において、溶融部２９および被溶接物２５のルート部３２上の溶融プールの溶融金属３３の一部分が露出部を覆っていたとしても、覆っている溶融金属３３の厚さが０．５ｍｍ程度以下の薄い状態であれば、亜鉛蒸気３０の放出を阻害することはない。この状態では、被溶接物２５のルート部３２は、亜鉛の体積膨張による放出により容易に露出し、容易に亜鉛蒸気３０が外部に放出される。すなわち、被溶接物２５である上板や下板から発生した亜鉛蒸気３０が、体積膨張により被溶接物２５のルート部３２を覆っている溶融部２９や溶融プールの溶融金属３３を突き破って抜けることが可能な厚さとなるように、アーク２４によるアーク力により溶融プールの溶融金属３３を押すようにしても良い。
　以上のように、溶接中に発生する亜鉛蒸気３０を規則的に放出可能とすることで、スパッタの発生を大幅に抑制することができる。なお、従来技術では、溶融金属３３中に亜鉛蒸気３０が滞留し、図８に示すように気孔２８（ブローホールやピット）を発生させていた。また、従来技術では、亜鉛蒸気３０が溶融金属３３から勢いよく放出される時に溶接ワイヤ２０の先端に短絡したりすることで、スパッタの発生を増加させてしまう。しかしながら、本実施の形態によれば、図７に示すように、気孔２８（ブローホールやピット）を抑制することができる。
　ここで、本実施の形態のようなメカニズムを規則的に安定させるには、正送と逆送を繰り返すワイヤ送給制御を行うことが望ましい。その理由は、短絡状態とアーク状態を規則的に生じさせることができると共に、短絡解放直後のアーク長を瞬時に確保することで上記メカニズムを有効に実現できるからである。そして、短絡開放直後のアーク長が短い状態（１ｍｍから２ｍｍ程度）で溶融プールの溶融金属３３を押すことで、ルート部３２を露出させることができる。なお、単なるパルス溶接では、アーク長が短くても４ｍｍから５ｍｍ程度あり、このようにアーク長が長い場合には、溶融プールの溶融金属３３を押すには十分なアーク力を与えることはできない。
　次に、パルス波形の適正なパラメータについて説明する。図１に示すパルス波形のピーク電流ＰＰやベース電流ＰＢ、パルス周波数（パルス周期ＰＦ）としては、以下のようなパラメータとすることで、被溶接物２５のルート部３２を露出することが可能となる。
　溶融プールにある溶融金属３３を押し付けるだけのアーク力として、ピーク電流ＰＰは４００Ａ～６００Ａが望ましく、また、ある程度アーク力の強弱をつけるため、ベース電流ＰＢは１００Ａ～２５０Ａが望ましい。ピーク電流期間ＴＰやベース電流期間ＴＢは、溶融プールの溶融金属３３を押し付けるだけの時間として、それぞれ１００μＳ～５００μＳが望ましい。そして、以上のパラメータをもとに、パルス周波数は３００Ｈｚから１５００Ｈｚ、すなわちパルス周期ＰＦとしては、約３３３３μＳ～約６６６μＳが適している。なお、ピーク電流期間ＴＰやベース電流期間ＴＢは、同じ時間である必要性はない。また、ベース電流ＰＢからピーク電流ＰＰへの立ち上りの傾きｄｉ／ｄｔや、ピーク電流ＰＰからベース電流ＰＢへの立ち下りの傾きｄｉ／ｄｔは、上記パラメータに基づいて決まるものである。
　このようなパルス波形を複数個出力しても、溶接ワイヤ２０の先端で溶滴が大きく成長するだけであり、溶滴が離脱することはない。そのため、少ない短絡回数において、大きな溶滴を形成しても、アーク期間中にイレギュラーな短絡は発生し難い。よって、亜鉛メッキ鋼板の溶接に適した短絡回数としても、スパッタの発生を抑制することができる。
　また、溶融プールが形成され難いアークスタート部においても、本実施の形態の制御を行うことで、気孔２８の発生を抑制することができる。なお、ＣＯ２溶接では、定常溶接期間ではは必要ないが、アークスタート部では、ＭＡＧ溶接に限らず、ＣＯ２溶接においてもパルスを複数個の出力することは有効である。
　なお、本実施の形態では、設定電流に基づいて、パルス波形のピーク電流ＰＰ、ベース電流ＰＢ、パルス周波数（パルス周期ＰＦ）、パルス波形の個数などを決定する例を示した。しかし、設定電流は、ワイヤ送給速度やワイヤ送給量と比例の関係にあることが広く知られている。そこで、設定電流に替えて、ワイヤ送給速度やワイヤ送給量に基づいてパルス波形に関わるパラメータなどを決定するようにしても同様の効果を得ることができる。
　また、上記では、ワイヤ送給速度の変化が、図１に示すように正弦波状である場合の例を示した。しかし、図９に示すように、ワイヤ送給速度の変化が台形波状である場合でも同様の効果を得ることができる。
　また、図１０に示すように、溶接状態が短絡状態であることを検出すると逆送を行い、溶接状態がアーク状態であることを検出すると正送を行う送給制御を取り入れても、同様の効果を得ることができる。この場合、図１０では、送給制御が結果として周期的になっているが、必ずしも周期的である必要はない。
　なお、図１では、時点Ｐ２の手前において、短絡の開放が近づくに伴って被溶接物２５に形成された溶融プールと溶接ワイヤ２０の先端との間に出来た溶滴のくびれを検出している。そして、溶接電流をくびれ検出した時点の電流ＩＡよりも低電流であるくびれ電流ＮＡに瞬時に移行させ、その後、パルス電流を複数個与える例を示した。しかし、図示していないが、図１のようにくびれ検出およびくびれ検出による電流の低減は行わず、短絡の開放の検出を行ってもよい。この場合、短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、短絡開放時の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給することで、スパッタやブローホールに関して亜鉛メッキの影響を低減させる効果がある。また、この場合も、アーク期間中に複数回供給されるパルス電流の下限値は、短絡開放時の電流値よりも低くすることが望ましい。その理由は、パルス電流の上限値とパルス電流の下限値との差が大きい方がある程度アーク力の強弱をつけることができ、溶融プールの溶融金属３３を押す効果が増すためである。また、パルス電流の下限値が小さい程、溶接ワイヤ２０に与えるエネルギーを下げることができるので、溶滴の離脱を抑制することができる。
　本発明によれば、亜鉛メッキ鋼板等の表面処理が行われた部材を溶接用のワイヤを用いて溶接する場合に、部材の重ね合わせ部分が露出するように溶融プールを押すことにより部材から発生した気体が露出部から抜ける。そのため、ブローホール等の気孔発生およびスパッタの発生を著しく抑制することができ、亜鉛メッキ鋼板等の表面処理が行われた部材のような溶接時に気体が発生する母材に対して行うアーク溶接方法およびアーク溶接装置として産業上有用である。
　１　入力電源
　２　１次整流部
　３　スイッチング部
　４　トランス
　５　２次整流部
　６　ＤＣＬ
　７　駆動部
　８　溶接電圧検出部
　９　溶接電流検出部
　１０　短絡／アーク検出部
　１１　短絡制御部
　１２　アーク制御部
　１３　パルス波形制御部
　１４　ワイヤ送給速度制御部
　１５　溶接電源装置
　１６　ロボット制御装置
　１７　設定電流設定部
　１８　マニピュレータ
　１９　ワイヤ保存部
　２０　溶接ワイヤ
　２１　トーチ
　２２　フィードローラ
　２３　溶接チップ
　２４　アーク
　２５　被溶接物
　２６　溶接ビード
　２７　亜鉛メッキ
　２８　気孔
　２９　溶融部
　３０　亜鉛蒸気
　３１　亜鉛メッキ気化部
　３２　ルート部
　３３　溶融金属

Claims (11)

  1. 　短絡とアークを繰り返す溶接におけるアーク溶接方法であって、
    　短絡の開放の予兆を検出すると、予兆を検出した時点の第１の電流値よりも低い第２の電流値となるように溶接電流を低減し、
    　短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、前記第１の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給するアーク溶接方法。
  2. 　前記アーク期間中に複数回供給される前記パルス電流の下限値は、前記第１の電流値よりも低い請求項１記載のアーク溶接方法。
  3. 　前記アーク期間中に複数回供給される前記パルス電流の下限値は、前記第２の電流値よりも低い請求項１記載のアーク溶接方法。
  4. 　短絡とアークを繰り返す溶接におけるアーク溶接方法であって、
    　短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、短絡開放時の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給するアーク溶接方法。
  5. 　前記アーク期間中に複数回供給される前記パルス電流の下限値は、前記電流値よりも低い請求項４記載のアーク溶接方法。
  6. 　正送と逆送を繰り返すワイヤ送給速度でワイヤの送給を行う請求項１から５のいずれか１項に記載のアーク溶接方法。
  7. 　ワイヤ送給速度の正送と逆送の繰り返しを、所定の周期と所定の振幅で周期的に行う請求項６記載のアーク溶接方法。
  8. 　ワイヤ送給速度の正送と逆送の繰り返しは、周期的ではなく、溶接状態が短絡状態であることを検出すると逆送を行い、溶接状態がアーク状態であることを検出すると正送を行う請求項６記載のアーク溶接方法。
  9. 　短絡とアークを繰り返して溶接を行うアーク溶接装置であって、
    　入力した電力を整流する１次整流部と、
    　前記１次整流部の出力を交流に変換するスイッチング部と、
    　前記スイッチング部の出力を変圧するトランスと、
    　前記トランスの出力を整流する２次整流部と、
    　前記スイッチング部を制御するための駆動部と、
    　溶接電圧を検出する溶接電圧検出部と、
    　前記溶接電圧検出部の出力に基づいて溶接状態が短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定する機能と前記溶接電圧検出部の出力に基づいて前記短絡状態からアーク状態になる予兆を検出する機能とを有する短絡／アーク検出部と、
    　前記短絡状態の際に溶接出力の制御を行うための短絡制御部と、
    　前記アーク状態の際に溶接出力の制御を行うためのアーク制御部を備え、
    　短絡の開放の予兆を検出すると、予兆を検出した時点の第１の電流値よりも低い第２の電流値となるように溶接電流を低減し、
    　短絡の開放を検出すると、アーク期間中に、前記第１の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給するアーク溶接装置。
  10. 　短絡とアークを繰り返して溶接を行うアーク溶接装置であって、
    　入力した電力を整流する１次整流部と、
    　前記１次整流部の出力を交流に変換するスイッチング部と、
    　前記スイッチング部の出力を変圧するトランスと、
    　前記トランスの出力を整流する２次整流部と、
    　前記スイッチング部を制御するための駆動部と、
    　溶接電圧を検出する溶接電圧検出部と、
    　前記溶接電圧検出部の出力に基づいて溶接状態が短絡状態であるのかアーク状態であるのかを判定する短絡／アーク検出部と、
    　前記短絡状態の際に溶接出力の制御を行うための短絡制御部と、
    　前記アーク状態の際に溶接出力の制御を行うためのアーク制御部を備え、
    　前記短絡状態からアーク状態になったことを検出すると、アーク期間中に、短絡開放時の電流値よりもピーク値が大きいパルス電流を複数回供給するアーク溶接装置。
  11. 　溶接ワイヤの送給を制御するワイヤ送給速度制御部をさらに備え、
    　正送と逆送を繰り返すワイヤ送給速度で前記溶接ワイヤの送給を行う請求項９または１０記載のアーク溶接装置。
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