WO2014027165A1 - Procédé et dispositif de méthanisation continue en voie sèche - Google Patents

Procédé et dispositif de méthanisation continue en voie sèche Download PDF

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    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel

Definitions

  • the present invention relates to a method and a device for continuous methanization in the dry process. It applies, in particular to continuous dry methanation in compartments with different physical and biochemical environments, by sectoral mixing, with high modulable gas flow.
  • the anaerobic fermentation of effluents and wastes aims at reducing organic matter and producing energy in the form of biogas.
  • Methanization of sludge in the liquid phase is mainly known from the treatment of effluents from urban wastewater treatment plants, the methanisation of the fermentable fraction of household waste and the on-farm methanization of manure and other agricultural waste.
  • Collective units of co-digestion have been developed integrating the treatment of different substrates of different origins (urban, industrial and agricultural).
  • the fermentation is continuous (continuous and sequential loading and unloading of the material without draining the digester) or batchwise (loading of the material seeded with an already fermented material with emptying of the digester and reloading with a new substrate).
  • the mechanical stirring processes of the material, moving blades, worm, moving cylinder or stirring with a pressurized or compressed gas are known.
  • the stirring can be continuous at low pressure or sequential at high pressure, as shown in document FR 2 794 472, in piping or injectors of small diameters receiving speeds and low gas flow rates, because of dispersion on multiple injectors or injection ramps, with multiple injection openings.
  • a multi-compartment digester is known.
  • the known methods of agitation in at least two compartments, do not allow the flow of a thick material close to the shear thresholds and are not adapted to allow the mixing of the material in the whole of a given volume and can not allow a control of the fermentation allowing a significant degradation of the material in fermentation in times of short stays and without significant dilution of the material.
  • Gas mixing systems by gas injection from the bottom of the tanks require a particularly important civil engineering structure to access the gas ducts opening at the bottom of the fermentation tank.
  • These intermittently pressurized gas injection pipes do not support possible reflux of material in the gas piping, which can block the injectors.
  • the end of the injector is necessarily narrow which generates a narrow upward gas jet which can only have a limited impact on the mixing of a thick material, which creates during the gas injections preferential passages in the material limiting the mixing and the turning of the latter, especially for the material in the bottom of the tank and thus making it difficult to resuspend the heavy elements that may accumulate at the bottom of the fermenter. Inadequate mixing thus makes the flow of the material more difficult with phase separations creating dead zones and different fermentation rates in the fermenter.
  • the fermentation phases have been sufficiently controlled by significant dilution effects of the material to promote its flow which also results, by the nature of the mixing, most often mechanical or by gas mixing to conduct fermentations in fermentors infinitely mixed. The dwell times of the material are then random. Residual liquid effluents at the end of fermentation are important. For certain types of effluents, the lack of dry matter is a limiting factor of fermentation due to lack of bacterial support. This lack of dry matter requires the introduction of mineral supports in order to fix the bacterial populations that need support.
  • the present invention aims to remedy all or part of these disadvantages.
  • the present invention aims, according to a first aspect, a continuous methanization process in the dry process, in a fermentor comprising a closed vessel, characterized in that it consists of:
  • the thick material comprises at least 22% of dry matter.
  • the thick material is introduced into a first compartment and, after hydrolysis in the first compartment, the hydrolyzed thick material is passed to a second compartment where methanogenesis takes place.
  • the step of passing from the first to the second compartment is carried out by the bottom of the tank, the atmospheres of the compartments thus not being in contact.
  • the atmospheres of the various compartments can remain favorable to the reactions in progress in these compartments, by their composition and / or by their heat.
  • gas is introduced from the fermentation of the thick material.
  • gas is injected into at least two nearby chimneys.
  • the method which is the subject of the present invention comprises a step of measuring the viscosity of the thick material, in which, during the gas injection step, the quantity of gas, its flow rate and / or its speed is a function of the measured viscosity.
  • the resistance of the thick material to gas injection is measured during the gas injection.
  • a duration of a predetermined pressure drop of the injected gas is measured.
  • the fermenter has a plurality of stacks, and during the gas injection step, gas is successively injected into the stacks.
  • gas is injected successively into the chimneys from upstream to downstream of the path followed by the thick material.
  • the method that is the subject of the present invention comprises a step of sampling thick material on the path followed by the thick material and a step of injecting the thick material upstream of the sampling point.
  • a gas is injected into the thick material under a pressure at least five times, and in particular five to ten times the pressure of the height of the gas. the column of material around the chimney, and at least 4 bar relative, depending on the viscosity. This causes a significant stirring.
  • the method that is the subject of the present invention alternately comprises:
  • the fermentation material is allowed to rest between two gas injections and a small compressor can be used.
  • the duty cycle between the gas injection time and the compression time is less than one thirtieth.
  • the present invention relates to a continuous methanization device in the dry process, in a fermentor comprising a closed vessel, which comprises:
  • An injection means via at least one chimney descending through at least one said compartment, pressurized gas near the bottom of the compartment, configured to create, by the rise of the gas injected through the thick material, an upward movement in the thick material around the chimney, stirring the material at the bottom of the compartment.
  • FIG. 1 is a diagrammatic sectional view from above, of a first particular embodiment of the fermentation device which is the subject of the present invention
  • FIG. 2 schematically represents, in longitudinal section, the first particular embodiment of the fermentation device which is the subject of the present invention
  • FIG. 3 schematically represents, in cross-section, the first embodiment of the fermentation device which is the subject of the present invention
  • FIG. 4 schematically represents, in top view, a second embodiment of the fermentation device that is the subject of the present invention
  • FIG. 5 diagrammatically shows, in a view from above, a third embodiment with the first compartment integrated in the second compartment of the fermentation device which is the subject of the present invention
  • FIG. 6 schematically represents, in longitudinal section, a fourth embodiment of the fermentation device which is the subject of the present invention.
  • FIG. 7 schematically represents, in longitudinal section, flows in particular embodiments of the fermentation device that is the subject of the present invention
  • FIG. 8 schematically represents, in cross-section, flows in particular embodiments of the stirring device, object of the present invention
  • FIG. 9 schematically represents, in view from below or from above, sector-to-sector gas-material flows in particular embodiments of the fermentation device which is the subject of the present invention.
  • FIG. 10 shows schematically, in view of below or above gas-sector material streams in sector in particular embodiments of the fermentation device object of the present invention.
  • the configuration of these creates a large convective motion from the bottom of the fermenter, driving the material over a large area.
  • the agitation of a thick material is preferentially sectoral.
  • the mixing of a material close to the flow thresholds by the injection of gas under pressure has limits. The limits encountered in the prior art are of two kinds depending on whether the substrates are diluted or that one operates in so-called dry way or thick material:
  • the first difficulty is to agitate a thick material from bottom to top over the height and over a wide sector of matter.
  • Stirring or stirring with gas must be powerful enough to stir a thick material in a volume and a determined sector.
  • the peculiarity of a gas flow is to widen in its ascent and therefore leave the lowest part of the material to be stirred outside the stirring motion.
  • the originality of embodiments of the present invention is to be able to operate continuously with a thick material, or in other words, dry, in two compartments having different pH and temperature levels.
  • dry route is in fact inappropriate because the very thick material with a high dry matter content has a wet part, present in the cells of the material to be fermented, which is rapidly released by the enzymatic activity and the rise of the temperature of the medium.
  • This liquid part external to the solid structure of the substrate, is necessary for the exchange of metabolites that dissolve in the wet part to be accessible to bacteria.
  • the definition of thick matter therefore deserves to be deepened.
  • the material Before entering the fermentor the material is a solid form, shovelable, that is to say, movable with a shovel, which does not flow, only a liquid juice can possibly get out of the mass and flow.
  • non-Newtonian fluid that can be characterized as a threshold fluid, close to the shear threshold, elastic and viscous.
  • the substrate is too solid - for example more than 25% dry matter for a manure or more than 30% dry matter for the fermentable part of the household waste, it should be diluted slightly with a liquid effluent, water or a liquid derived from the downstream treatment of the digestate, liquid collected by pressing, evaporation with production of liquid distillate, or other method of separating the solid phase and the liquid phase.
  • the material after any slight dilution before entering the fermenter, is introduced by a chimney, or any other introduction device such as worm, into the fermentor to be mixed with the fermenting material in phase.
  • hydrolysis present in the first sector of the first compartment, operating at a hyper-thermophilic temperature level (65 ° C), or even thermophilic (55 ° C).
  • the mixing of a very thick material mixing with a material already present in the first part of the fermenter and having undergone thermo-enzymatic hydrolysis is useful to the process.
  • the viscosity of the material changes under the influence of thermo-enzymatic hydrolysis (conjunction of temperature and enzymatic action of bacteria).
  • the brewing system is useful for the entire operation of the process.
  • the device makes it possible to homogenize different substrates with solid elements such as, for example, straw fibers and more liquid elements composed of elements in suspension or soluble, such as slurry and heavier elements, gravel, pebbles. .
  • the homogeneity is favorable to the flow of a very thick material in the first compartment, thick material which is fluidized with the hydrolysis, then in the different phases of the fermentation to remain nevertheless thick.
  • Homogenization and fluidification in the first compartment are favorable for passage through a partition wall between two compartments. Brewing efficiency is also required for homogenization of the different temperatures in both compartments with thick substrates having low thermal diffusivity.
  • fermentation material is extracted from different points of the fermentor for reintroduction at other points of the fermentor by the chimneys to inoculate a sector with bacterial colonies from another sector.
  • the chimneys to inoculate a sector with bacterial colonies from another sector.
  • the present invention implements, in embodiments:
  • Each chimney starts from the ceiling of the enclosure and plunges into the fermentation chamber until near the bottom of the enclosure, preferably less than 15 cm from the bottom.
  • the gas injection chimneys are configured to extend from the ceiling of the enclosure, or tank, over at least 97% of the height separating the ceiling from the bottom of the enclosure and, preferably at least 98% .
  • the mixing of a thick material is carried out by sector by injecting, in at least two stacks of a sufficient diameter, a large quantity of gas, preferably biogas resulting from methanation, at a flow rate between 2000 m 3 / hour. and 6000 m 3 / hour, for a short duration, for example between 10 and 15 seconds.
  • a large quantity of gas preferably biogas resulting from methanation
  • Gas injection which is done at a high speed and flow from top to bottom from the ceiling to a short distance from the floor, hits the floor, creating a cone of gas on the floor and a large column of rising gas, widening in its ascent, to the high point of the material, causing swelling 208 (Figure 8) followed by large waves, the gas cone sucking in particular from below, at the bottom of the fermenter, material that enters a convective motion of 1.5 m to 2 m radius, in an area surrounding the rising gas column and thus creating a bottom sweep in a equivalent radius, 210 and 21 1 ( Figure 9).
  • the radius of the truncated portion of the gas cone is a function of the velocity, the gas flow and the viscosity of the material.
  • the chimneys are usually arranged at least in pairs to take into account the shear stress generated by the friction of the fermenting material on the two walls channeling the material in its piston-like evolution, walls delimiting the flow of material. flowing from one sector to another.
  • Each pair of chimneys is separated from another pair of chimneys by a determined distance 213 (FIG. 8).
  • the sector is provided with at least two chimneys disposed at a given distance from the wall, wall generating a pressure drop and changing the scope of the convective movement.
  • the loss of load requires a reconciliation of the chimneys of the walls in order to avoid that zones are not sufficiently brewed. Having necessarily two walls channeling the flow of the material, there are therefore at least two chimneys.
  • the distance between two pairs of chimneys is greater since the expansion of the gas and the movement of material are not limited by a wall. This allows a broader expansion of the convective motion of matter.
  • the two chimneys are located 70 cm from the walls and they have a distance of 2.6 meters between them .
  • the distance between two pairs of chimneys is determined by the evaluation of the convective movement and its modulation as a function of the speed and the flow rate of the injected gas.
  • the distance separating two pairs of chimneys is for example three meters, the convective movement of each pair of chimneys being of a radius of 1.5 meters, movement modulated and controlled by the speed, the flow of gas at the mouth of chimneys, velocity and flow modulating according to the viscosity of the material, viscosity indicated by the variations in duration of a given injection.
  • the speed and the flow rate of gas injected into the chimneys depends on the width of the material front, variable width in a cylindrical digester channeled by at least two walls, a transverse wall dividing the flow of material in two and a vertical wall delimiting a first compartment separating both the material and the gaseous sky of the second compartment, allowing the material to pass through a wide opening in the lower part of the vertical wall.
  • the injection can be modulated according to the viscosity of the material.
  • the mixing of a sector by the injection of gas from a box having a determined volume, the injection having a flow rate and a speed, is modulated by the pressure level at which the gas is expanded, depending on the viscosity fermentation material, viscosity indicated by the duration of the injection. The higher the viscosity, the longer the duration of a gas injection.
  • the speed and the flow rate of the gas injected from the pressure chamber are modulated.
  • the pressure of the gas in the box of 10 m3 is raised to 7bar to be relaxed from 7 to 4 bar or 30 Nm 3 of biogas in the first sector of the first compartment where the viscosity of the material is high, while the gas pressure is raised to 6 bar, to be relaxed from 6 to 3 bar or 30 Nm 3 of biogas in the last sector of the second compartment where the viscosity of the material has greatly decreased under the action of hydrolysis and fermentation.
  • the modulation is favorable to the fermentation process.
  • the continuous sectoral agitation in thick material makes it possible to achieve in at least two compartments a significant degradation of the organic matter, in a process allowing a significant hydrolysis of the material to be digested and the respect of the bacterial populations in each of the phases of the fermentation , populations developing in different biochemical environments (first compartment at acid pH and hyper-thermophilic temperature, second compartment at neutral or slightly basic pH and thermophilic or mesophilic temperature), producing and consuming different metabolites - volatile fatty acids, ethanol , H 2 , C0 2 , Acetates, CH 4 etc.
  • the methanation is optimized in a device made of two compartments allowing the different phases of the fermentation of a thick material to take place in biochemical media favorable to the degradation processes of the material.
  • the hydrolysis of the incoming substrates takes place in an acid medium and a hyper-thermophilic temperature, allowing the simplification of complex organic matter molecules made available to the activity of acidogenic bacteria.
  • Acidogenic bacteria that are more resistant than methanogenic bacteria develop favorably at acidic pH.
  • the first compartment of hydrolysis-acidogen, makes it possible to solubilize the complex molecules to make them available to the acidogenic bacteria which produce, especially volatile fatty acids, hydrogen (H 2 ) and carbon dioxide (C0 2 ).
  • the carbon / nitrogen ratio is preferably of the order of 15 to 25 for a good equilibrium of the fermentation. It depends on the actual availability of carbon, particularly carbon trapped in lignin. A low ratio may cause an increase in ammonia that may be toxic. With a high pH, for example between 7.4 and 7.6, the mineralized nitrogen in the form of ammonium ions is partly converted into more volatile ammonia. At high concentration, ammonia becomes an inhibitor of methanogenesis. Nitrogen loss is a lack for the agricultural valorization of the digested material, also called "digestate".
  • the present invention thus meets the limits encountered in anaerobic processes, in continuous, high concentration of material. It provides, in embodiments, a process which consists of an anaerobic, continuous, high concentration dry matter, multiphase, mono and poly-substrate, thick material fermentation plant in a single fermentor allowing the control of the equilibrium of the hydrolysis, acidogenic and methanogenic phases and the differentiated residence time of the material according to the nature of the substrates, by the steady progression and the flow of a thick and homogeneous substrate with a high dry matter content, 15% to more than 30% dry matter.
  • a second pipe wall of the material (1 17 in FIG. 4), the shape of which depends on the geometry of the fermentation chamber, makes it possible to reduce the material front, favoring a steady advance of material.
  • the sector-modulated mixing of the material throughout the fermentation process allows the extraction of the fermentation material and its re-circulation through the chimneys as a bacterial inoculum and a biochemical regulator from one sector to another.
  • This inoculum can be extracted at different points of the fermentor in an outlet of sufficiently large diameter to allow the passage and flow of a more or less hydrolysed and fermented material and therefore more or less thick, by gravity, to be taken again by a thick material pump and be reintroduced from a given sector in another sector by a chimney equipped with a gas valve and a material valve, usually upstream.
  • This recirculation if necessary, has the function of reinforcing bacterial activity by reintroducing, in an upstream sector, bacteria produced in a downstream sector or for biochemical rebalancing from one sector to another.
  • FIGS. 1 to 7 and 10 show a fermentation chamber 100, a first compartment 101, a second compartment 102, a partition wall 103, a ceiling 104 of the fermenter, a gas head 105 of the first compartment 101, a gaseous surface 106 of the second compartment 102, a passage of material 107 between the first compartment 101 and the second compartment 102.
  • the passage 107 measures 50 cm x 50 cm.
  • FIGS. 1 to 7 and 10 also show gas injection funnels 108, an inlet 1 10 of material in the enclosure 101 of the fermenter, an outlet 11 1 of material from the enclosure 100 of the fermenter , a system for introducing the thick material (by a pump for example) 1 12, a recirculation pipe of acid material 1 13, a recirculation pipe material fermenting 1 14, a level of material 1 15 , a partition 1 17 of material flow, a passage of material 1 18, an outlet 1 19 of gas gaseous skies of the compartments of the fermenter, a pipe 120 of gas to a gasometer 121 at normal pressure, a box 122 under pressure, pipes 123 of pressurized gas, a cogeneration group 124, a compressor booster 125, a mixer 131.
  • FIG. 8 shows, in a chamber 200, chimneys 201, a fermenter ceiling 202, a pressurized gas pipe 205, gas valves 204, a gas head 206 a level of material before injection 207, a level gas discharge 212 a bottom 213 of the fermenter and a surface mixing profile 214.
  • the device illustrated in these figures implements in particular a plurality of chimneys 108 and 201 distributed throughout the fermenter, of sufficiently large diameter, for example between 10 and 15 cm in diameter, from the ceiling of the fermenter and stopping at less than 15 cm from the bottom of the fermenter, for example.
  • the chimneys 108 and 201 are distributed over the entire fermenter at a rate of a chimney for 4 to 10 m 2 of floor area, for example, according to the volume and geometry of the fermenter.
  • the spacing between the chimneys 108 and 201 is a function of the stirring cone generated by the gas injected at a pressure of 4 to 10 bar, for example, by a pipe 205 sufficiently wide, of diameter close to that of the chimneys, in order to to favor a flow rate and a gas velocity arriving at the bottom of the chimney sufficiently high to ensure the mixing of the sector to be homogenized.
  • the flow rate and speed depend on the surface of the sector to be homogenized, the volume of material, the height of material in the fermenter and the desired interaction with the other nearby sectors.
  • Some chimneys can be advantageously located at the edge of the walls and partitions of the fermenter to compensate for any problems of homogenization due to the effect of walls and partitions.
  • the pressure gas at several bars from a gas storage in a pressure vessel 122 supplies the chimneys 108 and 201 through a gas conduit 205.
  • the gas exerts an upward thrust on the material around the chimney 201, which is accompanied by large gas bubbles creating a convective movement.
  • the large difference in density between the gas and the material causes a convective movement of the material in a zone wider than the zone of direct influence of the gas, in the zone 210.
  • a large volume of material is moved by upward thrust through the gas bubbles rising, thereby creating a convective movement of the material initiating a downward movement in a wider area by suction of the material at the bottom around the chimney 201.
  • This convective gas-material movement depends on the flow rate and the pressure of the gas injected at several bars from above, most often at least one pair of chimneys.
  • the gas arriving near the floor of the fermenter exerts a lateral thrust which is felt on the truncated cone surface of a radius of 0.5 to 1.5. meters for example around the chimney 201, also creating a sweeping effect of the bottom, as illustrated in FIG. 8.
  • This stirring is accentuated by the swirling synergy created by the injection of pressurized gas into several close 201 chimneys activated at the same time. time.
  • This movement also causes swelling of the material and surface waves, particularly effective and avoiding any production of crust created by fibrous materials, such as straw.
  • the volume of compressed gas in the box 122 is a function of the volume of the fermenter, and stirring parameters.
  • the volume of gas released from the box can be variable and pass for example, during a gas injection, six to four bars or seven to five bars depending on the volume, the desired gas velocity, the height of the gas. matter in the fermenter, and the viscosity thereof.
  • Each sector is activated successively as soon as the solid liquid phase separation is engaged in the fermenter. This separation of solid and liquid materials is very slow in a thick medium with a high concentration of dry matter.
  • a complete brewing cycle, over the entire fermenter, is several hours and can be activated several times a day, more or less long depending on the viscosity of the material in the sector concerned.
  • Each sector is determined by at least two chimneys receiving pressurized gas from the caisson 122.
  • Each chimney 108 or 201 of a sector to be stirred can be activated together with the other chimneys 108 or 201 of the same sector and receive pressurized gas at from a gas pipe 1 12 and 205 supplying several chimneys 108 or 201 at a time.
  • the gas injected into the chimney (s) 108 or 201 emerges in the gaseous atmosphere of the fermenter to naturally transfer via a pipe 212 into a flexible tank or gasometer 121. Then, some of the gas present in the The gasometer 121 is taken up by a compressor 125 which compresses the gas in the box 122 before a new injection into a new sector.
  • Certain chimneys 108 allow a re-circulation of material, in fermentation or fermented in differentiated points to inoculate bacteria or biochemically balance certain sectors.
  • the introduction and the recirculation of material is done using a pump 1 12 thick material, for example screw pump type or concrete or worm.
  • the re-circulation of the fermenting material is made from material pipes 1 13 and 1 14, for example, which makes it possible to recycle an acidic material in fermentation 1 13 or a methanogenic material in fermentation 1 14.
  • the device comprises also a first wall 103 separating two compartments 101 and 102 in the enclosure 100 of the fermenter. This wall 103 rises to the ceiling of the chamber 100 of the fermenter, making the gaseous skies 105 and 106 of the compartments 101 and 102 independent.
  • the wall 103 is open at the bottom through the passage 107 of the fermenting material from the first compartment to the second compartment.
  • the passage of the matter is done by simple gravity generated by the contribution of a new material, according to the law of the hydrostatics of the fluids (equilibrium of the levels), after brewing if necessary, acidogenic sectors of the first compartment 101.
  • This wall 103 makes it possible to have, in the same chamber 100 of the fermenter, two different temperature levels, to be able to operate in the first compartment, in thermo-enzymatic hydrolysis, of the order of 65 ° C., and in the second compartment in mesophilic, from 38 to 40 ° C, for example, see thermophilic.
  • the first compartment 101 hydrolysis-acidogen, solubilizes the complex molecules to make them available to acid generating bacteria, including volatile fatty acids, ethanol, hydrogen and carbon dioxide.
  • the pH of the medium decreases between 5 and 6 for example, without falling below 4.5, depending on the substrates, before the methanogenic phase of the second compartment where the pH is brought to a level close to neutrality thanks to the action different families of methanogenic bacteria transforming volatile fatty acids, hydrogen and carbon dioxide into biogas formed essentially of methane and carbon dioxide and mineralizing nitrogen.
  • the two different temperature levels are managed by a system of heat exchangers supplying calories to the hyper-thermophilic operation of the first compartment 101 and extracting surplus calories in the second compartment 102 due to the addition of a material in fermentation having a higher temperature from the first compartment 101.
  • the excess temperature of the first compartment 101 may be sufficient to compensate for the energy losses through the walls of the fermenter over the whole of it.
  • the first compartment 101 is provided with an extraction path of the material just before the passage of the acidogenic material 1 13 in order to be able to re-circulate a part of the biomass of the acid substrate in the mixer 131 with the new substrate or directly in one of the chimneys 108 using the thick material pump 112.
  • the wall 103 determines the volume of the first compartment which represents between one sixth and one quarter of the total volume of the fermenter, for example.
  • the wall 103 stops a few tens of centimeters, for example, from the bottom of the fermenter leaving a passage over the entire bottom of the wall.
  • This partition is adapted according to the geometry of the fermenter.
  • the passage 1 17 is subject to a lock system that can close the passage between the compartments 101 and 102. The closure can be actuated from outside the fermenter by the introduction, in a slot placed on the fermenter, a plate blocking the passage.
  • This lock system to be operated only at the start of the fermenter or in case accidental introduction of a toxic material from fermentation, can also be mechanized.
  • the fermenter comprises a second wall 1 17 for channeling the material in its path from an entry point into the fermenter until it is extracted from the fermenter as a function of time stay.
  • the material front is thus reduced and the path lengthened by a factor of about two.
  • the material front moves from the point of introduction 1 to the extraction point 11 1.
  • This second wall 1 17 rises to the top of the fermenter in the first compartment 101, separating the gaseous skies of the two compartments and does not rise to the ceiling in the second compartment 102, leaving a gaseous sky completely free on each side of the wall 1 17.
  • This variant of the present invention is particularly suitable for large capacity installations and for cylindrical fermenters.
  • This wall 17 may be removed for rectangular fermenters where the length is much greater than the width.
  • FIG. 4 shows a view from above of the cylindrical fermenter separated into two compartments 101 and 102 separated by a wall 103 defining two atmospheres 105 and 106, and a partition 1 17 channeling the material onto the second compartment 102 and leaving a passage 1 18 for allow the passage of the material on the second part of the second compartment 102.
  • the chimneys 1 18 organized by four, sector S5, three sectors S1, S2, S4, S6, S7, S10, S1 1, S12, two, sectors S3, S8, S9, S13 or per unit near the zones of passage into lower part of the partition wall 103, sectors S4, S5 determine stirring sectors whose agitation is to be controlled both on the height of material and on the width of the floor of said sector by the modulation of the brewing itself by the speed and a variable flow, depending on the pressure level in the box 122, the pressure level depending on the duration of compression, 8.5 minutes of compression to rise to six bars and ten minutes of compression to rise to seven relative bars.
  • the gas is then expanded in 15 seconds, for example six to four bars or seven to five bars, which varies the speed and the flow rate of the gas at the mouth of a chimney according to the number of chimneys.
  • the speed and the flow rate can be modulated at will and adjust to the viscosity of the fermenting material.
  • FIG. 5 shows a cylindrical fermenter device particularly adapted to large fermenter volumes.
  • the device rests on two compartments 101 and 102 in a single chamber 100.
  • the first compartment for thermo-enzymatic hydrolysis and acidogenesis 101 is located inside an enclosure 103 which acts as a wall between the two compartments 101 and 102.
  • the material is introduced by a thick material pump in the first sector S1 through a chimney 108 or directly into the tank through a pipe connected to the thick material pump 122.
  • the material brewed by sector by several chimneys 108 s hydrolysing, thanks to the hyper-thermophilic temperature, moves in the sectors S1 to S4, around the pipe wall of the material 1 17 to exit through a wide passage 107 to continue its flow path in the sectors S5 to S13 thanks to the high volume mixing by two chimneys in a piston flow, flow made easier by the gradual solubilization of the material to exit the fe renter in the form of a digestate remaining thick in 1 1 1.
  • the device is also provided with a modeled control and more or less automated depending on the type of installation.
  • This control activates, in a differentiated way, the speeds and flows of gas to be injected into the stacks from the pressure level in the box to the opening of the injection and the low level of end of injection, depending on the viscosity of the material indicated by the stirring time at given volume, speed and gas flow.
  • This control also activates the opening or closing of the gas or material valves and the amounts of re-circulation of the material at specific points of the fermenter by the chimneys 108 or 201, depending on the equilibrium parameters of the fermenter ( gas quality, pH .7) and characteristics of the substrates to be fermented.
  • This control of a set of valves and of gas or material makes it possible to modulate the quantities to be re-circulated in differentiated locations of the fermenter according to the indicators of gas or material that can be monitored in both compartments 101 and 102 for the gas and from the chimneys 108 or 201, for the material at any location of the fermenter.
  • the control indicators can be downloaded to a central server which returns the instructions for operation and control of the fermenter.
  • the continuous methanation process in the dry process, in a fermentor comprising a closed vessel comprises:
  • An injection step through at least one chimney that descends through at least one said compartment, pressurized gas near the bottom of the compartment, so as to create, by the rise of the gas injected at through the thick material, an upward movement in the thick material around the chimney, stirring the material at the bottom of the compartment.
  • the thick material is introduced into a first compartment and, after hydrolysis in the first compartment, the hydrolyzed thick material is passed to a second compartment where methanogenesis takes place.
  • the step of passing from the first to the second compartment is performed by the bottom of the tank, the atmospheres of the compartments thus not being in contact.
  • gas is introduced from the fermentation of the thick material and gas is injected into at least two nearby chimneys.
  • the method preferably comprises a step for measuring viscosity of the thick material, in which, during the gas injection step, the amount of gas, its flow rate and / or its speed are a function of the viscosity measured. .
  • the resistance of the thick material to the gas injection during the injection of gas is measured.
  • measuring a duration of a pressure drop of a predetermined volume of the injected gas is measured.
  • the fermenter comprises a plurality of chimneys, in which, during the gas injection step, gas is injected successively into the chimneys.
  • gas is injected successively in the chimneys from upstream to downstream of the path followed by the thick material.
  • a gas is injected into the thick material at a pressure at least five to ten times greater than the pressure of the height of the column of material around the stack.
  • the method comprises alternately:
  • the duty cycle between the duration of gas injection and the duration of compression less than one thirtieth, for example between a fiftieth and a hundredth.
  • the method includes a thick material removal step on the path followed by the thick material and a step of injecting the thick material upstream of the sampling point.

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Description

PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE METHANISATION CONTINUE EN VOIE SÈCHE
DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION
La présente invention concerne un procédé et un dispositif de méthanisation continue en voie sèche. Elle s'applique, en particulier à la méthanisation continue en voie sèche dans des compartiments à milieux physiques et biochimiques différents, par brassage sectoriel, à fort débit modulable de gaz.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE
La fermentation anaérobie des effluents et déchets vise à réduire la matière organique et à produire de l'énergie sous forme de biogaz. On connaît essentiellement la méthanisation des boues en phase liquide issue du traitement des effluents des stations d'épuration des eaux urbaines, la méthanisation de la fraction fermentescibles des déchets ménagers et la méthanisation à la ferme des fumiers et autres déchets agricoles. On trouve également la méthanisation des effluents de l'industrie agro-alimentaires en phase liquide à faible concentration de matière sèche. On a vu se développer des unités collectives de co-digestion intégrant le traitement de substrats différents d'origines différentes (urbaines, industrielle et agricole).
La fermentation se fait en continu (chargement et déchargement continu ou séquentiel de la matière sans vidange du digesteur) ou en discontinu (chargement de la matière ensemencée par une matière déjà fermentée avec vidange du digesteur et rechargement par un substrat nouveau).
L'homme de l'art qui exploite des installations de méthanisation de substrats solides rencontre les limites des systèmes courants qui fonctionnent en méthanisation avec chargement continu, aux seules fins d'agiter une matière en fermentation dans une cuve à géométrie variable.
Les procédés d'agitation mécanique de la matière, pâles mobiles, vis sans fin, cylindre mobile ou agitation par un gaz surpressé ou comprimé sont connus. L'agitation peut être en continu à faible pression ou séquentiel à forte pression, tel que présenté dans le document FR 2 794 472, dans des tuyauterie ou des injecteurs de faibles diamètres recevant des vitesses et des débits de gaz peu important, du fait de la dispersion sur de multiples injecteurs ou rampes d'injection, avec de multiples ouvertures d'injection. De même un digesteur à plusieurs compartiments est connu. Mais les procédés connus d'agitation, dans au moins deux compartiments, ne permettent pas l'écoulement d'une matière épaisse proche des seuils de cisaillement et ne sont pas adaptés pour permettre le brassage de la matière dans la totalité d'un volume donné et ne peuvent permettre une maîtrise de la fermentation permettant une dégradation importante de la matière en fermentation dans des temps de séjours courts et sans dilution importante de la matière.
Les systèmes de brassage au gaz par injection du gaz depuis le fond de cuves nécessitent une structure en génie civil particulièrement importante pour accéder aux conduits de gaz débouchant au fond de la cuve de fermentation. Ces conduits d'injection du gaz sous pression par intermittence ne supportent pas d'éventuel reflux de matière dans la tuyauterie de gaz, pouvant boucher les injecteurs. Le bout de l'injecteur est forcément étroit ce qui engendre un jet de gaz étroit, ascendant qui ne peut qu'avoir un impact limité sur le brassage d'une matière épaisse, ce qui crée lors des injections de gaz des passages préférentiels dans la matière limitant le brassage et le retournement de celle-ci, notamment pour la matière en fond de cuve et rendant ainsi difficile la remise en suspension des éléments lourds qui risquent de s'accumuler au fond du fermenteur. L'insuffisance du brassage rend ainsi l'écoulement de la matière plus difficile avec des séparations de phases créant des zones mortes et des vitesses de fermentation différentes dans le fermenteur.
On note aussi que les phases de la fermentation ont pu être suffisamment maîtrisées par des effets de dilution importants de la matière pour favoriser son écoulement ce qui a pour conséquence également, de par la nature du brassage, le plus souvent mécanique ou par brassage au gaz, de conduire les fermentations dans des fermenteurs infiniment mélangés. Les temps de séjours de la matière sont alors aléatoires. Les effluents liquides résiduels en fin de fermentation sont importants. Pour certains types d'effluents, le manque de matière sèche est un facteur limitant de la fermentation par manque de support bactérien. Ce manque de matière sèche nécessite l'introduction de supports minéraux afin de fixer les populations bactériennes qui ont besoin de support.
OBJET DE L'INVENTION
La présente invention vise à remédier à tout ou partie de ces inconvénients. A cet effet, la présente invention vise, selon un premier aspect, un procédé de méthanisation continue en voie sèche, dans un fermenteur comportant une cuve fermée, caractérisé en ce qu'il consiste :
- à introduire de la matière épaisse à fermenter comportant au moins 17 % de matière sèche, dans au moins un compartiment de ladite cuve et
- à injecter, par l'intermédiaire d'au moins une cheminée qui descend à travers au moins un dit compartiment, de gaz sous pression à proximité du fond du compartiment, de manière à créer, par la remontée du gaz injecté à travers la matière épaisse, un mouvement ascendant dans la matière épaisse autour de la cheminée, en brassant la matière se trouvant au fond du compartiment.
Préférentiellement, la matière épaisse comporte au moins 22 % de matière sèche.
Grâce à ces dispositions, l'ensemble de la matière épaisse en fermentation est brassée, y compris les parties qui ont tendance à sédimenter.
Dans des modes de réalisation, on introduit la matière épaisse dans un premier compartiment et, après hydrolyse dans le premier compartiment, on fait passer la matière épaisse hydrolysée dans un deuxième compartiment où a lieu la méthanogénèse.
Grâce à ces dispositions, on constitue deux milieux favorables aux différentes phases de la fermentation et on réduit, en conséquence, les dimensions du fermenteur et la durée de la fermentation.
Dans des modes de réalisation, l'étape de passage du premier au deuxième compartiment est effectuée par le fond de la cuve, les atmosphères des compartiments n'étant ainsi pas en contact.
Grâce à des dispositions, les atmosphères des différents compartiments peuvent rester favorables aux réactions en cours dans ces compartiments, par leur composition et/ou par leur chaleur.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'injection de gaz, on introduit du gaz issu de la fermentation de la matière épaisse.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz dans au moins deux cheminées proches.
On réalise ainsi des fronts de brassage qui sont favorable au déplacement en translation de la matière en cours de fermentation. Dans des modes de réalisation, le procédé objet de la présente invention comporte une étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, la quantité de gaz, son débit et/ou sa vitesse sont fonction de la viscosité mesurée.
On adapte ainsi la quantité de gaz injecté et/ou le brassage de la matière épaisse à son état réel dans le fermenteur.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure la résistance de la matière épaisse à l'injection de gaz lors de l'injection de gaz.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure une durée d'une baisse de pression prédéterminée du gaz injecté.
Grâce à ces dispositions, c'est l'état réel de la matière épaisse qui est mesuré directement.
Dans des modes de réalisation, le fermenteur comporte une pluralité de cheminées, et, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées allant de l'amont vers l'aval du chemin suivi par la matière épaisse.
Grâce à ces dispositions, on favorise le déplacement de la matière épaisse le long de la cuve du fermenteur rendue possible par l'homogénéisation d'une matière suffisamment hydrolysée
Dans des modes de réalisation, le procédé objet de la présente invention comporte une étape de prélèvement de matière épaisse sur le chemin suivi par la matière épaisse et une étape d'injection de la matière épaisse en amont du point de prélèvement.
On peut ainsi favoriser les différentes phases de la méthanisation, en ajustant le pH et/ou les colonies bactériennes des différents secteurs de la cuve.
Dans des modes de réalisation, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte, dans la matière épaisse, un gaz sous une pression au moins cinq fois, et notamment cinq à dix fois supérieure à la pression de la hauteur de la colonne de matière autour de la cheminée, et au minimum 4 bar relatif, en fonction de la viscosité. On provoque, ainsi, un brassage important.
Dans des modes de réalisation, le procédé objet de la présente invention comporte alternativement :
- une étape d'injection du gaz dans la matière épaisse et
- une étape de mise en compression de biogaz dans un caisson de stockage en pression.
On laisse, ainsi, la matière en fermentation reposer entre deux injections de gaz et on peut mettre en œuvre un compresseur de petite dimension.
Dans des modes de réalisation, le rapport cyclique entre la durée d'injection de gaz et la durée de mise en compression est inférieur à un trentième.
Selon un deuxième aspect, la présente invention vise un dispositif de méthanisation continue en voie sèche, dans un fermenteur comportant une cuve fermée, qui comporte :
- un moyen à introduire de la matière épaisse à fermenter comportant au moins 15 % de matière sèche, dans au moins un compartiment de ladite cuve et
- un moyen d'injection, par l'intermédiaire d'au moins une cheminée qui descend à travers au moins un dit compartiment, de gaz sous pression à proximité du fond du compartiment, configuré pour créer, par la remontée du gaz injecté à travers la matière épaisse, un mouvement ascendant dans la matière épaisse autour de la cheminée, en brassant la matière se trouvant au fond du compartiment.
Les avantages, buts et caractéristiques particulières de ce dispositif étant similaires à ceux du procédé objet de la présente invention, ils ne sont pas rappelés ici.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES
D'autres avantages, buts et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description qui va suivre, faite dans un but explicatif et nullement limitatif en regard des dessins annexés, dans lesquels :
- la figure 1 représente schématiquement en coupe vue de dessus, un premier mode de réalisation particulier du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 2 représente schématiquement, en coupe longitudinale, le premier mode de réalisation particulier du dispositif de fermentation objet de la présente invention, - la figure 3 représente schématiquement, en coupe transversale, le premier mode de réalisation du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 4 représente schématiquement, en vue de dessus, un deuxième mode de réalisation du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 5 représente schématiquement, en vue de dessus, un troisième mode de réalisation avec le premier compartiment intégré dans le deuxième compartiment du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 6 représente schématiquement, en coupe longitudinale, un quatrième mode de réalisation du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 7 représente schématiquement, en coupe longitudinale, des flux dans des modes de réalisation particuliers du dispositif de fermentation objet de la présente invention,
- la figure 8 représente schématiquement, en coupe transversale, des flux dans des modes de réalisation particuliers du dispositif de brassage, objet de la présente invention,
- la figure 9 représente schématiquement, en vue de dessous ou de dessus des flux gaz-matière de secteur en secteur dans des modes de réalisation particulier du dispositif de fermentation objet de la présente invention et
- la figure 10 représente schématiquement, en vue de dessous ou de dessus des flux gaz-matière de secteur en secteur dans des modes de réalisation particulier du dispositif de fermentation objet de la présente invention.
DESCRIPTION D'EXEMPLES DE RÉALISATION DE L'INVENTION
Après avoir noté que les figures ne sont pas à l'échelle, et avant de décrire les figures plus en détails, on donne, ci-après, une description de caractéristiques de modes de réalisation particuliers du procédé et du dispositif objets de la présente invention.
La méthanisation continue en matière épaisse s'effectue dans une enceinte compartimentée à deux niveaux de température et de pH, reposant sur un brassage modulable par secteur, en fonction de la viscosité de la matière en fermentation, par l'injection de gaz à des vitesses et des débits élevés, dans plusieurs cheminées. La configuration de celles-ci crée un mouvement convectif large partant du fond du fermenteur, entraînant la matière sur une large surface. L'agitation d'une matière épaisse est préférentiellement sectorielle. Le brassage d'une matière proche des seuils d'écoulement par l'injection de gaz en pression présente des limites. Les limites rencontrées dans l'art antérieur sont de deux sortes selon que l'on dilue les substrats ou que l'on fonctionne en voie dite sèche ou matière épaisse :
- la nécessité de diluer très largement les substrats secs de 25% de matière sèche à 8%, 10% de matière sèche nécessite l'apport d'un liquide complémentaire qui est pris le plus souvent sur la partie liquide en excès en sortie de fermenteur. La re-circulation des « jus » excédentaires pour diluer les substrats entrants entraîne nécessairement des phénomènes d'inhibition de la fermentation par la concentration d'azote minéralisé par exemple basifiant, c'est-à-dire augmentant le pH, progressivement le milieu de fermentation et limitant ainsi l'hydrolyse et l'acidogénèse.
- la fermentation sur des substrats secs peu dilués ou pas dilués dans une fermentation en continu, à des taux de matière sèche élevés rencontre d'autres limites qui résident essentiellement dans la maîtrise de la mécanique des fluides.
On constate, dans l'art antérieur, les limites du brassage d'une matière épaisse et des écoulements de celle-ci, avec une incidence forte sur les processus de fermentation. La première difficulté est d'agiter une matière épaisse de bas en haut sur la hauteur et sur un large secteur de matière, L'agitation ou brassage par du gaz doit être suffisamment puissante pour brasser une matière épaisse dans un volume et un secteur déterminé. La particularité d'un flux gazeux, partant forcément d'un point bas, est de s'élargir dans son ascension et de laisser par conséquent la partie la plus basse de la matière à brasser en dehors du mouvement d'agitation.
Ceci engendre des zones non agitées en partie basse des flux gazeux et sur la périphérie des fermenteurs à cause de la perte de charge due aux frottements de la matière se heurtant aux parois. On rencontre ainsi, sur le fond des fermenteurs, sur une épaisseur plus ou moins importante, des sédiments d'éléments plus lourds et l'accumulation de matière non agitée notamment dans l'espace entre deux jets de gaz et à la périphérie des fermenteurs dans les zones proches des parois.
Les limites rencontrées par tous les systèmes d'agitation au gaz par des tuyauteries, injecteurs en fond de cuve ou rampes d'agitation pour le brassage en infiniment mélangé ou en matière épaisse ont des conséquences sur le fonctionnement biochimique et biologique des fermenteurs de l'art antérieur. Ces zones « mortes » d'accumulation de sédiments se créent et s'amplifient avec le temps. Le contact solide-liquide nécessaire à l'activité bactérienne est rendu difficile. Ce qui perturbe les équilibres bactériens. Sans l'hydrolyse, la viscosité de la matière restant très élevée rend le passage d'un compartiment à l'autre difficile.
Le fonctionnement avec une matière épaisse, donc avec un taux élevé de matière sèche dans le fermenteur ne peut avoir lieu qu'avec une matière qui s'hydrolyse, en milieu acide, permettant les échanges solides-liquides, fortement agités et à une température suffisamment élevée pour diminuer la viscosité.
Nous connaissons l'impact important de la température associée au pH, qui modifie la viscosité et la structure de la matière organique nécessaire au brassage et à l'homogénéisation, et qui influe également sur un développement sélectif de bactéries et sur le processus de dégradation et de transformation de la matière.
C'est ce qui invite à tendre vers des températures hyper-thermophiles pour favoriser l'hydrolyse et l'acidogénèse, tout en prenant en considération la fragilité des bactéries méthanogènes à des températures hyper-thermophiles et à des pH acides.
Le même niveau de température et de pH dans les phases d'hydrolyse, acidogène, d'une part, et de méthanogénèse, d'autre part, limite la fermentation en continue en matière épaisse.
Nous insistons sur la nécessaire interaction, pour la méthanisation en continu en matière épaisse, entre les dispositifs physiques reliés à la mécanique des fluides et à la rhéologie et la biochimie de la fermentation induisant la sélectivité et le développement des populations bactériennes ou des phénomènes d'inhibitions.
L'originalité de modes de réalisation de la présente invention est de pouvoir fonctionner en continu avec une matière épaisse, ou autrement dit, en voie sèche, dans deux compartiments ayant des pH et des niveaux de température différents.
Le terme de « voie sèche », couramment utilisé, est en fait, inapproprié car la matière même très épaisse avec un taux de matière sèche élevé comporte une partie humide, présente dans les cellules de la matière à fermenter, qui est rapidement libérée par l'activité enzymatique et l'élévation de la température du milieu. Cette partie liquide, extérieure à la structure solide du substrat, est nécessaire aux échanges de métabolites qui se dissolvent dans la partie humide pour être accessible aux bactéries. La définition de la matière épaisse mérite donc d'être approfondie. Avant l'entrer dans le fermenteur la matière se présente une forme solide, pelletable, c'est-à-dire déplaçable avec une pelleteuse, qui ne s'écoule pas, seul un jus liquide peut éventuellement s'extraire de la masse et couler. On a à faire à un fluide non newtonien que l'on peut caractériser comme un fluide à seuil, proche du seuil de cisaillement, élastique et visqueux. Lorsque le substrat est trop solide - par exemple plus de 25% de matière sèche pour un fumier ou plus de 30% de matière sèche pour la partie fermentescible des déchets ménagers, il convient de le diluer légèrement avec un effluent liquide, de l'eau ou un liquide dérivant du traitement aval du digestat, liquide recueilli par pressage, évaporation avec production de distillât liquide, ou autre procédé de séparation de la phase solide et de la phase liquide.
La matière, après une éventuelle légère dilution avant d'entrer dans le fermenteur, est introduite par une cheminée, ou tout autre dispositif d'introduction tel que vis sans fin, dans le fermenteur pour être mélangée avec la matière en fermentation en phase d'hydrolyse, présente dans le premier secteur du premier compartiment, fonctionnant à un niveau de température hyper-thermophile (65 °C), voire thermophile (55 °C). Le brassage d'une matière très épaisse se mélangeant avec une matière déjà présente dans la première partie du fermenteur et ayant subi une hydrolyse thermo-enzymatique est utile au procédé. La viscosité de la matière se modifie sous l'influence de l'hydrolyse thermo-enzymatique (conjonction de la température et de l'action enzymatique des bactéries).
Le système de brassage est utile à l'ensemble du fonctionnement du procédé.
Notamment le dispositif permet d'homogénéiser des substrats différents avec des éléments solides comme, par exemple, les fibres de pailles et des éléments plus liquide composés d'éléments en suspension ou soluble, tels que des lisiers et des éléments plus lourds, graviers, cailloux. L'homogénéité est favorable à l'écoulement d'une matière très épaisse dans le premier compartiment, matière épaisse qui se fluidifie avec l'hydrolyse, puis dans les différentes phases de la fermentation pour demeurer néanmoins épaisse. L'homogénéisation et la fluidification dans le premier compartiment sont favorables au passage à travers une paroi de séparation entre deux compartiments. L'efficacité du brassage est également nécessaire pour l'homogénéisation des températures différentes dans les deux compartiments avec des substrats épais ayant une faible diffusivité thermique. Dans des modes de réalisation, on extrait de la matière en fermentation en différents points du fermenteur pour la réintroduire en d'autres points du fermenteur par les cheminées afin d'inoculer un secteur par des colonies bactériennes venant d'un autre secteur. De même, par la réintroduction de substrat en fermentation d'un secteur à un autre secteur, on peut équilibrer la biochimie du second secteur par acidification ou basification.
La présente invention met en œuvre, dans des modes de réalisation :
- une maîtrise du brassage modulable d'une matière épaisse à fort taux de matière sèche, de 17% à 30% de matière sèche, secteur par secteur, selon la viscosité évolutive du substrat en fermentation, dans un fermenteur compartimenté, et
- une progression régulière et l'écoulement d'un substrat épais et homogène nécessaires à l'équilibre des phases d'hydrolyse, acidogène et méthanogène et - une interaction entre les modalités du brassage d'une matière épaisse et la maîtrise et le pilotage des phases de la méthanisation en continu en matière épaisse.
Le dispositif de fermentation objet de la présente invention comporte une enceinte de fermentation fermée comportant au moins deux compartiments et un ensemble de cheminées de diamètre suffisamment large, entre 80 mm et 150 mm par exemple, réparties dans l'ensemble du fermenteur et déterminant des secteurs d'agitation du fermenteur. Chaque cheminée part du plafond de l'enceinte et plonge dans l'enceinte de fermentation jusqu'à proximité du fond de l'enceinte, préférentiellement à moins de 15 cm du fond.
Préférentiellement, les cheminées d'injection de gaz sont configurées pour s'étendre depuis le plafond de l'enceinte, ou cuve, sur au moins 97 % de la hauteur séparant le plafond du fond de l'enceinte et, préférentiellement au moins 98 %.
Préférentiellement, le brassage d'une matière épaisse est effectué par secteur en injectant, dans au moins deux cheminées d'un diamètre suffisant, une quantité importante de gaz, préférentiellement du biogaz issu de la méthanisation, à un débit entre 2000 m3/heure et 6000 m3/heure, pendant une durée courte, par exemple entre 10 et 15 secondes. L' injection de gaz, qui se fait à une vitesse et un débit important, de haut en bas en partant du plafond jusqu'à une faible distance du plancher, se heurte au plancher, créant ainsi un cône de gaz sur le plancher et une large colonne de gaz montante, s'élargissant dans son ascension, jusqu'au point haut de la matière, engendrant un gonflement 208 (figure 8) suivi de vagues importantes, le cône de gaz aspirant notamment par le bas, en fond de fermenteur, la matière qui entre dans un mouvement convectif de 1 ,5 m à 2 m de rayon, dans une zone environnant la colonne de gaz montante et créant ainsi un balayage du fond dans un rayon équivalent, 210 et 21 1 (figure 9). Le rayon de la partie tronquée du cône de gaz, est fonction de la vitesse, du débit de gaz et de la viscosité de la matière.
Le brassage d'une matière épaisse sur toute la hauteur de matière, dans un secteur déterminé, est rendu possible grâce à un compresseur, un caisson de gaz à haute pression, les cheminées partant du plafond pour déboucher tout près du plancher, recevant du gaz par injection de gaz de haut en bas, sur une courte durée.
Les cheminées sont, le plus souvent, disposées au minimum en couple pour prendre en considération la contrainte de cisaillement engendrée par les frottements de la matière en fermentation sur les deux parois canalisant la matière dans son évolution de type piston, parois délimitant le flux de matière s'écoulant d'un secteur à l'autre.
Chaque couple de cheminées est séparé d'un autre couple de cheminées par une distance déterminée 213 (figure 8). Dans la largeur, le secteur est muni d'au moins deux cheminées disposées à une distance donnée de la paroi, paroi engendrant une perte de charge et modifiant la portée du mouvement convectif. La perte de charge nécessite un rapprochement des cheminées des parois afin d'éviter que des zones ne soient pas suffisamment brassées. Ayant forcément deux parois canalisant le cheminement de la matière, il y a donc au moins deux cheminées. Dans le sens du déplacement de la matière (figure 10), la distance entre deux couples de cheminées est plus importante puisque l'expansion du gaz et le mouvement de matière ne sont pas limités par une paroi. Ce qui permet une expansion plus large du mouvement convectif de la matière. C'est ainsi, à titre d'exemple, que pour un couloir large de quatre mètres avec une hauteur de matière de cinq mètres, les deux cheminées sont disposées à 70 cm des parois et elles ont une distance de 2,6 mètres entre elle. La distance entre deux couples de cheminées est déterminée par l'évaluation du mouvement convectif et de sa modulation en fonction de la vitesse et du débit de gaz injecté. La distance séparant deux couples de cheminées est par exemple de trois mètres, le mouvement convectif de chaque couple de cheminées étant d'un rayon de 1 ,5 mètres, mouvement modulé et maîtrisé par la vitesse, le débit de gaz à l'embouchure des cheminées, vitesse et débit se modulant en fonction de la viscosité de la matière, viscosité renseignée par les variations de durée d'une injection donnée. Ces variations indiquent la viscosité dynamique de la matière en fonction des paramètres physique et biochimique de la matière dans le processus de fermentation. La vitesse et le débit de gaz injecté dans les cheminées dépend de la largeur du front de matière, largeur variable dans un digesteur cylindrique canalisé par au moins deux parois, une paroi transversale divisant le flux de matière en deux et une paroi verticale délimitant un premier compartiment séparant à la fois la matière et le ciel gazeux du deuxième compartiment, laissant passer la matière par une large ouverture en partie basse de la paroi verticale.
Certaines cheminées interviennent séparément, notamment celles qui se situent dans un front réduit ou à proximité d'un passage plus étroit de matière en fermentation. Ces cheminées ont un impact sur la zone de brassage de matière plus limité, prenant en compte la proximité des parois et la perte de charge qui l'accompagne.
Comme illustré dans la figure 8, grâce à la poussée d'Archimède qui s'exerce sur un volume et un débit de gaz important autour de deux cheminées 201 , la vitesse et le débit déterminent la largeur du brassage d'un secteur donné en fonction la viscosité de la matière.
L'injection est modulable en fonction de la viscosité de la matière. Le brassage d'un secteur par l'injection de gaz provenant d'un caisson ayant un volume déterminé, l'injection présentant un débit et une vitesse, est modulé par le niveau de pression duquel le gaz est détendu, en fonction de la viscosité de la matière en fermentation, viscosité renseignée par la durée de l'injection. Plus la viscosité est importante, plus la durée d'une injection de gaz est longue.
L'injection de 30 m3 de gaz avec une pression décroissante, dans le caisson, entre sept et quatre bars par exemple, dans deux cheminée est de l'ordre de 17 secondes dans le premier secteur du premier compartiment mais atteint 12 secondes dans le dernier secteur du deuxième compartiment.
En fonction de la viscosité de la matière, dépendant du secteur de fermentation, la vitesse et le débit du gaz injecté à partir du caisson de pression sont modulés. Par exemple, la pression du gaz dans le caisson de 10 m3 est montée à 7bars pour être détendue de 7 à 4 bars soit 30 Nm3 de biogaz dans le premier secteur du premier compartiment où la viscosité de la matière est forte, alors que la pression du gaz est montée à 6 bars, pour être détendue de 6 à 3 bars soit 30 Nm3 de biogaz dans le dernier secteur du deuxième compartiment où la viscosité de la matière a fortement diminuée sous l'action de l'hydrolyse et de la fermentation. La modulation est favorable au processus de fermentation. Avec une vitesse et un débit insuffisants, le brassage et le mouvement convectif de la matière en fermentation dans un secteur donné serait insuffisants et engendreraient des passages préférentiels de la matière s'écoulant et des zones mortes de matière ne pouvant s'écouler. Avec une vitesse et un débit trop importants, on constaterait des zones de chevauchement importantes d'un secteur à l'autre. Des particules seraient emportées d'un secteur à l'autre à chaque cycle de brassage pour sortir rapidement de la cuve de fermentation, engendrant ainsi une durée de séjour très courte de certaines particules et une durée de séjour très longue pour d'autres.
Dans des modes de réalisation, grâce également à une première paroi interne à l'enceinte partant du plafond de l'enceinte, on crée deux compartiments dont les ciels gazeux sont séparés. Cette paroi laisse un passage en partie basse pour le passage de la matière d'un premier compartiment, où s'effectue l'hydrolyse- acidogène vers le deuxième compartiment, où s'effectue l'acétogènèse- méthanogénèse.
L'agitation sectorielle en continu en matière épaisse permet de réaliser dans au moins deux compartiments une dégradation importante de la matière organique, dans un processus permettant une hydrolyse importante de la matière à digérer et le respect des populations bactériennes dans chacune des phases de la fermentation, populations se développant dans des milieux biochimiques différents (premier compartiment à pH acide et température hyper-thermophile, deuxième compartiment à pH neutre ou légèrement basique et température thermophile ou mésophile), en produisant et en consommant des métabolites différents - acides gras volatils, éthanol, H2, C02, Acétates, CH4 etc..
La méthanisation est optimisée dans un dispositif fait de deux compartiments permettant que les différentes phases de la fermentation d'une matière épaisse se déroulent dans des milieux biochimiques favorables aux processus de dégradation de la matière. Notamment, l'hydrolyse des substrats entrants se déroule dans un milieu acide et une température hyper thermophile, permettant la simplification des molécules de matière organique complexe rendues disponibles à l'activité des bactéries acidogènes. Les bactéries acidogènes plus résistantes que les bactéries méthanogènes se développent favorablement à pH acide.
Le premier compartiment, d'hydrolyse-acidogène, permet de solubiliser les molécules complexes pour les rendre disponible aux bactéries acidogènes qui produisent, notamment des acides gras volatils, de l'hydrogène (H2) et du gaz carbonique (C02).
Le rapport carbone/azote est préférentiellement de l'ordre de 15 à 25 pour un bon équilibre de la fermentation. Il dépend de la disponibilité réelle du carbone, notamment du carbone piégé dans la lignine. Un rapport faible risque de provoquer une augmentation d'ammoniac pouvant être toxique. Avec un pH élevé, par exemple entre 7,4 et 7,6, l'azote minéralisé sous forme d'ions ammonium se transforme pour partie en ammoniac plus volatil. A forte concentration, l'ammoniac devient inhibiteur de la méthanogénèse. La perte d'azote est un manque pour la valorisation agricole de la matière digérée, aussi appelée « digestat ». D'où l'intérêt d'un pilotage précis des phases de la fermentation, notamment d'une bonne hydrolyse rendant le carbone disponible favorisant un meilleure équilibre du rapport carbone/azote et, ainsi, une bonne maîtrise du pH dans une plage allant de 6,8 à 7,4 dans le deuxième compartiment, plage peu favorable au passage de l'ammonium à la forme ammoniac. Cet équilibre permet une meilleure conservation de l'azote.
Dans le domaine de la fermentation anaérobie en continu de substrat à de forts taux de matière sèche, il est connu de multiples formes de digesteurs, cylindriques, parallélépipédique, en couloir, multi-étagés qui utilisent soit des moyens mécaniques de transfert de la matière ou des moyens de brassage de la matière au biogaz sous pression. La présente invention ne se limite à aucune de ces formes.
La présente invention répond ainsi aux limites rencontrées dans les procédés anaérobies, en continu, à forte concentration en matière. Elle fournit, dans des modes de réalisation, un procédé qui consiste en une installation de fermentation anaérobie, continue, à forte concentration en matière sèche, multi phases, de mono et poly-substrat, en matière épaisse dans un seul fermenteur permettant la maîtrise de l'équilibre des phases d'hydrolyse, acidogène et méthanogène et du temps de séjour différencié de la matière selon la nature des substrats, par la progression régulière et l'écoulement d'un substrat épais et homogène à fort taux de matière sèche, de 15% à plus de 30% de matière sèche.
En ce qui concerne l'écoulement de type piston, une deuxième paroi de canalisation de la matière (1 17 en figure 4), dont la forme dépend de la géométrie de l'enceinte de fermentation, permet de réduire le front de matière, en favorisant une avancée de matière régulière. Le brassage modulé par secteur de la matière tout au long du processus de fermentation permet l'extraction de la matière en fermentation et à sa re-circulation à travers les cheminées comme inoculum bactérien et régulateur biochimique d'un secteur à l'autre. Cet inoculum peut être extrait en différents points du fermenteur dans une sortie de diamètre suffisamment large pour permettre le passage et l'écoulement d'une matière plus ou moins hydrolysée et fermentée et donc plus ou moins épaisse, par gravité, pour être reprise par une pompe à matière épaisse et être réintroduite d'un secteur donné dans un autre secteur par une cheminée dotée d'une vanne gaz et d'une vanne matière, le plus souvent en amont. Cette re- circulation, si besoin, a pour fonction de renforcer l'activité bactérienne par réintroduction, dans un secteur en amont, de bactéries produites dans un secteur aval ou pour le rééquilibrage biochimique d'un secteur à l'autre.
On observe, en figures 1 à 7 et 10, une enceinte de fermentation 100, un premier compartiment 101 , un deuxième compartiment 102, une paroi 103 de séparation de matière, un plafond 104 du fermenteur, un ciel gazeux 105 du premier compartiment 101 , un ciel gazeux 106 du deuxième compartiment 102, un passage de matière 107 entre le premier compartiment 101 et le deuxième compartiment 102. Par exemple, le passage 107 mesure 50 cm x 50 cm.
On observe aussi, dans les figures 1 à 7 et 10, des cheminées 108 d'injection de gaz, une entrée 1 10 de matière dans l'enceinte 101 du fermenteur, une sortie 1 1 1 de matière depuis l'enceinte 100 du fermenteur, un système d'introduction de la matière épaisse (par une pompe par exemple) 1 12, une tuyauterie de re-circulation de matière acide 1 13, une tuyauterie de re-circulation matière en fermentation 1 14, un niveau de matière 1 15, une cloison 1 17 de cheminement de matière, un passage de matière 1 18, une sortie 1 19 de gaz des ciels gazeux des compartiments du fermenteur, une tuyauterie 120 de gaz vers un gazomètre 121 à pression normale, un caisson 122 sous pression, des tuyaux 123 de gaz sous pression, un groupe de cogénération 124, un surpresseur compresseur 125, un mélangeur 131 .
On observe, en figure 8, dans une enceinte 200, des cheminées 201 , un plafond de fermenteur 202, un tuyau de gaz en pression 205, des vannes de gaz 204, un ciel gazeux 206 un niveau de matière avant injection 207, un niveau de refoulement de gaz 212 un fond 213 du fermenteur et un profil de mélange de surface 214. Le dispositif illustré dans ces figures met notamment en œuvre une pluralité de cheminées 108 et 201 réparties dans l'ensemble du fermenteur, de diamètre suffisamment large, par exemple entre 10 et 15 cm de diamètre, partant du plafond du fermenteur et s'arrêtant à moins de 15 cm du fond du fermenteur, par exemple.
Les cheminées 108 et 201 sont répartie sur l'ensemble du fermenteur à raison d'une cheminé pour 4 à 10 m2 de surface plancher, par exemple, selon le volume et la géométrie du fermenteur. L'espacement entre les cheminées 108 et 201 est fonction du cône de brassage engendré par le gaz injectée à une la pression de 4 à 10 bars, par exemple, par une tuyauterie 205 suffisamment large, de diamètre proche de celui des cheminées, afin de favoriser un débit et une vitesse de gaz arrivant au bas de la cheminée suffisamment élevés pour assurer le brassage du secteur à homogénéiser. Le débit et la vitesse dépendent de la surface du secteur à homogénéiser, du volume de matière, de la hauteur de matière dans le fermenteur et de l'interaction souhaitée avec les autres secteurs proches. Certaines cheminées peuvent être avantageusement situées au bord des parois et des cloisons du fermenteur pour compenser les éventuelles difficultés d'homogénéisation dues à l'effet de parois et des cloisons.
Le gaz en pression à plusieurs bars provenant d'un stockage de gaz dans un caisson en pression 122 alimente les cheminées 108 et 201 par un conduit de gaz 205.
Comme illustré en figure 8, par la poussée d'Archimède, le gaz exerce une poussée ascendante sur la matière autour de la cheminée 201 , qui s'accompagne de bulles de gaz de fortes dimensions créant un mouvement convectif. La différence importante de masse volumique entre le gaz et la matière entraîne un mouvement de convection de la matière dans une zone plus large que la zone d'influence directe du gaz, dans la zone 210.
Un volume important de matière est déplacé par poussée ascendante grâce aux bulles de gaz qui remontent, créant ainsi un mouvement convectif de la matière amorçant un mouvement descendant dans une zone plus large par aspiration de la matière en partie basse autour de la cheminée 201 . Ce mouvement convectif gaz- matière dépend du débit et de la pression du gaz injectée à plusieurs bars par le haut le plus souvent d'au moins un couple de cheminées.
Le gaz arrivant près du plancher du fermenteur exerce une poussée latérale qui se fait ressentir sur la surface tronqué du cône d'agitation d'un rayon de 0,5 à 1 ,5 mètres par exemple autour de la cheminée 201 , en créant également un effet de balayage du fond, comme illustré en figure 8. Ce brassage est accentué par la synergie tourbillonnaire créée par l'injection de gaz sous pression dans plusieurs cheminées 201 proches activées en même temps. Ce mouvement entraîne également un gonflement de la matière et des vagues de surface, particulièrement efficaces et évitant toute production de croûte créée par des matières fibreuses, telles que de la paille.
Le volume de gaz comprimé dans le caisson 122, de dix à trente m3, par exemple, entre quatre et dix bars, par exemple, est fonction du volume du fermenteur, et des paramètres d'agitation. Le volume de gaz libéré du caisson peut être variable et passer par exemple, lors d'une injection de gaz, de six à quatre bars ou de sept à cinq bars en fonction du volume, de la vitesse de gaz souhaité, de la hauteur de matière dans le fermenteur, et de la viscosité de celle-ci.
Chaque secteur est activé successivement dès que la séparation des phases liquide solide est engagée dans le fermenteur. Cette séparation des matières solide et liquide est très lente dans un milieu épais à forte concentration en matière sèche. Un cycle complet de brassage, sur l'ensemble du fermenteur, est de plusieurs heures et peut être activé plusieurs fois par jour, plus ou moins longtemps en fonction de la de la viscosité de la matière dans le secteur concerné.
La compression séquentielle du gaz grâce à un surpresseur ou compresseur
125 dans le caisson 122 contenant le gaz sous pression, durant une période suffisamment longue (plusieurs dizaine de minutes), entre deux instants de libération du gaz sous pression dans le fermenteur, entre dix et vingt secondes, par exemple, dans un secteur défini par des cheminées 108 ou 201 , permet de réduire considérablement la puissance du compresseur 125 dans un rapport de 100 environ.
Chaque secteur est déterminé par au moins deux cheminées recevant le gaz sous pression provenant du caisson 122. Chaque cheminée 108 ou 201 d'un secteur à brasser peut être activée conjointement aux autres cheminées 108 ou 201 du même secteur et recevoir du gaz en pression à partir d'une tuyauterie de gaz 1 12 et 205 alimentant plusieurs cheminées 108 ou 201 à la fois.
Le gaz injecté dans la ou les cheminées 108 ou 201 , ressort dans le ciel gazeux du fermenteur pour se transférer naturellement par une canalisation 212 dans un réservoir souple ou gazomètre 121 . Puis, une partie du gaz présent dans le gazomètre 121 est repris par un compresseur 125 qui comprime le gaz dans le caisson 122 avant une nouvelle injection dans un nouveau secteur.
Certaine cheminées 108 permettent une re-circulation de matière, en fermentation ou fermentée en des points différenciés pour inoculer des bactéries ou équilibrer biochimiquement certains secteurs.
L'introduction et la re-circulation de matière se font à l'aide d'une pompe à matière épaisse 1 12, par exemple de type pompe à vis ou à béton ou vis sans fin. La re-circulation de la matière en fermentation se fait à partir de tuyauteries de matière 1 13 et 1 14, par exemple, ce qui permet de recycler une matière acide en fermentation 1 13 ou une matière méthanogène en fermentation 1 14. Le dispositif comporte également une première paroi 103 séparant deux compartiments 101 et 102 dans l'enceinte 100 du fermenteur. Cette paroi 103 monte jusqu'au plafond de l'enceinte 100 du fermenteur, rendant les ciels gazeux 105 et 106 des compartiments 101 et 102 indépendantes. La paroi 103 est ouverte en partie basse par le passage 107 de la matière en fermentation du premier compartiment au deuxième compartiment. Grâce à l'hydrolyse et l'homogénéisation due au brassage, le passage de la matière se fait par simple gravité engendrée par l'apport d'une matière nouvelle, selon la loi de l'hydrostatique des fluides (équilibre des niveaux), après brassage si besoin, des secteurs acidogènes du premier compartiment 101 .
Cette paroi 103 permet d'avoir, dans la même enceinte 100 du fermenteur, deux niveaux de température différents, de pouvoir fonctionner dans le premier compartiment, en hydrolyse thermo-enzymatique, de l'ordre de 65 °C, et dans le deuxième compartiment en mésophile, de 38 à 40 °C, par exemple, voir thermophile. Le premier compartiment 101 , d'hydrolyse-acidogène, permet de solubiliser les molécules complexes pour les rendre disponible aux bactéries acidogènes qui produisent, notamment des acides gras volatils, de l'éthanol, de l'Hydrogène et du gaz carbonique. Le pH du milieu diminue entre 5 à 6 par exemple, sans descendre en dessous de 4,5, selon les substrats, avant la phase de méthanogènes du deuxième compartiment où le pH est ramené à un niveau proche de la neutralité grâce à l'action des différentes familles de bactéries méthanogènes transformant les acides gras volatils, l'hydrogène et le gaz carbonique en biogaz formé essentiellement de méthane et de gaz carbonique et minéralisant l'azote.
Le pilotage de la fermentation à partir du taux de pH et le taux d'H2 dans les ciels gazeux et en phase soluble dans le substrat (pression partielle d'H2), dans chaque compartiment est rendu possible par la re-circulation différenciée de la matière en fermentation ou fermentée en différents endroits du fermenteur par le biais des cheminées. Ce pilotage des niveaux de pH et d'H2 conforme à l'activité bactérienne des différentes familles de bactéries favorise la vitesse et le taux de dégradation de la matière organique en CH4 et C02 et la réduction du temps de séjour de la matière dans le fermenteur. L'hydrolyse thermo-enzymatique permet au carbone piégé dans la lignine de devenir disponible pour la fermentation acidogène et méthanogène et de favoriser un meilleur équilibre carbone azote, notamment dans les fumiers pailleux. La cloison 103 permet ainsi de maîtriser séparément les phases d'hydrolyse-acidogène de la méthanogénèse
Les deux niveaux de température différents sont gérés par un système d'échangeurs thermiques apportant les calories au fonctionnement hyper- thermophile du premier compartiment 101 et pouvant extraire les calories en surplus dans le deuxième compartiment 102 dû à l'apport d'une matière en fermentation dotée d'une température plus élevée venant du premier compartiment 101 . Cependant l'excédent de température du premier compartiment 101 peut suffire pour compenser les pertes d'énergie à travers les parois du fermenteur sur l'ensemble de celui-ci.
Le premier compartiment 101 est muni d'une voie d'extraction de la matière juste avant le passage de la matière acidogène 1 13 afin de pouvoir re-circuler une partie de la biomasse du substrat acide dans le mélangeur 131 avec le substrat nouveau ou directement dans une des cheminée 108 à l'aide de la pompe en matière épaisse 1 12.
La paroi 103 détermine le volume du premier compartiment qui représente entre un sixième et un quart du volume total du fermenteur, par exemple. Dans une variante, la paroi 103 s'arrête à quelques dizaines de centimètres, par exemple, du fond du fermenteur laissant un passage sur la totalité du bas de la paroi. Cette cloison est adaptée en fonction de la géométrie du fermenteur. Dans une autre variante le passage 1 17 fait l'objet d'un système d'écluse pouvant fermer ponctuellement le passage entre les compartiments 101 et 102. La fermeture peut être actionnée de l'extérieur du fermenteur par l'introduction, dans une fente disposée sur le fermenteur, d'une plaque bouchant le passage. Ce système d'écluse, ne devant être actionné qu'au moment du démarrage du fermenteur ou en cas d'introduction accidentelle d'une matière toxique de la fermentation, peut être également mécanisé.
Le fermenteur comporte, en fonction de la taille et de la géométrie du fermenteur, une deuxième paroi 1 17 de canalisation de la matière dans son cheminement d'un point d'entrée dans le fermenteur jusqu'à son extraction du fermenteur en fonction du temps de séjour. Le front de matière est ainsi réduit et le cheminement allongé par un facteur environ de deux. Le front de matière se déplace du point d'introduction 1 10 au point d'extraction 1 1 1 . Ce qui permet également de ne pas mélanger les principales populations bactériennes qui interviennent à un stade déterminé du processus et n'entrent pas ainsi en compétition. Cette deuxième paroi 1 17 monte jusqu'au sommet du fermenteur dans le premier compartiment 101 , séparant les ciels gazeux des deux compartiments et ne monte pas jusqu'au plafond dans le deuxième compartiment 102, laissant ainsi un ciel gazeux entièrement libre de chaque côté de la paroi 1 17.
Cette variante de la présente invention est particulièrement adaptée pour des installations de grandes capacités et pour des fermenteurs cylindriques. Cette paroi 1 17 peut être supprimée pour des fermenteurs rectangulaires où la longueur est beaucoup plus importante que la largeur.
La figure 4 présente une vue de dessus du fermenteur cylindrique séparé en deux compartiments 101 et 102 séparé par une paroi 103 déterminant deux atmosphères 105 et 106, et une cloison 1 17 canalisant la matière sur le deuxième compartiment 102 et laissant un passage 1 18 pour permettre le passage de la matière sur la deuxième partie du deuxième compartiment 102.
Les cheminées 1 18 organisées par quatre, secteur S5, trois, secteurs S1 , S2, S4, S6, S7, S10, S1 1 , S12, deux, secteurs S3, S8, S9, S13 ou par unité près des zones de passage en partie basse de la paroi de séparation 103, secteurs S4, S5 déterminent des secteurs d'agitation dont l'agitation est à maîtriser aussi bien sur la hauteur de matière que sur la largeur du plancher du dit secteur par la modulation du brassage lui-même par la vitesse et un débit variable, dépendant du niveau de pression dans le caisson 122, le niveau de pression dépendant de la durée de la compression, 8,5 minutes de compression pour monter à six bars relatifs et dix minutes de compression pour monter à sept bars relatifs. Le gaz est alors détendu en 15 secondes par exemple de six à quatre bars ou de sept à cinq bars, ce qui fait varier la vitesse et le débit du gaz à l'embouchure d'une cheminée en fonction du nombre de cheminées. La vitesse et le débit peuvent être modulé à volonté et s'ajuster à la viscosité de la matière en fermentation.
La figure 5 présente un dispositif de fermenteur cylindrique notamment adapté à des volumes de fermenteur important.
Le dispositif repose sur deux compartiments 101 et 102 dans une seule enceinte 100. Le premier compartiment d'hydrolyse thermo-enzymatique et d'acidogénèse 101 est situé à l'intérieur dans une enceinte 103 qui tient lieu de parois entre les deux compartiments 101 et 102. La matière est introduite par une pompe à matière épaisse dans le premier secteur S1 à travers une cheminée 108 ou directement dans la cuve par une canalisation reliée à la pompe à matière épaisse 122. La matière brassée par secteur par plusieurs cheminées 108, s'hydrolysant grâce à la température hyper-thermophile se déplace dans les secteurs S1 à S4, autour de la paroi de canalisation de la matière 1 17 pour sortir par un large passage 107 pour poursuivre son cheminement par l'écoulement dans les secteurs S5 à S13 grâce au brassage à fort débit par deux cheminées dans un écoulement piston, écoulement rendue plus facile par la solubilisation progressive de la matière pour sortir du fermenteur sous la forme d'un digestat restant épais en 1 1 1 .
Le dispositif est également pourvu d'un pilotage modélisé et plus ou moins automatisé selon le type d'installation. Ce pilotage active, de façon différenciée, les vitesses et débits de gaz à injecter dans les cheminées à partir du niveau de pression dans le caisson à l'ouverture de l'injection et du niveau bas de fin d'injection, en fonction de la viscosité de la matière renseignée par la durée de brassage à volume, vitesse et débit de gaz donnée. Ce pilotage active également l'ouverture ou la fermeture des vannes de gaz ou de matière et les quantités de re-circulation de la matière en des points déterminés du fermenteur par les cheminées 108 ou 201 , en fonction des paramètres d'équilibre du fermenteur (qualité du gaz, pH ....) et des caractéristiques des substrats à fermenter. Ce pilotage d'un ensemble de vannes et de gaz ou de matière, plus ou moins automatisé, permet de moduler les quantités à re-circuler en des endroits différenciés du fermenteur en fonction des indicateurs de gaz ou matière qui peuvent être suivis dans les deux compartiments 101 et 102 pour le gaz et à partir des cheminées 108 ou 201 , pour la matière en tout endroit du fermenteur. Les indicateurs de pilotage peuvent être téléchargés sur un serveur central qui renvoie les consignes de fonctionnement et de pilotage du fermenteur. Le procédé de méthanisation continue en voie sèche, dans un fermenteur comportant une cuve fermée comporte :
- une étape d'introduction de matière épaisse à fermenter comportant au moins 15 % de matière sèche, dans au moins un compartiment de ladite cuve et
- une étape d'injection, par l'intermédiaire d'au moins une cheminée qui descend à travers au moins un dit compartiment, de gaz sous pression à proximité du fond du compartiment, de manière à créer, par la remontée du gaz injecté à travers la matière épaisse, un mouvement ascendant dans la matière épaisse autour de la cheminée, en brassant la matière se trouvant au fond du compartiment.
Comme exposé ci-dessus, on introduit la matière épaisse dans un premier compartiment et, après hydrolyse dans le premier compartiment, on fait passer la matière épaisse hydrolysée dans un deuxième compartiment où a lieu la méthanogénèse. L'étape de passage du premier au deuxième compartiment est effectuée par le fond de la cuve, les atmosphères des compartiments n'étant ainsi pas en contact.
Préférentiellement, au cours de l'injection de gaz, on introduit du gaz issu de la fermentation de la matière épaisse et on injecte du gaz dans au moins deux cheminées proches.
Le procédé comporte, préférentiellement, une étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, la quantité de gaz, son débit et/ou sa vitesse sont fonction de la viscosité mesurée. Par exemple au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure la résistance de la matière épaisse à l'injection de gaz lors de l'injection de gaz. Plus particulièrement, au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure une durée d'une baisse de pression d'un volume prédéterminée du gaz injecté.
Préférentiellement, le fermenteur comporte une pluralité de cheminées, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées. Au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées allant de l'amont vers l'aval du chemin suivi par la matière épaisse.
Préférentiellement, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte, dans la matière épaisse, un gaz sous une pression au moins cinq à dix fois supérieure à la pression de la hauteur de la colonne de matière autour de la cheminée. Préférentiellement, le procédé comporte alternativement :
- une étape d'injection du gaz dans la matière épaisse et
- une étape de mise en compression de biogaz dans un caisson de stockage en pression.
Par exemple, le rapport cyclique entre la durée d'injection de gaz et la durée de mise en compression inférieur à un trentième, par exemple entre un cinquantième et un centième.
Dans des modes de réalisation, le procédé comporte une étape de prélèvement de matière épaisse sur le chemin suivi par la matière épaisse et une étape d'injection de la matière épaisse en amont du point de prélèvement.

Claims

REVENDICATIONS
1 . Procédé de méthanisation continue en voie sèche, dans un fermenteur comportant une cuve fermée, caractérisé en ce qu'il consiste :
- à fermenter de la matière épaisse comportant au moins 17 % de matière sèche, dans au moins un compartiment de ladite cuve et
- à injecter, par l'intermédiaire d'au moins une cheminée qui descend à travers au moins un dit compartiment, de gaz sous pression à proximité du fond du compartiment, de manière à créer, par la remontée du gaz injecté à travers la matière épaisse, un mouvement convectif, en brassant notamment la matière se trouvant au fond du compartiment.
2. Procédé selon la revendication 1 , dans lequel on hydrolyse de la matière épaisse à au moins 17% dans un premier compartiment et, la matière épaisse hydrolysée s'écoule dans un deuxième compartiment où a lieu la méthanogénèse.
3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel l'étape de passage du premier au deuxième compartiment est effectuée par le fond de la cuve, les atmosphères des compartiments n'étant ainsi pas en contact.
4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, dans lequel, au cours de l'injection de gaz, on introduit du gaz issu de la fermentation de la matière épaisse.
5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz dans au moins deux cheminées proches.
6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, qui comporte une étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, la quantité de gaz, son débit et/ou sa vitesse sont fonction de la viscosité.
7. Procédé selon la revendication 6, dans lequel, au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure la résistance de la matière épaisse à l'injection de gaz lors de l'injection de gaz.
8. Procédé selon la revendication 7, dans lequel, au cours de l'étape de mesure de viscosité de la matière épaisse, on mesure une durée d'une baisse de pression d'un volume prédéterminée du gaz injecté.
9. Procédé selon l'une des revendications 1 à 8, dans lequel le fermenteur comporte une pluralité de cheminées, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées.
10. Procédé selon la revendication 9, dans lequel, au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte du gaz successivement dans les cheminées allant de l'amont vers l'aval du chemin suivi par la matière épaisse.
1 1 . Procédé selon l'une de revendications 1 à 10, qui comporte une étape de prélèvement de matière épaisse sur le chemin suivi par la matière épaisse et une étape d'injection de la matière épaisse en amont du point de prélèvement.
12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 1 1 , dans lequel au cours de l'étape d'injection de gaz, on injecte, dans la matière épaisse, un gaz sous une pression au moins cinq fois supérieure à la pression de la hauteur de la colonne de matière autour de la cheminée et au minimum 4 bar relatif.
13. Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, qui comporte alternativement : - une étape d'injection du gaz dans la matière épaisse et
- une étape de mise en compression de biogaz dans un caisson de stockage en pression.
14. Procédé selon la revendication 13, dans lequel le rapport cyclique entre la durée d'injection de gaz et la durée de mise en compression est inférieur à un trentième.
15. Dispositif de méthanisation continue en voie sèche, dans un fermenteur comportant une cuve fermée, caractérisé en ce qu'il comporte :
- un moyen de fermenter de la matière épaisse comportant au moins 17 % de matière sèche, dans au moins un compartiment de ladite cuve et
- un moyen d'injection, par l'intermédiaire d'au moins une cheminée qui descend à travers au moins un dit compartiment, de gaz sous pression à proximité du fond du compartiment, configuré pour créer, par la remontée du gaz injecté à travers la matière épaisse, un mouvement convectif dans la matière épaisse autour de la cheminée, en brassant la matière se trouvant notamment au fond du compartiment.
16. Dispositif selon la revendication 15, dans lequel la cuve comporte un premier compartiment dans lequel on introduit la matière épaisse et un deuxième compartiment dans lequel, après hydrolyse dans le premier compartiment, la matière épaisse hydrolysée s'écoule, la méthanogénèse se réalisant dans le deuxième compartiment.
17. Dispositif selon la revendication 16, qui comporte un passage par le fond de la cuve entre le premier et le deuxième compartiment, les atmosphères des compartiments n'étant ainsi pas en contact.
18. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 17, dans lequel le moyen d'injection de gaz est configuré pour introduire du gaz issu de la fermentation de la matière épaisse.
19. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 18, qui comporte un moyen de commande de l'injection de gaz dans chacune des dites cheminées, pour injecter du gaz dans au moins deux cheminées proches.
20. Dispositif selon la revendication 19, dans lequel le moyen de commande de l'injection de gaz commande une injection du gaz successivement dans les cheminées.
21 . Dispositif selon la revendication 20, dans lequel le moyen de commande de l'injection de gaz, commande une injection du gaz successivement dans les cheminées allant de l'amont vers l'aval du chemin suivi par la matière épaisse.
22. Dispositif selon l'une des revendications 19 à 21 , dans lequel le moyen de commande de l'injection de gaz commande alternativement :
- une injection du gaz dans la matière épaisse et
- une mise en compression de biogaz dans un caisson de stockage en pression.
23. Dispositif selon la revendication 22, dans lequel le moyen de commande de l'injection de gaz commande un rapport cyclique entre la durée d'injection de gaz et la durée de mise en compression inférieur à un trentième.
24. Dispositif selon l'une des revendications 15 à 23, qui comporte un moyen de mesure de viscosité de la matière épaisse, le moyen d'injection de gaz étant configuré pour que la quantité de gaz injecté, son débit et/ou sa vitesse soient fonction de la viscosité mesurée.
25. Dispositif selon la revendication 24, dans lequel le moyen de mesure de viscosité de la matière épaisse mesure la résistance de la matière épaisse à l'injection de gaz lors de l'injection de gaz.
26. Dispositif selon la revendication 25, dans lequel le moyen de mesure de viscosité de la matière épaisse mesure une durée d'une baisse de pression d'un volume d'un volume prédéterminée du gaz injecté.
27. Dispositif selon l'une de revendications 1 5 à 26, qui comporte un moyen de prélèvement de matière épaisse sur le chemin suivi par la matière épaisse et un moyen d'injection de la matière épaisse en amont du point de prélèvement.
28. Dispositif selon l'une des revendications 1 5 à 27, dans lequel le moyen d'injection de gaz est configuré pour injecter, dans la matière épaisse, un gaz sous une pression au moins cinq fois supérieure à la pression de la hauteur de la colonne de matière autour de la cheminée et au minimum 4 bar relatif.
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MX2015001989A MX2015001989A (es) 2012-08-13 2013-08-13 Metodo y dispositivo para metanizacion en seco continua.
EA201590354A EA201590354A1 (ru) 2012-08-13 2013-08-13 Способ и устройство для непрерывной сухой метанизации
JP2015527018A JP2015526083A (ja) 2012-08-13 2013-08-13 連続乾式メタン発酵の方法及び装置
CA2881547A CA2881547C (fr) 2012-08-13 2013-08-13 Procede et dispositif de methanisation continue en voie seche
US14/420,715 US10227612B2 (en) 2012-08-13 2013-08-13 Method and device for continuous dry methanation
AP2015008269A AP3892A (en) 2012-08-13 2013-08-13 Method and device for continuous dry methanisation
BR112015003311A BR112015003311A2 (pt) 2012-08-13 2013-08-13 Método e dispositivo para metanização seca e contínua
EP13773279.8A EP2882840B1 (fr) 2012-08-13 2013-08-13 Procédé et dispositif de méthanisation continue en voie sèche
CN201380051329.4A CN104769095B (zh) 2012-08-13 2013-08-13 用于连续干式甲烷生成的方法和设备
AU2013303960A AU2013303960B2 (en) 2012-08-13 2013-08-13 Method and device for continuous dry methanisation
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Application Number Priority Date Filing Date Title
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FR1257782 2012-08-13
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018096287A1 (fr) 2016-11-23 2018-05-31 Arkolia Energies Dispositif et procédé de méthanisation
FR3067719A1 (fr) * 2017-06-20 2018-12-21 Michel Bonhomme Procede et dispositif de production de biomethane en reacteur compartimente en voie visqueuse
WO2019077287A1 (fr) 2017-10-20 2019-04-25 Arkolia Energies Procédé et dispositif de traitement de digestat d'unité de méthanisation et unité de méthanisation comportant un tel dispositif

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2994441B1 (fr) * 2012-08-13 2017-02-10 Michel Bonhomme Procede et installation de fermentation principalement anaerobie, continu, multi phases, polysubtrat, en matiere epaisse
DE102013213258A1 (de) * 2013-07-05 2015-01-29 Bekon Holding Ag Verfahren zur Erzeugung eines flüssigen Düngemittels und eine Biogasanlage zur Durchführung des Verfahrens
US10337075B2 (en) 2014-12-02 2019-07-02 Sergey Alexandrovich Selifonov Process and apparatus for treatment of biomass
CN104498335B (zh) * 2015-01-22 2016-08-17 陆永柱 弯曲式超长发酵路径的甲烷发生装置产生甲烷的方法
CN111578290B (zh) * 2020-05-21 2022-06-07 南京信业能源科技有限公司 基于大数据的垃圾焚烧厂垃圾池垃圾自动化调度方法
JP7292535B1 (ja) * 2022-04-08 2023-06-16 三菱電機株式会社 有機性廃棄物の処理システム及び有機性廃棄物の処理方法
WO2024252200A1 (fr) * 2023-06-06 2024-12-12 Mapro International Macchine Pneumatiche Rotative S.P.A. Procédé de commande de processus de production de biogaz et digesteur pour la production de biogaz
CN116426372B (zh) * 2023-06-09 2023-09-12 北京再益生物科技有限公司 一种微生物发酵设备

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR874378A (fr) * 1941-03-31 1942-08-05 Baudot Hardoll & O F T A Reuni Appareil digesteur pour le traitement des boues
FR2794472A1 (fr) 1999-06-01 2000-12-08 Michel Bonhomme Biofermenteur a membrane a decouplage de phase liquide et solide
CN202022920U (zh) * 2011-01-17 2011-11-02 东莞市康达机电工程有限公司 一种厌氧罐气体搅拌系统

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2466943A1 (fr) * 1979-10-12 1981-04-17 Ribaud Marcel Digesteur pour la production en continu de gaz methane a partir de substances organiques
FR2481874A1 (fr) * 1980-05-12 1981-11-13 Rambaud Michel Installation de production de methane en continu par fermentation de dechets organiques
FR2510605B1 (fr) * 1981-07-29 1985-10-11 Union Ind Entreprise Procede et appareillage pour la realisation d'une methanogenese
JPS5848400U (ja) * 1981-09-28 1983-04-01 株式会社クボタ 消化槽
FR2551457B2 (fr) * 1982-07-22 1987-01-30 Union Ind Entreprise Procede et installation pour la realisation d'une degradation en milieu anaerobie de produits, sous-produits et des dechets organiques
JPS60202798A (ja) * 1984-03-27 1985-10-14 Agency Of Ind Science & Technol 複合局部再循環によるメタン発酵装置
JPS61268398A (ja) * 1985-05-23 1986-11-27 Toshiba Corp 嫌気性消化装置
US5185079A (en) * 1991-05-16 1993-02-09 Iowa State University Research Foundation, Inc. Anaerobic sequencing batch reactor
JPH11226351A (ja) * 1998-02-12 1999-08-24 Spirulina Kenkyusho:Kk 清浄化空気の製造方法及び空気清浄化装置
DE10106312B4 (de) * 2001-02-12 2008-10-09 Uwe Heinemann Regelungsverfahren für die Methangaserzeugung
US6663777B2 (en) * 2002-03-12 2003-12-16 Keith A. Schimel Apparatus, system, and process for anaerobic conversion of biomass slurry to energy
JP4727220B2 (ja) * 2004-12-16 2011-07-20 住友重機械エンバイロメント株式会社 低動力撹拌による発酵方法および装置
US7785467B2 (en) * 2007-05-15 2010-08-31 Eagle Green Energy, LLC Method, composition and apparatus for high temperature production of methane from poultry waste
US20100003717A1 (en) * 2008-07-03 2010-01-07 Oyler James R Closed-Loop System for Growth of Algae or Cyanobacteria and Gasification of the Wet Biomass
JP2010227911A (ja) * 2009-03-30 2010-10-14 Metawater Co Ltd メタン発酵処理方法及びメタン発酵処理装置
CN201756545U (zh) * 2010-06-03 2011-03-09 东莞市中拓节能科技有限公司 一种沼气回收利用装置
FR2994441B1 (fr) * 2012-08-13 2017-02-10 Michel Bonhomme Procede et installation de fermentation principalement anaerobie, continu, multi phases, polysubtrat, en matiere epaisse

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR874378A (fr) * 1941-03-31 1942-08-05 Baudot Hardoll & O F T A Reuni Appareil digesteur pour le traitement des boues
FR2794472A1 (fr) 1999-06-01 2000-12-08 Michel Bonhomme Biofermenteur a membrane a decouplage de phase liquide et solide
CN202022920U (zh) * 2011-01-17 2011-11-02 东莞市康达机电工程有限公司 一种厌氧罐气体搅拌系统

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018096287A1 (fr) 2016-11-23 2018-05-31 Arkolia Energies Dispositif et procédé de méthanisation
FR3067719A1 (fr) * 2017-06-20 2018-12-21 Michel Bonhomme Procede et dispositif de production de biomethane en reacteur compartimente en voie visqueuse
WO2018234695A1 (fr) 2017-06-20 2018-12-27 Michel Bonhomme Procédé de et dispositif de production de biométhane en réacteur compartimente en voie visqueuse
WO2019077287A1 (fr) 2017-10-20 2019-04-25 Arkolia Energies Procédé et dispositif de traitement de digestat d'unité de méthanisation et unité de méthanisation comportant un tel dispositif

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