WO2014184914A1 - 積層型ヘッダー、熱交換器、及び、空気調和装置 - Google Patents

Abstract

　本発明に係る積層型ヘッダー２は、複数の第１出口流路１１Ａが形成された第１板状体１１と、第１板状体１１に積層され、第１入口流路１２ａから流入する冷媒を複数の第１出口流路１１Ａに分配して流出する分配流路１２Ａが形成された第２板状体１２と、を備え、分配流路１２Ａは、冷媒が流入する開口部と、開口部と開口部の上側に位置する端部とを連通する第１流路と、開口部と開口部の下側に位置する端部とを連通する第２流路と、を有する分岐流路１２ｂを含み、分岐流路１２ｂは、第１流路と第２流路との流路抵抗が互いに等しく、且つ、第１流路と第２流路とが開口部を中心として点対称である状態と比較して、第１流路と第２流路との流れ抵抗の差が小さいものである。

Description

積層型ヘッダー、熱交換器、及び、空気調和装置

　本発明は、積層型ヘッダーと熱交換器と空気調和装置とに関するものである。

　従来の積層型ヘッダーとして、複数の出口流路が形成された第１板状体と、第１板状体に積層され、入口流路から流入する冷媒を、第１板状体に形成された複数の出口流路に分配して流出する分配流路が形成された第２板状体と、を備えるものがある。分配流路は、冷媒の流入方向と垂直な複数の溝を有する分岐流路を含む。入口流路から分岐流路に流入する冷媒は、その複数の溝を通過することで複数に分岐し、第１板状体に形成された複数の出口流路を通って流出する（例えば、特許文献１参照）。

特開２０００－１６１８１８号公報（段落［００１２］～段落［００２０］、図１、図２）

　このような積層型ヘッダーでは、分岐流路に流入する冷媒の流入方向が重力方向と平行ではない状況で使用されると、重力の影響を受け、分岐方向のいずれかにおいて、冷媒の不足又は過剰が生じてしまう。つまり、従来の積層型ヘッダーでは、冷媒の分配の均一性が低いという問題点があった。

　本発明は、上記のような課題を背景としてなされたものであり、冷媒の分配の均一性が向上された積層型ヘッダーを得ることを目的とする。また、本発明は、冷媒の分配の均一性が向上された熱交換器を得ることを目的とする。また、本発明は、冷媒の分配の均一性が向上された空気調和装置を得ることを目的とする。

　本発明に係る積層型ヘッダーは、複数の第１出口流路が形成された第１板状体と、前記第１板状体に積層され、第１入口流路から流入する冷媒を前記複数の第１出口流路に分配して流出する分配流路が形成された第２板状体と、を備え、前記分配流路は、前記冷媒が流入する開口部と、該開口部と該開口部の上側に位置する端部とを連通する第１流路と、該開口部と該開口部の下側に位置する端部とを連通する第２流路と、を有する分岐流路を含み、前記分岐流路は、前記第１流路と前記第２流路との流路抵抗が互いに等しく、且つ、前記第１流路と前記第２流路とが前記開口部を中心として点対称である状態と比較して、前記第１流路と前記第２流路との流れ抵抗の差が小さいものである。

　本発明に係る積層型ヘッダーでは、分配流路が、冷媒が流入する開口部と、開口部とその開口部の上側に位置する端部とを連通する第１流路と、開口部とその開口部の下側に位置する端部とを連通する第２流路と、を有する分岐流路を含み、分岐流路は、第１流路と第２流路との流路抵抗が互いに等しく、且つ、第１流路と第２流路とが開口部を中心として点対称である状態と比較して、第１流路と第２流路との流れ抵抗の差が小さい。そのため、第１流路と第２流路との流路抵抗が互いに等しく、且つ、第１流路と第２流路とが開口部を中心として点対称である場合に、第１流路を通過した冷媒と第２流路を通過した冷媒とが異なる高さから流出することに起因して、第１流路の流れ抵抗が第２流路の流れ抵抗と比較して大きくなって、第１流路を通過して流出する冷媒の流量が第２流路を通過して流出する冷媒の流量と比較して小さくなることが抑制され、冷媒の分配の均一性が向上される。

実施の形態１に係る熱交換器の、構成を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の変形例を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の比較例を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－１を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－１の効果を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－２を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－２を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－３を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－５を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－５の冷媒の状態を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－６を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－２の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－３の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－３の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－４の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－５の、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図と要部の断面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－６の、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図と要部の断面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－６の、第３板状部材に形成される流路の具体例を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の変形例－７の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、構成を示す図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態２に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態２に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。 実施の形態３に係る熱交換器の、構成を示す図である。 実施の形態３に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。 実施の形態３に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。 実施の形態３に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。

　以下、本発明に係る積層型ヘッダーについて、図面を用いて説明する。
　なお、以下では、本発明に係る積層型ヘッダーが、熱交換器に流入する冷媒を分配するものである場合を説明しているが、本発明に係る積層型ヘッダーが、他の機器に流入する冷媒を分配するものであってもよい。また、以下で説明する構成、動作等は、一例にすぎず、そのような構成、動作等に限定されない。また、各図において、同一又は類似するものには、同一の符号を付すか、又は、符号を付すことを省略している。また、細かい構造については、適宜図示を簡略化又は省略している。また、重複又は類似する説明については、適宜簡略化又は省略している。

　また、本発明では、流路を通過する冷媒に作用する抵抗全般を、「流れ抵抗」と定義し、「流れ抵抗」のうちの流路の特質（形状、表面性状等）に起因する成分を、「流路抵抗」と定義している。

実施の形態１．
　実施の形態１に係る熱交換器について説明する。
＜熱交換器の構成＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の構成について説明する。
　図１は、実施の形態１に係る熱交換器の、構成を示す図である。
　図１に示されるように、熱交換器１は、積層型ヘッダー２と、ヘッダー３と、複数の第１伝熱管４と、保持部材５と、複数のフィン６と、を有する。

　積層型ヘッダー２は、冷媒流入部２Ａと、複数の冷媒流出部２Ｂと、を有する。ヘッダー３は、複数の冷媒流入部３Ａと、冷媒流出部３Ｂと、を有する。積層型ヘッダー２の冷媒流入部２Ａ及びヘッダー３の冷媒流出部３Ｂには、冷媒配管が接続される。積層型ヘッダー２の複数の冷媒流出部２Ｂとヘッダー３の複数の冷媒流入部３Ａとの間には、複数の第１伝熱管４が接続される。

　第１伝熱管４は、複数の流路が形成された扁平管である。第１伝熱管４は、例えば、アルミニウム製である。複数の第１伝熱管４の積層型ヘッダー２側の端部は、板状の保持部材５によって保持された状態で、積層型ヘッダー２の複数の冷媒流出部２Ｂに接続される。保持部材５は、例えば、アルミニウム製である。第１伝熱管４には、複数のフィン６が接合される。フィン６は、例えば、アルミニウム製である。第１伝熱管４とフィン６との接合は、ロウ付け接合であるとよい。なお、図１では、第１伝熱管４が８本である場合を示しているが、そのような場合に限定されない。

＜熱交換器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器における冷媒の流れについて説明する。
　冷媒配管を流れる冷媒は、冷媒流入部２Ａを介して積層型ヘッダー２に流入して分配され、複数の冷媒流出部２Ｂを介して複数の第１伝熱管４に流出する。冷媒は、複数の第１伝熱管４において、例えば、ファンによって供給される空気等と熱交換する。複数の第１伝熱管４を流れる冷媒は、複数の冷媒流入部３Ａを介してヘッダー３に流入して合流し、冷媒流出部３Ｂを介して冷媒配管に流出する。冷媒は、逆流することができる。

＜積層型ヘッダーの構成＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の積層型ヘッダーの構成について説明する。
　図２は、実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。
　図２に示されるように、積層型ヘッダー２は、第１板状体１１と、第２板状体１２と、を有する。第１板状体１１と第２板状体１２とは、積層される。

　第１板状体１１は、冷媒の流出側に積層される。第１板状体１１は、第１板状部材２１を有する。第１板状体１１には、複数の第１出口流路１１Ａが形成される。複数の第１出口流路１１Ａは、図１における複数の冷媒流出部２Ｂに相当する。

　第１板状部材２１には、複数の流路２１Ａが形成される。複数の流路２１Ａは、内周面が第１伝熱管４の外周面に沿う形状の貫通穴である。第１板状部材２１が積層されると、複数の流路２１Ａは、複数の第１出口流路１１Ａとして機能する。第１板状部材２１は、例えば、厚さ１～１０ｍｍ程度であり、アルミニウム製である。複数の流路２１Ａが、プレス加工等で形成される場合には、加工が簡略化され、製造コストが削減される。

　保持部材５の表面から第１伝熱管４の端部が突出しており、第１板状体１１が保持部材５に積層されて、その端部の外周面に第１出口流路１１Ａの内周面が嵌合することで、第１出口流路１１Ａに第１伝熱管４が接続される。第１出口流路１１Ａと第１伝熱管４とが、例えば、保持部材５に形成された凸部と第１板状体１１に形成された凹部との嵌合等によって位置決めされてもよく、そのような場合には、第１伝熱管４の端部は、保持部材５の表面から突出しなくてもよい。保持部材５が設けられず、第１出口流路１１Ａに第１伝熱管４が直接接続されてもよい。そのような場合には、部品費等が削減される。

　第２板状体１２は、冷媒の流入側に積層される。第２板状体１２は、第２板状部材２２と、複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３と、を有する。第２板状体１２には、分配流路１２Ａが形成される。分配流路１２Ａは、第１入口流路１２ａと、複数の分岐流路１２ｂと、を有する。第１入口流路１２ａは、図１における冷媒流入部２Ａに相当する。

　第２板状部材２２には、流路２２Ａが形成される。流路２２Ａは、円形状の貫通穴である。第２板状部材２２が積層されると、流路２２Ａは、第１入口流路１２ａとして機能する。第２板状部材２２は、例えば、厚さ１～１０ｍｍ程度であり、アルミニウム製である。流路２２Ａが、プレス加工等で形成される場合には、加工が簡略化され、製造コスト等が削減される。

　例えば、第２板状部材２２の冷媒の流入側の表面に口金等が設けられ、その口金等を介して第１入口流路１２ａに冷媒配管が接続される。第１入口流路１２ａの内周面が、冷媒配管の外周面と嵌合する形状であり、口金等を用いずに、第１入口流路１２ａに冷媒配管が直接接続されてもよい。そのような場合には、部品費等が削減される。

　複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３には、複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３が形成される。複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３は、貫通溝である。複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３の詳細は、後述される。複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３が積層されると、複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３のそれぞれは、分岐流路１２ｂとして機能する。複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３は、例えば、厚さ１～１０ｍｍ程度であり、アルミニウム製である。複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３が、プレス加工等で形成される場合には、加工が簡略化され、製造コスト等が削減される。

　以下では、複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３を総称して、第３板状部材２３と記載する場合がある。以下では、複数の流路２３Ａ＿１～２３Ａ＿３を総称して、流路２３Ａと記載する場合がある。以下では、保持部材５と第１板状部材２１と第２板状部材２２と第３板状部材２３とを総称して、板状部材と記載する場合がある。

　分岐流路１２ｂは、流入する冷媒を２つに分岐して流出する。そのため、接続される第１伝熱管４が８本である場合には、第３板状部材２３は、最低でも３枚必要となる。接続される第１伝熱管４が１６本である場合には、第３板状部材２３は、最低でも４枚必要となる。接続される第１伝熱管４の本数は、２の累乗に限定されない。そのような場合には、分岐流路１２ｂと分岐しない流路とが組み合わされればよい。なお、接続される第１伝熱管４は、２本であってもよい。

　図３は、実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。
　図３に示されるように、第３板状部材２３に形成された流路２３Ａは、端部２３ａと端部２３ｂとの間を、直線部２３ｃを介して結ぶ形状である。直線部２３ｃは、重力方向とほぼ垂直である。流路２３Ａが、冷媒の流入側に隣接して積層される部材によって、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとの間の一部の領域２３ｆ（以降、開口部２３ｆという）以外の領域を閉塞され、冷媒の流出側に隣接して積層される部材によって、端部２３ａ及び端部２３ｂ以外の領域を閉塞されることで、分岐流路１２ｂが形成される。流路２３Ａの、端部２３ａと開口部２３ｆとの間を連通する領域が、第１流路２３ｇと定義され、端部２３ｂと開口部２３ｆとの間を連通する領域が、第２流路２３ｈと定義される。

　流入する冷媒を異なる高さに分岐して流出するために、端部２３ａが、開口部２３ｆと比較して上側にあり、端部２３ｂが、開口部２３ｆと比較して下側にある。端部２３ａと端部２３ｂとを結ぶ直線が、第３板状部材２３の長手方向と平行になることで、第３板状部材２３の短手方向の寸法を小さくすることが可能となり、部品費、重量等が削減される。更に、端部２３ａと端部２３ｂとを結ぶ直線が、第１伝熱管４の配列方向と平行になることで、熱交換器１が省スペース化される。

　図４は、実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。
　図４に示されるように、第１伝熱管４の配列方向が、重力方向と平行ではない、つまり重力方向と交差する場合には、第３板状部材２３の長手方向と直線部２３ｃとが垂直にならない。つまり、積層型ヘッダー２は、複数の第１出口流路１１Ａが、重力方向に沿って配列されるものに限定されず、例えば、壁掛けタイプのルームエアコン室内機、空調機用室外機、チラー室外機等の熱交換器のように、熱交換器１が傾斜して配設される場合に用いられてもよい。なお、図４では、第１板状部材２１に形成された流路２１Ａの断面の長手方向、つまり、第１出口流路１１Ａの断面の長手方向が、第１板状部材２１の長手方向と垂直である場合を示しているが、第１出口流路１１Ａの断面の長手方向が、重力方向と垂直であってもよい。

　流路２３Ａを、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとのそれぞれと、端部２３ａと端部２３ｂとのそれぞれと、を結ぶ接続部２３ｉ、２３ｊが枝分かれした形状の貫通溝として、分岐流路１２ｂに他の流路を連通させてもよい。分岐流路１２ｂに、他の流路が連通されない場合には、冷媒の分配の均一性を向上することが確実化される。接続部２３ｉ、２３ｊは、直線であってもよく、曲線であってもよい。

　図５は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の変形例を示す図である。
　図５（ａ）に示されるように、流路２３Ａは、直線部２３ｃを有しなくてもよい。そのような場合には、流路２３Ａの、端部２３ａと端部２３ｂとの間の、重力方向とほぼ垂直な水平部が、開口部２３ｆとなる。直線部２３ｃを有する場合には、冷媒が開口部２３ｆで分岐する際に、各分岐方向の重力方向に対する角度が均一になって、重力の影響を受け難くなる。直線部２３ｃを有しない場合には、直線部２３ｃを有する場合と比較して、重力の影響を受け易くなるが、第１流路２３ｇを通過する冷媒に作用する流れ抵抗と第２流路２３ｈを通過する冷媒に作用する流れ抵抗との差が小さくされているため、冷媒の分配の均一性を向上することができる。

　図５（ｂ）に示されるように、端部２３ａと端部２３ｂとのそれぞれと、接続部２３ｉ、２３ｊとのそれぞれと、が、重力方向と平行な直線部２３ｋ、２３ｌを介して連通されてもよい。直線部２３ｋ、２３ｌを介して連通される場合には、冷媒が重力方向と平行ではない接続部２３ｉ、２３ｊを通過することで生じる偏流が、均一化されることとなり、冷媒の分配の均一性を向上することができる。

＜積層型ヘッダーにおける冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の積層型ヘッダーにおける冷媒の流れについて説明する。
　図３及び図４に示されるように、第２板状部材２２の流路２２Ａを通過した冷媒は、第３板状部材２３＿１に形成された流路２３Ａの開口部２３ｆに流入する。開口部２３ｆに流入した冷媒は、隣接して積層される部材の表面に当たり、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとのそれぞれに向かって２つに分岐する。分岐された冷媒は、流路２３Ａの端部２３ａ、２３ｂに至り、第３板状部材２３＿２に形成された流路２３Ａの開口部２３ｆに流入する。

　同様に、第３板状部材２３＿２に形成された流路２３Ａの開口部２３ｆに流入した冷媒は、隣接して積層される部材の表面に当たり、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとのそれぞれに向かって２つに分岐する。分岐された冷媒は、流路２３Ａの端部２３ａ、２３ｂに至り、第３板状部材２３＿３に形成された流路２３Ａの開口部２３ｆに流入する。

　同様に、第３板状部材２３＿３に形成された流路２３Ａの開口部２３ｆに流入した冷媒は、隣接して積層される部材の表面に当たり、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとのそれぞれに向かって２つに分岐する。分岐された冷媒は、流路２３Ａの端部２３ａ、２３ｂに至り、第１板状部材２１の流路２１Ａを通過して、第１伝熱管４に流入する。

＜板状部材の積層方法＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の積層型ヘッダーの各板状部材の積層方法について説明する。
　各板状部材は、ロウ付け接合によって積層されるとよい。全ての板状部材又は１つおきの板状部材に、ロウ材が両面に圧延加工された両側クラッド材が用いられることで、接合のためのロウ材が供給されてもよい。全ての板状部材に、ロウ材が片面に圧延加工された片側クラッド材が用いられることで、接合のためのロウ材が供給されてもよい。各板状部材の間に、ロウ材シートが積層されることで、ロウ材が供給されてもよい。各板状部材の間に、ペースト状のロウ材が塗布されることで、ロウ材が供給されてもよい。各板状部材の間に、ロウ材が両面に圧延加工された両側クラッド材が積層されることで、ロウ材が供給されてもよい。

　ロウ付け接合によって積層されることで、各板状部材間が隙間なく積層されることとなり、冷媒の漏れが抑制され、また、耐圧性が確保される。板状部材を加圧しつつロウ付け接合する場合には、ロウ付け不良の発生が更に抑制される。冷媒の漏れが生じやすい箇所に、リブが形成される等、フィレットの形成が促進されるような処理が施された場合には、ロウ付け不良の発生が更に抑制される。

　更に、第１伝熱管４、フィン６等を含む全てのロウ付け接合される部材が、同一の材質（例えば、アルミニウム製）であるような場合には、纏めてロウ付け接合することが可能となり、生産性が向上される。積層型ヘッダー２のロウ付け接合を行った後に、第１伝熱管４及びフィン６のロウ付けを行ってもよい。また、第１板状体１１のみを先に保持部材５にロウ付け接合し、第２板状体１２を後からロウ付け接合してもよい。

　図６は、実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。図７は、実施の形態１に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。
　特に、各板状部材の間に、ロウ材が両面に圧延加工された板状部材、つまり両側クラッド材が積層されることで、ロウ材が供給されるとよい。図６及び図７に示されるように、複数の両側クラッド材２４＿１～２４＿５が、各板状部材間に積層される。以下では、複数の両側クラッド材２４＿１～２４＿５を総称して、両側クラッド材２４と記載する場合がある。なお、一部の板状部材の間に、両側クラッド材２４が積層され、他の板状部材の間に、他の方法によってロウ材が供給されてもよい。

　両側クラッド材２４には、冷媒が流入する側に隣接して積層される板状部材に形成される流路の冷媒が流出する領域と対向する領域に、両側クラッド材２４を貫通する流路２４Ａが形成される。第２板状部材２２及び第３板状部材２３に積層される両側クラッド材２４に形成される流路２４Ａは、円形状の貫通穴である。第１板状部材２１と保持部材５との間に積層される両側クラッド材２４＿５に形成される流路２４Ａは、内周面が第１伝熱管４の外周面に沿う形状の貫通穴である。

　両側クラッド材２４が積層されると、流路２４Ａは、第１出口流路１１Ａ及び分配流路１２Ａの冷媒隔離流路として機能する。保持部材５に両側クラッド材２４＿５が積層された状態で、両側クラッド材２４＿５の表面から第１伝熱管４の端部が突出してもよく、また、突出しなくてもよい。流路２４Ａが、プレス加工等で形成される場合には、加工が簡略化され、製造コスト等が削減される。両側クラッド材２４を含む全てのロウ付け接合される部材が、同一の材質（例えば、アルミニウム製）である場合には、纏めてロウ付け接合することが可能となり、生産性が向上される。

　両側クラッド材２４によって冷媒隔離流路が形成されることで、特に、分岐流路１２ｂから分岐して流出する冷媒同士の隔離が確実化される。また、各両側クラッド材２４の厚み分だけ、分岐流路１２ｂ及び第１出口流路１１Ａに流入するまでの助走距離を確保することができ、冷媒の分配の均一性が向上される。また、冷媒同士の隔離が確実化されることによって、分岐流路１２ｂの設計自由度が向上される。

＜第３板状部材の流路の詳細＞
　図８は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の比較例を示す図である。なお、図８では、隣接して積層される部材に形成される流路の一部を点線で示している。第３板状部材２３に両側クラッド材２４が積層される状態（図６及び図７の状態）を示しているが、両側クラッド材２４が積層されない状態（図２及び図３の状態）でも同様である。
　まず、比較例として、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとが、流路抵抗が互いに等しく、開口部２３ｆを中心として点対称である場合の、第３板状部材２３の流路２３Ａについて説明する。

　図８に示されるように、端部２３ａと開口部２３ｆの中心２３ｍとの間の高低差を、流路高さｈ１、端部２３ｂと開口部２３ｆの中心２３ｍとの間の高低差を、流路高さｈ２、第１流路２３ｇの流路長を、流路長ｌ１、第２流路２３ｈの流路長を、流路長ｌ２、第１流路２３ｇの流路幅を、流路幅Ｗ１、第２流路２３ｈの流路幅を、流路幅Ｗ２、第１流路２３ｇの曲げ角度を、曲げ角度θ１、第２流路２３ｈの曲げ角度を、曲げ角度θ２、と定義する。また、第３板状部材２３の厚さ、つまり流路深さを、δと定義する。なお、第１流路２３ｇの冷媒が流出する領域の中心が、端部２３ａと定義され、第２流路２３ｈの冷媒が流出する領域の中心が、端部２３ｂと定義される。

　第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとが、流路抵抗が互いに等しく、開口部２３ｆを中心として点対称である場合には、ｈ１＝ｈ２、ｌ１＝ｌ２、Ｗ１＝Ｗ２、θ１＝θ２であり、第１流路２３ｇの表面性状と第２流路２３ｈの表面性状とが等しい。

　また、開口部２３ｆに流入する冷媒の圧力を、圧力Ｐ０、端部２３ａから流出する冷媒の圧力を、圧力Ｐ１、端部２３ｂから流出する冷媒の圧力を、圧力Ｐ２、第１流路２３ｇでの流路抵抗に起因する圧力損失を、圧力損失ΔＰｆ１、第２流路２３ｈでの流路抵抗に起因する圧力損失を、圧力損失ΔＰｆ２、と定義する。

　端部２３ａから流出する冷媒の圧力Ｐ１及び端部２３ｂから流出する冷媒の圧力Ｐ２は、冷媒の密度ρ［ｋｇ／ｍ^３］を用いて、以下の（式１）及び（式２）で算出される。

　第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとが、流路抵抗が互いに等しく、開口部２３ｆを中心として点対称である場合には、第１流路２３ｇでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ１と、第２流路２３ｈでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ２と、が等しくなる。また、ｈ１＝ｈ２であるため、ρ・ｇ・ｈ１と、ρ・ｇ・ｈ２と、が等しくなる。

　そのため、端部２３ａから流出する冷媒の圧力Ｐ１と端部２３ｂから流出する冷媒の圧力Ｐ２とは、第１流路２３ｇの流れ抵抗、つまり第１流路２３ｇを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ１＋ρ・ｇ・ｈ１）と、第２流路２３ｈの流れ抵抗、つまり第２流路２３ｈを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ２―ρ・ｇ・ｈ２）と、が異なるため、等しくならず、その結果、端部２３ａから流出する冷媒の流量と端部２３ｂから流出する冷媒の流量とが、不均一になる。

　一方、第１流路２３ｇでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ１及び第２流路２３ｈでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ２は、第１流路２３ｇの摩擦係数λ１［無次元］、第２流路２３ｈの摩擦係数λ２［無次元］、第１流路２３ｇの水力相当直径ｄｈ１［ｍ］、第２流路２３ｈの水力相当直径ｄｈ２［ｍ］、第１流路２３ｇを流れる冷媒の流速ｕ１［ｍ／ｓ］、第２流路２３ｈを流れる冷媒の流速ｕ２［ｍ／ｓ］、冷媒の流量Ｇｒ［ｋｇ／ｓ］を用いて、以下の（式３）及び（式４）で表現される。

　（式３）及び（式４）からも明らかなように、第１流路２３ｇでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ１及び第２流路２３ｈでの流路抵抗に起因する圧力損失ΔＰｆ２は、流路長さｌ１、ｌ２、流路幅Ｗ１、Ｗ２、摩擦係数λ１、λ２等を、パラメータに含むため、それらを変化させることで、第１流路２３ｇを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ１＋ρ・ｇ・ｈ１）と、第２流路２３ｈを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ２―ρ・ｇ・ｈ２）と、の差を小さくすることができる。また、流路高さｈ１、ｈ２を変化させることで、第１流路２３ｇを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ１＋ρ・ｇ・ｈ１）と、第２流路２３ｈを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ２―ρ・ｇ・ｈ２）と、の差を小さくすることができる。また、必要に応じて、第１流路２３ｇを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ１＋ρ・ｇ・ｈ１）と、第２流路２３ｈを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ２―ρ・ｇ・ｈ２）と、の差を０にすることも可能である。

　すなわち、第３板状部材２３の流路２３Ａは、以下の具体例に示されるように、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとの流路抵抗が互いに等しく、且つ、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとが開口部２３ｆを中心として点対称である状態と比較して、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとの流れ抵抗の差が小さくなるように改良されたものであり、その結果、端部２３ａから流出する冷媒の流量と端部２３ｂから流出する冷媒の流量とが均一化されて、積層型ヘッダー２の冷媒の分配の均一性が向上される。なお、各具体例が組み合わされてもよいことは、言うまでもない。

（具体例－１）
　図９は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－１を示す図である。
　図９に示されるように、流路２３Ａは、第２流路２３ｈの流路幅Ｗ２が、第１流路２３ｇの流路幅Ｗ１と比較して、狭い。そのような場合には、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。

　図１０は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－１の効果を示す図である。なお、第１流路２３ｇを流れる冷媒の流量がＷｒ１と定義され、第２流路２３ｈを流れる冷媒の流量がＷｒ２と定義される。
　図１０に示されるように、第１流路２３ｇの流路幅Ｗ１と第２流路２３ｈの流路幅Ｗ２とが等しい、つまりＷ１／Ｗ２が１．０であると、第１流路２３ｇを流れる冷媒の流量Ｗｒ１は、第２流路２３ｈを流れる冷媒の流量Ｗｒ２と比較して小さくなる。第２流路２３ｈの流路幅Ｗ２を、第１流路２３ｇの流路幅Ｗ１と比較して狭くすることで、第１流路２３ｇを流れる冷媒の流量Ｗｒ１の、第１流路２３ｇを流れる冷媒の流量Ｗｒ１と第２流路２３ｈを流れる冷媒の流量Ｗｒ２との和に対する比率を、０．５に近づけることができる。

（具体例－２）
　図１１は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－２を示す図である。
　図１１に示されるように、流路２３Ａは、第２流路２３ｈの流路長ｌ２が、第１流路２３ｇの流路長ｌ１と比較して、長い。そのような場合には、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。具体例－２の効果は、図９の横軸を、ｌ２／ｌ１としたものと同様である。

　図１２は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－２を示す図である。
　図１１では、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と第２流路２３ｈの流路高さｈ２とを、等しくした状態で、第２流路２３ｈの流路長ｌ２を、第１流路２３ｇの流路長ｌ１と比較して長くする場合を示しているが、図１２に示されるように、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と比較して高くすることで、第２流路２３ｈの流路長ｌ２を、第１流路２３ｇの流路長ｌ１と比較して長くしてもよい。

　第１流路２３ｇの流路高さｈ１と第２流路２３ｈの流路高さｈ２との和が変化しないように、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と比較して高くしてもよく、また、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と第２流路２３ｈの流路高さｈ２との和が変化するように、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と比較して高くしてもよい。第１流路２３ｇの流路高さｈ１と第２流路２３ｈの流路高さｈ２との和が小さくなるように、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と比較して高くする場合、例えば、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を変化させずに、第１流路２３ｇの流路高さｈ１を低くする場合には、第２流路２３ｈの流路長ｌ２が、第１流路２３ｇの流路長ｌ１と比較して長くなることに加えて、ρ・ｇ・（ｈ１＋ｈ２）を小さくすることができ、第１流路２３ｇを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ１＋ρ・ｇ・ｈ１）と、第２流路２３ｈを通過する冷媒に生じる圧力損失（ΔＰｆ２―ρ・ｇ・ｈ２）と、の差が更に小さくなる。そのような場合には、複数の第１出口流路１１Ａの間隔、つまり、第１伝熱管４の間隔を狭くする必要がある。なお、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と第２流路２３ｈの流路高さｈ２との和が大きくなるように、第２流路２３ｈの流路高さｈ２を、第１流路２３ｇの流路高さｈ１と比較して高くしてもよい。

（具体例－３）
　図１３は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－３を示す図である。
　図１３に示されるように、流路２３Ａは、第２流路２３ｈに、流路の内側に突出する凸部２３ｎが形成される。凸部２３ｎは、環状の絞り、半球状の突起等である。そのような場合には、第２流路２３ｈの断面積が狭くなって、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。凸部２３ｎが、隣接して積層される部材に形成された凸部が流路２３Ａに挿入されることで、形成されてもよい。なお、第１流路２３ｇに、第２流路２３ｈに形成された凸部２３ｎと比較して突出量が小さい凸部が形成されてもよい。

（具体例－４）
　流路２３Ａは、第２流路２３ｈの表面粗さＲａ２が、第１流路２３ｇの表面粗さＲａ１と比較して、大きい。そのような場合には、第２流路２３ｈの摩擦係数λ２が大きくなって、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。具体例－４の効果は、図９の横軸を、Ｒａ２／Ｒａ１としたものと同様である。

（具体例－５）
　図１４は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－５を示す図である。図１５は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－５の冷媒の状態を示す図である。なお、図１５（ａ）は、第２流路２３ｈの曲げ角度θ２が、小さい場合を示し、図１５（ｂ）は、第２流路２３ｈの曲げ角度θ２が、大きい場合を示している。
　図１４に示されるように、流路２３Ａは、第２流路２３ｈの曲げ角度θ２が、第１流路２３ｇの曲げ角度θ１と比較して、大きい。図１５に示されるように、曲げ部の外側及び曲げ部の冷媒が流出する側の内側において、冷媒の流れが乱されて渦が生じる。第２流路２３ｈの曲げ角度θ２が、第１流路２３ｇの曲げ角度θ１と比較して大きい場合には、第２流路２３ｈにおいて、冷媒の流れが乱される領域が大きくなって、渦の影響が大きくなるため、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。具体例－５の効果は、図９の横軸を、θ２／θ１としたものと同様である。

　端部２３ｂと接続部２３ｊとの間が、重力方向と平行な直線部２３ｌを介して連通されることで、曲げ角度θ２が大きくされる場合には、冷媒が重力方向と平行ではない接続部２３ｊを通過することで生じる偏流が、均一化されることとなり、冷媒の分配の均一性を更に向上することができる。

（具体例－６）
　図１６は、実施の形態１に係る熱交換器の、第３板状部材に形成される流路の具体例－６を示す図である。
　図１６に示されるように、流路２３Ａは、直線部２３ｃが、重力方向と垂直な方向から傾き角度θ３だけ、第２流路２３ｈ側が高くなるように傾斜する。そのような場合には、直線部２３ｃにおいて、第１流路２３ｇを流れる冷媒が、重力を利用し、第２流路２３ｈを流れる冷媒が、重力に逆らうこととなるため、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。図５（ａ）に示されるように、流路２３Ａが、直線部２３ｃを有しなくてもよく、第１流路２３ｇが、開口部２３ｆに開口部２３ｆの下側から連通し、第２流路２３ｈが、開口部２３ｆに開口部２３ｆの上側から連通すればよい。

＜熱交換器の使用態様＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の使用態様の一例について説明する。
　なお、以下では、実施の形態１に係る熱交換器が空気調和装置に使用される場合を説明しているが、そのような場合に限定されず、例えば、冷媒循環回路を有する他の冷凍サイクル装置に使用されてもよい。また、空気調和装置が、冷房運転と暖房運転とを切り替えるものである場合を説明しているが、そのような場合に限定されず、冷房運転又は暖房運転のみを行うものであってもよい。

　図１７は、実施の形態１に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。なお、図１７では、冷房運転時の冷媒の流れが実線の矢印で示され、暖房運転時の冷媒の流れが点線の矢印で示される。
　図１７に示されるように、空気調和装置５１は、圧縮機５２と、四方弁５３と、熱源側熱交換器５４と、絞り装置５５と、負荷側熱交換器５６と、熱源側ファン５７、負荷側ファン５８、制御装置５９と、を有する。圧縮機５２と四方弁５３と熱源側熱交換器５４と絞り装置５５と負荷側熱交換器５６とが冷媒配管で接続されて、冷媒循環回路が形成される。

　制御装置５９には、例えば、圧縮機５２、四方弁５３、絞り装置５５、熱源側ファン５７、負荷側ファン５８、各種センサ等が接続される。制御装置５９によって、四方弁５３の流路が切り替えられることで、冷房運転と暖房運転とが切り替えられる。熱源側熱交換器５４は、冷房運転時に凝縮器として作用し、暖房運転時に蒸発器として作用する。負荷側熱交換器５６は、冷房運転時に蒸発器として作用し、暖房運転時に凝縮器として作用する。

　冷房運転時の冷媒の流れについて説明する。
　圧縮機５２から吐出される高圧高温のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して熱源側熱交換器５４に流入し、熱源側ファン５７によって供給される外気との熱交換によって凝縮することで高圧の液状態の冷媒となり、熱源側熱交換器５４から流出する。熱源側熱交換器５４から流出した高圧の液状態の冷媒は、絞り装置５５に流入し、低圧の気液二相状態の冷媒となる。絞り装置５５から流出する低圧の気液二相状態の冷媒は、負荷側熱交換器５６に流入し、負荷側ファン５８によって供給される室内空気との熱交換によって蒸発することで低圧のガス状態の冷媒となり、負荷側熱交換器５６から流出する。負荷側熱交換器５６から流出する低圧のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して圧縮機５２に吸入される。

　暖房運転時の冷媒の流れについて説明する。
　圧縮機５２から吐出される高圧高温のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して負荷側熱交換器５６に流入し、負荷側ファン５８によって供給される室内空気との熱交換によって凝縮することで高圧の液状態の冷媒となり、負荷側熱交換器５６から流出する。負荷側熱交換器５６から流出した高圧の液状態の冷媒は、絞り装置５５に流入し、低圧の気液二相状態の冷媒となる。絞り装置５５から流出する低圧の気液二相状態の冷媒は、熱源側熱交換器５４に流入し、熱源側ファン５７によって供給される外気との熱交換によって蒸発することで低圧のガス状態の冷媒となり、熱源側熱交換器５４から流出する。熱源側熱交換器５４から流出する低圧のガス状態の冷媒は、四方弁５３を介して圧縮機５２に吸入される。

　熱源側熱交換器５４及び負荷側熱交換器５６の少なくともいずれか一方に、熱交換器１が用いられる。熱交換器１は、熱交換器１が蒸発器として作用する際に、積層型ヘッダー２から冷媒が流入し、ヘッダー３から冷媒が流出するように接続される。つまり、熱交換器１が蒸発器として作用する際は、冷媒配管から積層型ヘッダー２に気液二相状態の冷媒が流入し、第１伝熱管４からヘッダー３にガス状態の冷媒が流入する。また、熱交換器１が凝縮器として作用する際は、冷媒配管からヘッダー３にガス状態の冷媒が流入し、第１伝熱管４から積層型ヘッダー２に液状態の冷媒が流入する。

＜熱交換器の作用＞
　以下に、実施の形態１に係る熱交換器の作用について説明する。
　第３板状部材２３の流路２３Ａは、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとの流路抵抗が互いに等しく、且つ、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとが開口部２３ｆを中心として点対称である状態と比較して、第１流路２３ｇと第２流路２３ｈとの流れ抵抗の差が小さい。そのため、端部２３ａから流出する冷媒の流量と端部２３ｂから流出する冷媒の流量とが均一化されて、積層型ヘッダー２の冷媒の分配の均一性が向上される。

　また、第３板状部材２３に形成された流路２３Ａが貫通溝であり、第３板状部材２３を積層することで分岐流路１２ｂが形成される。そのため、加工及び組立が簡略化され、生産効率及び製造コスト等が削減される。

　特に、熱交換器１が傾けて使用される場合、つまり、第１出口流路１１Ａの配列方向が重力方向と交差する場合でも、端部２３ａから流出する冷媒の流量と端部２３ｂから流出する冷媒の流量とが均一化されて、積層型ヘッダー２の冷媒の分配の均一性が向上される。

　特に、従来の積層型ヘッダーでは、流入する冷媒が気液二相状態である場合に、重力の影響を受け易く、各伝熱管に流入する冷媒の流量及び乾き度を均一にすることが困難であったが、積層型ヘッダー２では、流入する気液二相状態の冷媒の流量及び乾き度に拘わらず、重力の影響を受け難く、各第１伝熱管４に流入する冷媒の流量及び乾き度を均一にすることが可能である。

　特に、従来の積層型ヘッダーでは、冷媒量の削減、熱交換器の省スペース化等を目的として、伝熱管が円管から扁平管に変更されると、冷媒の流入方向と垂直な全周方向に大型化されなければならないが、積層型ヘッダー２では、冷媒の流入方向と垂直な全周方向に大型化されなくてもよく、熱交換器１が省スペース化される。つまり、従来の積層型ヘッダーでは、伝熱管が円管から扁平管に変更されると、伝熱管内の流路断面積が小さくなって、伝熱管内で生じる圧力損失が増大してしまうため、分岐流路を形成する複数の溝の角度間隔を更に細かくして、パス数（つまり伝熱管の本数）を増加させる必要が生じ、積層型ヘッダーが冷媒の流入方向と垂直な全周方向に大型化される。一方、積層型ヘッダー２では、パス数を増加させる必要が生じても、第３板状部材２３の枚数を増加すればよいため、積層型ヘッダー２が冷媒の流入方向と垂直な全周方向に大型化されることが抑制される。なお、積層型ヘッダー２は、第１伝熱管４が扁平管である場合に限定されない。

＜変形例－１＞
　図１８は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。なお、図１８以下の図面では、両側クラッド材２４が積層される状態（図６及び図７の状態）を示しているが、両側クラッド材２４が積層されない状態（図２及び図３の状態）であってもよいことは、言うまでもない。
　図１８に示されるように、第２板状部材２２に流路２２Ａが複数形成されて、つまり、第２板状体１２に第１入口流路１２ａが複数形成されて、第３板状部材２３の枚数が削減されてもよい。このように構成されることで、部品費、重量等が削減される。

　図１９は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－１の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。
　複数の流路２２Ａが、第３板状部材２３に形成される流路２３Ａの冷媒が流入する領域と対向する領域に設けられなくてもよい。図１９に示されるように、例えば、複数の流路２２Ａが一箇所に纏めて形成され、第２板状部材２２と第３板状部材２３＿１との間に積層される他の板状部材２５の流路２５Ａによって、複数の流路２２Ａを通過した冷媒のそれぞれが、第３板状部材２３に形成される流路２３Ａの冷媒が流入する領域と対向する領域に導かれてもよい。

＜変形例－２＞
　図２０は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－２の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。
　図２０に示されるように、第３板状部材２３のいずれか１つが、開口部２３ｆが直線部２３ｃに位置しない流路２５Ｂが形成された他の板状部材２５に、置き換えられてもよい。例えば、流路２５Ｂは、開口部２３ｆが直線部２３ｃではなく交差部に位置し、冷媒はその交差部に流入して４つに分岐する。分岐の数は、どのような数でもよい。分岐の数が多い程、第３板状部材２３の枚数が削減される。このように構成されることで、冷媒の分配の均一性は低下してしまうものの、部品費、重量等が削減される。

＜変形例－３＞
　図２１は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－３の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。図２２は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－３の、積層型ヘッダーの展開図である。なお、図２２では、両側クラッド材２４の図示が省略されている。
　図２１及び図２２に示されるように、第３板状部材２３のいずれか１つ（例えば、第３板状部材２３＿２）が、冷媒を第１板状体１１が有る側に折り返さずに流出する分岐流路１２ｂとして機能する流路２３Ａと、冷媒を第１板状体１１が有る側の反対側に折り返して流出する分岐流路１２ｂとして機能する流路２３Ｂと、を有してもよい。流路２３Ｂは、流路２３Ａと同様の構成である。つまり、流路２３Ｂは、重力方向と垂直な直線部２３ｃを有し、冷媒は、直線部２３ｃの端部２３ｄと端部２３ｅとの間の開口部２３ｆから流入し、その端部２３ｄと端部２３ｅとのそれぞれを経由して、流路２３Ｂの端部２３ａ、２３ｂから流出する。このように構成されることで、第３板状部材２３の枚数が削減され、部品費、重量等が削減される。また、ロウ付け不良の発生の頻度が削減される。

　流路２３Ｂが形成される第３板状部材２３の第１板状体１１が有る側の反対側に積層される第３板状部材２３（例えば、第３板状部材２３＿１）が、流路２３Ｂから流入する冷媒を、流路２３Ｂが形成される第３板状部材２３の流路２３Ａに分岐せずに戻す流路２３Ｃを有してもよく、分岐して戻す流路２３Ａを有してもよい。

＜変形例－４＞
　図２３は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－４の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。
　図２３に示されるように、板状部材及び両側クラッド材２４のいずれか、つまり積層される部材のいずれかの表面に、凸部２６が形成されてもよい。凸部２６は、例えば、位置、形状、大きさ等が、積層される部材毎に固有である。凸部２６は、スペーサ等の部品であってもよい。隣接して積層される部材には、凸部２６が挿入される凹部２７が形成される。凹部２７は、貫通穴であってもよく、そうでなくてもよい。このように構成されることで、積層される部材の積層順序を間違うことが抑制され、不良率が低減される。凸部２６と凹部２７とが嵌合してもよい。そのような場合には、凸部２６と凹部２７とが、複数形成され、積層される部材がその嵌合によって位置決めされてもよい。また、凹部２７が形成されず、凸部２６が、隣接して積層される部材に形成される流路の一部に挿入されてもよい。そのような場合には、凸部２６の高さ、大きさ等を、冷媒の流れを妨げない程度とすればよい。

＜変形例－５＞
　図２４は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－５の、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図と要部の断面図である。なお、図２４（ａ）は、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図であり、図２４（ｂ）は、図２４（ａ）のＡ－Ａ線での第１板状部材２１の断面図である。
　図２４に示されるように、第１板状部材２１に形成された複数の流路２１Ａのいずれかが、第１板状部材２１の第２板状体１２の有る側の表面で円形状になり、第１板状部材２１の保持部材５の有る側の表面で第１伝熱管４の外周面に沿う形状になる、テーパ状の貫通穴であってもよい。特に、第１伝熱管４が扁平管である場合には、その貫通穴は、第２板状体１２の有る側の表面から保持部材５の有る側の表面に至るまでの間で、徐々に広がる形状となる。このように構成されることで、第１出口流路１１Ａを通過する際の冷媒の圧力損失が低減される。

＜変形例－６＞
　図２５は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－６の、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図と要部の断面図である。なお、図２５（ａ）は、積層型ヘッダーを分解した状態での要部の斜視図であり、図２５（ｂ）は、図２５（ａ）のＢ－Ｂ線での第３板状部材２３の断面図である。
　図２５に示されるように、第３板状部材２３に形成された流路２３Ａのいずれかが、有底の溝であってもよい。そのような場合には、流路２３Ａの溝の底面の端部２３ｏと端部２３ｐとのそれぞれに円形状の貫通穴２３ｑが形成される。このように構成されることで、分岐流路１２ｂ間に冷媒隔離流路として機能する流路２４Ａを介在させるために、板状部材間に両側クラッド材２４が積層されなくてもよくなり、生産効率が向上される。なお、図２５では、流路２３Ａの冷媒の流出側が底面である場合を示しているが、流路２３Ａの冷媒の流入側が底面であってもよい。そのような場合には、開口部２３ｆに相当する領域に貫通穴が形成されればよい。

　図２６は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－６の、第３板状部材に形成される流路の具体例を示す図である。なお、図２６（ｂ）は、図２６（ａ）のＣ－Ｃ線での第３板状部材２３の断面図である。
　図２６に示されるように、流路２３Ａは、第２流路２３ｈの流路深さδ２が、第１流路２３ｇの流路深さδ１と比較して、浅い。そのような場合には、第２流路２３ｈの流路抵抗が、第１流路２３ｇの流路抵抗と比較して、大きくなり、重力の影響によって、第２流路２３ｈに流入する冷媒の流量が大きくなることが抑制される。その効果は、図９の横軸を、δ１／δ２としたものと同様である。なお、流路２３Ａは、具体例１～具体例６と同様の態様であってもよく、また、第２流路２３ｈの流路深さδ２を、第１流路２３ｇの流路深さδ１と比較して浅くすることと、それらの態様と、が組み合わされてもよい。

　第２流路２３ｈの流路深さδ２を、第１流路２３ｇの流路深さδ１と比較して浅くすることが、第１流路２３ｇのみを貫通溝にすることによって実現されてもよい。また、第１流路２３ｇ及び第２流路２３ｈを貫通溝にし、第２流路２３ｈのみに、貫通溝の深さ方向の一部を埋める部材が挿入されてもよい。その部材が、隣接して積層される部材に形成された凸部であってもよい。

＜変形例－７＞
　図２７は、実施の形態１に係る熱交換器の変形例－７の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。
　図２７に示されるように、第１入口流路１２ａとして機能する流路２２Ａは、第２板状部材２２以外の積層される部材、つまり、他の板状部材、両側クラッド材２４等に形成されてもよい。そのような場合には、流路２２Ａを、例えば、他の板状部材の側面から第２板状部材２２の有る側の表面までを貫通する貫通穴とすればよい。つまり、本発明は、第１入口流路１２ａが第１板状体１１に形成されるものを含み、本発明の「分配流路」は、第１入口流路１２ａが第２板状体１２に形成される分配流路１２Ａ以外を含む。

実施の形態２．
　実施の形態２に係る熱交換器について説明する。
　なお、実施の形態１と重複又は類似する説明は、適宜簡略化又は省略している。
＜熱交換器の構成＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の構成について説明する。
　図２８は、実施の形態２に係る熱交換器の、構成を示す図である。
　図２８に示されるように、熱交換器１は、積層型ヘッダー２と、複数の第１伝熱管４と、保持部材５と、複数のフィン６と、を有する。

　積層型ヘッダー２は、冷媒流入部２Ａと、複数の冷媒流出部２Ｂと、複数の冷媒流入部２Ｃと、冷媒流出部２Ｄと、を有する。積層型ヘッダー２の冷媒流入部２Ａ及び積層型ヘッダー２の冷媒流出部２Ｄには、冷媒配管が接続される。第１伝熱管４は、ヘアピン曲げ加工が施された扁平管である。積層型ヘッダー２の複数の冷媒流出部２Ｂと積層型ヘッダー２の複数の冷媒流入部２Ｃとの間に、複数の第１伝熱管４が接続される。

＜熱交換器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器における冷媒の流れについて説明する。
　冷媒配管を流れる冷媒は、冷媒流入部２Ａを介して積層型ヘッダー２に流入して分配され、複数の冷媒流出部２Ｂを介して複数の第１伝熱管４に流出する。冷媒は、複数の第１伝熱管４において、例えば、ファンによって供給される空気等と熱交換する。複数の第１伝熱管４を通過した冷媒は、複数の冷媒流入部２Ｃを介して積層型ヘッダー２に流入して合流し、冷媒流出部２Ｄを介して冷媒配管に流出する。冷媒は、逆流することができる。

＜積層型ヘッダーの構成＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の積層型ヘッダーの構成について説明する。
　図２９は、実施の形態２に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。図３０は、実施の形態２に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。なお、図３０では、両側クラッド材２４の図示が省略されている。
　図２９及び図３０に示されるように、積層型ヘッダー２は、第１板状体１１と、第２板状体１２と、を有する。第１板状体１１と第２板状体１２とは、積層される。

　第１板状体１１には、複数の第１出口流路１１Ａと、複数の第２入口流路１１Ｂと、が形成される。複数の第２入口流路１１Ｂは、図２８における複数の冷媒流入部２Ｃに相当する。

　第１板状部材２１には、複数の流路２１Ｂが形成される。複数の流路２１Ｂは、内周面が第１伝熱管４の外周面に沿う形状の貫通穴である。第１板状部材２１が積層されると、複数の流路２１Ｂは、複数の第２入口流路１１Ｂとして機能する。

　第２板状体１２には、分配流路１２Ａと、合流流路１２Ｂと、が形成される。合流流路１２Ｂは、混合流路１２ｃと、第２出口流路１２ｄと、を有する。第２出口流路１２ｄは、図２８における冷媒流出部２Ｄに相当する。

　第２板状部材２２には、流路２２Ｂが形成される。流路２２Ｂは、円形状の貫通穴である。第２板状部材２２が積層されると、流路２２Ｂは、第２出口流路１２ｄとして機能する。なお、流路２２Ｂ、つまり第２出口流路１２ｄが、複数形成されてよい。

　複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３には、複数の流路２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３が形成される。複数の流路２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３は、第３板状部材２３の高さ方向のほぼ全域を貫通する矩形状の貫通穴である。複数の第３板状部材２３＿１～２３＿３が積層されると、複数の流路２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３のそれぞれは、混合流路１２ｃとして機能する。複数の流路２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３は、矩形状でなくてもよい。以下では、複数の流路２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３を総称して、流路２３Ｄと記載する場合がある。

　特に、各板状部材の間に、ロウ材が両面に圧延加工された両側クラッド材２４が積層されることで、ロウ材が供給されるとよい。保持部材５と第１板状部材２１との間に積層される両側クラッド材２４＿５に形成される流路２４Ｂは、内周面が第１伝熱管４の外周面に沿う形状の貫通穴である。第１板状部材２１と第３板状部材２３＿３の間に積層される両側クラッド材２４＿４に形成される流路２４Ｂは、円形状の貫通穴である。他の第３板状部材２３及び第２板状部材２２に積層される両側クラッド材２４に形成される流路２４Ｂは、両側クラッド材２４の高さ方向のほぼ全域を貫通する矩形状の貫通穴である。両側クラッド材２４が積層されると、流路２４Ｂは、第２入口流路１１Ｂ及び合流流路１２Ｂの冷媒隔離流路として機能する。

　なお、第２出口流路１２ｄとして機能する流路２２Ｂが、第２板状体１２の第２板状部材２２以外の他の板状部材、両側クラッド材２４等に形成されてもよい。そのような場合には、流路２３Ｄ又は流路２４Ｂの一部と、例えば、他の板状部材又は両側クラッド材２４の側面と、を連通する切り欠きが形成されればよい。混合流路１２ｃが折り返されて、第１板状部材２１に第２出口流路１２ｄとして機能する流路２２Ｂが形成されてもよい。つまり、本発明は、第２出口流路１２ｄが第１板状体１１に形成されるものを含み、本発明の「合流流路」は、第２出口流路１２ｄが第２板状体１２に形成される合流流路１２Ｂ以外を含む。

＜積層型ヘッダーにおける冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の積層型ヘッダーにおける冷媒の流れについて説明する。
　図２９及び図３０に示されるように、第１板状部材２１の流路２１Ａから流出して第１伝熱管４を通過した冷媒は、第１板状部材２１の流路２１Ｂに流入する。第１板状部材２１の流路２１Ｂに流入した冷媒は、第３板状部材２３に形成された流路２３Ｄに流入して混合される。混合された冷媒は、第２板状部材２２の流路２２Ｂを通過して、冷媒配管に流出する。

＜熱交換器の使用態様＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の使用態様の一例について説明する。
　図３１は、実施の形態２に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。
　図３１に示されるように、熱源側熱交換器５４及び負荷側熱交換器５６の少なくともいずれか一方に、熱交換器１が用いられる。熱交換器１は、熱交換器１が蒸発器として作用する際に、積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａから第１伝熱管４に冷媒が流入し、第１伝熱管４から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂに冷媒が流入するように接続される。つまり、熱交換器１が蒸発器として作用する際は、冷媒配管から積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａに気液二相状態の冷媒が流入し、第１伝熱管４から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂにガス状態の冷媒が流入する。また、熱交換器１が凝縮器として作用する際は、冷媒配管から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂにガス状態の冷媒が流入し、第１伝熱管４から積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａに液状態の冷媒が流入する。

＜熱交換器の作用＞
　以下に、実施の形態２に係る熱交換器の作用について説明する。
　積層型ヘッダー２では、第１板状体１１に複数の第２入口流路１１Ｂが形成され、第２板状体１２に合流流路１２Ｂが形成される。そのため、ヘッダー３が不要となって、熱交換器１の部品費等が削減される。また、ヘッダー３が不要となる分、第１伝熱管４を延長してフィン６の枚数等を増加する、つまり熱交換器１の熱交換部の実装体積を増加することが可能となる。

実施の形態３．
　実施の形態３に係る熱交換器について説明する。
　なお、実施の形態１及び実施の形態２と重複又は類似する説明は、適宜簡略化又は省略している。
＜熱交換器の構成＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器の構成について説明する。
　図３２は、実施の形態３に係る熱交換器の、構成を示す図である。
　図３２に示されるように、熱交換器１は、積層型ヘッダー２と、複数の第１伝熱管４と、複数の第２伝熱管７と、保持部材５と、複数のフィン６と、を有する。

　積層型ヘッダー２は、複数の冷媒折返部２Ｅを有する。第２伝熱管７は、第１伝熱管４と同様に、ヘアピン曲げ加工が施された扁平管である。積層型ヘッダー２の複数の冷媒流出部２Ｂと複数の冷媒折返部２Ｅとの間に、複数の第１伝熱管４が接続され、積層型ヘッダー２の複数の冷媒折返部２Ｅと複数の冷媒流入部２Ｃとの間に、複数の第２伝熱管７が接続される。

＜熱交換器における冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器における冷媒の流れについて説明する。
　冷媒配管を流れる冷媒は、冷媒流入部２Ａを介して積層型ヘッダー２に流入して分配され、複数の冷媒流出部２Ｂを介して複数の第１伝熱管４に流出する。冷媒は、複数の第１伝熱管４において、例えば、ファンによって供給される空気等と熱交換する。複数の第１伝熱管４を通過した冷媒は、積層型ヘッダー２の複数の冷媒折返部２Ｅに流入して折り返され、複数の第２伝熱管７に流出する。冷媒は、複数の第２伝熱管７において、例えば、ファンによって供給される空気等と熱交換する。複数の第２伝熱管７を通過した冷媒は、複数の冷媒流入部２Ｃを介して積層型ヘッダー２に流入して合流し、冷媒流出部２Ｄを介して冷媒配管に流出する。冷媒は、逆流することができる。

＜積層型ヘッダーの構成＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器の積層型ヘッダーの構成について説明する。
　図３３は、実施の形態３に係る熱交換器の、積層型ヘッダーを分解した状態での斜視図である。図３４は、実施の形態３に係る熱交換器の、積層型ヘッダーの展開図である。なお、図３４では、両側クラッド材２４の図示が省略されている。
　図３３及び図３４に示されるように、積層型ヘッダー２は、第１板状体１１と、第２板状体１２と、を有する。第１板状体１１と第２板状体１２とは、積層される。

　第１板状体１１には、複数の第１出口流路１１Ａと、複数の第２入口流路１１Ｂと、複数の折返流路１１Ｃと、が形成される。複数の折返流路１１Ｃは、図３２における複数の冷媒折返部２Ｅに相当する。

　第１板状部材２１には、複数の流路２１Ｃが形成される。複数の流路２１Ｃは、内周面が第１伝熱管４の冷媒の流出側の端部の外周面と第２伝熱管７の冷媒流入側の端部の外周面とを囲む形状の貫通穴である。第１板状部材２１が積層されると、複数の流路２１Ｃは、複数の折返流路１１Ｃとして機能する。

　特に、各板状部材の間に、ロウ材が両面に圧延加工された両側クラッド材２４が積層されることで、ロウ材が供給されるとよい。保持部材５と第１板状部材２１との間に積層される両側クラッド材２４＿５に形成される流路２４Ｃは、内周面が第１伝熱管４の冷媒の流出側の端部の外周面と第２伝熱管７の冷媒流入側の端部の外周面とを囲む形状の貫通穴である。両側クラッド材２４が積層されると、流路２４Ｃは、折返流路１１Ｃの冷媒隔離流路として機能する。

＜積層型ヘッダーにおける冷媒の流れ＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器の積層型ヘッダーにおける冷媒の流れについて説明する。
　図３３及び図３４に示されるように、第１板状部材２１の流路２１Ａから流出して第１伝熱管４を通過した冷媒は、第１板状部材２１の流路２１Ｃに流入し、折り返されて、第２伝熱管７に流入する。第２伝熱管７を通過した冷媒は、第１板状部材２１の流路２１Ｂに流入する。第１板状部材２１の流路２１Ｂに流入した冷媒は、第３板状部材２３に形成された流路２３Ｄに流入して混合される。混合された冷媒は、第２板状部材２２の流路２２Ｂを通過して、冷媒配管に流出する。

＜熱交換器の使用態様＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器の使用態様の一例について説明する。
　図３５は、実施の形態３に係る熱交換器が適用される空気調和装置の、構成を示す図である。
　図３５に示されるように、熱源側熱交換器５４及び負荷側熱交換器５６の少なくともいずれか一方に、熱交換器１が用いられる。熱交換器１は、熱交換器１が蒸発器として作用する際に、積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａから第１伝熱管４に冷媒が流入し、第２伝熱管７から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂに冷媒が流入するように接続される。つまり、熱交換器１が蒸発器として作用する際は、冷媒配管から積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａに気液二相状態の冷媒が流入し、第２伝熱管７から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂにガス状態の冷媒が流入する。また、熱交換器１が凝縮器として作用する際は、冷媒配管から積層型ヘッダー２の合流流路１２Ｂにガス状態の冷媒が流入し、第１伝熱管４から積層型ヘッダー２の分配流路１２Ａに液状態の冷媒が流入する。

　更に、熱交換器１が凝縮器として作用する際に、第１伝熱管４が、第２伝熱管７と比較して、熱源側ファン５７又は負荷側ファン５８によって生じる気流の上流側（風上側）になるように、熱交換器１は配設される。つまり、第２伝熱管７から第１伝熱管４への冷媒の流れと気流とが対向する関係になる。第１伝熱管４の冷媒は、第２伝熱管７の冷媒と比較して、低温となる。熱源側ファン５７又は負荷側ファン５８によって生じる気流は、熱交換器１の上流側の方が、熱交換器１の下流側と比較して、低温となる。その結果、特に、熱交換器１の上流側を流れる低温の気流で、冷媒を過冷却（いわゆるＳＣ化）することができ、凝縮器性能が向上される。なお、熱源側ファン５７及び負荷側ファン５８は、風上側に設けられてもよく、風下側に設けられてもよい。

＜熱交換器の作用＞
　以下に、実施の形態３に係る熱交換器の作用について説明する。
　熱交換器１では、第１板状体１１に複数の折返流路１１Ｃが形成され、複数の第１伝熱管４に加えて、複数の第２伝熱管７が接続される。例えば、熱交換器１の正面視した状態での面積を増加させて、熱交換量を増やすことも可能であるが、その場合には、熱交換器１を内蔵する筐体が大型化されてしまう。また、フィン６の間隔を小さくして、フィン６の枚数を増加させて、熱交換量を増やすことも可能であるが、その場合には、排水性、着霜性能、埃耐力の観点から、フィン６の間隔を約１ｍｍ未満にすることが困難であり、熱交換量の増加が不充分となってしまう場合がある。一方、熱交換器１のように、伝熱管の列数を増加させる場合には、熱交換器１の正面視した状態での面積、フィン６の間隔等を変えることなく、熱交換量を増加させることが可能である。伝熱管の列数が２列になると、熱交換量は約１．５倍以上に増加する。なお、伝熱管の列数が３列以上にされてもよい。また、更に、熱交換器１の正面視した状態での面積、フィン６の間隔等が変えられてもよい。

　また、熱交換器１の片側のみにヘッダー（積層型ヘッダー２）が設けられる。熱交換器１が、熱交換部の実装体積を増加するために、例えば、熱交換器１を内蔵する筐体の複数の側面に沿うように、折り曲げられて配設される場合には、伝熱管の列毎にその折り曲げ部の曲率半径が異なることに起因して、伝熱管の列毎に端部がずれてしまう。積層型ヘッダー２のように、熱交換器１の片側のみにヘッダー（積層型ヘッダー２）が設けられる場合には、伝熱管の列毎に端部がずれてしまっても、片側の端部のみ揃えばよく、実施の形態１に係る熱交換器のように、熱交換器１の両側にヘッダー（積層型ヘッダー２、ヘッダー３）が設けられる場合と比較して、設計自由度、生産効率等が向上される。特に、熱交換器１の各部材を接合した後に、熱交換器１を折り曲げることも可能となり、生産効率が更に向上される。

　また、熱交換器１が凝縮器として作用する際に、第１伝熱管４が、第２伝熱管７と比較して、風上側に位置する。実施の形態１に係る熱交換器のように、熱交換器１の両側にヘッダー（積層型ヘッダー２、ヘッダー３）が設けられる場合では、伝熱管の列毎に冷媒の温度差を与えて凝縮器性能を向上することが困難であった。特に、第１伝熱管４及び第２伝熱管７が扁平管である場合には、円管と異なり、曲げ加工の自由度が低いため、伝熱管の列毎に冷媒の温度差を与えることを、冷媒の流路を変形させて実現することが難しい。一方、熱交換器１のように、第１伝熱管４と第２伝熱管７とが積層型ヘッダー２に接続される場合には、伝熱管の列毎に冷媒の温度差が必然的に生じることとなり、冷媒の流れと気流とを対向する関係にすることを、冷媒の流路を変形させることなく簡易に実現することができる。

　以上、実施の形態１～実施の形態３について説明したが、本発明は各実施の形態の説明に限定されない。例えば、各実施の形態の全部又は一部、各変形例等を組み合わせることも可能である。

　１　熱交換器、２　積層型ヘッダー、２Ａ　冷媒流入部、２Ｂ　冷媒流出部、２Ｃ　冷媒流入部、２Ｄ　冷媒流出部、２Ｅ　冷媒折返部、３　ヘッダー、３Ａ　冷媒流入部、３Ｂ　冷媒流出部、４　第１伝熱管、５　保持部材、６　フィン、７　第２伝熱管、１１　第１板状体、１１Ａ　第１出口流路、１１Ｂ　第２入口流路、１１Ｃ　折返流路、１２　第２板状体、１２Ａ　分配流路、１２Ｂ　合流流路、１２ａ　第１入口流路、１２ｂ　分岐流路、１２ｃ　混合流路、１２ｄ　第２出口流路、２１　第１板状部材、２１Ａ～２１Ｃ　流路、２２　第２板状部材、２２Ａ、２２Ｂ　流路、２３、２３＿１～２３＿３　第３板状部材、２３Ａ～２３Ｄ、２３Ａ＿１～２３Ａ＿３、２３Ｄ＿１～２３Ｄ＿３　流路、２３ａ、２３ｂ　貫通溝の端部、２３ｃ　直線部、２３ｄ、２３ｅ　直線部の端部、２３ｆ　開口部、２３ｇ　第１流路、２３ｈ　第２流路、２３ｉ、２３ｊ　接続部、２３ｋ、２３ｌ　直線部、２３ｍ　開口部の中心、２３ｎ　凸部、２３ｏ、２３ｐ　有底溝の端部、２３ｑ　貫通穴、２４、２４＿１～２４＿５　両側クラッド材、２４Ａ～２４Ｃ　流路、２５　板状部材、２５Ａ、２５Ｂ　流路、２６　凸部、２７　凹部、５１　空気調和装置、５２　圧縮機、５３　四方弁、５４　熱源側熱交換器、５５　絞り装置、５６　負荷側熱交換器、５７　熱源側ファン、５８　負荷側ファン、５９　制御装置。

Claims (25)

1. 　複数の第１出口流路が形成された第１板状体と、
   　前記第１板状体に積層され、第１入口流路から流入する冷媒を前記複数の第１出口流路に分配して流出する分配流路が形成された第２板状体と、
   を備え、
   　前記分配流路は、前記冷媒が流入する開口部と、該開口部と該開口部の上側に位置する端部とを連通する第１流路と、該開口部と該開口部の下側に位置する端部とを連通する第２流路と、を有する分岐流路を含み、
   　前記分岐流路は、前記第１流路と前記第２流路との流路抵抗が互いに等しく、且つ、前記第１流路と前記第２流路とが前記開口部を中心として点対称である状態と比較して、前記第１流路と前記第２流路との流れ抵抗の差が小さい、
   ことを特徴とする積層型ヘッダー。
2. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、流路抵抗が大きい、
   ことを特徴とする請求項１に記載の積層型ヘッダー。
3. 　前記第２流路は、流路の内側に突出する突部を有する、
   ことを特徴とする請求項２に記載の積層型ヘッダー。
4. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、流路の表面が粗い、
   ことを特徴とする請求項２または３に記載の積層型ヘッダー。
5. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、流路の幅が狭い、
   ことを特徴とする請求項２～４のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
6. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、流路の深さが浅い、
   ことを特徴とする請求項２～５のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
7. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、流路の長さが長い、
   ことを特徴とする請求項２～６のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
8. 　前記第１流路は、前記開口部に該開口部の下側から連通し、
   　前記第２流路は、前記開口部に該開口部の上側から連通する、
   ことを特徴とする請求項２～７のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
9. 　前記第２流路は、前記第１流路と比較して、曲げ角度が大きい
   ことを特徴とする請求項２～８のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
10. 　前記第２板状体は、積層方向に貫通する流路が形成された少なくとも１つの板状部材を有し、
    　前記分岐流路は、前記貫通する流路の、前記冷媒が流入する領域及び前記冷媒が流出する領域以外の領域が、前記板状部材に隣接して積層された部材によって閉塞されたものである、
    ことを特徴とする請求項１～９のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
11. 　前記第１流路の前記端部と前記第２流路の前記端部との配列方向は、前記複数の第１出口流路の配列方向に沿う、
    ことを特徴とする請求項１～１０のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
12. 　前記複数の第１出口流路の配列方向は、重力方向と交差する、
    ことを特徴とする請求項１１に記載の積層型ヘッダー。
13. 　前記第１入口流路は、複数である、
    ことを特徴とする請求項１～１２のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
14. 　前記分岐流路は、前記冷媒が前記第１板状体の有る側に流出する分岐流路と、前記冷媒が前記第１板状体の有る側の反対側に流出する分岐流路と、である、
    ことを特徴とする請求項１～１３のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
15. 　前記板状部材には、該板状部材固有の凸部が形成された、
    ことを特徴とする請求項１０に記載の積層型ヘッダー。
16. 　前記凸部は、前記板状部材に隣接して積層された部材に形成された流路に挿入された、
    ことを特徴とする請求項１５に記載の積層型ヘッダー。
17. 　前記第１板状体に、複数の第２入口流路が形成され、
    　前記第２板状体に、前記複数の第２入口流路から流入する冷媒を合流して第２出口流路に流入させる合流流路が形成された、
    ことを特徴とする請求項１～１６のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
18. 　前記第１板状体に、流入する冷媒を折り返して流出する複数の折返流路が形成された、
    ことを特徴とする請求項１～１７のいずれか一項に記載の積層型ヘッダー。
19. 　請求項１～１６のいずれか一項に記載の積層型ヘッダーと、
    　前記複数の第１出口流路のそれぞれに接続された複数の第１伝熱管と、
    を備えたことを特徴とする熱交換器。
20. 　前記第１板状体に、前記複数の第１伝熱管を通過した前記冷媒が流入する複数の第２入口流路が形成され、
    　前記第２板状体に、前記複数の第２入口流路から流入する前記冷媒を合流して第２出口流路に流入させる合流流路が形成された、
    ことを特徴とする請求項１９に記載の熱交換器。
21. 　前記第１板状体に、入口側に前記複数の第１伝熱管のそれぞれが接続され、該複数の第１伝熱管から流入する前記冷媒を折り返して流出する複数の折返流路が形成され、
    　前記複数の折返流路のそれぞれの出口側と前記複数の第２入口流路のそれぞれとに接続された複数の第２伝熱管を備えた、
    ことを特徴とする請求項２０に記載の熱交換器。
22. 　前記伝熱管は、扁平管である、
    ことを特徴とする請求項１９～２１のいずれか一項に記載の熱交換器。
23. 　前記第１出口流路の内周面は、前記第１伝熱管の外周面に向かって徐々に広がる、
    ことを特徴とする請求項２２に記載の熱交換器。
24. 　請求項１９～２３のいずれか一項に記載の熱交換器を備え、
    　前記分配流路は、前記熱交換器が蒸発器として作用する際に、前記複数の第１出口流路に前記冷媒を流出する、
    ことを特徴とする空気調和装置。
25. 　請求項２１に記載の熱交換器を備え、
    　前記分配流路は、前記熱交換器が蒸発器として作用する際に、前記複数の第１出口流路に前記冷媒を流出し、
    　前記第１伝熱管は、前記熱交換器が凝縮器として作用する際に、前記第２伝熱管と比較して、風上側に位置する、
    ことを特徴とする空気調和装置。

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