WO2015107762A1 - アスファルト混合物およびその製造方法、ならびにそれを用いた舗装方法 - Google Patents

アスファルト混合物およびその製造方法、ならびにそれを用いた舗装方法 Download PDF

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asphalt
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健太郎 越
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    • Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
    • Y02A30/30—Adapting or protecting infrastructure or their operation in transportation, e.g. on roads, waterways or railways

Definitions

  • the present invention relates to an asphalt mixture used for road pavement and the like, a manufacturing method thereof, and a pavement method using the same.
  • the heated asphalt mixture is carried out at an initial rolling temperature in the range of 110 to 140 ° C. as shown in the paving manual and the like.
  • a heated asphalt mixture using an intermediate temperature technique that is, an intermediate temperature asphalt mixture, can generally extend the usable temperature range of the heated asphalt mixture by about 30 ° C. to the lower limit side.
  • the heated asphalt mixture can obtain a large strength immediately after paving, its pot life is the time until the temperature of the mixture decreases, so when using a small amount of the mixture in several times, When the mixture is transported for a long time, it is difficult to apply it when the construction thickness is thin, such as a thin-layer overlay method, and a significant temperature drop occurs immediately after laying.
  • the intermediate temperature asphalt mixture can generally expand the usable temperature range to the lower limit side by about 30 ° C. compared to the heated asphalt mixture, but under each condition as described above, a sufficient effect can be obtained. Is hard to say.
  • the present invention has been proposed in view of the above, and an object of the present invention is to provide an asphalt mixture that has good workability and can develop strength in a relatively short time after construction.
  • the present inventors as a result of producing an asphalt mixture, in the aggregate and asphalt, a lubricating solidified material containing a fatty acid and a resin acid in a predetermined ratio and By adding and mixing alkaline additives, the viscosity of asphalt is reduced, enabling construction even when the temperature of the mixture drops to room temperature, and by adding a curing accelerator to the mixture during construction, added lubrication As a result, it was found that an asphalt mixture capable of developing strength in a relatively short time can be provided by thickening and thickening the saponification solidifying material and the alkali component, thereby completing the present invention.
  • the present inventors can appropriately improve the strength of the obtained specimen by using a fatty acid blended with a predetermined amount of resin acid as the lubricious solidifying material, and at room temperature.
  • a fatty acid blended with a predetermined amount of resin acid as the lubricious solidifying material
  • it is a room temperature construction type heated asphalt mixture obtained by mixing aggregate, asphalt, a lubricating solidifying material, and an alkaline additive, wherein the lubricating solidifying material is a fatty acid and a resin.
  • the asphalt mixture characterized by containing an acid in a weight ratio of “fatty acid: resin acid” of 99.5: 0.5 to 80:20.
  • the present invention is characterized in that the strength is improved by adding a curing accelerator to the asphalt mixture and saponifying or neutralizing the lubricating solidifying material and the alkaline additive.
  • a paving method is provided.
  • a method for producing the above asphalt mixture the first step of mixing the aggregate heated to 100 to 170 ° C. and the asphalt heated to 130 to 170 ° C. with a mixing device; A second step of adding and mixing the lubricant solidifying material to the mixture obtained in the first step; and a third step of adding and mixing the alkaline additive to the mixture obtained in the second step; A method for producing an asphalt mixture is provided.
  • the present invention it is possible to perform construction at room temperature by adding a low-viscosity lubricant solidifying material, and by supplying a curing accelerator at the time of construction, alkaline addition in the mixture
  • the material is ion-decomposed, whereby it can be saponified or neutralized with the lubricious solidified material, and high strength can be developed at an early stage.
  • by using a material containing a predetermined ratio of fatty acid and resin acid as the lubricating solidifying material in addition to workability at room temperature, under low temperature conditions (for example, 0 ° C.) Therefore, it is possible to use it properly even in a cold region.
  • the asphalt mixture of the present invention takes advantage of its workability and short time to strength development, and is suitable as an asphalt mixture for repairing paved roads, regardless of whether it is a cold district or not. Can be used.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram showing the concept of the construction temperature range between an asphalt mixture according to the present invention and a conventional asphalt mixture.
  • FIG. 2 is a diagram showing the workability evaluation tester used in this example.
  • the asphalt mixture of the present invention is an asphalt mixture formed by mixing asphalt, an aggregate, a lubricant solidifying material, and an alkaline additive.
  • the lubricant solidifying material contains a fatty acid and a resin acid, “fatty acid: Resin acid ”is contained in a weight ratio of 99.5: 0.5 to 80:20.
  • the asphalt mixture of the present invention is improved in strength by adding a curing accelerator at the time of construction, so that the lubricating solidifying material undergoes a saponification reaction or neutralization reaction with an alkali component derived from the alkaline additive. is there.
  • examples of the curing accelerator include water.
  • the saponification reaction or neutralization reaction may be any reaction that produces a fatty acid alkali salt.
  • fatty acid alkali salt sali salt
  • glycerin fatty acid alkali salt
  • glycerin glycerin
  • a neutralization method in which a higher fatty acid is neutralized with alkaline water.
  • the saponification reaction when an alkaline additive is added in a solid state, the reaction generally does not start unless a solvent such as water is present.
  • the asphalt mixture of the present invention contains asphalt, aggregate, lubricant solidifying material, and alkaline additive, and its microstructure is as follows. Conceivable. That is, a lubricating film composed of a low-viscosity lubricating solidifying material and an alkaline additive is interposed between the aggregates on which the asphalt coating is formed, and it is considered that a lubricating effect is thereby exhibited. . As a result, the pavement before the saponification reaction or neutralization reaction is kept in a low viscosity state. That is, in the present invention, the lubricant solidifying material acts as a cutback material that lowers the viscosity of the asphalt mixture at room temperature before construction. In particular, according to the present invention, since a lubricant solidified material containing a fatty acid and a resin acid in a predetermined ratio is used, not only at room temperature but also at low temperature conditions, The viscosity state can be maintained.
  • a curing accelerator for example, water
  • a hardening accelerator for example, water
  • the compaction method is not limited to the method using roller rolling, and may be appropriately selected according to the purpose of paving. Depending on the purpose, for example, a stepping method may be employed.
  • FIG. 1 shows the relationship between the usable temperature range (construction temperature range) and the binder viscosity of the asphalt mixture of the present invention and a conventional heated asphalt mixture (a heated asphalt mixture not containing a lubricating solidifying material and an alkaline additive). It is a figure.
  • the asphalt mixture of the present invention has a wider usable temperature range than conventional heated asphalt mixtures and can be applied even at 100 ° C. or lower. Further, by adding a curing accelerator (for example, water), it becomes possible to quickly increase the binder viscosity to the same level as that of the conventional heated asphalt mixture.
  • a curing accelerator for example, water
  • the asphalt mixture of the present invention contains aggregate, asphalt, a lubricious solidifying material, and an alkaline additive.
  • aggregates there is no particular limitation on the aggregate, and those used for ordinary paving asphalt such as crushed stone, sand, stone powder, etc. can be used as appropriate, and aggregates in any particle size range such as dense particle size and open particle size are not limited. Can be used. As an example, it is possible to use particles having a 2.36 mm sieve passing mass percentage in the range of 15 to 80%, which is the ratio of particles passing through a sieve having an opening of 2.36 mm.
  • asphalt is not particularly limited, and straight asphalt and modified asphalt can be used without limitation.
  • recycled aggregate may be used as aggregate and asphalt instead of ordinary aggregate.
  • a material containing a fatty acid and a resin acid is used as the lubricious solidifying material.
  • the content ratio of the fatty acid and the resin acid constituting the lubricating solidified material used in the present invention is 99.5: 0.5 to 80:20, preferably 99:99, by weight ratio of “fatty acid: resin acid”. 1 to 85:15, more preferably 99: 1 to 88:12. If the resin does not contain a resin acid as a lubricious solidifying material, or if the resin acid is contained but its content is too low, the strength is not sufficiently exhibited when water as a curing accelerator is added. Thus, a desired pavement cannot be obtained. On the other hand, when there is too much content of resin acid, workability
  • the fatty acid constituting the lubricating solidifying material any of saturated fatty acid and unsaturated fatty acid can be used.
  • palmitic acid, stearic acid, oleic acid, and linoleic acid (conjugated linoleic acid is used). It is preferable to use those containing at least.
  • a fatty acid containing such an acid workability during construction, particularly workability under low temperature conditions, can be improved.
  • the ratio of each component in the fatty acid constituting the lubricating solidifying material of the present invention is preferably as follows, and by making the ratio of each component as follows, workability during construction, In particular, the workability under low temperature conditions can be made particularly good.
  • Palmitic acid preferably 0.5 to 10% by weight, more preferably 1 to 6% by weight Stearic acid: preferably 0.5 to 8% by weight, more preferably 1 to 4% by weight Oleic acid: preferably 15 to 65% by weight, more preferably 30 to 50% by weight Linoleic acid (including conjugated linoleic acid): preferably 15 to 70% by weight, more preferably 30 to 45% by weight
  • Examples of the resin acid constituting the lubricant solidifying material include a C20 polycyclic diterpene having a carboxyl group, and specific examples thereof include abietic acid, dehydroabietic acid, neoabietic acid, pimaric acid, A rosin containing one or more of isopimaric acid and parastrinic acid is preferred.
  • the use of a lubricious solidifying material in which a predetermined amount of such a resin acid is blended with a fatty acid ensures sufficient strength development when water as a curing accelerator is added. Can do.
  • the content ratio of the lubricious solidifying material in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 10:90 to 90:10 as a weight ratio of “asphalt: lubricating solidified material”.
  • the addition amount of the lubricious solidifying material is preferably determined in accordance with the construction conditions.
  • the acid value of the lubricious solidifying material used in the present invention is not particularly limited, but is preferably 170 to 220 mgKOH / g, more preferably 180 to 200 mgKOH / g.
  • the alkaline additive is not particularly limited as long as it is a compound that becomes an alkali component due to the action of a curing accelerator (for example, water).
  • a curing accelerator for example, water
  • low hydrogen ions are obtained due to the action of the hardening accelerator.
  • ordinary cement ordinary Portland cement
  • exhibiting a low hydrogen ion concentration by the action of a curing accelerator is preferably used.
  • the ordinary portland cement for example, tricalcium silicate (3CaO ⁇ SiO 2), dicalcium silicate (2CaO ⁇ SiO 2), calcium aluminate (3CaO ⁇ Al 2 O 3) , calcium alumino ferrite (4CaO ⁇ Al 2 O 3 ⁇ Fe 2 O 3 ), calcium sulfate (CaSO 4 ⁇ 2H 2 O), or the like can be used as a main component.
  • an aqueous solution containing metal ions such as sodium ion (Na +), potassium ion (K +), magnesium ion (Mg 2+ ), calcium ion (Ca 2+ ), or water
  • the powder containing the metal salt which decomposes into the above ions by adding, sodium hydrogen carbonate (NaHCO 3 ), potassium hydrogen carbonate (KHCO 3 ) or the like can be used.
  • the content ratio of the alkaline additive in the asphalt mixture of the present invention is preferably in the range of 100: 10 to 100: 300 in terms of the weight ratio of “lubricated solidifying material: alkaline additive”, and 100: 15 More preferably, it is within the range of 100: 40.
  • additives usually used in the field of asphalt pavement can be added to the asphalt mixture of the present invention as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • additives include, but are not limited to, fillers, plant fibers, pigments, antifreezing agents, and the like.
  • the asphalt mixture of the present invention is produced by, for example, the method described below, and the obtained mixture is sealed in a bag provided with a moisture permeation preventive layer and a heat fusion layer, for long-term storage (for example, , About 6 months).
  • a moisture permeation preventive layer and a heat fusion layer for long-term storage (for example, , About 6 months).
  • the aggregate is charged into the mixing device, and the aggregate is dry-mixed.
  • the dry mixing is performed in a state where the aggregate is heated to 100 to 170 ° C., preferably 100 to 140 ° C., more preferably 110 to 130 ° C.
  • the temperature and time of dry mixing are not particularly limited, but the temperature of dry mixing is usually 100 to 140 ° C., preferably 110 to 130 ° C., and the time of dry mixing is usually about 1 second to 1 minute. is there.
  • the moisture content contained in the aggregate can be controlled by using the aggregate in a state heated to the above temperature, thereby improving the storage stability of the resulting asphalt mixture. .
  • asphalt is added to the mixing device, and the aggregate and asphalt are mixed.
  • the asphalt is heated to 130 to 170 ° C., preferably 140 to 160 ° C., and added to the mixing device, and then the aggregate and asphalt are mixed.
  • the mixing temperature and the mixing time are not particularly limited as long as the asphalt layer is uniformly formed on the surface of the aggregate, but the mixing temperature is usually 100 to 140 ° C., preferably 110 ° C.
  • the mixing time is usually about 1 second to 5 minutes.
  • the lubricious solidifying material is added to the mixing device, and the mixture obtained above is mixed with the lubricious solidifying material.
  • the lubricant solidifying material may be used at room temperature, but it is preferable to use it after heating to about 15 to 25 ° C. in the cold season.
  • the mixing temperature and mixing time are not particularly limited, but the mixing temperature is usually 100 to 140 ° C., preferably 110 to 130 ° C., and the mixing time is usually about 1 second to 5 minutes. is there.
  • an alkaline additive is added to the mixing apparatus, and the mixture obtained above is mixed with the alkaline additive.
  • the mixing temperature and mixing time at this time are not particularly limited, but the mixing temperature is usually 100 to 140 ° C., preferably 110 to 130 ° C., and the mixing time is usually about 1 second to 5 minutes.
  • the aggregate and the asphalt are first mixed, and then the asphalt mixture obtained by adding and mixing the lubricant solidifying material and the alkaline additive in this order is applied to the surface of the aggregate asphalt coating.
  • a layer made of a lubricious solidifying material is formed on the surface of the asphalt coating, and the surface of the layer made of the lubricious solidifying material is covered with a solid alkaline additive. it can.
  • the reaction efficiency between the alkaline additive and the curing accelerator can be increased, and even when the addition amount of the alkaline additive is relatively small, the strength improvement effect when the curing accelerator is added is sufficient. It can be expressed in Moreover, the asphalt mixture obtained can be made excellent in storage stability by relatively reducing the addition amount of the alkaline additive.
  • the asphalt mixture of this example can be produced by taking out the mixture obtained above from the mixing apparatus while maintaining the temperature at 100 to 130 ° C.
  • the asphalt mixture thus obtained is filled into a bag having a moisture permeation preventing layer and a heat-sealing layer, and then the heat-sealing layer is heat-pressed with a heat sealer or the like. Then, the asphalt mixture is sealed in the bag by heat-sealing the heat-sealing layer.
  • the amount of moisture entering the bag can be reduced (for example, the amount of moisture in the bag is reduced to 0.1. As a result, the asphalt mixture can be made excellent in storage stability.
  • the alkaline additive contained in the asphalt mixture reacts with water, thereby losing the alkaline additive. Since it can prevent activating, the compounding quantity of an alkaline additive can be made comparatively few.
  • the blending amount of the alkaline additive can be preferably in the range of 100: 15 to 100: 40 by the weight ratio of “lubricating solidifying material: alkaline additive”.
  • the material constituting the moisture permeation preventive layer examples include nylon and ethylene vinyl alcohol copolymer.
  • polyolefin etc. are mentioned as a material which comprises a heat-fusion layer.
  • the bag having a moisture permeation preventing layer and a heat fusion layer preferably has a three-layer structure of heat fusion layer / water permeation prevention layer / heat fusion layer. Those having a three-layer structure of nylon layer / polyolefin layer are particularly preferred.
  • a base material parts other than a water permeation prevention layer and a heat sealing layer which comprises the bag provided with the water permeation prevention layer and the heat sealing layer used in this example, for example, paper or aluminum foil Etc.
  • the asphalt mixture obtained in this way is taken out from the bag provided with a moisture permeation preventive layer and a heat-sealing layer, for example, and after applying, a hardening accelerator (for example, water) is added and compacted.
  • a hardening accelerator for example, water
  • the lubricating solidifying material contained in the asphalt mixture and the alkaline additive are saponified and solidified by the curing accelerator, Strength can be expressed.
  • the asphalt mixture of this example has an improved initial strength and a rapid onset of strength compared to conventional bag-packed normal temperature composites.
  • an alkaline additive is added in addition to the curing accelerator (for example, water) when the lubricating solidifying material and the alkali component are saponified. It is good also as a structure.
  • the alkaline additive added together with the curing accelerator for example, the alkaline additive described above can be used, but potassium pyrophosphate is particularly preferable.
  • an alkaline additive is added to the asphalt mixture by adding an alkaline additive in addition to the curing accelerator.
  • the ratio can be kept low, whereby the storage stability of the asphalt mixture can be improved.
  • the ratio of the alkaline additive in the asphalt mixture in this case is preferably a weight ratio of “lubricating solidifying material: alkaline additive”, preferably in the range of 100: 1 to 100: 10.
  • no alkaline additive may be added.
  • the asphalt mixture of this example has improved initial strength and quicker strength development than conventional bag-packed normal temperature composites.
  • Example 1 93.8 parts by weight of aggregate having the synthetic particle size shown in Table 1 below, 3.1 parts by weight of straight asphalt, 2.5 parts of a lubricious solidifying material (trade name “Hartor FA-1”, manufactured by Harima Chemicals Group), And 0.6 part of ordinary Portland cement was blended in this order into a biaxial pug mill type mixer (1 batch: 30 to 60 kg), and mixed to obtain an asphalt mixture.
  • the heating temperature of the aggregate was 120 ° C.
  • the heating temperature of the asphalt was 165 ° C.
  • the other members were at room temperature.
  • the lubricant solidifying material (trade name “Hartol FA-1”, manufactured by Harima Chemicals Group Co., Ltd.) used in Example 1 has the following properties.
  • Fatty acid: resin acid 98.5: 1.5 (weight ratio) -Unsaponifiable matter content: 2.0% by weight
  • Resin acid type Rosin-Acid value: 194 mg KOH / g
  • the asphalt mixture thus obtained is cured with a dryer (in a bag) until a constant temperature of 60 ° C., and then the asphalt mixture is put into a mold (formwork), and then water is added. Thus, a specimen was obtained.
  • the workability evaluation test machine 100 shown in FIG. 2 includes a cylindrical container 110 for placing the asphalt mixture, and a lifting handle 130 for moving the cylindrical container 110 in the vertical direction.
  • the workability evaluation test machine 100 has a rotating blade 120 held by a shaft 121, and the rotational driving force from the drive source 140 is transmitted to the rotating blade 120 via the gear box 141 and the shaft 121.
  • the rotary wing 120 is rotatable.
  • the workability evaluation test machine 100 includes a digital torque meter 142 for measuring the rotational torque of the drive source 140. The rotational torque of the drive source 140 measured by the digital torque meter 142 is transmitted through the communication line 150. Via the data logger 160.
  • the cylindrical container 110 is moved upward by the elevating handle 130 until the rotary blade 120 is completely buried in the regenerative heating asphalt mixture placed in the cylindrical container 110.
  • the workability was evaluated by measuring the rotational torque necessary to rotate the rotary blade 120.
  • the workability was evaluated under the conditions of 20 ° C. and near 0 ° C., and evaluated according to the following criteria. The results are shown in Table 3. As the rotational torque is smaller, it can be handled with a smaller force. Therefore, it can be determined that the workability is excellent. Specifically, in the case of the evaluation “A” and the evaluation “B”, the workability is good and it can be determined that the work can be performed satisfactorily.
  • Example 2 Lubricating solidifying material (trade name “Hartor FA-1P”, manufactured by Harima Chemicals Group) instead of 2.5 parts of lubricating solidifying material (trade name “Hartor FA-1”, manufactured by Harima Chemicals Group) 2.
  • An asphalt mixture was obtained and evaluated in the same manner as in Example 1 except that 5 parts were used. The results are shown in Tables 2 and 3.
  • the lubricant solidifying material used in Example 2 (trade name “Hartol FA-1P”, manufactured by Harima Chemicals Group Co., Ltd.) has the following properties.
  • Fatty acid: resin acid 95.4: 4.6 (weight ratio) -Unsaponifiable matter content: 2.0% by weight
  • Fatty acid component ratio 1 to 4% by weight of palmitic acid, 1 to 4% by weight of stearic acid, 35 to 45% by weight of oleic acid, and 35 to 45% by weight of linoleic acid (including conjugated linoleic acid)
  • Resin acid type Rosin-Acid value: 193 mg KOH / g
  • Example 3 Lubricating solidifying material (trade name “Hartor FA-3S”, manufactured by Harima Chemicals Group) instead of 2.5 parts of lubricating solidifying material (trade name “Hartol FA-1”, manufactured by Harima Chemicals Group) 2.
  • An asphalt mixture was obtained and evaluated in the same manner as in Example 1 except that 5 parts were used. The results are shown in Tables 2 and 3.
  • the lubricant solidifying material used in Example 3 (trade name “Hartol FA-3S”, manufactured by Harima Chemicals Group Co., Ltd.) has the following properties.
  • Fatty acid: resin acid 89.7: 10.3 (weight ratio) ⁇ Unsaponifiable matter content: 2.5% by weight Fatty acid component ratio: 3 to 6% by weight of palmitic acid, 1 to 4% by weight of stearic acid, 30 to 40% by weight of oleic acid, and 30 to 40% by weight of linoleic acid (including conjugated linoleic acid) -Resin acid type: Rosin-Acid value: 191 mg KOH / g
  • the lubricant solidifying material contains fatty acid and resin acid in a weight ratio of “fatty acid: resin acid” of 99.5: 0.5 to 80:20.
  • the Marshall stability value is increased at an early stage, and the strength can be expressed at an early stage. Even under the conditions, the workability was excellent.
  • the workability at 0 ° C. is obtained in Comparative Example 1, and at 0 ° C. and 20 ° C. in Comparative Example 2. As a result, workability deteriorated.

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Abstract

　骨材と、アスファルトと、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを混合してなる常温施工型加熱アスファルト混合物であって、前記潤滑性固化材が、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有していることを特徴とするアスファルト混合物を提供する。

Description

アスファルト混合物およびその製造方法、ならびにそれを用いた舗装方法
　本発明は、道路舗装等に使用するアスファルト混合物およびその製造方法、ならびにそれを用いた舗装方法に関するものである。
　通常、加熱アスファルト混合物は、舗装施工便覧等に示されるように、初期転圧温度は１１０～１４０℃の範囲内で行われている。
　また、中温化技術を使用した加熱アスファルト混合物、すなわち中温化アスファルト混合物は、一般的には加熱アスファルト混合物の可使温度範囲を下限側に３０℃程度拡げることができるとされている。
　しかし、加熱アスファルト混合物は、舗設直後から大きな強度が得られるものの、その可使時間は混合物の温度が低下するまでの時間であり、そのため、少量の混合物を数回に分けて使用する場合や、長時間混合物を運搬する場合、さらには、薄層オーバーレイ工法など施工厚さが薄く敷きならし直後に大幅な温度低下がともなう場合などにおいては、その適用が困難となる。
　一方、中温化アスファルト混合物は、通常、加熱アスファルト混合物に比べて可使温度範囲を下限側に３０℃程度拡げることができるが、前述したような各条件下においては、十分な効果が得られるとは言い難い。
　そこで、アスファルト混合物を常温（１００℃以下）で施工する常温施工型のアスファルト混合物が種々提案されている。
　例えば、アスファルト混合物の粘度を、鉱物油等を使用して強制的に低下させる、いわゆるカットバックアスファルト混合物が提案されている。カットバックアスファルト混合物は、特許文献１に示すように鉱物油等のカットバック材でアスファルトを軟質化させ、カットバック材の揮発に伴って、アスファルト混合物の強度を発現させるものである。
　また、アスファルト乳剤を用いた常温アスファルト混合物も提案されているが、該混合物は、骨材を加熱、乾燥させる必要がないが、強度が比較的小さく、また、アスファルト乳剤の分解速度を考慮しなければならず、使用できる範囲が限定されてしまう場合があった。
特開平１１－１２４７５号公報
　しかし、上記したようにアスファルト混合物を、鉱物油等を使用してカットバックし、施工時の粘度を強制的に低下させる方法では、例えば、道路の交通開放時点の混合物強度が極端に低下すると共に、養生時間が長くなるという欠点が存在した。この問題を解決するには、カットバックアスファルトを施工後、急速に固化させる必要があるが、現在のところ常温で鉱物油を固化させることはできない。また、アスファルト乳剤を用いた常温アスファルト混合物は、舗装施工後のアスファルト乳剤の分解前に雨が降ったりすると、乳剤が流れ出してしまうというおそれがあった。
　本発明は、上記に鑑み提案されたもので、作業性が良好で、しかも、施工後、比較的短い時間で強度を発現可能なアスファルト混合物を提供することを目的とするものである。
　本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意検討を行った結果、アスファルト混合物を製造するにあたって、骨材およびアスファルトに、脂肪酸と樹脂酸とを所定の割合で含有する潤滑性固化材およびアルカリ性添加材を添加・混合することで、アスファルトの粘度を低下させることにより、混合物温度が常温に低下しても施工を可能とし、施工時に混合物へ硬化促進剤を供給することにより、添加した潤滑性固化材とアルカリ成分とが鹸化反応あるいは中和反応し、増粘することで、比較的短い時間で強度を発現可能なアスファルト混合物を提供できることを見出し、本発明を完成させるに至った。
　特に、本発明者等は、潤滑性固化材として、脂肪酸に、所定量の樹脂酸を配合したものを用いることにより、得られる供試体の強度を適切に向上させることができ、しかも、常温においてはもちろんのこと、低温条件下においても優れた作業性を示すことを見出し、本発明を完成させるに至ったものである。
　すなわち、本発明によれば、骨材と、アスファルトと、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを混合してなる常温施工型加熱アスファルト混合物であって、前記潤滑性固化材が、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有していることを特徴とするアスファルト混合物が提供される。
　また、本発明によれば、上記アスファルト混合物に、硬化促進剤を添加し、前記潤滑性固化材と前記アルカリ性添加材とを鹸化反応または中和反応させることで、強度を向上させることを特徴とする舗装方法が提供される。
　さらに、本発明によれば、上記アスファルト混合物を製造する方法であって、１００～１７０℃に加熱した骨材と、１３０～１７０℃に加熱したアスファルトとを混合装置で混合する第１工程と、前記第１工程で得られた混合物に、前記潤滑性固化材を添加・混合する第２工程と、前記第２工程で得られた混合物に、前記アルカリ性添加材を添加・混合する第３工程とを備えることを特徴とするアスファルト混合物の製造方法が提供される。
　本発明によれば、粘性の低い潤滑性固化材を添加することにで、常温での施工を可能とすることができ、しかも、施工時には硬化促進剤を供給することで、混合物中のアルカリ性添加材がイオン分解し、これにより、潤滑性固化材と鹸化反応または中和反応させることができ、早期に高い強度を発現することができる。
　特に、本発明によれば、潤滑性固化材として、脂肪酸と樹脂酸とを所定の割合で含有するものを用いることで、常温での作業性に加え、低温条件下（たとえば、０℃）での作業性をも良好なものとすることができ、そのため、寒冷地においても、適切に使用することができるものである。
　なお、本発明のアスファルト混合物は、その作業性および強度発現までの時間が短いという利点を活かし、たとえば、舗装道路の補修用のアスファルト混合物として、寒冷地であるか否かを問わず、好適に用いることができる。
図１は、本発明に係るアスファルト混合物と従来のアスファルト混合物との施工温度範囲の概念を示す説明図である。 図２は、本実施例で用いた作業性評価試験機を示す図である。
　本発明のアスファルト混合物は、アスファルトと、骨材と、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを混合してなるアスファルト混合物であり、潤滑性固化材が、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有していることを特徴とするものである。本発明のアスファルト混合物は、施工時に、硬化促進剤を添加することにより、潤滑性固化材が、アルカリ性添加材に由来するアルカリ成分と鹸化反応または中和反応することで、強度が向上するものである。なお、本発明において、硬化促進剤としては、たとえば、水などを挙げることができる。
　ここで、本発明において、鹸化反応または中和反応としては、脂肪酸アルカリ塩を生成させる反応であればよく、たとえば、脂肪酸エステルにアルカリ水を加えることにより、脂肪酸アルカリ塩（石鹸）とグリセリンを生成する鹸化法や、高級脂肪酸をアルカリ水で中和する中和法等が挙げられる。
　また、鹸化反応においては、アルカリ性添加材を固形状態で添加した場合には、水などの溶媒が存在しない場合には、一般的には反応は開始しない。その一方で、水などの溶媒が存在する場合には、「潤滑性固化材中の脂肪酸および樹脂酸＋アルカリ性添加材＋水＝石鹸（固体）」の反応（鹸化反応または中和反応）が起こり、石鹸が生成し、これにより、強度が発現するものである。
　ここで、本発明のアスファルト混合物は、アスファルトと、骨材と、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを含有してなるものであるが、そのミクロ構造は、次の通りとなっていると考えられる。すなわち、粘性の低い潤滑性固化材と、アルカリ性添加剤とから構成される潤滑膜が、アスファルト被膜が形成された骨材の間に介在しており、これにより、潤滑性効果を発現すると考えられる。そして、これにより、鹸化反応または中和反応前における舗装体は、低粘度状態に保たれている。すなわち、本発明において、潤滑性固化材は、施工前においては、常温におけるアスファルト混合物の粘度を低下させるカットバック材として作用するものである。特に、本発明によれば、潤滑性固化材として、脂肪酸と樹脂酸とを所定の割合で含有してなるものを用いるため、常温においてはもちろんのこと、低温条件下においても、このような低粘度状態を保つことができるものである。
　そして、このような本発明に係るアスファルト混合物を、施工した後、硬化促進剤（たとえば、水）を散布し、ローラで転圧する。あるいは、ローラで転圧した後、硬化促進剤（たとえば、水）を散布する。これにより、アスファルト混合物中に含まれる潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とが、硬化促進剤（たとえば、水）により、鹸化反応し、固化するため、強度を向上させることが可能となる。なお、本発明に係るアスファルト混合物を用いて、舗装を行なう際には、締固め方法としては、ローラ転圧による方法に限定されず、舗装の目的に応じて適宜選択すればよいが、舗装の目的によっては、たとえば、踏み固めによる方法などを採用してもよい。
　図１は、本発明のアスファルト混合物と従来の加熱アスファルト混合物（潤滑性固化材およびアルカリ性添加材を含有しない加熱アスファルト混合物）との可使温度範囲（施工温度範囲）とバインダ粘度との関係を示した図である。本発明のアスファルト混合物は従来の加熱アスファルト混合物に比べて可使温度範囲が広く１００℃以下でも施工が可能である。また、硬化促進剤（たとえば、水）を添加することで、従来の加熱アスファルト混合物と同程度のバインダ粘度まで早期に高めることが可能となる。
　次に、本発明のアスファルト混合物を構成する各材料について説明する。本発明のアスファルト混合物は、骨材と、アスファルトと、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを含有してなる。
　骨材としては、特に制限はなく、砕石、砂、石粉など、通常の舗装用アスファルトに用いられるものを適宜用いることができ、密粒度や開粒度など、いずれの粒度範囲の骨材を制限なく用いることができる。一例を挙げると、目開きが２．３６ｍｍの篩目を通過する粒子の比率である、２．３６ｍｍフルイ通過質量百分率が１５～８０％の範囲にあるものを用いることができる。
　また、アスファルトとしては、特に制限はなく、ストレートアスファルトおよび改質アスファルトなどを制限なく用いることができる。
　なお、本発明においては、骨材およびアスファルトとして、通常の骨材に代えて、再生骨材を用いてもよい。
　また、本発明においては、潤滑性固化材として、脂肪酸と樹脂酸とを含有するものを用いる。本発明で用いる潤滑性固化材を構成する脂肪酸と樹脂酸との含有割合は、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０であり、好ましくは９９：１～８５：１５、より好ましくは９９：１～８８：１２である。潤滑性固化材として、樹脂酸を含有しない場合、あるいは、樹脂酸を含有していてもその含有量が少なすぎる場合には、硬化促進剤としての水を添加した場合における強度の発現が不十分となり、所望の舗装体が得られなくなる。一方、樹脂酸の含有量が多すぎると、施工時の作業性、特に低温条件下での作業性が悪化してしまい、施工が困難となってしまう。
　なお、潤滑性固化材を構成する脂肪酸としては、飽和脂肪酸および不飽和脂肪酸のいずれも用いることができるが、本発明においては、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）を少なくとも含有するものを用いることが好ましい。脂肪酸として、このような酸を含有するものを用いることにより、施工時の作業性、特に低温条件下での作業性をより良好なものとすることができる。また、本発明の潤滑性固化材を構成する脂肪酸中における、各成分の割合は、以下の通りであることが好ましく、各成分の割合を以下の通りとすることにより、施工時の作業性、特に低温条件下での作業性を特に良好なものとすることができる。
　パルミチン酸：好ましくは０．５～１０重量％、より好ましくは：１～６重量％
　ステアリン酸：好ましくは０．５～８重量％、より好ましくは１～４重量％
　オレイン酸：好ましくは１５～６５重量％、より好ましくは３０～５０重量％
　リノール酸（共役リノール酸を含む）：好ましくは１５～７０重量％、より好ましくは３０～４５重量％
　また、潤滑性固化材を構成する樹脂酸としては、カルボキシル基を有する炭素数２０の多環式ジテルペンが挙げられ、その具体例としては、アビエチン酸、デヒドロアビエチン酸、ネオアビエチン酸、ピマール酸、イソピマール酸、パラストリン酸のうちいずれか１種以上を含有するロジンが好ましく挙げられる。本発明においては、脂肪酸に、このような樹脂酸を所定量配合してなる潤滑性固化材を用いることで、硬化促進剤としての水を添加した場合における強度の発現を十分なものとすることができる。
　本発明のアスファルト混合物中における、潤滑性固化材の含有比率は、「アスファルト：潤滑性固化材」の重量比で、１０：９０～９０：１０の範囲内であることが好ましい。なお、潤滑性固化材の添加量が増加するに伴い可使温度範囲も広がるため、潤滑性固化材の添加量は、施工条件にあわせて決定することが好ましい。
　また、本発明で用いる潤滑性固化材の酸価は、特に限定されないが、好ましくは１７０～２２０ｍｇＫＯＨ／ｇであり、より好ましくは１８０～２００ｍｇＫＯＨ／ｇである。
　アルカリ性添加材としては、硬化促進剤（たとえば、水）の作用により、アルカリ成分となる化合物であればよく特に限定されず、脂肪酸を中和するために、硬化促進剤の作用により、低い水素イオン濃度（すなわち、ｐＨが大きい）を呈するものが望ましく、石鹸作製において、通常用いられる水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等を用いることも可能であるが、環境的な観点より、一般的な土木材料として使用されるセメントの中でも、硬化促進剤の作用によって低い水素イオン濃度を呈する普通セメント（普通ポルトランドセメント）が好ましく用いられる。普通ポルトランドセメントとしては、たとえば、ケイ酸三カルシウム（３ＣａＯ・ＳｉＯ２）、ケイ酸二カルシウム（２ＣａＯ・ＳｉＯ２）、カルシウムアルミネート（３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３）、カルシウムアルミノフェライト（４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ）などを主成分とするものを用いることができる。なお、アルカリ性添加材としては、これ以外にも、ナトリウムイオン（Ｎａ+）、カリウムイオン（Ｋ+）、マグネシウムイオン（Ｍｇ２＋）、カルシウムイオン（Ｃａ２＋）等の金属イオンを含む水溶液もしくは、水を添加することで上記のイオンに分解する金属塩を含む粉末、若しくは炭酸水素ナトリウム（ＮａＨＣＯ３）、炭酸水素カリウム（ＫＨＣＯ３）などが使用できる。本発明のアスファルト混合物中における、アルカリ性添加材の含有比率は、「潤滑性固化材：アルカリ性添加材」の重量比で、１００：１０～１００：３００の範囲内であることが好ましく、１００：１５～１００：４０の範囲内であることがより好ましい。
　また、本発明のアスファルト混合物には、本発明の作用効果を損なわない限りにおいて、上記以外に、アスファルト舗装の分野において、通常用いられるその他の添加剤を添加することができる。このような添加剤としては、特に限定されないが、たとえば、フィラー、植物繊維、顔料、凍結防止剤などが挙げられる。
《第１の態様》
　また、本発明のアスファルト混合物は、たとえば、以下に説明する方法により製造を行い、得られた混合物を、水分透過防止層および熱融着層を備える袋内に密封することで、長期保存（たとえば、６ヶ月程度）が可能なものとすることができる。
　以下、本例のアスファルト混合物の製造方法について、説明する。
　まず、骨材を混合装置内に仕込み、骨材のドライミキシングを行なう。ドライミキシングは、骨材を１００～１７０℃、好ましくは１００～１４０℃、より好ましくは１１０～１３０℃に加熱した状態で行なう。ドライミキシングの温度および時間は、特に限定されないが、ドライミキシングの温度は、通常、１００～１４０℃、好ましくは１１０～１３０℃であり、ドライミキシングの時間は、通常、１秒～１分程度である。本例においては、骨材を上記温度に加熱した状態で用いることにより、骨材に含まれる水分量を制御することができ、これにより、得られるアスファルト混合物の保存安定性を向上させることができる。
　次いで、混合装置に、アスファルトを添加し、骨材とアスファルトとの混合を行なう。本例においては、アスファルトを１３０～１７０℃、好ましくは１４０～１６０℃に加熱した状態として、混合装置内に添加し、次いで、骨材とアスファルトとの混合を行なう。なお、この際における混合温度および混合時間は、骨材表面にアスファルト層が均一に形成されるような条件とすればよく特に限定されないが、混合温度は、通常、１００～１４０℃、好ましくは１１０～１３０℃であり、混合時間は、通常、１秒～５分程度である。
　次いで、混合装置に、潤滑性固化材を添加し、上記にて得られた混合物と、潤滑性固化材との混合を行なう。なお、潤滑性固化材は、常温のまま用いてもよいが、寒冷期などには、１５～２５℃程度に加温して用いることが好ましい。また、この際における混合温度および混合時間は、特に限定されないが、混合温度は、通常、１００～１４０℃、好ましくは１１０～１３０℃であり、混合時間は、通常、１秒～５分程度である。
　次いで、混合装置に、アルカリ性添加材を添加し、上記にて得られた混合物と、アルカリ性添加材との混合を行なう。この際における混合温度および混合時間は、特に限定されないが、混合温度は、通常、１００～１４０℃、好ましくは１１０～１３０℃であり、混合時間は、通常、１秒～５分程度である。
　なお、本例においては、まず、骨材とアスファルトとを混合し、次いで、潤滑性固化材、アルカリ性添加材の順に添加・混合することにより、得られるアスファルト混合物を、骨材の表面にアスファルト被膜が形成され、このアスファルト被膜の表面に潤滑性固化材からなる層が形成され、さらに、この潤滑性固化材からなる層の表面を、固体状のアルカリ性添加材が覆うような構成とすることができる。そして、これにより、アルカリ性添加材と、硬化促進剤との反応効率を上げることができ、アルカリ性添加材の添加量を比較的少なくした場合でも、硬化促進剤を添加した際における強度向上効果を充分に発現可能なものとすることができる。また、アルカリ性添加材の添加量を比較的少なくすることにより、得られるアスファルト混合物を保存安定性に優れたものとすることができる。
　次いで、上記にて得られた混合物を、温度１００～１３０℃に保った状態で、混合装置から取り出すことにより、本例のアスファルト混合物を製造することができる。
　そして、本例においては、このようにして得られたアスファルト混合物を、水分透過防止層および熱融着層を備える袋内に充填し、次いで、熱融着層をヒートシーラーなどにより加熱圧着することで、熱融着層を熱融着することで、アスファルト混合物を、袋内に密封する。本例では、アスファルト混合物を密封するための袋として、水分透過防止層を有するものを用いることにより、袋内に進入する水分量を低減することができ（たとえば、袋内における水分量を０．１～１％以下程度とすることができ）、これにより、アスファルト混合物を保存安定性に優れたものとすることができる。また、このように、アスファルト混合物を、水分透過防止層および熱融着層を備える袋内に密封することで、アスファルト混合物に含まれるアルカリ性添加材が水と反応し、これによりアルカリ性添加材が失活してしまうことを防止することができるため、アルカリ性添加材の配合量を比較的少ないものとすることができる。具体的には、アルカリ性添加材の配合量を、「潤滑性固化材：アルカリ性添加材」の重量比で、好ましくは、１００：１５～１００：４０の範囲とすることができる。
　本例で用いる水分透過防止層および熱融着層を備える袋において、水分透過防止層を構成する材料としては、ナイロン、エチレンビニルアルコール共重合体などが挙げられる。また、熱融着層を構成する材料としては、ポリオレフィンなどが挙げられる。本例においては、水分透過防止層および熱融着層を備える袋としては、熱融着層／水分透過防止層／熱融着層の３層構造を有するものが好ましく、なかでも、ポリオレフィン層／ナイロン層／ポリオレフィン層の３層構造を有するものが特に好ましい。また、本例で用いる水分透過防止層および熱融着層を備える袋を構成する基材（水分透過防止層および熱融着層以外の部分）としては特に限定されないが、たとえば、紙やアルミニウム箔などが挙げられる。
　そして、このようにして得られるアスファルト混合物は、たとえば、水分透過防止層および熱融着層を備える袋内から取り出し、施工した後、硬化促進剤（たとえば、水）を添加し、締固めることにより（あるいは、締固めた後に、硬化促進剤を添加することにより）、アスファルト混合物中に含まれる潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とが、硬化促進剤により、鹸化反応し、固化することにより、強度を発現することができる。特に、本例のアスファルト混合物は、従来の袋詰め常温合材に比べ初期強度が向上しており、強度発現が早いものである。
《第２の態様》
　あるいは、本発明においては、上記方法により得られる混合物において、潤滑性固化材とアルカリ成分とを鹸化反応させる際に、硬化促進剤（たとえば、水）に加えて、アルカリ性添加材を添加するような構成としてもよい。
　この場合において、硬化促進剤とともに添加するアルカリ性添加材としては、たとえば、上述したアルカリ性添加材を用いることも可能であるが、ピロリン酸カリウムを用いることが特に好ましい。
　本例においては、潤滑性固化材とアルカリ成分とを鹸化反応させる際に、硬化促進剤に加えて、アルカリ性添加材を添加するような構成とすることにより、アスファルト混合物に含有させるアルカリ性添加材の比率を低く抑えることができ、これにより、アスファルト混合物の保存安定性を向上させることができる。たとえば、この場合における、アスファルト混合物中のアルカリ性添加材の比率は、「潤滑性固化材：アルカリ性添加材」の重量比で、好ましくは、１００：１～１００：１０の範囲とすることができる。あるいは、この場合においては、アルカリ性添加材を全く加えなくてもよい。そして、この場合においては、アスファルト混合物中のアルカリ性添加材の比率を低く抑えることにより、アスファルト混合物を密封するための袋として、水分透過防止層を有しないものや、密封度の高くないものを用いることも可能である。また、本例のアスファルト混合物は、従来の袋詰め常温合材に比べ初期強度が向上しており、強度発現が早いものである。
　以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づき説明するが、本発明は、これら実施例に限定されない。
＜実施例１＞
　下記表１に示す合成粒度を有する骨材９３．８重量部、ストレートアスファルト３．１重量部、潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）２.５部、および普通ポルトランドセメント０.６部を、２軸パグミル型ミキサ（１バッチ：３０～６０ｋｇ）に、この順にて配合し、混合を行うことで、アスファルト混合物を得た。なお、この際において、骨材の加熱温度は１２０℃、アスファルトの加熱温度は１６５℃、その他の部材は常温とした。また、実施例１で用いた潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）は、以下の性状を有するものである。
　・「脂肪酸：樹脂酸」＝９８．５：１．５（重量比）
　・不けん化物含有量：２．０重量％
　・脂肪酸の成分比率：パルミチン酸１～３重量％、ステアリン酸１～３重量％、オレイン酸４０～５０重量％、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）３５～４５重量％
　・樹脂酸の種類：ロジン
　・酸価：１９４ｍｇＫＯＨ／ｇ
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　そして、このようにして得られたアスファルト混合物を、６０℃の一定温度となるまで乾燥機（袋中）で養生し、次いで、アスファルト混合物をモールド（型枠）内へ投入した後、水分添加することで、供試体を得た。
〔マーシャル安定度〕
　そして、得られた供試体を用いて、マーシャル安定度の測定を行った。マーシャル安定度の測定は、供試体を作製した後、１時間後、３時間後、１日後、３日後、７日後にそれぞれ行った。また、マーシャル安定度の測定は、１時間後、３時間後、１日後、３日後については２０℃で行い、７日後については６０℃で行った。結果を表２に示す。マーシャル安定度の値が早期に高くなるほど、早期に安定かつ高強度な供試体が得られると判断することができる。
〔作業性試験〕
　また、得られたアスファルト混合物の作業性を、図２に示す作業性評価試験機１００を用いて、評価した。図２に示す作業性評価試験機１００は、アスファルト混合物を載置するための円筒容器１１０、および円筒容器１１０を上下方向に移動させるための昇降ハンドル１３０を備えている。また、作業性評価試験機１００は、軸１２１に保持された回転羽１２０を有しており、駆動源１４０からの回転駆動力が、ギヤボックス１４１および軸１２１を介して回転羽１２０に伝達されることにより、回転羽１２０は、回転可能となっている。さらに、作業性評価試験機１００は、駆動源１４０の回転トルクを測定するためのデジタルトルクメータ１４２を備えており、デジタルトルクメータ１４２により測定された駆動源１４０の回転トルクは、通信線１５０を介して、データロガー１６０に送信されるようになっている。
　そして、本実施例では、回転羽１２０が、円筒容器１１０内に載置された再生加熱アスファルト混合物内に完全に埋まった状態となるまで、昇降ハンドル１３０により円筒容器１１０を上側に移動させ、この状態にて、回転羽１２０を回転させるのに必要な回転トルクを測定することで、作業性の評価を行なった。なお、作業性の評価は、２０℃、０℃付近の各条件にて行ない、下記の基準で評価を行った。結果を表３に示す。回転トルクが小さいほど、小さい力で扱うことができ、そのため、作業性に優れると判断することができる。具体的には、評価「Ａ」、評価「Ｂ」の場合には、作業性は良好であり、良好に施工できると判断でき、一方、評価「Ｃ」の場合には、施工不可であると判断できる。
　　Ａ：回転トルク５Ｎ・ｍ未満
　　Ｂ：回転トルク５Ｎ・ｍ以上、８Ｎ・ｍ未満、
　　Ｃ：回転トルク８Ｎ・ｍ以上
＜実施例２＞
　潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）２.５部の代わりに、潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１Ｐ」、ハリマ化成グループ社製）２.５部を使用した以外は、実施例１と同様にして、アスファルト混合物を得て、同様に評価を行った。結果を表２、表３に示す。
　なお、実施例２で用いた潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１Ｐ」、ハリマ化成グループ社製）は、以下の性状を有するものである。
　・「脂肪酸：樹脂酸」＝９５．４：４．６（重量比）
　・不けん化物含有量：２．０重量％
　・脂肪酸の成分比率：パルミチン酸１～４重量％、ステアリン酸１～４重量％、オレイン酸３５～４５重量％、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）３５～４５重量％
　・樹脂酸の種類：ロジン
　・酸価：１９３ｍｇＫＯＨ／ｇ
＜実施例３＞
　潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）２.５部の代わりに、潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－３Ｓ」、ハリマ化成グループ社製）２.５部を使用した以外は、実施例１と同様にして、アスファルト混合物を得て、同様に評価を行った。結果を表２、表３に示す。
　なお、実施例３で用いた潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－３Ｓ」、ハリマ化成グループ社製）は、以下の性状を有するものである。
　・「脂肪酸：樹脂酸」＝８９．７：１０．３（重量比）
　・不けん化物含有量：２．５重量％
　・脂肪酸の成分比率：パルミチン酸３～６重量％、ステアリン酸１～４重量％、オレイン酸３０～４０重量％、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）３０～４０重量％
　・樹脂酸の種類：ロジン
　・酸価：１９１ｍｇＫＯＨ／ｇ
＜比較例１＞
　潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）２.５部の代わりに、潤滑性固化材（商品名「ハートールＳＲ－２０」、ハリマ化成グループ社製）２.５部を使用した以外は、実施例１と同様にして、アスファルト混合物を得て、同様に評価を行った。結果を表２、表３に示す。
　なお、比較例１で用いた潤滑性固化材（商品名「ハートールＳＲ－２０」、ハリマ化成グループ社製）は、以下の性状を有するものである。
　・「脂肪酸：樹脂酸」＝７７．９：２２．１（重量比）
　・不けん化物含有量：５重量％
　・酸価：１６０ｍｇＫＯＨ／ｇ
＜比較例２＞
　潤滑性固化材（商品名「ハートールＦＡ－１」、ハリマ化成グループ社製）２.５部の代わりに、潤滑性固化材（商品名「ハートールＳＲ－３０」、ハリマ化成グループ社製）２.５部を使用した以外は、実施例１と同様にして、アスファルト混合物を得て、同様に評価を行った。結果を表２、表３に示す。
　なお、比較例２で用いた潤滑性固化材（商品名「ハートールＳＲ－３０」、ハリマ化成グループ社製）は、以下の性状を有するものである。
　・「脂肪酸：樹脂酸」＝５６．９：４３．１（重量比）
　・不けん化物含有量：５重量％
　・酸価：１６３ｍｇＫＯＨ／ｇ
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表２、表３に示すように、潤滑性固化材として、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有しているものを用いた実施例１～３は、いずれも、マーシャル安定度の値が早期に高くなる結果となり、早期に強度を発現可能なものであり、また、２０℃および０℃のいずれの条件においても作業性に優れるものであった。
　一方、潤滑性固化材として、脂肪酸の含有割合が低すぎるものを用いた場合には、比較例１においては、０℃における作業性が、また、比較例２においては、０℃および２０℃における作業性が、それぞれ悪化する結果となった。
　特に、本実施例の結果より、本発明によれば、常温（２０℃）においてはもちろんのこと、低温（０℃）条件下においても、良好な作業性を有し、かつ、早期に強度発現可能な、常温での施工が可能なアスファルト混合物を提供可能であることが確認できる。

Claims (10)

  1. 　骨材と、アスファルトと、潤滑性固化材と、アルカリ性添加材とを混合してなる常温施工型加熱アスファルト混合物であって、
    　前記潤滑性固化材が、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有していることを特徴とするアスファルト混合物。
  2. 　前記潤滑性固化材が、前記脂肪酸として、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）を含有することを特徴とする請求項１に記載のアスファルト混合物。
  3. 　前記脂肪酸中の各成分の含有割合が、パルミチン酸０．５～１０重量％、ステアリン酸０．５～８重量％、オレイン酸１５～６５重量％、およびリノール酸（共役リノール酸を含む）１５～７０重量％である請求項２に記載のアスファルト混合物。
  4. 　前記アスファルトと、前記潤滑性固化材とが、「アスファルト：潤滑性固化材」の重量比で、１０：９０～９０：１０の範囲内であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のアスファルト混合物。
  5. 　前記潤滑性固化材と前記アルカリ性添加材とが、「潤滑性固化材：アルカリ性添加材」の重量比で、１００：１０～１００：３００の範囲内であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のアスファルト混合物。
  6. 　骨材と、アスファルトと、潤滑性固化材と、を混合してなる常温施工型加熱アスファルト混合物であって、
    　前記潤滑性固化材が、脂肪酸と樹脂酸とを、「脂肪酸：樹脂酸」の重量比で、９９．５：０．５～８０：２０の比率で含有していることを特徴とするアスファルト混合物。
  7. 　請求項１に記載のアスファルト混合物に、硬化促進剤を添加し、前記潤滑性固化材と前記アルカリ性添加材とを鹸化反応させることで、強度を向上させることを特徴とする舗装方法。
  8. 　請求項７に記載のアスファルト混合物に、アルカリ性添加剤および硬化促進剤を添加し、前記潤滑性固化材と前記アルカリ性添加材とを鹸化反応させることで、強度を向上させることを特徴とする舗装方法。
  9. 　請求項１に記載のアスファルト混合物を製造する方法であって、
    　１００～１７０℃に加熱した骨材と、１３０～１７０℃に加熱したアスファルトとを混合装置で混合する第１工程と、
    　前記第１工程で得られた混合物に、前記潤滑性固化材を添加・混合する第２工程と、
    　前記第２工程で得られた混合物に、前記アルカリ性添加材を添加・混合する第３工程とを備えることを特徴とするアスファルト混合物の製造方法。
  10. 　前記第３工程で得られた混合物を、水分透過防止層および熱融着層を備える袋内に充填し、次いで、前記熱融着層を熱融着することで、前記混合物を前記袋内に密封する第４工程をさらに備えることを特徴とする請求項９に記載のアスファルト混合物の製造方法。
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