WO2016088240A1 - 鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法 - Google Patents

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/28—Mechanical auxiliary equipment for acceleration of sedimentation, e.g. by vibrators or the like
    • B01D21/286—Means for gentle agitation for enhancing flocculation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/01—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation using flocculating agents

Definitions

  • the present invention relates to an ore slurry production facility and an ore slurry production method. More specifically, for example, an ore slurry production facility for producing a slurry of nickel oxide ore to be sent to a high temperature pressurized sulfuric acid leaching process in hydrometallurgy using a high temperature pressurized sulfuric acid leaching method for recovering nickel from nickel oxide ore And an ore slurry manufacturing method.
  • High-pressure pressurization is a high-pressure acid leaching method (HPAL: High Pressure Pressure Acid Leaching) using sulfuric acid as a hydrometallurgical process for recovering valuable metals such as nickel and cobalt from low-grade nickel oxide ores such as limonite ore
  • HPAL High Pressure Pressure Acid Leaching
  • a pretreatment step (1) As shown in FIG. 3, in the hydrometallurgical process for obtaining a nickel / cobalt mixed sulfide from nickel oxide ore, a pretreatment step (1), a high-temperature pressurized sulfuric acid leaching step (2), and a solid-liquid separation step (3 ), Neutralization step (4), dezincification step (5), sulfurization step (6), and detoxification step (7) (for example, Patent Document 1).
  • nickel oxide ore is crushed and classified to produce ore slurry.
  • sulfuric acid is added to the ore slurry obtained in the pretreatment step (1), and stirred at 220 to 280 ° C. to obtain high temperature pressure acid leaching to obtain a leaching slurry.
  • the leaching slurry obtained in the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching step (2) is subjected to solid-liquid separation, and a leachate containing nickel and cobalt (hereinafter referred to as “crude nickel sulfate aqueous solution”). A leach residue is obtained.
  • the neutralization step (4) the crude nickel sulfate aqueous solution obtained in the solid-liquid separation step (3) is neutralized.
  • hydrogen sulfide gas is added to the crude nickel sulfate aqueous solution neutralized in the neutralization step (4) to precipitate and remove zinc as zinc sulfide.
  • the sulfidation step (6) hydrogen sulfide gas is added to the dezincification final solution obtained in the dezincification step (5) to obtain a nickel / cobalt mixed sulfide and a nickel poor solution.
  • the detoxification step (7) the leaching residue generated in the solid-liquid separation step (3) and the nickel poor solution generated in the sulfidation step (6) are detoxified.
  • the nickel oxide ore is crushed and classified to a predetermined size or less using a wet sieve, Slurry and send to high temperature pressurized sulfuric acid leaching process.
  • the ore slurry sent to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process has several types of nickel oxidation so that the acid consumption in the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process, the nickel concentration of the resulting leachate, and other impurity concentrations are at a predetermined ratio. Made by blending ores.
  • the solid component ratio of the ore slurry obtained at this point is as low as 10-20%, so if it is sent to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process as it is, In this process, the nickel concentration is low, the amount of liquid for treating the same nickel amount is increased, and nickel cannot be efficiently recovered. Therefore, a thickener is used to increase the solid component ratio of the ore slurry and then send it to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process. Thereby, the amount of nickel passing per unit time to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process increases, and the nickel recovery efficiency is increased.
  • the ore slurry sent to the high-temperature pressure sulfuric acid leaching step can increase the amount of nickel passing through the high-temperature pressure sulfuric acid leaching step per unit time as the solid component ratio increases.
  • the solid component ratio is adjusted to be maintained at an optimum value (40 to 45%).
  • the solid component ratio of the ore slurry obtained from the thickener depends on the blended ore type, the blend ratio, the type of flocculant used for thickening, the amount added, and the like. Therefore, conventionally, depending on the type of blended ore and blend ratio, the type and amount of flocculant are adjusted with reference to past data and the rules of worker's experience to obtain an ore slurry with the desired solid component ratio. It was.
  • the ore type when the ore type is changed, it is difficult to adjust the flocculant, and the solid component ratio and specific gravity of the ore slurry may decrease.
  • the silicon quality that affects the thickening behavior may fluctuate greatly, which may also reduce the solid component ratio and specific gravity of the ore slurry.
  • the conventional ore slurry manufacturing equipment B connects a plurality of thickeners 101 and 102 in parallel according to the required amount of slurry processing, and the ore slurry obtained from each thickener 101 and 102 is oreed.
  • the slurry is temporarily stored in the slurry storage tank 103 and supplied to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process.
  • the slurry throughput can be increased by connecting a plurality of thickeners 101 and 102 in parallel.
  • the solid component ratio and the specific gravity of the ore slurry vary more greatly than in the case of using a single thickener, making adjustment more difficult.
  • an object of the present invention is to provide an ore slurry production facility and an ore slurry production method capable of producing an ore slurry having a high solid component ratio and high specific gravity while maintaining a slurry throughput.
  • the ore slurry production facility is a first thickener that pre-concentrates the raw ore slurry to obtain an intermediate ore slurry, and a thickening effect more than the first thickener that concentrates the intermediate ore slurry to obtain a concentrated ore slurry. And a high second thickener.
  • the ore slurry production facility of the second invention is characterized in that, in the first invention, the flocculant is added to the first thickener so that the solid component ratio of the intermediate ore slurry is 35 to 40%. .
  • the raw ore slurry is preconcentrated by the first thickener to obtain an intermediate ore slurry, and the intermediate ore slurry is concentrated by the second thickener having a thickening effect higher than that of the first thickener.
  • the ore slurry manufacturing method of the fourth invention is characterized in that, in the third invention, the flocculant added to the first thickener is adjusted so that the solid component ratio of the intermediate ore slurry is 35 to 40%.
  • the ore slurry sedimentation speed is increased in the second thickener, which is required for the second thickener particle sedimentation.
  • the water area to be reduced can be reduced, and the slurry throughput can be increased.
  • the latter stage is a second thickener having a high thickening effect, a concentrated ore slurry having a high solid component ratio and high specific gravity can be produced.
  • the solid component ratio of the intermediate ore slurry is 35 to 40%, the sedimentation rate of the ore slurry is increased in the second thickener, and the slurry throughput can be increased.
  • the sedimentation speed of the ore slurry is increased in the second thickener, which is required for the particle settling of the second thickener.
  • the water area to be reduced can be reduced, and the slurry throughput can be increased.
  • the latter stage is a second thickener having a high thickening effect, a concentrated ore slurry having a high solid component ratio and high specific gravity can be produced.
  • the solid component ratio of the intermediate ore slurry is 35 to 40%, the sedimentation rate of the ore slurry is increased in the second thickener, and the slurry throughput can be increased.
  • the ore slurry manufacturing facility is a hydrometallurgical process using a high-temperature pressure sulfuric acid leaching method for recovering nickel from nickel oxide ore. Used for manufacturing. That is, the ore slurry production facility uses nickel oxide ore as a raw material ore slurry obtained by pulverizing and classifying nickel oxide ore, and concentrating the raw ore slurry so as to have a target solid component ratio and specific gravity to obtain a concentrated ore slurry. To manufacture.
  • the ore slurry manufacturing facility A of the present embodiment includes a first thickener 1, a second thickener 2, and an ore slurry storage tank 3.
  • Each thickener 1 and 2 includes a thickener body having a cylindrical outer frame and a conical bottom portion having a deep central portion, and a rake that rotates inside the thickener body.
  • the ore slurry supplied to the thickener body settles and agglomerates to form an upper supernatant liquid part and a lower sedimentation concentration part, and ore concentrated from the slurry recovery port provided at the bottom of the thickener body.
  • the slurry is collected.
  • a floc is formed by adding a flocculant to the thickener body.
  • the sediment concentration of the ore slurry is advanced in the sedimentation concentration section to ensure a uniform deposition state.
  • the first thickener 1 and the second thickener 2 are connected in series.
  • the raw ore slurry is supplied to the first thickener 1 at the front stage, and the intermediate ore slurry obtained from the first thickener 1 is supplied to the second thickener 2 at the rear stage.
  • the concentrated ore slurry obtained from the second thickener 2 is supplied to the ore slurry storage tank 3 and temporarily stored, and then sent to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching step.
  • the ore slurry supplied to the first thickener 1 is “raw ore slurry”
  • the ore slurry obtained from the first thickener 1 is “intermediate ore slurry”
  • the ore slurry obtained from the second thickener Is called “concentrated ore slurry”.
  • the thickening effect means the solid component ratio and the specific gravity of the resulting ore slurry
  • the high thickening effect means that an ore slurry having a high solid component ratio and specific gravity can be obtained.
  • the thickening effect depends on the shape and size of the thickener.
  • the raw ore slurry supplied to the first thickener 1 is crushed nickel oxide ore, classified to a predetermined size or less using a wet sieve, and further blended with a plurality of types of nickel oxide ore to form a slurry. Is.
  • the solid component ratio of the raw ore slurry is 10-20%.
  • the raw ore slurry is pre-concentrated by the first thickener 1 to obtain an intermediate ore slurry.
  • the obtained intermediate ore slurry is supplied to the second thickener 2 having a high thickening effect, and the intermediate ore slurry is concentrated to obtain a concentrated ore slurry.
  • the solid component ratio of the concentrated ore slurry is 40-45%.
  • the concentrated ore slurry is temporarily stored in the ore slurry storage tank 3 and then sent to the high-temperature pressurized sulfuric acid leaching process.
  • the intermediate ore slurry pre-concentrated in the first thickener 1 is supplied to the second thickener 2, the sedimentation speed of the ore slurry is increased in the second thickener 2, and the particles of the second thickener 2 are settled.
  • the required water area can be reduced, and the slurry throughput of the second thickener 2 can be increased.
  • the amount of slurry processing in the entire ore slurry production facility A can be increased.
  • the solid component ratio of the intermediate ore slurry is set to 35 to 40%, the ore slurry settling speed is increased in the second thickener 2, and this can increase the slurry throughput. Therefore, a high slurry throughput can be maintained as in the conventional ore slurry manufacturing facility in which a plurality of thickeners are connected in parallel.
  • the second stage is the second thickener 2 having a high thickening effect, a concentrated ore slurry having a high solid component ratio and high specific gravity can be produced.
  • first thickener 1 and the second thickener 2 are connected in series, fluctuations in the solid component ratio and specific gravity of the ore slurry are reduced compared to a configuration in which a plurality of thickeners are connected in parallel, Adjustment is easy.
  • an ore slurry was produced using an ore slurry production facility (Example) configured to connect the first thickener 1 and the second thickener 2 in series and an ore slurry production facility (Comparative Example) configured in parallel.
  • the ore slurry manufacturing facility of the example is the ore slurry manufacturing facility A according to the above-described embodiment shown in FIG. 1, and the ore slurry manufacturing facility of the comparative example is the ore slurry manufacturing facility B having the conventional configuration shown in FIG.
  • the first thickener 1 in the embodiment and the first thickener 101 in the comparative example are the same thickener and have the same thickening effect.
  • the second thickener 2 in the embodiment and the second thickener 102 in the comparative example are the same thickener and have the same thickening effect.
  • FIG. 2A shows a graph showing the solid component ratio with respect to the silicon quality of the ore slurry obtained in the examples and comparative examples. Moreover, the graph which shows the specific gravity with respect to silicon quality is shown in FIG.2 (B).
  • ore slurry having a flow rate of 71 m 3 / h was obtained from the first thickener 101.
  • the ore slurry storage tank 103 the ore slurry obtained from the first thickener 101 and the second thickener 102 was mixed to obtain an ore slurry having a specific gravity of 1.42 t / m 3 and a solid component ratio of 42%.
  • a ore slurry manufacturing equipment 1 1st thickener 2 2nd thickener 3 Ore slurry storage tank

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Abstract

　スラリー処理量を維持しつつ、固体成分率および比重の高い鉱石スラリーを製造できる鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法を提供する。　原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得る第１シックナー１と、中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得る、第１シックナー１よりシックニング効果の高い第２シックナー２とを備える鉱石スラリー製造設備Ａ。第１シックナー１で予備濃縮された中間鉱石スラリーが第２シックナー２に供給されるので、第２シックナー２において鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、スラリー処理量を増加できる。また、後段がシックニング効果の高い第２シックナー２であるので、固体成分率および比重の高い濃縮鉱石スラリーを製造できる。

Description

鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法
　本発明は、鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法に関する。さらに詳しくは、例えば、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧硫酸浸出法を用いた湿式製錬において、高温加圧硫酸浸出工程に送るニッケル酸化鉱石のスラリーを製造するための鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法に関する。
　リモナイト鉱等に代表される低品位ニッケル酸化鉱石からニッケル、コバルト等の有価金属を回収する湿式製錬法として、硫酸を用いた高圧酸浸出法（HPAL: High Pressure Acid Leaching）である高温加圧硫酸浸出法が知られている。
　図３に示すように、ニッケル酸化鉱石からニッケル・コバルト混合硫化物を得る湿式製錬には、前処理工程（１）と、高温加圧硫酸浸出工程（２）と、固液分離工程（３）と、中和工程（４）と、脱亜鉛工程（５）と、硫化工程（６）と、無害化工程（７）とが含まれる（例えば、特許文献１）。
　前処理工程（１）では、ニッケル酸化鉱石を解砕分級して鉱石スラリーを製造する。高温加圧硫酸浸出工程（２）では、前処理工程（１）で得られた鉱石スラリーに硫酸を添加し、220～280℃で撹拌して高温加圧酸浸出し、浸出スラリーを得る。固液分離工程（３）では、高温加圧硫酸浸出工程（２）で得られた浸出スラリーを固液分離して、ニッケルおよびコバルトを含む浸出液（以下、「粗硫酸ニッケル水溶液」という。）と浸出残渣とを得る。
　中和工程（４）では、固液分離工程（３）で得られた粗硫酸ニッケル水溶液を中和する。脱亜鉛工程（５）では、中和工程（４）で中和した粗硫酸ニッケル水溶液に硫化水素ガスを添加して亜鉛を硫化亜鉛として沈殿除去する。硫化工程（６）では、脱亜鉛工程（５）で得られた脱亜鉛終液に硫化水素ガスを添加してニッケル・コバルト混合硫化物とニッケル貧液とを得る。無害化工程（７）では、固液分離工程（３）で発生した浸出残渣と、硫化工程（６）で発生したニッケル貧液とを無害化する。
　上記のようなニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧硫酸浸出法を用いた湿式製錬においては、ニッケル酸化鉱石を解砕し、湿式篩を使用して所定の大きさ以下に分級し、スラリー化して高温加圧硫酸浸出工程に送る。また、高温加圧硫酸浸出工程に送られる鉱石スラリーは、高温加圧硫酸浸出工程における酸消費量、得られる浸出液のニッケル濃度およびその他の不純物濃度が所定の割合となる様に、数種類のニッケル酸化鉱石をブレンドして作られる。
　この時点で得られる鉱石スラリーの固体成分率（鉱石スラリー中の固体分（鉱石）の重量比率）は10～20%と低いため、このまま高温加圧硫酸浸出工程に送ると高温加圧浸出工程後の工程内のニッケル濃度が低く、同じニッケル量を処理するための液量が多くなり、効率的にニッケルを回収できない。そこで、シックナーを用いて鉱石スラリーの固体成分率を上げてから高温加圧硫酸浸出工程へ送ることが行われる。これにより、高温加圧硫酸浸出工程への単位時間当たりのニッケル通過量が増加し、ニッケル回収効率が高くなる。
　高温加圧硫酸浸出工程に送られる鉱石スラリーは、固体成分率が高いほど高温加圧硫酸浸出工程への単位時間当たりのニッケル通過量を増加させることができる。しかし、固体成分率が高すぎると鉱石スラリーの粘度が上昇し、ポンプ能力律速により送液が困難になったり、配管閉塞したりする。そのため、鉱石スラリーの固体成分率は最適値（40～45％）で維持されるよう調整される。
　鉱石種によりシックニング挙動が異なるため、シックナーから得られる鉱石スラリーの固体成分率は、ブレンドした鉱石種、ブレンド比率、シックニングに用いる凝集剤の種類、添加量等に依存する。そのため、従来はブレンドした鉱石種やブレンド比率に応じて、過去のデータや作業者の経験則を参考に凝集剤の種類や添加量を調整し、目的とする固体成分率の鉱石スラリーを得ていた。
　しかし、鉱石種を変更した際には、凝集剤の調整が困難であり、鉱石スラリーの固体成分率や比重が低下することがあった。また、同じ鉱石種であってもシックニング挙動に影響を与えるケイ素品位は大きく変動することがあり、これによっても鉱石スラリーの固体成分率や比重が低下することがあった。
　図４に示すように、従来の鉱石スラリー製造設備Ｂは、要求されるスラリー処理量に応じて複数のシックナー101、102を並列に接続し、各シックナー101、102から得られた鉱石スラリーを鉱石スラリー貯槽103に一時貯留し、高温加圧硫酸浸出工程へ供給している。
　このように、複数のシックナー101、102を並列に接続することで、スラリー処理量を増加させることができる。しかし、単一のシックナーを用いる場合に比べて鉱石スラリーの固体成分率や比重の変動が大きくなり、調整がより困難になるという問題がある。
特開２００５－３５０７６６号公報
　本発明は上記事情に鑑み、スラリー処理量を維持しつつ、固体成分率および比重の高い鉱石スラリーを製造できる鉱石スラリー製造設備および鉱石スラリー製造方法を提供することを目的とする。
　第１発明の鉱石スラリー製造設備は、原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得る第１シックナーと、前記中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得る、前記第１シックナーよりシックニング効果の高い第２シックナーと、を備えることを特徴とする。
　第２発明の鉱石スラリー製造設備は、第１発明において、前記第１シックナーには、前記中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%となるように凝集剤が添加されることを特徴とする。
　第３発明の鉱石スラリー製造方法は、第１シックナーにより原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得て、前記第１シックナーよりシックニング効果の高い第２シックナーにより前記中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得ることを特徴とする。
　第４発明の鉱石スラリー製造方法は、第３発明において、前記第１シックナーに添加する凝集剤を前記中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%となるように調整することを特徴とする。
　第１発明によれば、第１シックナーで予備濃縮された中間鉱石スラリーが第２シックナーに供給されるので、第２シックナーにおいて鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、第２シックナーの粒子沈降に要求される水面積を小さくすることができ、スラリー処理量を増加できる。また、後段がシックニング効果の高い第２シックナーであるので、固体成分率および比重の高い濃縮鉱石スラリーを製造できる。
　第２発明によれば、中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%であるので、第２シックナーにおいて鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、スラリー処理量を増加できる。
　第３発明によれば、第１シックナーで予備濃縮された中間鉱石スラリーが第２シックナーに供給されるので、第２シックナーにおいて鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、第２シックナーの粒子沈降に要求される水面積を小さくすることができ、スラリー処理量を増加できる。また、後段がシックニング効果の高い第２シックナーであるので、固体成分率および比重の高い濃縮鉱石スラリーを製造できる。
　第４発明によれば、中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%であるので、第２シックナーにおいて鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、スラリー処理量を増加できる。
本発明の一実施形態に係る鉱石スラリー製造設備の説明図である。 実施例および比較例で得られた鉱石スラリーの（Ａ）ケイ素品位に対する固体成分率を示すグラフ、（Ｂ）ケイ素品位に対する比重を示すグラフである。 高温加圧硫酸浸出法を用いた湿式製錬の全体工程図である。 従来の鉱石スラリー製造設備の説明図である。
　つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
　本発明の一実施形態に係る鉱石スラリー製造設備は、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧硫酸浸出法を用いた湿式製錬において、高温加圧硫酸浸出工程に送るニッケル酸化鉱石のスラリーを製造するのに用いられる。すなわち、鉱石スラリー製造設備は、ニッケル酸化鉱石を解砕分級してスラリー化したものを原料鉱石スラリーとし、その原料鉱石スラリーを目的の固体成分率および比重となるように濃縮して濃縮鉱石スラリーを製造する。
　図１に示すように、本実施形態の鉱石スラリー製造設備Ａは、第１シックナー１と、第２シックナー２と、鉱石スラリー貯槽３とを備える。
　各シックナー１、２は、円筒状の外枠と中心部が深くなった円錐状の底部とを有するシックナー本体と、シックナー本体の内部で回転するレーキとを備える。シックナー本体に供給された鉱石スラリーが沈降して凝集することで上部の上澄み液部分と下部の沈降濃縮部とが形成され、シックナー本体の最下部に設けられているスラリー回収口から濃縮された鉱石スラリーが回収される。鉱石スラリーの沈降性を向上させるため、シックナー本体に凝集剤を添加してフロックを形成させることが行われる。また、レーキをゆっくりと回転することにより、沈降濃縮部で鉱石スラリーの沈降濃縮を進め、一様な堆積状態を確保する。
　第１シックナー１と第２シックナー２は直列に接続されている。前段の第１シックナー１には原料鉱石スラリーが供給されており、第１シックナー１から得られた中間鉱石スラリーは後段の第２シックナー２に供給されている。第２シックナー２から得られた濃縮鉱石スラリーは鉱石スラリー貯槽３に供給され一時貯留された後、高温加圧硫酸浸出工程に送られる。
　なお、本明細書では、第１シックナー１に供給される鉱石スラリーを「原料鉱石スラリー」、第１シックナー１から得られた鉱石スラリーを「中間鉱石スラリー」、第２シックナーから得られた鉱石スラリーを「濃縮鉱石スラリー」と称する。
　第２シックナー２としては、第１シックナー１よりシックニング効果の高いシックナーが用いられる。ここで、シックニング効果とは得られる鉱石スラリーの固体成分率および比重の程度を意味し、シックニング効果が高いとは、高い固体成分率および比重の鉱石スラリーが得られることを意味する。シックニング効果は、シックナーの形状や大きさ等に依存する。
　第１シックナー１に供給される原料鉱石スラリーは、ニッケル酸化鉱石を解砕し、湿式篩を使用して所定の大きさ以下に分級し、さらに複数種類のニッケル酸化鉱石をブレンドしてスラリー化したものである。原料鉱石スラリーの固体成分率は10～20%である。
　第１シックナー１により原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得る。ここで、中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%となるように、第１シックナーに添加する凝集剤の種類や添加量を調整することが好ましい。
　得られた中間鉱石スラリーをシックニング効果の高い第２シックナー２に供給し、中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得る。濃縮鉱石スラリーの固体成分率は40～45％である。濃縮鉱石スラリーは鉱石スラリー貯槽３に一時貯留された後、高温加圧硫酸浸出工程に送られる。
　以上のように、第１シックナー１で予備濃縮された中間鉱石スラリーが第２シックナー２に供給されるので、第２シックナー２において鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、第２シックナー２の粒子沈降に要求される水面積を小さくすることができ、第２シックナー２のスラリー処理量を増加できる。ひいては鉱石スラリー製造設備Ａ全体のスラリー処理量を増加できる。また、中間鉱石スラリーの固体成分率を35～40%とすれば、第２シックナー２において鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、これによってもスラリー処理量を増加できる。そのため、複数のシックナーを並列に接続した従来構成の鉱石スラリー製造設備と同様に高いスラリー処理量を維持できる。
　また、後段がシックニング効果の高い第２シックナー２であるので、固体成分率および比重の高い濃縮鉱石スラリーを製造できる。
　さらに、第１シックナー１と第２シックナー２が直列に接続されているので、複数のシックナーを並列に接続した構成に比べて鉱石スラリーの固体成分率や比重の変動が小さくなり、凝集剤等の調整が容易となる。
（固体成分率、比重）
　上記第１シックナー１と第２シックナー２を直列に接続した構成の鉱石スラリー製造設備（実施例）と、並列に接続した構成の鉱石スラリー製造設備（比較例）とを用いて鉱石スラリーを製造した。すなわち、実施例の鉱石スラリー製造設備は図１に示す上記実施形態に係る鉱石スラリー製造設備Ａであり、比較例の鉱石スラリー製造設備は図４に示す従来構成の鉱石スラリー製造設備Ｂである。実施例における第１シックナー１と比較例における第１シックナー101とは同一のシックナーであり、同一のシックニング効果を有する。また、実施例における第２シックナー２と比較例における第２シックナー102とは同一のシックナーであり、同一のシックニング効果を有する。
　実施例および比較例において得られた鉱石スラリーのケイ素品位に対する固体成分率を示すグラフを図２（Ａ）に示す。また、ケイ素品位に対する比重を示すグラフを図２（Ｂ）に示す。
　図２（Ａ）、（Ｂ）から分かるように、実施例、比較例ともに、ケイ素品位が高いほど、固体成分率および比重が低くなる。しかし、ケイ素品位が同じであれば、実施例の方が比較例に比べて、固体成分率および比重が高いことが分かる。これより、上記実施形態の鉱石スラリー製造設備Ａによれば、固体成分率および比重の高い鉱石スラリーを製造できることが確認できた。
（スラリー処理量）
　上記実施例において、第１シックナー１に添加する凝集剤の添加量を調整して、中間鉱石スラリーの固体成分率を35～40%とした。また、実施例および比較例において、高温加圧硫酸浸出工程へのスラリー供給量が250m3/hとなるように操業を行った。実施例および比較例における各シックナーへの供給スラリー、排出スラリー、および鉱石スラリー貯槽内の鉱石スラリーの比重および流量を表１に示す。なお、原料鉱石スラリーの比重は1.20t/m3である。
　実施例では、第１シックナー１により比重1.20t/m3の原料鉱石スラリーを濃縮して比重1.38t/m3の中間鉱石スラリーを得た。また、第２シックナー２により比重1.38t/m3の中間鉱石スラリーを濃縮して比重1.51t/m3の濃縮鉱石スラリー得た。第２シックナー２への中間鉱石スラリーの供給量を618m3/hとすることで、目標とするスラリー供給量250m3/hが得られた。
　比較例では、第１シックナー101により比重1.20t/m3の原料鉱石スラリーを濃縮して比重1.38t/m3の鉱石スラリーを得た。また、第２シックナー102により比重1.20t/m3の原料鉱石スラリーを濃縮して比重1.51t/m3、固体成分率44%の鉱石スラリー得た。第２シックナー102への原料鉱石スラリーの供給量を656m3/hとして流量179m3/hの鉱石スラリーを得た。目標とするスラリー供給量250m3/hに対する不足分を第１シックナー101から補った。すなわち、第１シックナー101からは流量71m3/hの鉱石スラリーを得た。鉱石スラリー貯槽103において、第１シックナー101および第２シックナー102から得られた鉱石スラリーを混合することで比重1.42t/m3、固体成分率42%の鉱石スラリーが得られた。
　以上より、実施例では、第２シックナー２への供給量を比較例より少なくしても、排出量が多くなり、目標とするスラリー供給量が得られることが分かる。これは、第２シックナー２には予備濃縮された中間鉱石スラリーが供給されるため、第２シックナーにおいて鉱石スラリーの沈降速度が速くなり、第２シックナー２の粒子沈降に要求される水面積を小さくすることができ、スラリー処理量を増加できるためと考えられる。
　これより、上記実施形態の鉱石スラリー製造設備Ａによれば、スラリー処理量を増加でき、従来構成の鉱石スラリー製造設備と同様に高いスラリー処理量を維持できることが確認できた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　Ａ　鉱石スラリー製造設備
　１　第１シックナー
　２　第２シックナー
　３　鉱石スラリー貯槽

Claims (4)

  1. 　原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得る第１シックナーと、
    前記中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得る、前記第１シックナーよりシックニング効果の高い第２シックナーと、を備える
    ことを特徴とする鉱石スラリー製造設備。
  2. 　前記第１シックナーには、前記中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%となるように凝集剤が添加される
    ことを特徴とする請求項１記載の鉱石スラリー製造設備。
  3. 　第１シックナーにより原料鉱石スラリーを予備濃縮して中間鉱石スラリーを得て、
    前記第１シックナーよりシックニング効果の高い第２シックナーにより前記中間鉱石スラリーを濃縮して濃縮鉱石スラリー得る
    ことを特徴とする鉱石スラリー製造方法。
  4. 　前記第１シックナーに添加する凝集剤を前記中間鉱石スラリーの固体成分率が35～40%となるように調整する
    ことを特徴とする請求項３記載の鉱石スラリー製造方法。
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