WO2017010008A1 - 繊維機械部品用鋼板およびその製造方法 - Google Patents

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勝 藤原
大 宮脇
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Nisshin Steel Co Ltd
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    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations

Definitions

  • the present invention relates to a steel sheet for textile machine parts having excellent wear resistance and toughness and a method for producing the same.
  • Textile machine parts such as knitting needles, needle plates, sinkers, selectors, and jacks used in knitting machines are required to have wear resistance, so generally high-carbon steel quenching and tempering materials are used. Yes. In these textile machine parts, abrasive wear occurs due to impurities such as Al 2 O 3 and SiO 2 contained in the yarn.
  • the knitted fabric is damaged by the broken portion of the knitted needle, causing a problem in the commercial value of the fabric.
  • the selector and the needle plate collide with each other and the needle plate is broken. Since the needle plate is fixed to the knitting machine body while being held by several wires, the broken needle plate cannot be easily replaced.
  • Patent Documents 1 to 4 describe parts for textile machinery that are excellent in strength, toughness, and corrosion resistance, and are used for applications such as felt needles, sewing needles, and knitted needles.
  • wear resistance is improved and service life is improved by adding Cr, Mo, V, etc. based on medium carbon steel.
  • Patent Documents 5 to 13 describe stainless steel used for loom members.
  • or patent documents 13 by specifying the total precipitation amount of carbides, such as Ti and Nb, based on martensitic stainless steel, it is strengthened and the abrasion of the steel plate which contacts a fiber is suppressed. Corrosion resistance is improved by generating a passive film with Cr.
  • the cause of wear of textile machine parts was impurities such as Al 2 O 3 and SiO 2 contained in the yarn having a diameter of about 3 ⁇ m.
  • impurities such as Al 2 O 3 and SiO 2 contained in the yarn having a diameter of about 3 ⁇ m.
  • inferior yarns with many impurities can be used.
  • Such yarn contains impurities having a diameter of about 5 ⁇ m, such as K 2 O and CaO, which are slightly coarser than before, and it has been found that the influence of these coarse impurities is large.
  • Patent Document 1 to Patent Document 4 by simply using one of Cr, Mo and V carbides or composite carbides to improve the wear resistance, the wear resistance is insufficient and coarse contaminants. Wear cannot be suppressed, and the frequency of replacement of textile machine parts has increased.
  • the evaluation of the toughness of the loom members is an index for evaluating the bendability by a bending test.
  • textile machine parts have a very complicated form of wear, so there is a tendency to improve wear resistance by simply using a high-strength material without revealing the cause of wear in the worn parts. There is a possibility that the wear resistance of the textile machine part cannot be improved appropriately.
  • the present invention has been made in view of these points, and an object of the present invention is to provide a steel sheet for textile machine parts that can be manufactured at low cost and has good wear resistance and toughness, and a method for manufacturing the same.
  • the steel sheet for textile machine parts described in claim 1 is mass%, C: 0.60% or more and 1.25% or less, Si: 0.50% or less, Mn: 0.30% or more and 1.20%.
  • P 0.03% or less
  • S 0.03% or less
  • Cr 0.30% or more and 1.50% or less
  • Nb 0.10% or more and 0.50% or less
  • Fe Nb-containing carbides having an inevitable impurity and having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more are present in the matrix at a density of 3000 / mm 2 or more and 9000 / mm 2 or less.
  • the steel plate for a textile machine component according to claim 2 is the steel plate for a textile machine component according to claim 1, wherein Ti: 0% (including no addition) or more and 0.50% or less, B: It contains 0% (including no addition) or more and 0.005% or less.
  • a steel plate for a textile machine component according to claim 3 is the steel plate for a textile machine component according to claim 1 or 2, wherein Mo: 0% (including no additive) or more and 0.50% or less, It contains at least one of V: 0% (including no addition) to 0.50% or less, Ni: 0% (including no addition) to 2.0% or less.
  • the manufacturing method of the steel plate for textile machine parts described in Claim 4 is a manufacturing method of the steel plate for textile machine parts by which slab heat processing is performed after casting, Comprising:
  • the heating temperature of the slab heat treatment is set according to the C content and Nb content so that the Z value shown is 6 or more and 20 or less, and the center of the slab is fixed from the liquidus temperature during casting.
  • the casting conditions are adjusted so that the average cooling rate during cooling to the phase line temperature is equal to or less than the Z value.
  • C from 0.60% to 1.25%
  • Si from 0.50%
  • Mn from 0.30% to 1.20%
  • P 0.03% or less of S, 0.30% or more and 1.50% or less of Cr, 0.10% or more and 0.50% or less of Nb, with the balance being Fe and inevitable impurities, Can be manufactured at low cost.
  • carbides having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more containing Nb are present in the matrix at a density of 3000 pieces / mm 2 or more, the wear resistance is good, and the particle diameter containing Nb is 0.5 ⁇ m or more. Since the carbide exists in the matrix at a density of 9000 pieces / mm 2 or less, the toughness is good.
  • Steel plates for textile machine parts are 0.60% or more and 1.25% or less of C (carbon), 0.50% or less of Si (silicon), 0.30% or more and 1.20% or less of Mn (manganese), 0.03% or less of P (phosphorus), 0.03% or less of S (sulfur), 0.30% or more and 1.50% or less of Cr (chromium), 0.10% or more and 0.50% or less of Nb (Niobium) is contained, and the balance consists of Fe (iron) and inevitable impurities.
  • the steel plate for textile machine parts is Ti (titanium) of 0% (including no addition) or more and 0.50% or less and 0% (including no addition) or more and 0.005 as necessary. % Or less B (boron) is preferably contained.
  • the steel sheet for textile machine parts is 0% (including no additive) or more and 0.50% or less of Mo (molybdenum), 0% (including no addition) or more and 0.50% or less as necessary. It is preferable to contain any one or more of V (vanadium) and Ni (nickel) of 0% (including no addition) or more and 2.0% or less.
  • C is an element necessary for improving the strength of the steel sheet, and the content needs to be 0.60% or more to ensure the strength for use in textile machine parts.
  • the C content exceeds 1.25%, coarse undissolved carbides increase, which causes deterioration factors such as impact characteristics. Therefore, the C content is set to 0.60% or more and 1.25% or less.
  • the Si is added as a deoxidizing material in the steelmaking stage, but no deoxidation failure occurs even if it is not added. Further, if the Si content increases, the toughness deteriorates, and if it exceeds 0.50%, the toughness for use in textile machine parts may not be ensured. Therefore, the Si content is 0.50% or less (including no addition), and preferably 0.30% or less.
  • Mn is an element effective for improving the hardenability of steel, and if the content is less than 0.30%, the hardenability cannot be sufficiently improved. However, if the Mn content exceeds 1.20% and is contained in a large amount, it leads to hardening and deteriorates manufacturability and toughness. Therefore, the Mn content is set to be 0.30% or more and 1.20% or less.
  • the content is as small as possible. Therefore, the P content and the S content are both 0.03% or less.
  • Cr is an element having the effect of improving the hardenability of steel, the effect of improving the strength of the steel plate, the effect of improving the wear resistance of the steel plate, and the effect of suppressing the coarsening of cementite during annealing. .
  • action by Cr it is necessary to make content of Cr 0.30% or more.
  • Cr may adversely affect the solution treatment of cementite in the heat treatment during the quenching process. If the Cr content exceeds 1.50%, the amount of undissolved cementite increases during the quenching process. Can be a factor. Therefore, the Cr content is set to be 0.30% or more and 1.50% or less.
  • Nb forms a very hard Nb-containing carbide in the steel in the cooling process after casting, and contributes to improvement of wear resistance, particularly abrasive wear resistance. Further, Nb contributes to improvement of toughness by refining crystal grains during quenching. In order to exhibit these actions by Nb, the Nb content needs to be 0.10% or more. However, when Nb is added in a large amount, Nb-containing carbide is excessively generated, and this Nb-containing carbide becomes a starting point of fracture and a crack propagation path, which causes deterioration of toughness. Further, in order to ensure good toughness after tempering heat treatment in applications where the C content level is relatively high, it is important to suppress the Nb content to 0.50% or less. Therefore, the Nb content is set to 0.10% or more and 0.50% or less.
  • Ti like Nb, forms a very hard Ti-containing carbide in the steel in the cooling process after casting, and contributes to wear resistance.
  • TiC that is re-dissolved during hot rolling or the like and precipitated during hot rolling or cooling contributes to improving toughness by refining crystal grains during quenching.
  • the bonding force between Ti and N is strong, when B is added, the formation of BN is prevented, and it is effective in extracting the effect of improving the hardenability of B. Therefore, it is preferable to add Ti as necessary, and in order to achieve the above-described functions by Ti, it is effective to make the Ti content 0.01% or more.
  • the Ti content exceeds 0.50%, a large amount of Ti-based carbides are present in the steel sheet and tend to cause toughness deterioration. Therefore, when Ti is contained, the Ti content is set to 0.50. % Or less is preferable.
  • B is an element effective for improving hardenability, and is preferably added as necessary.
  • the B content needs to be 0.0003% or more.
  • the hardenability improvement effect by B is saturated when the B content is 0.005%. Therefore, when B is contained, the B content is preferably 0.005% or less.
  • Both Mo and V are effective elements for improving toughness, and are preferably added as necessary. In order to exhibit the effect of improving toughness due to Mo, it is effective to set the Mo content to 0.1% or more. However, Mo and V are relatively expensive elements, and excessive addition causes an increase in cost. Therefore, when at least one of Mo and V is contained, the content of Mo and the content of V are reduced. It is preferable to set it to 0.50% or less.
  • Ni is an element effective for improving hardenability and low temperature toughness, and is preferably added as necessary. In order to achieve the effect of improving the hardenability and the low temperature toughness by Ni, it is effective to make the Ni content 0.1% or more. However, excessive addition of Ni is a factor that impairs economic efficiency. Therefore, when adding Ni, the Ni content is preferably set to 2.0% or less.
  • the steel sheet for textile machine parts which is the final part after the tempering heat treatment, is 3000 pieces / mm 2 or more and 9000 pieces of carbide containing Nb or Nb and Ti and having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more.
  • the metal structure is present in the matrix at a density of / mm 2 or less, the wear resistance is improved and the adverse effect of impairing toughness can be avoided.
  • the carbide containing Nb is a hard carbide containing NbC as a main component
  • the carbide containing Nb and Ti is a hard carbide containing (Nb, Ti) C as a main component (hereinafter referred to as “Nb, Ti) C”).
  • Nb, Ti hard carbide containing (Nb, Ti) C as a main component
  • Whether or not the precipitated particles contained in the steel correspond to hard carbide can be confirmed by microscopic analysis using EDX or the like. Moreover, about the hard carbide confirmed in this way, each area is measured, the diameter of the perfect circle which has the same area is calculated, and this diameter is made into the particle diameter of a hard carbide.
  • the hard carbide in the steel has a particle size of 0.5 ⁇ m or more and less than 3000 pieces / mm 2 , the effect of improving the wear resistance by the hard carbide is insufficient and sufficient wear resistance for textile machine parts is obtained. There is a possibility that it cannot be secured.
  • the number of hard carbide particles having a particle size of 0.5 ⁇ m or more is more than 9000 / mm 2 , these hard carbides become the starting point of fracture and crack propagation path, leading to deterioration of toughness. Therefore, in the steel plate for textile machine parts, hard carbide having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more is present in the matrix at a density of 3000 / mm 2 or more and 9000 / mm 2 or less.
  • Steel sheets for textile machine parts are manufactured through casting, hot rolling and tempering heat treatment.
  • hard carbide containing Nb or hard carbide containing Nb and Ti is precipitated in the steel in the cooling process.
  • the casting conditions are adjusted so as to be equal to or less than the Z value represented by a certain formula (1).
  • the cooling rate is extremely slow (for example, 1 ° C./min or less), it is considered that the productivity is greatly adversely affected. Therefore, cooling is performed at a cooling rate of 5 ° C./min or more.
  • the Z value represented by the formula (1) is an average cooling rate for cooling the center part of the slab from the liquidus temperature to the solidus temperature during casting according to the C content, Nb content and slab heating temperature. Is an index representing the allowable upper limit value (° C./min). Moreover, if the heating temperature is the same, the higher the Z value, the more the hard carbide tends to become coarser.
  • the particle size and density of the Nb-containing carbide precipitated in the steel are affected by the slab heating temperature and its cooling rate in the subsequent process of the casting process, but the cooling process in the casting process has a greater effect.
  • the lower limit of the average cooling rate is preferably 5 ° C./min.
  • the Z value is 20 or less.
  • the slab heat treatment can re-dissolve part of the Nb-containing carbide precipitated in the slab by using heating of the slab such as continuous cast slab in hot rolling after casting.
  • the hard carbide becomes finer and the toughness is improved.
  • the heating temperature T can be set to 1100 ° C. or higher and 1350 ° C. or lower as in general hot rolling.
  • the heating and holding time in the slab heat treatment (the time for the slab center to be ⁇ 50 ° C. or higher of the steel material heating temperature T) is preferably 30 minutes or more and 240 minutes or less.
  • the heating temperature T of the slab heat treatment is set according to the C content and Nb content in the steel so that the Z value is 6 or more and 20 or less, and the heating temperature T of the slab heat treatment thus set is set.
  • the casting conditions are adjusted based on the Z value calculated based on the above.
  • the temperature of finish rolling is set to, for example, 800 ° C. or more and 900 ° C. or less, and the winding temperature is set to, for example, 630 ° C. or less.
  • the steel sheet after hot rolling is subjected to annealing and cold rolling.
  • the conditions of annealing can be adjusted as necessary. Specifically, it is preferable to heat and hold, for example, for 10 to 50 hours in a temperature range below Ac 1 point, which is a temperature at which austenite starts to be generated.
  • cold rolling may be performed as necessary, annealing may be performed again, and annealing and cold rolling may be repeated a plurality of times.
  • the conditions for cold rolling can also be adjusted as necessary.
  • the steel plate after annealing and cold rolling in this way has a matrix in the annealed structure as a ferrite phase, and is subjected to a tempering heat treatment such as quenching and tempering.
  • the tempering heat treatment is performed after the steel sheet after annealing and cold rolling is processed into a part shape, and is tempered to a hardness of, for example, 53 to 62 HRC by quenching and tempering.
  • the tempering heat treatment is performed under general conditions except that the solution temperature is 1000 ° C. or less so that the distribution state of the already adjusted hard carbide does not collapse.
  • the metal structure of the steel sheet after the tempering heat treatment is a martensite structure containing hard carbide.
  • the steel sheet for textile machine parts 0.6% or more and 1.25% or less of C, 0.50% or less of Si, 0.30% or more and 1.20% or less of Mn; Contains P of 03% or less, S of 0.03% or less, Cr of 0.30% or more and 1.50% or less, Nb of 0.10% or more and 0.50% or less, the balance being Fe and inevitable impurities Therefore, unlike comparatively expensive stainless steels such as the prior arts of Patent Document 5 to Patent Document 13 described above, it can be manufactured at low cost and is suitable for application to parts of, for example, thousands of textile machines. ing.
  • carbides having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more containing Nb are present in the matrix at a density of 3000 / mm 2 or more and 9000 / mm 2 or less.
  • the effect of improving wear resistance by the hard carbide containing Nb can be secured, and the deterioration of toughness due to excessive formation of hard carbide can be prevented, so that the wear resistance and toughness are good.
  • the steel sheet for textile machine parts can improve wear resistance and toughness by containing Ti as necessary, by an effect of improving wear resistance and toughness by a hard carbide containing Ti.
  • the steel plate for textile machine parts can improve hardenability by containing B as needed.
  • B when B is contained, the generation of BN due to the combination of B and N can be prevented by containing Ti, and the effect of improving hardenability by B can be easily achieved.
  • the steel sheet for textile machine parts can improve toughness, hardenability and low temperature toughness by containing at least one of Mo, V and Ni as required.
  • the solid carbide of the hard carbide containing Nb it is possible to prevent the solid carbide of the hard carbide containing Nb from proceeding excessively during the slab heat treatment. Therefore, it is easy to control the particle size and density of the hard carbide, and it is possible to manufacture a steel sheet for textile machine parts having good wear resistance and toughness utilizing the action of the hard carbide.
  • the value of the average cooling rate during cooling the center part of the slab from the liquidus temperature to the solidus temperature during casting is expressed by the equation (1) using the heating temperature T set as described above.
  • Table 1 shows the chemical composition of the steel sheet that is the base material of the textile machine part.
  • Each steel slab shown in Table 1 was melted and a 30 kg steel ingot for melting and solidification experiments was cut out. Moreover, the steel ingot was melted in a crucible furnace to obtain molten steel, and a solidified ingot simulating a slab in which the cooling rate during casting was changed by controlling the cooling rate during solidification was obtained.
  • molten steel 5 was obtained in which a steel block was melted by the heat generated by the heater 4 in a cylindrical crucible 3 covered with a heat insulating material 2.
  • the cylindrical crucible 3 is placed on a stage 7 that can be moved up and down via a refractory brick 6. Then, from the state where the molten steel temperature was 1700 ° C., the cylindrical crucible 3 in which the molten steel 5 was accommodated was moved to the cooling zone in which the water-cooling coil 8 was disposed by lowering the stage 7 to solidify the molten steel 5.
  • the temperature of the molten steel 5 and the solidified ingot where the molten steel 5 has solidified is monitored by a thermocouple 9 installed at the center of the cylindrical crucible 3, and cooled from the liquidus temperature to the solidus temperature.
  • the lowering speed of the stage 7, the heat generation amount of the heater 4, and the heat removal amount of the water cooling coil 8 were adjusted so that the average cooling rate became a predetermined value in the range of 5 ° C./min to 20 ° C./min.
  • the solidified ingot obtained in this way simulates a slab whose cooling rate is controlled at the center of the slab during casting.
  • this solidified ingot is used as a simulated slab, and the average cooling rate of the cooling is regarded as an average cooling rate during cooling from the liquidus temperature to the solidus temperature at the center of the slab during casting.
  • Each of the simulated slabs was processed in the order of hot rolling, annealing, cold rolling, annealing and tempering heat treatment to produce an impact test piece having a thickness of 1.8 mm.
  • this steel sheet was further subjected to cold rolling and annealing repeatedly to produce a wear test piece having a thickness of 0.2 mm.
  • the impact test piece and the wear test piece were tempered to a temper hardness of 62 HRC by tempering heat treatment.
  • the heating temperature is 1250 to 1350 ° C. and held for 60 minutes
  • the finishing temperature is 850 ° C.
  • the winding temperature is 590 ° C.
  • the hot rolled sheet thickness is 3.5 mm (3.0 mm by grinding). ) was obtained.
  • annealing it heated to 690 degreeC and hold
  • tempering heat treatment heat treatment was performed at 830 ° C. for 15 minutes, and then oil cooling was performed to 60 ° C. to obtain a tempered material having a tempered hardness of 740 HV according to the composition.
  • Each tempered material was in the range of ⁇ 15 HV with a Vickers hardness tester.
  • the steel plate before the tempering heat treatment was mirror-polished on a cross section (L cross section) parallel to the rolling direction and the plate thickness direction, and then etched with Murakami reagent (alkaline solution of red blood salt). Observed. Moreover, the image was processed, the number of Nb containing carbide
  • the number of particles having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more present in the observation area of 90 ⁇ 60 ⁇ m ⁇ 20 fields was counted, and based on this result, the number was converted to the number per 1 mm 2 .
  • the particle diameter is a value corresponding to the equivalent circle diameter of the particle area, and particles having a particle diameter of 0.5 ⁇ m or more were picked up by image processing.
  • FIG. 2 schematically shows a yarn path wear test method. After the tempering heat treatment, a strip-shaped test piece 11 having a thickness of 0.2 mm, a length in the longitudinal direction of 60 mm, and a length in the width direction of 20 mm is fixed with a jig, After the load of 2N was applied, the yarn 12 was rubbed against the surface of the test piece 11.
  • the wear scar depth of each test piece 11 is measured with a laser microscope, and the wear resistance as a steel plate for textile machine parts is determined to be acceptable if the specific wear amount is less than 0.6 ⁇ 10 ⁇ 7 mm 3 / Nm. It was judged. Note that streak-like wear marks similar to those collected on the market of textile machine parts were observed on the friction surface of the test piece 11.
  • Fig. 3 shows the shape of the impact test piece.
  • the test piece 21 in the impact test has a plate thickness of 1.8 mm, a length in the longitudinal direction of 55 mm, a length in the width direction of 10 mm, and a length in the direction perpendicular to the rolling direction (T direction).
  • a U1 notch 22 of R1 mm was provided in the center of the direction.
  • Table 2 shows the slab heat treatment conditions, the measurement results of the density of the hard carbide, the results of the yarn path wear test, and the results of the impact test.
  • the heating temperature T of the slab heat treatment is set so that the Z value represented by the formula (1) is 6 or more and 20 or less with predetermined chemical components, and the simulated slab
  • the example of the present invention in which the cooling rate of the simulated slab was controlled so that the average cooling rate value during cooling of the central part from the liquidus temperature to the solidus temperature was equal to or less than the Z value has a particle size of 0.5 ⁇ m.
  • the number of the above hard carbides was adjusted to 3000 to 9000 / mm 2 . As a result, it was excellent in wear resistance and excellent in toughness and high impact characteristics.
  • No. 11 had a Z value of less than 6 and a cooling rate value greater than the Z value, so that the number of hard carbides was less than 3000 pieces / mm 2 , and the wear resistance was insufficient.
  • No. 25 had a small content of Nb and C, so the number of hard carbides was less than 3000 / m 2 , and the wear resistance was insufficient.
  • the present invention can be used for textile machine parts such as knitting needles, needle plates, sinkers, selectors and jacks used in knitting machines.

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Abstract

安価に製造でき、耐摩耗性および靭性が良好な繊維機械部品用鋼板を提供する。　質量％で、０．６０％以上１．２５％以下のＣ、０．５０％以下のＳｉ、０．３０％以上１．２０％以下のＭｎ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．３０％以上１．５０％以下のＣｒ、０．１０％以上０．５０％以下のＮｂを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。また、粒子径０．５μｍ以上のＮｂ含有炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在する。この繊維機械部品用鋼板によれば、Ｎｂ含有炭化物の耐摩耗性向上作用を確保できるとともに、Ｎｂ含有炭化物の過剰生成による靭性の劣化を防止できるため、耐摩耗性および靭性が良好である。

Description

繊維機械部品用鋼板およびその製造方法
　本発明は、耐摩耗性および靭性に優れる繊維機械部品用鋼板およびその製造方法に関する。
　編み機に用いられるメリヤス針、ニードルプレート、シンカー、セレクタおよびジャックなどの繊維機械部品は、耐摩耗性が要求されるため、一般的には、高炭素鋼の焼入・焼戻材が用いられている。これら繊維機械部品は、糸に含まれるＡｌ２Ｏ３やＳｉＯ２などの夾雑物によって、アブレシブ摩耗が生じる。
　そして、近年では、編み地を緻密にした衣装の開発によって繊維機械部品が薄肉化される傾向にあり、繊維機械部品が摩耗によって減肉すると編み位置がずれてしまうため、繊維機械部品用の鋼板には、より一層の耐摩耗性の向上が求められている。
　一方、編み機が高速稼動すると、繊維機械部品が摺動しながら往復運動する際の衝撃によって、各種部品が折損するおそれがある。
　例えば、メリヤス針が折損すると、編んでいる生地をメリヤス針の折損した箇所により傷つけてしまい、生地の商品価値に問題が生じる。
　また、糸を選択する部品であるセレクタに誤作動が生じた場合には、セレクタとニードルプレートとが衝突してニードルプレートが折損する。ニードルプレートは、数本のワイヤにて保持された状態で編み機本体に固定されているため、折損したニードルプレートは容易に交換できない。
　したがって、繊維機械部品の往復運動による衝撃にて生じる各種部品の折損を防止するため、耐摩耗性が低下してしまうものの硬さレベルを低下させることにより、往復運動における衝撃に対する靭性を確保しているのが現状である。
　ここで、例えば特許文献１ないし特許文献４には、フェルト針、ミシン針およびメリヤス針などの用途に用いられる強度や靭性や耐食性に優れた繊維機械用部品が記載されている。これら特許文献１ないし特許文献４では、中炭素鋼をベースとしＣｒやＭｏやＶなどを添加することにより、耐摩耗性を向上させて使用寿命を向上させている。
　また、特許文献５ないし特許文献１３には、織機部材に用いられるステンレス鋼が記載されている。これら特許文献５ないし特許文献１３では、マルテンサイト系ステンレス鋼をベースとしＴｉやＮｂなどの炭化物の総析出量を規定することにより、高強度化して繊維と接触する鋼板の摩耗を抑制し、また、Ｃｒによる不動態皮膜の生成により耐食性を向上させている。
特開昭５９－４３１２８号公報 特開昭６２－８９８４１号公報 特開平４－８８１４９号公報 特開平５－１７１３５５号公報 特開２０００－１９２１９７号公報 特許第３９４６３７０号公報 特開２００１－１８１７９９号公報 特開２００２－２２０６４０号公報 特許第４７８９２２５号公報 特開２００２－２８５２８７号公報 特開２００２－２８５３５０号公報 特許第４４２０１７６号公報 特開２００９－２０３５２８号公報
　繊維機械部品の摩耗の原因は、糸に含まれるＡｌ２Ｏ３やＳｉＯ２などの直径３μｍ程度の夾雑物であったが、近年では夾雑物の多い粗悪品の糸が使用されることがあり、このような糸にはＫ２ＯやＣａＯなどの従来よりもやや粗大な直径５μｍ程度の夾雑物が含まれており、これら粗大な夾雑物による影響が大きいことが分かった。
　そして、特許文献１ないし特許文献４のようにＣｒ、ＭｏおよびＶのいずれかの炭化物または複合炭化物を利用して耐摩耗性を向上するだけでは、耐摩耗性が不十分で粗大な夾雑物による摩耗を抑制できず、繊維機械部品の交換頻度が高くなってしまっている。
　特許文献５ないし特許文献１３などの織機部材では、使用する糸を空気流（エアジェット）や水流（ウォータジェット）による吹込み方式で経糸しているため、耐食性を考慮する必要があるため、比較的に高価なステンレス鋼を用いている。
　しかしながら、繊維機械部品は、機械的に駆動して経糸するとともに、糸と接触する部分には油を滴下するため、耐食性に関する懸念が少ない。
　そのため、繊維機械部品では、数千点にも及ぶ多量の部品に、織機部材のように高価なステンレス鋼を適用する必要がない。
　また、織機部材の靭性の評価について、曲げ試験により曲げ性を評価した指数となっている。
　しかしながら、繊維機械部品では、摺動の速度が１秒間に数メートルであるため、曲げ試験では靭性の評価として不適切であるため、繊維機械部品としては靭性が低い可能性が考えられる。
　ここで、繊維機械部品は、摩耗形態が非常に複雑であるため、摩耗する部位の摩耗原因が明らかにされないまま、単に高強度材を用いることにより耐摩耗性の向上を図っている傾向があり、繊維機械部品として耐摩耗性を適切に向上できていない可能性が考えられる。
　また、繊維機械部品の材料寿命については、実機に繊維機械部品を装着し実使用環境下で使用しながら評価しているため、材料選定に長時間を要するだけでなく、適正な材料の選定に苦慮しているのが現状であった。
　したがって、安価に製造でき、耐摩耗性および靭性が良好な繊維機械部品用鋼板が求められていた。
　本発明はこのような点に鑑みなされたもので、安価に製造でき、耐摩耗性および靭性が良好な繊維機械部品用鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
　請求項１に記載された繊維機械部品用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．６０％以上１．２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０％以上１．２０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：０．３０％以上１．５０％以下、Ｎｂ：０．１０％以上０．５０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、粒子径０．５μｍ以上のＮｂ含有炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在するものである。
　請求項２に記載された繊維機械部品用鋼板は、請求項１記載の繊維機械部品用鋼板において、質量％で、Ｔｉ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｂ：０％（無添加を含む。）以上０．００５％以下を含有するものである。
　請求項３に記載された繊維機械部品用鋼板は、請求項１または２記載の繊維機械部品用鋼板において、質量％で、Ｍｏ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｖ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｎｉ：０％（無添加を含む。）以上２．０％以下のうちのいずれか１種以上を含有するものである。
　請求項４に記載された繊維機械部品用鋼板の製造方法は、鋳造後に鋳片加熱処理が施される繊維機械部品用鋼板の製造方法であって、鋳片加熱処理の加熱温度をＴとし、Ｙ＝２．４３－６０００／（Ｔ＋２７３）とし、Ｘ＝０．６８（Ｎｂ含有量）＋０．１０（Ｃ含有量）－１０Ｙとして、Ｚ値＝３．２４ｅｘｐ（４．６１Ｘ）の式で示すＺ値が６以上２０以下となるようにＣ含有量およびＮｂ含有量に応じて鋳片加熱処理の加熱温度を設定し、かつ、鋳造の際に鋳片中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度の値がＺ値以下となるように鋳造条件を調整するものである。
　本発明によれば、質量％で、０．６０％以上１．２５％以下のＣ、０．５０％以下のＳｉ、０．３０％以上１．２０％以下のＭｎ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．３０％以上１．５０％以下のＣｒ、０．１０％以上０．５０％以下のＮｂを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるため、安価に製造できる。
　また、Ｎｂを含有する粒子径０．５μｍ以上の炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上の密度でマトリックス中に存在するため耐摩耗性が良好であり、Ｎｂを含有する粒子径０．５μｍ以上の炭化物が、９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在するため、靭性が良好である。
模擬鋳片を製造する溶融・凝固装置の構成を模式的に示す構成図である。 糸道摩耗試験の構成を模式的に示す構成図である。 衝撃試験に用いる試験片の形状を示す側面図である。
　以下、本発明の一実施の形態の構成について詳細に説明する。なお、各元素の含有量は、特に記載しない限り質量％とする。
　繊維機械部品用鋼板は、０．６０％以上１．２５％以下のＣ（炭素）、０．５０％以下のＳｉ（ケイ素）、０．３０％以上１．２０％以下のＭｎ（マンガン）、０．０３％以下のＰ（リン）、０．０３％以下のＳ（硫黄）、０．３０％以上１．５０％以下のＣｒ（クロム）、０．１０％以上０．５０％以下のＮｂ（ニオブ）を含有し、残部がＦｅ（鉄）および不可避的不純物からなる。
　また、繊維機械部品用鋼板は、必要に応じて、０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下のＴｉ（チタン）、および、０％（無添加を含む。）以上０．００５％以下のＢ（ホウ素）を含有することが好ましい。
　さらに、繊維機械部品用鋼板は、必要に応じて、０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下のＭｏ（モリブデン）、０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下のＶ（バナジウム）、および、０％（無添加を含む。）以上２．０％以下のＮｉ（ニッケル）うちのいずれか１種以上を含有することが好ましい。
　Ｃは、鋼板の強度の向上に必要な元素であり、繊維機械部品に使用するための強度を確保するには、含有量を０．６０％以上とする必要がある。しかし、Ｃの含有量が１．２５％を超えると粗大な未溶解炭化物が多くなり、衝撃特性などの劣化要因となってしまう。したがって、Ｃの含有量は、０．６０％以上１．２５％以下とした。
　Ｓｉは、製鋼段階で脱酸材として添加されるが、無添加でも脱酸不良は生じない。また、Ｓｉの含有量が多くなると靭性が劣化し、０．５０％を超えると繊維機械部品に使用するための靭性を確保できない可能性がある。したがって、Ｓｉの含有量は、０．５０％以下（無添加を含む。）とし、好ましくは０．３０％以下である。
　Ｍｎは、鋼の焼入性向上に有効な元素であり、含有量が０．３０％未満では焼入性を十分に向上できない。しかし、Ｍｎの含有量が１．２０％を超えて多量に含有させると、硬質化を招き、製造性や靭性を損なう原因となる。したがって、Ｍｎの含有量は、０．３０％以上１．２０％以下とした。
　ＰおよびＳは、どちらも靭性に悪影響を及ぼすので、できるだけ含有量が少ないほうが好ましい。したがって、Ｐの含有量およびＳの含有量は、いずれも０．０３％以下とした。
　Ｃｒは、鋼の焼入性を向上させる作用、鋼板の強度を向上させる作用、鋼板の耐摩耗性を向上させる作用、および、焼鈍の際におけるセメンタイトの粗大化を抑制する作用を有する元素である。そして、Ｃｒによる上記各作用を奏するには、Ｃｒの含有量を０．３０％以上とする必要がある。しかし、Ｃｒは焼入処理の加熱保持においてセメンタイトの溶体化を妨げるという悪影響を及ぼす場合があり、Ｃｒの含有量が１．５０％を超えると、焼入処理の際の未溶解セメンタイト量を増大させる要因となりうる。したがって、Ｃｒの含有量は、０．３０％以上１．５０％以下とした。
　Ｎｂは、鋳造後の冷却過程にて鋼中に非常に硬質なＮｂ含有炭化物を形成し、耐摩耗性、特に耐アブレシブ摩耗性の向上に寄与する。また、Ｎｂは、焼入の際の結晶粒を微細化させて、靭性の向上に寄与する。Ｎｂによるこれら各作用を奏するには、Ｎｂの含有量を０．１０％以上とする必要がある。しかし、Ｎｂを多量に添加すると、Ｎｂ含有炭化物が過剰に生成され、このＮｂ含有炭化物が破壊の起点および亀裂伝播経路となり、靭性が劣化する要因となる。また、Ｃ含有レベルが比較的高い用途において調質熱処理後の良好な靭性を確保するには、Ｎｂの含有量を０．５０％以下に抑えることが重要である。したがって、Ｎｂの含有量は、０．１０％以上０．５０％以下とした。
　Ｔｉは、Ｎｂと同様に鋳造後の冷却過程にて鋼中に非常に硬質なＴｉ含有炭化物を形成し、耐摩耗性に寄与する。また、熱間圧延の際などに再固溶し、熱間圧延中または冷却中に析出したＴｉＣは焼入の際に結晶粒を微細化し、靭性の向上に寄与する。さらに、ＴｉとＮとの結合力が強いため、Ｂを添加した場合にＢＮの生成を防止し、Ｂの焼入性向上作用を引き出すうえで有効である。したがって、必要に応じてＴｉを添加することが好ましく、Ｔｉによる上記各作用を奏するには、Ｔｉの含有量を０．０１％以上とすると効果的である。しかし、Ｔｉの含有量が０．５０％を超えると、Ｔｉ系炭化物が鋼板中に多量に存在して靭性劣化を招きやすいため、Ｔｉを含有させる場合には、Ｔｉの含有量を０．５０％以下とすることが好ましい。
　Ｂは、焼入性の向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することが好ましい。Ｂの効果を得るには、Ｂの含有量を０．０００３％以上とする必要がある。なお、Ｂによる焼入性向上作用は、Ｂの含有量が０．００５％にて飽和する。したがって、Ｂを含有させる場合には、Ｂの含有量を０．００５％以下とすることが好ましい。
　ＭｏおよびＶは、いずれも靭性向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することが好ましい。Ｍｏによる靭性向上作用を奏するには、Ｍｏの含有量を０．１％以上とすると効果的である。しかし、ＭｏおよびＶは、比較的高価な元素であり、過剰な添加はコストの増大を招くため、ＭｏおよびＶの少なくとも１種を含有させる場合には、Ｍｏの含有量およびＶの含有量を０．５０％以下とすることが好ましい。
　Ｎｉは、焼入性および低温靭性の向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することが好ましい。Ｎｉによる焼入性向上作用および低温靭性向上作用を奏するには、Ｎｉの含有量を０．１％以上にすると効果的である。しかし、Ｎｉの過剰添加は経済性を損ねる要因となるため、Ｎｉを添加する場合には、Ｎｉの含有量を２．０％以下とすることが好ましい。
　上記化学成分の繊維機械部品用鋼板にて耐摩耗性を向上させるためには、Ｎｂを含有する炭化物による作用を利用する。なお、Ｔｉを含有する場合にはＴｉの炭化物も耐摩耗性の向上に有効である。ただし、繊維機械部品に使用するための靭性を確保するためには、炭化物の粒径を制御する必要がある。
　具体的には、調質熱処理後の最終的な部品である繊維機械部品用鋼板は、ＮｂまたはＮｂとＴｉとを含有する粒子径０．５μｍ以上の炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在する金属組織であると、耐摩耗性が向上するとともに、靭性を損なう弊害を回避できる。
　なお、Ｎｂを含有する炭化物とは、ＮｂＣを主成分とする硬質炭化物であり、ＮｂとＴｉとを含有する炭化物とは、（Ｎｂ，Ｔｉ）Ｃなどを主成分とする硬質炭化物である（以下、これらのＮｂを含有する炭化物やＮｂとＴｉとを含有する炭化物を硬質炭化物とする。）。
　鋼中に含有される析出粒子が硬質炭化物に該当するか否かは、ＥＤＸなどによる微視的分析によって確認できる。また、このように確認した硬質炭化物について、それぞれの面積を測定して同じ面積を有する真円の直径を算出し、この直径を硬質炭化物の粒子径とする。
　鋼中の硬質炭化物は、粒子径０．５μｍ以上のものが３０００個／ｍｍ２未満であると、硬質炭化物による耐摩耗性向上作用が不十分で、繊維機械部品用として十分な耐摩耗性を確保できない可能性がある。また、粒子径０．５μｍ以上の硬質炭化物が９０００個／ｍｍ２より多いと、これら硬質炭化物が破壊の起点および亀裂伝播経路となって靭性劣化の原因となってしまう。したがって、繊維機械部品用鋼板は、粒子径０．５μｍ以上の硬質炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在するものとした。
　次に、上記繊維機械部品用鋼板の製造方法を説明する。
　繊維機械部品用鋼板は、鋳造、熱間圧延および調質熱処理を経て製造される。
　鋳造工程では、冷却過程において鋼中にＮｂを含有する硬質炭化物、または、ＮｂとＴｉとを含有する硬質炭化物を析出させる。この析出する硬質炭化物の粒子径および密度を調整するには、Ｃ含有量と、Ｎｂ含有量と、鋳造の際の冷却速度を厳密に制限することが重要である。
　具体的には、鋳造の際に鋳片中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する平均冷却速度（℃／分）の値が、Ｚ値＝３．２４ｅｘｐ（４．６１Ｘ）である（１）式にて示されるＺ値以下となるように鋳造条件を調整する。一般的には、冷却速度が極端に遅くなると（例えば、１℃／分以下になると）、生産性に大きな悪影響を及ぼすことが考えられるため、５℃／分以上の冷却速度で冷却される。なお、（１）式では、Ｘ＝０．６８（Ｎｂ含有量）＋０．１０（Ｃ含有量）－１０Ｙとし、Ｙ＝２．４３－６０００／（Ｔ＋２７３）とし、鋳片加熱処理の加熱温度をＴとする。
　（１）式にて示されるＺ値は、Ｃ含有量、Ｎｂ含有量および鋳片加熱温度により、鋳造の際に鋳片中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する平均冷却速度の許容上限値（℃／分）を表す指標である。また、同一の加熱温度であれば、Ｚ値が高い程、硬質炭化物は粗大化する傾向にある。
　鋼中に析出するＮｂ含有炭化物の粒子径や密度は、鋳造工程の後工程における鋳片加熱温度およびその冷却速度によっても影響を受けるが、鋳造工程における冷却過程の方が大きく影響する。
　そして、鋳造工程における鋳片の平均冷却速度が遅いほど、硬質炭化物の粗大化が進行するが、鋳片中に過剰に粗大化した硬質炭化物が存在すると、鋳造後の鋳片加熱処理において硬質炭化物の再固溶を図ったとしても、衝撃による破壊の起点になる粗大な炭化物が残存してしまう。そのため、平均冷却速度の下限を５℃／分にすることが好ましい。
　また、鋼中のＮｂ含有量およびＣ含有量が多いほど、Ｎｂ含有炭化物が粗大化しやすく、Ｚ値が２０より大きくなると靭性の劣化を招きやすいため、繊維機械部品用としての衝撃特性を確保するためにＺ値は２０以下とする。
　鋳片加熱処理は、鋳造後の熱間圧延における例えば連鋳スラブなどの鋳片の加熱を利用することにより、鋳片中に析出しているＮｂ含有炭化物の一部を再固溶できる。
　したがって、鋳片加熱処理の際の加熱温度Ｔが高くなるほど、硬質炭化物が微細化し、靭性が改善される。
　この鋳片加熱処理では、一般的な熱間圧延と同様に、加熱温度Ｔを１１００℃以上１３５０℃以下に設定可能である。
　また、鋳片加熱処理における加熱保持時間（鋳片中心部が鋼材加熱温度Ｔの－５０℃以上となる時間）は、３０分以上２４０分以下が好ましい。
　なお、（１）式にて示されるＺ値が６より小さくなるような加熱温度Ｔで鋳片を加熱処理すると、Ｎｂ含有炭化物の固溶化が過度に進行する場合があり、耐摩耗性の劣化の原因となる。したがって、Ｚ値が６以上２０以下となるように鋼中のＣ含有量およびＮｂ含有量に応じて鋳片加熱処理の加熱温度Ｔを設定し、この設定した鋳片加熱処理の加熱温度Ｔに基づいて算出したＺ値を基準に鋳造条件を調整する。
　熱間圧延は、仕上圧延の温度を例えば８００℃以上９００℃以下とし、巻取温度を例えば６３０℃以下とする。
　また、熱間圧延後の鋼板は、焼鈍および冷間圧延に供される。
　焼鈍は、必要に応じてその条件を調整できる。具体的には、オーステナイトが生成し始める温度であるＡｃ１点未満の温度域にて例えば１０～５０時間加熱保持することが好ましい。
　また、焼鈍後に必要に応じて冷間圧延し、再度焼鈍を行って、焼鈍と冷間圧延とを複数回繰り返し行ってもよい。なお、冷間圧延の条件も必要に応じて調整可能である。
　そして、このように焼鈍および冷間圧延を行った後の鋼板は、焼鈍組織におけるマトリックスがフェライト相であり、焼入焼戻しなどの調質熱処理が施される。
　調質熱処理は、焼鈍および冷間圧延後の鋼板を部品形状に加工した後に行われ、焼入および焼戻しによって、例えば５３～６２ＨＲＣの硬さに調質される。
　また、調質熱処理は、既に調整されている硬質炭化物の分布状態が崩れることがないように溶体化温度を１０００℃以下とする以外は、一般的な条件で行う。
　なお、調質熱処理後の鋼板の金属組織は、硬質炭化物を含むマルテンサイト組織である。
　次に、上記一実施の形態の効果を説明する。
　上記繊維機械部品用鋼板によれば、質量％で、０．６０％以上１．２５％以下のＣ、０．５０％以下のＳｉ、０．３０％以上１．２０％以下のＭｎ、０．０３％以下のＰ、０．０３％以下のＳ、０．３０％以上１．５０％以下のＣｒ、０．１０％以上０．５０％以下のＮｂを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるため、例えば上記特許文献５ないし特許文献１３の従来技術のような比較的高価なステンレス鋼とは異なり、安価に製造でき、例えば数千点にも及ぶ繊維機械の部品への適用に適している。
　また、繊維機械部品用鋼板は、上記化学成分において、Ｎｂを含有する粒子径０．５μｍ以上の炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在するため、Ｎｂを含有する硬質炭化物による耐摩耗性向上作用を確保できるとともに、硬質炭化物の過剰生成による靭性の劣化を防止できるため、耐摩耗性および靭性が良好である。
　繊維機械部品用鋼板は、必要に応じてＴｉを含有させることにより、Ｔｉを含有する硬質炭化物による耐摩耗性向上作用および靭性向上作用で、耐摩耗性および靭性を向上できる。
　また、繊維機械部品用鋼板は、必要に応じてＢを含有させることにより、焼入性を向上できる。なお、Ｂを含有させる場合には、Ｔｉを含有させることによりＢとＮとの結合によるＢＮの生成を防止でき、Ｂによる焼入性向上作用を奏しやすい。
　さらに、繊維機械部品用鋼板は、必要に応じてＭｏ、ＶおよびＮｉの少なくとも１種を含有させることにより、靭性や焼入性や低温靭性を向上できる。
　上記繊維機械部品用鋼板の製造方法によれば、（１）式にて示されるＺ値が６以上となるようにＣの含有量およびＮｂの含有量に応じて鋳片加熱処理の加熱温度Ｔを設定することによって、鋳片加熱処理の際にＮｂを含有する硬質炭化物の固溶化が過度に進行することを防止できる。そのため、硬質炭化物の粒子径や密度を制御しやすく、硬質炭化物の作用を利用した耐摩耗性および靭性が良好な繊維機械部品用鋼板を製造できる。
　さらに、鋳造の際に鋳片中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度の値が、上述のように設定した加熱温度Ｔを用いて（１）式にて算出したＺ値以下となるように鋳造条件を調整することにより、鋼中に適切な大きさおよび個数の硬質炭化物を析出できる。そのため、硬質炭化物の粒子径や密度を制御しやすく、耐摩耗性および靭性が良好な繊維機械部品用鋼板を製造できる。
　以下、本発明の実施例について説明する。
　表１には、繊維機械部品の母材となる鋼板の化学成分を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　この表１に示す各鋼スラブを溶製し、溶融および凝固実験用の３０ｋｇ鋼塊を切り出した。また、その鋼塊をるつぼ炉中で溶融させて溶鋼とし、凝固の際の冷却速度をコントロールすることで鋳造の際の冷却速度を変更させた鋳片を模擬した凝固塊を得た。
　具体的には、図１に示す溶融・凝固装置１を用いて、凝固塊を作成した。
　まず、断熱材２で覆われた円筒るつぼ３内で、ヒータ４の発熱によって鋼ブロックを溶融させた溶鋼５を得た。
　円筒るつぼ３は、耐火レンガ６を介して昇降可能なステージ７に載置されている。そして、溶鋼温度１７００℃の状態から、溶鋼５が収容された円筒るつぼ３をステージ７の下降によって水冷コイル８が配置された冷却ゾーンへ移動させて、溶鋼５を凝固させた。
　冷却ゾーンで冷却する際には、円筒るつぼ３の中心部に設置した熱電対９によって溶鋼５、および溶鋼５が凝固した凝固塊の温度をモニタリングし、液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度が５℃／分以上２０℃／分の範囲の所定値となるようにステージ７の下降速度、ヒータ４の発熱量、および、水冷コイル８の抜熱量を調整した。
　このようにして得られた凝固塊は、鋳造の際の鋳片中心部の冷却速度がコントロールされた鋳片を模擬したものである。以下、この凝固塊を模擬鋳片とし、上記冷却の平均冷却速度を鋳造の際の鋳片中心部における液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度とみなす。
　各模擬鋳片を用いて、熱間圧延、焼鈍、冷延、焼鈍および調質熱処理の順に処理し、板厚１．８ｍｍの衝撃試験片を製造した。
　また、この鋼板をさらに冷延および焼鈍を繰り返し行って、板厚０．２ｍｍの摩耗試験片を製造した。
　さらに、衝撃試験片および摩耗試験片を調質熱処理によって、調質硬さ６２ＨＲＣに調質した。
　なお、熱間圧延は、加熱温度を１２５０～１３５０℃として６０分保持後、仕上温度を８５０℃とし、巻取温度を５９０℃として、熱延板厚３．５ｍｍ（研削加工にて３．０ｍｍに調整）の熱延板を得た。焼鈍では、６９０℃に加熱し、１８時間保持した。
　調質熱処理は、８３０℃で１５分加熱処理した後、６０℃に油冷し、組成に応じて調質硬さを７４０ＨＶとする調質材を得た。各調質材は、いずれもビッカース硬さ計にて±１５ＨＶの範囲だった。
　ここで、調質熱処理前の鋼板について、圧延方向および板厚方向に平行な断面（Ｌ断面）を鏡面研磨した後、村上試薬（赤血塩のアルカリ溶液）にてエッチングし、共焦点レーザ顕微鏡にて観察した。また、その画像を処理して、視野面積中に存在するＮｂ含有炭化物（硬質炭化物）の数量を測定し、その存在密度を算出した。
　Ｎｂを含有する硬質炭化物は、観察面積９０×６０μｍ×２０視野中に存在する粒子径０．５μｍ以上の粒子を個数をカウントし、この結果に基づいて１ｍｍ２あたりの数に換算した。
　また、粒径は粒子面積の円相当径の値であり、粒径０．５μｍ以上の粒子を画像処理にてピックアップした。
　図２には、糸道摩耗試験方法を模式的に示す。調質熱処理した後、板厚が０．２ｍｍで、長手方向の長さが６０ｍｍで、幅方向の長さが２０ｍｍである短冊状の試験片11を治具にて固定して、重錘にて２Ｎの荷重を負荷した後、試験片11表面に糸12が擦れる状態とした。
　また、この糸道摩耗試験では、１１０デシテックスの国産ポリエステル紡績糸を用いて、試験片11と糸12との接触面にミシン用のシリコンオイルを滴下しながら、送り速度を３０ｍ／分とし、摩擦距離を１００００ｍとした。
　そして、各試験片11の摩耗痕深さをレーザ顕微鏡で測定し、比摩耗量が０．６×１０－７ｍｍ３／Ｎｍ未満のものを繊維機械部品用鋼板としての耐摩耗性を合格と判断した。なお、試験片11の摩擦面には繊維機械部品の市場回収品と同様な筋状の摩耗痕が観察された。
　図３には、衝撃試験片の形状を示す。衝撃試験における試験片21は、圧延方向に対する垂直方向（Ｔ方向）を長手方向として、板厚が１．８ｍｍで、長手方向の長さが５５ｍｍで、幅方向の長さが１０ｍｍであり、長手方向中心部にＲ１ｍｍのＵノッチ22を設けた。
　そして、このような試験片21に関して、シャルピー衝撃試験を常温にて実施し、矢印にて示す衝撃方向による衝撃値を求めて、２ｍｍＵノッチ衝撃値５Ｊ・ｃｍ－２以上のものを繊維機械部品用鋼板としての靭性（衝撃特性）を合格と判断した。
　表２には、鋳片加熱処理条件、硬質炭化物の密度の測定結果、糸道摩耗試験の結果および衝撃試験の結果を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、所定の化学成分にて、（１）式にて示されるＺ値が６以上２０以下となるように鋳片加熱処理の加熱温度Ｔを設定し、かつ、模擬鋳片の中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度の値がＺ値以下となるように模擬鋳片の冷却速度を制御した本発明例は、粒径０．５μ以上の硬質炭化物の個数が３０００～９０００個／ｍｍ２に調整されていた。その結果、耐摩耗性に優れているとともに、靭性に優れ高い衝撃特性を有していた。
　一方、比較例であるＮｏ．６、Ｎｏ．２８およびＮｏ．２９は、鋳片の平均冷却速度がＺ値より大きいため、硬質炭化物が３０００個／ｍｍ２未満であり、耐摩耗性が不足していた。
　比較例であるＮｏ．１１は、Ｚ値が６未満であり、冷却速度の値がＺ値より大きいため、硬質炭化物が３０００個／ｍｍ２未満であり、耐摩耗性が不足していた。
　Ｎｏ．２３、Ｎｏ．２４およびＮｏ．３０～３６は、Ｎｂを含有していないため、硬質炭化物（Ｎｂ含有炭化物）が存在せず、耐摩耗性が著しく低かった。
　比較例であるＮｏ．２５は、ＮｂやＣの含有量が少なかったため、硬質炭化物の個数が３０００個／ｍ２未満であり、耐摩耗性が不足していた。
　比較例であるＮｏ．２６およびＮｏ．２７は、Ｎｂの含有量が過剰であるため、硬質炭化物が過剰に残存し、衝撃特性が著しく低下していた。
　本発明は、編み機に用いられるメリヤス針、ニードルプレート、シンカー、セレクタおよびジャックなどの繊維機械部品用として利用することができる。

Claims (4)

  1. 　質量％で、Ｃ：０．６０％以上１．２５％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：０．３０％以上１．２０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：０．３０％以上１．５０％以下、Ｎｂ：０．１０％以上０．５０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
    　粒子径０．５μｍ以上のＮｂ含有炭化物が、３０００個／ｍｍ２以上９０００個／ｍｍ２以下の密度でマトリックス中に存在する
    　ことを特徴とする繊維機械部品用鋼板。
  2. 　質量％で、Ｔｉ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｂ：０％（無添加を含む。）以上０．００５％以下を含有する
    　ことを特徴とする請求項１記載の繊維機械部品用鋼板。
  3. 　質量％で、Ｍｏ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｖ：０％（無添加を含む。）以上０．５０％以下、Ｎｉ：０％（無添加を含む。）以上２．０％以下のうちのいずれか１種以上を含有する
    　ことを特徴とする請求項１または２記載の繊維機械部品用鋼板。
  4. 　鋳造後に鋳片加熱処理が施される繊維機械部品用鋼板の製造方法であって、
    　鋳片加熱処理の加熱温度をＴとし、
    　Ｙ＝２．４３－６０００／（Ｔ＋２７３）とし、
    　Ｘ＝０．６８（Ｎｂ含有量）＋０．１０（Ｃ含有量）－１０Ｙとして、
    　Ｚ値＝３．２４ｅｘｐ（４．６１Ｘ）の式で示すＺ値が６以上２０以下となるようにＣ含有量およびＮｂ含有量に応じて鋳片加熱処理の加熱温度を設定し、かつ、鋳造の際に鋳片中心部を液相線温度から固相線温度まで冷却する間の平均冷却速度の値がＺ値以下となるように鋳造条件を調整する
    　ことを特徴とする繊維機械部品用鋼板の製造方法。
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