WO2017174714A1 - Kartesische steuerung einer mastspitze eines grossmanipulators, insbesondere betonpumpe - Google Patents

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    • G05B2219/45—Nc applications
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Definitions

  • the invention relates to a large manipulator, a truck concrete pump with a large manipulator according to the invention and a method for controlling a large manipulator.
  • a large manipulator with a folding articulated mast which has a pivotable about a vertical axis turntable and a plurality of mast segments, wherein the mast segments at articulated joints each about buckling axes relative to an adjacent mast segment or the turntable mitteis ever limited a drive unit are pivotable, with at least one rotation angle sensor for detecting the bending angle between two adjacent pole segments or between a pole segment and the. adjacent turntable.
  • the load is often only partially known, for example, due to fresh concrete located in the concrete conveyor lines in truck-mounted concrete pumps.
  • the disadvantage of the solution is generally that the mathematical models for sufficiently precise results must be very accurate, which means a high development effort.
  • the error of the model-based measurement increases with the size of the cantilever and results in useless results if no other sensor means are used.
  • This object is achieved by a large manipulator with the features of claim 1, by a truck-mounted concrete pump with the features of claim 7, and by a method according to claim 8.
  • a tilt sensor is arranged on the last mast segment forming the mast top
  • the large manipulator has a control unit which is set up with the inclination angle detected between all mast segments and the turntable and the inclination of the last mast segment detected by the tilt sensor Deformation of the articulated mast approximately to determine. Under elastic deformation of the articulated mast is understood the sum of the elastic deflections of all mast segments of the articulated mast. This ensures a simple and safe operation of the large manipulator.
  • the inclination sensor is designed as a geodesic angle sensor. This has the advantage that the exact inclination of the last mast segment relative to the direction of gravitational acceleration is always known. Thus, the tilt sensor works in a well-defined frame of reference.
  • control unit approximately calculates the deflection of the individual mast segments in the form of correction angles on the basis of the detected bending angles and on the basis of the detected inclination of the last mast segment. In this way, with only one additional inclination sensor and a correspondingly configured control unit, a conclusion can be drawn about the deflection of the mast segments.
  • control unit calculates corrected bending angles in the form of the correction angle on the basis of the calculated deflection of the individual pole segments.
  • control unit uses the computationally corrected bending angle for controlling the drive units and / or for monitoring the pivoting movement of individual pole segments relative to each other.
  • the control unit can estimate the position of individual mast segments in space and initiate and control movements of the individual mast segments more precisely via the associated drive units.
  • a control unit for controlling the drive units wherein the control unit converts a move command indicating a desired movement of the mast top of the articulated mast or an attached end hose, in drive signals for the drive units. It is essential that an inclination sensor is arranged only at the last mast segment forming the mast top, wherein the control device is set up to convert the travel command including the bending angle and the inclination of the last mast segment detected by the inclination sensor into the control signals.
  • This is particularly advantageous for the realization of a Cartesian control of the mast top, that is, a so-called single lever control, suitable. For such a single lever control, it is useful to know the location of the individual mast segments in the room.
  • the invention can be implemented with comparatively little effort in an existing large manipulator.
  • the large manipulator according to the invention is preferably used for the distribution of thick matter.
  • it serves to convey concrete.
  • the subject of the invention is a truck-mounted concrete pump.
  • the truck-mounted concrete pump according to the invention comprises a vehicle frame, an am Vehicle frame arranged thick matter pump, in particular concrete pump, and a large manipulator with the control and sensors described above.
  • the subject matter of the invention is a method for controlling a large manipulator with the control and sensor system described above and below.
  • the articulation angles are respectively detected between the adjacent pole segments and between the first pole segment and the adjacent turntable.
  • the inclination of the last mast segment is recorded.
  • the deflections of the individual pole segments are approximately calculated on the basis of the detected bending angles and the detected inclination. This provides an easy way to draw conclusions about the elastic deformation of the articulated mast.
  • a movement command indicating a desired movement of the mast top of the articulated mast or an attached end hose implemented on the basis of the detected bending angle and the approximately calculated deflections of the mast segments in drive signals for the drive units.
  • FIG. 1 shows a large manipulator according to the invention in a schematic representation
  • the figure 1 shows a large manipulator 1 in a schematic representation
  • the term large manipulator means a working device such as an arm, a boom, a hoist, a mast or a mast
  • the large manipulator 1 has a folding articulated mast 2, which is arranged on a rotatable about a vertical axis 3 turntable 4.
  • the articulated mast 2 has a plurality, in the exemplary embodiment a total of four mast segments 5, 5a, 5b, 5c, which articulated joints 6, 6a, 6b, 6c respectively about buckling axes relative to an adjacent pole segment 5, 5a, 5b, 5c or the fifth wheel 4 by means each of a drive unit 8, 8a, 8b, 8c are pivotable.
  • the drive units 8, 8a, 8b, 8c are designed for example as a differential hydraulic cylinder, the mast segments 5, 5a, 5b, 5c limited pivot against each other via suitable lever mechanism.
  • the mast segments 5, 5a, 5b, 5c can also be pivoted against one another, for example, by means of a worm drive or other suitable rotary drives, sometimes with no limit to one another.
  • buckling angles ⁇ 1, ⁇ 2, ⁇ 3, ⁇ 4 can also be indirectly determined, for example, by means of rotational angle sensors mounted on the levers of the deflection gears or by length measuring systems arranged, for example, on the operating units 8, 8a, 8b, 8c.
  • a control unit is arranged to control the drive units 8, 8a, 8b, 8c, wherein the control unit has a movement command, the one indicates desired movement of the mast top 7 of the articulated mast or an attached end hose, converts into control signals for the individual drive units 8, 8a, 8b, 8c.
  • an inclination sensor 9 which is preferably designed as a geodesic angle sensor and detects the inclination of the last mast segment 5c relative to the direction of gravitational acceleration or earth, is located only on the last mast segment 5c forming mast tip 7.
  • the control unit calculates the deflection w1, w2, w3, w4 on the basis of the bending angle detected by the rotation angle sensors and on the basis of the inclination of the last mast segment 5c detected by the inclination sensor 9 individual mast segments 5, 5a, 5b, 5c approximately.
  • a different weighting for the individual mast segments 5, 5a, 5b, 5c be taken into account. This weighting can be made depending on the design conditions of the large manipulator or the individual pole segments.
  • the deflection w1, w2, w3, w4 at the individual mast segments 5, 5a, 5b, 5c is indicated.
  • the control unit calculates corrected bending angles on the basis of the deflection w1, w2, w3, w4 of the individual mast segments 5, 5a, 5b, 5c
  • control unit for controlling the drive units but also to monitor the pivoting movement of the individual mast segments 5, 5a, 5b, 5c used to each other.
  • the kinematics of the large manipulator is described as a simplified rigid body problem.
  • the articulated mast 2 shown schematically in Figure 1 with a total of four mast segments 5, 5a, 5b, 5c is shown from Knickachsencardi.
  • the degrees of freedom of the large manipulator are given by the rigid body angles or the bending angles ⁇ 1, ⁇ 2, ⁇ 3, ⁇ 4 and by the elastic deflection w1, w2, w3, w4 of the individual pole segments 5, 5a, 5b, 5c.
  • the absolute movements of the large manipulator are described in an inertial coordinate system 0 0 x 0 0 .
  • the origin of the local coordinate systems 0 i x i y i is therefore placed on the intersection of the axis of symmetry with that orthogonal line which passes through the articulation axis.
  • the lengths of the individual mast segments are with
  • N denotes.
  • the kinematic relationships between the local Koo rd in ate n syste men 0 i x i y i the individual mast segments 5, 5 a, 5 b, 5 c and the inertial coordinate system 0 o x 0 y o can be represented with rotation matrices and translation vectors.
  • the matrix here describes the local rotation of the coordinate system relative to the
  • This task can be described in vector representation as an optimization problem of the form and the constraint and the weighting matrix performed as a diagonal matrix
  • the weighting matrix with cosine function ensures that the pole segments with approximately vertical position in the optimization task are heavily weighted and the solution for their correction angle is low. Since in the counters of the fractions of the diagonal elements in the weighting matrix is always a 1, there is a uniform distribution of the deflections on all mast segments 5, 5a, 5b, 5c in an extended articulated mast. A different weighting on the basis of the meter depending on the mast segment 5, 5a, 5b, 5c additionally leads to a higher one Accuracy, if at this different weighting constructive
  • the precision of detection of the position of the mast segments 5, 5a, 5b, 5c can be further increased by combining the proposed method with mathematical models of the elastic cantilever by matching the result of the mathematical model with the measurement of the inclination of the last mast segment 5c.
  • a further improvement in the quality of the measurement is possible if the forces occurring at the large manipulator 1, for example, by the mounted as hydraulic cylinders drive units 8, 8a, 8b, 8c mounted pressure sensors are detected, which detect the hydraulic pressure in the cylinder chambers and thus a clue provide the load of the respective pole segment and are taken into account in the mathematical model.
  • the large manipulator 1 is positioned absolutely horizontally. But this is not always the case, because, for example, in the case of a large manipulator in the form of a Truck-mounted concrete pump is allowed for installation with up to 3 degrees lateral inclination to the horizontal.
  • a further improvement in the quality of the measurement would be achieved by including a tilt sensor on the base frame of the machine or on the fifth wheel 4 possible.
  • the control unit or also computing unit determines the correction angle on the basis of the deviation with the inclination sensor 9
  • a simplified rigid body model of the large manipulator 1 can be used.
  • an elastic model of the large manipulator 1 can be used as a mathematical model.
  • the elastic model can be subjected to the measurement of forces occurring at the large manipulator 1.
  • pressure sensors are used which detect the pressures in the chambers of the hydraulic drive units 8, 8a, 8b, 8c designed as differential cylinders.
  • the control unit is configured to implement a function of the calculated correction angles ⁇ , ⁇ 2, ⁇ 3, ⁇ 4 a run command into control signals for the drive units 8, 8a, 8b, 8c.
  • the move command indicates a desired movement of the mast top 7 of the articulated mast 2 or of an attached end hose, in particular in the direction of Cartesian (or polar) coordinates.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen Großmanipulator (1) mit einem ausfaltbaren Knickmast (2), z.B. eine Betonpumpe, der einen um eine Hochachse (3) drehbaren Drehschemel (4) und eine Mehrzahl von Mastsegmenten (5,5a,5b,5c) aufweist, wobei die Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) an Knickgelenken (6,6a,6b,6c) jeweils um Knickachsen gegenüber einem benachbarten Mastsegment (5,5a,5b,5c) oder dem Drehschemel (4) mittels je eines Antriebsaggregates (8,8a,8b,8c) verschwenkbar sind, mit Drehwinkelsensoren zur Erfassung der Knickwinkel zwischen den benachbarten Mastsegmenten (5,5a,5b,5c) und zwischen dem ersten Mastsegment und dem benachbarten Drehschemel (4). Es ist Aufgabe der Erfindung, einen verbesserten Großmanipulator bereitzustellen, der sich einfach und sicher bedienen lässt und mit dem auf einfache Art und Weise gewährleistet ist, dass Rückschlüsse auf die genaue Position der einzelnen Mastsegmente möglich sind. Diese Aufgabe löst die Erfindung dadurch, dass an dem letzten, die Mastspitze (7) bildenden Mastsegment (5c) ein Neigungssensor (9) angeordnet ist und der Großmanipulator (1) eine Steuereinheit aufweist, welche dazu eingerichtet ist, unter Einbeziehung der Knickwinkel und der mittels des Neigungssensors (9) erfassten Neigung (ψ EP,m) des letzten Mastsegments, die elastische Verformung des Knickmasts (2) näherungsweise zu ermitteln. Außerdem betrifft die Erfindung eine Autobetonpumpe sowie ein Verfahren zur Steuerung eines Großmanipulators (1).

Description

KARTESISCHE STEUERUNG EINER MASTSPITZE EINES GROSSMANIPULATORS, INSBESONDERE BETONPUMPE
Die Erfindung betrifft einen Großmanipulator, eine Autobetonpumpe mit einem erfindungsgemäßen Großmanipulator sowie ein Verfahren zur Steuerung eines Großmanipulators.
Aus DE 10 2014 007 071 A1 ist ein Großmanipulator mit einem ausfaltbaren Knickmast bekannt, der einen um eine Hochachse drehbaren Drehschemel und eine Mehrzahl von Mastsegmenten aufweist, wobei die Mastsegmente an Knickgelenken jeweils um Knickachsen gegenüber einem benachbarten Mastsegment oder dem Drehschemel mitteis je eines Antriebsaggregates begrenzt verschwenkbar sind, mit wenigstens einem Drehwinkelsensor zur Erfassung des Knickwinkels zwischen zwei benachbarten Mastsegmenten oder zwischen einem Mastsegment und dem. benachbarten Drehschemel.
Um eine zumindest teilweise automatisierte Bedienung eines Großmanipulators zu ermöglichen, ist es je nach Aufgabenstellung erforderlich, die genaue Position der Mastsegmente zu kennen. Über die aus dem Stand der Technik bekannten Drehwinkelsensoren kann jedoch nur der Winkel zwischen den Mastsegmenten ermittelt werden. Insbesondere bei einer elastischen Durchbiegung der einzelnen Mastsegmente kann die genaue Position von der durch die Drehwinkelsensoren ermittelten Position abweichen. Eine Messung der Position der Mastsegmente durch direkte messtechnische Verfahren, wie zum Beispiel durch den Einsatz von Abstandssensoren, insbesondere Laser, Infrarot, Ultraschall, oder GPS, ist aufgrund der Umgebungsbedingungen auf der Baustelle und aus weiteren Gründen nur bedingt oder nur mit hohem Aufwand möglich und ist daher für den praktischen Einsatz ungeeignet. Sollen lediglich die Gelenkwinkelsensoren für die Messung herangezogen werden, ist es auch möglich, die elastische Verformung des Großmanipulators durch mathematische Modelle zu berechnen. Allerdings ist bei Großmanipulatoren die auftretende Belastung oft nur bedingt bekannt, beispielsweise aufgrund von in den Betonförderleitungen befindlichen Frischbetons bei Autobetonpumpen. Dies könnte durch die Messung der auftretenden Kräfte, wie zum Beispiel durch an den hydraulischen Antriebsaggregaten angebrachten Drucksensoren, in den mathematischen Modellen ebenfalls berücksichtigt werden. Nachteilig an der Lösung ist jedoch generell, dass die mathematischen Modelle für ausreichend präzise Ergebnisse sehr genau sein müssen, was einen hohen Entwicklungsaufwand bedeutet. Zudem ist zu berücksichtigen, dass der Fehler der auf Modellen basierenden Messung mit der Größe der Ausleger zunimmt und zu unbrauchbaren Ergebnissen führt, falls keine weiteren sensortechnischen Mittel eingesetzt werden.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, einen verbesserten Großmanipulator bereitzustellen, der sich einfach und sicher bedienen lässt und mit dem auf einfache Art und Weise gewährleistet ist, dass Rückschlüsse auf die genaue Position der einzelnen Mastsegmente möglich sind. Gelöst wird diese Aufgabe durch einen Großmanipulator mit den Merkmalen des Anspruchs 1 , durch eine Autobetonpumpe mit den Merkmalen des Anspruchs 7, sowie durch ein Verfahren gemäß Anspruch 8.
Erfindungsgemäß ist an dem letzten, die Mastspitze bildenden Mastsegment ein Neigungssensor angeordnet, und der Großmanipulator weist eine Steuereinheit auf, welche dazu eingerichtet ist, unter Einbeziehung der zwischen allen Mastsegmenten und dem Drehschemel erfassten Knickwinkel und der mittels des Neigungssensors erfassten Neigung des letzten Mastsegments die elastische Verformung des Knickmastes näherungsweise zu ermitteln. Unter elastischer Verformung des Knickmastes wird die Summe der elastischen Durchbiegungen aller Mastsegmente des Knickmastes verstanden. Dadurch lässt sich eine einfache und sichere Bedienung des Großmanipulators gewährleisten. Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, dass der Neigungssensor als geodätischer Winkelsensor ausgebildet ist Dies hat den Vorteil, dass immer die genaue Neigung des letzten Mastsegments gegenüber der Richtung der Erdbeschleunigung bekannt ist. Damit arbeitet der Neigungssensor in einem wohl definierten Bezugssystem.
Eine vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Steuereinheit anhand der erfassten Knickwinkel und anhand der erfassten Neigung des letzten Mastsegments die Durchbiegung der einzelnen Mastsegmente in Form von Korrekturwinkeln näherungsweise berechnet. Auf diese Art und Weise kann mit nur einem zusätzlichen Neigungssensor und einer entsprechend eingerichteten Steuereinheit ein Rückschluss auf die Durchbiegung der Mastsegmente gezogen werden.
Weiter vorteilhaft ist, dass die Steuereinheit anhand der berechneten Durchbiegung der einzelnen Mastsegmente in Form der Korrekturwinkel korrigierte Knickwinkel berechnet. Dadurch kann auf einfache Art und Weise auf die Position der einzelnen Mastsegmente im Raum rückgeschlossen werden, indem die Kinematik des Auslegers vereinfacht als Starrkörperproblem aufgefasst wird, wobei als Knickwinkel zwischen den Mastsegmenten die um die berechnete Durchbiegung korrigierten Knickwinkel angenommen werden.
Besonders vorteilhaft ist, dass die Steuereinheit die rechnerisch korrigierten Knickwinkel zur Ansteuerung der Antriebsaggregate und/oder zur Überwachung der Verschwenkbewegung einzelner Mastsegmente zueinander verwendet. Mit der Berücksichtigung der rechnerisch korrigierten Knickwinkel bei der Ansteuerung der Antriebsaggregate und bei der Überwachung der Verschwenkbewegung einzelner Mastsegmente ist eine einfache Möglichkeit gegeben, komplexe Bewegungen mehrerer Mastsegmente gleichzeitig durch einfache Vorgaben des Benutzers beispielsweise im Rahmen einer Einhebelsteuerung zu ermöglichen. Aufgrund der rechnerisch korrigierten Knickwinkel kann die Steuereinheit die Position einzelner Mastsegmente im Raum abschätzen und Bewegungen der einzelnen Mastsegmente über die zugeordneten Antriebsaggregate präziser einleiten und steuern. Vorteilhafterweise ist eine Steuereinheit zur Ansteuerung der Antriebsaggregate vorgesehen, wobei die Steuereinheit einen Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze des Knickmastes oder eines daran angebrachten Endschlauchs angibt, in Ansteuersignale für die Antriebsaggregate umsetzt. Wesentlich ist, dass dabei nur an dem letzten, die Mastspitze bildenden Mastsegment ein Neigungssensor angeordnet ist, wobei die Steuereinrichtung eingerichtet ist, den Fahrbefehl unter Einbeziehung der Knickwinkel und der mittels des Neigungssensors erfassten Neigung des letzten Mastsegments in die Ansteuersignale umzusetzen. Dies ist besonders vorteilhaft für die Realisierung einer kartesischen Steuerung der Mastspitze, das heißt einer sogenannten Einhebelsteuerung, geeignet. Für eine solche Einhebelsteuerung ist es zweckdienlich, die Lage der einzelnen Mastsegmente im Raum zu kennen. Insbesondere ist es von Vorteil, den radialen und vertikalen Abstand der Mastspitze zum Drehschemel erfassen zu können. Anhand der mittels Sensoren zu bestimmenden Stellung der einzelnen Mastsegmente werden von den in der Steuereinheit ablaufenden Algorithmen der kartesischen Steuerung jene Sollgeschwindigkeiten für die einzelnen Gelenke ermittelt, welche zur Realisierung der vom Benutzer gewünschten Sollbewegung der Mastspitze führen. Hierbei ist es erforderlich, dass die messtechnische Bestimmung der Stellung des Mastes möglichst genau ist, da es bei zu großen Messfehlern zu einer ungenauen Führung der Mastspitze kommen kann. Diesen Anforderungen genügt die Erfindung. Gleichzeitig lässt sich die Erfindung mit vergleichsweise geringem Aufwand bei einem vorhandenen Großmanipulator umsetzen.
Der erfindungsgemäße Großmanipulator wird bevorzugt zur Verteilung von Dickstoffen verwendet. Insbesondere dient er zur Förderung von Beton. Ferner ist Gegenstand der Erfindung eine Autobetonpumpe. Die erfindungsgemäße Autobetonpumpe weist ein Fahrzeuggestell, eine am Fahrzeuggestell angeordnete Dickstoffpumpe, insbesondere Betonpumpe, und einen Großmanipulator mit der oben beschriebenen Steuerung und Sensorik auf.
Außerdem ist Gegenstand der Erfindung ein Verfahren zur Steuerung eines Großmanipulators mit der oben und nachfolgend beschriebenen Steuerung und Sensorik. Bei diesem Verfahren werden die Knickwinkel jeweils zwischen den benachbarten Mastsegmenten und zwischen dem ersten Mastsegment und dem benachbarten Drehschemel erfasst. Weiterhin wird die Neigung des letzten Mastsegments erfasst. Anschließend werden die Durchbiegungen der einzelnen Mastsegmente näherungsweise berechnet anhand der erfassten Knickwinkel und der erfassten Neigung. Hierdurch ist eine einfache Möglichkeit gegeben, Rückschlüsse auf die elastische Verformung des Knickmastes zu ziehen.
Vorteilhafterweise wird danach ein Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze des Knickmastes oder eines daran angebrachten Endschlauchs angibt, auf Basis der erfassten Knickwinkel und der näherungsweise berechneten Durchbiegungen der Mastsegmente in Ansteuersignale für die Antriebsaggregate umgesetzt. Mit diesem Verfahren ist eine einfache und sichere Möglichkeit gegeben, Fahrbefehle für die Mastspitze in Ansteuersignale für die einzelnen Antriebsaggregate umzusetzen.
Um die Präzision der Erfassung der Position der Mastsegmente zu erhöhen, ist es des Weiteren vorteilhaft, das vorgeschlagene Verfahren mit mathematischen Modellen des elastischen Auslegers zu kombinieren, indem das Ergebnis des mathematischen Modells mit der Messung der Neigung des letzten Mastsegments abgeglichen wird.
Zudem ist eine weitere Verbesserung der Güte der Messung möglich, wenn die am Großmanipulator auftretenden Kräfte, beispielsweise durch an den Zylindern angebrachte Drucksensoren, erfasst werden und in dem mathematischen Modell berücksichtigt werden.
Weitere Merkmale, Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung sowie anhand der Zeichnung. Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der folgenden Zeichnung rein schematisch dargestellt und wird nachfolgend näher beschrieben. Es zeigt:
Figur 1 : einen erfindungsgemäßen Großmanipulator in schematischer Darstellung, Die Figur 1 zeigt einen Großmanipulator 1 in schematischer Darstellung, Im Rahmen dieser Offenbarung wird unter dem Begriff Großmanipulator eine Arbeitseinrichtung wie zum Beispiel ein Arm, ein Ausleger, ein Hubwerk, ein Hubgerüst oder ein Mast verstanden. Der Großmanipulator 1 weist einen ausfaltbaren Knickmast 2 auf, der auf einem um eine Hochachse 3 drehbaren Drehschemel 4 angeordnet ist. Der Knickmast 2 weist eine Mehrzahl, im Ausführungsbeispiel insgesamt vier Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c auf, welche an Knickgelenken 6, 6a, 6b, 6c jeweils um Knickachsen gegenüber einem benachbarten Mastsegment 5, 5a, 5b, 5c oder dem Drehschemel 4 mittels je eines Antriebsaggregates 8, 8a, 8b, 8c verschwenkbar sind. Die Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c sind beispielsweise als Differential- Hydraulikzylinder ausgeführt, die über geeignete Hebelgetriebe die Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c begrenzt gegeneinander verschwenken. Die Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c können aber beispielsweise auch mittels eines Schneckenantriebes oder anderer geeigneter Drehantriebe gegeneinander, teilweise unbegrenzt gegeneinander verschwenkt werden. An den Knickgelenken 6, 6a, 6b, 6c sind Drehwinkelsensoren zur Erfassung des jeweiligen Knickwinkels
Figure imgf000008_0001
des jeweiligen Knickgelenkes 6, 6a, 6b, 6c zwischen zwei benachbarten Mastsegmenten 5, 5a, 5b, 5c und zwischen dem ersten Mastsegment 5 und dem benachbarten Drehschemel 4 angeordnet. Die Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, φ4 können beispielsweise auch über an den Hebeln der Umlenkgetriebe angebrachte Drehwinkelsensoren oder beispielsweise an den Äntriebsaggregaten 8, 8a, 8b, 8c angeordnete Längenmesssysteme indirekt ermittelt werden. Für die Erfindung ist wesentlich, dass die an den Knickgelenken 6, 6a, 6b, 6c erfassten Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, cp4 keinen Anteil enthalten, der sich aus der Durchbiegung der Mastsegmente ergibt
Eine nicht dargestellte Steuereinheit ist zur Ansteuerung der Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c eingerichtet, wobei die Steuereinheit einen Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze 7 des Knickmastes oder eines daran angebrachten Endschlauchs angibt, in Steuersignale für die einzelnen Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c umsetzt. Hierzu befindet sich nur an dem letzten, die Mastspitze 7 bildenden Mastsegment 5c ein Neigungssensor 9, der vorzugsweise als geodätischer Winkelsensor ausgebildet ist und die Neigung des letzten Mastsegments 5c gegenüber der Richtung der Erdbeschleunigung bzw. Erde erfasst. Die Steuereinheit berechnet anhand der durch die Drehwinkelsensoren erfassten Knickwinkel und anhand der durch den Neigungssensor 9 erfassten Neigung des letzten Mastsegments 5c die Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 der ein
Figure imgf000009_0003
zelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c näherungsweise. Bei der Berechnung und Aufteilung der Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 auf die einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c kann eine unterschiedliche Gewichtung für die einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c, berücksichtigt werden. Diese Gewichtung kann abhängig von konstruktiven Gegebenheiten des Großmanipulators oder der einzelnen Mastsegmente vorgenommen werden. Außerdem kann bei der Berechnung und Aufteilung der Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 auf die einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c eine potentielle Neigung der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c berücksichtigt werden.
In Figur 1 ist die Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 an den einzelnen Mastsegmenten 5, 5a, 5b, 5c angedeutet. Die Steuereinheit berechnet anhand der Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c korrigierte Knickwinkel
Diese korrigierten Knickwinkel tp1 k, cp2k, f3k, cp4k werden
Figure imgf000009_0002
von der Steuereinheit zur Ansteuerung der Antriebsaggregate aber auch zu Überwachung der Verschwenkbewegung der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c zueinander verwendet.
Im Folgenden wird ausführlich auf eine mögliche Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Steuerung des oben beschriebenen Großmanipulators 1 eingegangen. Es wird vorgeschlagen, jeweils die Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, φ4 zwischen zwei benachbarten Mastsegmenten 5, 5a, 5b, 5c und zwischen einem Mastsegment 5 und dem benachbarten Drehschemel 4 zu erfassen. Außerdem wird die Neigung des letzten Mastsegments 5c erfasst
Figure imgf000009_0001
durch den an diesem Mastsegmente angeordneten Neigungssensor 9. Mit diesen Messdaten, also anhand der erfassten Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, φ4 und der erfassten Neigung tpEPim werden näherungsweise die Durchbiegungen w1 , w2, w3, w4 der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c berechnet, Anschließend wird ein Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze 7 des Knickmast 2 oder eines daran angeordneten Endschlauchs angibt, auf Basis der erfassten Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, φ4 und der berechneten Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 in Steuersignale für die Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c umgesetzt.
Zur Umsetzung dieses Verfahrens wird die Kinematik des Großmanipulators als vereinfachtes Starrkörperproblem beschrieben. Der in Figur 1 schematisch dargestellte Knickmast 2 mit insgesamt vier Mastsegmenten 5, 5a, 5b, 5c ist aus Knickachsenrichtung gezeigt. Die Freiheitsgrade des Großmanipulators sind durch die Starrkörperwinkel bzw. die Knickwinkel φ1 , φ2, φ3, φ4 sowie durch die elastische Durchbiegung w1 , w2, w3, w4 der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c gegeben. Die Absolutbewegungen des Großmanipulators werden in einem Inertialkoordinatensystem 00x0 0 beschrieben. Für jedes Mastsegment 5, 5a, 5b, 5c wird außerdem ein lokales Koordinatensystem 0ixiyi (für i=1 zu Mastsegment 5, für i=2 zu Mastsegment 5a, für i=3 zu Mastsegment 5b, für i=4 zu Mastsegment 5c) festgelegt, dessen xi-Achse entlang der Symmetrieachse des unverformten Mastsegments verläuft. Da die Mastsegmente für i > 2 am Beginn typischerweise einen Knick aufweisen, schneidet deren Symmetrieachse nicht die Achse der Knickgelenke 6, 6a, 6b, 6c. Der Ursprung der lokalen Koordinatensysteme 0ixiyi wird daher auf den Schnittpunkt der Symmetrieachse mit jener orthogonalen Geraden gelegt, welche durch die Knickgelenkachse verläuft. Die Abstände zwischen den Knickgelenkachsen und den Ursprüngen der lokalen Koordinatensysteme 0ixiyi werden als Abstand Dt für i = 2, . . . , N berücksichtigt. Die Längen der einzelnen Mastsegmente werden mit
2, .. . , N bezeichnet.
Figure imgf000010_0001
Die kinematischen Beziehungen zwischen den lokalen Koo rd i n ate n syste m en 0ixiyi der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c und dem inertialkoordinatensystem 0ox0yo können mit Rotationsmatrizen und Translationsvektoren dargestellt werden. Bei einer vereinfachten Betrachtung des Großmanipulatorsystems als Starrkörperproblem kann für die elastischen Durchbiegungen wi(xi) - 0 für i = l, ... , N angenommen werden. Die Initialkoordinaten eines Punktes auf der Symmetrielinie eines Mastsegmente können für das i-te Mastsegmente mit einem Vektor
Figure imgf000011_0004
welcher die Koordinaten des Punktes im lokalen Koordinatensystem beschreibt, und
Figure imgf000011_0005
mit dem Vektor der Knickwinkels gemäß der folgenden Formel
Figure imgf000011_0006
Figure imgf000011_0001
dargestellt werden. Die Matrix
Figure imgf000011_0007
beschreibt hier die lokale Verdrehung des Koordinatensystems gegenüber dem
Figure imgf000011_0008
Inertialkoordinatensystem . Mit d|, (<p) ist der Anteil der translatorischen
Figure imgf000011_0014
Verschiebung zwischen dem lokalen Koordinatensystem und dem Inertialkoordinatensystem beschrieben.
Figure imgf000011_0012
Figure imgf000011_0013
Mit den getroffenen Festlegungen der kinematischen Freiheitsgrade des Großmanipulatorsystems und unter der Verwendung der obigen Starrkörperbeschreibung ergibt sich eine berechnete Neigung ψΕΡιϋ aus der Summe aller gemessenen Knickwinkel
Figure imgf000011_0010
Figure imgf000011_0009
Figure imgf000011_0011
Figure imgf000011_0002
Die Abweichung zwischen der berechneten Neigung ψΕΡιί}
Figure imgf000011_0015
und der tatsächlichen erfassten, d.h. durch den Neigungssensor 9 am letzten
Mastsegment gemessenen, Neigung muss in Form von Korrekturwerten
Figure imgf000011_0016
Figure imgf000011_0017
welche in direktem Zusammenhang zu den Durchbiegungen wi stehen, auf die einzelnen Knickgelenke 6, 6a, 6b, 6c aufgeteilt werden. Hierfür gilt
Figure imgf000011_0003
Diese Aufgabenstellung lässt sich in Vektordarstellung als Optimierungsproblem der Form
Figure imgf000011_0018
Figure imgf000012_0004
und der Nebenbedingung
Figure imgf000012_0005
und der als Diagonalmatrix ausgeführten Gewichtungsmatrix
Figure imgf000012_0001
beschreiben.
Dabei bezeichnen V die berechneten Neigungen der einzelnen
Figure imgf000012_0006
Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c im Raum,
Figure imgf000012_0002
Die Lösung dieses quadratischen Optimierungsproblems mit linearer Gleichungsbedingung ergibt sich ohne eine detaillierte Erklärung zu
Figure imgf000012_0003
Aufgrund der Gewichtungsmatrix mit Cosinus-Funktion kann sichergestellt werden, dass die Mastsegmente mit annähernd senkrechter Stellung in der Optimierungsaufgabe stark gewichtet werden und die Lösung für deren Korrekturwinkel gering ausfällt. Da in den Zählern der Brüche der Diagonalelemente in der Gewichtungsmatrix immer eine 1 steht, erfolgt eine gleichmäßige Aufteilung der Durchbiegungen auf alle Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c bei einem ausgestreckten Knickmast. Eine unterschiedliche Gewichtung anhand des Zählers je nach Mastsegment 5, 5a, 5b, 5c führt zusätzlich zu einer höheren Genauigkeit, wenn bei dieser unterschiedlichen Gewichtung konstruktive
Merkmale des Knickmasts 2 bzw. der einzelnen Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c berücksichtigt werden.
Mit der Lösung Δφ können die um die Durchbiegung korrigierten Ersatzgelenkwinkel durch
Figure imgf000013_0003
Figure imgf000013_0001
berechnet werden. Die Umsetzung der Algorithmen der kartesischen Steuerung erfolgt dann mit den um die Durchbiegung korrigierten Winkeln Die
Figure imgf000013_0004
Koordinaten der Mastspitze 7 werden beispielsweise anhand von
Figure imgf000013_0002
berechnet.
Die Präzision der Erfassung der Position der Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c kann weiter erhöht werden indem das vorgeschlagene Verfahren mit mathematischen Modellen des elastischen Auslegers kombiniert wird, indem das Ergebnis des mathematischen Modells mit der Messung der Neigung des letzten Mastsegments 5c abgeglichen wird.
Figure imgf000013_0005
Eine weitere Verbesserung der Güte der Messung ist möglich, wenn die am Großmanipulator 1 auftretenden Kräfte, beispielsweise durch an den als Hydraulikzylindern ausgeführten Antriebsaggregaten 8, 8a, 8b, 8c angebrachte Drucksensoren erfasst werden, die den Hydraulikdruck in den Zylinderkammern erfassen und damit einen Anhaltspunkt für die Belastung des jeweiligen Mastsegmentes liefern und in dem mathematischen Modell berücksichtigt werden.
Bei den bisherigen Betrachtungen wurde davon ausgegangen, dass der Großmanipulator 1 absolut waagerecht aufgestellt ist. Dies ist aber nicht immer der Fall, denn zum Beispiel bei einem Großmanipulator in Form einer Autobetonpumpe ist eine Aufstellung mit bis zu 3 Grad seitlicher Neigung zur Waagerechten zulässig. Bei dem hier vorgestellten Berechnungsverfahren würde sich eine derartige Maschinenneigung zwar nur geringfügig auf die Ermittlung der Position der Mastsegmente 5, 5a, 5b, 5c auswirken aber eine weitere Verbesserung der Güte der Messung wäre durch die Einbeziehung eines Neigungssensors am Grundrahmen der Maschine oder am Drehschemel 4 möglich.
Die Steuereinheit oder auch Recheneinheit bestimmt die Korrekturwinkel anhand der Abweichung der mit dem Neigungssensor 9
Figure imgf000014_0001
erfassten Neigung von einer mit einem mathematischen Modell
Figure imgf000014_0002
berechneten Neigung ΨΕΡ^ des letzten Mastsegments 5c. Als mathematisches Modell kann ein vereinfachtes Starrkörpermodell des Großmanipulator 1 verwendet werden. Alternativ kann ein elastisches Modell des Großmanipulators 1 als mathematisches Modell verwendet werden. Hierbei kann das elastische Modell mit der Messung von am Großmanipulator 1 auftretenden Kräften beaufschlagt werden. Zur Messung von am Großmanipulator 1 auftretenden Kräften werden Drucksensoren verwendet, welche die Drücke in den Kammern der als Differentialzylinder ausgeführten hydraulischen Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c erfassen. Die Steuereinheit ist dazu eingerichtet, einen Fahrbefehl in Ansteuersignale für die Antriebsaggregate 8, 8a, 8b, 8c in Abhängigkeit von den berechneten Korrekturwinkeln Δφ ,Δφ2,Δφ3,Δφ4 umzusetzen. Der Fahrbefehl gibt eine gewünschte Bewegung der Mastspitze 7 des Knickmastes 2 oder eines daran angebrachten Endschlauchs an, insbesondere in Richtung von kartesischen (oder Polar-) Koordinaten.
Bezugszeichenliste 1 Großmanipulator
2 Knickmast
3 Hochachse (yo)
4 Drehschemel
5 5a, 5b, 5c Mastsegmente
6 6a, 6b, 6c Knickgelenke
7 Mastspitze
8 8a, 8b, 8c Antriebsaggregate
9 Neigungssensor

Claims

Patentansprüche
1. Großmanipulator (1) mit einem ausfaltbaren Knickmast (2), der einen um eine Hochachse (3) drehbaren Drehschemel (4) und eine Mehrzahl von Mastsegmenten (5, 5a, 5b, 5c) aufweist, wobei die Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) an Knickgelenken (6, 6a, 6b, 6c) jeweils um Knickachsen gegenüber einem benachbarten Mastsegment (5, 5a, 5b, 5c) oder dem Drehschemel (4) mittels je eines Antriebsaggregates (8, 8a, 8b, 8c) verschwenkbar sind, mit Drehwinkelsensoren zur Erfassung der Knickwinkel
Figure imgf000016_0001
zwischen den benachbarten Mastsegmenten (5, 5a, 5b, 5c) und zwischen dem ersten Mastsegment (5) und dem benachbarten Drehschemel (4),
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass an dem letzten, die Mastspitze (7) bildenden Mastsegment (5c) ein Neigungssensor (9) angeordnet ist und der Großmanipulator (1) eine Steuereinheit aufweist, welche dazu eingerichtet ist, unter Einbeziehung der erfassten Knickwinkel
Figure imgf000016_0002
und der mittels des Neigungssensors (9) erfassten Neigung des letzten Mastsegments (5c) eine elastische
Figure imgf000016_0008
Verformung des Knickmasts (2) näherungsweise zu ermitteln.
2. Großmanipulator (1) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Neigungssensor (9) als geodätischer Winkelsensor ausgebildet ist.
3. Großmanipulator (1 ) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit anhand der erfassten Knickwinke
Figure imgf000016_0006
und anhand der erfassten Neigung des letzten Mastsegments (5c)
Figure imgf000016_0005
Figure imgf000016_0007
die Durchbiegung
Figure imgf000016_0004
) der einzelnen Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) in Form von Korrekturwinkeln näherungsweise berechnet.
Figure imgf000016_0003
4, Großmanipulator (1 ) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit anhand der berechneten Durchbiegung der einzelnen Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) in Form der Korrekturwinkel
korrigierte Knickwinkel berechnet.
Figure imgf000017_0008
Figure imgf000017_0009
5. Großmanipulator (1 ) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit die rechnerisch korrigierten Knickwinkel
Figure imgf000017_0007
zur Ansteuerung der Antriebsaggregate (8, 8a, 8b, 8c) und/oder zur Überwachung der Verschwenkbewegung einzelner Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) zueinander verwendet.
6. Großmanipulator (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit zur Ansteuerung der Antriebsaggregate (8, 8a, 8b, 8c) eingerichtet ist, wobei die Steuereinheit einen Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze (7) des Knickmastes (2) oder eines daran angebrachten Endschlauchs angibt, in Ansteuersignale für die Antriebsaggregate (8, 8a, 8b, 8c) umsetzt, wobei die Steuereinheit eingerichtet ist, den Fahrbefehl unter Einbeziehung wenigstens eines Knickwinkels und der mittels
Figure imgf000017_0006
des Neigungssensors (9) erfassten Neigung (ΨΕΡ, ) des letzten Mastsegments (5c) in die Ansteuersignale umzusetzen.
7. Autobetonpumpe aufweisend ein Fahrzeuggestell, eine am Fahrzeuggesteil angeordnete Dickstoffpumpe, insbesondere Betonpumpe, und einen Großmanipulator (1) nach einem der vorangehenden Ansprüche.
8. Verfahren zur Steuerung eines Großmanipulators (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, bei welchem
a) die Knickwinkel
Figure imgf000017_0001
) jeweils zwischen zwei benachbarten Mastsegmenten (5, 5a, 5b, 5c) und zwischen dem ersten Mastsegment (5) und dem benachbarten Drehschemel (4) erfasst werden;
b) die Neigung
Figure imgf000017_0002
des letzten Mastsegments (5c) erfasst wird;
c) die Durchbiegungen
Figure imgf000017_0003
) der einzelnen Mastsegmente (5, 5a 5b, 5c) näherungsweise anhand der erfassten Knickwinke und der erfassten Neigung berechnet werden.
Figure imgf000017_0005
Figure imgf000017_0004
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass d) ein Fahrbefehl, der eine gewünschte Bewegung der Mastspitze (7) des Knickmastes (2) oder eines daran angebrachten Endschlauchs angibt, auf Basis der erfassten Knickwinkel und der näherungsweise
Figure imgf000018_0001
berechneten Durchbiegungen der Mastsegmente (5, 5a, 5b, 5c) in
Ansteuersignale für die Antriebsaggregate (8, 8a, 8b, 8c) umgesetzt wird.
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