WO2017192058A1 - Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке - Google Patents

Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке Download PDF

Info

Publication number
WO2017192058A1
WO2017192058A1 PCT/RU2016/000271 RU2016000271W WO2017192058A1 WO 2017192058 A1 WO2017192058 A1 WO 2017192058A1 RU 2016000271 W RU2016000271 W RU 2016000271W WO 2017192058 A1 WO2017192058 A1 WO 2017192058A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
voltage
sequence
inductive load
control
output
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/RU2016/000271
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Юрий Игоревич РОМАНОЙ
Станислав Владимирович МАЛЕЦКИЙ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Closed Up JSC
Original Assignee
Closed Up JSC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Closed Up JSC filed Critical Closed Up JSC
Priority to JP2018555275A priority Critical patent/JP6782306B2/ja
Priority to PCT/RU2016/000271 priority patent/WO2017192058A1/ru
Priority to RU2018126218A priority patent/RU2701553C1/ru
Priority to EP16901111.1A priority patent/EP3454462B1/en
Priority to US16/092,693 priority patent/US10355599B2/en
Priority to CN201680085051.6A priority patent/CN109075694B/zh
Publication of WO2017192058A1 publication Critical patent/WO2017192058A1/ru
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33507—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from AC input or output
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/14—Arrangements for reducing ripples from DC input or output
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0003—Details of control, feedback or regulation circuits
    • H02M1/0006—Arrangements for supplying an adequate voltage to the control circuit of converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H02M1/0058—Transistor switching losses by employing soft switching techniques, i.e. commutation of transistors when applied voltage is zero or when current flow is zero
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/32—Means for protecting converters other than automatic disconnection
    • H02M1/34—Snubber circuits
    • H02M1/342—Active non-dissipative snubbers
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/44—Circuits or arrangements for compensating for electromagnetic interference in converters or inverters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
    • H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
    • H02M3/325—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33507—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
    • H02M3/33523—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters with galvanic isolation between input and output of both the power stage and the feedback loop

Definitions

  • the proposed technical solution relates to the field of electrical engineering, and can be used to create sources of high voltage pulses that provide the lowest possible level of electromagnetic interference radiated into the surrounding space.
  • control circuit uses the control circuit form the third sequence of control pulses of a rectangular shape, feed it to the control input of the second managed key and provide periodic disconnection and connection of the load of the second managed key,
  • using the first managed switch provide periodic shutdowns and connections of the control circuit of the second managed key and its load
  • the technical result which cannot be achieved by any of the known technical solutions described above, is to exclude the appearance of short-term pulsed electromagnetic interference arising in similar technical solutions in the process of obtaining a high voltage pulse voltage in an inductive load.
  • the reason for the impossibility of achieving the above technical result is that in the known similar technical decisions to reduce the level of short-term pulsed electromagnetic interference emitted into the environment, not given due attention.
  • a third sequence of control pulses is supplied to the control input of the second controlled switch, providing periodic supply of low voltage from the output of the low voltage constant voltage source to the control circuit of the second controlled key,
  • a third sequence of control pulses is supplied to the control input of the second controllable switch, providing periodic supply of low voltage with PT / RU2016 / 000271 the output of the low-voltage constant voltage source to the control circuit of the second managed key.
  • FIG. 1 is a functional diagram of a device for producing a high voltage pulse voltage in an inductive load that implements the inventive method
  • FIG. 2 is a voltage diagram illustrating the operation of said device for producing a high voltage pulse voltage in an inductive load.
  • a device for producing a high voltage pulse voltage in an inductive load that implements the inventive method, contains:
  • inductive load-2 (made in the form of a winding on the magnetic circuit and representing, for example, the primary winding of the transformer -3 on a ferromagnetic core, to the secondary winding of which, for example, a rectifier is connected), and the inductive load-2 is connected by one of its (first) terminals -4 to the positive output-5 of the high-voltage source - 1 constant voltage;
  • the first controlled key-6 (made, for example, in the form of a "MOSFET” transistor) connected to its other (second) terminal -8 inductive load-2 and its second terminal-9 with its first terminal-7 (drain of the "MOSFET” transistor) to negative output-10 of high-voltage source-1 constant voltage, (and between the source of the MOS transistor and the second output of the first managed key-6, a low-resistance resistor-11 can be switched on, limiting the amount of current flowing in the source circuit of the MOS transistor of the first controlled key -6)); - low voltage source - 12 constant voltage, connected by its negative output - 13 to the negative output - 10 high voltage source - 1 constant voltage;
  • the second controlled switch-28 connected by one of its (first) input-29 to the positive output 16 of the low-voltage source 12 DC voltage, its output 30 to the anode 31 of the diode 22, and its second input 32 to the negative output 13 low-voltage source - 12 constant voltage;
  • the second managed key-41 (made, for example, in the form of a "MOSFET” transistor) connected to its first (main) output-42
  • control circuit-14 contains, for example, a rectangular pulse generator-47, a delay element-48 rectangular-shaped pulses and a rectangular pulse converter 49, which is part of the control circuit-14, and the output-50 of the generator -47 rectangular pulses connected to the input-51 of the delay element-48 is simultaneously the first output-18 of the control circuit-14, and the output 52 of the converter-49 of the duration of the rectangular pulses included control circuit-14, is the second output-53 of control circuit-14 and is connected to control input-54 of the first controllable switch-25.
  • control pulses of a rectangular shape with a predetermined duration ty1 at the first output-18 control circuit-14; PT / RU2016 / 000271 c) rectangular-shaped control pulses with a predetermined duration ⁇ at the output-35 of a rectangular-shaped pulse-width converter-33, and m Ti1 - ⁇ ,
  • diode-22 the value of the protective time interval, which provides a proactive circuit of the anode of the diode-22 to the negative output of the low-voltage source of constant voltage-12; d) the sequence of states of diode-22: “The diode is open” - “The diode is closed during the diode” - “The diode is closed”;
  • control pulses of duration Ti2 at the second output-53 of the control circuit-14 delayed relative to the trailing edge of the control pulses of rectangular shape with a duration of Ti1 at the first output 18 of the control circuit-14 by the amount of ⁇ add;
  • a device for producing a high voltage impulse voltage in an inductive one that implements the inventive method works as follows.
  • the potential difference between the terminals-8, -4 of the inductive load-2 becomes close to the value of the output voltage of the high-voltage source-1 constant voltage, and a high-voltage pulse of negative polarity begins to form on the inductive load-2 (relative to the positive output-5 of the high-voltage source- 1 DC voltage), which is transmitted to the secondary winding of the transformer-3.
  • the second controlled switch-28 connects to its output-30 (connected to the anode-31 of the diode-22) its first input-29 (connected to the positive output-16 of the low-voltage source-12 constant voltage).
  • the second controlled switch-28 the open diode-22, the first capacitor-20 and the open first controlled key-6 from the positive output 16 of the low-voltage source 12 of the DC voltage, the current begins to flow, charging the first capacitor-20, so on the plates -21 and -24 of the first capacitor-20, a voltage is formed that is close in magnitude to the output voltage of the low-voltage source-12 constant voltage.
  • the diode-22 closes, since a voltage between the plates of the previously charged first capacitor-20 is applied to its cathode-23, close to the output voltage of the low-voltage constant voltage source -12, and due to the inertia of the processes in the diode-22, it closes during diode time interval, see the time diagram of FIG. 2d).
  • the first controlled key-6 After the end of the rectangular pulse with a duration of Ti1, received at the control input-19 of the first controlled key-6 (to the gate of the MOS transistor), the first controlled key-6 goes into the closed state, and at its first output-7 (the drain of the "MOS" transistor) connected to another terminal-8 of the inductive load-2, a high voltage occurs, equal to the sum of the output voltage of the high-voltage source-1 constant voltage and the voltage between the terminals-8 and -4 of the inductive load-2.
  • the pulse voltage at the low-resistance resistor-1 1 of the first controlled switch-6, reflecting the change in current in the inductive load-2 during the action of the control pulse of a rectangular shape with a predetermined duration ty1 for the claimed technical solution is shown in the timing diagram of fig.2zh. It can be seen that at the moment of the end of the formation of a high-voltage impulse voltage of negative polarity in inductive load-2, a powerful short-term impulse noise generated in similar devices by the surge of a pulsed current through an incompletely closed diode-22 does not occur, which leads to an improvement in electromagnetic compatibility.
  • the first controlled switch-25 connects to its output-46 (connected to the control input-45 of the second controlled key-41) its first input-27 (connected to the second lining-24 of the first capacitor-20).
  • the second managed key-41 goes into the open state, since the potential at the output-46 of the first managed switch-25 is higher than the potential of the second output-44 (source of the "MOSFET" of the transistor) of the second managed key-41 by the voltage between the plates - 24 and -21 of the first capacitor-20 (by an amount close to the output voltage of the low-voltage source - 12 constant voltage).
  • the second capacitor-39 is recharged along the circuit: the first terminal-4 of the inductive load-2 the second capacitor-39 is the open second controlled key-41 - the second terminal-8 of the inductive load-2.
  • the controlled keys-6 and -41 turn out to be closed (see timing diagrams of Fig.2b, Fig.2e), and damped oscillations occur in the resonant circuit, formed by the scattering inductance of the primary winding and the stray capacitance of the transformer-3 (not shown in the device diagram), see the time diagram of fig.2d.
  • a square-wave control pulse with a duration of t1 from output-18 of the control circuit-14 is again fed to its control switch-19, and all processes are repeated.
  • the patented method for producing a high voltage impulse voltage in an inductive load makes it possible to realize devices that differ from the known ones by a reduced level of interference radiated into the surrounding space.
  • Rectangular-shaped pulse width converters -33.49 can be made, for example, in the form of a standby multivibrator described in the book by R. Treister “Amateur Radio Circuits on Type 555 ICs,” M.Mir, 1988, pp. 96-101, or according to the scheme given in the article “Waiting multivibrator - one-shot. Calculation of the waiting multivibrator ”, CM.http: //www.meanders.ru/odnovibrator.shtml.
  • the power element of the controlled keys-7, -41 can be a MOS transistor, an IGBT transistor, a bipolar transistor, a thyristor, etc. All other elements that are part of the described device that implements the inventive method are widely known and published in sources. information on pulse technology and electronics.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Power Conversion In General (AREA)
  • Electronic Switches (AREA)

Abstract

Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке заключается в обеспечении с помощью первого управляемого ключа периодических подключений индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения, периодических отключений и подключений цепи управления вторым управляемым ключом с помощью первого управляемого переключателя, а также периодическую подачу низковольтного напряжения с выхода источника низковольтного постоянного напряжения в цепь управления второго управляемого ключа через второй управляемый переключатель, тем самым устраняются условия появления кратковременных импульсных электромагнитных помех при получении высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке.

Description

Способ получения высоковольтного импульсного напряжения
в индуктивной нагрузке.
Предлагаемое техническое решение относится к области электротехники, и может быть использовано для создания источников высоковольтных импульсов, обеспечивающих минимально возможный уровень электромагнитных помех, излучаемых в окружающее пространство.
Аналогичные технические решения известны, см., например, статью Д. Макашова "Техника активного демпфирования в DC - DC конверторах", опубликованную на сайте Ьп : /утлу.1уу1 х.сот/А1е/482591 , а также на сайте http://www.bludger.narod.ru/ActCl.pdf, Техническая сущность описанного способа получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, который выбран в качестве аналога, заключается в следующем:
- создают высоковольтное постоянное напряжение и низковольтное постоянное напряжение,
- формируют последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов;
- задерживают управляющие импульсы прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов двумя различными элементами задержки и подают задержанные управляющие импульсы прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов на два различных входа схемы управления;
- с помощью схемы управления формируют вторую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы и подают её на управляющий вход первого управляемого ключа;
- обеспечивают с помощью первого управляемого ключа периодические подключения индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения и получают в индуктивной нагрузке высоковольтное импульсное напряжение;
- с помощью схемы управления формируют третью последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы, подают её на управляющий вход второго управляемого ключа и обеспечивают периодические отключения и подключения нагрузки второго управляемого ключа,
при этом создают условия для возникновения кратковременных импульсных электромагнитных помех.
Общими признаками предлагаемого технического решения и вышеохарактеризованного технического решения являются:
- создание высоковольтного постоянного напряжения и низковольтного постоянного напряжения,
формирование последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов;
- формирование второй последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы;
- подача управляющих импульсов прямоугольной формы на управляющий вход первого управляемого ключа;
- формирование третьей последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы;
- обеспечение периодических отключений и подключений нагрузки второго управляемого ключа,
- обеспечение с помощью первого управляемого ключа периодических подключений индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения,
- получение в индуктивной нагрузке высоковольтного импульсного напряжения с заранее заданной длительностью импульсов. Известно также техническое решение, см. заявку на патент США US 201 10305048 Al (опубликована 15 декабря 201 1 г.), в котором описан способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке. Данный способ выбран в качестве ближайшего аналога, прототипа, а его техническая сущность заключается в следующем:
- создают высоковольтное постоянное напряжение и низковольтное постоянное напряжение;
- формируют первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов;
- подают сформированную первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа;
- с помощью первого управляемого ключа обеспечивают периодические подключения индуктивной нагрузки к выходам высоковольтного источника постоянного напряжения,
и получают в индуктивной нагрузке высоковольтное импульсное напряжение с заранее заданной длительностью импульсов,
а также формируют вторую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с другой заранее заданной длительностью импульсов,
подают вторую последовательность управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя,
обеспечивают с помощью первого управляемого переключателя периодические отключения и подключения цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки,
и при этом создают условия для возникновения кратковременных импульсных электромагнитных помех. Общими признаками предлагаемого технического решения и прототипа являются:
создание высоковольтного постоянного напряжения и низковольтного постоянного напряжения,
формирование первой последовательности управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов,
подача первой последовательности управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа,
обеспечение с помощью первого управляемого ключа периодических подключений индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения,
получение в индуктивной нагрузке высоковольтного импульсного напряжения с заранее заданной длительностью импульсов,
а также формирование второй последовательности управляющих импульсов с другой заранее заданной длительностью импульсов,
подача второй последовательности управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя,
и обеспечение с помощью первого управляемого переключателя периодических отключений и подключений цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки.
Технический результат, который невозможно достичь ни одним из известных вышеохарактеризованных технических решений, заключается в исключении появления кратковременных импульсных электромагнитных помех, возникающих в аналогичных технических решениях в процессе получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке.
Причиной невозможности достижения вышеуказанного технического результата является то, что в известных аналогичных технических решениях вопросам снижения уровня кратковременных импульсных электромагнитных помех, излучаемых в окружающее пространство, должного внимания не уделялось.
Учитывая характеристику и анализ известных аналогичных технических решений, можно сделать вывод, что задача создания средств для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, обеспечивающих минимально возможный уровень кратковременных импульсных электромагнитных помех, излучаемых в окружающее пространство, является актуальной на сегодняшний день.
Технический результат, указанный выше, достигается тем, что в известном способе получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, заключающемся в том, что
- создают высоковольтное постоянное напряжение и низковольтное постоянное напряжение;
- формируют первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов;
- подают сформированную первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа;
- с помощью первого управляемого ключа обеспечивают периодические подключения индуктивной нагрузки к выходам высоковольтного источника постоянного напряжения,
и получают в индуктивной нагрузке высоковольтное импульсное напряжение с заранее заданной длительностью импульсов,
- а также формируют вторую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с другой заранее заданной длительностью импульсов,
- подают вторую последовательность управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя, - обеспечивают с помощью первого управляемого переключателя периодические отключения и подключения цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки, при этом дополнительно преобразуют первую последовательность управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов в третью последовательность управляющих импульсов, опережающих своими задними фронтами задние фронты первой последовательности управляющих импульсов на заранее заданную величину,
и подают третью последовательность управляющих импульсов на управляющий вход второго управляемого переключателя, обеспечивающего периодическую подачу низковольтного напряжения с выхода источника низковольтного постоянного напряжения в цепь управления второго управляемого ключа,
тем самым исключают появление кратковременных импульсных электромагнитных помех при получении высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке.
Дополнительное формирование третьей последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы, опережающих своими задними фронтами задние фронты первой последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы на заранее заданную величину, и подача сформированной третьей последовательности упреждающих импульсов прямоугольной формы на управляющий вход второго управляемого переключателя, обеспечивающего периодическую подачу низковольтного напряжения с выхода источника низковольтного постоянного напряжения в цепь управления второго управляемого ключа, позволяют, в процессе создания высоковольтного постоянного напряжения и низковольтного постоянного напряжения,
формирования первой последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов, 1 подачи сформированной первой последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа,
обеспечения с помощью первого управляемого ключа периодических подключений индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения
и получения в индуктивной нагрузке высоковольтного импульсного напряжения с заранее заданной длительностью импульсов,
а также в процессе формирования второй последовательности управляющих импульсов прямоугольной формы с другой заранее заданной длительностью импульсов,
подачи второй последовательности управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя,
и обеспечения периодических отключений и подключений цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки,
устранить появление кратковременных импульсных электромагнитных помех при получении высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке.
В чём и проявляется достижение вышеуказанного технического результата.
Проведённый анализ известных технических решений показал, что ни одно из них не содержит как всей совокупности существенных признаков, так и отличительных признаков, что позволило сделать вывод о соответствии предлагаемого технического решения критериям патентоспособности "новизна" и "изобретательский уровень". Техническая сущность предлагаемого способа получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке заключается в следующем:
создают высоковольтное постоянное напряжение и низковольтное постоянное напряжение,
формируют первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов,
подают первую последовательность управляющих импульсов прямоугольной формы с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа,
обеспечивают с помощью первого управляемого ключа периодические подключения индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения,
получают в индуктивной нагрузке высоковольтное импульсное напряжение с заранее заданной длительностью импульсов,
а также формируют вторую последовательность управляющих импульсов с другой заранее заданной длительностью импульсов,
подают вторую последовательность управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя,
и обеспечивают периодические отключения и подключения цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки,
кроме того, преобразуют первую последовательность управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов в третью последовательность управляющих импульсов, опережающих своими задними фронтами задние фронты первой последовательности управляющих импульсов на заранее заданную величину,
и подают третью последовательность управляющих импульсов на управляющий вход второго управляемого переключателя, обеспечивающего периодическую подачу низковольтного напряжения с P T/RU2016/000271 выхода источника низковольтного постоянного напряжения в цепь управления второго управляемого ключа.
Предлагаемый способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке поясняется нижеследующим описанием и чертежами, где на фиг. 1 представлена функциональная схема устройства для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, реализующего заявляемый способ, а на фиг. 2 представлены диаграммы напряжений, иллюстрирующие работу указанного устройства для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке.
Устройство для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, реализующее заявляемый способ, содержит:
- высоковольтный источник- 1 постоянного напряжения;
- индуктивную нагрузку-2 (выполненную в виде обмотки на магнитопроводе и представляющую собой, например, первичную обмотку трансформатора -3 на ферромагнитном сердечнике, к вторичной обмотке которого, например, подсоединён выпрямитель), причём индуктивная нагрузка-2 подсоединена одним своим (первым) выводом-4 к положительному выходу-5 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения;
- первый управляемый ключ-6 (выполненный, например, в виде "МОП" транзистора), подсоединённый своим первым выводом-7 (стоком "МОП" транзистора) к другому (второму) выводу-8 индуктивной нагрузки-2 и своим вторым выводом-9 к отрицательному выходу- 10 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения, (причём между истоком "МОП" транзистора и вторым выводом первого управляемого ключа-6 может быть включён низкоомный резистор-11 , ограничивающий величину тока, протекающего в цепи истока МОП-транзистора первого управляемого ключа-6)); - низковольтный источник- 12 постоянного напряжения, подсоединённый своим отрицательным выходом- 13 к отрицательному выходу- 10 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения;
- схему управления- 14, подсоединённую своим положительным входом питания- 15 к соответствующему (положительному) выходу- 16 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения, своим отрицательным входом питания- 17 к соответствующему (отрицательному) выходу- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения и своим первым выходом- 18 к управляющему входу- 19 первого управляемого ключа-6 (к затвору "МОП" транзистора);
- первый конденсатор-20, подсоединённый одной своей (первой) обкладкой-21 к второму выводу-8 индуктивной нагрузки-2;
- диод-22, подсоединённый своим катодом-23 к другой (второй) обкладке- 24 первого конденсатора-20;
- первый управляемый переключатель-25, подсоединённый своим первым входом-26 к первой обкладке-21 первого конденсатора-20,
а своим вторым входом-27 к второй обкладке-24 первого конденсатора-20;
- второй управляемый переключатель-28, подсоединённый одним своим (первым) входом-29 к положительному выходу- 16 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения, своим выходом-30 к аноду-31 диода-22, а своим вторым входом-32 к отрицательному выходу- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения;
- преобразователь-33 длительности импульсов прямоугольной формы, подсоединённый своим входом-34 к первому выходу- 18 схемы управления- 14, своим выходом-35 к управляющему входу-36 второго управляемого переключателя-28, а своими входами питания-37,-38 к соответствующим выходам- 16,- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения; - второй конденсатор-39, подсоединённый одной своей (первой) обкладкой-40 к положительному выходу-5 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения;
- второй управляемый ключ-41 (выполненный, например, в виде "МОП" транзистора), подсоединённый своим первым (основным) выводом-42
(стоком "МОП" транзистора) к другой (второй) обкладке-43 второго конденсатора-39, своим вторым выводом-44 (истоком "МОП" транзистора) к второму выводу-8 индуктивной нагрузки-2 и своим управляющим входом-45 к выходу-46 первого управляемого переключателя-25;
При этом схема управления- 14 содержит, например, последовательно соединённые между собой генератор-47 импульсов прямоугольной формы, элемент задержки-48 импульсов прямоугольной формы и преобразователь- 49 длительности импульсов прямоугольной формы, входящий в состав схемы управления- 14, причём выход-50 генератора-47 импульсов прямоугольной формы, подсоединённый к входу-51 элемента задержки-48, является одновременно первым выходом- 18 схемы управления- 14, а выход- 52 преобразователя-49 длительности импульсов прямоугольной формы, входящего в состав схемы управления- 14, является вторым выходом-53 схемы управления- 14 и подсоединён к управляющему входу-54 первого управляемого переключателя-25.
Представленные на фиг. 2 временные диаграммы напряжений, действующих в устройстве, реализующем заявляемый способ, отображают:
а) постоянное напряжение U0 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения;
б) управляющие импульсы прямоугольной формы с заранее заданной длительностью ти1 на первом выходе- 18 схемы управления- 14; P T/RU2016/000271 в) управляющие импульсы прямоугольной формы с заранее заданной длительностью τπρ на выходе-35 преобразователя длительности импульсов прямоугольной формы-33, причём тпр = ти1 -Δτ, где
Δτ > тдиода - величина защитного временного интервала, обеспечивающего упреждающее замыкание анода диода-22 на отрицательный выход низковольтного источника постоянного напряжения- 12; г) последовательность состояний диода-22: «Диод открыт» - «Диод закрывается в течение тдиода» - «Диод закрыт»;
д) высоковольтное импульсное напряжение между выводами-8,-4 в индуктивной нагрузке-2 ;
е) управляющие импульсы длительностью ти2 на втором выходе-53 схемы управления- 14, задержанные относительно заднего фронта управляющих импульсов прямоугольной формы длительностью ти1 на первом выходе- 18 схемы управления- 14 на величину τ доп ;
ж) импульсное напряжение пилообразной формы на низкоомном резисторе- 1 1 первого управляемого ключа-6 (отражающее изменение тока в индуктивной нагрузке во время действия управляющего импульса прямоугольной формы с заранее заданной длительностью ти1)
Устройство для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной, реализующее заявляемый способ, работает следующим образом.
С выхода- 18 схемы управления- 14 прямоугольные импульсы длительностью ти1 (см. временную диаграмму фиг.2б) поступают на управляющий вход- 19 первого управляемого ключа-6 (на затвор МОП- транзистора) и переводят первый управляемый ключ-6 в открытое состояние. При этом потенциал второго вывода-8 индуктивной нагрузки-2 становится близким к нулю относительно потенциала соединённых между собой отрицательного выхода- 10 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения и отрицательного выхода- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения. Таким образом, разность потенциалов между выводами-8, -4 индуктивной нагрузки-2 становится близкой к величине выходного напряжения высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения, и на индуктивной нагрузке-2 начинает формироваться высоковольтный импульс отрицательной полярности (относительно положительного выхода- 5 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения), который передаётся во вторичную обмотку трансформатора-3. Одновременно прямоугольные импульсы с первого выхода- 18 схемы управления- 14 поступают на управляющий вход-34 преобразователя длительности импульсов прямоугольной формы-33, который формирует на своём выходе-35 управляющий импульс прямоугольной формы длительностью τπρ = τπΙ-Δτ (см. временную диаграмму фиг.2в), поступающий на управляющий вход-36 второго (дополнительного) управляемого переключателя-28.
Под воздействием указанного управляющего импульса второй управляемый переключатель-28 подключает к своему выходу-30 (соединённому с анодом-31 диода-22) свой первый вход-29 (соединённый с положительным выходом- 16 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения). В результате через второй управляемый переключатель-28, открытый диод-22, первый конденсатор-20 и открытый первый управляемый ключ-6 от положительного выхода- 16 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения начинает течь ток, заряжающий первый конденсатор-20, благодаря чему на обкладках-21 и -24 первого конденсатора-20 формируется напряжение, близкое по величине к выходному напряжению низковольтного источника- 12 постоянного напряжения. После окончания управляющего импульса длительностью τπρ = τηΙ-Δτ на управляющем входе-36 второго управляемого переключателя-28, указанный переключатель-28 подключает к своему выходу-30 (соединённому с анодом-31 диода-22) свой второй вход-32 (соединённый с отрицательным выходом- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения).
В результате диод-22 закрывается, поскольку к его катоду-23 приложено напряжение между обкладками ранее заряженного первого конденсатора-20, близкое к выходному напряжению низковольтного источника постоянного напряжения- 12, причём из-за инерционности процессов в диоде-22 его закрывание происходит в течение интервала времени тдиода , см. временную диаграмму фиг. 2г).
При выборе длительности управляющего импульса τπρ на выходе-35 преобразователя-33 длительности импульсов прямоугольной формы такой, что выполняется соотношение ти1-тпр = Δτ > тдиода , к моменту окончания управляющего импульса длительностью ти1 на выходе- 18 схемы управления- 14 диод-22 окажется надёжно закрытым (см. временные диаграммы фиг.2в,г).
После окончания прямоугольного импульса длительностью ти1, поступающего на управляющий вход- 19 первого управляемого ключа-6 (на затвор МОП-транзистора), первый управляемый ключ-6 переходит в закрытое состояние, и на его первом выводе-7 (стоке "МОП" транзистора), подсоединённом к другому выводу-8 индуктивной нагрузки-2, возникает высокое напряжение, равное сумме выходного напряжения высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения и напряжения между выводами-8 и -4 индуктивной нагрузки-2.
В этот момент разность потенциалов между выводами-8 и -4 индуктивной нагрузки-2 меняет свой знак (см. временную диаграмму фиг.2д), что означает окончание формирования высоковольтного импульсного напряжения отрицательной полярности в индуктивной нагрузке.
Благодаря тому, что к этому моменту диод-22 уже надёжно закрыт (см. временную диаграмму фиг.2г), в устройстве для получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке реализующем заявляемый способ, не возникает бросок импульсного тока через неполностью закрытый диод-22, что имеет место в устройствах, реализующих ранее известный способ.
Импульсное напряжение на низкоомном резисторе- 1 1 первого управляемого ключа-6, отражающее изменение тока в индуктивной нагрузке-2 во время действия управляющего импульса прямоугольной формы с заранее заданной длительностью ти1 для заявляемого технического решения приведено на временной диаграмме фиг.2ж. Видно, что в момент окончания формирования высоковольтного импульсного напряжения отрицательной полярности в индуктивной нагрузке-2 мощная кратковременная импульсная помеха, порождаемая в аналогичных устройствах броском импульсного тока через неполностью закрытый диод-22, не возникает, что приводит к улучшению показателей электромагнитной совместимости.
При переходе первого управляемого ключа-6 в закрытое состояние (после окончания управляющего прямоугольного импульса длительностью ти1), на его первом выводе-7 (стоке "МОП" транзистора) с положительного выхода-5 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения через индуктивную нагрузку-2 практически мгновенно формируется напряжение, равное сумме выходного напряжения высоковольтного источника постоянного напряжения- 1 и напряжения между выводами-8,-4 индуктивной нагрузки-2, которое поступает на первую обкладку-21 первого конденсатора-20, заряженного ранее до напряжения, равного выходному напряжению низковольтного источника- 12 постоянного напряжения. В результате разность потенциалов между первым-26 и вторым-27 входами первого управляемого переключателя-25 остаётся по-прежнему примерно равной величине выходного напряжения низковольтного источника- 12 постоянного напряжения, но со смещением T RU2016/000271
(относительно потенциала соединённых между собой отрицательного выхода- 10 высоковольтного источника- 1 постоянного напряжения и отрицательного выхода- 13 низковольтного источника- 12 постоянного напряжения) на величину, равную сумме выходного напряжения высоковольтного источника постоянного напряжения- 1 и напряжения между выводами-8,-4 индуктивной нагрузки-2.
С выхода-50 генератора-47 импульсов прямоугольной формы схемы управления- 14 прямоугольные импульсы через элемент задержки-48 и преобразователь-49 длительности импульсов прямоугольной формы, входящий в состав схемы управления- 14 (после преобразования согласно диаграмме фиг. 2е) поступают на управляющий вход-54 первого управляемого переключателя-25.
Под воздействием указанных импульсов длительностью ти2 первый управляемый переключатель-25 подключает к своему выходу-46 (соединённому с управляющим входом-45 второго управляемого ключа-41) свой первый вход-27 (соединённый с второй обкладкой-24 первого конденсатора-20) .
Вследствие этого второй управляемый ключ-41 переходит в открытое состояние, поскольку потенциал на выходе-46 первого управляемого переключателя-25 оказывается выше, чем потенциал второго вывода-44 (истока "МОП" транзистора) второго управляемого ключа-41 на величину напряжения между обкладками -24 и -21 первого конденсатора-20 (на величину, близкую к выходному напряжению низковольтного источника- 12 постоянного напряжения). Пока второй управляемый ключ-41 открыт, происходит перезаряд второго конденсатора-39 по цепи: первый вывод-4 индуктивной нагрузки-2 второй конденсатор-39 - открытый второй управляемый ключ-41 - второй вывод-8 индуктивной нагрузки-2. После окончания управляющего импульса прямоугольной формы длительностью ти2 на управляющем входе-54 первого управляемого переключателя-25, управляемые ключи-6 и -41 оказываются закрытыми (см. временные диаграммы фиг.2б, фиг. 2е), и возникают затухающие колебания в резонансном контуре, образованном индуктивностью рассеяния первичной обмотки и паразитной ёмкостью трансформатора-3 (на схеме устройства не показаны), см. временную диаграмму фиг.2д. В момент минимального значения напряжения на первом (основном) выводе-7 (стоке "МОП" транзистора) первого управляемого ключа-6 на его управляющий в ход- 19 снова подаётся управляющий импульс прямоугольной формы длительностью ти1 с выхода- 18 схемы управления- 14, и все процессы повторяются.
Таким образом, предлагаемый к патентованию способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке позволяет реализовать устройства, отличающиеся от известных пониженным уровнем помех, излучаемых в окружающее пространство.
Функциональные блоки, входящие в состав описанного устройства, могут быть реализованы различным образом. Преобразователи длительности импульсов прямоугольной формы -33,49 могут быть выполнены, например, в виде ждущего мультивибратора, описанного в книге Р. Трейстер «Радиолюбительские схемы на ИС типа 555»,. М.Мир, 1988, стр. 96-101, или по схеме, приведённой в статье «Ждущий мультивибратор - одновибратор. Расчёт ждущего мультивибратора», CM.http://www.meanders.ru/odnovibrator.shtml. Силовой элемент управляемых ключей-7,-41 может быть и МОП-транзистором, и БТИЗ- транзистором, и биполярным транзистором, и тиристором и др.Все остальные элементы, входящие в состав описанного устройства, реализующего заявляемый способ, широко известны и опубликованы в источниках информации по импульсной технике и радиоэлектронике.

Claims

Формула изобретения.
Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке, заключающийся в том, что создают высоковольтное постоянное напряжение и низковольтное постоянное напряжение, формируют первую последовательность управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов, подают первую последовательность управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов на управляющий вход первого управляемого ключа, обеспечивают периодические подключения индуктивной нагрузки к выходам источника высоковольтного постоянного напряжения, и получают в индуктивной нагрузке высоковольтное импульсное напряжение с заранее заданной длительностью импульсов, формируют вторую последовательность управляющих импульсов с другой заранее заданной длительностью импульсов, подают вторую последовательность управляющих импульсов на управляющий вход первого управляемого переключателя, и обеспечивают периодические отключения и подключения цепи управления вторым управляемым ключом и его нагрузки, отличающийся тем, что преобразуют первую последовательность управляющих импульсов с заранее заданной длительностью импульсов в третью последовательность управляющих импульсов, опережающих своими задними фронтами задние фронты первой последовательности управляющих импульсов на заранее заданную величину, и подают третью последовательность управляющих импульсов на управляющий вход второго управляемого переключателя, обеспечивающего периодическую подачу низковольтного напряжения с выхода источника низковольтного постоянного напряжения в цепь управления второго управляемого ключа.
PCT/RU2016/000271 2016-05-04 2016-05-04 Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке Ceased WO2017192058A1 (ru)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018555275A JP6782306B2 (ja) 2016-05-04 2016-05-04 誘導性負荷に対して高いパルス電圧を生成するための方法
PCT/RU2016/000271 WO2017192058A1 (ru) 2016-05-04 2016-05-04 Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке
RU2018126218A RU2701553C1 (ru) 2016-05-04 2016-05-04 Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке
EP16901111.1A EP3454462B1 (en) 2016-05-04 2016-05-04 Method for generating a high pulse voltage in an inductive load
US16/092,693 US10355599B2 (en) 2016-05-04 2016-05-04 Method for generating high pulse voltage in an inductive load
CN201680085051.6A CN109075694B (zh) 2016-05-04 2016-05-04 在电感负载中生成高脉冲电压的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/RU2016/000271 WO2017192058A1 (ru) 2016-05-04 2016-05-04 Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017192058A1 true WO2017192058A1 (ru) 2017-11-09

Family

ID=60202958

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2016/000271 Ceased WO2017192058A1 (ru) 2016-05-04 2016-05-04 Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10355599B2 (ru)
EP (1) EP3454462B1 (ru)
JP (1) JP6782306B2 (ru)
CN (1) CN109075694B (ru)
RU (1) RU2701553C1 (ru)
WO (1) WO2017192058A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018132028A1 (ru) * 2017-01-10 2018-07-19 Закрытое Акционерно Общество "Драйв" Способ преобразования постоянного напряжения в импульсное напряжение
JP6731109B2 (ja) * 2017-04-24 2020-07-29 クローズド−アップ ジョイント−ストック カンパニー ドライブＣｌｏｓｅｄ−Ｕｐ Ｊｏｉｎｔ−Ｓｔｏｃｋ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｄｒｉｖｅ 高パルス電圧を生成するためのデバイス

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1992016995A1 (en) * 1991-03-13 1992-10-01 Astec International Limited Zero voltage switching power converter
US5687067A (en) * 1995-05-30 1997-11-11 Philips Electronics North America Corporation Low noise controller for pulse width modulated converters
GB2324210A (en) * 1997-04-10 1998-10-14 Api Technology Co Ltd Constant voltage clamping forward conversion switching power supply
RU2264685C1 (ru) * 2004-04-01 2005-11-20 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие НПП "Поликоммуникационные системы" Стабилизированный преобразователь напряжения
US20110305048A1 (en) * 2010-06-11 2011-12-15 System General Corp. Active-clamp circuit for quasi-resonant flyback power converter
EP2779402A2 (en) * 2013-03-13 2014-09-17 Power Integrations, Inc. Switched mode power converter controller with ramp time modulation

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU864468A1 (ru) * 1978-06-05 1981-09-15 Институт Электродинамики Ан Усср Преобразователь посто нного напр жени в переменное
US6069803A (en) * 1999-02-12 2000-05-30 Astec International Limited Offset resonance zero volt switching flyback converter
JP2002027752A (ja) * 2000-07-07 2002-01-25 Sony Corp スイッチング電源回路
US6466462B2 (en) * 2000-10-31 2002-10-15 Yokogawa Electric Corporation DC/DC converter having a control circuit to reduce losses at light loads
JP3707409B2 (ja) * 2001-09-10 2005-10-19 株式会社村田製作所 スイッチング電源装置
US7006364B2 (en) * 2004-03-15 2006-02-28 Delta Electronics, Inc. Driving circuit for DC/DC converter
US7286376B2 (en) * 2005-11-23 2007-10-23 System General Corp. Soft-switching power converter having power saving circuit for light load operations
US8488348B2 (en) * 2007-06-20 2013-07-16 Samsung Electronics Co., Ltd. Switch mode power supply apparatus having active clamping circuit
US7869235B2 (en) * 2008-04-28 2011-01-11 Fsp Technology Inc. Flyback converter having an active snubber
JP4952807B2 (ja) * 2010-02-10 2012-06-13 サンケン電気株式会社 アクティブスナバ回路及び電源回路
CN102891608B (zh) * 2011-07-21 2016-03-30 山特电子（深圳）有限公司 一种高效率低成本正反激dc-dc变换器拓扑
JP6073077B2 (ja) * 2012-05-30 2017-02-01 株式会社テーケィアール スイッチング電源及びスイッチング電源を備えた電子機器
RU2510764C2 (ru) * 2012-08-07 2014-04-10 Закрытое Акционерное Общество "Драйв" Устройство для получения постоянного тока, протекающего в цепи питания нагрузки
WO2014120153A1 (en) * 2013-01-30 2014-08-07 Schneider Electric It Corporation Flyback converter
US10038387B2 (en) * 2013-04-15 2018-07-31 Semiconductor Components Industries, Llc Control circuit for active clamp flyback power converter with predicted timing control
US10444775B2 (en) * 2014-05-12 2019-10-15 Drive Cjsc Apparatus for producing unvarying direct load current
US9991800B2 (en) * 2015-05-20 2018-06-05 Semiconductor Components Industries, Llc Switched mode power supply with efficient operation at light loads and method therefor
US10050516B2 (en) * 2016-03-29 2018-08-14 Semiconductor Components Industries, Llc Active clamp power converter and method of reducing shoot-through current during soft start

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1992016995A1 (en) * 1991-03-13 1992-10-01 Astec International Limited Zero voltage switching power converter
US5687067A (en) * 1995-05-30 1997-11-11 Philips Electronics North America Corporation Low noise controller for pulse width modulated converters
GB2324210A (en) * 1997-04-10 1998-10-14 Api Technology Co Ltd Constant voltage clamping forward conversion switching power supply
RU2264685C1 (ru) * 2004-04-01 2005-11-20 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие НПП "Поликоммуникационные системы" Стабилизированный преобразователь напряжения
US20110305048A1 (en) * 2010-06-11 2011-12-15 System General Corp. Active-clamp circuit for quasi-resonant flyback power converter
EP2779402A2 (en) * 2013-03-13 2014-09-17 Power Integrations, Inc. Switched mode power converter controller with ramp time modulation

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3454462A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
JP6782306B2 (ja) 2020-11-11
EP3454462A4 (en) 2019-11-27
CN109075694B (zh) 2020-10-23
JP2020509720A (ja) 2020-03-26
CN109075694A (zh) 2018-12-21
EP3454462A1 (en) 2019-03-13
EP3454462B1 (en) 2022-06-22
US10355599B2 (en) 2019-07-16
RU2701553C1 (ru) 2019-09-30
US20190165682A1 (en) 2019-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS58503B1 (sr) Polipeptidi koji se vezuju za humani komplement c5
AU2017394665B2 (en) Transformer based gate drive circuit
US10389254B2 (en) Cable compensation circuit and power supply including the same
WO2020041109A1 (en) Power supply system with pulse mode operation
Mei et al. A synchronous buck converter using a new predictive analog dead-time control circuit to improve efficiency
US7272024B2 (en) Synchronized rectification circuit and switching power supply device
RU2701553C1 (ru) Способ получения высоковольтного импульсного напряжения в индуктивной нагрузке
US10938384B2 (en) Pulse modulator
WO2017192059A1 (ru) Устройство для получения высоковольтного импульсного напряжения
JP2005507628A (ja) 同期整流回路
RU2674010C2 (ru) Устройство для получения постоянного тока, протекающего в цепи питания нагрузки
US10615791B2 (en) Device for controlling a transistor
JP6731109B2 (ja) 高パルス電圧を生成するためのデバイス
JP4548484B2 (ja) 同期整流型フォワードコンバータ
Rafiq et al. A resonant gate driver circuit with turn-on and turn-off dv/dt control
WO2018222068A1 (ru) Устройство для преобразования постоянного напряжения в импульсное напряжение
JP2018007345A (ja) 絶縁ゲート型半導体素子駆動装置
JP2012120017A (ja) パルス放電発生装置
JP2013051843A (ja) ハーフブリッジ回路
RU2660674C1 (ru) Устройство для получения высоковольтного импульсного напряжения
KR20250165084A (ko) 레벨 시프터 및 레벨 시프터의 전류 및 전파 지연 조정 방법
JP7207990B2 (ja) マスク回路
Kang et al. A 15-V, 40-kHz class-D gate driver IC with 62% energy recycling rate
Krasnikov Use of snappy recovery diodes is a new way to increase efficiency and reliability of hard switching power converters
JP2018121381A (ja) スイッチング電源

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018555275

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16901111

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016901111

Country of ref document: EP

Effective date: 20181204