WO2018181779A1 - 水硬性石灰を用いた成形体およびその製造方法 - Google Patents

水硬性石灰を用いた成形体およびその製造方法 Download PDF

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Definitions

  • the present invention relates to a molded body using hydraulic lime and a method for producing the same.
  • hydraulic lime As a building material, and it has been known from the ancient Roman period (BC 2nd century) that it solidifies when dissolved in water and left to dry.
  • natural hydraulic lime obtained by burning siliceous natural limestone, adding water and digesting, and artificial hydraulic lime in which slaked lime is mixed with a material that expresses a porazone substance or hydraulic property.
  • hydraulic lime does not dissolve in water after curing, it has an excellent feature that the reinforcing bars are not easily rusted when used in composite building materials containing reinforcing bars. Currently, it is not used as a building structural member.
  • An object of the present invention is to provide a method for producing a molded body containing hydraulic lime, a molded body, and a member.
  • the present invention for solving the above-described problems is composed of the following.
  • (2) (a) a step of press-molding a mixture containing hydraulic lime and water at a pressure of 5 N / mm 2 or more, and (b) a step of subjecting the press-formed body obtained in (a) to carbon dioxide curing.
  • the manufacturing method of the molded object containing the hydraulic lime of 1st embodiment which concerns on this invention is a process which press-molds the mixture containing hydraulic lime and water at a pressure of 5 N / mm ⁇ 2 > or more, and (b). It is a manufacturing method including the process of using the press-molded body obtained in (a) for carbon dioxide curing.
  • the manufacturing method in this embodiment is a manufacturing method including the step of press-molding a mixture containing hydraulic lime and water at a pressure of 5 N / mm 2 or more.
  • the mixture of this embodiment comprises hydraulic lime and water.
  • the hydraulic lime in the present embodiment includes natural hydraulic lime (NHL, Natural Hydraulic Lime) and artificial hydraulic lime (HL, Hydraulic Lime) in which slaked lime is mixed with a material that expresses a polazone substance or hydraulic property. .
  • Natural hydraulic lime means lime obtained by baking clayey or siliceous limestone (also called marlstone, marl). It means lime made by baking some powdered, clayey or siliceous limestone. All NHLs are hydraulic. Carbon dioxide in the atmosphere contributes to hardening.
  • the main components of natural hydraulic lime are calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ), calcium carbonate (CaCO 3 ), dicalcium silicate (2CaO ⁇ SiO 2 , belite, hereinafter C 2 S), silicon dioxide (SiO 2 ) 2 ).
  • Ca (OH) 2 ) 2 calcium carbonate
  • C 2 S dicalcium silicate
  • SiO 2 silicon dioxide
  • Table 1 the chemical analysis results are about 60% CaO and 10 to 20% SiO 2 due to hydraulic properties. Cement coefficient in Table 1 I.
  • Cementation Index is one of the indexes indicating the degree of hydraulic property, and is calculated by the following formula.
  • Natural hydraulic lime has historically been the basis of the invention of cement and is a material with an increased hydration component.
  • the chemical composition of cement is almost the same as that of natural hydraulic lime, but in addition to C 2 S, tricalcium silicate (3CaO ⁇ SiO 2 , alite, hereinafter C 3 S), calcium aluminate (3CaO ⁇ Al 2 O 3 , aluminate, C 3 A), calcium aluminoferrite (4CaO ⁇ Al 2 O 3 ⁇ Fe 2 O 3 , ferrite, C 4 AF) and other clinker and calcium sulfate (CaSO 4 ⁇ 2H 2 O, gypsum) Is included.
  • C 3 S and C 2 S are both silicates, and both are collectively referred to as “silicate phase”.
  • C 3 A and C 4 AF are present in the gap portion of the silicate phase in the clinker, and are collectively referred to as “gap phase”.
  • Each clinker mineral has different properties such as hydration reaction rate, strength development, and heat of hydration.
  • Various cements having different physical properties can be produced by changing the composition of such clinker minerals having different properties and further changing the amount of gypsum added, the fineness of the cement (specific surface area value), and the like.
  • the clinker percentage is about 10-25% for NHL2, about 25-40% for NHL3.5, and about 40-50% for NHL5.
  • Slaked lime is mainly composed of calcium hydroxide, and so-called impurities such as SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , and MgO are extremely small compared to natural hydraulic lime, and no hydration reaction occurs.
  • artificial hydraulic lime Compared to natural hydraulic lime, artificial hydraulic lime is called so-called Roman cement or ancient cement, and in European standard EN4599-1, it is mainly composed of calcium hydroxide, calcium silicate and calcium aluminate. Lime made by mixing these materials with hydraulic properties. Carbon dioxide in the atmosphere contributes to curing. ”
  • the artificial hydraulic lime means that slaked lime added with pozzolanic material (a mineral such as silicic acid (SiO 2 ), alumina (Al 2 O 3 ), iron oxide (Fe 2 O 3 )) later. However, it is distinguished from natural hydraulic lime.
  • Hardening mechanism of hydraulic lime Slaked lime obtained by calcination and digestion of limestone (CaCO 3 , calcium carbonate) is reduced to the original limestone by combining with carbon dioxide (CO 2 ) in the air (hereinafter referred to as carbonation). It has the nature to be. Slaked lime is an air-hard material, and after hardening by mixing with water, the CaCO 3 crystals that are produced do not bond and do not develop strength. Natural hydraulic lime is obtained by baking and digesting siliceous limestone containing SiO 2 and the like, and is lime containing Ca (OH) 2 as a main component and hydrates such as C 2 S.
  • the hydrate In contact with water, the hydrate binds Ca (OH) 2 crystals, and further, due to carbonation, Ca (OH) 2 gradually changes from the surface layer to CaCO 3 crystals.
  • CaCO 3 crystals are kept in a bound state by hydrates, and the hydrates are converted to CaCO 3 crystals by the same carbonation action (calcium carbonate crystallization).
  • the CaCO 3 crystals form a granular structure including voids, and carbon dioxide in the air is supplied to the inner Ca (OH) 2 , and the carbonation proceeds slowly.
  • natural hydraulic lime is a material having both hydraulic properties and air hardness, and develops strength after being cured by mixing with water. Its strength is as specified in the European standard EN459-1.
  • FIG. 1 the conceptual diagram of the hardening mechanism of hydraulic lime is shown.
  • Hydraulic lime can be classified according to compressive strength into the following three types defined in European standard EN459-1 (28-day strength by underwater curing). HL2, NHL2 2-7 N / mm 2 HL3.5, NHL3.5 3.5-10 N / mm 2 HL5, NHL5 5-15 N / mm 2
  • hydraulic lime such as NHL2, NHL3.5, NHL5, HL2, HL3.5, HL5 can be used, but is not limited thereto.
  • Natural hydraulic lime has some variation depending on the place of production, but it may be any material that contains Ca (OH) 2 , CaCO 3 , C 2 S, and SiO 2 as main components. Natural hydraulic lime is famous from France, but may be from other origins such as Tunisia and Italy.
  • the hydraulic lime preferably has a cement coefficient of 0.45 to 0.96, more preferably 0.5 to 0.88, and still more preferably 0.5 to 0.75. When the cement coefficient is less than 0.45 or more than 0.96, the effect of strength development by carbon dioxide curing is not so high.
  • the mixture containing hydraulic lime and water preferably contains 5 to 15% by mass of water based on hydraulic lime.
  • the water mixed with the hydraulic lime may be water in which carbon dioxide gas is dissolved.
  • Press molding is a method of obtaining a molded body by applying deformation such as compression to a material using a processing machine, a die, a tool, etc., and as a molding form, drawing, deep drawing, flange, call Examples include gates, edge curling, stamping and the like.
  • a press molding method in which molding is performed using a mold, a rubber press method (hydrostatic pressure molding method), a roller molding method, an extrusion molding method, a casting molding method, and the like.
  • molding may be performed using a metal mold from the viewpoint of molding pressure.
  • the bending strength is improved if the pressure of press molding is 5 N / mm 2 or more, preferably 10 N / mm 2 or more, more preferably 15 N / mm 2 or more, and 30 N / mm 2 or more. Is more preferable.
  • a press-molded body means a molded body obtained by press-molding a mixture containing hydraulic lime and water.
  • the mixture may further include aggregate.
  • Natural aggregates, artificial aggregates, and recycled aggregates can be used as the aggregates used in the present embodiment, but are not limited to these.
  • natural aggregates include river sand, river gravel, mountain sand, mountain gravel, calcium carbonate, zeolite, vermiculite, diatomaceous earth and the like.
  • the artificial aggregate include an artificial lightweight aggregate obtained by firing blast furnace slag aggregate, fly ash and the like at a high temperature.
  • recycled aggregates include aggregates and waste glass taken from concrete waste. Standard sand for cement strength test (JIS R 5201) used as an aggregate of cement, No. 5, silica sand, No. 6 silica sand and No.
  • silica sand may be used as aggregates, or slaked lime may be used. it can.
  • the strength expression can be improved by adjusting the blending ratio of the aggregate and hydraulic lime.
  • the aggregate has a maximum particle size of preferably 5 mm or less, more preferably 1 mm or less, and even more preferably 150 ⁇ m or less.
  • the peak value of the particle size distribution of the aggregate is preferably 30 to 1000 ⁇ m, more preferably 30 to 500 ⁇ m, and further preferably 30 to 150 ⁇ m.
  • the mixture can include lattice-like, mesh-like or shaft-like reinforcements therein.
  • the lattice-like, mesh-like or shaft-like reinforcing material may be made of metal such as iron, resin, glass fiber, carbon fiber, or vegetable fiber, but is not limited thereto.
  • the manufacturing method of the molded object of this embodiment does not require a heating process, it can also contain various components in a mixture.
  • Ingredients include: pulp, bamboo and other plant fibers, gum arabic, natural rubber, casein, cellulose and other natural resins, acrylic and vinyl acetate synthetic resins, carbon fibers and charcoal carbon materials, zinc and indium , Gallium, tin, bismuth, lead, gold, silver, platinum and other low melting point metals or alloys or compounds thereof.
  • an adsorbent such as a carbon-based material, a molded body having a deodorizing action can be obtained.
  • it can color by adding a pigment, dye, etc.
  • the manufacturing method in the present embodiment is a manufacturing method including a step of subjecting the press-formed body to carbon dioxide curing.
  • the period of carbon dioxide curing is a necessary and sufficient period for the press-formed body of the mixture containing hydraulic lime and water to be cured.
  • the period varies depending on the size of the molded body, the ambient environment temperature, the humidity, and the like, but is generally preferably 2 days or more and more preferably 3 days or more. Desirably, 7 days or more is more desirable.
  • the press-molded body is not constrained by the mold and has many release surfaces, the time required for curing is shortened compared to the carbon dioxide curing in a state constrained by the mold.
  • the carbon dioxide gas concentration in the carbon dioxide curing is higher than the atmospheric concentration (approximately 0.03%), the effect of strength development can be expected.
  • the carbon dioxide gas concentration is 1% by volume or more.
  • High strength can be expressed at an early stage with carbon dioxide curing of 5% by volume or more, and high strength can be expressed at an earlier stage by using carbon dioxide curing at a higher concentration such as 10% or 20% by volume. be able to.
  • Carbon dioxide curing can be adjusted according to the size of building materials to be manufactured and the surrounding environment. For example, when using a 100 ⁇ 100 ⁇ 10 mm press-molded body, the press-molded body is placed on the shelf of the carbon dioxide gas curing chamber, and then the door is closed to make the inside hermetically sealed. Thereafter, the air in the curing room is once degassed, and then carbon dioxide is injected to a desired concentration. In order to maintain a desired carbon dioxide concentration, carbon dioxide is appropriately injected automatically or manually. When using a carbon dioxide gas curing pot, it can also be performed in a pressurized environment. When placing at a construction site, a temporary carbon dioxide curing room can be installed around the press molded body to inject carbon dioxide.
  • the bending strength of the molded body containing hydraulic lime produced by the production method of the present embodiment is the maximum moment until the specimen breaks in the bending test with both ends supported and loaded in the center. Bending stress value calculated by dividing by a coefficient.
  • the molded body manufactured by the manufacturing method of the present embodiment is characterized by having a bending strength of 7.5 N / mm 2 or more, more preferably a bending strength of 8 N / mm 2 or more.
  • the pressing pressure, the particle size and blending ratio of the aggregate by adjusting the carbon dioxide curing conditions, 10 N / mm 2 or more, and 19N / mm 2 or more, further 23N / mm 2 or more It is possible to produce a molded body containing hydraulic lime having a bending strength of.
  • the molded body comprising calcium carbonate crystallized hydraulic lime according to the present embodiment is preferably 1.5 g / cm 3 or more, more preferably 1.65 g / cm 3 or more, more preferably 1.7 g / cm It has a density of 3 or more, particularly preferably 1.9 g / cm 3 or more.
  • the molded object containing hydraulic lime in one embodiment of the present invention can be used as a member by processing.
  • the member include building members such as tiles, panels and boards, tableware, daily necessities, machine parts, electric appliances and the like.
  • Example 1 Preparation of test specimen 1.1.
  • Material naturally hydraulic lime
  • the hydraulic lime used for the preparation of the test specimen is NHL2 from A production area (eastern France), and these chemical components are as shown in Table 1.
  • Table 1 (aggregate) No. 5 silica sand (Mikawa silica sand), No. 6 silica sand (Mikawa silica sand), No. 8 silica sand (Mikawa silica sand) with different particle size distribution as aggregates, and peak particle size distribution with a maximum diameter of 250 ⁇ m or less.
  • Calcium carbonate (Hitachi crushed stone) having a value of 40 to 100 ⁇ m was used.
  • Table 2 shows the parameters of the manufactured test specimens.
  • amount of water According to the provisions of European standard EN459-2, 55% by weight of water was added to hydraulic lime and press-molded. As a result, no press-molded body was obtained. It was 10 mass% with respect to hard lime.
  • a moisture amount of 55% by mass was added to hydraulic lime as defined in European standard EN459-2.
  • aggregate The blending amount of the aggregate at the time of preparing the test body was 1: 1, 1: 2, and 1: 4 with respect to hydraulic lime.
  • Curing conditions are: air curing (during implementation) (temperature 20 ⁇ 1 ° C, relative humidity 60 ⁇ 5%), carbon dioxide curing (temperature 20 ⁇ 1 ° C, relative humidity 60 ⁇ 5%, carbon dioxide concentration 5%) Two types of tests were conducted.
  • the curing conditions for the non-compression molded specimens are as follows.
  • Patent Document 1 refers to a two-day underwater curing (mold frame sealed with a plastic plate for two days), a carbon dioxide gas curing after demolding, and an open mold. The carbon dioxide gas was cured while being installed, and after 7 days, the mold was removed and the carbon dioxide gas was cured again.
  • Measurement of bending strength of test specimen The test for measuring the bending strength was performed by preparing a 100 ⁇ 100 ⁇ 10 mm specimen. Two specimens were taken as one set, the bending strength was measured, and the average value of the two specimens was taken. The measurement was performed using a 20 kN universal testing machine (manufactured by Shimadzu Corporation). The test body was applied by a one-way monotonic force with a three-point support by a universal testing machine, and the loading speed was controlled from 1 to 10 N / sec while taking into account the maximum strength. The bending strength by three-point bending is calculated by the following formula.
  • ⁇ 3PD / 2bh 2
  • ⁇ the bending strength (N / mm 2 )
  • P the breaking load (N)
  • D the supporting fulcrum distance (mm)
  • bh 2 the dimension of the molded body (width b (mm), h (mm ))
  • D 90 mm.
  • the maximum strength is expressed in the curing period of 3 days, except when the molding pressure is 40 N / mm 2 .
  • the molding pressure is the case of 40N / mm 2, expressed maximum intensity in 7 days. From this, it can be considered that when the compressive force at the time of molding is increased, the distance between crystals is shortened, and it becomes difficult for carbon dioxide gas to pass, so that it takes time to develop strength.
  • the bending strength is 2 N / mm 2 or less, so that it can be confirmed that the carbon dioxide gas curing affects the strength increase.
  • Example 2 Preparation of Specimen Using the material used in Example 1, the amount of water is adjusted as appropriate to produce a specimen having the same dimensions as in Example 1, and mixed with molding pressure, carbon dioxide curing concentration, and hydraulic lime. A bending test was performed again to supplement the effect of the presence or absence of aggregates. Table 3 shows the parameters of the manufactured specimens. On the molding pressure of 10 ⁇ 40N / mm 2 given in Example 1, Example 2 5N / mm 2 the lower limit at the upper limit as 60N / mm 2, was examined the influence of the forming pressure. As curing conditions, the carbon dioxide concentration was 1%. However, the concentration of 1% was carried out only when the curing period was 2 days.
  • Example 1 since no significant increase was observed after 14 days, the maximum curing period was set to 14 days. Based on the result that the effect on the type of aggregate in Example 1 is small, the blended aggregate is the calcium carbonate aggregate of Tokiwa crushed stone having a particle size distribution peak value of 40 to 100 ⁇ m used in Example 1. Used again. Furthermore, the test body which made only the hydraulic lime which does not contain aggregate was also tested. Molding was performed by using a 3000 kN universal testing machine (manufactured by INSTRON) so that the molding pressure was equal to the triaxial pressure, and the shape of the specimen was 100 ⁇ 100 ⁇ 10 mm as in Example 1.
  • Measurement of specimen 2.1 Measurement of bending strength of test specimen The bending strength measurement test was carried out by preparing a 100 x 100 x 10 mm test specimen in the same manner as in Example 1. The number of test bodies was three, and the average of these was taken as the value of the test result.
  • the applying method was a one-way monotonic applying force with three points supported by a 100 kN universal testing machine (manufactured by Shimadzu Corporation), and the loading speed was controlled at a load of 10 N / sec. The bending strength by three-point bending was calculated according to the same formula as in Example 1.
  • Fig. 7 shows the test result of the relationship between molding pressure and bending strength when aggregate (calcium carbonate) is mixed 1: 1 with hydraulic lime and cured at a carbonate concentration of 5%. Indicates. As the molding pressure increased, the test piece with a longer curing period tended to have a slightly higher bending strength. However, it was confirmed that the two-day curing showed a value close to that of a seven-day curing. Moreover, high bending strength of 20 N / mm 2 or more exceeding the result of Example 1 was obtained by raising the molding pressure in a curing period of 7 days or more.
  • non-compression molding the maximum bending result of the non-compression / in-frame molding (hereinafter referred to as non-compression molding) specimen described in Patent Document 1.
  • the bending failure load of the indoor floor / bathroom floor specified by JIS A 5209 ceramic tile is specified to be 540 N or more, and the bending strength is 100 ⁇ 100 ⁇ 10 mm. Equivalent to 7.53 N / mm 2 . On the other hand, the value of the bending strength in the case of 5 N / mm 2 and 2-day curing was 7.79 N / mm 2 , which was a value satisfying the above specified value.
  • FIG. 8 shows molding pressures of 3 N / mm 2 and 5 N / mm 2 when the mixing ratio of hydraulic lime and calcium carbonate aggregate is 1: 1, and the carbonic acid curing concentration is 1%. The bending strength at is shown. As a comparison, the result (shown in FIG. 7) when the carbonic acid curing concentration is 5% and the molding pressure is 5 N / mm 2 is shown. At the same molding pressure, the carbonic acid concentration is 5% even when the carbonic acid concentration is 1%. %, The bending strength was the same as or slightly smaller than the case of%.
  • the average flexural strength of the case of the carbon concentration of 1% is 8.13N / mm 2, when the non-compression molding is 1.4 times the maximum value 5.66N / mm 2, carbonates concentration 5% It was the same value as in the case of.
  • the bending strength when the carbonic acid curing concentration is 1% and the molding pressure is 3 N / mm 2 is less than the bending strength in the case of non-compression molding, so the molding pressure should be 5 N / mm 2 or more. It became clear that sufficient bending strength was obtained. Furthermore, at a molding pressure of 3 N / mm 2 , handling performance in moving work was reduced due to insufficient strength immediately after molding.
  • FIG. 9 shows the relationship between the molding pressure and the bending strength when molding is performed using only hydraulic lime without blending aggregate.
  • the molding pressure was in the range of 15, 30, 50 N / mm 2 .
  • the bending strength was the same as or slightly higher than when calcium carbonate aggregate was included. Therefore, it is clear that even when the blending ratio of the blended aggregate is greatly reduced and only hydraulic lime is used, the bending strength is not greatly affected, and high bending strength can be expressed by carbonation by applying molding pressure. It became.
  • a molded product that is formed by pressing a mixture of hydraulic lime and water and subjected to carbon dioxide curing is filled with a mixture of hydraulic lime and water in a mold and restrained, and is subjected to carbon dioxide curing. It was confirmed that improved strength was developed.
  • Carbon dioxide originating from decarburization accounts for 60 to 70% of the production of natural hydraulic lime, and carbon dioxide is circulated as shown in FIG.
  • the carbon dioxide CO 2 recovery rate of natural hydraulic lime can be calculated according to the following formula, assuming that the proportion of CaO contained in the chemical analysis (Table 1) is 60%.
  • CO 2 molecular weight 44.0095C / CaO molecular weight 56.0074C ⁇ CaO content in NHL 0.60 0.47 That is, by utilizing this carbonation technique, about 470 (kg) of carbon dioxide can be recovered per 1 (t) of natural hydraulic lime.
  • the produced compression-molded product is recovered by making hydraulic lime, slaked lime, silica sand and calcium carbonate into an appropriate blending ratio, and then through manufacturing processes such as firing and digestion, to the raw hydraulic lime And can be played.
  • a manufacturing process of a member that is circulated is established.

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Abstract

【課題】水硬性石灰を用いた成形体およびその製造方法を提供する。 【解決手段】７．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを有する、炭酸カルシウム結晶化された水硬性石灰を含む成形体とする。（ａ）水硬性石灰及び水を含む混合物を５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する工程、及び（ｂ）（ａ）で得られたプレス成形体を炭酸ガス養生に供する工程を含む、水硬性石灰を含む成形体の製造方法とする。

Description

水硬性石灰を用いた成形体およびその製造方法
　本発明は、水硬性石灰を用いた成形体およびその製造方法に関する。
　建材として水硬性石灰という材料があり、水に溶かして放置、乾燥させると固化することが古代ローマ時代（ＢＣ２世紀）から知られていた。水硬性石灰には、珪土質の天然石灰岩を焼成後、水を付加して消化することにより得られる天然水硬性石灰と、消石灰にポラゾン物質や水硬性を発現する材料を混合した人工水硬性石灰がある。水硬性石灰は、硬化後は水に溶解しないため、鉄筋を含む複合建材に使用した場合、鉄筋が錆びにくいという優れた特徴を有するが、例えばコンクリートに比較して圧縮強度が甚だしく劣っていたために、現在は、建築構造部材としては使用されていない。
　一方、水硬性石灰は、水との混合物を型枠に充填して拘束し、炭酸ガス養生に供すれば、水硬性石灰中の水酸化カルシウム結晶及び２ＣａＯ・ＳｉＯ２水和物が二酸化炭素と結合して炭酸カルシウム結晶へと変化する際の体積膨張が型枠で拘束されることにより該結晶間の結合が強固なものとなり、優れた強度が発現することが明らかとなっている（特許文献１）。
特許第５１７５１６５号公報
　本発明は、水硬性石灰を含む成形体の製造方法、成形体及び部材を提供することを目的とする。
　従来の技術では、型枠内に拘束するという煩雑な工程を必要とすることや、建築構造部材や建築資材としてはより高い強度が必要とされることなどの問題があった。本発明者は様々な製造方法を検討した結果、水硬性石灰と水の混合物を５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形し、得られたプレス成形体を炭酸ガス養生に供することで、型枠へ拘束する工程を必要とすることなく強度が改善された成形体を製造できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　上記課題を解決する本発明は、以下より構成される。
（１）７．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを有する、炭酸カルシウム結晶化された水硬性石灰を含む成形体。
（２）（ａ）水硬性石灰及び水を含む混合物を５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する工程、及び（ｂ）（ａ）で得られたプレス成形体を炭酸ガス養生に供する工程を含む、水硬性石灰を含む成形体の製造方法。
（３）１５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する、（２）に記載の製造方法。
（４）炭酸ガス養生が、炭酸ガス濃度１容積％以上で２日間以上の炭酸ガス養生である、（２）又は（３）に記載の製造方法。
（５）骨材が水硬性石灰に対して、水硬性石灰：骨材として１：４未満の質量比（水硬性石灰１に対して骨材の質量を４未満）で混合物中に配合される、（２）から（４）の何れかに記載の製造方法。
（６）水硬性石灰のセメント係数が０．４５～０．９である、（２）から（５）の何れかに記載の製造方法。
（７）（２）から（６）の何れかに記載の方法で製造される、水硬性石灰を含む成形体。
（８）（１）又は（７）に記載の成形体を加工してなる部材。
　本発明によれば、水硬性石灰を含む成形体の製造方法、成形体及び部材を提供することができる。
水硬性石灰の硬化メカニズムの概念を示す図である。 成形圧力と曲げ強さとの関係を示す図である。 骨材を８号ケイ砂とした場合の炭酸ガス養生期間と曲げ強さとの関係を示す図である。 骨材を炭酸カルシウムとした場合の炭酸ガス養生期間と曲げ強さとの関係を示す図である。 骨材の粒度及び種類が炭酸ガス養生期間と曲げ強さとの関係に与える影響を示す図である。 骨材の粒度を粒子径と透過率との関係により示す図である。 養生期間が成形圧力と曲げ強さとの関係に与える影響を示す図である。 養生炭酸濃度が成形圧力と曲げ強さとの関係に与える影響を示す図である。 水硬性石灰のみの試験体について成形圧力と曲げ強さとの関係を示す図である。 成形圧力と成形体の密度との関係を示す図である。 炭酸ガスを循環させた天然水硬性石灰部材の製造過程を示す図である。
　以下、本発明を詳細に説明する。
　本発明に係る第一実施形態の水硬性石灰を含む成形体の製造方法は、（ａ）水硬性石灰及び水を含む混合物を５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する工程、及び（ｂ）（ａ）で得られたプレス成形体を炭酸ガス養生に供する工程を含んでなる製造方法である。
［成形工程］
　本実施形態における製造方法は、水硬性石灰及び水を含む混合物を、５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する工程を含む製造方法である。
（混合物）
　本実施形態の混合物は、水硬性石灰及び水を含んでなる。
（水硬性石灰）
　本実施形態における水硬性石灰には、天然水硬性石灰（ＮＨＬ、Natural Hydraulic Lime）、及び消石灰にポラゾン物質や水硬性を発現する材料を混合した人工水硬性石灰（ＨＬ、Hydraulic Lime）が含まれる。
天然水硬性石灰
　本実施形態において天然水硬性石灰は、粘土質または珪質石灰石（泥灰石、marlとも云う）の焼成によって得られる石灰を意味し、欧州規格においては「粉砕に関係なく消化によって粉末化した、いくらか粘土質または珪質の石灰石の焼成によって作られる石灰を意味する。すべてのＮＨＬは水硬性を持つ。大気中の炭酸ガスは、硬化に寄与する。」と定義される。
　天然水硬性石灰の主成分は、水酸化カルシウム（Ca(OH)2）、炭酸カルシウム（CaCO3）、ケイ酸二カルシウム（2CaO・SiO2、ビーライト、以下C2S）、二酸化ケイ素（SiO2）である。
　化学分析結果は表1に示すとおり、CaOが６０％程度、水硬性に起因するSiO2は１０～２０％である。表１のセメント係数Ｃ．Ｉ．（Cementation Index）は水硬性の度合いを示す指標の一つであり、以下の式で計算される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
　セメント係数Ｃ．Ｉ．が高い天然水硬性石灰ほど規定強度が高くなり、SiO2の割合も高くなっていることが分かる。天然水硬性石灰は歴史上、セメント発明の元となった石灰であり、水和成分を高めた材料である。セメントの化学成分は天然水硬性石灰とほぼ同等であるが、C2Sのほか、ケイ酸三カルシウム（3CaO・SiO2、エーライト、以下C3S）、カルシウムアルミネート（3CaO・Al2O3、アルミネート、以下C3A）、カルシウムアルミノフェライト（4CaO・Al2O3・Fe2O3、フェライト、以下C4AF）等のクリンカーおよび硫酸カルシウム（CaSO4・2H2O、セッコウ）が含まれる。
　C3SとC2Sはいずれもケイ酸塩であり、両者をまとめて「シリケート相」と称する。また、C3AとC4AFはクリンカー中でシリケート相の間隙部に存在するため、まとめて「間隙相」と称する。それぞれのクリンカー鉱物は、水和反応速度、強さの発現性、水和熱などの性質が異なる。このような性質の異なるクリンカー鉱物の組成を変化させ、さらに、セッコウの添加量、セメントの粉末度（比表面積値）などを変化させることによって、物性の異なる種々のセメントを製造することができる。
　クリンカーが天然水硬性石灰の水和物中に占める割合は極めて小さいこと、及びシリケート相のほとんどがC2Sであることが、天然水硬性石灰の化学的な特徴である。クリンカーの割合はＮＨＬ２で約１０～２５％、ＮＨＬ３．５で約２５～４０％、ＮＨＬ５では約４０～５０％である。ＮＨＬ５の場合はC2SだけでなくC3Sも含まれる。
　消石灰は主に水酸化カルシウムからなり、天然水硬性石灰と比較して、SiO2、Al2O3、Fe2O3、MgOといったいわゆる不純分が極めて少なく、水和反応は起こらない。
人工水硬性石灰
　天然水硬性石灰に対して、人工水硬性石灰は、いわゆるローマンセメントあるいは古代セメントと呼ばれており、欧州規格ＥＮ４５９‐１において「水酸化カルシウム、珪酸カルシウム、アルミン酸カルシウムを主成分とし、これらの混合によって作られる石灰。水硬性を持つ。大気中の炭酸ガスは、硬化に寄与する。」と定義される。本実施形態において人工水硬性石灰とは、消石灰にポゾラン質（珪酸（SiO2）、アルミナ（Al2O3）、酸化鉄（Fe2O3）などの鉱物）を後から添加したものを意味し、天然水硬性石灰とは区別される。
水硬性石灰の硬化メカニズム
　石灰石（CaCO3、炭酸カルシウム）の焼成・消化によって得られる消石灰は、空気中の二酸化炭素（CO2）との結合（以下、炭酸化）によって、もとの石灰石に還元される性質を持つ。消石灰は気硬性の材料であり、水との混合による硬化後、生成されるCaCO3結晶同士は結合せず、強度は発現しない。
　天然水硬性石灰は、SiO2などを含むケイ質の石灰石を焼成・消化することによって得られ、Ca(OH)2を主成分として、C2Sなどの水和物を含む石灰である。水との接触で、水和物はCa(OH)2の結晶を結合し、さらに炭酸化によりCa(OH)2は表層面から次第にCaCO3結晶へと変化する。CaCO3結晶は水和物によって結合状態を保っており、その水和物は同じ炭酸化作用によってCaCO3結晶へと変化（炭酸カルシウム結晶化）する。
　表層が炭酸化すると、CaCO3結晶は空隙を含んだ粒状構造を形成し、奥のCa(OH)2に空気中の炭酸ガスが供給され、炭酸化が緩やかに進行する。
　すなわち天然水硬性石灰は、水硬性・気硬性を併せ持つ材料であり、水との混合により硬化後、強度を発現する。その強度は欧州規格ＥＮ４５９‐１に規定されるとおりである。
　図１に、水硬性石灰の硬化メカニズムの概念図を示す。
　水硬性石灰は、圧縮強さによって、欧州規格ＥＮ４５９‐１に規定される次の３種類に区分することができる（水中養生による２８日強度）。
　ＨＬ２、ＮＨＬ２　　 　　　　２～７　Ｎ／ｍｍ２
　ＨＬ３．５、ＮＨＬ３．５　 　３．５～１０　Ｎ／ｍｍ２
　ＨＬ５、ＮＨＬ５　　　　　　　５～１５　Ｎ／ｍｍ２
　本発明の一実施形態において、ＮＨＬ２、ＮＨＬ３．５、ＮＨＬ５、ＨＬ２、ＨＬ３．５、ＨＬ５等の水硬性石灰を用いることができるが、これらに限定されるものではない。天然水硬性石灰は産地によって、成分に多少のばらつきがあるがCa(OH)2、CaCO3、C2S、SiO2を主成分とするものであればよい。天然水硬性石灰はフランス産のものが有名であるが、チュニジア産、イタリア産等、他の産地のものであってもよい。水硬性石灰は、セメント係数０．４５～０．９６を有するものが好ましく、０．５～０．８８を有するものがより好ましく、０．５～０．７５を有するものがさらに好ましい。セメント係数が０．４５未満、あるいは０．９６を超える場合は、炭酸ガス養生による強度発現の効果は、それほど高くはない。
　ある実施形態において、水硬性石灰及び水を含む混合物は、水硬性石灰に対して５～１５質量％の水分を含有することが好ましい。
　水硬性石灰と混合する水は、炭酸ガスを溶解させた水を使用してもよい。
（プレス成形）
　プレス成形（圧縮成形）とは、加工機械および型、工具等を用いて、材料に圧縮等の変形を与えて成形体を得る方法であるが、その成形形態として絞り、深絞り、フランジ、コールゲート、エッジカーリング、型打ちなどが例示される。また、本発明の一実施形態におけるプレス成形の方法として、型を用いて成形を行う金型プレス法、ラバープレス法（静水圧成形法）、ローラー成形法、押出成形法、鋳込み成形法等を用いることができる。上記プレス成形の方法のなかでも、成形圧力の観点から、金属製の型を用いて成形を行なってもよい。
　本実施形態において、プレス成形の圧力は、５Ｎ／ｍｍ２以上であれば曲げ強さが改善されるが、１０Ｎ／ｍｍ２以上が好ましく、１５Ｎ／ｍｍ２以上がより好ましく、３０Ｎ／ｍｍ２以上がさらに好ましい。
（プレス成形体）
　本実施形態において、プレス成形体とは、水硬性石灰及び水を含む混合物をプレス成形して得られた成形体を意味する。
（骨材）
　ある実施形態において、混合物は、さらに骨材を含んでもよい。本実施形態で使用する骨材として、天然骨材、人工骨材、及び再生骨材を使用することができるが、これらに限定されるものではない。天然骨材の例としては、川砂、川砂利、山砂、山砂利、炭酸カルシウム、ゼオライト、バーミキュライト、珪藻土等がある。人工骨材の例としては、高炉スラグ骨材、フライアッシュなどを高温焼成した人工軽量骨材がある。再生骨材の例としては、コンクリート廃材から取り出した骨材や廃ガラスなどがある。セメントの骨材として使用されるセメント強さ試験用標準砂（ＪＩＳ　Ｒ　５２０１）、５号ケイ砂、６号ケイ砂及び８号ケイ砂を骨材として使用してもよく、消石灰を用いることもできる。使用する骨材と水硬性石灰の種類に応じて、骨材と水硬性石灰の配合比を調節することによって強度発現を改善することができる。
　骨材を使用する場合、水硬性石灰に対する骨材の配合比率は、水硬性石灰：骨材として１：４未満の質量比で配合されることが好ましく、１：１から１：３がより好ましく、１：１から１：２がさらに好ましい。
　骨材の粒度は、最大径が５ｍｍ以下のものが好ましく、１ｍｍ以下のものがより好ましく、１５０μｍ以下のものがさらに好ましい。
　また、骨材の粒度分布のピーク値は、３０～１０００μｍのものが好ましく、３０～５００μｍのものがより好ましく、３０～１５０μｍのものがさらに好ましい。
（その他の成分）
　また、ある実施形態において、混合物は、内部に格子状、網状あるいは軸状の強化材を含むことができる。格子状、網状あるいは軸状の強化材は、鉄などの金属製、樹脂製、ガラス繊維製、カーボンファイバー、植物繊維の物を使用することができるが、これに限定されない。
　また、本実施形態の成形体の製造方法は、加熱工程を必要としないことから、混合物中に様々な成分を含有させることもできる。含有させる成分として、パルプ、すさなどの植物繊維、アラビアガム、天然ゴム、カゼイン、セルロースなどの天然樹脂、アクリル、酢酸ビニルなどの合成樹脂類、炭素繊維や炭などの炭素系素材、亜鉛、インジウム、ガリウム、スズ、ビスマス、鉛、金、銀、プラチナなど低融点の金属あるいはこれらによる合金または化合物等が挙げられる。例えば炭素系素材などの吸着材を含有させることにより、脱臭作用を有する成形体が得られる。また、顔料や染料などを加えて着色をすることができる。
［炭酸ガス養生工程］
　本実施形態における製造方法は、プレス成形体を炭酸ガス養生に供する工程を含む製造方法である。
　炭酸ガス養生の期間は、水硬性石灰及び水を含む混合物のプレス成形体が、硬化するための必要十分な期間である。本発明の一実施形態において、その期間は、成形体の大きさ、周囲環境温度及び湿度などにより異なるが、一般的には、２日間以上であることが望ましく、３日間以上であることがより望ましく、７日間以上であることがさらに望ましい。
　本実施形態において、プレス成形体は型枠で拘束されておらず、解放面が多いことから、型枠に拘束した状態での炭酸ガス養生よりも硬化するために必要な期間が短縮される。
　炭酸ガス養生の炭酸ガス濃度は、大気中濃度（およそ０．０３％）よりも高いほど強度発現の効果が期待でき、例えば、１容積％以上あることが望ましい。５容積％以上の炭酸ガス養生で高強度を早期に発現させることができ、１０容積％や２０容積％のようなより高濃度の炭酸ガス養生に供することで、より早期に高強度を発現させることができる。
　炭酸ガス養生は、製造する建材の大きさや周辺環境によって、養生の実施方法を調節することができる。例えば、１００×１００×１０ｍｍのプレス成形体を使用する場合は、プレス成形体を炭酸ガス養生室の棚に配置した後、扉を閉めて内部を密閉状態にする。その後、養生室の空気を一旦脱気した後に、所望の濃度まで二酸化炭素を注入する。所望の二酸化炭素濃度を維持するため、自動で又は手動で適宜二酸化炭素を注入する。炭酸ガス養生釜を用いる場合には、加圧環境下で行うこともできる。建設現場で打設する場合には、プレス成形体の周囲に仮設の炭酸ガス養生室を設置して、炭酸ガスを注入することができる。
　本実施形態の製造方法で製造された水硬性石灰を含む成形体の曲げ強さは、両端支持とし中央部を載荷した曲げ試験により試験片が破壊に至るまでの最大モーメントを、試験片の断面係数で割ることにより算出した曲げ応力の値である。本実施形態の製造方法により製造される成形体は、７．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さ、より好ましくは８Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを有することを特徴とする。他の実施形態にかかる方法では、プレス圧力、骨材の粒度及び配合比、炭酸ガス養生条件を調節することにより、１０Ｎ／ｍｍ２以上、また１９Ｎ／ｍｍ２以上、さらには２３Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを有する水硬性石灰を含む成形体を製造することが可能である。
　また、本実施形態の炭酸カルシウム結晶化された水硬性石灰を含む成形体は、好ましくは１．５ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは１．６５ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは１．７ｇ／ｃｍ３以上、特に好ましくは１．９ｇ／ｃｍ３以上の密度を有する。
［部材］
　本発明の一実施形態における水硬性石灰を含む成形体は、加工することにより部材として用いることができる。部材としては、タイル、パネル、ボード等の建築部材、食器、生活用品、機械部品、電気器具等が挙げられる。
［実施例１］
１．試験体の作製
１．１．材料
（天然水硬性石灰）
　試験体の作製に使用した水硬性石灰は、Ａ産地（フランス東部）のＮＨＬ２であり、これらの化学成分は表１に示す通りである。
（骨材）
　試験体の作製に、骨材として、粒度分布の異なる５号ケイ砂（三河珪砂）、６号ケイ砂（三河珪砂）、８号ケイ砂（三河珪砂）及び最大径２５０μｍ以下で粒度分布のピーク値が４０～１００μｍである炭酸カルシウム（常陸砕石）を使用した。
１．２．試験体の各成分の配合量
　表２に、製造した試験体のパラメータを示す。
（水分量）
　欧州規格ＥＮ４５９‐２の規定に従って水硬性石灰に対して５５質量％の水分量を加えてプレス成形したところ、プレス成形体が得られなかったことから、試験体作製時に混合する水分量は、水硬性石灰に対して１０質量％とした。
　型枠内で養生する非圧縮成形の試験体については、欧州規格ＥＮ４５９‐２に規定される通り、水硬性石灰に対して５５質量％の水分量を加えた。
（骨材）
　試験体作製時の骨材の配合量は、水硬性石灰に対して１：１、１：２及び１：４とした。
１．３．試験体の製造工程
（プレス成形条件）
　プレス成形は、粉末成型プレスを用いて、０Ｎ／ｍｍ２（非圧縮）、１０Ｎ／ｍｍ２、２０Ｎ／ｍｍ２、４０Ｎ／ｍｍ２の圧力で行い、１００×１００×１０ｍｍのプレス成形体を得た。
（養生条件）
　養生条件は、気中養生（実施中）（温度２０±１℃、相対湿度６０±５％）、炭酸ガス養生（温度２０±１℃、相対湿度６０±５％、炭酸ガス濃度５％）の２種類で試験を行った。
　非圧縮成型の試験体の養生条件は、特許文献１を参照して、２日水中養生（型枠をプラスチック板により２日密閉）したものを脱型後に炭酸ガス養生したもの、及び、開放型に設置したまま炭酸ガス養生し、７日後に脱型し再び炭酸ガス養生したものの２種類の方法によって行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
２．試験体の曲げ強さの測定
（測定方法）
　曲げ強さの測定試験は、１００×１００×１０ｍｍの試験体を作製して行った。試験体は、２体を１セットとして、曲げ強さを測定し、２体の平均値とした。測定は、２０ｋＮ万能試験機（島津製作所製）を用いて行った。試験体の加力方法は万能試験機による３点支持の一方向単調加力とし、載荷スピードは最大強度を加味しながら１から１０Ｎ／ｓｅｃに荷重制御して行った。
　３点曲げによる曲げ強さは、以下の公式よって計算される。
　　ρ　＝　３ＰＤ／２ｂｈ２
　ここで、ρは曲げ強さ（Ｎ／ｍｍ２）、Ｐは破壊荷重（Ｎ）、Ｄは支持支点距離（ｍｍ）、ｂｈ２は成形体の寸法（幅ｂ（ｍｍ）、成ｈ（ｍｍ））を表し、ここではＤを９０ｍｍとした。
３．測定試験結果
３．１．成形圧力と、水硬性石灰及び骨材の配合比率による影響
　０Ｎ／ｍｍ２（非圧縮）、１０Ｎ／ｍｍ２、２０Ｎ／ｍｍ２、４０Ｎ／ｍｍ２の圧力で成形プレスを実施し、プレス成形の圧力が曲げ強さに与える影響について検討した。また、水硬性石灰と骨材との配合比率を１：１、１：２、１：４とした場合について、水硬性石灰及び骨材の配合比率が曲げ強さに与える影響について検討した。
　図２に示されるように、成形時の圧力は高いほど、曲げ強さは上昇することが明らかとなった。また、水硬性石灰に対する骨材の配合比率が高くなるほど曲げ強さは低下したが、水硬性石灰に対する骨材の配合比率が１：１及び１：２では、骨材配合による曲げ強さ低下の影響は抑制されることが明らかとなった。
　８号ケイ砂を水硬性石灰との配合比で１：１とし、成形圧力が４０Ｎ／ｍｍ２の場合、炭酸ガス養生２８日で曲げ強さ１９．４７Ｎ／ｍｍ２が得られた（図２）。この値は、非圧縮の７日型枠内の２８日目の結果（２８日強度：３～５Ｎ／ｍｍ２）の約４倍の強度であった。この結果から、型枠による拘束に対し、成型時に圧力をかける場合の方が、より高い強度の発現を促すことが明らかとなった。
３．２．養生条件による影響
　５容積％の炭酸ガスを用いて、３日間、７日間、１４日間、２１日間、２８日間の炭酸ガス養生又は気中養生を実施し、炭酸ガス養生日数が曲げ強さに与える影響について検討した。
　図３に示されるように、成形圧力４０Ｎ／ｍｍ２の場合、８号ケイ砂を配合比１：１とした時に曲げ強さ１９．４７Ｎ／ｍｍ２が得られた。この値は、気中養生で得られた試験結果（成形圧力、配合や養生期間など同条件で製作した場合３．６２Ｎ／ｍｍ２）のおよそ５倍となり、炭酸養生することにより約５倍まで曲げ強さを上昇できることが確認できる。
　骨材として炭酸カルシウムを用いた場合（図４）の結果から解るように、成形圧力が４０Ｎ／ｍｍ２の場合を除き、養生期間３日で最大強度を発現している。一方、成形圧力が４０Ｎ／ｍｍ２の場合、７日で最大強度を発現した。このことから、成形時の圧縮力が上がると結晶間距離が縮まり、炭酸ガスが通りにくくなることで強度を発現するまでに時間が必要となることが考えられる。
　なお、試験後断面のフェノールフタレインによるアルカリ残分の確認により、少なくとも７日間の炭酸ガス養生により、炭酸化は全面的に進行していることが確認されている。
　一方、気中養生した場合、曲げ強さが２Ｎ／ｍｍ２以下であったことから、炭酸ガス養生が強度上昇へ影響することが確認できる。
３．３．骨材の粒度による影響
　水硬性石灰と骨材との配合比率１：２、成型圧力１０Ｎ／ｍｍ２の条件下で、８号ケイ砂、６号ケイ砂、５号ケイ砂の３種類を比較することにより、水硬性石灰と混合する骨材の粒度が曲げ強さに与える影響について検討した。
　図５に示されるように、骨材粒度の影響は小さいものの、粒度の細かい８号ケイ砂で強度が最も高くなる傾向が示された。
　また骨材の種類による影響については、骨材を炭酸カルシウムとした場合と８号ケイ砂とした場合、水硬性石灰と骨材との配合比率１：１および１：２、成型圧力４０Ｎ／ｍｍ２の結果が同等となっていることが解る。炭酸カルシウムは粒度特性上ピーク値が４０～１００μｍ付近と８号ケイ砂と近いことから、骨材の種類による影響は小さく、骨材の粒度特性が強度発現に影響していることが確認できる。
［実施例２］
１．試験体の作製
　実施例１で用いた材料を用いて、適宜水分量を調節し、実施例１と同等寸法の試験体を製造し、成形圧力、炭酸ガスの養生濃度および水硬性石灰と混合する骨材の有無の影響について補足するため再度曲げ試験を行った。表３に、製造した試験体のパラメータを示す。
　実施例１で与えた１０～４０Ｎ／ｍｍ２の成形圧力に対して、実施例２では下限を５Ｎ／ｍｍ２、上限を６０Ｎ／ｍｍ２として、成形圧力の影響について検討を行った。
　養生条件としては、炭酸濃度１％についても実施した。ただし、濃度１％については、養生期間を２日とした場合のみ実施した。養生期間については、実施例１において、１４日以上で顕著な上昇が見られなかったことから、最大養生期間日数を１４日とした。
　配合骨材は、実施例１で骨材の種類についての影響は小さいとの結果に基づいて、実施例１で使用した４０～１００μｍを粒度分布のピーク値とする常盤砕石の炭酸カルシウム骨材を再度使用した。さらに、骨材を含まない水硬性石灰のみとした試験体についても試験した。
　成形は、３０００ｋＮ万能試験機（ＩＮＳＴＲＯＮ製）を用いて、成形圧力が３軸方向等圧となるよう圧縮して行い、試験体形状は実施例１と同様に１００×１００×１０ｍｍとした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
２．試験体の測定
２．１．試験体の曲げ強さの測定
　曲げ強さの測定試験は、実施例１と同様に１００×１００×１０ｍｍの試験体を作製して行った。試験体数は３体とし、これら平均を試験結果の値とした。加力方法は、１００ｋＮ万能試験機（島津製作所製）による３点支持の一方向単調加力とし、載荷スピードは１０Ｎ／ｓｅｃに荷重制御して行った。３点曲げによる曲げ強さは、実施例１と同様の公式によって計算した。
３．測定試験結果
３．１．成形圧力および養生期間の影響
　図７に骨材（炭酸カルシウム）を水硬性石灰に対して１：１で配合し、炭酸濃度を５％で養生した場合の成形圧力－曲げ強さ関係の試験結果を示す。
　成形圧力が高くなるにつれて、養生期間の長い試験体ほど曲げ強さがやや高くなる傾向となったが、２日養生を供することで７日養生にほぼ近い値を示すことが確認された。また、７日以上の養生期間で、成形圧力を上げることにより、実施例１の結果を上回る２０Ｎ／ｍｍ２以上の高い曲げ強さが得られた。
　成形圧力が低くなるにつれ、養生期間の影響は小さくなり、例えば５Ｎ／ｍｍ２では、最も短い２日養生の場合、曲げ強さは７．７９Ｎ／ｍｍ２となった。この５Ｎ／ｍｍ２、２日養生の場合の曲げ強さの値は、特許文献１に記載される非圧縮・型枠内成形（以下、非圧縮成形）の試験体で実施した結果の最大曲げ荷重である５．６６Ｎ／ｍｍ２の約１．５倍であり、成形圧力を５Ｎ／ｍｍ２以上とすることで、非圧縮成形の場合よりも曲げ強さが十分に改善されることが示された。
　ここで、ＪＩＳ　Ａ　５２０９セラミックタイル（５．１．６　曲げ破壊荷重）で規定される屋内床・浴室床の曲げ破壊荷重は５４０Ｎ以上と規定されており、寸法１００×１００×１０ｍｍでは曲げ強さに換算すると７．５３Ｎ／ｍｍ２に相当する。それに対し、５Ｎ／ｍｍ２、２日養生の場合の曲げ強さの値は７．７９Ｎ／ｍｍ２であり、上記の規定値を満足する値であった。
３．２．養生炭酸濃度および成形圧力の影響
　図８に、水硬性石灰と炭酸カルシウム炭酸骨材の配合比１：１とし、炭酸養生濃度を１％としたときの成形圧力３Ｎ／ｍｍ２および５Ｎ／ｍｍ２における曲げ強さを示す。比較として、炭酸養生濃度を５％とし、成形圧力５Ｎ／ｍｍ２とした場合の結果（図７に示したもの）を示すが、同じ成形圧力では、炭酸濃度１％の場合においても炭酸濃度５％の場合と同等かやや小さい曲げ強さであった。この炭酸濃度１％の場合の曲げ強さの平均は、８．１３Ｎ／ｍｍ２であり、非圧縮成形の場合の最大値５．６６Ｎ／ｍｍ２の１．４倍であり、炭酸濃度５％の場合と同等の値であった。
　炭酸養生濃度１％、成形圧力を３Ｎ／ｍｍ２の場合の曲げ強さは、非圧縮成形の場合の曲げ強さを下回る結果であったことから、成形圧力を５Ｎ／ｍｍ２以上とすることで十分な曲げ強さが得られることが明らかとなった。さらに、成形圧力３Ｎ／ｍｍ２では、成形直後の強度不足により、移動作業におけるハンドリング性能が低下した。
　以上の結果より、成形圧力５Ｎ／ｍｍ２および炭酸養生濃度１％以上とすることにより、非圧縮成形よりも高い曲げ強さが得られ、製作および使用環境において実用的な成形物を作成することが可能となることが明らかとなった。
３．３．水硬性石灰のみとした場合の試験結果
　図９に、骨材を配合せず、水硬性石灰のみを用いて成形した場合についての成形圧力と曲げ強さとの関係を示す。成形圧力は、１５、３０、５０Ｎ／ｍｍ２の範囲で実施した。
　図９に示す通り、水硬性石灰のみを用いて成形した場合、炭酸カルシウム骨材を含む場合と同等またはこれをやや上回る曲げ強さを示した。
　したがって、配合骨材の配合比率を大きく低減し、水硬性石灰のみとした場合も、曲げ強さに大きな影響を与えず、成形圧力を加えることで炭酸化により高い曲げ強さを発現できることが明らかとなった。
３．４．試験体の密度の測定結果
　炭酸濃度５％の条件で、水硬性石灰と炭酸カルシウム骨材との配合比率１：１で製造した成形体及び水硬性石灰（骨材なし）で製造した成形体の密度を測定した結果を図１０に示す。
　骨材を炭酸カルシウム（配合１：１）、成形圧力を５Ｎ／ｍｍ２とした場合に１．６８ｇ／ｃｍ３という値が得られた。
　骨材を含まない水硬性石灰のみを配合した場合、成形圧力５Ｎ／ｍｍ２、炭酸養生２日間の場合、１．５ｇ／ｃｍ３であった。
３．５．炭酸カルシウム結晶化の進行度合いの影響
　炭酸カルシウム結晶化の進行度合いと曲げ強さの関係について、成形体の断面にフェノールフタレイン溶液を塗布して観察することにより確認した。成形圧力１５Ｎ／ｍｍ２で製造した試験体において、２日間の炭酸養生により炭酸カルシウム結晶化は全面に進行していた。また、１５Ｎ／ｍｍ２以下の成形圧力で製造した試験体においても同様に、骨材の配合比に関係なく炭酸カルシウム結晶化が進行しており、炭酸濃度が低い場合（１容積％）でも炭酸化はほぼ全面（断面の少なくとも９０％）に進行することが確認された。
　一般的に、高い成形圧力で製造した骨材を含まない成形体では炭酸カルシウム結晶化の進行は遅くなることが考えられることから、成形圧力５０Ｎ／ｍｍ２、骨材なしで製造した試験体の炭酸カルシウム結晶化の進行度合いを確認した。その結果、表面から内側に少なくとも３ｍｍの水硬性石灰が炭酸カルシウム結晶化していることが観察され、炭酸カルシウム結晶化の進行が表面から３ｍｍ程度進行した成形体でも強度を発現することが明らかとなった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005
まとめ
　水硬性石灰と水との混合物をプレス成形し、炭酸ガス養生に供した成形体は、水硬性石灰と水との混合物を型枠に充填して拘束し、炭酸ガス養生に供した成形体よりも改善された強度を発現することが確認された。
　水硬性石灰の圧縮成形物の炭酸化による高強度化技術を利用することで、様々な形態の材料製作へと応用が可能である。窯業系製品、木製製品、セメント系二次部材、鉄鋼系二次部材など様々な部材へと代替応用ができる。
　製造方法としては、炭酸ガス濃度を５％以上とした密閉空間において、水硬性石灰単体あるいは骨材との混合材を圧縮成形し硬化を促進させる方法が考えられる。
　これに対し、セメントを原料とする構造物は、炭酸化が容易に進まないことから、短期間で二酸化炭素を回収することが困難である。
　さらに、炭酸ガスを吸収させることで、天然水硬性石灰の製造時に原石から排出される脱炭起源の二酸化炭素を回収する効果が得られる。脱炭起源の二酸化炭素は天然水硬性石灰製造時の６０～７０％を占めており、図１１に示すような二酸化炭素の循環が行われる。
　天然水硬性石灰の二酸化炭素CO2回収率は、含有するCaOの化学分析による割合（表－１）を６０％として、次式の通り算出できる。

　　CO2分子量４４．００９５Ｃ／CaO分子量５６．００７４Ｃ×ＮＨＬにおけるCaOの含有率０．６０＝０．４７

　すなわち、この炭酸化による技術を利用することで、天然水硬性石灰１（ｔ）あたり、約４７０（ｋｇ）の二酸化炭素が回収できることになる。
　製造された圧縮成型物は、水硬性石灰、消石灰、ケイ砂及び炭酸カルシウムを適切な配合比率とすることで、回収された後、焼成、消化などの製造工程を経て、原料の水硬性石灰へと再生することができる。これを原料として、圧縮成型物を製造することで、循環活用した部材の製造工程が成立する。

Claims (8)

  1. 　７．５Ｎ／ｍｍ２以上の曲げ強さを有する、炭酸カルシウム結晶化された水硬性石灰を含む成形体。
  2. 　（ａ）水硬性石灰及び水を含む混合物を５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する工程、及び（ｂ）（ａ）で得られたプレス成形体を炭酸ガス養生に供する工程を含む、水硬性石灰を含む成形体の製造方法。
  3. 　１５Ｎ／ｍｍ２以上の圧力でプレス成形する、請求項２に記載の製造方法。
  4. 　炭酸ガス養生が、炭酸ガス濃度１容積％以上で２日間以上の炭酸ガス養生である、請求項２又は３に記載の製造方法。
  5. 　骨材が水硬性石灰に対して、水硬性石灰：骨材として１：４未満の質量比で混合物中に配合される、請求項２から４の何れか一項に記載の製造方法。
  6. 　水硬性石灰のセメント係数が０．４５～０．９である、請求項２から５の何れか一項に記載の製造方法。
  7. 　請求項２から６の何れか一項に記載の方法で製造される、水硬性石灰を含む成形体。
  8. 　請求項１又は７に記載の成形体を加工してなる部材。
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