WO2020203986A1 - 合わせガラス、及び車両システム - Google Patents

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glass
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中山　和彦
敦 野原
大三 伊井
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Sekisui Chemical Co Ltd
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Sekisui Chemical Co Ltd
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    • B32B2605/08—Cars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60J—WINDOWS, WINDSCREENS, NON-FIXED ROOFS, DOORS, OR SIMILAR DEVICES FOR VEHICLES; REMOVABLE EXTERNAL PROTECTIVE COVERINGS SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLES
    • B60J1/00—Windows; Windscreens; Accessories therefor
    • B60J1/001—Double glazing for vehicles

Definitions

  • the present invention relates to a laminated glass and a vehicle system having a laminated glass.
  • Laminated glass is widely used for automobile window glass, in which an interlayer film is interposed between two glass plates and integrated.
  • the interlayer film is often formed of a plasticized polyvinyl acetal in which a plasticizer is mixed with a polyvinyl acetal resin. Even if the laminated glass is damaged by an external impact, the glass fragments are less likely to scatter and the safety is improved.
  • laminated glass used in automobiles is required to have improved heat shielding properties in order to prevent the inside of the automobile from becoming too hot due to external light such as sunlight. Therefore, it is known that an organic dye having a high heat-shielding effect, metal oxide particles, or the like is blended in the interlayer film for laminated glass, or an infrared reflective layer is provided (see, for example, Patent Documents 1 and 2). .. Further, it is also known that a functional plastic film composed of an infrared reflecting layer and an infrared absorbing layer is provided (see, for example, Patent Document 3).
  • LEVEL3 condition driving automation
  • the automatic driving system of LEVEL3 needs to be operated by the driver even during operation if there is a request from the system such as in an emergency. Therefore, it is important to monitor that the driver is in an operable state.
  • a technique for recognizing a driver's face by irradiating the driver's face with infrared rays and photographing the reflected light with an infrared camera has been proposed. Infrared rays have wavelengths in the near infrared region that cannot be recognized by the human eye and are easily reflected by human skin. This makes it possible to determine whether or not the driver is seated, the direction of the line of sight, whether or not the driver is dozing, and whether or not there is any sign of the driver.
  • infrared light is also included in external light such as sunlight that enters from outside the vehicle. Therefore, when the monitoring system is applied, when infrared light from the outside of the vehicle is applied to the driver's face, it becomes noise, and in some cases, halation occurs due to an excessive amount of light, which hinders face recognition. Note that halation means that the light beam is too strong, which exceeds the detection sensitivity of the camera and makes the observed image unclear.
  • Patent Documents 1 to 3 when an organic dye or metal oxide particles are mixed in the interlayer film, or when an infrared reflecting layer or an infrared absorbing layer is provided, infrared light is absorbed or reflected by the interlayer film. , It is prevented that the driver's face is irradiated from outside the vehicle.
  • the wavelength of the infrared light source (for example, LED) used in the face recognition system is near infrared rays of 900 to 1300 nm from the infrared reflection wavelength of human skin. Light having such a wavelength cannot be sufficiently reflected and shielded by conventional organic dyes and metal oxide particles for the purpose of heat shielding, and noise and halation in a monitoring system may not be sufficiently prevented.
  • the infrared light source used in the face recognition system it is being considered to irradiate the human face after reflecting it once on a window glass such as a windshield.
  • an infrared camera on the dashboard for observing a subject irradiated with infrared rays.
  • the infrared rays are reflected by the laminated glass and then incident on the infrared camera.
  • the conventional laminated glass is not supposed to reflect infrared rays inside the vehicle, and infrared rays cannot be reflected properly, so that monitoring may not be performed properly.
  • an object of the present invention is to provide a laminated glass that can be appropriately monitored by infrared light even if an infrared light monitoring system is introduced in various vehicles such as automobiles.
  • the present invention provides the following [1] to [16].
  • T / R ratio (4) log10 (T4 / 100) / log10 (R4 / 100) ... (2-4) [6] Laminated glass used in infrared monitoring systems.
  • the average transmittance from one surface at ⁇ 50 nm of the maximum emission wavelength of the infrared light source used for infrared monitoring is set to TB, and the maximum reflectance at ⁇ 50 nm of the maximum emission wavelength at an incident angle of 60 ° on the other surface.
  • Is RB, and the T / R ratio (B) calculated by the following formula (3) is larger than 1.
  • T / R ratio (B) log10 (TB / 100) / log10 (RB / 100) ... (3)
  • the laminated glass according to any one of the above [1] to [6], which comprises an infrared reflective layer.
  • Infrared rays provided between the first resin layer arranged on one surface side, the second resin layer arranged on the other surface side, and the first and second resin layers.
  • a reflective layer The laminated glass according to any one of the above [1] to [10], wherein at least one of the first and second resin layers contains an infrared absorber.
  • a light source provided inside the vehicle body and emitting infrared rays
  • the light receiving means provided inside the vehicle body and receiving the reflected light from the observed body irradiated with the infrared rays is provided.
  • a vehicle system that detects the state of an object to be observed by the reflected light received by the light receiving means.
  • the vehicle is an automobile
  • the laminated glass constitutes any one of a windshield, a side glass, and a rear glass.
  • the laminated glass constitutes the windshield.
  • the vehicle system according to any one of [12] to [14] further comprising a face recognition system that recognizes the face of the observed object by the received reflected light.
  • the light receiving means receives the reflected light from the observed body through reflection by the laminated glass.
  • the present invention it is possible to provide a laminated glass that can be appropriately monitored by infrared light even if an infrared light monitoring system is introduced in various vehicles.
  • T / R ratio log10 (T / 100) / log10 (R / 100) ...
  • the laminated glass of the present invention has a relatively small average transmittance (T), and sufficiently shields infrared rays in a predetermined wavelength region incident from one surface of the laminated glass.
  • infrared rays in a predetermined wavelength region included in external light such as sunlight incident from one surface of the laminated glass are sufficiently shielded by the laminated glass.
  • the laminated glass can sufficiently reflect infrared rays in a predetermined wavelength region incident on the other surface (for example, the surface inside the vehicle) at an angle of 60 °.
  • the laminated glass has first and second glass plates, and in various vehicles, the first glass plate is arranged on the outside of the vehicle and the second glass plate is arranged on the inside of the vehicle. Then, it is preferable that the surface of the first glass plate becomes the one surface and the second glass plate becomes the other surface.
  • the incident angle is set to 60 ° because the infrared rays used for monitoring in the infrared monitoring system are often tilted at a constant angle and incident on the laminated glass.
  • the methods for measuring the average transmittance (T) and the maximum reflectance (R) are specifically as shown in Examples.
  • the laminated glass according to the embodiment of the present invention has an average transmittance of TA at a wavelength of 900 to 1300 nm from one surface and an incident angle of 60 ° on the other surface.
  • the T / R ratio (A) calculated by the following formula is larger than 1.
  • T / R ratio (A) log10 (TA / 100) / log10 (RA / 100) ... (1)
  • infrared light of 900 to 1300 nm is used for monitoring.
  • Infrared light of 900 to 1300 nm cannot be recognized by the human eye, but is easily reflected by human skin or the like, and is suitable for monitoring an occupant such as a driver.
  • the laminated glass satisfying the above formula (1) can sufficiently shield infrared rays having a wavelength of 900 to 1300 nm contained in external light such as sunlight incident from one surface of the laminated glass by the laminated glass.
  • the laminated glass of the present embodiment satisfying the above formula (1) is used, even if an infrared monitoring system for monitoring the driver or the like is introduced inside the vehicle, external light such as sunlight can be monitored. It is possible to prevent noise when doing so, and to perform appropriate monitoring. Specifically, for example, in a face recognition system, whether or not a person is dozing is detected by the movement of the eyelids, but by using the laminated glass of the present embodiment, such movements of the eyelids can also be detected. It can be detected with less noise.
  • infrared rays may be reflected by a window glass made of laminated glass and used, but the laminated glass in the present embodiment satisfies the other surface by satisfying the equation (1). (That is, the surface inside the vehicle) can sufficiently reflect infrared light of 900 to 1300 nm. Therefore, even when the infrared rays for monitoring are reflected by the window glass and used, the infrared rays are sufficiently reflected and appropriate monitoring can be realized with high accuracy.
  • the T / R ratio (A) is preferably greater than 2.3, more preferably greater than 3.6, and more preferably greater than 8 in order to reduce noise and achieve highly accurate infrared monitoring. .. Further, the T / R ratio (A) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the laminated glass according to another embodiment of the present invention is at least one of the T / R ratios (1) to (4) calculated from the following formulas (2-1) to (2-4).
  • T / R ratio (1) log10 (T1 / 100) / log10 (R1 / 100) ... (2-1)
  • T / R ratio (2) log10 (T2 / 100) / log10 (R2 / 100) ... (2-2)
  • T / R ratio (3) log10 (T3 / 100) / log10 (R3 / 100) ... (2-3)
  • T / R ratio (4) log10 (T4 / 100) / log10 (R4 / 100) ... (2-4)
  • T1 is the average transmission rate from one surface of the laminated glass at a wavelength of 900 to 1000 nm
  • R1 is a wavelength of 900 to 900 ° at an incident angle of 60 ° on the other surface of the laminated glass.
  • T2 is the average transmittance from one surface of the laminated glass at a wavelength of 1000 to 1100 nm
  • R2 is an incident angle of 60 ° on the other surface of the laminated glass at a wavelength of 1000 to 1100 nm. Maximum reflectance.
  • T3 is the average transmittance from one surface of the laminated glass at a wavelength of 1100-1200 nm
  • R3 is the maximum reflection at an incident angle of 60 ° on the other surface of the laminated glass at a wavelength of 1100-1200 nm.
  • T4 is the average transmittance from one surface of the laminated glass at a wavelength of 1200 to 1300 nm
  • R4 is the maximum reflection at an incident angle of 60 ° on the other surface of the laminated glass at a wavelength of 1200 to 1300 nm. The rate.
  • LEDs are often used as the infrared light source used in infrared monitoring systems, and LEDs generally have a narrow emission wavelength range.
  • at least one of the T / R ratios (1) to (4) is set to be larger than 1 to specify.
  • the maximum emission wavelength of the infrared light source used in the infrared monitoring system is the T / R ratio (1). It is preferable that it exists in a wavelength region larger than 1 in (4). That is, when the T / R ratio (1) is larger than 1, the maximum emission wavelength of the light source used may be 900 to 1000 nm. When the T / R ratio (2) is larger than 1, the maximum emission wavelength of the light source used may be 1000 to 1100 nm. When the T / R ratio (3) is larger than 1, the maximum emission wavelength of the light source used may be 1100 to 1200 nm. When the T / R ratio (4) is larger than 1, the maximum emission wavelength of the light source used may be 1200 to 1300 nm.
  • the laminated glass has a T / R ratio (1) to (4), preferably two or more, more preferably three or more, more than one.
  • T / R ratio is larger than 1 over such a wide wavelength range, noise can be reduced and highly accurate monitoring can be realized.
  • the T / R ratio of two or three is larger than 1, it is preferable that the T / R ratio of the adjacent wavelength region is larger than 1. That is, the T / R ratio (1) and the T / R ratio (2), the T / R ratio (2) and the T / R ratio (3), or the T / R ratio (3) and the T / R ratio (4). ) Is preferably larger than 1.
  • the T / R ratio (1) and the T / R ratio (2) and the T / R ratio (3), or the T / R ratio (2) and the T / R ratio (3) and the T / R ratio (4). ) Is more preferably larger than 1. In this way, if the T / R ratio of the wavelength regions adjacent to each other is made larger than 1, the T / R ratio can be continuously increased over a wide range of wavelength regions, so that highly accurate monitoring can be realized with even less noise. become. Further, in order to realize highly accurate monitoring with even less noise, it is preferable that all of the T / R ratios (1) to (4) are larger than 1.
  • the T / R ratio (A) described above does not necessarily have to be larger than 1, but the T / R ratio ( A) is preferably larger than 1.
  • the T / R ratio (A) is also larger than 1, it becomes easier to realize highly accurate monitoring with less noise. ..
  • the specific combination when at least two or three of the T / R ratios (1) to (4) are larger than 1 is as described above.
  • the T / R ratio (1) is preferably larger than 2.3, more preferably larger than 3.6, and more preferably larger than 8.
  • the T / R ratio (1) is increased in this way, noise can be reduced and appropriate infrared monitoring can be realized, and more accurate infrared monitoring can be performed especially when a light source having a maximum emission wavelength of 900 to 1000 nm is used. ..
  • the T / R ratio (1) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the T / R ratio (2) is preferably greater than 2.3, more preferably greater than 3.6, and even more preferably greater than 8.0.
  • the T / R ratio (2) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the T / R ratio (3) is preferably greater than 2.3, more preferably greater than 3.6, and even more preferably greater than 8.0.
  • the T / R ratio (3) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the T / R ratio (4) is preferably greater than 2.3, more preferably greater than 3.6, and even more preferably greater than 8.0.
  • the T / R ratio (4) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the laminated glass according to still another embodiment of the present invention is a laminated glass used in an infrared monitoring system, and the T / R ratio (B) calculated by the following formula (3) is larger than 1.
  • T / R ratio (B) log10 (TB / 100) / log10 (RB / 100) ... (3)
  • TB is the average transmittance from one surface of the laminated glass at the maximum emission wavelength of ⁇ 50 nm
  • RB is the incident angle 60 on the other surface of the laminated glass at the maximum emission wavelength of ⁇ 50 nm.
  • Maximum reflectance of ° The maximum emission wavelength is the wavelength at which the emission intensity of the infrared light source used for monitoring is highest.
  • LEDs are often used as infrared light sources used in infrared monitoring systems, and LEDs generally have a narrow emission wavelength range. Therefore, by making the T / R ratio (B) larger than 1 in the maximum emission wavelength of the light source and the wavelength region in the vicinity thereof, highly accurate monitoring can be realized with less noise.
  • the T / R ratio (B) is preferably greater than 2.3, more preferably greater than 3.6, and more preferably greater than 8. By increasing the T / R ratio (B) in this way, noise can be reduced and highly accurate infrared monitoring can be realized. Further, the T / R ratio (B) is, for example, 20 or less, preferably 15 or less, in order to maintain the visible light transmittance and the like sufficiently high.
  • the average transmittance TA at a wavelength of 900 to 1300 nm is preferably 25% or less, more preferably 20% or less, still more preferably 15% or less.
  • the average transmittance TA is lowered, the above-mentioned T / R ratio (A), T / R ratios (1) to (4), and T / R ratio (B) can be easily increased to more than 1.
  • the average transmittance TA at a wavelength of 900 to 1300 nm should be as low as possible from the viewpoint of appropriately monitoring with infrared rays, but from the viewpoint of increasing the visible light transmittance of the laminated glass, for example, 1% or more is preferable. Is 3% or more, more preferably 5% or more.
  • the average transmittance T (for example, T / R ratio (for example)) in the wavelength region where the T / R ratios (1) to (4) and the T / R ratio (B) are larger than 1
  • the average transmittance T1 at 900 to 1000 nm is preferably 25% or less, more preferably 20% or less, still more preferably 15% or less.
  • the T / R ratios (1) to (4) and the T / R ratio (B) can be easily made larger than 1.
  • the viewpoint of increasing the visible light transmittance of the laminated glass it is, for example, 1% or more, preferably 3% or more, and more preferably 5% or more.
  • the maximum reflectance RA at a wavelength of 900 to 1300 nm is, for example, 12% or more, preferably 30% or more, more preferably 50% or more, still more preferably 60% or more, and particularly preferably 73% or more.
  • the T / R ratio (A), the T / R ratios (1) to (4), and the T / R ratio (B) can be easily increased to more than 1.
  • the maximum reflectance RA at a wavelength of 900 to 1300 nm may be higher as it is higher from the viewpoint of appropriately monitoring with infrared rays, but is practically 95% or less, or 85% or less.
  • the maximum reflectance R (for example, the T / R ratio (1)) in the wavelength region where the T / R ratios (1) to (4) and the T / R ratio (B) are larger than 1 becomes larger than 1.
  • the maximum reflectance R1) at 900 to 1000 nm is, for example, 8% or more, preferably 30% or more, more preferably 50% or more, still more preferably 60% or more, and particularly preferably 73% or more.
  • the maximum reflectance R in the wavelength region where the T / R ratios (1) to (4) and the T / R ratio (B) are larger than 1 should be higher as it is appropriately monitored by infrared rays. However, practically, it is 95% or less, and may be 85% or less.
  • the visible light transmittance (Tv) of the laminated glass of the present invention is preferably 60% or more for suitable use as a window glass, more preferably 70% or more for suitable use for an automobile windshield, and further preferably. Is 75% or more, more preferably 80% or more.
  • the visible light transmittance (Tv) may be measured in accordance with JIS R3212 (2015), and the specific measurement method is as shown in the examples.
  • the laminated glass of the present invention has a high heat-shielding property in order to prevent the inside of the vehicle from being heated by external light such as sunlight.
  • the Tts of the laminated glass is, for example, 70% or less, preferably 65% or less, more preferably 60% or less, still more preferably 55% or less.
  • Tts is an abbreviation for Total solar energy transmitted thrust a glazing, and is an index showing heat shielding property.
  • the laminated glass has sufficient heat shielding property when Tts is set to the above upper limit value or less.
  • Tts is, for example, 30% or more, preferably 40% or more, more preferably 45% or more, still more preferably 50% or more, from the viewpoint of ensuring a certain level or more of visible light transmittance.
  • the type of infrared absorber and the type of infrared reflective layer blended in the interlayer film can be appropriately adjusted to increase transparency and reduce Tts.
  • Tts can be set to, for example, 65% or less, 60% or less, or 55% or less while ensuring visible light transmittance of 70% or more. Note that Tts may be measured in accordance with ISO 13837 (2008), and the specific measurement method is as shown in Examples.
  • Tds (1.5) is the solar transmittance Tds (1.5) of the laminated glass at a wavelength of 300 to 2500 nm.
  • the Tds (1.5) of the laminated glass of the present invention is, for example, 60% or less, preferably 55% or less, more preferably 50% or less, still more preferably 45% or less in order to enhance the heat shielding property. Further, from the viewpoint of ensuring a certain level or more of visible light transmittance, for example, it is 20% or more, preferably 30% or more, more preferably 35% or more, still more preferably 40% or more. Further, in the present invention, as described above, Tds (1.5) can be lowered while increasing transparency.
  • Tds (1.5) can be secured while ensuring visible light transmittance of 70% or more.
  • the solar transmittance Tds (1.5) may be measured in accordance with ISO 13837 (2008), and the specific measurement method is as shown in the examples.
  • the laminated glass includes a pair of glass plates (first and second glass) and an interlayer film arranged between the pair of glass plates.
  • the pair of glass plates are bonded by an interlayer film to form a laminated glass.
  • the laminated glass of the present invention preferably contains an infrared absorber.
  • an infrared absorber By containing an infrared absorber in the laminated glass, the transmittance in the wavelength region of 900 to 1300 nm is lowered, and each of the above T / R ratios can be easily made larger than 1. In addition, it becomes easy to improve the heat shielding property.
  • the infrared absorber is preferably contained in the interlayer film.
  • the infrared absorber examples include organic dyes and heat-shielding particles.
  • the organic dye is preferably an organic dye containing a metal element.
  • the organic dye may be used alone or in combination of two or more.
  • the metal element may be one kind alone or two or more kinds.
  • the metal element may be contained in the form of a compound such as a metal oxide.
  • the metal element may be a transition element or a typical metal. Transition elements include Group 4 elements, Group 5 elements, Group 6 elements, Group 7 elements, Group 8 elements, Group 9 elements, Group 10 elements, Group 11 elements, or Group 12 elements. And so on.
  • Examples of typical metals include Group 13 elements and Group 14 elements. Specific metal elements include copper, zinc, vanadium, tin and the like.
  • the organic dye examples include a phthalocyanine compound, a naphthalocyanine compound, an anthracyanine compound and the like.
  • the phthalocyanine compound is a phthalocyanine or a phthalocyanine derivative having a phthalocyanine skeleton, and preferably contains a metal element.
  • the naphthalocyanine compound is naphthalocyanine or a naphthalocyanine derivative having a naphthalocyanine skeleton, and preferably contains a metal element.
  • the anthracyanine compound is anthracyanine or an anthracyanine derivative having an anthracyanine skeleton, and preferably contains a metal element.
  • the metal element may be the central metal of the naphthalocyanine skeleton, the naphthalocyanine skeleton, and the anthracyanine skeleton. Further, as the organic dye, among the above, a phthalocyanine compound containing a metal element is preferable.
  • the heat shield particles are materials capable of absorbing infrared rays having a wavelength of 780 nm or more, that is, heat rays.
  • the heat shield particles are made of an inorganic material, and specific examples thereof include particles other than metal oxide particles such as metal oxide particles and lanthanum hexaboride (LaB6) particles.
  • the metal oxide particles include aluminum-doped tin oxide particles, indium-doped tin oxide particles, antimony-doped zinc oxide particles (ATO particles) and other zinc oxide particles, gallium-doped zinc oxide particles (GZO particles), and indium-doped zinc oxide particles (indium-doped zinc oxide particles).
  • IZO particles aluminum-doped zinc oxide particles (AZO particles), tin-doped zinc oxide particles, silicon-doped zinc oxide particles and other zinc oxide particles, niob-doped titanium oxide particles and other titanium oxide particles, tin-doped indium oxide particles (ITO particles).
  • ITO particles tin-doped indium oxide particles
  • indium oxide particles such as sodium-doped tungsten oxide particles, cesium-doped tungsten oxide particles (CWO particles), tallium-doped tungsten oxide particles, and rubidium-doped tungsten oxide particles.
  • heat-shielding particles other than these may be used.
  • the heat shield material may be used alone or in combination of two or more.
  • metal oxide particles are preferable because of their high heat ray shielding function, and at least one selected from ATO particles, GZO particles, ITO particles and CWO particles is more preferable, and ITO particles or CWO particles are more preferable. It is more preferred to use particles.
  • the preferable lower limit of the average particle size of the heat shield particles is 10 nm, the more preferable lower limit is 20 nm, the preferable upper limit is 100 nm, the more preferable upper limit is 80 nm, and the further preferable upper limit is 50 nm.
  • the average particle size is equal to or more than the above-mentioned preferable lower limit, the heat ray shielding property can be sufficiently enhanced.
  • the average particle size is not more than the above-mentioned preferable upper limit, it becomes difficult for the heat-shielding material to shield visible light, and the above-mentioned visible light transmittance can be easily adjusted within a predetermined range.
  • the "average particle size” indicates the volume average particle size.
  • the average particle size can be measured using a particle size distribution measuring device (“UPA-EX150” manufactured by Nikkiso Co., Ltd.) or the like.
  • the above-mentioned T / R ratio (A), T / R ratio (1) to (4), and T / R ratio (B) are made larger than 1 by appropriately adjusting the absorption characteristics of the infrared absorber. It can.
  • first infrared absorber an infrared absorber having a maximum absorption wavelength peak in the range of 900 to 1300 nm
  • the T / R ratio (A) and T / R ratio (1) to (4) the T / R ratio (B) can be easily made larger than 1.
  • the T / R ratios (1) and (2) tend to be larger than 1. More specifically, by using the first infrared absorber having a maximum absorption wavelength peak of 1000 to 1100 nm, the T / R ratio (2) tends to be larger than 1, and the maximum absorption wavelength peak is 900 to 1000 nm. By using the first infrared absorber, the T / R ratio (1) tends to be larger than 1. Further, for example, the T / R ratios (3) and (4) can be lowered by using a first infrared absorber having a maximum absorption wavelength peak of 1100 to 1300 nm.
  • an organic dye may be used, and among them, an organic dye having a metal element is preferable, and a phthalocyanine compound having a metal element is more preferable.
  • the maximum absorption wavelength peak of the organic dye can be adjusted by appropriately adjusting the type of substituent and metal element substituted in the basic skeleton. For example, in the case of a phthalocyanine compound, the substituent or central metal substituted in the phthalocyanine skeleton.
  • the maximum absorption wavelength peak can be adjusted within the range of 900 to 1300 nm by appropriately changing the type of.
  • a commercially available product may be used as the first infrared absorber.
  • the trade name is "TIR-915" (maximum absorption wavelength peak: about 950 nm), and the trade name is "TX-EX-".
  • 902K maximum absorption wavelength peak: 1026 nm
  • product name“ TX-EX-931 ” maximum absorption wavelength peak: 945 nm
  • product name“ IR-924 ” all manufactured by Nippon Catalyst Co., Ltd.
  • the infrared absorber is not limited to the first infrared absorber, but an infrared absorber having a maximum absorption wavelength peak in the range of 780 nm or more and less than 900 nm (hereinafter, also referred to as “second infrared absorber”). You may use it.
  • the second infrared absorber an organic dye, particularly an organic dye having a metal element, is preferable, and a phthalocyanine compound having a metal element is more preferable.
  • a commercially available product may be used as the second infrared absorber.
  • the trade name is "ES Color IR-14" (maximum absorption wavelength peak: 834 nm), and the trade name is "TX-EX".
  • -W801 (maximum absorption wavelength peak: 785 nm) (both manufactured by Nippon Catalyst Co., Ltd.), trade name” NIR-43V “(manufactured by Yamada Chemical Co., Ltd.), and the like.
  • the second infrared absorber is typically used in combination with the first infrared absorber or in combination with heat shield particles.
  • the maximum absorption wavelength peak of the infrared absorber can be measured by the following method. 0.0002 to 0.002 parts by mass of the compound to be measured is mixed with 100 parts by mass of chloroform to obtain a chloroform solution. The obtained chloroform solution is placed in a quartz cell for a spectrophotometer having an optical path length of 1.0 cm. Using a self-recording spectrophotometer (“U4100” manufactured by Hitachi, Ltd.), the transmittance at 300 to 2500 nm is measured to obtain the maximum absorption wavelength peak.
  • the maximum absorption wavelength peak is a wavelength at which the transmittance shows a minimum value, and there may be a plurality of wavelengths. In that case, the maximum absorption wavelength peak refers to the wavelength at which the minimum value is the minimum.
  • heat-shielding particles do not have a high ability to absorb infrared rays in the wavelength range of 900 to 1300 nm, but can effectively block the incident of heat rays and infrared rays. Therefore, by using it in combination with the above-mentioned first infrared absorber or the infrared reflective layer described later, it is possible to prevent the temperature inside the vehicle from rising due to the heat-shielding particles while lowering the transmittance at 900 to 1300 nm. it can.
  • the infrared absorber is preferably contained in the interlayer film.
  • the interlayer film preferably has a resin layer containing an infrared absorber (hereinafter, may be referred to as an "absorbent-containing layer").
  • the resin constituting the absorbent-containing layer is preferably a thermoplastic resin. That is, the absorbent-containing layer preferably contains a thermoplastic resin in addition to the infrared absorber, and the infrared absorber is preferably dispersed or dissolved in the thermoplastic resin.
  • the absorbent-containing layer easily functions as an adhesive layer, and has good adhesiveness to a glass plate and an infrared reflective layer described later.
  • the content of the infrared absorber in the absorbent-containing layer is adjusted by adjusting the T / R ratio (A), the T / R ratio (1) to (4), and the T / R ratio (B) within the above-mentioned predetermined ranges. It may be within the possible range, but for example, 0.005% by mass or more and 1.5% by mass or less, preferably 0.01% by mass or more and 1.2% by mass or less, and more preferably 0.015% by mass or more and 1.0. It is mass% or less. Further, when two or more kinds of infrared absorbers are used, the total content of the two or more kinds of infrared absorbers may be within the above range.
  • thermoplastic resin is not particularly limited, but for example, a polyvinyl acetal resin, an ethylene-vinyl acetate copolymer resin, an ionomer resin, a polyurethane resin, a thermoplastic elastomer, an acrylic resin, an acrylic-vinyl acetate copolymer resin, and a polyvinyl alcohol.
  • examples thereof include resins, polyolefin resins, polyvinyl acetate resins and polystyrene resins. By using these resins, it becomes easy to secure the adhesiveness with the glass plate.
  • one type of thermoplastic resin may be used alone, or two or more types may be used in combination.
  • At least one selected from a polyvinyl acetal resin and an ethylene-vinyl acetate copolymer resin is preferable, and in particular, when used in combination with a plasticizer, it exhibits excellent adhesiveness to glass.
  • Polyvinyl acetal resin is more preferable.
  • the polyvinyl acetal resin is not particularly limited as long as it is a polyvinyl acetal resin obtained by acetalizing polyvinyl alcohol with an aldehyde, but a polyvinyl butyral resin is preferable.
  • the preferable lower limit of the acetalization degree of the polyvinyl acetal resin is 40 mol%, the preferable upper limit is 85 mol%, the more preferable lower limit is 60 mol%, and the more preferable upper limit is 75 mol%.
  • the preferable lower limit of the amount of hydroxyl groups in the polyvinyl acetal resin is 15 mol%, and the preferable upper limit is 35 mol%.
  • the amount of hydroxyl groups is 15 mol% or more, the adhesiveness with a glass plate or the like is likely to be improved, and the penetration resistance of the laminated glass is likely to be improved. Further, by setting the amount of hydroxyl groups to 35 mol% or less, it is possible to prevent the laminated glass from becoming too hard.
  • the more preferable lower limit of the amount of hydroxyl groups is 25 mol%, and the more preferable upper limit is 33 mol%.
  • the preferable lower limit of the amount of hydroxyl groups is 15 mol%, the preferable upper limit is 35 mol%, the more preferable lower limit is 25 mol%, and the more preferable upper limit is 33 mol. %.
  • the degree of acetalization and the amount of hydroxyl groups can be measured by a method based on JIS K6728 "Polyvinyl butyral test method".
  • the polyvinyl acetal resin can be prepared by acetalizing polyvinyl alcohol with an aldehyde.
  • Polyvinyl alcohol is usually obtained by saponifying polyvinyl acetate, and polyvinyl alcohol having a saponification degree of 80 to 99.8 mol% is generally used.
  • the preferable lower limit of the degree of polymerization of the polyvinyl acetal resin is 500, and the preferable upper limit is 4000. By setting the degree of polymerization to 500 or more, the penetration resistance of the laminated glass becomes good. Further, by setting the degree of polymerization to 4000 or less, it becomes easy to mold the laminated glass.
  • the more preferable lower limit of the degree of polymerization is 1000, and the more preferable upper limit is 3600.
  • the above aldehyde is not particularly limited, but in general, an aldehyde having 1 to 10 carbon atoms is preferably used.
  • the aldehyde having 1 to 10 carbon atoms is not particularly limited, and for example, n-butyraldehyde, isobutylaldehyde, n-barrelaldehyde, 2-ethylbutylaldehyde, n-hexylaldehyde, n-octylaldehyde, and n-nonylaldehyde are not particularly limited. , N-decylaldehyde, formaldehyde, acetaldehyde, benzaldehyde and the like.
  • n-butyraldehyde, n-hexylaldehyde, and n-barrelaldehyde are preferable, and n-butyraldehyde is more preferable.
  • These aldehydes may be used alone or in combination of two or more.
  • the ethylene-vinyl acetate copolymer resin may be a non-crosslinked ethylene-vinyl acetate copolymer resin or a high-temperature crosslinked ethylene-vinyl acetate copolymer resin. Further, as the ethylene-vinyl acetate copolymer resin, an ethylene-vinyl acetate modified resin such as an ethylene-vinyl acetate copolymer saponified product and an ethylene-vinyl acetate hydrolyzate can also be used.
  • the ethylene-vinyl acetate copolymer resin preferably has a vinyl acetate content measured in accordance with JIS K 6730 "Ethylene-vinyl acetate resin test method" or JIS K 6924-2: 1997, preferably 10 to 50% by mass, more preferably. Is 20-40% by mass.
  • a vinyl acetate content measured in accordance with JIS K 6730 "Ethylene-vinyl acetate resin test method" or JIS K 6924-2: 1997, preferably 10 to 50% by mass, more preferably. Is 20-40% by mass.
  • the ionomer resin is not particularly limited, and various ionomer resins can be used. Specific examples thereof include ethylene-based ionomers, styrene-based ionomers, perfluorocarbon-based ionomers, telechelic ionomers, and polyurethane ionomers. Among these, ethylene-based ionomers are preferable because the mechanical strength, durability, transparency, etc. of the laminated glass are improved, and the adhesiveness to the glass is excellent.
  • an ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer ionomer is preferably used because it has excellent transparency and toughness.
  • the ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer is a copolymer having at least a structural unit derived from ethylene and a structural unit derived from unsaturated carboxylic acid, and may have a structural unit derived from another monomer.
  • the unsaturated carboxylic acid include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid and the like, and acrylic acid and methacrylic acid are preferable, and methacrylic acid is particularly preferable.
  • examples of other monomers include acrylic acid ester, methacrylic acid ester, 1-butene and the like.
  • the ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer As the ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer, assuming that the total constituent units of the copolymer are 100 mol%, it is preferable to have 75 to 99 mol% of the constituent units derived from ethylene, and the copolymer is derived from unsaturated carboxylic acid. It preferably has 1 to 25 mol% of constituent units.
  • the ionomer of the ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer is an ionomer resin obtained by neutralizing or cross-linking at least a part of the carboxyl groups of the ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer with metal ions. The degree of neutralization of the carboxyl group is usually 1 to 90%, preferably 5 to 85%.
  • Examples of the ion source in the ionomer resin include alkali metals such as lithium, sodium, potassium, rubidium and cesium, and polyvalent metals such as magnesium, calcium and zinc, with sodium and zinc being preferable.
  • the method for producing the ionomer resin is not particularly limited, and the ionomer resin can be produced by a conventionally known production method.
  • the ionomer resin when an ionomer of an ethylene / unsaturated carboxylic acid copolymer is used as the ionomer resin, for example, ethylene and unsaturated carboxylic acid are subjected to radical copolymerization at high temperature and high pressure to carry out radical copolymerization of ethylene / unsaturated carboxylic acid. Produce a copolymer.
  • polyurethane resin examples include polyurethane obtained by reacting an isocyanate compound with a diol compound, polyurethane obtained by reacting an isocyanate compound with a diol compound, and a chain length extender such as polyamine. Further, the polyurethane resin may contain a sulfur atom. In that case, some or all of the above diols may be selected from polythiols and sulfur-containing polyols.
  • the polyurethane resin can improve the adhesiveness with the organic glass. Therefore, it is preferably used when the glass plate is organic glass.
  • thermoplastic elastomer examples include styrene-based thermoplastic elastomers and aliphatic polyolefins.
  • the styrene-based thermoplastic elastomer is not particularly limited, and known ones can be used.
  • the styrene-based thermoplastic elastomer generally has a styrene monomer polymer block as a hard segment and a conjugated diene compound polymer block as a soft segment or a hydrogenated block thereof.
  • styrene-based thermoplastic elastomer examples include styrene-isopregen block copolymer, styrene-butadiene diblock copolymer, styrene-isoprene-styrene triblock copolymer, and styrene-butadiene / isoprene-styrene triblock.
  • examples include polymers, styrene-butadiene-styrene triblock copolymers, and hydrogenated products thereof.
  • the aliphatic polyolefin may be a saturated aliphatic polyolefin or an unsaturated aliphatic polyolefin.
  • the aliphatic polyolefin may be a polyolefin having a chain olefin as a monomer or a polyolefin having a cyclic olefin as a monomer. From the viewpoint of effectively enhancing the storage stability and sound insulation of the interlayer film, the aliphatic polyolefin is preferably a saturated aliphatic polyolefin. Examples of the material for the aliphatic polyolefin include ethylene, propylene, 1-butene, trans-2-butene, cis-2-butene, 1-pentene, trans-2-pentene, cis-2-pentene, 1-hexene and trans.
  • the absorbent-containing layer of the present invention contains a thermoplastic resin
  • it may further contain a plasticizer.
  • the absorbent-containing layer becomes flexible by containing the plasticizer, and as a result, the laminated glass is made more flexible and the penetration resistance is improved. Furthermore, it is possible to exhibit high adhesiveness to the glass plate.
  • the plasticizer is particularly effective when it is contained when a polyvinyl acetal resin is used as the thermoplastic resin.
  • the plasticizer include organic ester plasticizers such as monobasic organic acid esters and polybasic organic acid esters, and phosphoric acid plasticizers such as organic phosphoric acid plasticizers and organic subphosphate plasticizers. .. Of these, organic ester plasticizers are preferable.
  • Organic ester plasticizers include, for example, triethylene glycol di-2-ethylbutyrate, triethylene glycol di-2-ethylhexanoate, triethylene glycol dicaprylate, triethylene glycol di-n-octanoate, triethylene glycol.
  • Examples of the mixed adipate ester include an adipate ester prepared from two or more alcohols selected from an alkyl alcohol having 4 to 9 carbon atoms and a cyclic alcohol having 4 to 9 carbon atoms.
  • adipate ester prepared from two or more alcohols selected from an alkyl alcohol having 4 to 9 carbon atoms and a cyclic alcohol having 4 to 9 carbon atoms are particularly preferably used.
  • the content of the plasticizer in the absorbent-containing layer is not particularly limited, but the preferable lower limit is 20 parts by mass and the preferable upper limit is 70 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the thermoplastic resin.
  • the content of the plasticizer is 20 parts by mass or more, the laminated glass becomes moderately flexible and the penetration resistance and the like become good. Further, when the content of the plasticizer is 70 parts by mass or less, the plasticizer is prevented from being separated from the absorbent-containing layer.
  • the more preferable lower limit of the content of the plasticizer is 35 parts by mass, and the more preferable upper limit is 63 parts by mass.
  • the resin or the resin and the plasticizer are the main components, and the total amount of the thermoplastic resin and the plasticizer is usually 70% by mass based on the total amount of the absorbent-containing layer in the colored region. As mentioned above, it is preferably 80% by mass or more, and more preferably 90% by mass or more and less than 100% by mass. When the content is less than 100% by mass, the absorbent-containing layer can contain an infrared absorber.
  • the absorbent-containing layer may contain additives such as a colorant, an ultraviolet absorber, an antioxidant, a light stabilizer, an adhesive strength adjusting agent, a fluorescent whitening agent, and a crystal nucleating agent, if necessary. Good.
  • the interlayer film may have a single-layer structure composed of a single-layer resin layer, but may have a multilayer structure composed of a plurality of resin layers.
  • the one resin layer may be the above-mentioned absorbent-containing layer.
  • the resin layer is composed of a plurality of resin layers, all the resin layers may contain an infrared absorber to form an absorbent-containing layer, but at least one resin layer may be an absorbent-containing layer.
  • the resin layer that does not contain an infrared absorber and does not serve as an absorbent-containing layer is the same as the above-mentioned absorbent-containing layer except that it does not contain an infrared absorber, and thus the description thereof will be omitted.
  • the resin constituting each resin layer may be appropriately selected from the resins listed above. Further, the resins constituting each resin layer may be different resins from each other, but are preferably the same as each other. Therefore, when a plurality of resin layers are provided, the resin constituting each resin layer is preferably a polyvinyl acetal resin or an ethylene-vinyl acetate copolymer resin, and more preferably a polyvinyl acetal resin. Further, when a plurality of resin layers are provided and each resin layer contains a plasticizer, the amount and type of the plasticizer in each resin layer may be the same or different from each other.
  • the laminated glass of the present invention preferably has an infrared reflective layer.
  • the infrared reflective layer is preferably contained in the interlayer film, and more preferably contained so as to be sandwiched between the two resin layers.
  • the two resin layers adhere to each other with a high adhesive force, so that the infrared reflective layer can be stably contained in the interlayer film.
  • the laminated glass of the present invention has an infrared reflecting layer, infrared rays incident from the other surface and one surface are reflected, and the maximum reflectance R at 900 to 1300 nm is high and the average transmittance T is low.
  • the values of the T / R ratio (A), the T / R ratios (1) to (4), and the T / R ratio (B) can be increased.
  • the heat shielding property is also improved, and the above-mentioned Tts and Tds (1.5) values can be easily adjusted within a desired range.
  • the infrared reflective layer used in the present invention is not particularly limited as long as it has the ability to reflect infrared rays. It is preferable to use an infrared reflecting layer having a low TA average transmittance at a wavelength of 900 to 1300 nm from one surface and a high maximum reflectance at a wavelength of 900 to 1300 nm at an incident angle of 60 ° on the other surface. Further, since the infrared reflecting layer is excellent in the ability to reflect infrared rays, it is preferable that the infrared reflecting layer has a property that the infrared transmittance is 40% or less at at least one wavelength in the range of 900 to 1300 nm.
  • the infrared transmittance of the infrared reflecting layer used in the examples described later satisfies the above-mentioned preferable conditions. At least one wavelength in the range of 900 to 1300 nm, the infrared transmittance is more preferably 30% or less, still more preferably 20% or less.
  • the infrared reflective layer examples include a resin film with a metal foil, a multilayer laminated film in which a metal layer and a dielectric layer are formed on the resin film, a film containing graphite, a multilayer resin film, a liquid crystal film, and a resin containing infrared reflective particles.
  • examples include films. These films have the ability to reflect infrared rays.
  • the resin film with metal foil includes a resin film and a metal foil laminated on the outer surface of the resin film.
  • the material of the resin film include polyethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polyvinyl acetal, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-acrylic copolymer, polyurethane, polyvinyl alcohol, polyolefin, polyvinyl chloride and polyimide.
  • Examples of the material of the metal foil include aluminum, copper, silver, gold, palladium, and alloys containing these.
  • the multilayer laminated film in which the metal layer and the dielectric layer are formed on the resin film is a multilayer laminated film in which the metal layer and the dielectric layer are alternately laminated on the resin film in an arbitrary number of layers.
  • the material of the resin film in the upper multilayer laminated film include polyethylene, polypropylene, polylactic acid, poly (4-methylpenten-1), polyvinylidene fluoride, cyclic polyolefin, polymethylmethacrylate, polyvinyl chloride, and polyvinyl alcohol.
  • Polyamides such as nylon 6,11,12,66, polystyrene, polycarbonate, polyethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polyester, polyphenylene sulfide, polyetherimide and the like can be mentioned.
  • the material of the metal layer in the multilayer laminated film include the same materials as those of the metal foil in the resin film with metal foil.
  • a metal or mixed oxide coat layer can be applied to both sides or one side of the metal layer.
  • Examples of the material of the coat layer include ZnO, Al 2 O 3 , Ga 2 O 3 , InO 3 , MgO, Ti, NiCr and Cu.
  • examples of the material for the dielectric layer in the multilayer laminated film include indium oxide and the like.
  • the multilayer resin film is a laminated film in which a plurality of resin films are laminated.
  • Examples of the material of the multilayer resin film include the same materials as those of the resin film in the multilayer resin film.
  • the number of laminated resin films in the multilayer resin film is 2 or more, and may be 3 or more, or 5 or more.
  • the number of laminated resin films in the multilayer resin film may be 1000 or less, 100 or less, or 50 or less.
  • the multilayer resin film may be a multilayer resin film in which two or more types of thermoplastic resin layers having different optical properties (refractive index) are alternately or randomly laminated in an arbitrary number of layers. Such a multilayer resin film is configured so as to obtain desired infrared reflection performance.
  • liquid crystal film examples include a film in which cholesteric liquid crystal layers that reflect light of an arbitrary wavelength are laminated in an arbitrary number of layers. Such a liquid crystal film is configured to obtain desired infrared reflection performance.
  • infrared reflective particles used in the infrared reflective layer flat particles having a thickness of micro to nanoscale can be mentioned.
  • a resin film having infrared reflection performance can be obtained by controlling the thickness, area and arrangement state of the particles.
  • the infrared reflective layer is preferably a resin film with a metal foil, a multilayer laminated film, a multilayer resin film, or a liquid crystal film.
  • These films are superior in infrared reflection performance. Therefore, by using these films, it becomes easier to increase the values of the T / R ratio (A), the T / R ratios (1) to (4), and the T / R ratio (B), and further. , The above-mentioned values of Tts and Tds (1.5) can be easily adjusted within a desired range.
  • a resin film with a metal foil and a multilayer resin film are more preferable, and a resin film with a metal foil is more preferable. Since the metal foil is formed on the resin layer as described above, the resin film with metal foil has excellent infrared reflection performance in all wavelength regions of 900 to 1300 nm, and therefore has a T / R ratio (A). , T / R ratios (1) to (4), and T / R ratios (B) are all easily increased. On the other hand, the multilayer resin film has excellent infrared reflection performance mainly in the wavelength region of 900 to 1100 nm.
  • the thickness of the infrared reflective layer is preferably 0.01 mm or more, more preferably 0.04 mm or more, further preferably 0.07 mm or more, and preferably 0.3 mm or less, more preferably 0.2 mm or less. It is more preferably 0.18 mm or less, and particularly preferably 0.16 mm or less.
  • the thickness of the infrared reflective layer is equal to or greater than the above lower limit, the values of the T / R ratio (A), the T / R ratios (1) to (4), and the T / R ratio (B) can be easily increased, and the heat shielding property is also improved. It will be easier to improve. Further, when the thickness of the infrared reflecting layer is set to be equal to or less than the above upper limit, the transparency of the laminated glass is increased, and the visible light transmittance is easily increased.
  • the glass plate used in the laminated glass may be either inorganic glass or organic glass, but inorganic glass is preferable.
  • the inorganic glass is not particularly limited, and examples thereof include clear glass, float glass, polished glass, template glass, meshed glass, wire-reinforced glass, and green glass.
  • the organic glass what is generally called resin glass is used, and examples thereof include organic glass composed of a resin such as polycarbonate, acrylic resin, acrylic copolymer resin, and polyester, although the glass is not particularly limited.
  • the first and second glass plates used in the laminated glass may be made of the same kind of material as each other, or may be made of different materials.
  • each of the first and second glass plates is not particularly limited, but is, for example, about 0.1 to 15 mm, preferably 0.5 to 5 mm.
  • the thickness of each glass plate may be the same as or different from each other, but is preferably the same.
  • the laminated glass 20 includes first and second glass plates 21 and 22 and an interlayer film 10 arranged between the first and second glass plates 21 and 22. , The first and second glass plates 21 and 22 are adhered by the interlayer film 10.
  • the first glass plate 21 is arranged on the outside of the vehicle and the second glass plate 22 is arranged on the inside of the vehicle.
  • the interlayer film 10 may be made of a single-layer resin layer 11 as shown in FIG.
  • the single-layer resin layer 11 may be an absorbent-containing layer.
  • the interlayer film 10 preferably has a plurality of resin layers, for example, the first resin layer 11A on the first glass plate 21 side (that is, one surface side). And it is preferable to have the second resin layer 11B on the second glass plate 22 side (that is, the other surface side).
  • the infrared reflecting layer 13 may be provided between the first and second resin layers 11A and 11B as shown in FIG. 3, but the infrared reflecting layer is not provided as shown in FIG. You may. However, it is preferable to provide the infrared reflecting layer 13 from the viewpoint of increasing the T / R ratio (A), the T / R ratios (1) to (4), and the T / R ratio (B).
  • At least one of the first and second resin layers 11A and 11B may be an absorbent-containing layer.
  • the laminated glass 20 provided with the infrared reflecting layer 13 at least one of the first resin layer 11A and the second resin layer 11B is preferably an absorbent-containing layer, but the first one. It is more preferable that the resin layer 11A is an absorbent-containing layer, or both the first and second resin layers 11A and 11B are absorbent-containing layers. According to such a configuration, the maximum reflectance R can be increased by the infrared reflective layer 13, and the average transmittance T can be decreased by the first resin layer 11A (absorbent-containing layer). Therefore, T / in each wavelength region. It becomes easy to increase the R ratio.
  • the absorbent-containing layer contains the first infrared absorber. It is particularly preferable that it is contained.
  • the first infrared absorber in the first resin layer 11A, infrared rays in the range of 900 to 1300 nm are sufficiently absorbed by the first resin layer 11A, and the T / R ratios (A) and T described above are obtained.
  • the / R ratio (1) to (4) and the T / R ratio (B) can be increased.
  • the absorbent-containing layer constituting the first resin layer 11A contains the first infrared absorber
  • the absorbent-shielding particles are contained in addition to the first infrared absorber.
  • the absorbent-containing layer constituting the first resin layer 11A contains two or more kinds of first infrared absorbers having different maximum absorption wavelength peaks from each other.
  • the absorbent-containing layer constituting the first resin layer 11A is the first.
  • a configuration containing at least one of the infrared absorber 1 and the heat shield particles is also preferable. According to such a configuration, both the infrared reflecting layer 13 and the absorbent-containing layer can increase the reflectance R and reduce the average transmittance T. Therefore, the T / R ratio (A), The T / R ratios (1) to (4) and the T / R ratio (B) tend to be even larger.
  • the infrared reflecting layer 13 since the infrared reflecting layer 13 is provided, the above-mentioned T / is required in the first resin layer 11A even if the infrared rays in the wavelength region of 900 to 1300 nm are not positively absorbed by the first infrared absorber.
  • the R ratio (A), T / R ratio (1) to (4), and T / R ratio (B) can be increased. Therefore, the first resin layer 11A (absorbent-containing layer) does not have to contain the first infrared absorber, but it is preferable to contain the first infrared absorber, and the first infrared absorber and the heat-shielding particles. An embodiment containing both is also preferable.
  • the content of the infrared absorber in the absorbent-containing layer constituting the first resin layer 11A is, for example, 0.005% by mass or more and 0.6% by mass or less, preferably 0.01% by mass or more and 0.4% by mass or less. , More preferably 0.015% by mass or more and 0.3% by mass or less.
  • the content of the first infrared absorber in the first resin layer 11A is preferably 0.005% by mass or more and 0.3% by mass or less, and more preferably 0.01% by mass or more and 0.2% by mass or less. , 0.015% by mass or more and 0.1% by mass or less is more preferable.
  • the content of the heat-shielding particles in the absorbent-containing layer constituting the first resin layer 11A is 0.005% by mass or more and 0.5% by mass.
  • the following is preferable, 0.01% by mass or more and 0.4% by mass or less is more preferable, and 0.015% by mass or more and 0.2% by mass or less is further preferable.
  • the mass ratio of the heat-shielding particles to the first infrared absorber (heat shield).
  • the particle / first infrared absorber) is preferably 0.25 or more and 15 or less, more preferably 0.5 or more and 10 or less, and further preferably 0.7 or more and 8 or less.
  • CWO is more preferable as the heat shield particles used for the first resin layer 11A.
  • the heat-shielding particles CWO has a high shielding rate against infrared rays of 900 to 1300 nm. Therefore, by incorporating CWO in the first resin layer 11A, the average transmittance T is more likely to be lowered.
  • the second resin layer 11B is an absorbent-containing layer.
  • the second resin layer 11B is an absorbent-containing layer, infrared rays incident from the other surface (the surface of the second glass plate 22) are partially absorbed by the second resin layer 11B.
  • the maximum reflectance R of each wavelength in the infrared region can be maintained at a high value. Therefore, the above-mentioned T / R ratio (A), T / R ratio (1) to (4), and T / R ratio (B) can also be increased.
  • the absorbent-containing layer constituting the second resin layer 11B preferably contains heat-shielding particles as an infrared absorber.
  • the heat shield particles By using the heat shield particles, the amount of infrared rays incident from the surface of the second glass plate 22 can be reduced by the second resin layer 11B.
  • the content of the infrared absorber in the absorbent-containing layer (second resin layer 11B) is, for example, 0.005% by mass or more and 1.5% by mass or less, preferably 0.01% by mass or more and 1.2% by mass or less. More preferably, it is 0.015% by mass or more and 1.0% by mass or less.
  • the content of the heat shield particles in the second resin layer 11B is preferably 0.005% by mass or more and 1.4% by mass or less, more preferably 0.1% by mass or more and 1.0% by mass or less, and 0. More preferably, it is 15% by mass or more and 0.9% by mass or less.
  • the absorbent-containing layer constituting the second resin layer 11B is, in addition to the endothermic particles, at least one of the first and second infrared absorbers (that is, infrared rays having a maximum absorption wavelength peak of 780 to 1300 nm). (Absorbent) may be contained, but even if it is contained, it is preferable to reduce the amount thereof, or it is preferable not to contain it. By reducing the number of the first and second infrared absorbers in this way, it is possible to prevent the visible light transmittance and the T / R ratio from being lowered. Specifically, the total content of the first and second infrared absorbers is preferably less than 0.1% by mass, more preferably less than 0.05% by mass, still more preferably less than 0.01% by mass, and 0. Most preferably by mass.
  • both the first and second resin layers 11A and 11B are absorbent-containing layers.
  • the configurations of the first and second resin layers 11A and 11B, which are the absorbent-containing layers, are as described above.
  • the configuration in which the interlayer film 10 has a plurality of resin layers as described above the configuration in which the first and second resin layers 11A and 11B are typically provided as the resin layers has been described as an example.
  • the configuration of is not limited to the configuration described above.
  • a resin layer may be further provided between the first and second resin layers 11A and 11B, or between the first resin layer 11A and the first glass plate 21.
  • a resin layer may be provided between the second resin layer 11B and the second glass plate 22.
  • the first resin layer is between the first resin layer 11A and the infrared reflecting layer 13, between the second resin layer 11B and the infrared reflecting layer 13.
  • a resin layer may be further provided between the 11A and the first glass plate 21, or between the second resin layer 11B and the second glass plate 22.
  • various functions may be added to the resin layer (also referred to as a third resin layer).
  • the third resin layer may contain luminescent particles that emit light when irradiated with excitation light, and the intermediate film may be used as the luminescent intermediate film.
  • the thermoplastic resin used for the third resin layer may be a polyvinyl acetal resin, and the so-called sound insulation layer may be formed by appropriately adjusting the amount of hydroxyl groups and the plasticizer.
  • the thickness of the interlayer film is preferably 0.2 mm or more and 1.8 mm or less, more preferably 0.25 mm or more and 1.0 mm or less, and further preferably 0.3 mm or more and 0.9 mm or less. Further, when the thickness of the resin layer constituting the interlayer film is such that the resin layer (that is, the absorbent-containing layer) is composed of one single layer, the thickness of the resin layer is preferably the same as that of the interlayer film. Is 0.2 mm or more and 1.5 mm or less, more preferably 0.25 mm or more and 1.0 mm or less, and further preferably 0.3 mm or more and 0.9 mm or less. When the interlayer film has a wedge shape as described later, the thickness varies, but it is preferable that both the fluctuating minimum thickness and the maximum thickness are within the above range. The same applies to other layers.
  • the thickness of each resin layer may be appropriately adjusted so that the thickness of the interlayer film is within the above range.
  • the thickness of each resin layer is preferably 0.05 mm or more and 1.5 mm or less, more preferably 0.15 mm or more and 1 mm or less. More preferably, it is 0.25 mm or more and 0.6 mm or less.
  • the interlayer film has a rectangular cross section as shown in FIGS. 1 to 3, but is not limited to the rectangular cross section and may have a wedge shape, for example.
  • the wedge-shaped interlayer film 30 has one end 30A and the other end 30B on the opposite side of the one end 30A, and the thickness of the other end 30B is larger than the thickness of one end 30A. It becomes large and the entire interlayer film 30 has a wedge shape.
  • the wedge-shaped interlayer film 30 makes it possible to use the obtained laminated glass 20 for a head-up display system, for example.
  • the wedge-shaped interlayer film 30 may have a trapezoidal shape as shown in FIG. 4, for example, but may also have a triangular shape. Further, the wedge-shaped interlayer film 30 has a thickness that changes from the other end 30A to one end 30B, but the thickness does not have to change in all parts, and the thickness does not need to change as shown in FIG. Has a constant portion 30C, and the portion where the thickness changes may be a part. Further, in FIGS. 4 and 5, the amount of increase in thickness was constant from one end 30A to the other end 30B in the portion where the thickness changes, but the amount of increase in thickness does not have to be constant. , As shown in FIG. 6, the cross section may be curved, for example, by gradually changing.
  • the wedge angle ⁇ is also constant when the amount of increase in thickness is constant. Therefore, the inclination angle of the other surface 30X with respect to one surface 30X of the interlayer film 30 is the wedge angle ⁇ .
  • the wedge angle ⁇ is as follows. That is, the wedge angle ⁇ is a straight line L1 connecting the closest portions of the maximum thickness portion 30M and the minimum thickness portion 30S of the intermediate film 30 on one surface 30X of the intermediate film 30, and the maximum thickness portion on the other surface 30Y. It is an internal angle at the intersection of 30M and the straight line L2 connecting the closest parts of the minimum thickness portion 30S.
  • the wedge angle ⁇ is preferably 0.1 mrad or more, more preferably 0.2 mrad or more, still more preferably 0.3 mrad or more, preferably 1 mrad or less, still more preferably 0.9 mrad or less.
  • the cross-sectional shape of each layer may be appropriately adjusted so that the interlayer film has a wedge shape.
  • the thickness of at least one of the plurality of resin layers may be adjusted so that the thickness increases from one end to the other end.
  • the optical characteristics of the laminated glass may change depending on the region, for example, when the interlayer film has a wedge shape. In such a case, the above-mentioned T / R ratio, T / R ratio (A), T / R ratio (1) to (4), T / R ratio (B), maximum reflectance, visible light transmittance, Tts.
  • the entire region of the laminated glass may satisfy each of the above-mentioned requirements, but a part of the regions may satisfy the above-mentioned requirements.
  • each optical characteristic is required as described above in a region where external light emitted to a driver to be monitored is incident or a region where light from a light source is reflected. Should be satisfied.
  • each layer (resin layer, infrared reflection layer, etc.) constituting an interlayer film is laminated between two glass plates and thermocompression bonded or the like.
  • a resin composition composed of a material constituting the resin layer such as a thermoplastic resin, a plasticizer added as needed, an infrared absorber, and other additives is prepared.
  • a resin composition composed of a material constituting the resin layer such as a thermoplastic resin, a plasticizer added as needed, an infrared absorber, and other additives is prepared.
  • a resin composition composed of a material constituting the resin layer such as a thermoplastic resin, a plasticizer added as needed, an infrared absorber, and other additives is prepared.
  • it may be molded by extrusion molding, press molding, or the like.
  • the laminated glass can be produced by arranging an interlayer film having a single-layer or multi-layer structure formed by extrusion molding such as coextrusion, thermal laminating, press molding or the like between two glass plates and thermocompression bonding.
  • the laminated glass of the present invention is used, for example, as a window glass, and more specifically, it is preferably used for various vehicles such as automobiles, trains, ships, and aircraft, and more preferably automobiles and trains. It is used for window glass for vehicles such as, and more preferably used as window glass for automobiles.
  • the laminated glass of the present invention is attached as a window glass to, for example, a vehicle equipped with an infrared monitoring system.
  • the entire vehicle system equipped with the infrared monitoring system is called a vehicle system.
  • the vehicle is preferably an automobile, in which case the vehicle body is the automobile body and the window glass is the window glass that closes the opening of the automobile body.
  • the laminated glass of the present invention may be any of a windshield, a side glass, and a rear glass.
  • the infrared monitoring system (that is, the vehicle system) includes a light source and a light receiving means, and these light sources and the light receiving means are provided inside the vehicle body.
  • Infrared monitoring systems are systems for monitoring occupants, especially preferably drivers.
  • the infrared monitoring system irradiates the occupant, preferably the driver (observed body), with infrared rays emitted from a light source arranged inside the vehicle body, and the infrared rays reflected by the observed body are provided inside the vehicle body.
  • the light is received by the light receiving means, and the state of the occupant (observed object) is detected according to the received light.
  • the light source is an infrared light source that emits infrared rays
  • the maximum emission wavelength of the light source is preferably 900 to 1300 nm.
  • Infrared rays of 900 to 1300 nm cannot be recognized by the human eye, but are easily reflected by human skin or the like, and are suitable for monitoring occupants such as drivers.
  • the laminated glass has a T / R ratio (A), a T / R ratio (1) to (4), or a T / R ratio (B) larger than 1, and is viewed from the outside of the vehicle.
  • the incident infrared rays of 900 to 1300 nm are sufficiently shielded.
  • the maximum emission wavelength of the light source may be set to exist in a wavelength region larger than 1 of the T / R ratios (1) to (4), and T / R ( B) may be selected so as to be larger than 1.
  • the light source is preferably an LED. By using LEDs, the emission wavelength region can be made relatively narrow, which makes it easier to improve the accuracy of monitoring.
  • the light receiving means used in the vehicle system is preferably a photographing device such as an infrared camera, and photographs the observed body by receiving the reflected light from the observed body (driver or the like).
  • the vehicle system may detect the state of the observed object from the image taken by the photographing device. Specifically, it is preferable to detect the state of the object to be observed by irradiating the driver's face with infrared rays and taking an image of the driver's face with a photographing device.
  • the light receiving means does not have to be a photographing device, and may be a light receiving sensor or the like that detects only the intensity of the received light. Even when the light receiving sensor is used, it is possible to detect whether or not the occupant is seated at a predetermined position (for example, whether or not the driver is sitting in the driver's seat) based on the intensity of the reflected light.
  • the vehicle system includes a face recognition system
  • the face recognition system recognizes the face based on the face image of the observed body, and the recognized face detects the state of the observed body. More specifically, the face recognition system detects the position of the eyelid in the face image by, for example, a face template saved in advance and the captured face image, and detects the state of the eyelid to fall asleep. It can detect whether or not it is.
  • the face recognition system is composed of various processors such as a DSP and a CPU, for example.
  • the infrared rays emitted from the light source are preferably reflected by the laminated glass of the present invention and then irradiated to the object to be observed. Further, it is preferable that the reflected light from the object to be observed is reflected by the laminated glass of the present invention and then received by the light receiving means.
  • the windshield is the laminated glass of the present invention, and more preferably all of the windshield, the side glass, and the rear glass are the laminated glass of the present invention.
  • Infrared monitoring systems are preferably used to monitor the driver. Therefore, by using the laminated glass of the present invention for the windshield, it becomes difficult for the driver to be irradiated with infrared rays contained in the external light, and noise can be easily reduced. Further, when the windshield is a laminated glass of the present invention, the infrared rays emitted from the light source are reflected by the windshield to irradiate the driver, or the reflected light from the driver is reflected by the windshield to receive the light receiving means.
  • the reflectance is high, so that monitoring can be performed with high accuracy.
  • the reflected light from the driver can be reflected by the windshield and received by the light receiving means, so that the reflected light from the front of the face can be received by the light receiving means. Therefore, it becomes possible to monitor the state of the front of the face, and the monitoring accuracy is further improved. Further, if all of the side glass and the rear glass in addition to the windshield are the laminated glass of the present invention, it becomes easier to reduce noise.
  • FIG. 7 shows a vehicle system according to a preferred embodiment.
  • the vehicle system 50 of the present embodiment includes a laminated glass 20, a light source 51 that emits infrared rays, and a light receiving means 52.
  • the vehicle system 50 is a system provided in an automobile, and the laminated glass 20 constitutes the windshield of the automobile.
  • the light receiving means 52 is a photographing device including an infrared camera or the like, and the light source 51 and the light receiving means 52 are provided on the dashboard 53 of the automobile.
  • the vehicle system 50 also includes a face recognition system 54.
  • the face recognition system 54 is composed of, for example, a processor.
  • the processor is provided, for example, on the dashboard 53.
  • the light source 51 irradiates the driver's face DF after the emitted infrared UR is reflected by the laminated glass 20 (windshield).
  • the infrared UR reflected by the driver's face DF is reflected by the laminated glass 20 as reflected light RL and received by the light receiving means 52.
  • the light source 51 is adjusted so that the infrared UR is irradiated above the driver's seat, but the emission direction and the emission position can be changed so that the infrared UR can be reliably irradiated to the driver's face DF. You may have.
  • the light receiving means 52 is adjusted so that an image above the driver's seat can be taken, but like the light source 51, the light receiving means 52 may have a configuration in which the light receiving position and the light receiving direction can be appropriately adjusted.
  • the light receiving means 52 is a photographing device as described above, and therefore, the driver's face is photographed, and the driver's face is recognized by the face recognition system 54 based on the photographed face image, for example, the eyelids are closed. Whether or not it is detected is detected.
  • the optical path centers of the infrared UR and the reflected light RL may be inclined and incident on the surface of the laminated glass 20 (the surface of the second glass plate), respectively.
  • the angle of incidence is not particularly limited, but is, for example, 20 to 80 °, preferably 40 to 70 °.
  • the vehicle system of the present embodiment by using the laminated glass of the present invention for the windshield, it is possible to appropriately monitor the driver. Further, the automobile further has a side glass and a rear glass, and in the vehicle system of the present embodiment, it is preferable that the side glass and the rear glass are also made of the laminated glass of the present invention described above in order to perform more accurate monitoring.
  • the vehicle system of the present embodiment described above is an example of the vehicle system, and various modifications can be made as long as the effects of the present invention are exhibited.
  • Tv visible light transmittance
  • the visible light transmittance (Tv) of the laminated glass was measured using a spectrophotometer (“U-4100” manufactured by Hitachi High-Technology Co., Ltd.) in accordance with JIS R3212 (2015).
  • a spectrophotometer (“U-4100” manufactured by Hitachi High-Technology Co., Ltd.) in accordance with JIS R3212 (2015).
  • U-4100 manufactured by Hitachi High-Technology Co., Ltd.
  • Laminated glass was installed and the spectral transmittance was measured.
  • the visible light transmittance was calculated from the obtained spectral transmittance.
  • the measurement conditions were a scan speed of 300 nm / min and a slit width of 8 nm, and other conditions were measured in accordance with JIS R 3212 (2015).
  • Tds (1.5) The solar transmittance Tds (1.5) of the laminated glass was measured using a spectrophotometer (“U-4100” manufactured by Hitachi High-Technology Co., Ltd.) in accordance with ISO 13837 (2008). At the time of measurement, at a position 13 cm away from the integrating sphere so that only the parallel light transmitted through the laminated glass is received by the integrating sphere on the optical path between the light source and the integrating sphere and parallel to the normal line of the optical axis. Laminated glass was installed and the spectral transmittance was measured. From the obtained spectral transmittance, the solar transmittance Tds (1.5) of the laminated glass at a wavelength of 300 to 2500 nm was determined.
  • the measurement conditions were a scan speed of 300 nm / min and a slit width of 8 nm, and other conditions were measured in accordance with ISO 13837 (2008).
  • Tts was calculated by measuring the transmittance / reflectance at a wavelength of 300 to 2500 nm using a spectrophotometer (“U-4100” manufactured by Hitachi High-Tech) in accordance with ISO 13837 (2008).
  • the measurement conditions were a scan speed of 300 nm / min and a slit width of 8 nm, and other conditions were measured in accordance with ISO 13837 (2008).
  • the 0 ° transmittance of 900 to 1300 nm was measured by the same measuring method as the visible light transmittance. The average value of the transmittance in each wavelength region was calculated. The transmittance data measurement interval was 5 nm.
  • the infrared light reflectance at an incident angle of 60 ° was measured. Specifically, an absolute reflectance measurement unit (“ARSN-733” manufactured by JASCO Corporation) is attached to a spectrophotometer ("V-670" manufactured by JASCO Corporation) so that the angle of incidence from the light source is 60 °. It was adjusted to and measured.
  • the measurement conditions were a bandwidth of 20 nm for 850 nm and above, and a bandwidth of 2.0 nm for less than 850 nm.
  • the data measurement interval was 5 nm.
  • the maximum reflectance in each wavelength region was defined as the maximum reflectance.
  • FIG. 8 a virtual infrared monitoring system was assembled. Specifically, the laminated glass 20 obtained in each Example and Comparative Example was prepared and arranged at an angle of 45 ° with respect to the horizontal direction. Subjects assuming a driver were placed so as to face the laminated glass. An LED light was prepared as the light source 51, and an infrared camera was prepared as the light receiving means 52. These are arranged below the laminated glass 20, infrared rays are irradiated to the laminated glass 20 so that the incident angle from the light source 51 to the glass is 60 °, reflected by the laminated glass 20, and irradiated to the subject's face DF. It was.
  • a moving image was taken by receiving the reflected light from the subject's face DF with an infrared camera. The obtained video was observed by 10 panelists and evaluated according to the following evaluation criteria.
  • D Panelists of 50% or more and less than 80% could confirm the movement of the eyelids on the subject's face.
  • LED light emitting elements having maximum emission wavelengths of about 950 nm, about 1050 nm, about 1150 nm, and about 1250 nm were prepared, and a light source composed of a plurality of LED light emitting elements was used.
  • the light source includes a light source having a maximum emission wavelength of about 950 nm, a light source having a maximum emission wavelength of about 1050 nm, a light source having a maximum emission wavelength of about 1150 nm, and a maximum emission wavelength of about 1250 nm.
  • a light source composed of a light emitting element was prepared. Further, a composite light source having all LED light sources having maximum emission wavelengths of about 950 nm, about 1050 nm, about 1150 nm, and about 1250 nm was also prepared and evaluated using each light source.
  • the reflection loss value (dB) in the range of 0.1 to 2 GHz was compared with a normal float glass single plate with a plate thickness of 2.5 mm, and the difference at the above frequencies. Those having an average value of less than 10 dB were described as "A”, and those having an average value of 10 dB or more were described as "B”.
  • a sample of 600 mm square is set up between a pair of antennas for transmission and reception, and the radio wave from the radio signal generator is received by the spectrum analyzer, and the sample is obtained. (Electromagnetic wave measurement method in the distant field) was evaluated.
  • Polyvinyl butyral Polyvinyl butyral resin, acetalization degree 69 mol%, hydroxyl group amount 30 mol%, acetylation degree 1 mol%, polymerization degree 1700 (Plasticizer) Plasticizer: Triethylene glycol di-2-ethylhexanoate (heat shield particles)
  • ITO Tin-doped indium oxide particles (ITO particles), average particle diameter 35 nm
  • CWO Cesium-doped tungsten oxide particles (CWO particles), average particle diameter 50 nm
  • IR-915 Phthalocyanine compound manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd., trade name "TIR-915"
  • TX-EX-902K Phthalocyanine compound manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd., trade name "TX-EX-902K”
  • IR-14 Phthalocyanine compound manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd
  • Example 1 (Preparation of the first resin layer) Polyvinyl butyral resin, plasticizer, heat shield particles, and organic dye are mixed according to the formulation shown in Table 1, and the obtained thermoplastic resin composition is extruded by a twin-screw isotropic extruder to a thickness of 380 ⁇ m. A first resin layer was prepared. When each component was mixed, the organic dye was dispersed in a plasticizer in advance and then mixed. (Preparation of second resin layer) It was prepared in the same manner as the first resin layer except that the formulation was changed according to the description in Table 1. (Making laminated glass) The first glass, the first resin layer, the second resin layer, and the second glass were laminated in this order and temporarily pressure-bonded by a vacuum back method.
  • the temporarily crimped laminate was held in an autoclave under the conditions of a temperature of 140 ° C. and a pressure of 1.3 MPa for 10 minutes, and then the temperature was lowered to 50 ° C. and returned to atmospheric pressure to complete the main crimping. I got a laminated glass.
  • the laminated glass had a layer structure of a first glass plate / a first resin layer (absorbent-containing layer) / a second resin layer / a second glass plate.
  • Examples 2 to 19, Comparative Example 7 An infrared reflective layer was provided between the first resin layer and the second resin layer, the composition of the first and second resin layers was changed as shown in Tables 1 and 2, and The same procedure as in Example 1 was carried out except that the glasses shown in Tables 1 and 2 were used as the first and second glasses.
  • the laminated glass obtained by laminating the first glass, the first resin layer, the infrared reflective layer, the second resin layer, and the second glass in this order at the time of producing the laminated glass. was composed of a layer structure of a first glass plate / a first resin layer / an infrared reflecting layer / a second resin layer / a second glass plate.
  • Example 20 An infrared reflective layer was placed between the first resin layer and the second resin layer, and an interlayer film was prepared by heat-laminating the layers so as to form an isosceles trapezoidal wedge shape.
  • the first resin layer and the second resin layer were formed symmetrically about the infrared reflective layer so that the thicknesses of the first resin layer and the second resin layer were the same at each position.
  • the obtained interlayer film had a maximum thickness of 1160 ⁇ m, a minimum thickness of 760 ⁇ m, and a wedge angle of 0.4 mrad.
  • the thickness of the interlayer film gradually increased from the other end to one end, and the length from the other end to one end was 1 m.
  • the composition of the first resin layer, the second resin layer, and the infrared reflective layer are as shown in Table 2.
  • the first glass, the interlayer film, and the second glass were laminated in this order and temporarily pressure-bonded by the vacuum back method.
  • the temporarily crimped laminate was main crimped in the same manner as in Example 1 to obtain a laminated glass.
  • the optical characteristics of the laminated glass were measured at a position 30 cm from the other end of the interlayer film, and the thickness at that position was 880 ⁇ m.
  • polyvinyl butyral and plasticizer are represented by parts by mass
  • heat-shielding particles and organic dyes are represented by mass% based on the total amount of each resin layer.

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Abstract

本発明の合わせガラスは、一方の面からの波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴＡとし、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲＡとすると、以下の式（１）を用いて計算されるＴ／Ｒ比（Ａ）が１より大きい。　Ｔ／Ｒ比（Ａ）＝ｌｏｇ１０（ＴＡ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＡ／１００）・・・（１）

Description

合わせガラス、及び車両システム
　本発明は、合わせガラス及び合わせガラスを有する車両システムに関する。
　自動車の窓ガラスは、２枚のガラス板の間に、中間膜を介在させ一体化させた合わせガラスが広く使用されている。中間膜は、ポリビニルアセタール樹脂に可塑剤が配合された可塑化ポリビニルアセタールより形成されることが多い。合わせガラスは、外部衝撃を受けて破損してもガラスの破片が飛散することが少なく安全性が高められている。
　従来、自動車に使用される合わせガラスは、太陽光などの外光により自動車内部が高温になりすぎることを防止するために遮熱性を向上させることが求められている。そのため、合わせガラス用中間膜に、遮熱効果の高い有機色素、金属酸化物粒子などを配合したり、赤外線反射層を設けたりすることが知られている（例えば、特許文献１、２参照）。さらには、赤外線反射層と、赤外線吸収層からなる機能性プラスチックフィルムが設けられることも知られている（例えば、特許文献３参照）。
　一方、自動車の自動運転システムの開発が近年進められており、現在、いわゆるＬＥＶＥＬ３（条件付運転自動化）での実用化が進められている。ＬＥＶＥＬ３の自動運転システムは、稼働中においても、緊急時などシステムからの要請があれば運転者が操作を行う必要がある。そのため、運転手が操作可能な状態で乗車していることをモニタリングすることが重要である。
　モニタリングシステムとしては、赤外線をドライバーの顔に照射して、反射光を赤外線カメラで撮影することで、ドライバーの顔認識する技術が提案されている。赤外線は、人の眼には認識できず、かつ人の肌で反射されやすい近赤外域の波長が用いられる。これにより、ドライバーの着座の有無、視線の向き、居眠り運転していないか、またその前兆がないかなどを判断できる。
国際公開２０１５／１１５６２７号公報 国際公開２０１４／２００１０８号公報 国際公開２０１０／０９８２８７号公報
　ところで、赤外光は、太陽光など車外から侵入する外光にも含まれる。そのため、モニタリングシステムを適用した場合に、車外からの赤外光がドライバーの顔に照射されるとノイズとなり、また、場合によっては光量過剰によるハレーションが起こり、顔認識の障害となる。なお、ハレーションとは、光線が強すぎたために、カメラの検出感度を超え、観察像が不鮮明になることをいう。
　特許文献１～３に示すように、中間膜中に有機色素や金属酸化物粒子を配合したり、赤外線反射層や赤外線吸収層を設けたりすると、赤外光は、中間膜によって吸収ないし反射され、車外からドライバーの顔に照射されることが防止される。
　しかしながら、顔認識システムにおいて使用する赤外線光源（例えば、ＬＥＤ）の波長は、人の皮膚の赤外線反射波長から、９００～１３００ｎｍの近赤外線を使用することが望ましい。このような波長の光は、従来の遮熱を目的とした有機色素、金属酸化物粒子などでは十分に反射、遮蔽できずに、監視システムにおけるノイズやハレーションが十分に防止できないおそれがある。
　さらに、顔認識システムに使用する赤外線光源は、ダッシュボードに設置させるために、一旦フロントガラスなどの窓ガラスで反射させたうえで人の顔に照射することが検討されている。同様に、赤外線で照射された被写体を観察するための赤外線カメラもダッシュボードに設置させることが検討されている。ダッシュボードに設置された赤外線カメラによって、被写体を観察するためには、赤外線を合わせガラスで反射させたうえで、赤外線カメラに入射させることが望ましい。しかし、従来の合わせガラスは、車内側で赤外線を反射させることが想定されておらず、赤外線が適切に反射できずに、モニタリングが適切に行えないおそれがある。
　そこで、本発明は、自動車などの各種車両において、赤外光モニタリングシステムを導入しても、赤外光によりモニタリングが適切に行える合わせガラスを提供することを課題とする。
　本発明者らは、鋭意検討の結果、赤外の所定波長領域における、一方の面からの平均透過率と、他方の面における入射角６０°の最大反射率の関係を一定の関係とすることで、上記課題を解決できることを見出し、以下の本発明を完成させた。
　すなわち、本発明は、以下の［１］～［１６］を提供する。
［１］一方の面からの波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴＡとし、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲＡとすると、以下の式（１）を用いて計算されるＴ／Ｒ比（Ａ）が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（Ａ）＝ｌｏｇ１０（ＴＡ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＡ／１００）・・・（１）
［２］一方の面からの波長９００～１０００ｎｍにおける平均透過率をＴ１とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１０００ｎｍにおける最大反射率をＲ１とすると、以下の式（２－１）により計算されるＴ／Ｒ比（１）が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（１）＝ｌｏｇ１０（Ｔ１／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ１／１００）・・・（2-1）
［３］一方の面からの波長１０００～１１００ｎｍにおける平均透過率をＴ２とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１０００～１１００ｎｍにおける最大反射率をＲ２とすると、以下の（２－２）より計算されるＴ／Ｒ比（２）が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（２）＝ｌｏｇ１０（Ｔ２／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ２／１００）・・・（2-2）
［４］一方の面からの波長１１００～１２００ｎｍにおける平均透過率をＴ３とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１１００～１２００ｎｍにおける最大反射率をＲ３とすると、以下の式（２－３）により計算されるＴ／Ｒ（３）比が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（３）＝ｌｏｇ１０（Ｔ３／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ３／１００）・・・（2-3）
［５］一方の面からの波長１２００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴ４とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１２００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲ４とすると、以下の式（２－４）により計算されるＴ／Ｒ比（４）が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（４）＝ｌｏｇ１０（Ｔ４／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ４／１００）・・・（2-4）
［６］赤外線モニタリングシステムにおいて用いられる合わせガラスであり、
　前記赤外線モニタリングに使用される赤外線光源の最大発光波長の±５０ｎｍにおける一方の面からの平均透過率をＴＢとし、かつ他方の面の入射角６０°の前記最大発光波長の±５０ｎｍにおける最大反射率をＲＢとすると、以下の式（３）により計算されるＴ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きい合わせガラス。
　Ｔ／Ｒ比（Ｂ）＝ｌｏｇ１０（ＴＢ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＢ／１００）・・・（３）
［７］赤外線反射層を備える上記［１］～［６］のいずれか１項に記載の合わせガラス。
［８］第１及び第２のガラス板と、前記第１及び第２のガラス板の間に配置される中間膜を備え、前記中間膜が、赤外線吸収剤を含有する上記［１］～［７］のいずれか１項に記載の合わせガラス。
［９］前記赤外線吸収剤が、最大吸収波長ピークが９００～１３００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を含む上記［８］に記載の合わせガラス。
［１０］前記赤外線吸収剤が、遮熱粒子を含む上記［８］又は［９］に記載の合わせガラス。
［１１］第１及び第２のガラス板と、前記第１及び第２のガラス板の間に配置される中間膜を備え、
　前記中間膜が、一方の面側に配置される第１の樹脂層と、他方の面側に配置される第２の樹脂層と、前記第１及び第２の樹脂層の間に設けられる赤外線反射層とを備え、
　第１及び第２の樹脂層の少なくとも一方が赤外線吸収剤を含有する上記［１］～［１０］のいずれか１項に記載の合わせガラス。
［１２］車両本体に設けられる上記［１］～［１１］のいずれか１項に記載の合わせガラスと、
　前記車両本体内部に設けられ、かつ赤外線を出射する光源と、
　前記車両本体内部に設けられ、かつ前記赤外線が照射された被観察体からの反射光を受光する受光手段とを備え、
　前記受光手段により受光した反射光により被観察体の状態を検知する、車両システム。
［１３］前記車両が自動車であり、前記合わせガラスが、フロントガラス、サイドガラス、及びリアガラスのいずれかを構成する上記［１２］に記載の車両システム。
［１４］前記前記合わせガラスが、前記フロントガラスを構成する上記［１３］に記載の車両システム。
［１５］前記受光した反射光により前記被観察体の顔を認識する顔認識システムをさらに備える上記［１２］～［１４］のいずれか１項に記載の車両システム。
［１６］前記被観察体からの反射光を、前記合わせガラスによる反射を介して前記受光手段に受光させる上記［１２］～［１５］のいずれか１項に記載の車両システム。
　本発明によれば、各種車両において、赤外光モニタリングシステムを導入しても、赤外光によりモニタリングが適切に行える合わせガラスを提供できる。
本発明の一実施形態に係る合わせガラスの断面図である。 本発明の別の一実施形態に係る合わせガラスの断面図である。 本発明のさらに別の一実施形態に係る合わせガラスの断面図である。 楔形状の中間膜を有する合わせガラスの断面図である。 楔形状の中間膜の一例を示す断面図である。 楔形状の中間膜の一例を示す断面図である。 本発明の合わせガラスを有する車両システムの一実施形態を示す模式図である。 赤外線カメラ観察試験を説明するための模式図である。
　以下、本発明について実施形態を用いて詳細に説明する。
＜合わせガラス＞
（Ｔ／Ｒ比）
　本発明の合わせガラスは、赤外の所定波長領域における、一方の面からの平均透過率をＴ、上記所定波長領域における、他方の面における入射角６０°の最大反射率をＲとすると、以下の式（Ａ）により計算されるＴ／Ｒ比が１より大きくなるものである。
　Ｔ／Ｒ比＝ｌｏｇ１０（Ｔ／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ／１００）・・・（Ａ）
　上記式（１）において、ｌｏｇ１０（Ｔ／１００）、及びｌｏｇ１０（Ｒ／１００）は、それぞれ、平均透過率（Ｔ）、及び最大反射率（Ｒ）が小さいほど、絶対値が大きくなるものであり、Ｔ／Ｒ比が１より大きいことは、合わせガラスの最大反射率（Ｒ）が、平均透過率（Ｔ）よりも大きいことを意味する。そのため、本発明の合わせガラスは、平均透過率（Ｔ）が相対的に小さくなり、合わせガラスの一方の面から入射される所定波長領域における赤外線を十分に遮蔽する。したがって、合わせガラスの一方の面（例えば、車外側の面）より入射される太陽光などの外光に含まれる、所定波長領域の赤外線は、合わせガラスにより十分に遮蔽される。また、合わせガラスは、他方の面（例えば、車内側の面）において、６０°の角度で入射された、所定波長領域の赤外線を十分に反射できる。
　なお、合わせガラスは、第１及び第２のガラス板を有し、各種車両において、第１のガラス板が車外側に、第２のガラス板が車内側に配置される。そして、第１のガラス板の表面が上記一方の面に、また、第２のガラス板が上記他方の面になるとよい。以下の説明においても同様である。
　また、反射率の測定において、入射角を６０°としたのは、赤外線モニタリングシステムにおいて、モニタリングで使用される赤外線は、一定の角度で傾いて合わせガラスに入射されることが多いためである。
　なお、平均透過率（Ｔ）、及び最大反射率（Ｒ）の測定方法は、具体的には実施例で示すとおりである。
　本発明の実施形態についてより具体的に説明すると、本発明の一実施形態に係る合わせガラスは、一方の面からの波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴＡ、他方の面における入射角６０°の波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲＡとすると、以下の式により計算されるＴ／Ｒ比（Ａ）が１より大きくなるものである。
　Ｔ／Ｒ比（Ａ）＝ｌｏｇ１０（ＴＡ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＡ／１００）・・・（１）
　自動車などの各種車両内部に、赤外線モニタリングシステムを導入する場合、９００～１３００ｎｍの赤外光がモニタリングに使用することが望ましい。９００～１３００ｎｍの赤外光は、人の眼には認識できない一方で、人肌などによって反射されやすく、例えば運転手などの乗員をモニタリングすることに適している。一方で、上記式（１）を満たす合わせガラスは、合わせガラスの一方の面より入射される太陽光などの外光に含まれる、波長９００～１３００ｎｍの赤外線を合わせガラスにより十分に遮蔽できる。
　したがって、上記式（１）を満たす本実施形態の合わせガラスを使用すれば、車両内部に、運転手などをモニタリングするための赤外線モニタリングシステムを導入しても、太陽光などの外光が、モニタリングする際のノイズとなることが防止され、適切なモニタリングが行えるようになる。具体的には、例えば、顔認識システムでは、瞼の動きなどにより、居眠りしているかどうかなどが検知されるが、本実施形態の合わせガラスを使用することで、そのような瞼の動きなども少ないノイズで検知できる。
　また、赤外線モニタリングシステムにおいて、赤外線は、合わせガラスにより構成される窓ガラスにより反射して使用されることがあるが、本実施形態における合わせガラスは、式（１）を満たすことで、他方の面（すなわち、車内側の面）において、９００～１３００ｎｍの赤外光を十分に反射できる。そのため、モニタリングするための赤外線を窓ガラスにて反射させて使用する場合でも、赤外線は十分に反射され、高い精度で適切なモニタリングを実現できる。
　Ｔ／Ｒ比（Ａ）は、ノイズを減らして、精度の高い赤外線モニタリングを実現するために、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８より大きいことが好ましい。また、Ｔ／Ｒ比（Ａ）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
　また、本発明の別の一実施形態に係る合わせガラスは、以下の式（２－１）～（２－４）より算出される、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくともいずれか１つが１より大きくなる。
　Ｔ／Ｒ比（１）＝ｌｏｇ１０（Ｔ１／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ１／１００）・・・（2-1）
　Ｔ／Ｒ比（２）＝ｌｏｇ１０（Ｔ２／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ２／１００）・・・（2-2）
　Ｔ／Ｒ比（３）＝ｌｏｇ１０（Ｔ３／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ３／１００）・・・（2-3）
　Ｔ／Ｒ比（４）＝ｌｏｇ１０（Ｔ４／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ４／１００）・・・（2-4）
　なお、式（２－１）において、Ｔ１は、合わせガラスの一方の面からの波長９００～１０００ｎｍにおける平均透過率であり、Ｒ１は、合わせガラスの他方の面の入射角６０°の波長９００～１０００ｎｍにおける最大反射率である。
　式（２－２）において、Ｔ２は、合わせガラスの一方の面からの波長１０００～１１００ｎｍにおける平均透過率であり、Ｒ２は、合わせガラスの他方の面の入射角６０°の波長１０００～１１００ｎｍにおける最大反射率である。
　式（２－３）において、Ｔ３は合わせガラスの一方の面からの波長１１００～１２００ｎｍにおける平均透過率であり、Ｒ３は合わせガラスの他方の面の入射角６０°の波長１１００～１２００ｎｍにおける最大反射率である。
　式（２－４）において、Ｔ４は合わせガラスの一方の面からの波長１２００～１３００ｎｍにおける平均透過率であり、Ｒ４は合わせガラスの他方の面の入射角６０°の波長１２００～１３００ｎｍにおける最大反射率である。
　赤外線モニタリングシステムにおいて使用される赤外線光源は、ＬＥＤが使用されることが多く、ＬＥＤは一般的に発光波長領域が狭い。そのようなＬＥＤを使用して、狭い波長領域の赤外線を選択的に使用する場合などにおいては、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）のいずれか少なくとも１つを１より大きくして、特定の波長領域における赤外線の透過率、反射率を制御することで、少ないノイズで精度の高いモニタリングが実現できるようになる。
　上記のように、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくともいずれか１つを１より大きくする場合、赤外線モニタリングシステムで使用する赤外線光源の最大発光波長は、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の１より大きくなる波長領域中に存在するようにするとよい。すなわち、Ｔ／Ｒ比（１）が１より大きい場合には、使用する光源の最大発光波長を９００～１０００ｎｍとするとよい。また、Ｔ／Ｒ比（２）が１より大きい場合には、使用する光源の最大発光波長を１０００～１１００ｎｍとするとよい。Ｔ／Ｒ比（３）が１より大きい場合には、使用する光源の最大発光波長を１１００～１２００ｎｍとするとよい。Ｔ／Ｒ比（４）が１より大きい場合には、使用する光源の最大発光波長を１２００～１３００ｎｍとするとよい。
　本発明の一実施形態において、合わせガラスは、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）のうち、好ましくは２つ以上、より好ましくは３つ以上が１より大きくなる。このように広範囲の波長領域にわたって、Ｔ／Ｒ比が１より大きくなると、よりノイズを少なくして、精度の高いモニタリングを実現できる。
　また、２つ又は３つのＴ／Ｒ比が１より大きくなる場合、隣接する波長領域のＴ／Ｒ比が１より大きくなることが好ましい。すなわち、Ｔ／Ｒ比（１）とＴ／Ｒ比（２）、Ｔ／Ｒ比（２）とＴ／Ｒ比（３）、又は、Ｔ／Ｒ比（３）とＴ／Ｒ比（４）が１より大きくなることが好ましい。
　さらに、Ｔ／Ｒ比（１）とＴ／Ｒ比（２）とＴ／Ｒ比（３）、あるいは、Ｔ／Ｒ比（２）とＴ／Ｒ比（３）とＴ／Ｒ比（４）が１より大きくなることがより好ましい。このように、互いに隣接する波長領域のＴ／Ｒ比を１より大きくすると、広範囲の波長領域にわたって連続的にＴ／Ｒ比を大きくできるので、より一層少ないノイズで精度の高いモニタリングが実現できるようになる。また、より一層少ないノイズで精度の高いモニタリングが実現できるようにするためには、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の全てが１より大きいことが好ましい。
　上記のようにＴ／Ｒ比（１）～（４）の少なくとも１つが１より大きくなる場合、上記したＴ／Ｒ比（Ａ）は必ずしも１より大きくなる必要はないが、Ｔ／Ｒ比（Ａ）は１より大きくなることが好ましい。Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくとも１つが１より大きくなって、かつＴ／Ｒ比（Ａ）も１より大きくなることで、より少ないノイズで精度の高いモニタリングが実現しやすくなる。その場合、上記のとおり、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくとも２つが１より大きくなることがより好ましく、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくとも３つが１より大きくなることがさらに好ましく、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の全てが１より大きくなることがよりさらに好ましい。Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の少なくとも２つ又は３つが１より大きくなる場合の具体的な組み合わせは上記のとおりである。
　本実施形態の合わせガラスにおいて、Ｔ／Ｒ比（１）は、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８より大きいことが好ましい。Ｔ／Ｒ比（１）をこのように大きくすると、ノイズを減らして、適切な赤外線モニタリングを実現でき、特に最大発光波長が９００～１０００ｎｍの光源を使用した場合により精度の高い赤外線モニタリングを実施できる。また、Ｔ／Ｒ比（１）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
　Ｔ／Ｒ比（２）は、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８．０より大きいことが更に好ましい。Ｔ／Ｒ比（２）をこのように大きくすると、ノイズを減らして、精度の高い赤外線モニタリングを実現でき、特に最大発光波長が１０００～１１００ｎｍの光源を使用した場合により精度の高い赤外線モニタリングを実施できる。また、Ｔ／Ｒ比（２）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
　Ｔ／Ｒ比（３）は、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８．０より大きいことが更に好ましい。Ｔ／Ｒ比（３）をこのように大きくすると、ノイズを減らして、精度の高い赤外線モニタリングを実現でき、特に最大発光波長が１１００～１２００ｎｍの光源を使用した場合により精度の高い赤外線モニタリングを実施できる。また、Ｔ／Ｒ比（３）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
　Ｔ／Ｒ比（４）は、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８．０より大きいことが更に好ましい。Ｔ／Ｒ比（４）をこのように大きくすると、ノイズを減らして、精度の高い赤外線モニタリングを実現でき、特に最大発光波長が１２００～１３００ｎｍの光源を使用した場合により精度の高い赤外線モニタリングを実施できる。また、Ｔ／Ｒ比（４）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
　本発明のさらに別の一実施形態に係る合わせガラスは、赤外線モニタリングシステムにおいて用いられる合わせガラスであり、以下の式（３）により計算されるＴ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きくなる。
　Ｔ／Ｒ比（Ｂ）＝ｌｏｇ１０（ＴＢ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＢ／１００）・・・（３）
　式（３）において、ＴＢは、最大発光波長±５０ｎｍにおける、合わせガラスの一方の面からの平均透過率であり、ＲＢは、最大発光波長±５０ｎｍにおける、合わせガラスの他方の面における入射角６０°の最大反射率である。なお、最大発光波長とは、モニタリングに使用される赤外線光源の発光強度が最も高くなる波長である。
　上記のとおり、赤外線モニタリングシステムにおいて使用される赤外線光源は、ＬＥＤが使用されることが多く、ＬＥＤは一般的に発光波長領域が狭い。そのため、その光源の最大発光波長及びその近傍の波長領域における、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくすることで、少ないノイズで精度の高いモニタリングが実現できるようになる。
　Ｔ／Ｒ比（Ｂ）は、２．３より大きいことが好ましく、３．６より大きいことがより好ましく、８より大きいことが好ましい。Ｔ／Ｒ比（Ｂ）をこのように大きくすると、ノイズを減らして、精度の高い赤外線モニタリングを実現できる。また、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）は、可視光透過率などを十分に高く維持するために、例えば、２０以下、好ましくは１５以下である。
（平均透過率）
　本発明において、波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率ＴＡは、２５％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１５％以下がさらに好ましい。平均透過率ＴＡを低くすると、上記したＴ／Ｒ比（Ａ）や、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくしやすくなる。また、波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率ＴＡは、赤外線によるモニタリングを適切に行う観点からは低ければ低いほどよいが、合わせガラスの可視光透過率を高くする観点からは、例えば１％以上、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。
　また、本発明では、上記のように、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きくなる波長領域における平均透過率Ｔ（例えば、Ｔ／Ｒ比（１）が１より大きくなる場合には、９００～１０００ｎｍにおける平均透過率Ｔ１）は、２５％以下が好ましく、２０％以下がより好ましく、１５％以下がさらに好ましい。各波長領域の平均透過率Ｔを低くすると、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくしやすくなる。
　また、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きくなる波長領域における平均透過率Ｔは、赤外線によるモニタリングを適切に行う観点からは低ければ低いほどよいが、合わせガラスの可視光透過率を高くする観点からは、例えば１％以上、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。
（最大反射率）
　波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率ＲＡは、例えば１２％以上、好ましく３０％以上、より好ましくは５０％以上、さらに好ましくは６０％以上、特に好ましくは７３％以上である。このように最大反射率ＲＡを大きくすると、Ｔ／Ｒ比（Ａ）や、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくしやすくなる。また、波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率ＲＡは、赤外線によるモニタリングを適切に行う観点からは高ければ高いほどよいが、実用的には９５％以下であり、また８５％以下でもよい。
　上記のようにＴ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きくなる波長領域における最大反射率Ｒ（例えば、Ｔ／Ｒ比（１）が１より大きくなる場合には、９００～１０００ｎｍにおける最大反射率Ｒ１）は、例えば８％以上、好ましく３０％以上、より好ましくは５０％以上、さらに好ましくは６０％以上、特に好ましくは７３％以上である。このように最大反射率Ｒを大きくすると、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくしやすくなる。
　また、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きくなる波長領域における最大反射率Ｒは、赤外線によるモニタリングを適切に行う観点からは高ければ高いほどよいが、実用的には９５％以下であり、また８５％以下でもよい。
（可視光透過率）
　本発明の合わせガラスにおける可視光透過率（Ｔｖ）は、窓ガラスとして好適に使用するために６０％以上が好ましく、自動車のフロントガラスに好適に使用するために７０％以上がより好ましく、さらに好ましくは７５％以上、よりさらに好ましくは８０％以上である。一方、可視光透過率は、窓ガラスの透明性の観点から、高ければ高いほどよいが、上記したように所定の赤外波長領域における透過率を低くし、また、遮熱性を高めやすくするためには、９９％以下が好ましく、９５％以下がより好ましく、９２％以下がさらに好ましい。
　なお、可視光透過率（Ｔｖ）は、ＪＩＳ　Ｒ３２１２（２０１５）に準拠して測定すればよく、具体的な測定方法は、実施例に示すとおりである。
（Ｔｔｓ）
　本発明の合わせガラスは、例えば車両内部が太陽光などの外光により加熱されることを防止するために遮熱性を高くすることが望ましい。そのような観点から、合わせガラスのＴｔｓは、例えば、７０％以下、好ましくは６５％以下、より好ましくは６０％以下、さらに好ましくは５５％以下である。なお、Ｔｔｓは、Ｔｏｔａｌ　　ｓｏｌａｒ　　ｅｎｅｒｇｙ　　ｔｒａｎｓｍｉｔｔｅｄ　　ｔｈｒｏｕｇｈ　　ａ　　ｇｌａｚｉｎｇの略であり、遮熱性を表す指標である。合わせガラスは、Ｔｔｓが上記上限値以下とすることで、十分な遮熱性を有する。Ｔｔｓは、一定以上の可視光透過率を確保する観点から、例えば３０％以上、好ましくは４０％以上、より好ましくは４５％以上、さらに好ましくは５０％以上である。
　また、本発明では、後述するように中間膜に配合される赤外線吸収剤の種類や赤外線反射層の種類などを適宜調整して、透明性を高めつつＴｔｓも低くできるものである。具体的には、可視光透過率を７０％以上確保しつつ、Ｔｔｓを例えば６５％以下、６０％以下、あるいは５５％以下にできる。なおＴｔｓは、ＩＳＯ　　１３８３７（２００８）に準拠して測定すればよく、具体的な測定方法は、実施例に示すとおりである。
（Ｔｄｓ（１．５））
　Ｔｄｓ（１．５）は、合わせガラスの波長３００～２５００ｎｍでの日射透過率Ｔｄｓ（１．５）である。本発明の合わせガラスのＴｄｓ（１．５）は、遮熱性を高めるために、例えば６０％以下、好ましくは５５％以下、より好ましくは５０％以下、さらに好ましくは４５％以下である。また、一定以上の可視光透過率を確保する観点から、例えば２０％以上、好ましくは３０％以上、より好ましくは３５％以上、さらに好ましくは４０％以上である。
　また、本発明では、上記の通り、透明性を高めつつＴｄｓ（１．５）も低くできるものであり、具体的には、可視光透過率を７０％以上確保しつつ、Ｔｄｓ（１．５）を例えば５５％以下、５０％以下、あるいは４５％以下などにできる。
　なお、日射透過率Ｔｄｓ（１．５）は、ＩＳＯ　１３８３７（２００８）に準拠して測定すればよく、具体的な測定方法は、実施例に示すとおりである。
　次に、本発明の合わせガラスの構成について、詳細に説明する。
　合わせガラスは、一対のガラス板（第１及び第２のガラス）と、一対のガラス板の間に配置される中間膜を備える。一対のガラス板は、中間膜によって接着されて合わせガラスを構成する。
（赤外線吸収剤）
　本発明の合わせガラスは、赤外線吸収剤を好ましくは含有する。合わせガラスは赤外線吸収剤を含有することで、９００～１３００ｎｍの波長領域における透過率を低くして、上記した各Ｔ／Ｒ比を１より大きくしやすくなる。また、遮熱性なども向上させやすくなる。赤外線吸収剤は、好ましくは中間膜に含有される。
　赤外線吸収剤としては、有機色素、遮熱粒子などが挙げられる。有機色素は、金属元素を含む有機色素が好ましい。上記有機色素は、１種単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。また、有機色素が金属元素を含む場合、その金属元素は、１種単独でもよく、２種以上であってもよい。また、該金属元素は金属酸化物などの化合物の形で含有されていてもよい。
　金属元素は、遷移元素であってもよいし、典型金属であってもよい。遷移元素としては、第４族元素、第５族元素、第６族元素、第７族元素、第８族元素、第９族元素、第１０族元素、第１１族元素、又は第１２族元素などが挙げられる。典型金属としては、例えば、第１３族元素、第１４族元素などが挙げられる。具体的な金属元素としては、銅、亜鉛、バナジウム、スズなどが挙げられる。
　有機色素としては、フタロシアニン化合物、ナフタロシアニン化合物、アントラシアニン化合物等が挙げられる。
　フタロシアニン化合物は、フタロシアニン、又はフタロシアニン骨格を有するフタロシアニン誘導体であり、好ましくはこれらに金属元素が含有される。ナフタロシアニン化合物は、ナフタロシアニン、又はナフタロシアニン骨格を有するナフタロシアニン誘導体であり、好ましくはこれらに金属元素が含有される。アントラシアニン化合物は、アントラシアニン、又はアントラシアニン骨格を有するアントラシアニン誘導体であり、好ましくはこれらに金属元素が含有される。
　なお、これら有機色素において、金属元素は、ナフタロシアニン骨格、ナフタロシアニン骨格、アントラシアニン骨格の中心金属となるとよい。
　また、有機色素としては、上記した中でも、金属元素を含有するフタロシアニン化合物が好ましい。
　遮熱粒子は、波長が７８０ｎｍ以上の赤外線、すなわち熱線を吸収することができる材料である。遮熱粒子は、無機材料からなり、その具体例としては、金属酸化物粒子、六ホウ化ランタン（ＬａＢ６）粒子等の金属酸化物粒子以外の粒子が挙げられる。金属酸化物粒子としては、アルミニウムドープ酸化錫粒子、インジウムドープ酸化錫粒子、アンチモンドープ酸化錫粒子（ＡＴＯ粒子）などの酸化錫粒子、ガリウムドープ酸化亜鉛粒子（ＧＺＯ粒子）、インジウムドープ酸化亜鉛粒子（ＩＺＯ粒子）、アルミニウムドープ酸化亜鉛粒子（ＡＺＯ粒子）、錫ドープ酸化亜鉛粒子及び珪素ドープ酸化亜鉛粒子などの酸化亜鉛粒子、ニオブドープ酸化チタン粒子などの酸化チタン粒子、錫ドープ酸化インジウム粒子（ＩＴＯ粒子）などの酸化インジウム粒子、ナトリウムドープ酸化タングステン粒子、セシウムドープ酸化タングステン粒子（ＣＷＯ粒子）、タリウムドープ酸化タングステン粒子、ルビジウムドープ酸化タングステン粒子などの酸化タングステン粒子が挙げられる。また、これら以外の遮熱粒子を用いてもよい。遮熱材料は、一種単独で使用しても良いし、２種以上を併用してもよい。
　これらの中では、熱線の遮蔽機能が高いため、金属酸化物粒子が好ましく、ＡＴＯ粒子、ＧＺＯ粒子、ＩＴＯ粒子及びＣＷＯ粒子から選択される少なくとも１種を使用することがより好ましく、ＩＴＯ粒子又はＣＷＯ粒子を使用することがさらに好ましい。
　遮熱粒子の平均粒子径の好ましい下限は１０ｎｍ、より好ましい下限は２０ｎｍ、好ましい上限は１００ｎｍ、より好ましい上限は８０ｎｍ、更に好ましい上限は５０ｎｍである。平均粒子径が上記好ましい下限以上となると、熱線の遮蔽性を充分に高めることができる。また、平均粒子径が上記好ましい上限以下であると、遮熱材料によって可視光線を遮蔽しにくくなり、上記した可視光透過率を所定の範囲内に調整しやすくなる。
　なお、「平均粒子径」は、体積平均粒子径を示す。平均粒子径は、粒度分布測定装置（日機装社製「ＵＰＡ－ＥＸ１５０」）等を用いて測定できる。
　本発明において、赤外線吸収剤の吸収特性を適宜調整することで、上記したＴ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくできる。例えば、最大吸収波長ピークが９００～１３００ｎｍの範囲内にある赤外線吸収剤（以下、「第１の赤外線吸収剤」ともいう）を使用することで、Ｔ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を１より大きくしやすくなる。
　具体的には、例えば、最大吸収波長ピークが９００～１１００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を使用することで、Ｔ／Ｒ比（１）、（２）が１より大きくなりやすくなる。より具体的には、最大吸収波長ピークが１０００～１１００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を使用することで、Ｔ／Ｒ比（２）が１より大きくなりやすく、最大吸収波長ピークが９００～１０００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を使用することで、Ｔ／Ｒ比（１）が１より大きくなりやすくなる。さらに、例えば、最大吸収波長ピークが１１００～１３００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を使用することで、Ｔ／Ｒ比（３）、（４）を低くできる。
　第１の赤外線吸収剤としては、有機色素を使用すればよく、中でも金属元素を有する有機色素が好ましく、金属元素を有するフタロシアニン化合物がより好ましい。有機色素は、基本骨格に置換される置換基や、金属元素の種類を適宜調整することで、最大吸収波長ピークが調整でき、例えば、フタロシアニン化合物では、フタロシアニン骨格に置換される置換基、中心金属の種類を適宜変更することで、最大吸収波長ピークを９００～１３００ｎｍの範囲内に調整できる。
　第１の赤外線吸収剤は、市販品を使用してもよく、例えば、金属元素を有するフタロシアニン化合物として商品名「ＴＩＲ－９１５」（最大吸収波長ピーク：約９５０ｎｍ）、商品名「ＴＸ－ＥＸ－９０２Ｋ」（最大吸収波長ピーク：１０２６ｎｍ）、商品名「ＴＸ－ＥＸ－９３１」（最大吸収波長ピーク：９４５ｎｍ）、商品名「ＩＲ－９２４」（いずれも、株式会社日本触媒製）などが挙げられる。
　勿論、赤外線吸収剤は、第１の赤外線吸収剤に限定されず、最大吸収波長ピークを７８０ｎｍ以上９００ｎｍ未満の範囲内にある赤外線吸収剤（以下、「第２の赤外線吸収剤」ともいう）を使用してもよい。第２の赤外線吸収剤としても、上記した中では有機色素、特に金属元素を有する有機色素が好ましく、金属元素を有するフタロシアニン化合物がより好ましい。
　第２の赤外線吸収剤は、市販品を使用してもよく、例えば、金属元素を有するフタロシアニン化合物として商品名「イーエスカラー　ＩＲ－１４」（最大吸収波長ピーク：８３４ｎｍ）、商品名「ＴＸ－ＥＸ－Ｗ８０１」（最大吸収波長ピーク：７８５ｎｍ）（いずれも、日本触媒社製）、商品名「ＮＩＲ－４３Ｖ」（山田化学社製）などが挙げられる。
　第２の赤外線吸収剤は、典型的には、第１の赤外線吸収剤と併用されるとよいし、あるいは、遮熱粒子と併用されるとよい。
　なお、赤外線吸収剤の最大吸収波長ピークは以下の方法によって測定できる。クロロホルム１００質量部に対して、測定する化合物０．０００２～０．００２質量部を混合し、クロロホルム溶液を得る。得られるクロロホルム溶液を光路長１．０ｃｍの分光光度計用石英セルへ入れる。自記分光光度計（日立製作所社製「Ｕ４１００」）を用いて、３００～２５００ｎｍ透過率を測定し、極大吸収波長ピークを求める。極大吸収波長ピークとは、透過率が極小値を示す波長であって、複数存在する場合があるが、その場合、最大吸収波長ピークとは該極小値が最小である波長のことを指す。
　また、赤外線吸収剤としては、遮熱粒子を使用することも好ましい。遮熱粒子は、９００～１３００ｎｍの波長領域の赤外線を吸収する性能はそれほど高くないが、熱線や赤外線の入射を効果的に遮蔽することができる。したがって、上記した第１の赤外線吸収剤や、後述する赤外線反射層と併用することで、９００～１３００ｎｍの透過率を低くしつつ、遮熱粒子により、車内側が温度上昇することを防止することができる。
［吸収剤含有層］
　赤外線吸収剤は、好ましくは中間膜に含有される。また、中間膜は、赤外線吸収剤を含有する樹脂層（以下、「吸収剤含有層」ということがある）を有することが好ましい。吸収剤含有層を構成する樹脂は、熱可塑性樹脂であることが好ましい。すなわち、吸収剤含有層は、上記赤外線吸収剤に加えて、熱可塑性樹脂を含有することが好ましく、赤外線吸収剤が熱可塑性樹脂中に分散ないし溶解されているとよい。吸収剤含有層は、熱可塑性樹脂を含有することで、接着層としての機能を果たしやすくなり、ガラス板や後述する赤外線反射層との接着性が良好になる。
　吸収剤含有層における赤外線吸収剤の含有量は、Ｔ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、及びＴ／Ｒ比（Ｂ）を上記した所定の範囲内に調整できる範囲内とすればよいが、例えば０．００５質量％以上１．５質量％以下、好ましくは０．０１質量％以上１．２質量％以下、さらに好ましくは０．０１５質量％以上１．０質量％以下である。
　また、赤外線吸収剤を２種以上使用する場合には、その２種以上の赤外線吸収剤の合計含有量が、上記範囲内であればよい。
（熱可塑性樹脂）
　熱可塑性樹脂としては、特に限定されないが、例えば、ポリビニルアセタール樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂、アイオノマー樹脂、ポリウレタン樹脂、熱可塑性エラストマー、アクリル樹脂、アクリル－酢酸ビニル共重合体樹脂、ポリビニルアルコール樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂及びポリスチレン樹脂などが挙げられる。これら樹脂を使用することで、ガラス板との接着性を確保しやすくなる。
　本発明の吸収剤含有層において熱可塑性樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの中では、ポリビニルアセタール樹脂及びエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂から選択される少なくとも１種が好ましく、特に、可塑剤と併用した場合に、ガラスに対して優れた接着性を発揮する点から、ポリビニルアセタール樹脂がより好ましい。
（ポリビニルアセタール樹脂）
　ポリビニルアセタール樹脂は、ポリビニルアルコールをアルデヒドでアセタール化して得られるポリビニルアセタール樹脂であれば特に限定されないが、ポリビニルブチラール樹脂が好適である。上記ポリビニルアセタール樹脂のアセタール化度の好ましい下限は４０モル％、好ましい上限は８５モル％であり、より好ましい下限は６０モル％、より好ましい上限は７５モル％である。
　上記ポリビニルアセタール樹脂の水酸基量の好ましい下限は１５モル％、好ましい上限は３５モル％である。水酸基量を１５モル％以上とすることで、ガラス板などとの接着性が良好になりやすくなり、合わせガラスの耐貫通性などを良好にさせやすくなる。また、水酸基量を３５モル％以下とすることで、合わせガラスが硬くなり過ぎたりすることを防止する。上記水酸基量のより好ましい下限は２５モル％、より好ましい上限は３３モル％である。
　ポリビニルアセタール樹脂としてポリビニルブチラール樹脂を用いる場合も、同様の観点から、水酸基量の好ましい下限は１５モル％、好ましい上限は３５モル％であり、より好ましい下限は２５モル％、より好ましい上限は３３モル％である。
　なお、上記アセタール化度及び上記水酸基量は、ＪＩＳ　　Ｋ６７２８「ポリビニルブチラール試験方法」に準拠した方法により測定することができる。
　ポリビニルアセタール樹脂は、ポリビニルアルコールをアルデヒドでアセタール化することにより調製することができる。ポリビニルアルコールは、通常、ポリ酢酸ビニルを鹸化することにより得られ、鹸化度８０～９９．８モル％のポリビニルアルコールが一般的に用いられる。
　ポリビニルアセタール樹脂の重合度の好ましい下限は５００、好ましい上限は４０００である。重合度を５００以上することで、合わせガラスの耐貫通性が良好になる。また、重合度を４０００以下とすることで、合わせガラスの成形がしやすくなる。重合度のより好ましい下限は１０００、より好ましい上限は３６００である。
　上記アルデヒドは特に限定されないが、一般には、炭素数が１～１０のアルデヒドが好適に用いられる。上記炭素数が１～１０のアルデヒドは特に限定されず、例えば、ｎ－ブチルアルデヒド、イソブチルアルデヒド、ｎ－バレルアルデヒド、２－エチルブチルアルデヒド、ｎ－ヘキシルアルデヒド、ｎ－オクチルアルデヒド、ｎ－ノニルアルデヒド、ｎ－デシルアルデヒド、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、ベンズアルデヒド等が挙げられる。なかでも、ｎ－ブチルアルデヒド、ｎ－ヘキシルアルデヒド、ｎ－バレルアルデヒドが好ましく、ｎ－ブチルアルデヒドがより好ましい。これらのアルデヒドは単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂）
　エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂としては、非架橋型のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂であってもよいし、また、高温架橋型のエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂であってもよい。また、エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体けん化物、エチレン－酢酸ビニルの加水分解物などのようなエチレン－酢酸ビニル変性体樹脂も用いることができる。
　エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂は、ＪＩＳ　Ｋ　６７３０「エチレン・酢酸ビニル樹脂試験方法」またはＪＩＳ　Ｋ　６９２４－２：１９９７に準拠して測定される酢酸ビニル含量が好ましく１０～５０質量％、より好ましくは２０～４０質量％である。酢酸ビニル含量をこれら下限値以上とすることで、ガラスへの接着性が高くなり、また、合わせガラスの耐貫通性が良好になりやすくなる。また、酢酸ビニル含量をこれら上限値以下とすることで、吸収剤含有層の破断強度が高くなり、合わせガラスの耐衝撃性が良好になる。
（アイオノマー樹脂）
　アイオノマー樹脂としては、特に限定はなく、様々なアイオノマー樹脂を用いることができる。具体的には、エチレン系アイオノマー、スチレン系アイオノマー、パーフルオロカーボン系アイオノマー、テレケリックアイオノマー、ポリウレタンアイオノマー等が挙げられる。これらの中では、合わせガラスの機械強度、耐久性、透明性などが良好になる点、ガラスへの接着性に優れる点から、エチレン系アイオノマーが好ましい。
　エチレン系アイオノマーとしては、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体のアイオノマーが透明性と強靭性に優れるため好適に用いられる。エチレン・不飽和カルボン酸共重合体は、少なくともエチレン由来の構成単位および不飽和カルボン酸由来の構成単位を有する共重合体であり、他のモノマー由来の構成単位を有していてもよい。
　不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸等が挙げられ、アクリル酸、メタクリル酸が好ましく、メタクリル酸が特に好ましい。また、他のモノマーとしては、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、１－ブテン等が挙げられる。
　エチレン・不飽和カルボン酸共重合体としては、該共重合体が有する全構成単位を１００モル％とすると、エチレン由来の構成単位を７５～９９モル％有することが好ましく、不飽和カルボン酸由来の構成単位を１～２５モル％有することが好ましい。
　エチレン・不飽和カルボン酸共重合体のアイオノマーは、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体が有するカルボキシル基の少なくとも一部を金属イオンで中和または架橋することにより得られるアイオノマー樹脂であるが、該カルボキシル基の中和度は、通常は１～９０％であり、好ましくは５～８５％である。
　アイオノマー樹脂におけるイオン源としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム等のアルカリ金属、マグネシウム、カルシウム、亜鉛等の多価金属が挙げられ、ナトリウム、亜鉛が好ましい。
　アイオノマー樹脂の製造方法としては特に限定はなく、従来公知の製造方法によって、製造することが可能である。例えばアイオノマー樹脂として、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体のアイオノマーを用いる場合には、例えば、エチレンと不飽和カルボン酸とを、高温、高圧下でラジカル共重合を行い、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体を製造する。そして、そのエチレン・不飽和カルボン酸共重合体と、上記のイオン源を含む金属化合物とを反応させることにより、エチレン・不飽和カルボン酸共重合体のアイオノマーを製造することができる。
（ポリウレタン樹脂）
　ポリウレタン樹脂としては、イソシアネート化合物と、ジオール化合物とを反応して得られるポリウレタン、イソシアネート化合物と、ジオール化合物、さらに、ポリアミンなどの鎖長延長剤を反応させることにより得られるポリウレタンなどが挙げられる。また、ポリウレタン樹脂は、硫黄原子を含有するものでもよい。その場合には、上記ジオールの一部又は全部を、ポリチオール及び含硫黄ポリオールから選択されるものとするとよい。ポリウレタン樹脂は、有機ガラスとの接着性を良好にすることができる。そのため、ガラス板が有機ガラスである場合に好適に使用される。
（熱可塑性エラストマー）
　熱可塑性エラストマーとしては、スチレン系熱可塑性エラストマー、脂肪族ポリオレフィンが挙げられる。スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、特に限定されず、公知のものを用いることができる。スチレン系熱可塑性エラストマーは、一般的に、ハードセグメントとなるスチレンモノマー重合体ブロックと、ソフトセグメントとなる共役ジエン化合物重合体ブロック又はその水添ブロックとを有する。スチレン系熱可塑性エラストマーの具体例としては、スチレン－イソプレンジブロック共重合体、スチレン－ブタジエンジブロック共重合体、スチレン－イソプレン－スチレントリブロック共重合体、スチレン－ブタジエン／イソプレン－スチレントリブロック共重合体、スチレン－ブタジエン－スチレントリブロック共重合体、並びにその水素添加体が挙げられる。
　上記脂肪族ポリオレフィンは、飽和脂肪族ポリオレフィンであってもよく、不飽和脂肪族ポリオレフィンであってもよい。上記脂肪族ポリオレフィンは、鎖状オレフィンをモノマーとするポリオレフィンであってもよく、環状オレフィンをモノマーとするポリオレフィンであってもよい。中間膜の保存安定性、及び、遮音性を効果的に高める観点からは、上記脂肪族ポリオレフィンは、飽和脂肪族ポリオレフィンであることが好ましい。
　上記脂肪族ポリオレフィンの材料としては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、ｔｒａｎｓ－２－ブテン、ｃｉｓ－２－ブテン、１－ペンテン、ｔｒａｎｓ－２－ペンテン、ｃｉｓ－２－ペンテン、１－ヘキセン、ｔｒａｎｓ－２－ヘキセン、ｃｉｓ－２－ヘキセン、ｔｒａｎｓ－３－ヘキセン、ｃｉｓ－３－ヘキセン、１－ヘプテン、ｔｒａｎｓ－２－ヘプテン、ｃｉｓ－２－ヘプテン、ｔｒａｎｓ－３－ヘプテン、ｃｉｓ－３－ヘプテン、１－オクテン、ｔｒａｎｓ－２－オクテン、ｃｉｓ－２－オクテン、ｔｒａｎｓ－３－オクテン、ｃｉｓ－３－オクテン、ｔｒａｎｓ－４－オクテン、ｃｉｓ－４－オクテン、１－ノネン、ｔｒａｎｓ－２－ノネン、ｃｉｓ－２－ノネン、ｔｒａｎｓ－３－ノネン、ｃｉｓ－３－ノネン、ｔｒａｎｓ－４－ノネン、ｃｉｓ－４－ノネン、１－デセン、ｔｒａｎｓ－２－デセン、ｃｉｓ－２－デセン、ｔｒａｎｓ－３－デセン、ｃｉｓ－３－デセン、ｔｒａｎｓ－４－デセン、ｃｉｓ－４－デセン、ｔｒａｎｓ－５－デセン、ｃｉｓ－５－デセン、４－メチル－１－ペンテン、及びビニルシクロヘキサン等が挙げられる。
（可塑剤）
　本発明の吸収剤含有層は、熱可塑性樹脂を含有する場合、さらに可塑剤を含有してもよい。吸収剤含有層は、可塑剤を含有することにより柔軟となり、その結果、合わせガラスに柔軟性を向上させ耐貫通性を向上させる。さらには、ガラス板に対する高い接着性を発揮することも可能になる。可塑剤は、熱可塑性樹脂としてポリビニルアセタール樹脂を使用する場合に含有させると特に効果的である。
　可塑剤としては、例えば、一塩基性有機酸エステル及び多塩基性有機酸エステル等の有機エステル可塑剤、並びに有機リン酸可塑剤及び有機亜リン酸可塑剤などのリン酸可塑剤等が挙げられる。なかでも、有機エステル可塑剤が好ましい。
　有機エステル可塑剤は、例えば、トリエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート、トリエチレングリコールジカプリレート、トリエチレングリコールジ－ｎ－オクタノエート、トリエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、テトラエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、テトラエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート、ジブチルセバケート、ジオクチルアゼレート、ジブチルカルビトールアジペート、エチレングリコールジ－２－エチルブチレート、１，３－プロピレングリコールジ－２－エチルブチレート、１，４－ブチレングリコールジ－２－エチルブチレート、１，２－ブチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート、ジプロピレングリコールジ－２－エチルブチレート、トリエチレングリコールジ－２－エチルペンタノエート、テトラエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、ジエチレングリコールジカプリエート、トリエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、テトラエチレングリコールジ－ｎ－ヘプタノエート、トリエチレングリコールジ－２－エチルブチレート、アジピン酸ジヘキシル、アジピン酸ジオクチル、アジピン酸ヘキシルシクロヘキシル、アジピン酸ジイソノニル、アジピン酸ヘプチルノニル、セバシン酸ジブチル、油変性セバシン酸アルキド、リン酸エステルとアジピン酸エステルとの混合物、混合型アジピン酸エステルなどが挙げられる。混合型アジピン酸エステルとしては、炭素数４～９のアルキルアルコール及び炭素数４～９の環状アルコールから選択される２種以上のアルコールから作製されたアジピン酸エステルが挙げられる。
　上記可塑剤のなかでも、トリエチレングリコール－ジ－２－エチルヘキサノエート（３ＧＯ）が特に好適に用いられる。
　吸収剤含有層において可塑剤の含有量は、特に限定されないが、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、好ましい下限は２０質量部であり、好ましい上限は７０質量部である。可塑剤の含有量を２０質量部以上とすると、合わせガラスが適度に柔軟になり、耐貫通性等が良好になる。また、可塑剤の含有量を７０質量部以下とすると、吸収剤含有層から可塑剤が分離することが防止される。可塑剤の含有量のより好ましい下限は３５質量部、より好ましい上限は６３質量部である。
　また、吸収剤含有層において、樹脂、又は樹脂及び可塑剤が主成分となるものであり、熱可塑性樹脂及び可塑剤の合計量が、着色領域における吸収剤含有層全量基準で、通常７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上１００質量％未満である。１００質量％未満とすることで、吸収剤含有層が赤外線吸収剤を含有できる。
（その他の添加剤）
　また、吸収剤含有層は、必要に応じて、着色剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤、接着力調整剤、蛍光増白剤、結晶核剤等の添加剤を含有してもよい。
　また、中間膜は、単層の樹脂層からなり単層構造を有していてもよいが、複数の樹脂層からなる多層構造を有していてよい。単層の樹脂層からなる場合、その１つの樹脂層が、上記した吸収剤含有層となるとよい。また、複数の樹脂層からなる場合、全ての樹脂層が赤外線吸収剤を含有して吸収剤含有層となってよいが、少なくとも１つの樹脂層が吸収剤含有層となるとよい。
　なお、赤外線吸収剤を含有せず、吸収剤含有層とならない樹脂層は、赤外線吸収剤を含有しない以外は、上記した吸収剤含有層と同様であるので、その説明は省略する。
　複数の樹脂層を有する場合、各樹脂層を構成する樹脂は、上記で列挙した樹脂から適宜選択されればよい。また、各樹脂層を構成する樹脂は、互いに異なる樹脂であってもよいが、互いに同一であることが好ましい。
　したがって、複数の樹脂層を有する場合、各樹脂層を構成する樹脂はいずれも、ポリビニルアセタール樹脂又はエチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂であることが好ましく、ポリビニルアセタール樹脂であることがより好ましい。
　また、複数の樹脂層を有し、各樹脂層が可塑剤を含有する場合、各樹脂層の可塑剤の量や種類は互いに同一であってもよいし、異なっていてもよい。
［赤外線反射層］
　本発明の合わせガラスは、赤外線反射層を有することが好ましい。赤外反射層は、中間膜に含有されることが好ましく、より好ましくは２層の樹脂層の間に挟み込まれるように含有される。赤外線反射層は、２層の樹脂層の間に配置されることで、２つの樹脂層によって高い接着力で接着されるので、安定して中間膜に含有させることができる。本発明の合わせガラスは、赤外線反射層を有することで、他方の面及び一方の面から入射された赤外線が反射され、９００～１３００ｎｍにおける最大反射率Ｒが高く、平均透過率Ｔが低くなる。そのため、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）の値を大きくできる。また、遮熱性も向上し、上記したＴｔｓや、Ｔｄｓ（１．５）の値も所望の範囲内に調整しやすくなる。
　本発明で使用する赤外線反射層は、赤外線を反射する性能を有していれば特に限定されない。赤外線反射層は、一方の面からの波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴＡが低く、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率が高いものを用いることが好ましい。
　また、赤外線を反射する性能に優れることから、上記赤外線反射層が、９００～１３００ｎｍの範囲内の少なくとも１つの波長において、赤外線透過率が４０％以下である性質を有することが好ましい。なお、後述する実施例で用いた赤外線反射層の赤外線透過率は、上記の好ましい条件を満足する。９００～１３００ｎｍの範囲内の少なくとも１つの波長において、赤外線透過率はより好ましくは３０％以下、更に好ましくは２０％以下である。
　上記赤外線反射層としては、金属箔付き樹脂フィルム、樹脂フィルム上に金属層及び誘電層が形成された多層積層フィルム、グラファイトを含むフィルム、多層樹脂フィルム、液晶フィルム、及び赤外線反射性粒子を含む樹脂フィルム等が挙げられる。これらのフィルムは、赤外線を反射する性能を有する。
　金属箔付き樹脂フィルムは、樹脂フィルムと、該樹脂フィルムの外表面に積層された金属箔とを備える。上記樹脂フィルムの材料としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリビニルアセタール、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル共重合体、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリオレフィン、ポリ塩化ビニル及びポリイミド等が挙げられる。上記金属箔の材料としては、アルミニウム、銅、銀、金、パラジウム、及びこれらを含む合金等が挙げられる。
　上記樹脂フィルム上に金属層及び誘電層が形成された多層積層フィルムは、樹脂フィルムに、金属層及び誘電層が交互に任意の層数で積層された多層積層フィルムである。上多層積層フィルムにおける上記樹脂フィルムの材料の材料としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ乳酸、ポリ（４－メチルペンテン－１）、ポリフッ化ビニリデン、環状ポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリ塩化ビニル、ポリビニルアルコール、ナイロン６，１１，１２，６６などのポリアミド、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリエステル、ポリフェニレンサルファイド及びポリエーテルイミド等が挙げられる。
　多層積層フィルムにおける金属層の材料としては、上記金属箔付き樹脂フィルムにおける上記金属箔の材料と同様の材料が挙げられる。上記金属層の両面もしくは片面に、金属もしくは混合酸化物のコート層を付与することができる。上記コート層の材料としては、ＺｎＯ、Ａｌ２Ｏ３、Ｇａ２Ｏ３、ＩｎＯ３、ＭｇＯ、Ｔｉ、ＮｉＣｒ及びＣｕ等が挙げられる。また、多層積層フィルムにおける誘電層の材料としては、例えば酸化インジウム等が挙げられる。
　上記多層樹脂フィルムは、複数の樹脂フィルムが積層された積層フィルムである。多層樹脂フィルムの材料としては、上記多層積層フィルムにおける上記樹脂フィルムの材料と同様の材料が挙げられる。上記多層樹脂フィルムにおける樹脂フィルムの積層数は、２以上であり、３以上であってもよく、５以上であってもよい。上記多層樹脂フィルムにおける樹脂フィルムの積層数は、１０００以下であってもよく、１００以下であってもよく、５０以下であってもよい。
　多層樹脂フィルムは、異なる光学的性質（屈折率）を有する２種類以上の熱可塑性樹脂層が交互に又はランダムに任意の層数で積層された多層樹脂フィルムであってもよい。このような多層樹脂フィルムは、所望の赤外線反射性能が得られるように構成される。
　上記液晶フィルムとしては、任意の波長の光を反射するコレステリック液晶層を任意の層数で積層したフィルムが挙げられる。このような液晶フィルムは、所望の赤外線反射性能が得られるように構成される。
　赤外線反射層において使用する赤外線反射性粒子の１つとしては、厚みがマイクロからナノスケールの平板粒子が挙げられる。例えば、銀ナノ平板粒子を分散させた樹脂フィルムにおいて粒子の厚み、面積およびその配置状態をコントロールすることで赤外線反射性能をもつものが得られる。
　赤外線反射層としては、上記のなかでは、金属箔付き樹脂フィルム、多層積層フィルム、多層樹脂フィルム又は液晶フィルムであることが好ましい。これらのフィルムは、赤外線の反射性能により優れる。したがって、これらのフィルムを使用することで、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）の値をより一層大きくしやすくなり、さらには、上記したＴｔｓや、Ｔｄｓ（１．５）の値も所望の範囲内に調整しやすくなる。
　また、上記した中でも、金属箔付き樹脂フィルム、多層樹脂フィルムがより好ましく、さらに好ましくは金属箔付き樹脂フィルムである。金属箔付き樹脂フィルムは、上記のように樹脂層上に金属箔が形成されることで、９００～１３００ｎｍの全ての波長領域において、優れた赤外線反射性能を有するため、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）の全ての値を大きくしやすくなる。
　一方で、多層樹脂フィルムは、主に９００～１１００ｎｍの波長領域において、優れた赤外線反射性能を有する。そのため、Ｔ／Ｒ比（１）、（２）の値、さらには、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）の値を大きくしやすくなる。また、多層積層フィルムは、電磁波を遮蔽する部材を有しないため、電磁波透過性を確保できる。そのため、自動運転、その他の通信などに必要とされる電磁波が自動車の窓ガラスにおいて遮蔽されることが防止できる。
　赤外線反射層の厚さは、好ましくは０．０１ｍｍ以上、より好ましくは０．０４ｍｍ以上、更に好ましくは０．０７ｍｍ以上であり、また、好ましくは０．３ｍｍ以下、より好ましくは０．２ｍｍ以下、更に好ましくは０．１８ｍｍ以下、特に好ましくは０．１６ｍｍ以下である。赤外線反射層の厚みを上記下限以上とすると、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）の値を大きくしやすくなり、遮熱性も向上しやすくなる。また、赤外線反射層の厚さを上記上限以下とすると、合わせガラスの透明性が高くなり、可視光透過率を高くしやすくなる。
［ガラス板］
　合わせガラスで使用するガラス板としては、無機ガラス、有機ガラスのいずれでもよいが、無機ガラスが好ましい。無機ガラスとしては、特に限定されないが、クリアガラス、フロート板ガラス、磨き板ガラス、型板ガラス、網入り板ガラス、線入り板ガラス、グリーンガラス等が挙げられる。
　また、有機ガラスとしては、一般的に樹脂ガラスと呼ばれるものが使用され、特に限定されないが、ポリカーボネート、アクリル樹脂、アクリル共重合体樹脂、ポリエステルなどの樹脂から構成される有機ガラスが挙げられる。
　合わせガラスで使用する第１及び第２のガラス板は、互いに同種の材質から構成されてもよいし、別の材質から構成されてもよい。例えば、一方が無機ガラスで、他方が有機ガラスであってもよいが、第１及び第２のガラス板の両方が無機ガラスであるか、又は有機ガラスであることが好ましい。
　また、第１及び第２のガラス板のそれぞれの厚さは、特に限定されないが、例えば、０．１～１５ｍｍ程度、好ましくは０．５～５ｍｍである。各ガラス板の厚さは、互いに同一であってもよいし、異なっていてもよいが、同一であることが好ましい。
［層構成］
　本発明の合わせガラスの積層構造を図１～３に示す。図１～３に示すように、合わせガラス２０は、第１及び第２のガラス板２１、２２と、第１及び第２のガラス板２１、２２の間に配置される中間膜１０とを備え、中間膜１０によって第１及び第２のガラス板２１、２２が接着される。なお、自動車などの車両に設けられる場合、合わせガラス２０は、第１のガラス板２１が車外側、第２のガラス板２２が車内側に配置される。
　中間膜１０は、図１に示すように単層の樹脂層１１からなってもよい。中間膜１０が単層の樹脂層１１からなる場合、単層の樹脂層１１は吸収剤含有層となるとよい。
　また、中間膜１０は、図２、３に示すように、複数の樹脂層を有することが好ましく、例えば、第１のガラス板２１側（すなわち、一方の面側）の第１の樹脂層１１Ａと、第２のガラス板２２側（すなわち、他方の面側）の第２の樹脂層１１Ｂを有するとよい。この場合、図３に示すように第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂの間には、赤外線反射層１３が設けられてもよいが、図２に示すように赤外線反射層は設けられなくてもよい。ただし、Ｔ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を大きくする観点から赤外線反射層１３を設けた方がよい。
　上記のように、第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂを有する場合、第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂの少なくともいずれかが吸収剤含有層となるとよい。
　図３に示すように、赤外線反射層１３が設けられる合わせガラス２０では、第１の樹脂層１１Ａ及び第２の樹脂層１１Ｂの少なくとも一方が吸収剤含有層であることが好ましいが、第１の樹脂層１１Ａが吸収剤含有層、又は第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂの両方が吸収剤含有層であることがより好ましい。このような構成によると、赤外線反射層１３により最大反射率Ｒを高めつつ、第１の樹脂層１１Ａ（吸収剤含有層）により平均透過率Ｔを下げることができるので、各波長領域におけるＴ／Ｒ比を高めやすくなる。
　第１の樹脂層１１Ａが吸収剤含有層である場合、吸収剤含有層の詳細は、上記したとおりであるが、吸収剤含有層（第１の樹脂層１１Ａ）に第１の赤外線吸収剤が含有されることが特に好ましい。第１の赤外線吸収剤が第１の樹脂層１１Ａに含有されることで、９００～１３００ｎｍにおける赤外線が、第１の樹脂層１１Ａによって十分に吸収され、上記したＴ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を大きくできる。
　さらに、第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層は、第１の赤外線吸収剤を含有する場合、第１の赤外線吸収剤に加えて、遮熱粒子を含有することも好ましい。
　さらには、第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層には、互いに最大吸収波長ピークが異なる２種以上の第１の赤外線吸収剤を含有させることも好ましい。
　また、第１の樹脂層１１Ａが吸収剤含有層であり、かつ図３に示すように赤外線反射層１３が設けられる態様においては、第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層は、第１の赤外線吸収剤及び遮熱粒子の少なくとも一方を含有する構成も好ましい。このような構成によれば、赤外線反射層１３と吸収剤含有層の両方により、反射率Ｒを大きくしつつ、平均透過率Ｔを下げることができるので、上記したＴ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）がより一層大きくなりやすい。
　また、赤外線反射層１３が設けられたことで、第１の樹脂層１１Ａにおいて、９００～１３００ｎｍの波長領域の赤外線を第１の赤外線吸収剤によって積極的に吸収しなくても、上記したＴ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）を大きくできる。したがって、第１の樹脂層１１Ａ（吸収剤含有層）は、第１の赤外線吸収剤を含有しなくてもよいが、含有する態様も好ましく、また、第１の赤外線吸収剤と遮熱粒子の両方を含有する態様も好ましい。
　第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層における赤外線吸収剤の含有量は、例えば０．００５質量％以上０．６質量％以下、好ましくは０．０１質量％以上０．４質量％以下、さらに好ましくは０．０１５質量％以上０．３質量％以下である。
　また、第１の樹脂層１１Ａにおける第１の赤外線吸収剤の含有量は、０．００５質量％以上０．３質量％以下が好ましく、０．０１質量％以上０．２質量％以下がより好ましく、０．０１５質量％以上０．１質量％以下がさらに好ましい。第１の赤外線吸収剤の含有量を上記範囲内とすることで、上記した各波長における最大反射率Ｒを大きく下げることなく、各波長における平均透過率Ｔを低くして、Ｔ／Ｒを大きくしやすくなる。
　また、第１の樹脂層１１Ａが遮熱粒子を含有する場合、第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層における遮熱粒子の含有量は、０．００５質量％以上０．５質量％以下が好ましく、０．０１質量％以上０．４質量％以下がより好ましく、０．０１５質量％以上０．２質量％以下がさらに好ましい。遮熱粒子の含有量をこれら範囲内とすることで、反射率Ｒを大きく下げることなく、上記した各波長における平均透過率Ｔを低くして、Ｔ／Ｒを大きくしやすくなる。
　さらに、第１の樹脂層１１Ａを構成する吸収剤含有層が、第１の赤外線吸収剤と遮熱粒子の両方を含有する場合、第１の赤外線吸収剤に対する遮熱粒子の質量比（遮熱粒子／第１の赤外線吸収剤）は、０．２５以上１５以下が好ましく、０．５以上１０以下がより好ましく、０．７以上８以下がさらに好ましい。
　なお、第１の樹脂層１１Ａに使用する遮熱粒子はＣＷＯがより好ましい。ＣＷＯは、遮熱粒子のなかでも、９００～１３００ｎｍの赤外線に対する遮蔽率が高いため、第１の樹脂層１１ＡにＣＷＯを含有させることで、平均透過率Ｔをより一層低下しやすくなる。
　図３に示すように赤外線反射層１３が設けられる場合においては、第２の樹脂層１１Ｂが吸収剤含有層である態様も好ましい。第２の樹脂層１１Ｂが吸収剤含有層であると、他方の面（第２のガラス板２２の表面）から入射された赤外線が、第２の樹脂層１１Ｂに部分的に吸収されるが、赤外線反射層１３が設けられることで、赤外領域における各波長の最大反射率Ｒを高い値に維持できる。そのため、上記したＴ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、及びＴ／Ｒ比（Ｂ）も大きくできる。
　上記各態様において、第２の樹脂層１１Ｂを構成する吸収剤含有層は、赤外線吸収剤として、遮熱粒子を含有することが好ましい。遮熱粒子を用いることで、第２のガラス板２２の表面から入射された赤外線が、第２の樹脂層１１Ｂによって吸収される量を少なくできる。また、外部から入射された熱線を吸収して、車内の温度が上昇することも防止できる。
　吸収剤含有層（第２の樹脂層１１Ｂ）における赤外線吸収剤の含有量は、例えば０．００５質量％以上１．５質量％以下、好ましくは０．０１質量％以上１．２質量％以下、さらに好ましくは０．０１５質量％以上１．０質量％以下である。
　また、第２の樹脂層１１Ｂにおける遮熱粒子の含有量は、０．００５質量％以上１．４質量％以下が好ましく、０．１質量％以上１．０質量％以下がより好ましく、０．１５質量％以上０．９質量％以下がさらに好ましい。遮熱粒子の含有量を上記範囲内とすることで、最大反射率Ｒを大きく下げることなく、上記した各波長における平均透過率Ｔを低くして、Ｔ／Ｒ比を大きくしやすくなる。また、外部から入射された熱線を十分に吸収して、車内の温度が上昇することを防止しやすくなる。
　また、第２の樹脂層１１Ｂを構成する吸収剤含有層は、上記吸熱粒子に加えて、第１及び第２の赤外線吸収剤の少なくとも一方（すなわち、最大吸収波長ピークが７８０～１３００ｎｍである赤外線吸収剤）を含有してよいが、含有してもその量を少なくすることが好ましく、または含有しないことが好ましい。このように、第１及び第２の赤外線吸収剤を少なくすることで、可視光透過率やＴ／Ｒ比が低下することを防止できる。
　具体的には、第１及び第２の赤外線吸収剤の合計含有量は、０．１質量％未満が好ましく、０．０５質量％未満がより好ましく、０．０１質量％未満がさらに好ましく、０質量％が最も好ましい。
　さらに、図３に示すように赤外線反射層１３が設けられる場合においては、第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂの両方が吸収剤含有層である態様も好ましい。このような態様において、吸収剤含有層である第１及び第２の樹脂層１１Ａ、１１Ｂの構成は上記したとおりである。
　なお、以上のように中間膜１０が樹脂層を複数層有する構成では、代表的に樹脂層として第１及び第２の樹脂層１１Ａ，１１Ｂが設けられる構成を例に説明したが、中間膜１０の構成は上述した構成に限定されない。例えば、図２に示す構成では、第１及び第２の樹脂層１１Ａ，１１Ｂの間にさらに樹脂層が設けられてもよいし、第１の樹脂層１１Ａと、第１のガラス板２１の間や、第２の樹脂層１１Ｂと第２のガラス板２２の間に樹脂層が設けられてもよい。
　また、図３に示すように赤外線反射層を有する構成でも、第１の樹脂層１１Ａと赤外線反射層１３との間，第２の樹脂層１１Ｂと赤外線反射層１３の間、第１の樹脂層１１Ａと、第１のガラス板２１の間、又は第２の樹脂層１１Ｂと第２のガラス板２２の間のいずれかに、さらに樹脂層が設けられてもよい。
　第１及び第２の樹脂層以外に樹脂層が設けられる場合、その樹脂層（第３の樹脂層ともいう）に様々な機能を付加してもよい。例えば、第３の樹脂層には励起光の照射により発光する発光粒子を含有させて、中間膜を発光中間膜としてもよい。また、第３の樹脂層に使用される熱可塑性樹脂をポリビニルアセタール樹脂とし、かつ水酸基量や、可塑剤を適宜調整することでいわゆる遮音層としてもよい。
　中間膜の厚さは、好ましくは０．２ｍｍ以上１．８ｍｍ以下、より好ましく０．２５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上０．９ｍｍ以下である。
　また、中間膜を構成する樹脂層の厚さは、樹脂層（すなわち、吸収剤含有層）が１層単層からなる場合には、その樹脂層の厚さは、中間膜と同様に、好ましくは０．２ｍｍ以上１．５ｍｍ以下、より好ましく０．２５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上０．９ｍｍ以下である。
　なお、中間膜は、後述するように楔形状である場合には、厚さが変動するが、その変動する最小厚さ、及び最大厚さの両方が上記範囲内であるとよい。他の層に関しても同様である。
　また、中間膜を構成する樹脂層が複数層からなる場合、各樹脂層の厚さは、中間膜の厚さが上記範囲内になるように適宜調整すればよい。例えば、図２、３に示すように、樹脂層が２層からなる場合には、各樹脂層の厚さは、好ましくは０．０５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下、より好ましくは０．１５ｍｍ以上１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．２５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下である。樹脂層の厚さをこれら下限値以上とすることで、樹脂層が例えば吸収剤含有層である場合には、赤外線を適切に吸収し、各波長におけるＴ／Ｒ比を大きくしやすくなる。また、遮熱粒子を含有する場合には、十分な遮熱効果が得られるようになる。一方、で上記上限値以下とすることで、可視光透過率なども高くできる。
　また、上記中間膜は、図１～３に示すように断面矩形であったが、断面矩形に限定されず、例えば楔形状を有していてよい。楔形状を有する中間膜３０は、図４～６に示すように一端３０Ａと、その一端３０Ａの反対側に他端３０Ｂとを有し、他端３０Ｂの厚さが、一端３０Ａの厚みよりも大きくなり、中間膜３０全体して楔形状を有するものである。
　楔形状の中間膜３０は、例えば、得られる合わせガラス２０をヘッドアップディスプレイシステムに用いることを可能とする。
　楔形状の中間膜３０は、例えば図４に示すように台形形状を有してもよいが、三角形状を有してもよい。また、楔形状の中間膜３０は、他端３０Ａから一端３０Ｂに向けて厚さが変化するものであるが、全ての部分で厚さが変化する必要はなく、図５に示すように厚さが一定の部分３０Ｃを有しており、厚さが変化する部分が一部分であってもよい。
　さらに、図４、５では、厚さが変化する部分において、一端３０Ａから他端３０Ｂに向けて、厚さの増加量が一定であったが、厚さの増加量は一定である必要はなく、図６に示すように、漸次変化して、断面において例えば曲線的になっていてもよい。
　なお、楔角θは、図４、５に示すように、厚さの増加量が一定である場合には、楔角度も一定である。したがって、中間膜３０一方の表面３０Ｘに対する、他方の表面３０Ｘの傾斜角度が楔角θとなる。
　一方で、図６に示すように、厚さの増加量が変化する場合には、楔角θは、以下の通りである。すなわち、楔角θは、中間膜３０の一方の表面３０Ｘにおいて、中間膜３０における最大厚み部分３０Ｍと最小厚み部分３０Ｓの最近接部位を結んだ直線Ｌ１と、他方の表面３０Ｙにおいて、最大厚み部分３０Ｍと最小厚み部分３０Ｓの最近接部位を結んだ直線Ｌ２との交点における内角である。
　楔角θは、０．１ｍｒａｄ以上であることが好ましく、より好ましくは０．２ｍｒａｄ以上、更に好ましくは０．３ｍｒａｄ以上であり、また、１ｍｒａｄ以下が好ましく、０．９ｍｒａｄ以下がさらに好ましい。楔角θをこれら範囲内とすることで、合わせガラスにより反射された赤外線を撮影装置などの受光手段において１点に結像しやすくなる。
　なお、中間膜が楔形状でかつ多層構造である場合、中間膜が楔形状となるように、各層の断面形状を適宜調整すればよく、例えば、図２、３に示したように、複数の樹脂層が設けられる場合には、複数の樹脂層のうち少なくとも１つの樹脂層の厚さを一端から他端に向けて厚さが増加するように調整すればよい。
　なお、合わせガラスの光学特性は、例えば中間膜が楔形状の場合などには、領域によって変わることがある。そのような場合、上記したＴ／Ｒ比、Ｔ／Ｒ比（Ａ）、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）、最大反射率、可視光透過率、Ｔｔｓ、Ｔｄｓ（１．５）などの各種光学特性は、合わせガラスの全領域が上記で説明した各要件を満たしてもよいが、一部の領域が上記各要件を満たせばよい。例えば、赤外線モニタリングシステムを導入する場合、モニタリング対象の運転者などに照射される外光が入射される領域や、光源からの光が反射される領域などにおいて各光学特性が上記で説明した各要件を満たせばよい。
（製造方法）
　合わせガラスの製造においては、例えば、２枚のガラス板の間に、中間膜を構成する各層（樹脂層、赤外線反射層など）を積層して、熱圧着などすることで製造できる。
　また、中間膜を構成する樹脂層は、まず、熱可塑性樹脂、必要に応じて添加される可塑剤、赤外線吸収剤、その他の添加剤などの樹脂層を構成する材料よりなる樹脂組成物を用意し、押出成形、プレス成形などにより、成形するとよい。また、樹脂層が複数である場合には、例えば、２つ以上の押出機を用意し、複数の押出機の先端に多層用フィードブロックを取り付けて共押出する方法を採用してもよい。また、合わせガラスは、共押出などの押出成形、熱ラミネート、プレス成形などにより成形した単層又は多層構造の中間膜を、２枚のガラス板の間に配置させ、熱圧着などすることで製造できる。
［合わせガラスの使用方法］
　本発明の合わせガラスは、例えば窓ガラスとして使用されるものであり、より具体的には、自動車、電車、船舶、航空機などの各種乗り物に使用されることが好ましく、より好ましくは、自動車、電車などの車両用窓ガラスに使用され、さらに好ましくは自動車用窓ガラスとして使用される。
（赤外線モニタリングシステム）
　本発明の合わせガラスは、例えば、赤外線モニタリングシステムが搭載された車両に窓ガラスとして取り付けられる。なお、赤外線モニタリングシステムが搭載された車両全体のシステムを車両システムという。ここで、車両は、自動車であることが好ましく、その場合、車両本体は、自動車ボディであり、窓ガラスは自動車ボディの開口を塞ぐ窓ガラスである。本発明の合わせガラスは、フロントガラス、サイドガラス、及びリアガラスのいずれかであってもよい。
　赤外線モニタリングシステム（すなわち、車両システム）は、光源及び受光手段を備え、これら光源及び受光手段は車両本体内部に設けられる。赤外線モニタリングシステムは、乗員、特に好ましくは運転手をモニタリングするためのシステムである。赤外線モニタリングシステムは、車両本体内部に配置された光源から出射された赤外線を乗員、好ましくは運転手（被観察体）に照射し、その被観察体で反射した赤外線を、車両本体内部に設けられた受光手段で受光し、その受光した光に応じて乗員（被観察体）の状態を検知する。
　ここで、光源は、赤外線を出射する赤外線光源であり、光源の最大発光波長は、９００～１３００ｎｍであることが好ましい。９００～１３００ｎｍの赤外線は、人の眼には認識できない一方で、人肌などによって反射されやすく、例えば運転手などの乗員をモニタリングすることに適している。一方で、合わせガラスは、上記したように、Ｔ／Ｒ比（Ａ），Ｔ／Ｒ比（１）～（４）、Ｔ／Ｒ比（Ｂ）のいずれかが１より大きく、車両外部から入射される９００～１３００ｎｍの赤外線を十分に遮蔽される。そのため、車体外部から赤外線がノイズとなって入射されることが防止できる。また、後述するように、モニタリングに使用する赤外線を反射させる場合には、合わせガラスにおいてモニタリングに使用する赤外線の反射率が高くなるので、モニタリングの精度が高められ、適切なモニタリングを実施できる。
　なお、光源の最大発光波長は、より詳細には上記したとおり、Ｔ／Ｒ比（１）～（４）の１より大きくなる波長領域中に存在させるようにするとよく、また、Ｔ／Ｒ（Ｂ）が１より大きくなるように選択すればよい。また、光源は、好ましくはＬＥＤである。ＬＥＤを使用することで、発光波長領域を比較的狭くでき、それにより、モニタリングの精度を高めやすくなる。
　車両システムで使用する受光手段は、好ましくは赤外線カメラなどの撮影装置であり、被観察体（運転手など）からの反射光を受光することで被観察体を撮影する。車両システムは、撮影装置で撮影された画像により、被観察体の状態を検知すればよい。具体的には、運転者の顔に赤外線を照射して、運転者の顔画像を撮影装置で撮影することで、被観察体の状態を検知することが好ましい。
　ただし、受光手段は、撮影装置である必要はなく、受光する光の強度のみを検知する受光センサなどでもよい。受光センサを使用する場合でも、反射光の強度により、乗員が所定の位置に着座しているか否か（例えば、運転手が運転席に座っているか否か）などを検知できる。
　車両システムは、顔認識システムを含み、顔認識システムにより、被観察体の顔画像により顔を認識して、その認識された顔により被観察体の状態を検知することが好ましい。顔認識システムは、より具体的には、例えば、予め保存された顔テンプレートと、撮影された顔画像とにより、顔画像における瞼の位置を検知し、瞼の状態を検知することで、居眠りしているか否かなどを検知できる。顔認識システムは、例えば、ＤＳＰ，ＣＰＵなどの各種プロセッサにより構成される。
　また、上記赤外線モニタリングシステムでは、光源から出射させる赤外線は、好ましくは、本発明の合わせガラスで反射させられたうえで、被観察体に照射させる。また、好ましくは、被観察体からの反射光を本発明の合わせガラスで反射させたうえで、受光手段に受光させることが好ましい。
　車両が自動車である場合には、少なくともフロントガラスが本発明の合わせガラスであることが好ましく、より好ましくはフロントガラス、サイドガラス、及びリアガラスの全てが本発明の合わせガラスである。
　赤外線モニタリングシステムは、好ましくは運転者をモニタリングするために使用される。そのため、フロントガラスを本発明の合わせガラスとすることで、外光に含まれる赤外線が運転者に照射されにくくなりノイズが低減されやすくなる。また、フロントガラスを本発明の合わせガラスとすると、光源から出射した赤外線をフロントガラスにて反射させて運転者に照射させる場合、あるいは運転者からの反射光をフロントガラスにて反射させて受光手段により受光させる場合、その反射率が高くなるので、高い精度でモニタリングを行うことができる。
　また、フロントガラスを本発明の合わせガラスとすると、運転者からの反射光をフロントガラスにて反射させて受光手段により受光させることで、顔の正面からの反射光を受光手段で受光できる。そのため、顔の正面の状態をモニタリング可能になり、モニタリング精度がより一層高められる。
　また、フロントガラスに加えて、サイドガラス、及びリアガラスの全てが本発明の合わせガラスであると、よりノイズを低減しやすくなる。
　図７は、好ましい一実施形態に係る車両システムを示す。図７を参照して好ましい一実施形態に係る車両システムをより詳細に説明する。本実施形態の車両システム５０は、図７に示すように、合わせガラス２０と、赤外線を出射する光源５１と、受光手段５２とを備える。
　ここで、車両システム５０は、自動車に設けられたシステムであり、合わせガラス２０は自動車のフロントガラスを構成する。また、受光手段５２は、赤外線カメラなどからなる撮影装置であり、光源５１及び受光手段５２は、自動車のダッシュボード５３に設けられる。また、車両システム５０は、さらに顔認識システム５４も備える。顔認識システム５４は、上記の通り、例えばプロセッサにより構成される。プロセッサは例えばダッシュボード５３に設けられる。
　本実施形態において、光源５１は、出射された赤外線ＵＲが、合わせガラス２０（フロントガラス）によって反射されたうえで、運転者の顔ＤＦに照射される。運転者の顔ＤＦで反射された赤外線ＵＲは、反射光ＲＬとして、合わせガラス２０で反射されて、受光手段５２によって受光される。
　ここで、光源５１は、運転席の上方に赤外線ＵＲが照射されるように調整されるが、運転者の顔ＤＦに確実に赤外線ＵＲを照射できるように出射方向、出射位置が変更できる構成を有していてもよい。同様に、受光手段５２は、運転席の上方の画像を撮影できるように調整されているが、光源５１と同様に、受光位置、受光方向が適宜調整できる構成を有していてもよい。
　受光手段５２は、上記のように撮影装置であり、したがって、運転者の顔を撮影し、顔認識システム５４においてその撮影された顔画像に基づき、運転者の顔が認識され、例えば瞼が閉じているかどうかなどが検知される。
　なお、赤外線ＵＲ及び反射光ＲＬの光路中心は、それぞれ、合わせガラス２０の表面（第２のガラス板の表面）に対して、傾斜させて入射させるとよい。その入射角度は、特に限定されないが、例えば２０～８０°、好ましくは４０～７０°である。
　本実施形態の車両システムによれば、上記のとおり、フロントガラスに本発明の合わせガラスを使用することで、運転者のモニタリングを適切に行うことが可能になる。また、自動車はさらにサイドガラス、リアガラスを有するが、本実施形態の車両システムは、より精度の高いモニタリングを行うために、これらサイドガラス、リアガラスも上記した本発明の合わせガラスで構成することが好ましい。
　なお、以上説明した本実施形態の車両システムは、車両システムの一例であって、本発明の効果を奏する限り種々の変更が可能である。
　本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
　本発明において、各種物性の測定方法、及び合わせガラスの評価方法は、以下の通りである。
（可視光透過率（Ｔｖ））
　ＪＩＳ　Ｒ３２１２（２０１５）に準拠して、分光光度計（日立ハイテクノロジー社製「Ｕ－４１００」）を用いて、合わせガラスの可視光線光透過率（Ｔｖ）を測定した。測定の際、合わせガラスを透過した平行光のみが積分球へ受光するように、光源と積分球との光路上で且つ光軸の法線に平行となるように積分球から１３ｃｍ離れた位置に合わせガラスを設置し、分光透過率を測定した。得られた上記分光透過率から可視光線透過率を算出した。また測定条件は、スキャンスピードを３００ｎｍ／ｍｉｎ、スリット巾を８ｎｍとし、それ以外の条件はＪＩＳ　Ｒ　３２１２（２０１５）に準拠して測定を行った。
（Ｔｄｓ（１．５））
　ＩＳＯ　１３８３７（２００８）に準拠して、分光光度計（日立ハイテクノロジー社製「Ｕ－４１００」）を用いて、合わせガラスの日射透過率Ｔｄｓ（１．５）を測定した。測定の際、合わせガラスを透過した平行光のみが積分球へ受光するように、光源と積分球との光路上で且つ光軸の法線に平行となるように積分球から１３ｃｍ離れた位置に合わせガラスを設置し、分光透過率を測定した。得られた上記分光透過率から合わせガラスの波長３００～２５００ｎｍでの日射透過率Ｔｄｓ（１．５）を求めた。また測定条件は、スキャンスピードを３００ｎｍ／ｍｉｎ、スリット巾を８ｎｍとし、それ以外の条件はＩＳＯ　１３８３７（２００８）に準拠して測定を行った。
（Ｔｔｓ）
　ＩＳＯ　　１３８３７（２００８）に準拠して、分光光度計（日立ハイテク社製「Ｕ－４１００」）を用いて、波長３００～２５００ｎｍの透過率／反射率を測定して、Ｔｔｓを算出した。また、測定条件は、スキャンスピードを３００ｎｍ／ｍｉｎ、スリット巾を８ｎｍとし、それ以外の条件はＩＳＯ　１３８３７（２００８）に準拠して測定を行った。
（平均透過率Ｔ）
　可視光透過率と同様の測定方法で９００～１３００ｎｍの０°透過率を測定した。各波長領域の透過率の平均値を求めた。なお、透過率のデータ測定間隔は５ｎｍとした。
（最大反射率Ｒ）
　入射角度６０°における赤外光反射率を測定した。具体的には、分光光度計（日本分光社製「Ｖ－６７０」）に絶対反射率測定ユニット（日本分光社製「ＡＲＳＮ－７３３」）を取り付け、光源からの入射角が６０°となるように調整して測定した。測定条件は８５０ｎｍ以上はバンド幅２０ｎｍ、８５０ｎｍ未満はバンド幅２．０ｎｍで測定した。なおデータ測定間隔は５ｎｍ間隔とした。測定された反射率のうち、各波長領域において最大となった反射率を最大反射率とした。
（赤外線カメラ観察試験）
　図８に示すように、仮想の赤外線モニタリングシステムを組み立てた。具体的には、各実施例、比較例で得られた合わせガラス２０を用意し、水平方向に対して４５°傾けて配置した。合わせガラスに正対するように運転者を想定した被験者を配置した。
　光源５１としてＬＥＤライトを、受光手段５２として赤外線カメラを用意した。これらは、合わせガラス２０の下方に配置し、光源５１からガラスに対する入射角が６０°になるよう赤外線を合わせガラス２０に照射して、合わせガラス２０で反射させて、被験者の顔ＤＦに照射させた。被験者の顔ＤＦからの反射光を赤外線カメラで受光させて動画を撮影した。得られた撮影動画を１０人のパネラーで観察させて、以下の評価基準で評価した。
　　Ａ：すべてのパネラーが被験者の顔の瞼の動きが確認できた。
　　Ｂ：８０％以上１００％未満のパネラーが被験者の顔の瞼の動きが確認できた。
　　Ｃ：５０％以上８０％未満のパネラーが被験者の顔の瞼の動きが確認できた。
　　Ｄ：５０％以上８０％未満のパネラーが被験者の顔の瞼の動きが確認できた。
　　Ｅ：５０％未満のパネラーしか被験者の顔の瞼の動きが確認できなかった。
　赤外線カメラ観察試験は、最大発光波長が、約９５０ｎｍ、約１０５０ｎｍ、約１１５０ｎｍ、約１２５０ｎｍであるＬＥＤ発光素子を用意し、複数のＬＥＤ発光素子から構成した光源を用いた。光源としては、最大発光波長が約９５０ｎｍの発光素子からなる光源、最大発光波長が約１０５０ｎｍの発光素子からなる光源、最大発光波長が約１１５０ｎｍの発光素子からなる光源、最大発光波長が約１２５０ｎｍの発光素子からなる光源を用意した。さらに、最大発光波長が約９５０ｎｍ、約１０５０ｎｍ、約１１５０ｎｍ、及び約１２５０ｎｍのＬＥＤ発光素子を全て有する複合光源も用意し、それぞれの光源を用いて評価した。
（周波数０．１～２６．５ＧＨｚにおける電磁波透過性の評価）
ＫＥＣ法測定（近傍界の電磁波シールド効果測定）によって、０．１～２ＧＨｚの範囲の反射損失値（ｄＢ）を通常の板厚２．５ｍｍのフロートガラス単板と比較し、上記周波数での差の平均値が１０ｄＢ未満のものを「Ａ」、１０ｄＢ以上のものを「Ｂ」と記載した。また、２～２６．５ＧＨｚの範囲の反射損失値（ｄＢ）は、送信受信用の１対のアンテナ間にサンプル６００ｍｍ角を立て、電波信号発生装置からの電波をスペクトルアナライザーで受信し、そのサンプルの透過性を評価した（遠方界の電磁波測定法）。
　実施例、比較例では以下の成分、素材を使用した。
（ガラス板）
クリアガラス：厚み２．５ｍｍ、可視光透過率が９０％、日射透過率Ｔｄｓ（１．５）が８７％、９００－１３００ｎｍの透過率が８４％で９００－１３００ｎｍにピークを持つ吸光剤を含まず、９００－１３００ｎｍの入射角０°の反射率が７％であり、それ以外の項目がＪＩＳＲ３２０２－２０１１に準じるガラス
グリーンガラス：厚み2.1ｍｍ、可視光透過率が８６％、日射透過率Ｔｄｓ（１．５）が７２％、９００－１３００ｎｍの透過率が５６％で９００－１３００ｎｍにピークを持つ吸光剤を含まず、かつ入射角０°の９００－１３００ｎｍの反射率が６％であり、それ以外の項目がＪＩＳＲ３２０２－２０１１に準じるガラス
（樹脂）
ポリビニルブチラール：ポリビニルブチラール樹脂、アセタール化度６９モル％、水酸基量３０モル％、アセチル化度１モル％、重合度１７００
（可塑剤）
可塑剤：トリエチレングリコールジ－２－エチルヘキサノエート
（遮熱粒子）
ＩＴＯ：錫ドープ酸化インジウム粒子（ＩＴＯ粒子）、平均粒子径３５ｎｍ
ＣＷＯ：セシウムドープ酸化タングステン粒子（ＣＷＯ粒子）、平均粒子径５０ｎｍ
（有機色素）
ＩＲ－９１５：日本触媒株式会社製、フタロシアニン化合物、商品名「ＴＩＲ－９１５」
ＴＸ－ＥＸ－９０２Ｋ：日本触媒株式会社製、フタロシアニン化合物、商品名「ＴＸ－ＥＸ－９０２Ｋ」
ＩＲ－１４：日本触媒株式会社製、フタロシアニン化合物、商品名「ＩＲ－１４」
（赤外線反射層）
３Ｍ９０Ｓ：Ｎａｎｏ９０Ｓ（３Ｍ、多層樹脂フィルム、住友スリーエム社製「マルチレイヤー　Ｎａｎｏ　９０Ｓ」）
ＸＩＲ：ＸＩＲ－７５（金属箔付き樹脂フィルム、Ｓｏｕｔｈｗａｌｌ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製「ＸＩＲ－７５」）
遮熱フィルム：ＮＥＸＦＩＬ社製「ＳｐＧ６０」
［実施例１］
（第１の樹脂層の作製）
　表１に示す配合に従って、ポリビニルブチラール樹脂、可塑剤、遮熱粒子、及び有機色素を混合し、得られた熱可塑性樹脂組成物を二軸異方押出機により押出成形して、厚さ３８０μｍの第１の樹脂層を作製した。なお、各成分を混合する際、有機色素に関しては、予め可塑剤に分散させたうえで混合させた。
（第２の樹脂層の作製）
　配合を表１に記載に従って変更した以外は、第１の樹脂層と同様に作製した。
（合わせガラスの作製）
　第１のガラス、第１の樹脂層、第２の樹脂層、及び第２のガラスの順で積層し、真空バック法によって仮圧着した。その仮圧着された積層体を、オートクレーブ内で、温度１４０℃、圧力１．３ＭＰａの条件下に１０分間保持した後、５０℃まで温度を下げ大気圧に戻すことにより本圧着を終了して、合わせガラスを得た。合わせガラスは、第１のガラス板／第１の樹脂層（吸収剤含有層）／第２の樹脂層／第２のガラス板の層構成からなるものであった。
［実施例２～１９、比較例７］
　第１の樹脂層と、第２の樹脂層の間に、赤外線反射層を設けた点、第１及び第２の樹脂層の配合を表１、２に記載される通りに変更した点、及び第１及び第２のガラスとして表１、２に記載のガラスを使用した点を除いて実施例１と同様に実施した。
　なお、実施例２～２１では、合わせガラス作製時に、第１のガラス、第１の樹脂層、赤外線反射層、第２の樹脂層、及び第２のガラスの順で積層し、得られる合わせガラスを、第１のガラス板／第１の樹脂層／赤外線反射層／第２の樹脂層／第２のガラス板の層構成からなるものとした。
［実施例２０］
　第１の樹脂層と第２の樹脂層の間に、赤外線反射層を配置し、等脚台形の楔形形状となるように、熱ラミネートすることにより中間膜を作製した。なお、第１の樹脂層及び第２の樹脂層は、各位置において互いの厚みが同じとなるように、赤外線反射層を中心に対称に成形した。得られた中間膜は、最大厚み１１６０μｍ、最小厚み７６０μｍ、楔角度が０．４ｍｒａｄであった。中間膜は、他端から一端に向かって厚さが漸次大きくなり、他端から一端までの長さが１ｍであった。なお、第１の樹脂層、第２の樹脂層の配合、及び赤外線反射層は、表２の通りとした。
　第１のガラス、中間膜、及び第２のガラスの順で積層し、真空バック法によって仮圧着した。その仮圧着された積層体を実施例１と同様の方法で本圧着して合わせガラスを得た。
　なお、合わせガラスの各光学特性の測定は、中間膜の他端から３０ｃｍのポジションで行い、その位置の厚みは８８０μｍであった。
［比較例１～６］
　第１及び第２の樹脂層の配合を表２に記載される通りに変更した点、及び第１及び第２のガラスとして表２に記載のガラスを使用した点を除いて実施例１と同様に実施した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
※表１、２において、ポリビニルブチラール、及び可塑剤は、質量部で表し、遮熱粒子及び有機色素は、各樹脂層全量基準の質量％を表す。
　以上の実施例に示すように、各波長領域における平均透過率Ｔと、最大反射率Ｒより算出されるＴ／Ｒ比が１より大きくなると、その波長領域に最大発光波長を有する光源を用いて、赤外線モニタリングを行うと、適切にモニタリングを行うことができた。
　それに対して、比較例に示すように、各波長領域における平均透過率Ｔと、最大反射率Ｒより算出されるＴ／Ｒ比が１以下となると、その波長領域に最大発光波長を有する光源を用いて赤外線モニタリングすると、適切にモニタリングを行うことができなかった。
　１０、３０　中間膜
　２０　合わせガラス
　１１　樹脂層（吸収剤含有層）
　１１Ａ　第１の樹脂層
　１１Ｂ　第２の樹脂層
　１３　赤外線反射層
　２１　第１のガラス板
　２２　第２のガラス板
　５０　車両システム
　５１　光源
　５２　受光手段
　５４　顔認識システム

Claims (16)

  1. 　一方の面からの波長９００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴＡとし、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲＡとすると、以下の式（１）を用いて計算されるＴ／Ｒ比（Ａ）が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（Ａ）＝ｌｏｇ１０（ＴＡ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＡ／１００）・・・（１）
  2. 　一方の面からの波長９００～１０００ｎｍにおける平均透過率をＴ１とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長９００～１０００ｎｍにおける最大反射率をＲ１とすると、以下の式（２－１）により計算されるＴ／Ｒ比（１）が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（１）＝ｌｏｇ１０（Ｔ１／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ１／１００）・・・（2-1）
  3. 　一方の面からの波長１０００～１１００ｎｍにおける平均透過率をＴ２とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１０００～１１００ｎｍにおける最大反射率をＲ２とすると、以下の（２－２）より計算されるＴ／Ｒ比（２）が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（２）＝ｌｏｇ１０（Ｔ２／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ２／１００）・・・（2-2）
  4. 　一方の面からの波長１１００～１２００ｎｍにおける平均透過率をＴ３とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１１００～１２００ｎｍにおける最大反射率をＲ３とすると、以下の式（２－３）により計算されるＴ／Ｒ（３）比が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（３）＝ｌｏｇ１０（Ｔ３／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ３／１００）・・・（2-3）
  5. 　一方の面からの波長１２００～１３００ｎｍにおける平均透過率をＴ４とし、かつ他方の面の入射角６０°の波長１２００～１３００ｎｍにおける最大反射率をＲ４とすると、以下の式（２－４）により計算されるＴ／Ｒ比（４）が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（４）＝ｌｏｇ１０（Ｔ４／１００）／ｌｏｇ１０（Ｒ４／１００）・・・（2-4）
  6. 　赤外線モニタリングシステムにおいて用いられる合わせガラスであり、
    　前記赤外線モニタリングに使用される赤外線光源の最大発光波長の±５０ｎｍにおける一方の面からの平均透過率をＴＢとし、かつ他方の面の入射角６０°の前記最大発光波長の±５０ｎｍにおける最大反射率をＲＢとすると、以下の式（３）により計算されるＴ／Ｒ比（Ｂ）が１より大きい合わせガラス。
    　Ｔ／Ｒ比（Ｂ）＝ｌｏｇ１０（ＴＢ／１００）／ｌｏｇ１０（ＲＢ／１００）・・・（３）
  7. 　赤外線反射層を備える請求項１～６のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  8. 　第１及び第２のガラス板と、前記第１及び第２のガラス板の間に配置される中間膜を備え、前記中間膜が、赤外線吸収剤を含有する請求項１～７のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  9. 　前記赤外線吸収剤が、最大吸収波長ピークが９００～１３００ｎｍである第１の赤外線吸収剤を含む請求項８に記載の合わせガラス。
  10. 　前記赤外線吸収剤が、遮熱粒子を含む請求項８又は９に記載の合わせガラス。
  11. 　第１及び第２のガラス板と、前記第１及び第２のガラス板の間に配置される中間膜を備え、
    　前記中間膜が、一方の面側に配置される第１の樹脂層と、他方の面側に配置される第２の樹脂層と、前記第１及び第２の樹脂層の間に設けられる赤外線反射層とを備え、
    　第１及び第２の樹脂層の少なくとも一方が赤外線吸収剤を含有する請求項１～１０のいずれか１項に記載の合わせガラス。
  12. 　車両本体に設けられる請求項１～１１のいずれか１項に記載の合わせガラスと、
    　前記車両本体内部に設けられ、かつ赤外線を出射する光源と、
    　前記車両本体内部に設けられ、かつ前記赤外線が照射された被観察体からの反射光を受光する受光手段とを備え、
    　前記受光手段により受光した反射光により被観察体の状態を検知する、車両システム。
  13. 　前記車両が自動車であり、前記合わせガラスが、フロントガラス、サイドガラス、及びリアガラスのいずれかを構成する請求項１２に記載の車両システム。
  14. 　前記前記合わせガラスが、前記フロントガラスを構成する請求項１３に記載の車両システム。
  15. 　前記受光した反射光により前記被観察体の顔を認識する顔認識システムをさらに備える請求項１２～１４のいずれか１項に記載の車両システム。
  16. 　前記被観察体からの反射光を、前記合わせガラスによる反射を介して前記受光手段に受光させる請求項１２～１５のいずれか１項に記載の車両システム。
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