WO2021075564A1 - 歯科用に好適なジルコニア成形体 - Google Patents

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Kuraray Noritake Dental Inc
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    • C04B2235/9653—Translucent or transparent ceramics other than alumina

Definitions

  • the present invention relates to a zirconia molded product.
  • a dental CAD / CAM system is used to process ceramic materials such as silicate glass, which has high translucency and excellent aesthetics, and zirconia, which has high strength, into a shape that fits the affected part of the patient's tooth.
  • Ceramic materials such as silicate glass, which has high translucency and excellent aesthetics, and zirconia, which has high strength, into a shape that fits the affected part of the patient's tooth.
  • Techniques have been used to bake and attach to the patient's oral cavity as the final dental prosthesis, and when zirconia is used, dental zirconia is used.
  • Dental zirconia had high strength but extremely opaque quality in the early days, but in recent years, the translucency has increased to a level close to that of natural teeth due to the demand of patients.
  • dental prostheses were often produced only with zirconia at dental laboratories, but in recent years there has been an increase in the number of simple productions using zirconia calcined bodies that can be fired for a short time at dental clinics. ing.
  • a processing machine for a dental CAD / CAM system uses at least one of a wet or dry processing method, or has both a wet and a dry type.
  • a wet or dry processing method In the case of processing glass materials such as silicate glass, wet processing is selected because it is a high-density material and the processing liquid circulates to prevent seizure of processing tools, and for dental zirconia, it is a calcined body. At least one of wet or dry processing methods is selected.
  • the cooling solvent may be shared between the glass material and the zirconia material during wet processing, and in that case, it is known that the zirconia sintered body is whitened (see Patent Document 1). Therefore, it is usually necessary to replace the cooling solvent when the zirconia material is wet-processed after the glass material is wet-processed.
  • Patent Document 1 discloses a dental zirconia calcined body that prevents whitening of the above-mentioned zirconia sintered body. It is described that the whitening of the zirconia sintered body is caused by the glass component dissolved in the cooling solvent, and impregnating the calcined body with a specific impregnating material prevents the contaminated cooling solvent from penetrating. It is disclosed that whitening of the zirconia sintered body is suppressed even when wet processing is performed using a cooling solvent shared with the glass material.
  • the zirconia raw material granules are press-molded to produce a zirconia molded product, and then, in order to obtain strength that can withstand processing, it is usually used. It is necessary to moor and calcinate at a temperature in the range of 800 to 1200 ° C. Further, since it is necessary to treat the calcined body with a specific impregnating material after producing it, there is a drawback that it takes a considerable amount of time and effort to produce it.
  • a dental mill blank as described above can be easily produced by producing a zirconia molded product having a specific open porosity.
  • the present invention has been completed.
  • the present invention includes the following inventions.
  • Zirconia molded body [11] The zirconia molded product according to any one of [1] to [10], wherein the biaxial bending strength is 7 to 30 MPa.
  • a dental mill blank comprising the zirconia molded product according to any one of [1] to [11].
  • the zirconia sintered body even when wet processing is performed in a dental CAD / CAM system using a contaminated cooling solvent, a decrease in the translucency of the zirconia sintered body is suppressed when the zirconia sintered body is fired, and it is easy to use. It is possible to provide a zirconia molded product and a dental mill blank capable of producing a zirconia sintered body. Further, according to the zirconia molded product of the present invention, a zirconia sintered body having the same translucency as that in the case where the zirconia calcined body is dry-processed and main-fired to produce a zirconia sintered body can be obtained. It is possible to provide a dental zirconia sintered body having excellent aesthetics including translucency, which can suppress the occurrence of defects such as cracks and is useful as a dental prosthesis.
  • the zirconia molded product of the present invention contains zirconia, a stabilizer capable of suppressing the phase transition of zirconia, and a binder, and has an open porosity of 25% or less.
  • the open porosity of the zirconia molded product of the present invention is 25% or less, preferably 20% or less, more preferably 15% or less, and even more preferably 12% or less.
  • the porosity is preferably 5% or more, more preferably 6% or more, further preferably 7% or more, and particularly preferably 8% or more.
  • open porosity means pores (pores) leading to the outer surface as defined in JIS Z 8890: 2017.
  • the "open porosity” means the percentage of the volume of the open pore portion to the total volume (external volume) of the zirconia molded product. The method for measuring the open porosity in the present invention will be described in detail in Examples described later.
  • the zirconia molded product of the present invention contains zirconia (zirconium oxide; ZrO 2 ).
  • the "zirconia molded product" in the present invention uses various forms of zirconia such as powder, granule, paste, and slurry as a main raw material, and is molded by press molding, injection molding, stereolithography, or the like. It refers to those that have not reached either the calcined state or the sintered state. That is, the zirconia molded product is distinguished from the zirconia calcined product and the zirconia sintered body in that it is not fired after being formed into a molded product by molding.
  • the zirconia molded article of the present invention contains a stabilizer capable of suppressing the phase transition of zirconia.
  • the stabilizer is preferably one capable of forming partially stabilized zirconia.
  • examples of the stabilizer include calcium oxide (CaO), magnesium oxide (MgO), yttrium oxide (Y 2 O 3 ) (hereinafter referred to as “itria”), cerium oxide (CeO 2 ), and scandium oxide (Sc).
  • the stabilizer one type may be used alone, or two or more types may be used in combination.
  • the content of the stabilizer in the zirconia molded product of the present invention can be measured by, for example, inductively coupled plasma (ICP) emission spectroscopic analysis, fluorescent X-ray analysis, or the like.
  • ICP inductively coupled plasma
  • the content of the stabilizer is preferably 0.1 to 18 mol%, more preferably 1 to 15 mol%, and 2 to 8 mol% with respect to the total mol of the zirconia and the stabilizer. Is even more preferable.
  • the zirconia molded product preferably contains yttria as a stabilizer.
  • the content of yttria is preferably 3 mol% or more, more preferably 3.5 mol% or more, further preferably 3.8 mol% or more, and particularly preferably 4.0 mol% or more, based on the total mol of zirconia and yttria.
  • the yttria content is 3 mol% or more, the translucency of the zirconia sintered body can be enhanced.
  • the yttria content is preferably 7.5 mol% or less, more preferably 7.0 mol% or less, further preferably 6.5 mol% or less, and 6.0 mol% or less, based on the total mol of zirconia and yttria. Especially preferable.
  • the yttria content is 7.5 mol% or less, the decrease in strength of the obtained zirconia sintered body can be suppressed.
  • the zirconia molded product of the present invention contains a binder.
  • the content of the binder with respect to the total mass of the zirconia, the stabilizer and the binder is preferably 3 to 10% by mass because a predetermined porosity and strength can be obtained. It is more preferably to 9% by mass, further preferably 5 to 8% by mass, and particularly preferably 6 to 8% by mass. If the content of the binder is less than 3% by mass, the pores in the zirconia molded product become too large, and when wet processing is performed, the cooling solvent contaminated with the glass material permeates into the zirconia molded product and whitens after firing.
  • the binder may not be possible to use it as a dental prosthesis. Further, when the content of the binder exceeds 10% by mass, the granules become too hard, which causes a problem that the moldability is remarkably deteriorated, and in the degreasing step, the binder is hard to burn out and may remain.
  • a known binder generally used for producing zirconia powder or a zirconia molded product can be used.
  • specific examples thereof include binders such as polyvinyl alcohol, methyl cellulose, carboxymethyl cellulose, polyvinyl butyrate, wax (paraffin wax and the like), and acrylic binders, among which carboxyl groups or derivatives thereof (for example, salts, particularly ammonium) are included in the molecule.
  • An acrylic binder having (such as salt) is preferable.
  • the acrylic binder include polyacrylic acid, polymethacrylic acid, acrylic acid copolymers, methacrylic acid copolymers and derivatives thereof.
  • the binder one type may be used alone, or two or more types may be used in combination. The type of binder can be appropriately selected according to the open porosity to be set.
  • the zirconia molded product of the present invention has a water absorption rate of 7% or less, more preferably 5% or less, further preferably 4% or less, and particularly preferably 3% or less. If the water absorption rate exceeds 7%, a large amount of cooling solvent contaminated with the glass material may permeate into the zirconia molded product during wet processing, causing whitening after firing and making it unusable as a dental prosthesis.
  • the method for measuring the water absorption rate in the present invention will be described in detail in Examples described later.
  • the water absorption rate can be adjusted by appropriately selecting the content and type of the binder, the press pressure at the time of molding, and the like.
  • the main crystal system of zirconia is preferably a monoclinic system.
  • the main crystal system is a monoclinic system
  • ratio f m of refers to those accounts for 50% or more.
  • Ratio f m of the single monoclinic system is preferably at least 55%, more preferably 60% or more, more preferably 70% or more, more preferably more 75% or more, particularly preferably 80% or more, 85% or more More preferably, 90% or more is most preferable.
  • the ratio f m of monoclinic system may be 100%.
  • Ratio f m of the single monoclinic system, X-rays diffraction by CuK ⁇ -ray can be calculated from (XRD X-Ray Diffraction) the following equation based on the peak of the pattern (1).
  • the main crystal system in the zirconia molded product may contribute to raising the shrinkage temperature and shortening the firing time.
  • I t (111) indicates the peak intensity of the (111) plane of tetragonal zirconia.
  • I c (111) indicates the peak intensity of zirconia cubic (111) plane.
  • the stabilizer is present so that at least a part of the zirconia crystals is monoclinic. That is, it is preferable that at least a part of the stabilizer is not dissolved in zirconia. It can be confirmed, for example, by the XRD pattern that a part of the stabilizer is not dissolved in zirconia. When a peak derived from the stabilizer is confirmed in the XRD pattern of the zirconia molded product, it means that the stabilizer that is not dissolved in zirconia is present in the zirconia molded product. When the entire amount of the stabilizer is dissolved, basically no peak derived from the stabilizer is confirmed in the XRD pattern.
  • the stabilizer may not be dissolved in zirconia even when the peak of the stabilizer does not exist in the XRD pattern. If the predominant crystal system of zirconia is tetragonal and / or cubic and there are no stabilizer peaks in the XRD pattern, then most, essentially all, of the stabilizer will be zirconia. It is considered to be solid-dissolved. In the zirconia molded product of the present invention, not all of the stabilizers may be dissolved in zirconia. In the present invention, the solid solution of the stabilizer means, for example, that the element (atom) contained in the stabilizer is solid-solved in zirconia.
  • the zirconia molded product of the present invention may contain an additive, if necessary.
  • the additive include colorants (including pigments, composite pigments and fluorescent pigments), alumina (Al 2 O 3 ), titanium oxide (TIO 2 ), silica (SiO 2 ) and the like.
  • colorants including pigments, composite pigments and fluorescent pigments
  • Al 2 O 3 alumina
  • TiO 2 titanium oxide
  • SiO 2 silica
  • one type may be used alone, or two or more types may be mixed and used.
  • the pigment includes, for example, a group consisting of Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Zn, Y, Zr, Sn, Sb, Bi, Ce, Pr, Sm, Eu, Gd, Tb and Er.
  • oxide of at least one element selected can be mentioned, Ti, V, Cr, Mn , Fe, Co, Ni, Zn, Y, Zr, Sn, Oxides of at least one element selected from the group consisting of Sb, Bi, Ce, Pr, Sm, Eu, Gd, and Tb are preferred, with Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Zn, Y.
  • the zirconia molded product of the present invention may not contain erbium oxide (Er 2 O 3).
  • the composite pigment include (Zr, V) O 2 , Fe (Fe, Cr) 2 O 4 , (Ni, Co, Fe) (Fe, Cr) 2 O 4 ⁇ ZrSiO 4 , (Co, Zn).
  • composite oxides such as Al 2 O 4.
  • Examples of the fluorescent pigment include Y 2 SiO 5 : Ce, Y 2 SiO 5 : Tb, (Y, Gd, Eu) BO 3 , Y 2 O 3 : Eu, YAG: Ce, ZnGa 2 O 4 : Zn, BaMgAl. 10 O 17 : Eu and the like can be mentioned.
  • the zirconia molded product of the present invention preferably has a biaxial bending strength satisfying a specific range.
  • the biaxial flexural strength is preferably 7 to 30 MPa, more preferably 8 to 25 MPa, and even more preferably 9 to 19 MPa. Examples of the method for measuring the biaxial flexural strength include the methods described in Examples described later.
  • the method for producing the zirconia molded product of the present invention is not particularly limited as long as the effects of the present invention are exhibited, but for example, zirconia, a stabilizer and a binder are wet-mixed in water to form a slurry. Next, the slurry is dried and granulated. Then, the granulated product can be press-molded to obtain a zirconia molded product.
  • the binder may be added later to the pulverized slurry after adding a primary powder consisting of a mixture of a zirconia powder and a stabilizer to water to form a slurry.
  • the slurry is dried, and the obtained granulated product (secondary powder) is press-molded to obtain a zirconia molded product.
  • a method for press-molding the granulated product a known method is used without limitation, and may include, for example, a uniaxial press molding step and / or a cold isotropic pressurization (CIP) step.
  • a uniaxial press forming step a method in which zirconia is filled in a press die (die) having a desired size and pressed by a uniaxial press using an upper punch and a lower punch is preferable.
  • the press pressure at this time is appropriately set to an optimum value according to the size of the target molded body, the open porosity, the water absorption rate, the biaxial bending strength, and the zirconia particle size, and is usually 10 MPa or more and 1000 MPa or less.
  • Another embodiment of the present invention includes a zirconia sintered body obtained by main firing the zirconia molded product.
  • the zirconia molded product of the present invention is calcined in a temperature range of about 800 to 1200 ° C. to obtain a calcined product, and after the calcined product is cooled, a desired shape (for example, teeth) is required.
  • a zirconia sintered body (for example, a crown shape, etc.) that is easily translucent and has excellent translucency in a single main firing process without going through the complicated process of firing the calcined body again (for example, cutting). For example, dental prostheses) can be manufactured.
  • the main firing (sintering) step of the zirconia molded product preferably includes a step of degreasing (burning and removing the binder) by heating the zirconia molded product in a temperature range of 800 ° C. or lower until the maximum firing temperature is reached.
  • a general dental porcelain firing furnace can be used for the main firing (sintering) process of the zirconia molded product and the dental mill blank.
  • a commercially available product may be used. Examples of commercially available products include Noritake Katana (registered trademark) F-1N and Noritake Katana (registered trademark) F-2 (above, SK Medical Electronics Co., Ltd.).
  • the mooring time for holding the zirconia molded product in the dental porcelain firing furnace is preferably 1 to 140 minutes.
  • the temperature of the sintering treatment is not particularly limited, but it is preferably performed at a maximum firing temperature of 1400 to 1600 ° C.
  • the mooring time for holding the zirconia molded product in the firing furnace is preferably less than 30 minutes, more preferably 20 minutes or less, still more preferably 15 minutes or less at the maximum firing temperature. According to the present invention, even when wet processing is performed in a dental CAD / CAM system using a contaminated cooling solvent, the zirconia sintered body can be used not only in the case of normal firing but also in the case of short-time firing. The decrease in translucency can be suppressed.
  • a dental mill blank made of the zirconia molded product can be mentioned.
  • the zirconia molded product of the present invention can be used as a dental material, and can be particularly preferably used for a dental mill blank.
  • the dental mill blank of the present invention can also be obtained by processing a zirconia molded product in an unbaked state.
  • the dental mill blank is processed (for example, cut or cut) into a desired size and shape (for example, disc shape, rectangular parallelepiped shape, etc.) as necessary, and further surface-polished before being shipped as a product.
  • the size of the dental mill blank of the present invention is preferably molded to an appropriate size that can be set in a commercially available dental CAD / CAM system, or processed after molding.
  • a preferable size for example, a 40 mm ⁇ 20 mm ⁇ 15 mm prism suitable for producing a single tooth missing bridge, a 17 mm ⁇ 10 mm ⁇ 10 mm prism suitable for producing an inlay or an inlay, and a full crown suitable for producing. Examples thereof include a 14 mm ⁇ 18 mm ⁇ 20 mm prismatic shape, a disk shape having a diameter of 100 mm and a thickness of 10 to 28 mm suitable for producing a long span bridge and a denture base, but the size is not limited to these.
  • the dental mill blank of the present invention has improved strength due to the large amount of binder in the zirconia molded product, and can be cut without problems using a general dental CAD / CAM system before firing. it can.
  • Dental prostheses produced by firing the dental mill blank of the present invention include, for example, crown restorations such as inlays, onlays, veneers, crowns, and bridges, as well as abutment teeth, dental posts, and dentures. Examples include denture bases and implant members (fixtures and abutments).
  • the cutting process is preferably performed using, for example, a commercially available dental CAD / CAM system. Examples of such a CAD / CAM system include a CEREC system manufactured by DENTSPLY-Sirona Co., Ltd. and a "Katana (registered trademark) system" manufactured by Kuraray Noritake Dental Co., Ltd.
  • zirconia molded product of the present invention can be used for applications other than dental applications, for example, for electronic material applications such as sealing materials and laminated plate molding materials, general-purpose composite material members, and for construction. It can also be used as a part for electrical appliances, household appliances, and toys.
  • the present invention includes embodiments in which the above configurations are variously combined within the scope of the technical idea of the present invention as long as the effects of the present invention are exhibited.
  • the average particle size can be determined by the laser diffraction / scattering method.
  • the laser diffraction / scattering method is specifically measured by a laser diffraction type particle size distribution measuring device (SALD-2300: manufactured by Shimadzu Corporation) using a 0.2% sodium hexametaphosphate aqueous solution as a dispersion medium on a volume basis. be able to.
  • the obtained primary powder was added to water to prepare a slurry, which was wet-ground and mixed with a ball mill until the average particle size became 0.13 ⁇ m or less.
  • a binder (acrylic binder, "SA-200” manufactured by Japan Coating Resin Co., Ltd.) was added to the pulverized slurry so as to have the content shown in Table 1, and then dried with a spray dryer to obtain granules (secondary). Powder) was prepared.
  • the prepared granules were used as a raw material powder in the production of a zirconia molded product described later.
  • the raw material powder was placed in a cylindrical mold having a diameter of about 15 mm, and the zirconia powder was placed so that the thickness of the zirconia sintered body after sintering was 1.3 to 1.5 mm. Next, the zirconia powder was press-molded with a load of 100 kN to obtain a zirconia molded product.
  • the mass in water (M2) is the mass of the zirconia molded product measured in a state where the dried zirconia molded product is immersed in water for 1 hour and then suspended in water.
  • the water-containing mass (M3) means that the dried zirconia molded body is immersed in water for 1 hour, the zirconia molded body after the measurement of the underwater mass (M2) is taken out from the water, and water droplets on the surface of the zirconia molded body are removed. It is the mass of the zirconia molded product in a state where the open pores of the sample of the zirconia molded product are filled with water. Table 1 shows the obtained porosity and water absorption rate.
  • a dental color measuring device "Crystal Eye” (7band LED light source) manufactured by Olympus was used.
  • the background (underlay) of the sample was made white (the side opposite to the measuring device was made white with respect to the sample).
  • L * a * b * color system JIS Z 8781-4: 2013 color measurement-Part 4: CIE 1976 L * a * b * color space
  • L * value is measured, and the first L * value And.
  • the background (underlay) of the sample was made black (the side opposite to the measuring device was made black with respect to the sample), and the L * a * b * color was colored.
  • the L * value of the system is measured and used as the second L * value.
  • the difference between the first L * value and the second L * value is defined as translucency and is expressed as ⁇ L *.
  • a high ⁇ L * indicates high translucency
  • a low ⁇ L * indicates low translucency.
  • the hiding ratio test paper used for the measurement of the paint described in JIS K 5600-4-1: 1999 can be used. Table 1 shows the measurement results (average value) of the translucency of the zirconia sintered body by the short-time firing of this measuring method as "translucency ( ⁇ L *) when calcined by a normal method".
  • the translucency of the zirconia sintered body was evaluated by the following method.
  • the glass material e.max: Ivoclar Vivadent
  • SELEC MCXL manufactured by DENTSPLY-Sirona Co., Ltd.
  • the main component is a hydrophilic solvent of water), trade name: DENTACEC, manufactured by DENTSPLY-Sirona Co., Ltd.).
  • DENTACEC hydrophilic solvent of water
  • a sample of the zirconia sintered body was obtained by mooring at 1550 ° C.
  • the zirconia molded products of Examples 1 to 5 have a porosity of 25% or less, and even if they are immersed in a contaminated cooling solvent, the permeation of the contaminated cooling solvent into the pores is suppressed. The result was that sex was maintained. On the other hand, since the zirconia molded product of Comparative Example 1 has a high porosity of 28%, the contaminated cooling solvent permeates the pores, the translucency of the sintered body is greatly reduced, and the strength is also higher than that of the examples. The result was low.
  • the zirconia molded product of Comparative Example 2 has a porosity of more than 25% and an excessive amount of binder, which deteriorates moldability, and the granules are not sufficiently crushed during pressing, and is fired by a usual method.
  • the translucency was deteriorated, and when immersed in a contaminated cooling solvent, the translucency was further lowered, and the strength was further lowered.
  • the zirconia molded product of the present invention can be suitably used for dental products and the like for producing dental prostheses and the like.

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Abstract

本発明は、汚染された冷却溶媒を用いて歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムで湿式加工した場合でも、焼成を行った際にジルコニア焼結体の透光性の低下が抑制され、かつ簡便にジルコニア焼結体を作製できるジルコニア成形体及び歯科用ミルブランクを提供する。本発明は、ジルコニアと、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、バインダーと、を含有し、開気孔率が２５％以下である、ジルコニア成形体に関する。

Description

歯科用に好適なジルコニア成形体
　本発明は、ジルコニア成形体に関する。
　従来、歯科用途において、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムにより、透光性が高く審美性に優れたシリケートガラスや、強度の高いジルコニアなどのセラミックス材料を患者の歯牙の患部に適合する形状に加工して焼成し、最終的な歯科補綴物として患者の口腔内へ装着する技術が行われており、ジルコニアが使用される場合、歯科用ジルコニアが使用されている。
　歯科用ジルコニアは、黎明期には強度は高いものの極めて不透明な品質であったが、患者の需要に伴い、近年では透光性が天然歯に近似するレベルまで高くなっている。また、従来、ジルコニアのみでの歯科補綴物の作製は歯科技工所で行われることが多かったが、歯科医院で短時間焼成可能なジルコニア仮焼体を用いて簡便に作製することも近年増えてきている。
　非特許文献１、２に記載されるように、一般的に、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムの加工機は湿式又は乾式の少なくとも一方の加工方法によるものか、あるいは湿式と乾式を兼ね備えるものがある。シリケートガラスのようなガラス材料の加工の場合、密度の高い材料であり、加工工具の焼き付き防止のため加工液が循環する湿式加工が選択され、歯科用ジルコニアに関しては仮焼体となっており、湿式又は乾式の少なくとも一方の加工方法が選択される。そのような中、湿式加工時に冷却溶媒をガラス材料とジルコニア材料とで共用することがあるが、その場合、ジルコニア焼結体が白色化することが知られている（特許文献１を参照）。そのため、通常はガラス材料を湿式加工した後にジルコニア材料を湿式加工する際は、冷却溶媒を交換する必要がある。
　一方、特許文献１には、前述のジルコニア焼結体の白色化を防止した歯科用ジルコニア仮焼体が開示されている。前記ジルコニア焼結体の白色化について冷却溶媒に溶け込んだガラス成分が原因であることが記載され、特定の含浸材を仮焼体に含浸することにより、汚染された冷却溶媒が浸透することを防ぎ、ガラス材料と共用した冷却溶媒を用いた湿式加工を行っても、ジルコニア焼結体の白色化が抑制されることが開示されている。ただし、特許文献１に開示されたジルコニア仮焼体を作製するためには、まず、ジルコニア原料顆粒をプレス成形してジルコニア成形体を作製し、その後、加工に耐えうる強度を得るため、通常は８００～１２００℃の範囲の温度で係留して仮焼する必要がある。さらに、仮焼体を作製した後に特定の含浸材にて処理する必要があるため、作製にかなりの手間がかかるという欠点がある。
特開２０１９－１０８２８９号公報
朝日レントゲン工業株式会社　製品情報、［online］、［令和１年８月１９日検索］、インターネット＜URL　http://www.asahi-xray.co.jp/products/ceramill-motion2＞ デンツプライシロナ株式会社　CEREC Milling Units、［online］、［令和１年１０月７日検索］、インターネット＜URL　 https://www.dentsplysirona.com/ja-jp/explore/cerec/produce-with-cerec.html＞
　以上より、歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムによりガラス材料とジルコニア材料の湿式加工を行う際に冷却溶媒を併用した場合に、該冷却溶媒を使用して加工しても白色化が起きない歯科用ミルブランクを、より簡便に作製できることが求められている。
　本発明は、汚染された冷却溶媒を用いて歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムで湿式加工した場合でも、焼成を行った際にジルコニア焼結体の透光性の低下が抑制され、かつ簡便にジルコニア焼結体を作製できるジルコニア成形体及び歯科用ミルブランクを提供することを目的とする。
　本発明者は、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定の開気孔率を有するジルコニア成形体とすることにより、上記のような歯科用ミルブランクを簡便に作製できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は以下の発明を包含する。
［１］ジルコニアと、
　ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、
　バインダーと、を含有し、
　開気孔率が２５％以下である、ジルコニア成形体。
［２］前記開気孔率が５％以上である、［１］に記載のジルコニア成形体。
［３］前記ジルコニアと前記安定化剤と前記バインダーの合計質量に対するバインダーの含有率が３～１０質量％である、［１］又は［２］に記載のジルコニア成形体。
［４］前記バインダーの含有率が５～８質量％である、［３］に記載のジルコニア成形体。
［５］吸水率が７％以下である、［１］～［４］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［６］前記ジルコニアの主たる結晶系が単斜晶系である、［１］～［５］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［７］前記安定化剤の少なくとも一部がジルコニアに固溶されていない、［１］～［６］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［８］前記安定化剤がイットリアである、［１］～［７］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［９］前記イットリアの含有率がジルコニアとイットリアの合計ｍｏｌに対して３ｍｏｌ％以上７．５ｍｏｌ％以下である、［８］に記載のジルコニア成形体。
［１０］前記バインダーが、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルブチラート、ワックス、及びアクリル系バインダーからなる群から選ばれる少なくとも１種である、［１］～［９］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［１１］二軸曲げ強さが７～３０ＭＰａである、［１］～［１０］のいずれかに記載のジルコニア成形体。
［１２］［１］～［１１］のいずれかに記載のジルコニア成形体からなる、歯科用ミルブランク。
　本発明によれば、汚染された冷却溶媒を用いて歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムで湿式加工した場合でも、焼成を行った際にジルコニア焼結体の透光性の低下が抑制され、かつ簡便にジルコニア焼結体を作製できるジルコニア成形体及び歯科用ミルブランクを提供することができる。また、本発明のジルコニア成形体によれば、ジルコニア仮焼体を乾式加工して本焼成してジルコニア焼結体を製造した場合に比べ、同等の透光性を示すジルコニア焼結体が得られ、割れなどの欠損の発生を抑制でき、歯科補綴物として有用な、透光性を含む審美性に優れた歯科用ジルコニア焼結体を提供することができる。
　本発明のジルコニア成形体は、ジルコニアと、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、バインダーとを含有し、開気孔率が２５％以下である。
　本発明のジルコニア成形体の開気孔率は２５％以下であり、２０％以下であることが好ましく、１５％以下であることがより好ましく、１２％以下であることがさらに好ましい。開気孔率が２５％を超える場合、ジルコニア成形体中の気孔が多くなり過ぎ、湿式加工を行う際に、ガラス材料で汚染された冷却溶媒がジルコニア成形体中に浸透し、焼成後に白色化して歯科補綴物として使用できなくなる。また、開気孔率は５％以上であることが好ましく、６％以上であることがより好ましく、７％以上であることがさらに好ましく、８％以上であることが特に好ましい。開気孔率が５％未満では、脱脂する（バインダーを焼失させる）工程において、バインダーが燃え抜けにくくなり、残存する可能性がある。本発明において、「開気孔」は、ＪＩＳ　Ｚ　８８９０：２０１７に規定されるように、外部表面に通じている細孔（気孔）を意味する。本発明において、「開気孔率」は、ジルコニア成形体の全体積（外形容積）に占める開気孔部分の容積の百分比を意味する。なお、本発明における開気孔率の測定方法は、後述の実施例で詳細を説明する。
　本発明のジルコニア成形体は、ジルコニア（酸化ジルコニウム；ＺｒＯ２）を含有する。本発明における「ジルコニア成形体」とは、粉末状、顆粒状、ペースト状、スラリー状等の各種形態のジルコニアを主な原料として用い、プレス成形、射出成形、光造形法等により成形したものであって、仮焼状態、焼結状態のいずれにも至っていないものを指す。すなわち、ジルコニア成形体は、成形により成形体とした後に未焼成である点で、ジルコニア仮焼体及びジルコニア焼結体とは区別される。
　本発明のジルコニア成形体は、ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤を含有する。該安定化剤は、部分安定化ジルコニアを形成可能なものが好ましい。該安定化剤としては、例えば、酸化カルシウム（ＣａＯ）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）（以下、「イットリア」という。）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化スカンジウム（Ｓｃ２Ｏ３）、酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）、酸化ランタン（Ｌａ２Ｏ３）、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）、酸化プラセオジム（Ｐｒ６Ｏ１１）、酸化サマリウム（Ｓｍ２Ｏ３）、酸化ユウロピウム（Ｅｕ２Ｏ３）及び酸化ツリウム（Ｔｍ２Ｏ３）等の酸化物が挙げられる。安定化剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。本発明のジルコニア成形体中の安定化剤の含有率は、例えば、誘導結合プラズマ（ＩＣＰ；Inductively Coupled Plasma）発光分光分析、蛍光Ｘ線分析等によって測定することができる。本発明のジルコニア成形体において、該安定化剤の含有率は、ジルコニアと安定化剤の合計ｍｏｌに対して、０．１～１８ｍｏｌ％が好ましく、１～１５ｍｏｌ％がより好ましく、２～８ｍｏｌ％がさらに好ましい。
　得られるジルコニア焼結体の強度及び透光性の観点から、ジルコニア成形体は、安定化剤としてイットリアを含むことが好ましい。イットリアの含有率は、ジルコニアとイットリアの合計ｍｏｌに対して、３ｍｏｌ％以上が好ましく、３．５ｍｏｌ％以上がより好ましく、３．８ｍｏｌ％以上がさらに好ましく、４．０ｍｏｌ％以上が特に好ましい。イットリアの含有率が３ｍｏｌ％以上の場合、ジルコニア焼結体の透光性を高めることができる。また、イットリアの含有率は、ジルコニアとイットリアの合計ｍｏｌに対して、７．５ｍｏｌ％以下が好ましく、７．０ｍｏｌ％以下がより好ましく、６．５ｍｏｌ％以下がさらに好ましく、６．０ｍｏｌ％以下が特に好ましい。イットリアの含有率が７．５ｍｏｌ％以下の場合、得られるジルコニア焼結体の強度低下を抑制することができる。
　本発明のジルコニア成形体は、バインダーを含有する。本発明のジルコニア成形体において、ジルコニアと安定化剤とバインダーの合計質量に対するバインダーの含有率は、所定の開気孔率と強度が得られることから、３～１０質量％であることが好ましく、４～９質量％であることがより好ましく、５～８質量％であることがさらに好ましく、６～８質量％であることが特に好ましい。バインダーの含有率が３質量％未満では、ジルコニア成形体中の気孔が多くなり過ぎ、湿式加工を行う際に、ガラス材料で汚染された冷却溶媒がジルコニア成形体中に浸透し、焼成後に白色化して歯科補綴物として使用できなくなるおそれがある。また、バインダーの含有率が１０質量％を超えた場合、顆粒が固くなり過ぎ、成形性が著しく悪化する不具合が生じると共に、脱脂工程において、バインダーが燃え抜けにくくなり、残存する可能性がある。
　バインダーとしては、一般的にジルコニア粉末又はジルコニア成形体の製造に使用される公知のバインダーが使用され得る。具体的には、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルブチラート、ワックス（パラフィンワックス等）、アクリル系バインダー等のバインダーが挙げられ、中でも分子中にカルボキシル基又はその誘導体（例えば、塩、特にアンモニウム塩など）を有するアクリル系バインダーが好ましい。前記アクリル系バインダーとして、例えば、ポリアクリル酸、ポリメタクリル酸、アクリル酸共重合体、メタクリル酸共重合体やその誘導体が挙げられる。バインダーは、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。設定する開気孔率に応じて、バインダーの種類を適宜選択できる。
　本発明のジルコニア成形体は、吸水率が７％以下であることが好ましく、５％以下であることがより好ましく、４％以下であることがさらに好ましく、３％以下であることが特に好ましい。吸水率が７％を超える場合、湿式加工を行う際に、ガラス材料で汚染された冷却溶媒がジルコニア成形体中に多く浸透し、焼成後に白色化して歯科補綴物として使用できなくなるおそれがある。なお、本発明における吸水率の測定方法は、後述の実施例で詳細を説明する。吸水率は、バインダーの含有率及び種類、成形時のプレス圧等を適宜選択することで、調整可能である。
　本発明のジルコニア成形体において、ジルコニアの主たる結晶系は単斜晶系であることが好ましい。本発明において、「主たる結晶系が単斜晶系である」とは、ジルコニア中のすべての結晶系（単斜晶系、正方晶系及び立方晶系）の総量に対するジルコニア中の単斜晶系の割合ｆｍが、５０％以上の割合を占めるものを指す。該単斜晶系の割合ｆｍは、５５％以上が好ましく、６０％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましく、７５％以上がよりさらに好ましく、８０％以上が特に好ましく、８５％以上がさらに特に好ましく、９０％以上が最も好ましい。本発明のジルコニア成形体においては、正方晶系及び立方晶系のピークが実質的に検出されなくてもよい。すなわち、単斜晶系の割合ｆｍが１００％とすることもできる。該単斜晶系の割合ｆｍは、ＣｕＫα線によるＸ線回折（ＸＲＤ；X-Ray Diffraction）パターンのピークに基づいて以下の数式（１）から算出することができる。なお、ジルコニア成形体における主たる結晶系は、収縮温度の高温化及び焼成時間の短縮化に寄与している可能性がある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　数式（１）において、Ｉｍ（１１１）及びＩｍ（１１－１）は、それぞれジルコニアの単斜晶系の（１１１）面及び（１１－１）面のピーク強度を示す。Ｉｔ（１１１）は、ジルコニアの正方晶系の（１１１）面のピーク強度を示す。Ｉｃ（１１１）は、ジルコニアの立方晶系の（１１１）面のピーク強度を示す。
　本発明のジルコニア成形体において、前記安定化剤は、ジルコニアの結晶のうち少なくとも一部が単斜晶系であるように存在していることが好ましい。すなわち、該安定化剤の少なくとも一部がジルコニアに固溶されていないことが好ましい。安定化剤の一部がジルコニアに固溶されていないことは、例えば、ＸＲＤパターンによって確認することができる。ジルコニア成形体のＸＲＤパターンにおいて、安定化剤に由来するピークが確認された場合には、ジルコニア成形体中においてジルコニアに固溶されていない安定化剤が存在していることになる。安定化剤の全量が固溶された場合には、基本的に、ＸＲＤパターンにおいて安定化剤に由来するピークは確認されない。ただし、安定化剤の結晶状態等の条件によっては、ＸＲＤパターンに安定化剤のピークが存在していない場合であっても、安定化剤がジルコニアに固溶されていないこともあり得る。ジルコニアの主たる結晶系が正方晶系及び／又は立方晶系であり、ＸＲＤパターンに安定化剤のピークが存在していない場合には、安定化剤の大部分、基本的に全部、はジルコニアに固溶されているものと考えられる。本発明のジルコニア成形体においては、該安定化剤の全部がジルコニアに固溶されていなくてもよい。なお、本発明において、安定化剤が固溶するとは、例えば、安定化剤に含まれる元素（原子）がジルコニアに固溶することをいう。
　本発明のジルコニア成形体は、必要に応じて添加剤を含んでいてもよい。添加剤としては、着色剤（顔料、複合顔料及び蛍光顔料を含む）、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、酸化チタン（ＴｉＯ２）、シリカ（ＳｉＯ２）等が挙げられる。添加剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　前記顔料としては、例えば、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ及びＥｒからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物（具体的には、ＮｉＯ、Ｃｒ２Ｏ３等）が挙げられ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、及びＴｂからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物が好ましく、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｂｉ、Ｃｅ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、及びＴｂからなる群から選択される少なくとも１つの元素の酸化物がより好ましい。また、本発明のジルコニア成形体は、酸化エルビウム（Ｅｒ２Ｏ３）を含まないものであってもよい。前記複合顔料としては、例えば、（Ｚｒ，Ｖ）Ｏ２、Ｆｅ（Ｆｅ，Ｃｒ）２Ｏ４、（Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅ）（Ｆｅ，Ｃｒ）２Ｏ４・ＺｒＳｉＯ４、（Ｃｏ，Ｚｎ）Ａｌ２Ｏ４等の複合酸化物が挙げられる。蛍光顔料としては、例えば、Ｙ２ＳｉＯ５：Ｃｅ、Ｙ２ＳｉＯ５：Ｔｂ、（Ｙ，Ｇｄ，Ｅｕ）ＢＯ３、Ｙ２Ｏ３：Ｅｕ、ＹＡＧ：Ｃｅ、ＺｎＧａ２Ｏ４：Ｚｎ、ＢａＭｇＡｌ１０Ｏ１７：Ｅｕ等が挙げられる。
　本発明のジルコニア成形体は、切削加工性及び快削性の観点から、二軸曲げ強さが特定の範囲を満たすことが好ましい。具体的には、二軸曲げ強さは、７～３０ＭＰａであることが好ましく、８～２５ＭＰａであることがより好ましく、９～１９ＭＰａであることがさらに好ましい。二軸曲げ強さの測定方法としては、後述する実施例に記載の方法が挙げられる。
　本発明のジルコニア成形体の製造方法としては本発明の効果を奏する限り特に限定されないが、例えば、水中でジルコニアと安定化剤とバインダーを湿式混合して、スラリーを形成する。次にスラリーを乾燥させて造粒する。その後、造粒物をプレス成形し、ジルコニア成形体を得ることができる。前記バインダーは、ジルコニア粉末と安定化剤との混合物からなる一次粉末を水に添加してスラリーとした後に、粉砕した該スラリーに後から添加してもよい。この場合、バインダーをスラリーに添加後、スラリーを乾燥させて、得られる造粒物（二次粉末）をプレス成形し、ジルコニア成形体を得ることができる。造粒物をプレス成形する方法としては、公知の方法が制限なく用いられ、例えば、一軸プレス成形工程及び／又は冷間等方加圧（ＣＩＰ）工程を含んでもよい。一軸プレス成形工程としては、ジルコニアを所望の大きさのプレス用金型（ダイ）に充填し、上パンチと下パンチを用いて一軸プレスにより加圧する方法が好適である。このときのプレス圧は、目的とする成形体のサイズ、開気孔率、吸水率、二軸曲げ強さ、ジルコニア粒子径により適宜最適な値が設定され、通常は１０ＭＰａ以上１０００ＭＰａ以下である。前記製造方法における成形時のプレス圧を高くすることによって、得られるジルコニア成形体の気孔がより埋まり、開気孔率を低く設定することができる。
　本発明の他の実施形態としては、前記ジルコニア成形体を本焼成して得られるジルコニア焼結体が挙げられる。本発明のジルコニア成形体を用いれば、ジルコニア成形体を８００～１２００℃程度の温度範囲で仮焼して仮焼体とし、仮焼体の冷却後、必要に応じて所望の形状（例えば、歯冠形状等）に加工（例えば、切削等）され、再度仮焼体を焼成するという煩雑な工程を経ることなく、一度の本焼成工程で、簡便に透光性に優れたジルコニア焼結体（例えば、歯科補綴物）を製造することができる。ジルコニア成形体の本焼成（焼結）工程は、最高焼成温度に達するまでに、ジルコニア成形体を８００℃以下の温度範囲で加熱して脱脂（バインダーの焼失除去）工程を備えるものが好ましい。
　ジルコニア成形体及び歯科用ミルブランクの本焼成（焼結）工程には、一般的な歯科用陶材焼成炉を使用することができる。歯科用陶材焼成炉としては、市販品を用いてもよい。市販品としては、ノリタケ　カタナ（登録商標）　Ｆ－１Ｎ、ノリタケ　カタナ（登録商標）　Ｆ－２（以上、ＳＫ　メディカル電子株式会社）等が挙げられる。歯科用陶材焼成炉内にジルコニア成形体を保持する係留時間は、１～１４０分が好ましい。焼結処理の温度は、特に限定されないが、最高焼成温度１４００～１６００℃で行うことが好ましい。本焼成を短時間焼成とする場合、焼成炉内にジルコニア成形体を保持する係留時間は、前記最高焼成温度において３０分未満が好ましく、２０分以下がより好ましく、１５分以下がさらに好ましい。本発明によれば、汚染された冷却溶媒を用いて歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムで湿式加工した場合でも、通常焼成の場合のみならず、短時間焼成を行った場合にも、ジルコニア焼結体の透光性の低下が抑制することができる。
　また、本発明の他の実施形態としては、前記ジルコニア成形体からなる歯科用ミルブランクが挙げられる。本発明のジルコニア成形体は、歯科材料として用いることができ、特に歯科用ミルブランクに好適に用いることができる。ある実施形態では、本発明の歯科用ミルブランクは、ジルコニア成形体を未焼成のまま加工して得ることもできる。歯科用ミルブランクは、必要に応じて所望の大きさ、形状（例えば、ディスク状、直方体状等）に加工（例えば切断、切削）され、さらに表面研磨が施されて製品として出荷される。本発明の歯科用ミルブランクのサイズは、市販の歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムにセットできるような適当な大きさに成形、もしくは成形後に加工されることが好ましい。好ましいサイズの例としては、例えば、一歯欠損ブリッジの作製に適当な４０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの角柱状、インレー、アンレーの作製に適当な１７ｍｍ×１０ｍｍ×１０ｍｍの角柱状、フルクラウンの作製に適当な１４ｍｍ×１８ｍｍ×２０ｍｍの角柱状、ロングスパンブリッジや義歯床の作製に適当な直径１００ｍｍ、厚みが１０～２８ｍｍの円盤状等が挙げられるが、これらのサイズに限定されるものではない。本発明の歯科用ミルブランクは、ジルコニア成形体中のバインダー量が多いため強度が向上しており、焼成前に、一般的な歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムを用いて問題なく切削加工を行うことができる。
　本発明の歯科用ミルブランクを焼成して製造される歯科補綴物としては、例えば、インレー、アンレー、ベニア、クラウン、ブリッジ等の歯冠修復物の他、支台歯、歯科用ポスト、義歯、義歯床、インプラント部材（フィクスチャーやアバットメント）等が挙げられる。また、切削加工は、例えば市販の歯科用ＣＡＤ／ＣＡＭシステムを用いて行うことが好ましい。かかるＣＡＤ／ＣＡＭシステムの例としては、デンツプライシロナ株式会社製のＣＥＲＥＣシステムや、クラレノリタケデンタル株式会社製の「カタナ（登録商標） システム」が挙げられる。
　また、本発明のジルコニア成形体は、歯科用途以外の用途にも用いることができ、例えば、封止材料、積層板成形材料等の電子材料用途、一般的な汎用の複合材料部材、建築用、電化製品、家庭用品、玩具類の部品としても用いることができる。
　本発明は、本発明の効果を奏する限り、本発明の技術的思想の範囲内において、上記の構成を種々組み合わせた実施形態を含む。
　以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で多くの変形が当分野において通常の知識を有する者により可能である。
［ジルコニア原料粉末の作製］
　各実施例及び比較例のジルコニア成形体を作製するために使用する原料粉末の作製方法について説明する。まず、約１００％が単斜晶系のジルコニア粉末とイットリア粉末とを用いて、ジルコニアとイットリアの合計ｍｏｌに対してイットリアの含有率が６ｍｏｌ％となるように混合物を作製した。次に、この混合物を水に添加してスラリーを作製し、平均粒子径０．１３μｍ以下になるまでボールミルで湿式粉砕混合した。粉砕後のスラリーをスプレードライヤで乾燥させ、得られた粉末を９５０℃で２時間焼成して、粉末（一次粉末）を作製した。なお、前記平均粒子径は、レーザー回折散乱法により求めることができる。レーザー回折散乱法は、具体的に例えば、レーザー回折式粒度分布測定装置（ＳＡＬＤ－２３００：株式会社島津製作所製）により、０．２％ヘキサメタリン酸ナトリウム水溶液を分散媒に用いて体積基準で測定することができる。
　得られた一次粉末を水に添加してスラリーを作製し、平均粒子径０．１３μｍ以下になるまでボールミルで湿式粉砕混合した。粉砕後のスラリーにバインダー（アクリル系バインダー、ジャパンコーティングレジン株式会社製「ＳＡ－２００」）を表１に記載した含有率となるように添加した後、スプレードライヤで乾燥させて、顆粒（二次粉末）を作製した。作製した顆粒を原料粉末として、後述のジルコニア成形体の製造に用いた。
［ジルコニア成形体の作製］
　前記原料粉末を直径約１５ｍｍの円柱状金型に、焼結後のジルコニア焼結体の厚さが１．３～１．５ｍｍとなるようにジルコニア粉末を入れた。次に、ジルコニア粉末を荷重１００ｋＮでプレス成形を行い、ジルコニア成形体を得た。
［ジルコニア成形体の開気孔率及び吸水率の測定］
　各実施例及び比較例のジルコニア成形体の開気孔率及び吸水率を、アルキメデス法により測定した乾燥質量（Ｍ１）、水中質量（Ｍ２）、含水質量（Ｍ３）を用いて下記式に基づき計算した。
　　開気孔率（％）＝１００×（Ｍ３－Ｍ１）／（Ｍ３－Ｍ２）
　　吸水率（％）＝１００×（Ｍ３－Ｍ１）／Ｍ１
　アルキメデス法での測定は、メトラー・トレド株式会社製電子天秤（ＭＬ２０４／０２）に密度測定用キット（ＭＬ－ＤＮＹ－４３）を取り付けて実施した。水中質量（Ｍ２）とは、乾燥したジルコニア成形体を、１時間水中に浸漬した後、水中に吊るした状態で測定したジルコニア成形体の質量である。含水質量（Ｍ３）とは、乾燥したジルコニア成形体を、１時間水中に浸漬し、水中質量（Ｍ２）測定後のジルコニア成形体を水中から取り出し、該ジルコニア成形体の表面の水滴を除去し、ジルコニア成形体のサンプルの開気孔に水分が満たされた状態におけるジルコニア成形体の質量である。得られた開気孔率及び吸水率を表１に示す。
［ジルコニア焼結体の透光性評価］
　各実施例及び比較例のジルコニア成形体について、ＳＫメディカル電子株式会社製焼成炉「ノリタケ カタナ（登録商標）Ｆ－１」を用いて、脱脂工程を備える本焼成として１５５０℃にて１５分間係留することによってジルコニア焼結体の試料を得た。得られた試料の両面を＃６００研磨加工して厚さ１．２ｍｍのジルコニア焼結体とし、透光性を以下の方法により評価する（ｎ＝３）。測定装置として、オリンパス社製歯科用測色装置「クリスタルアイ」（７ｂａｎｄ ＬＥＤ光源）を用い、まず、試料の背景（下敷き）を白色にして（試料に対して測定装置と反対側を白色にして）Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系（ＪＩＳ　Ｚ　８７８１－４：２０１３　測色－第４部：ＣＩＥ　１９７６　Ｌ＊ａ＊ｂ＊色空間）のＬ＊値を測定し、第１のＬ＊値とする。次に、第１のＬ＊値を測定した同一の試料について、試料の背景（下敷き）を黒色にして（試料に対して測定装置と反対側を黒色にして）Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系のＬ＊値を測定し、第２のＬ＊値とする。
　本発明においては、第１のＬ＊値と第２のＬ＊値との差（第１のＬ＊値から第２のＬ＊値を控除した値）を透光性とし、ΔＬ＊と表記する。ΔＬ＊が高ければ透光性が高く、ΔＬ＊が低ければ透光性が低いことを示す。色度測定の際に背景（下敷き）とする黒色及び白色は、ＪＩＳ　Ｋ　５６００－４－１：１９９９に記載される塗料に関する測定に使用する隠ぺい率試験紙を使用することができる。本測定方法の短時間焼成によるジルコニア焼結体の透光性の測定結果（平均値）を表１に「通常の方法で焼成した際の透光性（ΔＬ＊）」として示す。
［汚染冷却溶媒に浸漬後、焼成した際のジルコニア焼結体の透光性評価］
　ジルコニア焼結体の透光性に対する汚染された冷却溶媒の影響を確認するため、以下の方法によりジルコニア焼結体の透光性を評価した。まず、乾式及び湿式両用加工機（セレックＭＣＸＬ：デンツプライシロナ株式会社製）にてガラス材料（ｅ．ｍａｘ：イヴォクラールビバデント社）を２５回湿式切削し、汚染状態とした冷却溶媒（加工液（主成分が水の親水性溶媒）、商品名：ＤＥＮＴＡＴＥＣ、デンツプライシロナ株式会社製）を用意した。次に、湿式による切削加工中に汚染加工液が接触した状態を再現するため、用意した加工液を容器に入れ、各実施例及び比較例のジルコニア成形体の試料を、実際の歯科補綴物の加工時間と同等である１５分間浸漬し、試料に加工液を浸透させた（ｎ＝３）。次に、ＳＫメディカル電子株式会社製焼成炉「ノリタケ カタナ（登録商標）Ｆ－１」を用いて本焼成として１５５０℃にて１５分間係留することによってジルコニア焼結体の試料を得た。得られた試料について、前記の方法と同様にして透光性ΔＬ＊を測定した。平均値を測定結果として表１に示す。
［ジルコニア成形体の強度評価］
　上記ジルコニア成形体の作製とは別に、各実施例及び比較例のジルコニア成形体について、ジルコニア成形体としてのサイズが直径約１５ｍｍ、厚さ１．２ｍｍとなるように強度測定用サンプルを作製し、二軸曲げ強さを、万能試験機（インストロン社製）を用いて、クロスヘッドスピードを０．５ｍｍ／ｍｉｎに設定して、ＩＳＯ６８７２：２０１５に従って測定した（ｎ＝５）。平均値を測定結果として表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　実施例１～５のジルコニア成形体は開気孔率が２５％以下であり、汚染冷却溶媒に浸漬しても、気孔内への汚染冷却溶媒の浸透が抑制されることから、焼成後の透光性は維持される結果となった。一方、比較例１のジルコニア成形体は、開気孔率が２８％と高いため、汚染冷却溶媒がその気孔に浸透し、焼結体の透光性が大きく低下し、強度も実施例に比べて低い結果となった。また、比較例２のジルコニア成形体は、開気孔率が２５％より大きいことに加え、バインダーの量が多すぎるため、成形性が悪化し、プレス時に顆粒が十分潰れず、通常の方法で焼成した際の透光性が悪くなり、かつ汚染冷却溶媒に浸漬した場合は透光性がさらに低下し、強度もさらに低い結果となった。
　本明細書に記載した数値範囲については、別段の記載のない場合であっても、当該範囲内に含まれる任意の数値ないし範囲が本明細書に具体的に記載されているものと解釈されるべきである。
　本発明のジルコニア成形体は、歯科補綴物等を作製するための歯科用製品等に好適に利用することができる。
 

Claims (12)

  1. 　ジルコニアと、
    　ジルコニアの相転移を抑制可能な安定化剤と、
    　バインダーと、を含有し、
    　開気孔率が２５％以下である、ジルコニア成形体。
  2. 　前記開気孔率が５％以上である、請求項１に記載のジルコニア成形体。
  3. 　前記ジルコニアと前記安定化剤と前記バインダーの合計質量に対するバインダーの含有率が３～１０質量％である、請求項１又は２に記載のジルコニア成形体。
  4. 　前記バインダーの含有率が５～８質量％である、請求項３に記載のジルコニア成形体。
  5. 　吸水率が７％以下である、請求項１～４のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  6. 　前記ジルコニアの主たる結晶系が単斜晶系である、請求項１～５のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  7. 　前記安定化剤の少なくとも一部がジルコニアに固溶されていない、請求項１～６のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  8. 　前記安定化剤がイットリアである、請求項１～７のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  9. 　前記イットリアの含有率がジルコニアとイットリアの合計ｍｏｌに対して３ｍｏｌ％以上７．５ｍｏｌ％以下である、請求項８に記載のジルコニア成形体。
  10. 　前記バインダーが、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ポリビニルブチラート、ワックス、及びアクリル系バインダーからなる群から選ばれる少なくとも１種である、請求項１～９のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  11. 　二軸曲げ強さが７～３０ＭＰａである、請求項１～１０のいずれか一項に記載のジルコニア成形体。
  12. 　請求項１～１１のいずれか一項に記載のジルコニア成形体からなる、歯科用ミルブランク。
     
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