WO2021182504A1

WO2021182504A1 - 積層体及び印刷版の製造方法

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Publication number: WO2021182504A1
Application number: PCT/JP2021/009492
Authority: WO
Inventors: 喜彦佐藤
Original assignee: Asahi Kasei Corp; Asahi Chemical Industry Co Ltd
Current assignee: Asahi Kasei Corp; Asahi Chemical Industry Co Ltd
Priority date: 2020-03-11
Filing date: 2021-03-10
Publication date: 2021-09-16
Anticipated expiration: 2022-09-11
Also published as: JP2024105505A; EP4119343A1; US20230133371A1; JP7625118B2; CN115335238A; US20240308201A1; EP4119343A4; JPWO2021182504A1

Abstract

支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有する積層体であって、前記印刷原版は、前記保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂硬化物を含む、積層体。

Description

積層体及び印刷版の製造方法

　本発明は、積層体及び印刷版の製造方法に関する。

　段ボール、紙器、紙袋、軟包装用フィルム等の包装材、壁紙、化粧板等の建装材、ラベル等の各種材料に対する印刷に用いられるフレキソ印刷は、従来から広く知られている。
　前記フレキソ印刷に用いられる印刷版の作製においては、近年、感光性樹脂板の表面にブラックレーヤーという薄い光吸収層を設け、これに近赤外線レーザー光を照射し、前記感光性樹脂板上に直接マスク画像を形成後、そのマスクを通して光を照射し、架橋反応を起こさせた後、光の非照射部分の非架橋部分を現像液で洗い流す、いわゆるフレキソＣＴＰ（Computer　to　Plate）という技術が開発されている。
　しかしながら、前記フレキソＣＴＰは、近赤外線レーザーのビーム径を１０μｍ程度まで絞り込んでいるものの、形成できるパターンの寸法は、２０μｍが限界である。

　また、他の印刷版の作製方法として、レーザービームを直接、樹脂版表面に照射してビームの照射された部分の樹脂を除去することにより凹パターンを形成するレーザー彫刻法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
　特許文献１には、レーザー彫刻法として、より高精細なパターンを形成するために、カーボンブラックを混合して光硬化させた感光性樹脂硬化物に、近赤外線レーザーであるＹＡＧレーザーの基本波（波長：１．０６μｍ）を照射してパターンを形成する方法が開示されている。このように、彫刻に用いるレーザーの発振波長をより短波長にすることにより、レーザービーム径を小さく絞ることが可能となるが、この近赤外線レーザーを用いた彫刻を可能とするには、後述するような工夫が必要である。

　すなわち、一般的な有機化合物は、近赤外線波長領域に強い光吸収を持たないため、近赤外線レーザーの光を吸収するように、感光性樹脂に、前記波長領域に強い光吸収特性を有する色素あるいは顔料を混合させる必要がある。前記特許文献１においても感光性樹脂に近赤外線吸収用にカーボンブラックという黒色顔料を混合することが記載されている。
　しかしながら、前記黒色顔料等は、紫外線領域にも強い光吸収特性を示し、紫外線の光透過率が低いために、紫外線で光硬化させた感光性樹脂硬化物をレーザー彫刻に用いる場合、紫外線が樹脂内部まで透過せず、感光性樹脂硬化物において十分な機械的物性が得られないという重大な問題点を有している。
　したがって、近赤外線レーザー光の吸収材料を添加させた感光性樹脂系において、レーザー彫刻性の確保と機械的物性の確保を両立させることは極めて難しい課題である。

　さらに、従来から、連続発振の近赤外線レーザーや尖頭出力の小さなパルス発振近赤外線レーザーが感光性樹脂硬化物の彫刻に使用されているが、これらのレーザーの発振波長での光吸収特性が低い材料を彫刻するためのエネルギーが不十分である、という問題を有している。
　例えば、特許文献１の実施例において使用されているパルス発振の近赤外線ＹＡＧレーザーは、比較的平均出力の大きなレーザーであるが、パルスの時間幅は約２００ｍ秒と広いため尖頭出力は小さく、近赤外線吸収剤添加量を低く抑えた光吸収特性の低い材料を加工するにはエネルギーが不十分である。さらにまた、レーザーの発振周波数が１０Ｈｚと極めて低いため、加工速度も極めて低い、という問題点を有している。

　一方、平均出力の大きな連続発振近赤外線レーザーや尖頭出力が過度に大きなパルス発振近赤外線レーザーはエネルギーが大きく、彫刻される材料に熱溶融等が発生してしまい、過大な寸法の凹部の形成や、パターンエッジ部のだれの発生を招来し、微細なパターンの形成が困難である、という問題点を有している。

特許第２８４６９５４号公報

　上述したことから、感光性樹脂の硬化物を用いた印刷原版に、微細なパターンを形成可能であり、かつ製版工程の効率の向上が可能な印刷版作製用の積層体、及びこれを用いた印刷版の製造方法が求められている。

　そこで本発明においては、超短パルス発振レーザー光を照射して微細な凹凸パターンを形成するレーザー彫刻法を用いた印刷版の製造方法に適用可能な積層体を提供し、併せて製版工程の効率化を図った印刷版の製造方法を提供することを目的とする。

　本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有する積層体であって、前記印刷原版が、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版であり、かつ感光性樹脂を全面的に露光硬化させた樹脂硬化物を含むものとした積層体により、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は下記の通りである。

〔１〕
　支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有し、前記印刷原版は、前記保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂硬化物を含む、積層体。
〔２〕
　支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有する積層体であって、前記印刷原版は、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版である、積層体。
〔３〕
　前記印刷原版は、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下である、前記〔１〕又は〔２〕に記載の積層体。
〔４〕
　前記印刷原版のＭＦＲが０以上２０（ｇ／１０分）以下である、前記〔１〕乃至〔３〕のいずれか一に記載の積層体。
〔５〕
　前記印刷原版は、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版である、前記〔１〕乃至〔４〕のいずれか一に記載の積層体。
〔６〕
　前記印刷原版は、前記凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が１０％以上９９．９％以下である、前記〔１〕乃至〔５〕のいずれか一に記載の積層体。
〔７〕
　前記印刷原版は、前記凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が７５％を超えて９９．９％以下である、前記〔１〕乃至〔６〕のいずれか一に記載の積層体。
〔８〕
　前記印刷原版は、化学放射線照射時に光分解性、光重合性、又は光架橋性を有する感光性樹脂を含む、前記〔１〕乃至〔７〕のいずれか一に記載の積層体。
〔９〕
　前記〔１〕乃至〔８〕のいずれか一に記載の積層体の前記印刷原版の表面に、超短パルス発振レーザー光により、凹凸パターンを形成するレーザー彫刻工程を有する、印刷版の製造方法。
〔１０〕
　前記印刷原版は、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下である、前記〔９〕に記載の印刷版の製造方法。
〔１１〕
　前記超短パルス発振レーザー光の、連続するパルス毎のオーバーラップ率が、５０％以上９９％以下である、前記〔９〕又は〔１０〕に記載の印刷版の製造方法。
〔１２〕
　前記超短パルス発振レーザー光により、印刷原版の表面に凹凸パターンを形成する工程において、開口数（ＮＡ）が０．０１０以上０．１００以下のレンズを用いる、前記〔９〕乃至〔１１〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１３〕
　前記超短パルス発振レーザー光のフォーカス深度が、前記印刷原版の表面から２５μｍ以上７００μｍ以下である、前記〔９〕乃至〔１２〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１４〕
　前記印刷原版は、前記レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が１０％以上９９．９％以下である、前記〔９〕乃至〔１３〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１５〕
　前記印刷原版は、前記レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が７５％を超えて９９．９％以下である、前記〔９〕乃至〔１４〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１６〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の、光源の平均出力が０．０１Ｗ以上１０００Ｗ未満である、前記〔９〕乃至〔１５〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１７〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光のパルス幅が、１フェムト秒以上２００ナノ秒以下である、前記〔９〕乃至〔１６〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１８〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の発振波長が、３００ｎｍ以上１．５μｍ以下である、前記〔９〕乃至〔１７〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔１９〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の発振波長が、３００ｎｍ以上７００ｎｍ未満である、前記〔９〕乃至〔１８〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔２０〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の１パルス当たりのエネルギーが１μＪ以上１００ｋＪ以下である、前記〔９〕乃至〔１９〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。
〔２１〕
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の繰り返し周波数が２０ｋＨｚ以上５００ＭＨ以下である、前記〔９〕乃至〔２０〕のいずれか一に記載の印刷版の製造方法。

　本発明によれば、感光性樹脂の硬化物を含む印刷原版に微細なパターンを形成可能であり、かつ製版工程の効率の向上が可能な印刷版作製用の積層体、及びこれを用いた印刷版の製造方法が提供できる。

　以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本実施形態」という。）について詳細に説明する。
　以下の本実施形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜変形して実施できる。

〔積層体〕
（第１の積層体）
　本実施形態の第１の積層体は、支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有し、前記印刷原版は、前記保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂組成物を含むものである。すなわち、印刷原版は、少なくとも保護フィルムに面する側の最表面が全面的に露光硬化されている。前記印刷原版の感光性樹脂は、厚み方向においても全面的に露光硬化されていることが好ましい。

（第２の積層体）
　また、本実施形態の第２の積層体は、支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有する積層体であって、前記印刷原版は、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版である。
　なお、本実施形態の積層体において、「超短パルス発振レーザー光」とは、数百ピコ秒以下の時間的オーダーの電磁波のパルスレーザー光を意味し、フェムト秒からアト秒の時間的オーダーのものを含む。

　本実施形態の第１の積層体及び第２の積層体（以下、単に積層体と記載する場合がある。）によれば、印刷原版に微細なパターンを形成可能であり、かつ印刷版の製版効率の向上が可能である。

（支持体）
　本実施形態の積層体を構成する支持体は、感光性樹脂を含む印刷原版や、感光性樹脂の硬化物を含む印刷原版を支持することができるものであればよく、特に限定されない。
　支持体の材料としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリビスマレイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンチオエーテル樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、芳香族ポリエステル樹脂からなる液晶樹脂、芳香族ポリアミド樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。
　支持体の形状、厚み、及び寸法に関しても特に限定されず、用途に応じた形態を選択可能である。例えば、シート状、円筒状の形状が好適な形態として挙げられる。
　本実施形態の積層体を、特にシート状、円筒状とする際に用いる支持体としては、下記（印刷原版）中で詳細に記載する。

（印刷原版）
　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、後述する超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版であることが好適であり、保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂硬化物を含み、感光性樹脂が厚み方向にも露光硬化されたものであることが好適である。
　印刷原版の構成材料としては、感光性樹脂の他、後述する光重合開始剤、近赤外線吸収剤としての色素、無機多孔質体等を含有してもよい。すなわち印刷原版は、感光性樹脂の他、前記成分を含有する感光性樹脂組成物の硬化物であることが好ましい形態である。
　樹脂硬化物としては、近赤外線領域及び紫外線領域に光線透過性を有する感光性樹脂硬化物であればよく、熱可塑性樹脂を主成分とする感光性固体樹脂、感光性液状樹脂等の感光性樹脂を光硬化させて得られる感光性樹脂硬化物等が使用できる。
　感光性樹脂硬化物としては、１４０℃において液状の感光性樹脂組成物を成形し、光硬化させたものが好ましい。これにより、印刷原版を、シート状、もしくは円筒状に成形する際、良好な厚み精度や寸法精度を得ることができる。
　前記感光性樹脂組成物は、好ましくは、１４０℃における粘度が１０Ｐａ・ｓ以上１０ｋＰａ・ｓ以下である。さらに好ましくは、５０Ｐａ・ｓ以上５ｋＰａ・ｓ以下である。粘度が１０Ｐａ・ｓ以上であることにより、作製される印刷原版の機械的強度が十分なものとなり、円筒状の印刷原版に成形する際であっても形状を保持し易く、加工し易いものとなる。

　前記感光性樹脂組成物の１４０℃における粘度が１０ｋＰａ・ｓ以下であることは、１４０℃以上で積層体を作製する際に変形し易く、加工が容易であり、シート状又は円筒状印刷原版に成形し易く、成形プロセスも簡便である観点から好ましい。
　特に、版厚精度が高い円筒状印刷原版を得るためには、円筒状の支持体上に液状感光性樹脂組成物層を形成する際に液ダレ等を防止するべく、１４０℃における粘度が１０Ｐａ・ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは１００Ｐａ・ｓ以上であり、さらに好ましくは２００Ｐａ・ｓ以上であり、さらにより好ましくは３００Ｐａ・ｓ以上である。
　また、本実施形態の印刷原版に用いる感光性樹脂組成物が、特に１４０℃において液状である場合、円筒状の支持体上に、感光性樹脂組成物層を形成する際に、重力により液ダレを起こすことなく、所定の厚さを保持できる観点から、感光性樹脂組成物は、チキソトロピー性を有することが好ましい。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、化学放射線照射時に光分解性、光重合性、又は光架橋性を有する感光性樹脂を含むことが好ましい。
　化学放射線とは、ガンマ線、Ｘ線、紫外線、近紫外線、可視光線、近赤外線のような電磁放射線をいう。
　感光性樹脂が、化学放射線照射時に光分解性を有することにより、感光性樹脂の溶剤に対する溶解性を上げたり、揮発性を高めたりすることができ、これにより、印刷原版の表面に凹凸パターンの形成を容易にする効果が得られる。このような感光性樹脂としては、例えば、フォトレジストや感光性ポリイミドが挙げられる。
　感光性樹脂が化学放射線照射時に光重合性や光架橋性を有することにより、感光性樹脂の溶剤浸漬時の耐膨潤性や、高温環境下に保管した際の耐熱性向上効果が得られる。このような感光性樹脂としては、例えば、既存のフレキソ印刷版用の原版に用いられている感光性樹脂が挙げられる。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、高温で可塑化されて成形可能となり、常温ではゴム弾性体としての性質を示す高分子である熱可塑性エラストマー（ａ）を含有することが、超短パルス発振レーザー光による彫刻性、機械的物性、耐溶剤性を良好なものとする観点から好ましい。
　熱可塑性エラストマー（ａ）は、成形加工性、製版時間の短縮化や印刷版の画像再現性の観点から、少なくとも１つのビニル芳香族炭化水素ユニット（以下、単にビニル芳香族炭化水素という）を主体とする重合体ブロックと少なくとも１つの共役ジエンユニット（以下、単に共役ジエンという）を主体とする重合体ブロックからなることが好ましい。
　なお、本明細書において、「主体とする」とは、重合体ブロック中に５０質量％以上含まれることを指す。
　ビニル芳香族炭化水素は、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン、ｐ－メチルスチレン、第三級ブチルスチレン、α－メチルスチレン、１，１－ジフェニルエチレン、ビニルトルエン等の単量体が挙げられ、特にスチレンが好ましい。これらの単量体は、１種を単独でも２種以上の併用でもよい。
　共役ジエンは、以下に限定されるものではないが、例えば、ブタジエンやイソプレンが挙げられ、特に耐摩耗性の観点からブタジエンが好ましい。これらの単量体は、１種を単独で用いても２種以上の併用でもよい。耐溶剤性をさらに向上するために、必要に応じて、共役ジエン中の二重結合に水素添加をしてもよい。
　印刷原版に用いる感光性樹脂組成物は、前記高分子化合物である熱可塑性エラストマー（ａ）、分子内に重合性不飽和基を有する有機化合物（ｂ）、及び光重合開始剤（ｃ）を含むことが好ましい。
　熱可塑性エラストマー（ａ）は、数平均分子量が１０００以上３０万以下の化合物であることが好ましい。熱可塑性エラストマー（ａ）の数平均分子量は、２０００以上２０万以下がより好ましく、さらに好ましくは５万以上１５万以下である。
　熱可塑性エラストマー（ａ）の数平均分子量が１０００以上であることは、後工程で架橋して作製する印刷原版が十分な強度を保ち、当該印刷原版から作製したレリーフ画像を有する印刷版が繰り返しの使用にも耐えられる観点で好ましい。
　また、熱可塑性エラストマー（ａ）の数平均分子量が３０万以下であることは、感光性樹脂組成物の成形加工時の粘度が過度に上昇することなく、シート状、あるいは円筒状の印刷原版を容易に作製することができる観点から好ましい。
　なお、本明細書中、数平均分子量とは、ゲル浸透クロマトグラフィーを用いて測定し、分子量既知のポリスチレンで検量し換算した値である。

　熱可塑性エラストマー（ａ）は、分子内に重合性不飽和基を有する化合物であってもよい。なお、前記「分子内に重合性不飽和基を有する有機化合物（ｂ）」と比較して数平均分子量が大きく、かかる点で、前記熱可塑性エラストマーと、前記有機化合物（ｂ）とは区別される。
　前記「重合性不飽和基」とは、ラジカル重合反応又は付加重合反応に関与する重合性不飽和基である。
　ラジカル重合反応に関与する重合性不飽和基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ビニル基、アセチレン基、アクリル基、メタクリル基等が挙げられる。
　付加重合反応に関与する重合性不飽和基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、シンナモイル基、チオール基、アジド基、開環付加反応するエポキシ基、オキセタン基、環状エステル基、ジオキシラン基、スピロオルトカーボネート基、スピロオルトエステル基、ビシクロオルトエステル基、環状イミノエーテル基等が、好ましいものとして挙げられる。
　特に好ましい熱可塑性エラストマー（ａ）としては、１分子あたり平均で０．７以上の重合性不飽和基を有するポリマーが挙げられる。１分子あたりの重合性不飽和基は、１を超える量がより好ましい。
　重合性不飽和基が１分子あたり平均で０．７以上であることは、感光性樹脂組成物より得られる印刷原版が機械強度に優れ、超短パルス発振レーザー光による彫刻時にレリーフ形状が崩れ難くなる観点で好ましい。さらにその耐久性も良好で、繰り返しの使用にも耐えられるものとなる観点でも好ましい。
　熱可塑性エラストマー（ａ）における重合性不飽和基の位置に関しては、高分子主鎖の末端、高分子側鎖の末端、高分子主鎖中や側鎖中、のそれぞれに直接結合した形態が好ましい。
　熱可塑性エラストマー（ａ）１分子に含まれる重合性不飽和基の数の平均は、核磁気共鳴スペクトル法（ＮＭＲ法）による分子構造解析法で求めることができる。

　特に、熱可塑性エラストマー（ａ）の分子末端に重合性不飽和基を導入する好適な方法としては、以下の方法が挙げられる。
　すなわち、まず、水酸基、アミノ基、エポキシ基、カルボキシル基、酸無水物基、ケトン基、ヒドラジン残基、イソシアネート基、イソチオシアネート基、環状カーボネート基、アルコキシカルボニル基等の反応性基を複数有する数千程度の分子量の、上記熱可塑性エラストマー（ａ）成分の反応性基と結合しうる基を複数有する結合剤（例えば水酸基やアミノ基の場合のポリイソシアネートなど）を、熱可塑性エラストマー（ａ）の反応性基と反応させ、当該熱可塑性エラストマー（ａ）の分子量の調節を行う。次に、熱可塑性エラストマー（ａ）の末端において結合性基への変換を行う。
　その後、この熱可塑性エラストマー（ａ）の末端の結合性基と反応する基と所定の重合性不飽和基とを有する有機化合物を、熱可塑性エラストマー（ａ）に反応させて、熱可塑性エラストマー（ａ）の末端に重合性不飽和基を導入する方法が挙げられる。

　前記「熱可塑性エラストマー（ａ）」としては、カーボネート基、カルバメート基、メタクリル基をポリマー主鎖中に有する化合物が、耐熱分解性が高く好ましい。
　例えば、（ポリ）カーボネートジオールや（ポリ）カーボネートジカルボン酸を原料として合成したポリエステルや、ポリウレタン、（ポリ）カーボネートジアミンを原料として合成したポリアミド等を耐熱分解性の良好なポリマーとして挙げることができる。これらのポリマーは、主鎖及び／又は側鎖に重合性不飽和基を含有しているものであってもよい。
　前記熱可塑性エラストマー（ａ）が、末端に水酸基、アミノ基、カルボキシル基等の反応性官能基を有する場合には、熱可塑性エラストマー（ａ）の主鎖末端に重合性不飽和基を導入することも容易である。
　前記「熱可塑性エラストマー（ａ）」としては、特に、分子内にカーボネート結合、エステル結合から選ばれる少なくとも１種類の結合を有し、かつウレタン結合、ウレア結合、アミド結合から選ばれる少なくとも１種類の結合を有する化合物が好ましい。これらの化合物を用いることにより、レーザー彫刻性、機械的物性、耐溶剤性がより良好な印刷原版が得られる。

　また、前記熱可塑性エラストマー（ａ）の他の例としては、重合性不飽和基を有しない高分子化合物を出発原料として、置換反応、脱離反応、縮合反応、付加反応等の化学反応により重合性不飽和基を分子内に導入した高分子化合物も挙げられる。
　前記出発原料としての、重合性不飽和基を有しない高分子化合物としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン類；ポリ塩化ビニルポリ塩化ビニリデン等のポリハロオレフィン類；ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリビニルアルコール、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアセタール、ポリアクリル酸、ポリ（メタ）アクリル酸エステル類、ポリ（メタ）アクリルアミド、ポリビニルエーテル等のＣ－Ｃ連鎖高分子；ポリフェニレンエーテル等のポリエーテル類；ポリフェニレンチオエーテル等のポリチオエーテル類；ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル；ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリウレタン、ポリアミド、ポリウレア、ポリイミド、ポリジアルキルシロキサン等の高分子化合物、或いはこれらの高分子化合物の主鎖にヘテロ原子を有する高分子化合物；複数種のモノマー成分から合成されたランダム共重合体、ブロック共重合体が挙げられる。
　さらに、熱可塑性エラストマー（ａ）としては、分子内に重合性不飽和基を導入した高分子化合物を複数種混合したものを用いることもできる。

　特に、本実施形態の積層体を、フレキソ印刷版用途とする場合においては、柔軟なレリーフ画像が必要となるため、熱可塑性エラストマー（ａ）は、ガラス転移温度が２０℃以下の液状樹脂を含有することが好ましく、ガラス転移温度０℃以下の液状樹脂を含有することがより好ましい。
　また、前記液状樹脂の含有量は、熱可塑性エラストマー（ａ）全体に対して５質量％以上であることが好ましい。
　このような液状樹脂としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリエチレン、ポリブタジエン、水添ポリブタジエン、ポリイソプレン、水添ポイソプレン、流動パラフィン等の炭化水素類；アジペート、ポリカプロラクトン等のポリエステル類；ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等のポリエーテル類；脂肪族ポリカーボネート、ポリジメチルシロキサン等のシリコーン類；（メタ）アクリル酸及び／又はその誘導体の重合体、及びこれらの混合物や、コポリマー類を用いて合成され分子内に重合性不飽和基を有する化合物等が挙げられる。
　前記液状樹脂としては、特に、耐候性の観点からポリエチレン、ポリブタジエン、水添ポリブタジエン類が好ましい。
　なお、本明細書において、液状樹脂とは、容易に流動変形し、かつ冷却により変形された形状に固化できるという性質を有する高分子体を意味し、外力を加えたときに、その外力に応じて瞬時に変形し、かつ外力を除いたときには、短時間に元の形状を回復する性質を有するエラストマーに対応する言葉である。
　熱可塑性エラストマー（ａ）が、ガラス転移温度が２０℃以下の液状樹脂を含有することにより、感光性樹脂組成物を１４０℃において液状に調整しやすくなり、これにより前記感光性樹脂組成物の硬化物である印刷原版を、シート状、円筒状に成形する際、良好な厚み精度や寸法精度が得られる。

　感光性樹脂組成物中に含有される有機化合物（ｂ）は、分子内に重合性不飽和基を有する化合物である。
　上述した熱可塑性エラストマー（ａ）との混合のし易さの観点から、有機化合物（ｂ）の数平均分子量は１０００未満であることが好ましい。
　重合性不飽和基の定義は、熱可塑性エラストマー（ａ）の箇所でも記載したように、ラジカル重合反応又は付加重合反応に関与する重合性不飽和基であるものとする。
　ラジカル重合反応に関与する重合性不飽和基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ビニル基、アセチレン基、アクリル基、メタクリル基等が挙げられる。
　付加重合反応に関与する重合性不飽和基としては、以下に限定されるものではないが、例えば、シンナモイル基、チオール基、アジド基、開環付加反応するエポキシ基、オキセタン基、環状エステル基、ジオキシラン基、スピロオルトカーボネート基、スピロオルトエステル基、ビシクロオルトエステル基、環状イミノエーテル基等が挙げられる。

　有機化合物（ｂ）としては、以下に限定されるものではないが、前記有機化合物（ｂ）がラジカル反応性化合物である場合、例えば、エチレン、プロピレン、スチレン、ジビニルベンゼン等のオレフィン類；アセチレン類、（メタ）アクリル酸及びその誘導体；ハロオレフィン類、アクリロニトリル等の不飽和ニトリル類；（メタ）アクリルアミド及びその誘導体；アリールアルコール、アリールイソシアネート等のアリール化合物；無水マレイン酸、マレイン酸、フマル酸等の不飽和ジカルボン酸及びその誘導体；酢酸ビニル類、Ｎ－ビニルピロリドン、Ｎ－ビニルカルバゾール等が挙げられるが、その種類の豊富さ、価格、重合反応性の観点から、（メタ）アクリル酸及びその誘導体が好ましい。
　前記各種化合物の誘導体としては、例えば、シクロアルキル－、ビシクロアルキル－、シクロアルケン－、ビシクロアルケン－等の脂環族骨格を有する化合物：ベンジル－、フェニル－、フェノキシ－、フルオレン－等の芳香族骨格を有する化合物；アルキル基、ハロゲン化アルキル基、アルコキシアルキル基、ヒドロキシアルキル基、アミノアルキル基、グリシジル基を有する化合物：アルキレングリコール、ポリオキシアルキレングリコール、ポリアルキレングリコールやトリメチロールプロパン等の多価アルコール類とのエステル化合物：ポリジメチルシロキサン、ポリジエチルシロキサン等のポリシロキサン構造を有する化合物等が挙げられる。
　また、前記有機化合物（ｂ）は、窒素、硫黄等の元素を含有した複素芳香族化合物であってもよい。

　また、有機化合物（ｂ）としての、付加重合反応するエポキシ基を有する化合物としては、以下に限定されるものではないが、例えば、種々のジオールやトリオール等のポリオールにエピクロルヒドリンを反応させて得られる化合物；分子中のエチレン結合に過酸を反応させて得られるエポキシ化合物等が挙げられる。
　このような有機化合物（ｂ）としては、具体的には、エチレングリコールジグリシジルエーテル、ジエチレングリコールジグリシジルエーテル、トリエチレングリコールジグリシジルエーテル、テトラエチレングリコールジグリシジルエーテル、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテル、プロピレングリコールジグリシジルエーテル、トリプロピレングリコールジグリシジルエーテル、ポリプロピレングリコールジグリシジルエーテル、ネオペンチルグリコールジグリシジルエーテル、１，６－ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、グリセリンジグリシジルエーテル、グリセリントリグリシジルエーテル、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、水添化ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、ビスフェノールＡにエチレンオキサイド又はプロピレンオキサイドが付加した化合物のジグリシジルエーテル、ポリテトラメチレングリコールジグリシジルエーテル、ポリ（プロピレングリコールアジペート）ジオールジグリシジルエーテル、ポリ（エチレングリコールアジペート）ジオールジグリシジルエーテル、ポリ（カプロラクトン）ジオールジグリシジルエーテル等のエポキシ化合物、エポキシ変性シリコーンオイル（例えば、信越化学工業社製、商標名「ＨＦ－１０５」）等が挙げられる。

　感光性樹脂組成物に含有される、重合性不飽和基を有する有機化合物（ｂ）は、その目的に応じて１種又は２種以上を選択できる。
　本実施形態の積層体を用いて製造した印刷版において印刷インキの溶剤であるアルコールやエステル等の有機溶剤に対する膨潤を抑制するためには、前記有機化合物（ｂ）としては、長鎖脂肪族、脂環族又は芳香族化合物の誘導体を少なくとも１種類以上用いることが好ましい。
　また、本実施形態の積層体を用いて製造した印刷原版の機械強度を高めるためには、有機化合物（ｂ）としては、脂環族又は芳香族化合物の誘導体を少なくとも１種類以上用いることが好ましい。
　これらの場合、長鎖脂肪族、脂環族又は芳香族化合物の誘導体の含有量は、有機化合物（ｂ）の全体量の２質量％以上であることが好ましく、より好ましくは５質量％以上である。
　なお、前記芳香族化合物の誘導体は、窒素、硫黄等の元素を有する芳香族化合物であってもよい。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、上記のように、保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂硬化物を含むものであり、特に、厚み方向にも露光硬化されたものであることが好ましい形態である。かかる観点から、前記感光性樹脂組成物中には、光重合開始剤（ｃ）を添加することが好ましい。
　光重合開始剤（ｃ）としては、一般的に使用されているものを選択でき、以下に限定されるものではないが、例えば、高分子学会編「高分子データ・ハンドブック－基礎編」１９８６年培風館発行、に例示されているラジカル重合、カチオン重合、アニオン重合の開始剤等が使用できる。
　また、光重合開始剤を用いて光重合により架橋を行うことは、感光性樹脂組成物の貯蔵安定性を保ちながら、高い生産性で印刷原版を製造できる観点から有用である。
　ラジカル重合反応を誘起させる光重合開始剤としては、水素引き抜き型光重合開始剤（ｄ）と崩壊型光重合開始剤（ｅ）が、特に効果的な光重合開始剤として用いられる。

　水素引き抜き型光重合開始剤（ｄ）としては、特に限定するものではないが、芳香族ケトンを用いることが好ましい。
　芳香族ケトンは、光励起により効率良く励起三重項状態になり、この励起三重項状態は、周囲の媒体から水素を引き抜いてラジカルを生成する。生成したラジカルが光架橋反応に関与するものと考えられる。
　芳香族ケトンとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ベンゾフェノン類、ミヒラーケトン類、キサンテン類、チオキサントン類、アントラキノン類が挙げられる。これらの群から選ばれる少なくとも１種類の化合物を用いることが好ましい。
　ベンゾフェノン類とは、ベンゾフェノン及びその誘導体を指し、具体的には、３，３’，４，４’－ベンゾフェノンテトラカルボン酸無水物、３，３’，４，４’－テトラメトキシベンゾフェノン等が挙げられる。
　ミヒラーケトン類とは、ミヒラーケトン及びその誘導体をいう。
　キサンテン類とは、キサンテン、及び水素がアルキル基、フェニル基、又はハロゲン基で置換された誘導体をいう。
　チオキサントン類とは、チオキサントン、及び水素がアルキル基、フェニル基、又はハロゲン基で置換された誘導体を指し、具体的には、エチルチオキサントン、メチルチオキサントン、クロロチオキサントン等が挙げられる。
　アントラキノン類とは、アントラキノン、及び水素がアルキル基、フェニル基、又はハロゲン基等で置換された誘導体をいう。
　水素引き抜き型光重合開始剤（ｄ）の添加量は、感光性樹脂組成物全体量の０．１質量％以上１０質量％以下が好ましく、より好ましくは０．５質量％以上５質量％以下である。添加量がこの範囲であることにより、感光性樹脂組成物を大気中で光硬化させた場合、硬化物表面の硬化性が充分に確保でき、また、低退行性を確保することができる。

　崩壊型光重合開始剤（ｅ）とは、光吸収後に分子内で開裂反応が発生し活性なラジカルが生成する化合物を指す。この崩壊型光重合開始剤（ｅ）としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ベンゾインアルキルエーテル類、２，２－ジアルコキシ－２－フェニルアセトフェノン類、アセトフェノン類、アシルオキシムエステル類、アゾ化合物類、有機硫黄化合物類、ジケトン類等の化合物が挙げられ、これらの群から選ばれる少なくとも１種類の化合物を用いることが好ましい。
　ベンゾインアルキルエーテル類としては、例えば、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、「感光性高分子」（講談社、１９７７年出版、頁２２８）に記載の化合物が挙げられる。
　２，２－ジアルコキシ－２－フェニルアセトフェノン類としては、例えば、２，２－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノン、２，２－ジエトキシ－２－フェニルアセトフェノン等が挙げられる。
　アセトフェノン類としては、例えば、アセトフェノン、トリクロロアセトフェノン、１－ヒドロキシシクロヘキシルフェニルアセトフェノン、２，２－ジエトキシアセトフェノン等が挙げられる。
　アシルオキシムエステル類としては、例えば、１－フェニル－１，２－プロパンジオン－２－（ｏ－ベンゾイル）オキシム等を挙げられる。
　アゾ化合物としては、例えば、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾニウム化合物、テトラゼン化合物等が挙げられる。
　有機硫黄化合物としては、例えば、芳香族チオール、モノ及びジスルフィド、チウラムスルフィド、ジチオカルバメート、Ｓ－アシルジチオカルバメート、チオスルホネート、スルホキシド、スルフェネート、ジチオカルボネート等が挙げられる。
　ジケトン類としては、例えば、ベンジル、メチルベンゾイルホルメート等が挙げられる。
　崩壊型光重合開始剤（ｅ）の添加量は、感光性樹脂組成物全体量の０．１質量％以上１０質量％以下が好ましく、より好ましくは０．３質量％以上３質量％以下である。添加量がこの範囲であることにより、感光性樹脂組成物を大気中で光硬化させた場合、硬化物内部の硬化性が充分に確保できる。

　前記水素引き抜き型光重合開始剤（ｄ）、崩壊型光重合開始剤（ｅ）に代えて、水素引き抜き型光重合開始剤として機能する部位及び崩壊型光重合開始剤として機能する部位を同一分子内に有する化合物を、光重合開始剤（ｃ）として用いることもできる。
　このような光重合開始剤としては、例えば、α－アミノアセトフェノン類が挙げられ、具体的には、２－メチル－１－（４－メチルチオフェニル）－２－モルホリノ－プロパン－１－オン、下記一般式（１）で示される化合物が挙げられる。

（式（１）中、Ｒ_２は各々独立に、水素原子、又は炭素数１～１０のアルキル基を表す。また、Ｘは炭素数１～１０のアルキレン基を表す。）

　水素引き抜き型光重合開始剤として機能する部位及び崩壊型光重合開始剤として機能する部位を同一分子内に有する化合物の添加量は、感光性樹脂組成物全体量の０．１質量％以上１０質量％以下が好ましく、より好ましくは０．３質量％以上３質量％以下である。
　添加量が前記範囲であることは、感光性樹脂組成物を大気中で光硬化させた場合であっても、樹脂硬化物の機械的物性が充分に確保できる観点から好ましい。
　また、光重合開始剤としては、光を吸収して酸を発生することにより、付加重合反応を誘起させる光重合開始剤を用いることもできる。このような光重合開始剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、芳香族ジアゾニウム塩、芳香族ヨードニウム塩、芳香族スルホニウム塩等の光カチオン重合開始剤、あるいは光を吸収して塩基を発生する重合開始剤等が挙げられる。これらの光重合開始剤の添加量は、感光性樹脂組成物全体量の０．１質量％以上１０質量％以下が好ましい。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版に用いる感光性樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で、近赤外線吸収剤を含有してもよい。
　印刷原版の機械的物性を確保する観点から、近赤外線吸収剤の含有量は、感光性樹脂組成物中、２００００ｐｐｍ以下であることが好ましい。より好ましくは１００００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは５０ｐｐｍ以下である。
　近赤外線吸収剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、フタロシアニン色素、ヘプタメチンシアニン色素等のシアニン系色素、ペンタメチンオキソノール色素等のオキソノール系色素；インドリウム系色素、ベンズインドリウム系色素、ベンゾチアゾリウム系色素、キノリニウム系色素、顕色剤と反応させたフタリド化合物等が挙げられる。全てのシアニン系色素が、前述した光吸収特性を有するものではない。置換基の種類及び分子内での位置、共役結合の数、対イオンの種類、色素分子の存在する周囲の環境等により、光吸収特性が極めて大きく変化する。
　また、一般に市販されているレーザー色素、過飽和吸収色素、近赤外線吸収色素を使用することもできる。

　前記レーザー色素、前記近赤外線吸収色素、前記顕色剤と反応させたフタリド化合物としては、従来公知であり、また市販されている色素化合物を適宜使用することができる。

　また、感光性樹脂組成物と反応し、光吸収波長が変化するような色素を近赤外線吸収剤として用いる場合、マイクロカプセル中に含有させた状態で用いることもできる。
　近赤外線吸収剤としては、イオン交換体微粒子に銅、錫、インジウム、イットリウム、希土類元素等の金属イオンを吸着させたものを用いることもできる。イオン交換体微粒子としては、有機系樹脂微粒子であっても無機系微粒子であってもよい。

　本実施形態の積層体の印刷原版に用いる感光性樹脂組成物には、無機多孔質体（ｆ）を添加してもよい。
　無機多孔質体（ｆ）とは、粒子中に微小細孔を有する、あるいは微小な空隙を有する無機粒子である。
　無機多孔質体（ｆ）は、数平均粒径が０．１～１００μｍであることが好ましい。より好ましくは０．５～２０μｍであり、さらに好ましくは３～１０μｍである。無機多孔質体（ｆ）の平均粒子径は、レーザー散乱式粒子径分布測定装置を用いて測定することができる。

　無機多孔質体（ｆ）は、比表面積が、１０ｍ^２／ｇ以上１５００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましい。より好ましくは、１００ｍ^２／ｇ以上８００ｍ^２／ｇ以下である。
　なお、無機多孔質体（ｆ）の比表面積は、－１９６℃における窒素の吸着等温線からＢＥＴ式に基づいて求めることができる。

　無機多孔質体（ｆ）は、平均細孔径が、好ましくは１ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であり、より好ましくは２ｎｍ以上２００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは２ｎｍ以上５０ｎｍ以下である。
　平均細孔径は、窒素吸着法を用いて測定することができる。
　無機多孔質体（ｆ）の細孔径分布は、－１９６℃における窒素の吸着等温線から求めることができる。

　無機多孔質体（ｆ）は、細孔容積が、好ましくは０．１ｍＬ／ｇ以上１０ｍＬ／ｇ以下、より好ましくは０．２ｍＬ／ｇ以上５ｍＬ／ｇ以下である。細孔容積は、窒素吸着法を用いて測定することができ、－１９６℃における窒素の吸着等温線から求められる。
　無機多孔質体（ｆ）の吸油量の好ましい範囲は、１０ｍＬ／１００ｇ以上２０００ｍＬ／１００ｇ以下であり、より好ましい範囲は５０ｍＬ／１００ｇ以上１０００ｍＬ／１００ｇ以下である。吸油量は、ＪＩＳ－Ｋ５１０１に準拠して測定することができる。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版に用いる感光性樹脂組成物中に無機多孔質体（ｆ）を含有させる場合、無機多孔質体（ｆ）の粒子形状は特に限定されるものではなく、球状、扁平状、針状、無定形、あるいは表面に突起のある粒子等が挙げられる。
　無機多孔質体（ｆ）としては、以下に限定されるものではないが、例えば、多孔質シリカ、メソポーラスシリカ、シリカ－ジルコニア多孔質ゲル、ポーラスアルミナ、多孔質ガラス等が挙げられる。
　無機多孔質体（ｆ）は１種類単独で使用してもよく２種類以上を併用してもよい。

　感光性樹脂組成物における熱可塑性エラストマー（ａ）、有機化合物（ｂ）は、通常、熱可塑性エラストマー（ａ）１００質量部に対して、有機化合物（ｂ）は５～２００質量部が好ましく、２０～１００質量部の範囲がより好ましい。
　有機化合物（ｂ）の割合が、５質量部以上の場合、得られる印刷版等の硬度と引張強伸度のバランスが良好なものとなり、２００質量部以下の場合、架橋硬化の際の収縮が低減でき、厚み精度が良好なものとなる。

　感光性樹脂組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、用途や目的に応じて、重合禁止剤、紫外線吸収剤、染料、顔料、滑剤、界面活性剤、可塑剤、香料等の、各種添加剤を配合することができる。
　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、感光性樹脂組成物を光硬化することにより得られる。このとき、感光性樹脂組成物をシート状や円筒状に成形した後に光硬化を実施してもよい。
　感光性樹脂組成物をシート状又は円筒状に成形する方法としては、既存の樹脂の成形方法を用いることができる。例えば、注型法や、ポンプや押し出し機等の機械で樹脂をノズルやダイスから押し出し、ブレードで厚みを合わせる方法、ロールによりカレンダー加工して厚みを合わせる方法等が挙げられる。その際、感光性樹脂組成物の性能を落とさない範囲で加熱しながら成形を行うこともできる。また、必要に応じて圧延処理、研削処理等を実施してもよい。通常は、ＰＥＴやニッケル等の素材からなるシート状の支持体上に接着剤層を介し、又は介さずに直接、感光性樹脂組成物層を成形する場合が多いが、直接印刷機のシリンダー上に感光性樹脂組成物層を成形してもよい。また、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製、プラスチック製、又は金属製の円筒状支持体を用いることもできる。円筒状支持体としては、軽量化のために一定厚みで中空のものを使用してもよい。シート状支持体又は円筒状支持体の役割は、印刷原版の寸法安定性を確保することである。したがって、寸法安定性の高いものを選択することが好ましい。

　前記円筒状支持体及びシート状支持体を、線熱膨張係数を用いて評価すると、当該線熱膨張係数は、１００ｐｐｍ／℃以下であることが好ましく、より好ましくは７０ｐｐｍ／℃以下である。これにより寸法安定性の高い印刷原版が得られる。
　円筒状支持体、シート状支持体の材料としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリビスマレイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリフェニレンチオエーテル樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、全芳香族ポリエステル樹脂からなる液晶樹脂、全芳香族ポリアミド樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられる。

　また、支持体は上述した樹脂を積層して用いることもできる。
　例えば、厚み５０μｍのポリエチレンテレフタレートの層を積層したシート等でもよい。また、多孔質性のシート、例えば繊維を編んで形成したクロスや、不織布、フィルムに細孔を形成したもの等をシート状支持体あるいは円筒状支持体として用いることができる。シート状支持体又は円筒状支持体として多孔質性シートあるいは多孔質性円筒を用いる場合、感光性樹脂組成物を孔に含浸させた後に光硬化させることにより、感光性樹脂硬化物層とシート状支持体あるいは円筒状支持体とが一体化するために高い接着性を得ることができる。
　クロスあるいは不織布を形成する繊維としては、以下に限定されるものではないが、例えば、ガラス繊維、アルミナ繊維、炭素繊維、アルミナ・シリカ繊維、ホウ素繊維、高珪素繊維、チタン酸カリウム繊維、サファイア繊維等の無機系繊維、木綿、麻等の天然繊維、レーヨン、アセテート等の半合成繊維、ナイロン、ポリエステル、アクリル、ビニロン、ポリ塩化ビニル、ポリオレフィン、ポリウレタン、ポリイミド、アラミド等の合成繊維等が挙げられる。また、バクテリアの生成するセルロースは、高結晶性ナノファイバーであり、薄くて寸法安定性の高い不織布を作製することができる材料である。

　また、シート状支持体又は円筒状支持体の線熱膨張係数を１００ｐｐｍ／℃以下のように小さくする方法としては、例えば、これらの支持体の材料中に充填剤を添加する方法、全芳香族ポリアミド等のメッシュ状クロス、ガラスクロス等に樹脂を含浸あるいは被覆する方法等が挙げられる。
　前記充填剤としては、通常用いられる有機系微粒子、金属酸化物あるいは金属等の無機系微粒子、有機・無機複合微粒子等が挙げられる。また、多孔質微粒子、内部に空洞を有する微粒子、マイクロカプセル粒子、低分子化合物が内部にインターカレーションする層状化合物粒子も用いることもできる。特に、アルミナ、シリカ、酸化チタン、ゼオライト等の金属酸化物微粒子、ポリスチレン・ポリブタジエン共重合体からなるラテックス微粒子、高結晶性セルロース等の天然物系の有機系微粒子等が好ましい。

　本実施形態の積層体が、シート状、もしくは円筒状である場合に用いるシート状支持体あるいは円筒状支持体は、表面に物理的、化学的処理を行うことにより、感光性樹脂組成物層あるいは接着剤層との接着性を向上させることができる。
　物理的処理方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、サンドブラスト法、微粒子を含有した液体を噴射するウェットブラスト法、コロナ放電処理法、プラズマ処理法、紫外線あるいは真空紫外線照射法等が挙げられる。
　化学的処理方法としては、以下に限定されるものではないが、例えば、強酸・強アルカリ処理法、酸化剤処理法、カップリング剤処理法等が挙げられる。
　本実施形態の積層体を構成する印刷原版は、支持体上に成形された感光性樹脂組成物層を露光し、架橋させたものであってもよく、支持体上に成形しながら光照射により架橋させたものであってもよい。
　露光硬化に用いられる光源としては、例えば、ＵＶ－ＬＥＤ、高圧水銀灯、超高圧水銀灯、紫外線蛍光灯、殺菌灯、カーボンアーク灯、キセノンランプ、メタルハライドランプ等が挙げられる。
　感光性樹脂組成物層に照射される光は、２００ｎｍから４００ｎｍの波長の光であることが好ましい。特に水素引き抜き型光重合開始剤（ｄ）は、この波長領域に強い光吸収を有するものが多いため、感光性樹脂組成物層に照射される光が２００ｎｍから３００ｎｍの波長の光である場合、感光性樹脂硬化物層表面の硬化性を充分に確保することができる。
　硬化に用いる光源は１種類でもよく、波長の異なる２種類以上の光源を用いて硬化させてもよい。これにより、樹脂の硬化性が向上する傾向にある。

　本実施形態の積層体を構成する印刷原版を、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版とする場合、この印刷原版の厚みは、その使用目的に応じて任意に設定できるが、最終的に印刷版を製造する場合には、一般的に０．１～７ｍｍの範囲である。場合によっては、組成の異なる材料を複数積層し、印刷原版の厚みを調整してもよい。

　本実施形態の積層体においては、レーザー彫刻される印刷原版の下部にエラストマーからなるクッション層を形成してもよい。
　クッション層は、ショアＡ硬度が２０度～７０度のエラストマー層であることが好ましい。
　ショアＡ硬度が２０度以上である場合、クッション層が適度に変形するため、印刷品質を確保することができるため好ましい。また、７０度以下であれば、クッション層としての機能を発揮できるため好ましい。より好ましいショアＡ硬度の範囲は、３０度～６０度である。

　前記クッション層を構成する材料は、以下に限定されるものではないが、例えば、熱可塑性エラストマー、光硬化型エラストマー、熱硬化型エラストマー等のゴム弾性を有するものが好ましく、ナノメーターレベルの微細孔を有する多孔質エラストマーよりなる層であってもよい。
　特に、シート状あるいは円筒状印刷版への加工性の観点から、１４０℃で液状であり光で硬化する感光性樹脂組成物のエラストマーを用いることが簡便であり好ましい。
　クッション層に用いる熱可塑性エラストマーとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマーであるＳＢＳ（ポリスチレン－ポリブタジエン－ポリスチレン）、ＳＩＳ（ポリスチレン－ポリイソプレン－ポリスチレン）、ＳＥＢＳ（ポリスチレン－ポリエチレン／ポリブチレン－ポリスチレン）等、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、アミド系熱可塑性エラストマー、シリコーン系熱可塑性エラストマー、フッ素系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。

　クッション層に用いる光硬化型エラストマーとしては、前記熱可塑性エラストマーに光重合性モノマー、可塑剤及び光重合開始剤等を混合したもの、プラストマー樹脂に光重合性モノマー、光重合開始剤等を混合した液状組成物等が挙げられる。
　クッション層は、微細パターンの形成機能が重要な要素である感光性樹脂組成物の設計思想とは異なり、光を用いて微細なパターンの形成を行う必要がなく、全面露光により硬化させることにより、ある程度の機械的強度を確保できればよいため、材料の選定において自由度が極めて高い。
　また、硫黄架橋型ゴム、有機過酸化物、フェノール樹脂初期縮合物、キノンジオキシム、金属酸化物、チオ尿素等の非硫黄架橋型ゴムを用いることもできる。
　さらに、テレケリック液状ゴムを、所定の硬化剤を用いて３次元架橋させてエラストマー化したものも使用することができる。

　また、本実施形態の積層体においては、レーザー彫刻用の印刷原版の表面に所定の改質層を形成することにより、最終的に目的とする印刷版表面のタックの低減、インク濡れ性の向上を図ることができる。
　改質層としては、シランカップリング剤あるいはチタンカップリング剤等の表面水酸基と反応する化合物で処理した被膜や、多孔質無機粒子を含有するポリマーフィルム等が挙げられる。
　広く用いられているシランカップリング剤は、前記印刷原版の表面の水酸基との反応性が高い官能基を分子内に有する化合物が使用できる。前記水酸基と反応性が高い官能基としては、例えばトリメトキシシリル基、トリエトキシシリル基、トリクロロシリル基、ジエトキシシリル基、ジメトキシシリル基、ジモノクロロシリル基、モノエトキシシリル基、モノメトキシシリル基、モノクロロシリル基等が挙げられる。また、これらの官能基は、前記化合物の分子内に少なくとも１つ以上存在し、印刷原版の表面の水酸基と反応することにより、印刷原版の表面に固定化される。さらにシランカップリング剤を構成する化合物としては、分子内に反応性官能基としてアクリロイル基、メタクリロイル基、活性水素含有アミノ基、エポキシ基、ビニル基、パーフルオロアルキル基、及びメルカプト基から選ばれる少なくとも１個の官能基を有するもの、あるいは長鎖アルキル基を有するものを用いることができる。

　また、前記チタンカップリング剤としては、以下に限定されるものではないが、例えば、イソプロピルトリイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリス（ジオクチルパイロホスフェート）チタネート、イソプロピルトリ（Ｎ－アミノエチル－アミノエチル）チタネート、テトラオクチルビス（ジ－トリデシルホスファイト）チタネート、テトラ（２，２－ジアリルオキシメチル－１－ブチル）ビス（ジ－トリデシル）ホスファイトチタネート、ビス（オクチルパイロホスフェート）オキシアセテートチタネート、ビス（ジオクチルパイロホスフェート）エチレンチタネート、イソプロピルトリオクタノイルチタネート、イソプロピルジメタクリルイソステアロイルチタネート、イソプロピルトリドデシルベンゼンスルホニルチタネート、イソプロピルイソステアロイルジアクリルチタネート、イソプロピルトリ（ジオクチルスルフェート）チタネート、イソプロピルトリクミルフェニルチタネート、テトライソプロピルビス（ジオクチルホスファイト）チタネート等が挙げられる。

　本実施形態の積層体において、印刷原版の表面に改質層を形成する際に用いるカップリング剤を構成する化合物が、特に重合性反応基を有する場合、印刷原版の表面へこれらの化合物を固定化後、光、熱、あるいは電子線を照射し、架橋させることにより、より強固な被膜を形成することができる。
　上述したカップリング剤は、必要に応じ、水－アルコール、或いは酢酸水－アルコール混合液で希釈して、処理液を調製することができる。処理液中のカップリング剤の濃度は、０．０５～１０．０質量％が好ましい。
　カップリング剤による印刷原版表面の処理は、前記のカップリング剤を含む処理液を、レーザー彫刻前の印刷原版、あるいはレーザー彫刻後の印刷原版の表面に塗布することにより行われる。
　カップリング剤の処理液を、印刷原版に塗布する方法については、特に限定されるものではなく、例えば浸漬法、スプレー法、ロールコート法、刷毛塗り法等を適用することができる。また、被覆処理温度、被覆処理時間についても特に限定はないが、５～６０℃であることが好ましく、処理時間は０．１～６０秒であることが好ましい。さらに、印刷原版の表面に形成した処理液層の乾燥は加熱下で行うことが好ましく、加熱温度としては５０～１５０℃が好ましい。

　カップリング剤で印刷原版の表面を処理する前段階として、印刷原版の表面に水酸基を発生させ高密度にカップリング剤を固定化できるようにしてもよい。具体的な方法としては、例えば、キセノンエキシマランプ等の波長が２００ｎｍ以下の真空紫外線領域の光を照射する方法、あるいはプラズマ等の高エネルギー雰囲気に曝す方法が挙げられる。

　本実施形態の積層体は、印刷版用レリーフ画像形成用の原版として好適である。その他、スタンプ・印章、エンボス加工用のデザインロール、電子部品に用いられる絶縁体、抵抗体、導電体ペーストのパターン形成用材料、光学部品の反射防止膜、カラーフィルター、（近）赤外線吸収フィルター等の機能性材料のパターン形成用材料、液晶ディスプレイあるいは有機エレクトロルミネッセンスディスプレイ等の表示素子の製造における配向膜、下地層、発光層、電子輸送層、封止剤層の塗膜・パターン形成用材料、窯業製品の型材用レリーフ画像形成用材料、広告・表示板等のディスプレイ用レリーフ画像形成用材料、各種成形品の原型・母型等、各種の用途に利用できる。

（保護フィルム）
　本実施形態の積層体は、印刷原版上に保護フィルムが積層された構成を有する。
　保護フィルムとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、ポリプロピレンフィルム、ポリエチレンフィルム、ポリエチレンテレフタレート、及びポリエチレンナフタレート等のポリエステルフィルム；ポリアミドフィルム；等が挙げられる。
　これらの中でも厚みが７５～３００μｍの範囲の寸法安定なポリエチレンテレフタレートが好ましい。
　また、保護フィルムは、剥離性の観点から、エンボス加工を含む高さ２μｍ以上の凹凸パターンを表面に賦形したものであることが好ましい。

（印刷原版の物性）
　＜貯蔵弾性率＞
　本実施形態の積層体において、前記印刷原版は、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下であることが好ましい。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上であることにより、レーザー彫刻時の彫刻品質が安定化する効果が得られ、１．００×１０^６Ｐａ以下であることにより、レーザー彫刻時の彫刻精度が向上する効果が得られる。
　印刷原版の、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’は、８．００×１０^４Ｐａ～９．００×１０^５Ｐａであることがより好ましく、２．００×１０^５Ｐａ～７．００×１０^５Ｐａであることがさらに好ましい。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’は、感光性樹脂組成物中に含有される有機化合物（ｂ）の添加比率を調整することにより上記数値範囲に制御することができる。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’は、Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２（ＴＡインスツルメント株式会社製、商品名）により測定することができ、具体的には、下記の方法により測定することができる。また、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。
　また、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上であることにより、分子内運動が活性化しやすく、超短パルスレーザーでの加工効率の向上を図ることができる。一方、貯蔵弾性率Ｇ’が、１．００×１０^６Ｐａ以下であることにより、発生したプラズマの衝撃による印刷原版表面のクラックなどの欠損の発生を抑制でき、十分な加工精度を維持することができる。

＜貯蔵弾性率（Ｇ’）の測定方法＞
　印刷原版の貯蔵弾性率（Ｇ’）は、動的粘弾性測定装置Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２（ＴＡインスツルメント株式会社製、商品名）を用いて以下の手順で測定する。
　全厚１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムで感光性樹脂組成物層を両面から挟み込み、厚さ２ｍｍに積層する。前記積層体の両面から紫外線照射（紫外線照射積算量：４０００ｍＪ／ｃｍ^２）を行い、この状態で両面のポリエチレンテレフタレートフィルムを取り除き、感光性樹脂組成物層を直径８ｍｍ、厚さ２ｍｍサイズの円形にカットする。動的粘弾性測定装置Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２の荷重制御タイプのジオメトリーに、サンプルをセットし、実効測定厚みを１．９ｍｍ、初期ひずみを０．１％とし、測定周波数を正弦波で０．０１Ｈｚから１５．９１５Ｈｚの範囲で与え、測定温度は、２０℃から１６０℃まで１０℃刻みで測定し、該装置のアプリケーションに従い、温度時間換算側によって、リファレンス温度を２０℃で、マスターカーブを作成して、１０００Ｈｚにおける１４０℃の貯蔵弾性率Ｇ’値を読み取る。これにより、１４０℃での貯蔵弾性率を測定できる。

　＜メルトフローレート（ＭＦＲ）＞
　本実施形態の積層体において、前記印刷原版は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が、０（ｇ／１０分）以上２０（ｇ／１０分）以下であることが好ましい。
　印刷原版のＭＦＲが０（ｇ／１０分）以上であることにより、レーザー照射によって印刷原版をプラズマ化する際に、印刷原版を均一にプラズマ化させることができ、加工時の深さ方向の加工効率が向上する効果が得られる。また前記ＭＦＲが２０（ｇ／１０分）以下であることにより、超短パルスレーザー光で凹凸パターンを形成する際に、発生する熱に対する耐久性を十分に確保でき、印刷原版の表面の厚み均一性が向上する。
　印刷原版のＭＦＲは、０．１～１０（ｇ／１０分）がより好ましく、１～１０（ｇ／１０分）がさらに好ましい。
　印刷原版のＭＦＲは、熱可塑性エラストマーの配合比を調整することにより上記数値範囲に制御することができる。
　印刷原版のＭＦＲは、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８の手法により測定することができ、具体的には、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。

＜メルトフローレート（ＭＦＲ）の測定方法＞
　前記印刷原版のＭＦＲは、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に準拠し、温度１５０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定することにより求められる。
　なお、このメルトフローレートの評価から、レーザー彫刻形状の安定性を評価することができる。すなわち、ＭＦＲの値が大きいと、レーザー彫刻時に発生する熱で彫刻形状が溶融しやすいと判断できる。
　なお、本実施形態の積層体における印刷原版の「ＭＦＲ」とは、積層体を構成する感光性樹脂組成物層の両面紫外線照射（紫外線照射積算量：４０００ｍＪ／ｃｍ^２）後の状態の物性（メルトフローレート）を示す。

＜光線透過率＞
　本実施形態の積層体において、前記印刷原版は、凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が１０％以上９９．９％以下であることが好ましい。光線透過率が高いことにより、レーザー光をより深く透過させることができ、感光性樹脂が均一にプラズマ化し、加工効率の向上を図ることができる。一方で、光線透過率が高すぎるとレーザー光の吸収効率が低下し、プラズマ化現象が起きにくくなるため、上記数値範囲であることが好ましい。
　具体的には、前記光線透過率が１０％以上であることにより、アブレーション加工効率改善の効果が得られ、９９．９％以下であることにより、アブレーション加工品質改善の効果が得られる。
　前記光線透過率は、７０～９９．９％であることがより好ましく、７５％を超えて９９．９％以下であることがさらに好ましく、９５％を超えて９９．９％以下であることがさらにより好ましい。
　印刷原版の凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長における光線透過率は、紫外線吸収剤、染料、顔料を配合することにより上記数値範囲に制御することができる。
　前記光線透過率は、分光光度計により測定することができる。具体的には、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。

＜光線透過率の測定方法＞
　レーザー光の波長における光線透過率（％）は、紫外・可視・近赤外分光光度計「Ｖ－７５０」（日本分光社製、商品名）を用いた測定値とする。
　測定台として、ＦＬＨ－４６７（日本分光社製、商品名）を使用し、ソフトウェアはＳｐｅｃｔｒａＭａｎａｇｅｒ（日本分光社製、商品名）を使用し、バンド幅２ｎｍ、走査速度４００ｎｍ／ｍｉｎ、データ取り込み間隔２ｎｍで測定を行う。
　サンプルとして、保護フィルムと支持体を剥離した状態で印刷原版の全体厚を１ｍｍとして測定する。

〔印刷版の製造方法〕
　本実施形態の印刷版の製造方法は、上述した本実施形態の積層体の前記印刷原版の表面に、超短パルス発振レーザー光により、凹凸パターンを形成するレーザー彫刻工程を有する。
　前記「超短パルス発振レーザー光」とは、数百ピコ秒以下の時間的オーダーの電磁波のパルスレーザー光を意味し、フェムト秒からアト秒の時間的オーダーのものを含む。
　レーザー彫刻工程においては、超短パルス発振レーザー光を印刷原版表面に照射してレーザー光が照射された部分の樹脂が除去されることにより所望の凹凸パターンを形成する。
　本実施形態の印刷版の製造方法では、ギガワットクラスの出力を持つ連続発振のレーザーと比べ低い平均出力のレーザーを光源として使用した、微細パターンを形成できるレーザー彫刻装置を用いることが好ましい。これにより低コスト化が図られる。
　また、超短パルス発振レーザー光は、パルスあたりの最大ピークパワーが大きく、印刷原版を構成する化合物の分子間の共有結合に直接作用し、特定の原子のみをイオン化、プラズマ現象とともにガス化し、飛散させることができる。このため、加工効率が高く、工程数も少ないため、印刷版の生産効率の向上効果も得られる。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、前記印刷原版は、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下であることが好ましい。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上であることにより、レーザー彫刻時の彫刻品質が安定化する効果が得られ、１．００×１０^６Ｐａ以下であることにより、レーザー彫刻時の彫刻精度が向上する効果が得られる。
　印刷原版の、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’は、８．００×１０^４Ｐａ～９．００×１０^５Ｐａであることがより好ましく、２．００×１０^５Ｐａ～７．００×１０^５Ｐａであることがさらに好ましい。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’は印刷原版が感光性樹脂組成物である場合、この感光性樹脂組成物中に含有される前記有機化合物（ｂ）の添加比率を調整することにより上記数値範囲に制御することができる。
　印刷原版の貯蔵弾性率Ｇ’は、Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２（ＴＡインスツルメント株式会社製、商品名）により測定することができ、後述する実施例に記載する方法により測定することができる。
　また、１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上であることにより、分子内運動が活性化しやすく、超短パルスレーザーでの加工効率の向上を図ることができる。一方、貯蔵弾性率Ｇ’が、１．００×１０^６Ｐａ以下であることにより、発生したプラズマの衝撃による印刷原版表面のクラックなどの欠損の発生を抑制でき、十分な加工精度を維持することができる。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、彫刻工程において、超短パルス発振レーザー光のフォーカス深度が、印刷原版の表面から２５μｍ以上７００μｍ以下であることが好ましい。すなわち、印刷原版の表面から少なくとも２５μｍ以上７００μｍ以下の厚さの部分が、近赤外線域に光線透過性を有する樹脂硬化物からなることが好ましい。
　また、機械的強度を十分に確保する観点から、印刷原版の表面部分が、紫外線領域に光線透過性を有する樹脂硬化物からなることが好ましい。なお、表面部分は、印刷原版が表面に後述の改質層を有する場合には、改質層を除いた部分を意味する。

　また、印刷原版は、レーザー彫刻工程で使用する超短パルス発振レーザー光の波長において、光線透過率が１０％以上９９．９％以下であることが好ましく、７０％以上９９．９％以下であることがより好ましく、７５％以上９９．９％以下であることがより好ましく、７５％を超えて９９．９％以下であることがさらに好ましく、９５％を超えて９９．９％以下であることがさらにより好ましい。

　なお、光線透過率は、本実施形態の積層体を構成する印刷原版に対して、彫刻工程で用いられる超短パルス発振レーザー光の波長に対する値である。
　前記印刷原版の光線透過率は、具体的には、印刷原版を想定した厚さに設計した樹脂硬化物を用いて、紫外・可視・近赤外分光光度計における光線透過法を用いることにより測定することができる。
　彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の波長における前記印刷原版の光線透過率が１０％以上９９．９％以下の範囲であることにより、深さ方向へのレーザー彫刻が十分に行われ、低い平均出力のレーザーを光源として使用することが可能となる観点で好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、超短パルス発振レーザーを用いるものとし、当該製造方法において用いる超短パルス発振レーザーは、波長領域が、近紫外線領域から可視光線領域を経て近赤外線領域に発振波長を有するパルス発振の紫外線及び近赤外線レーザーである。
　近赤外線領域とは、波長が７００ｎｍ以上３μｍ以下の領域と定義する。
　可視光線領域とは、波長が３２０ｎｍ以上７００ｎｍ以下の領域と定義する。
　紫外線領域とは、波長が１００ｎｍ以上４００ｎｍ以下の領域と定義する。
　本実施形態の印刷版の製造方法における、レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の発振波長は、３００ｎｍ以上１．５μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３００ｎｍ以上７００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４００ｎｍ以上７００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４５０ｎｍ以上７００ｎｍ未満である。
　彫刻工程におけるレーザー光の発振波長が３００ｎｍ以上であることによりアブレーション加工効率改善効果が得られ、１．５μｍ以下であることによりアブレーション加工品質改善効果が得られる。

　近赤外線レーザーの種類は、特に限定するものではないが、半導体レーザー励起固体レーザーあるいはランプ励起固体レーザーの基本波や波長変換を行った２倍波、３倍波、また、半導体レーザー、ファイバーレーザー等が挙げられる。
　特に発振の安定性、取り扱いの容易さの観点から、半導体レーザー励起固体レーザー、ファイバーレーザーが好ましい。
　固体レーザーとしては、以下に限定されるものではないが、例えば、アレキサンドライトレーザー、チタンサファイアレーザー、Ｃｒ：ＬｉＳＡＦレーザー、Ｆ－Ｃｅｎｔｅｒレーザー、Ｃｏ：ＭｇＦ２レーザー、Ｎｄ：ＹＡＧレーザー、Ｎｄ：ＹＬＦレーザー、Ｎｄ：ＹＶＯ４レーザー、Ｅｒ：ガラスレーザー、Ｈｏ：ＹＡＧレーザー、Ｈｏ：ＹＳＧＧレーザー、Ｔｍ：ＹＡＧレーザー、Ｅｒ：ＹＡＧレーザー等が挙げられる。
　半導体レーザー励起固体レーザーの場合、励起方式がサイドポンプ方式とエンドポンプ方式の２種類存在するが、ビーム形状の優れたものを得るためにはエンドポンプ方式がより好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法で用いるレーザーは、パルス発振の近赤外線レーザーであることが好ましく、繰り返し周波数は２０ｋＨｚ以上５００ＭＨｚ以下であることが好ましい。より好ましい範囲は１００ｋＨｚ以上２００ＭＨｚ以下、さらに好ましくは５００ｋＨｚ以上１００ＭＨ以下である。
　発振周波数が２０ｋＨｚ以上５００ＭＨｚ以下の範囲であることにより、高速にレーザービームを走査し彫刻することが可能であり、彫刻工程に要する時間を短縮することができる観点で好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法で用いる超短パルス発振のレーザーのパルス幅は、１フェムト秒以上２００ナノ秒以下であることが好ましい。より好ましい範囲は１０フェムト秒以上１００ナノ秒以下であり、さらに好ましくは１０フェムト秒以上３０ナノ秒以下である。
　パルス幅が１フェムト秒以上２００ナノ秒以下であることにより、レーザーの平均出力が小さくても高い尖頭出力が得られ、極めて短い時間内に大きなエネルギーを投入することができ、印刷原版の彫刻が容易に実施でき、しかも熱の影響を抑制できる効果があり、得られるパターンの形状が優れたものになる。
　フェムト秒、ピコ秒パルスを得る方法として、モードロック技術を用いることが好ましい。また、尖頭出力の大きな短パルスを得る方法として、Ｑスイッチを有するレーザーを用いることが好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の、連続するパルス毎のオーバーラップ率は、５０％以上９９％以下であることが好ましい。
　レーザー光のオーバーラップ率は、連続するパルス毎の、印刷原版に照射されたレーザー光における、重複する面積比率、又は重複する直径の比率によって算出することができる。
　彫刻工程におけるレーザー光のオーバーラップ率が５０％以上であることにより十分なレーザー照射強度を確保でき、９９％以下であることにより実用上十分な彫刻速度を確保できる。
　彫刻工程におけるレーザー光のオーバーラップ率は、７０．０～９９.０％であることがより好ましく、８５．０～９９.０％であることがさらに好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法において、彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の平均出力は、０．０１Ｗ以上１０００Ｗ未満であることが好ましい。
より好ましくは０．０５Ｗ以上８００Ｗ以下、さらに好ましくは０．１Ｗ以上１００Ｗ以下、さらにより好ましくは０．８Ｗ以上５００Ｗ以下である。
　彫刻工程における超短パルス発振レーザー光の平均出力が０．０１Ｗ以上１０００Ｗ未満であることにより、印刷原版を容易に彫刻することができ、得られる凹凸パターンのエッジ形状が鮮明となる。また、熱の影響が少なく、過度に溶融あるいは除去されることなく、レーザービーム径にほぼ等しい幅の凹凸パターンを得ることができる。

　本実施形態の印刷版の製造方法の彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の１パルスあたりの仕事率は、２０ｋＷ以上１０ＧＷ以下であることが好ましい。より好ましい範囲は１００ｋＭＷ以上５ＧＷ以下、さらに好ましくは１ＭＷ以上１ＧＷ以下である。１パルスあたりの仕事率が２０ｋＷ以上であることにより、印刷原版を容易にレーザー彫刻することができ、得られるパターンのエッジ形状が鮮明となる観点で好ましい。
　また、１パルスあたりの仕事率が１０ＧＷ以下であることは、熱の影響が少なく、過度に溶融あるいは除去されることなく、レーザービーム径にほぼ等しい幅の凹パターンを得ることができる観点で好ましい。
　１パルスあたりの仕事率（単位：Ｗ）とは、平均出力（単位：Ｗ）を繰り返し周波数（単位：パルス／秒）で割った値を、更にパルス幅（１パルスの時間幅、単位：秒）で割った値と定義する。前記のように定義される１パルスあたりの仕事率が大きいほど、尖頭出力が大きいことを意味する。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の１パルスあたりのエネルギーは、１μＪ以上１００ｋＪ以下であることが好ましい。
　レーザー光の１パルスあたりのエネルギーにおいて、単位：Ｊとは、平均出力（単位：Ｗ）を繰り返し周波数（単位：パルス／秒）で割った値である。
　レーザー光の１パルスあたりのエネルギーが１μＪ以上であることにより、印刷原版を容易にレーザー彫刻することができ、得られるパターンのエッジ形状が鮮明となる観点で好ましい。
　１００ｋＪ以下であることにより熱の影響が少なく、過度に溶融あるいは除去されることなく、レーザービーム径にほぼ等しい幅の凹パターンを得ることができる観点で好ましい。
　レーザー光の１パルスあたりのエネルギーは、１μＪ以上１ｋＪ以下であることがより好ましく、１μＪ以上１００μＪ以下であることがさらに好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法においては、微細なパターン、例えば、幅が１μｍ以上２００μｍ未満、深さが１μｍ以上１０００μｍ未満の微細な凹凸パターンを精度良く形成するために、超短パルス発振レーザーから出力されるレーザービーム径を、１μｍ以上２０μｍ未満に集光し、集光されたビームを印刷原版表面に照射することが好ましい。
　彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の１パルスで彫刻される印刷原版の深さは、１μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましい。１パルスで彫刻される印刷原版の深さが１μｍ以上３０μｍ以下の範囲であることは、レーザービームの径と同程度の寸法の凹凸パターンを形成することができる観点、繰り返し周波数の高いパルス発振近赤外線レーザーを用いることにより同一場所を複数回のパルスで深く彫刻することが可能である観点から好ましい。
　レーザービームを集光するためには、回折格子型、ホモジナイザ型、フィールドマッピング型のレンズのほか、ファイバコア式のビームシェイパーや、コリメーティングレンズ、テレセントリックレンズを含んだレンズを用いることが好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法におけるレーザー彫刻工程において、特にレーザービームを、ガルバノミラーを用いて単軸あるいは２軸方向へ比較的広い幅あるいは比較的広い領域に走査する場合には、寸法の大きなｆθレンズを用いることが好ましい。
　本実施形態の印刷版の製造方法において、レーザー彫刻工程で用いるレンズは、開口数（ＮＡ）が０．０１以上０．１００以下であることが好ましい。
　レンズの開口数が０．０１以上であることにより、印刷原版を容易にレーザー彫刻することができる。また、レーザー光スポット径を小さくすることができ、細かい形状を得る観点から好ましい。
　レンズの開口数が０．１００以下であることにより、印刷原版に対するレーザー焦点深度を容易に深くすることができ、得られるパターンのエッジ形状が鮮明となり、好ましい。
　レンズの開口数は、０．０２以上０．９００以下であることがより好ましく、０．０３以上０．８００以下であることがさらに好ましい。
　レーザー光を照射する材料が、樹脂硬化物である場合、平均出力が低いレーザーを用いることにより、照射するビーム径に略等しい幅の凹凸パターンを形成することができる。
　パルス発振レーザー光は、アブレーション加工を実現するために集光前のレーザー光は、マルチモード発振、すなわちＴＥＭ００モード発振であることが好ましい。更に、レーザーの横モードの品質を表わす指標であるＭ２値が、１以上２以下であることが好ましい。より好ましい範囲は、１以上１．８以下であり、より好ましい範囲は、１以上１．５以下である。

　本実施形態の印刷版の製造方法におけるレーザー彫刻工程においては、一般に、形成したい画像をデジタル型のデータとしてコンピューターを利用してレーザー装置を操作し、印刷原版上にレリーフ画像を作製する。
　本実施形態の印刷版の製造方法は、超短パルス発振レーザー光として近紫外レーザー光から近赤外線レーザー光を用いて微細なパターンの形成を行うことが好ましい形態であるが、より粗いパターン、例えば幅が２０μｍを超えるパターンが同一印刷版内に存在するようにする場合には、レーザー彫刻工程として、更に、赤外線レーザーを用いる彫刻工程を実施することが可能である。この場合、赤外線レーザーは連続発振、パルス発振のいずれでもよく、１５μｍ以上１００μｍ未満のビーム径で印刷原版表面をレーザー彫刻することが好ましい。短時間に彫刻処理が行われるように、発振波長が５μｍ以上２０μｍ以下の赤外線レーザーを用いて彫刻することもできる。特に好ましい赤外線レーザーの具体例として、炭酸ガスレーザーを挙げることができる。炭酸ガスレーザーの発振モードは、連続発振でもパルス発振であってもよい。また、赤外線レーザーから出力されるレーザービーム径を１５μｍ以上１００μｍ未満に集光し、幅が１５μｍを超えて広く、深さが１００μｍ以上の粗い凹凸パターンを形成することが可能である。

　本実施形態の印刷版の製造方法において、レーザー彫刻工程で用いるパルス発振レーザー光のビーム数は、少なくとも１本であることが好ましい。
　複数本のレーザービームを用いることで彫刻スピードを大幅に向上させることができる。
　超短パルス発振レーザー光による彫刻と、赤外線レーザーによる彫刻は、同時に実施しても、別々に実施してもよい。彫刻に要する時間の短縮の観点からは、同時に実施することが好ましい。
　しかし、レーザー彫刻装置においてレーザービームの走査方式が異なる場合は、この限りではない。例えば、パルス発振近赤外線レーザーがガルバノミラーを用いて走査するのに対し、赤外線レーザーがガルバノミラーを用いずに彫刻する場合等である。

　本実施形態の印刷版の製造方法におけるレーザー彫刻工程では、レーザー彫刻速度の観点から、シート状の印刷原版をシリンダー表面に巻きつけ固定した状態又は円筒状の印刷原版をシリンダーに装着した状態で、当該シリンダーの長軸を固定し周方向へ回転させながらレーザー光を照射することが好ましい。この方法によりシリンダーを高速回転させながらレーザー彫刻することが可能となる。
　レーザー光を照射する方法としては、レーザー彫刻における位置精度確保の観点から、シリンダーを回転させながら、レーザービームを該シリンダーの長軸方向へ走引するか、あるいはガルバノミラーを用いて該シリンダーの長軸方向へ走査する方法が好ましい。
レーザー彫刻に用いる彫刻装置は、シリンダーを装備し、回転させながら彫刻するタイプの装置であることが好ましい。特に円筒状印刷版を製造する場合に好ましい方法である。

　本実施形態の印刷版の製造方法における、レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光としてのレーザーは、高い発振周波数を有するため、レーザービームの走査方法において、ガルバノミラーを用いて走査する方式を用いることが好ましい。
　ガルバノミラーを用いてレーザービームを前記シリンダーの長軸方向へ走査する場合、シリンダーを１回転させて１周分のパターンを、シリンダーの長軸方向に分割された画像データにしたがってレーザー彫刻した後、前記ガルバノミラーをシリンダーの長軸方向へ移動させるか、あるいはシリンダーを長軸方向へ移動させる工程を含み、前記の一連の工程を繰り返し実施することにより全画像データに対応したパターンをレーザー彫刻することが可能となる。

　本実施形態の印刷版の製造方法におけるレーザー彫刻工程で用いるレーザー彫刻装置は、パルス発振近赤外線レーザー、シリンダーの長軸方向へレーザービームを走査するためのガルバノミラー、レーザービームを集光するための集光レンズ、光学シャッターあるいはメカニカルシャッターを有し、かつシリンダーの長軸を保持する機構、保持したシリンダーを周方向へ回転させる機構、更に、前記ガルバノミラーをシリンダーの長軸方向へ移動させる機構あるいはシリンダーをその長軸方向へ移動させる機構を有する装置であることが好ましい。
　さらに、レーザー彫刻装置が、連続発振赤外線レーザー及び光学シャッター、あるいはパルス発振赤外線レーザー及び光学シャッターあるいはメカニカルシャッターを有し、レーザービームを集光するための集光レンズ、レーザービームをシリンダーの長軸方向へ移動させる機構あるいはシリンダーをその長軸方向へ移動させる機構を有する装置であることが好ましい。
　ガルバノミラーとは、コンピューターの制御によってレーザービームを単軸方向あるいは２軸方向へ走査するための光学部品であり、ガルバノスキャナーとも呼ばれている。ミラー部の駆動方式によりムービングコイルタイプとムービングマグネットタイプがあり、使用するレーザーの発振周波数、走査精度、走査面積により使い分けることができる。光学シャッターとして、音響光学変調器（ＡＯモジュレータ）を用いることが好ましい。

　本実施形態の印刷版の製造方法におけるレーザー彫刻工程は、酸素含有ガス下、一般には空気存在下もしくは気流下で実施するが、炭酸ガス、窒素ガス下でも実施できる。
　レーザー彫刻時に発生するガスあるいは微小な粉末状のカスが舞い上がる場合には、空気あるいは不活性ガスを彫刻部に吹き付けることが除去のために効果的である。彫刻終了後、レリーフ面にわずかに発生する粉末状もしくは液状の物質は、公知の方法、例えば溶剤や界面活性剤の入った水等で洗いとる方法、高圧スプレー等により水系洗浄剤を照射する方法、高圧スチームを照射する方法などを用いて除去してもよい。

　本実施形態の印刷版の製造方法における、レーザー彫刻工程において、レーザー光を照射し微細な凹凸パターンを形成する彫刻後に、印刷原版の表面に残存する粉末状あるいは粘性のある液状カスを除去する工程を実施し、さらに、その後、印刷原版表面に波長２００ｎｍ～４５０ｎｍの光を照射する後露光を実施してもよい。この後露光を実施することにより、印刷原版の表面のタック除去を効果的に行うことができる。後露光は大気中、不活性ガス雰囲気中、水中のいずれの環境で行ってもよい。特に、印刷原版の材料中に水素引き抜き型光重合開始剤が含まれている場合に、前記後露光によるタック除去の効果が高い。更に、後露光工程前に印刷原版表面を、水素引き抜き型光重合開始剤を含む処理液で処理し、後露光工程を実施してもよい。また、水素引き抜き型光重合開始剤を含む処理液中に印刷原版を浸漬した状態で後露光工程を実施してもよい。

　以下、具体的な実施例及び比較例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例及び比較例によって何ら限定されるものではない。
　下記の実施例及び比較例において用いる物性について下記に示す。

〔メルトフローレート（ＭＦＲ）〕
　印刷原版のメルトフローレート（ｇ／１０分）は、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８に準拠し、温度１５０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
　なお、このメルトフローレートの評価から、レーザー彫刻形状の安定性を評価した。
　ＭＦＲの値が大きいと、レーザー彫刻時に発生する熱で彫刻形状が溶融しやすいと判断した。
　また、表１及び２中、「ＭＦＲ」とは、感光性樹脂組成物の両面紫外線照射（紫外線照射積算量：４０００ｍＪ／ｃｍ^２）後の状態の物性（メルトフローレート）を示す。

〔レーザー波長における光線透過率〕
　印刷原版のレーザー波長における光線透過率（％）は、紫外・可視・近赤外分光光度計「Ｖ－７５０」（日本分光社製、商品名）を用いて測定した。
　測定波長は、１０６４ｎｍ、５１５ｎｍ、３４３ｎｍとした。
　測定台として、ＦＬＨ－４６７（日本分光社製、商品名）を使用し、ソフトウェアはＳｐｅｃｔｒａＭａｎａｇｅｒ（日本分光社製、商品名）を使用し、バンド幅２ｎｍ、走査速度４００ｎｍ／ｍｉｎ、データ取り込み間隔２ｎｍで測定を行った。
　測定用サンプルとして、保護フィルムと支持体を剥離した状態の印刷原版を用いた。サンプルの全体厚を１ｍｍとした。

〔貯蔵弾性率（Ｇ’）〕
　印刷原版の貯蔵弾性率（Ｇ’）を、動的粘弾性測定装置Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２（ＴＡインスツルメント株式会社製、商品名）を用いて以下の手順で測定した。
　全厚１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムで感光性樹脂組成物層を両面から挟み込み、厚さ２ｍｍに積層した。これにより、ＰＥＴフィルム／感光性樹脂組成物層／ＰＥＴフィルムの感光性樹脂組成物構成体を得た。
　前記感光性樹脂組成物構成体の両面から紫外線照射（紫外線照射積算量：４０００ｍＪ／ｃｍ^２）を行い、この状態で両面のポリエチレンテレフタレートフィルムを取り除き、感光性樹脂組成物層を直径８ｍｍ、厚さ２ｍｍサイズの円形にカットし、測定用サンプルとした。
　動的粘弾性測定装置Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ　ＨＲ２の荷重制御タイプのジオメトリーに、前記測定用サンプルをセットした。実効測定厚みを１．９ｍｍ、初期ひずみを０．１％とし、測定周波数を正弦波で０．０１Ｈｚから１５．９１５Ｈｚの範囲で与え、測定温度は、２０℃から１６０℃まで１０℃刻みで測定した。前記動的粘弾性測定装置のアプリケーションに従い、温度時間換算側によって、リファレンス温度を２０℃で、マスターカーブを作成して、１０００Ｈｚにおける１４０℃の貯蔵弾性率Ｇ’値を読み取った。

〔露光前の積層体の製造〕
（製造例１）
＜感光性樹脂組成物＞
　印刷原版１に用いる感光性樹脂組成物１を、以下のように作製した。
　スチレンとブタジエンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー（クレイトンポリマージャパン社製　商品名「ＫＸ－４０５」、Ｍｎ１０万、スチレン含有量２４質量％）を５５質量部と、可塑剤である流動パラフィン（ＭＯＲＥＳＣＯ社製　商品名「スモイルＰ３５０Ｐ」、Ｍｎ４８３）を２４質量部、可塑剤である液状ポリブタジエン重合体である液状ゴムエラストマー(クラレ社製　表品名「ＬＢＲ－３５２」、Ｍｎ６２００)を１３質量部、光重合性モノマーである１,９－ノナンメチレンジアクリレート（共栄社化学社製　商品名ＮＭＤＡ）６質量と、光重合開始剤である２、２－ジメトキシ－１，２－ジフェニルエタン－１－オン(富士フイルム和光純薬社製)を２質量と、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部を、１８０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練して、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物１を得た。

＜支持体＞
　さらに、ウレタン系の接着剤層を有する、全厚１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体を下記のようにして作製した。
　まず、厚さ１２５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体を下記のようにして作製した。
　エチレングリコール９３ｇ、ネオペンチルグリコール３７４ｇ、及びフタル酸３８２ｇを空気雰囲気中、反応温度１８０℃、１３３０Ｐａの減圧下で６時間縮合反応させた後、４，４－ジフェニレンジイソシアネート１２５ｇを加え、更に８０℃で５時間反応させて樹脂を得た。
　この樹脂を１０％水溶液とし、上記厚さ１２５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム上に塗布し、塗布後、２軸延伸し、下引き層を有するポリエチレンテレフタレートフィルムを得た。下引き層の厚みは０．０５μｍであった。
　次に、下引き層を有するポリエチレンテレフタレートフィルム支持体に、後述のようにして作製したウレタン系の接着剤層を塗布した。
　ネオペンチルグリコール６２４ｇ、エチレングリコール９３ｇ、セバシン酸４８５ｇ、及びイソフタル酸３８２ｇを空気雰囲気中、反応温度１８０℃、１３３０Ｐａの減圧下で６時間縮合反応させ、その後、トリメチレンジイソシアネートを８７ｇ加えて、更に５時間反応させてポリオールを得た。
　このポリオール１５質量部に対して、キシレンジイソシアネート１質量部を加え、酢酸エチルに溶解させ、均一な溶液とした。この溶液がウレタン系の接着剤溶液である。この溶液を、ナイフコーターを用いて、ポリエチレンテレフタレートフィルムに塗布し、８０℃で３分間乾燥させ、厚さ１０μｍの接着剤層を形成した。これにより、接着剤層の厚さを合わせて１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体が得られた。

＜露光前の積層体＞
　次に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光性樹脂組成物１を挟み、全体厚が３ｍｍとなるように成形し、露光前の積層体１を得た。

（製造例２）
　印刷原版２に用いる、感光性樹脂組成物２を、以下のように作製した。
　スチレンとイソプレンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー「Ｄ－１１６１」（クレイトンポリマージャパン社製　商品名　Ｍｎ１８万、スチレン含有量１５質量％）を８１質量部、可塑剤である液状ポリブタジエン「Ｂ２０００」（日本曹達社製　商品名）１０質量部、光重合性モノマーである１，９－ノナンメチレンジアクリレート５質量部、光重合開始剤である２，２－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノン３質量部、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部を、１６０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練し、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物２を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光性樹脂組成物２を挟み、全体厚が３ｍｍとなるように成形し、露光前の積層体２を得た。

（製造例３）
　印刷原版３に用いる、感光性樹脂組成物３を、以下のように作製した。
　スチレンとイソプレンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー「Ｄ－１１６１」（クレイトンポリマージャパン社製　商品名　Ｍｎ１８万、スチレン含有量１５質量％）を６７質量部、可塑剤である液状ポリブタジエン「Ｂ２０００」（日本曹達社製　商品名）１５質量部、光重合性モノマーである１，９－ノナンメチレンジアクリレート４質量部、光重合開始剤である２，２－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノンを３質量部、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部を、１６０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練し、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物２を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光性樹脂組成物３を挟み、全体厚が３ｍｍとなるように成形し、露光前の積層体３を得た。

（製造例４）
　印刷原版４に用いる感光性樹脂組成物４を、以下のように作製した。
　スチレンとブタジエンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー（クレイトンポリマージャパン社製　商品名「ＫＸ－４０５」、Ｍｎ１０万、スチレン含有量２４質量％）を８５質量部と、可塑剤である液状ポリブタジエン重合体である液状ゴムエラストマー(クラレ社製　表品名「ＬＢＲ－３５２」、Ｍｎ６２００)を１０質量部、光重合性モノマーである１,９－ノナンメチレンジアクリレート（共栄社化学社製　商品名ＮＭＤＡ）３質量と、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部を、１８０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練して、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物４を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記樹脂組成物４を挟み、全体厚が３ｍｍとなるように成形し、露光前の積層体４を得た。

（製造例５）
　印刷原版５に用いる、感光性樹脂組成物５は以下のように作製した。
　スチレンとイソプレンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー「Ｄ－１１６１」（クレイトンポリマージャパン社製　商品名　Ｍｎ１８万、スチレン含有量１５質量％）を７７質量部、可塑剤である液状ポリブタジエン「Ｂ２０００」（日本曹達社製　商品名）５質量部、光重合性モノマーである１，９－ノナンメチレンジアクリレート３質量部、光重合開始剤である２，２－ジメトキシ－２－フェニルアセトフェノン１０質量部、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール５質量部を、１６０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練し、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物５を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光樹脂性組成物５を挟み、全体厚が３ｍｍとなるよう成形し、露光前の積層体５を得た。

（製造例６）
　印刷原版６に用いる感光性樹脂組成物６を、以下のように作製した。
　スチレンとブタジエンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー（クレイトンポリマージャパン社製　商品名「ＫＸ－４０５」、Ｍｎ１０万、スチレン含有量２４質量％）を６０質量部と、可塑剤である流動パラフィン（ＭＯＲＥＳＣＯ社製　商品名「スモイルＰ３５０Ｐ」、Ｍｎ４８３）を２４質量部、可塑剤である液状ポリブタジエン重合体である液状ゴムエラストマー(クラレ社製　商品名「ＬＢＲ－３５２」、Ｍｎ６２００)を５質量部、光重合性モノマーである１,９－ノナンメチレンジアクリレート（共栄社化学社製　商品名ＮＭＤＡ）１質量と、光重合開始剤である２、２－ジメトキシ－１，２－ジフェニルエタン－１－オンを５質量と、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部を、１８０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練して、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物６を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光性樹脂組成物６を挟み、全体厚が３ｍｍとなるように成形し、露光前の積層体６を得た。

（製造例７）
　印刷原版７に用いる、感光性樹脂組成物７を以下のように作製した。
　スチレンとブタジエンのブロック共重合体である熱可塑性エラストマー（クレイトンポリマージャパン社製　商品名「ＫＸ－４０５」、Ｍｎ１０万、スチレン含有量２４質量％）を５５質量部と、可塑剤である流動パラフィン（ＭＯＲＥＳＣＯ社製　商品名「スモイルＰ３５０Ｐ」、Ｍｎ４８３）を２４質量部、カーボンブラックを満たした液状ゴムエラストマー(クラレ社製　表品名「ＬＢＲ－３５２」、Ｍｎ６２００)との混合体（９０．５質量％のゴム、９．５質量％のカーボンブラック）１３質量部、光重合性モノマーである１,９－ノナンメチレンジアクリレート（共栄社化学社製　商品名ＮＭＤＡ）５質量と、光重合開始剤である２、２－ジメトキシ－１，２－ジフェニルエタン－１－オン(富士フイルム和光純薬社製)を２質量と、熱重合防止剤である２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール１質量部、染料(バリファストイエロー３１５０(オリエント化学製　商品名)１質量部を、１８０℃に熱したニーダーを用いて均一に混練して、印刷原版の原料となる感光性樹脂組成物７を得た。
　次に、前記（製造例１）と同様に、１２０℃の熱プレス機を使用し、接着剤層を有する厚さ１３５μｍのポリエチレンテレフタレートフィルム支持体（支持体フィルム）とポリエチレンテレフタレートフィルム(表面保護フィルム)の間に、上記感光性樹脂組成物７を挟み、全体厚が３ｍｍとなるよう成形し、露光前の積層体７を得た。

〔実施例１－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　印刷原版を具備する積層体を作製した。
　先ず、前記（製造例１）で得た「露光前の積層体１」から、印刷原版１を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体１」を構成する感光性樹脂組成物層１が、露光後に表面保護フィルムを剥がし、印刷原版１となるものとする。
　露光装置として、波長３７０ｎｍに中心波長領域を有する８０Ｗの紫外線蛍光灯を具備するＡＦＰ－１３２１ＥＨＱ型製版機（旭化成（株）製、商品名）を使用した。
　この製版機は、紫外線測定器ＵＶ－ＭＯ２（オーク製作所製、商品名）のＵＶ－３５フィルター（オーク製作所製、商品名）を用いて測定した直下の光照射強度が、１２．０ｍＷ／ｃｍ²、であることが確かめられた。
　次に、大気中で前記製版機の光源で、前記（製造例１）で得た「露光前の積層体１」の支持体側から露光量５００ｍＪ／ｃｍ²、表面保護フィルム側から光量４０００ｍＪ／ｃｍ²で露光を行い、これにより、支持体／印刷原版１／表面保護フィルムの構成を有する２０ｃｍ角のシート状の積層体を得た。
　上記露光量は、ＵＶ－ＭＯ２のＵＶ－３５フィルター（オーク製作所製、商品名）を用いて算出した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物１の露光後のＭＦＲは、１．０ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが半分以下になっているため、硬化していることを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、１．００×１０^５Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は９５％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は９０％、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は２３％であった。
　下記表に印刷版の物性を記載する。

　なお、表中、「全面露光」とは、積層体の表面保護フィルム側、若しくは、支持体フィルム側から少なくとも露光量１ｍＪ／ｃｍ^２以上の化学放射線を照射することを意味する。
　また、表中、「硬化」とは、印刷原版のＭＦＲが変化したことを意味する。
　上記事項は、下記実施例及び比較例において共通する。

〔実施例１－２〕
（印刷版）
　次に、前記〔実施例１－１〕で作製した、「印刷原版１を具備する積層体」の表面保護フィルムを剥がした状態の印刷原版１に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　微細パターンのレーザー彫刻は、エンドポンプ式半導体レーザー励起Ｑスイッチ固体レーザーであるＹＡＧレーザーの基本波１０６４ｎｍ「ＩｃｅＦｙｒｅ　１０６４－５０」（スペクトラフィジックス社製、商標）を用いて、ビーム径を２８μｍにレンズで集光して実施した。
　レーザーの繰り返し周波数は１０ＭＨｚ、パルス幅は０.１ピコ秒、平均出力は１００Ｗ、オーバーラップ率９５％、レンズＮＡ０．０３７、フォーカス深度０．２５ｍｍ、１パルスあたりのエネルギーは２０μＪであった。
　レーザービームを固定し、彫刻する試料（シート状の印刷原版）をＸＹステージ固定し、ＸＹステージを動かすことにより複数本の凹凸パターンからなる市松模様状の凹凸パターンを形成した。ビームのクォリティーを示すＭ２値は１．８未満であった。
　出力光は、８倍のビームエキスパンダーを通り、集光レンズとしてはｆ値が１００ｍｍのものを使用し、Ｘ－Ｙ－Ｚステージ上に、上側支持体フィルムが下ステージに接するようにした状態で印刷原版を固定し、印刷原版の内部にレーザー焦点が合うように位置制御を行った。
　レーザー彫刻パターンとして、市松模様状パターンを彫刻するためにライン状の凹凸パターンを形成した。ライン状の凹凸パターンの形成領域は３ｍｍ×１００ｍｍである。
　前記領域において、縦１４５μｍの幅で、横方向に１００ｍｍ長の、直線状に、１４５μｍのピッチで凹凸パターンを形成した。次に、縦及び横方向に各々１４５μｍずつずらし、１４５μｍの幅で１００ｍｍ長の直線状に、１４５μｍピッチで凹凸パターンを形成した。これにより、縦及び横２０本ずつの、パターン１を形成した。
　次に、前記パターン１から平行に１００ｍｍずらした領域に、市松模様パターンを彫刻した。縦６５μｍの幅で、横方向に１００ｍｍ長の、直線状に６５μｍのピッチで凹凸パターンを形成した。次に、縦及び横方向に各々６５μｍずつずらし、６５μｍの幅で１００ｍｍ長の直線状に、６５μｍのピッチで凹凸パターンを形成した。これにより、縦及び横４６本ずつの、パターン２を形成した。
　ステッピングモータで駆動するＸＹステージは、１２５０ｍｍ／秒の速さで動かした。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは４８０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。
　ライン状凹凸パターン２の深さは１６０μｍであり、一部熱溶解がみられるがパターンエッジは良好であった。

〔実施例２－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例１－１〕で作製した、「印刷原版１を具備する積層体」から表面保護フィルムを剥がした印刷原版１に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記〔実施例１－１〕の印刷原版１に対し、前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件のうち、レーザーの繰り返し周波数は１ＭＨｚ、パルス幅は１ピコ秒、平均出力は２０Ｗ、オーバーラップ率９０％、１パルスあたりのエネルギーは２０μＪの条件に変更し、レーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは２４０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは８０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。

〔実施例３－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例１－１〕で作製した、「印刷原版１を具備する積層体」から表面保護フィルムを剥がした印刷原版１に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記印刷原版１に対し、前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件のうち、レーザーの繰り返し周波数は２．５ＭＨｚ、パルス幅は１ピコ秒、平均出力は４．８Ｗ、オーバーラップ率９８％、１パルスあたりのエネルギーは４．８μＪの条件に変更し、レーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは１２５μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは４２μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。

〔実施例４－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例１－１〕で作製した、「印刷原版１を具備する積層体」から表面保護フィルムを剥がした印刷原版１に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記印刷原版１に対し、前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件のうち、微細パターンのレーザー彫刻は、エンドポンプ式半導体レーザー励起Ｑスイッチ固体レーザーであるＹＡＧレーザーの基本波１０６４ｎｍ「ＩｃｅＦｙｒｅ　１０６４－５０」（スペクトラフィジックス社製、商標）を高調波発生器・パルスセレクター「ＳＨＧ」（スペクトラフィジックス社製、商標）で、２倍波５１５ｎｍに波長変換し、ビーム径を８μｍにレンズで集光して実施した。レーザーの繰り返し周波数は１ＭＨｚ、パルス幅は１ピコ秒、平均出力は５Ｗ、オーバーラップ率９６．９％、レンズＮＡ０．０７０、フォーカス深度０．１００ｍｍ、１パルスあたりのエネルギーは５μＪの条件に変更した。
　彫刻する試料（シート状印刷原版）を固定し、レーザービームをガルバノミラーで動かすことにより複数の凹凸パターンからなる市松模様状のパターンを形成した。
　ビームのクォリティーを示すＭ２値は１．８未満であった。出力光は、集光レンズとしてはｆ値が１００ｍｍのものを使用し、印刷原版の内部にレーザー焦点が合うように位置制御を行った。
　レーザー加工パターンは、凹凸パターン１の深さは１１５μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは４０μｍであり、一部熱溶解がみられるがパターンエッジは良好であった。パターンエッジは鮮明であった。

〔実施例５－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　先ず、前記（製造例２）で得た「露光前の積層体２」から、印刷原版２を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体２」を構成する感光性樹脂組成物層２が、露光後に表面保護フィルムを剥がし、印刷原版２となる。
　露光条件としては、前記〔実施例１－１〕の露光条件を適用した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物２の露光後のＭＦＲは、０．２ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが半分以下になっているため、硬化していることを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、５．００×１０^５Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は９２％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は８４％であり、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は１８％であった。

〔実施例５－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例５－１〕で作製した、「印刷原版２を具備する積層体」から、表面保護フィルムを剥がした印刷原版２に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記印刷原版２に対し、前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件でレーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは３２０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは１１０μｍであり、一部熱溶解がみられるがパターンエッジは良好であった。

〔実施例６－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例５－１〕で作製した、「印刷原版２を具備する積層体」から表面保護フィルムを剥がした印刷原版２に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記印刷原版２に対し、前記〔実施例４－２〕のレーザー彫刻条件でレーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは７０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは４０μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。

〔実施例７－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　先ず、前記（製造例３）で得た「露光前の積層体３」から、印刷原版３を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体３」を構成する感光性樹脂組成物層３が、露光後に表面保護フィルムを剥がし、印刷原版３となる。
　露光条件としては、前記〔実施例１－１〕の露光条件を適用した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物３の露光後のＭＦＲは、１８．０ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが半分以下になっているため、硬化していることを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、４．３×１０^４Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は９５％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は７３％であり、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は５５％であった。

〔実施例７－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例７－１〕の印刷原版３に対し、前記〔実施例４－２〕のレーザー彫刻条件のうち、レーザーの繰り返し周波数は０．４ＭＨｚ、パルス幅は２５ピコ秒、平均出力は４Ｗ、オーバーラップ率５０％、１パルスあたりのエネルギーは４００μＪの条件に変更し、レーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは５６μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは１９μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。

〔実施例８－２〕
（印刷版）
　前記〔実施例１－１〕で作製した、「印刷原版１を具備する積層体」から表面保護フィルムを剥がした印刷原版１に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記印刷原版１に対し、前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件のうち、微細パターンのレーザー彫刻は、ディスク型超短パルス半導体レーザー「ＴｒｕＭｉｃｒｏ５３８０」（ＴＲＵＭＰＦ社製、商標）で、３倍波の３４３ｎｍのビーム径を８μｍにレンズで集光して実施した。レーザーの繰り返し周波数は１ＭＨｚ、パルス幅は１ピコ秒、平均出力は２０Ｗ、オーバーラップ率９０．０％、レンズＮＡ０．０３７、フォーカス深度０．０５０ｍｍ、１パルスあたりのエネルギーは２０μＪの条件に変更した。得られたライン状凹凸パターン１の深さは５３μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。ライン状凹凸パターン２の深さは１８μｍであり、パターンエッジは鮮明であった。

〔比較例１－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　先ず、前記（製造例５）で得た「露光前の積層体５」をから、印刷原版５を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体５」を構成する感光性樹脂組成物層５が、露光後に印刷原版５となる。
　露光条件としては、前記〔実施例１－１〕の露光条件を適用した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物５の露光後のＭＦＲは、３２．０ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが変化していないため、硬化していないことを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、５．１×１０^６Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は９５％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は８４％、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は３％であった。

〔比較例１－２〕
（印刷版）
　前記〔比較例１－１〕中の、硬化していない「印刷原版５を具備する積層体５」に、表面保護フィルムを除いた状態で、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件でレーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは２８μｍであり、パターン２の深さは９μｍであった。彫刻した深さが不十分であり、得られたパターンも溶解し不鮮明であった。

〔比較例２－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　先ず、前記（製造例６）で得た「露光前の積層体６」から、印刷原版６を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体６」を構成する感光性樹脂組成物層６が露光後に印刷原版６となる。
　露光条件としては、前記〔実施例１－１〕の露光条件を適用した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物６の露光後のＭＦＲは２５ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが変化していないため、硬化していないことを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、４．３×１０^４Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は９５．０％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は９６．０％、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は１８．０％であった。

〔比較例２－２〕
（印刷版）
　前記〔比較例２－１〕で作製した、硬化していない「印刷原版６を具備する積層体」の印刷原版６に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件でレーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは３２μｍで、パターン２の深さは１１μｍで彫刻した深さが不十分であり、良好なパターンが得られなかった。

〔比較例３－１〕
（印刷原版を具備する積層体）
　先ず、前記（製造例７）で得た「露光前の積層体７」から、印刷原版７を具備する積層体を作製した。
　なお、「露光前の積層体７」を構成する感光性樹脂組成物層７が露光後に印刷原版７となる。
　露光条件としては、前記〔実施例１－１〕の露光条件を適用した。
　なお、この例において上下面に支持体と表面保護フィルムを具備している感光性樹脂組成物７の露光後のＭＦＲは、４２ｇ／１０分であり、露光前と比較しＭＦＲが変化していないため、硬化していないことを確認した。貯蔵弾性率（Ｇ’）は、３．０×１０^４Ｐａであり、レーザー波長（１０６４ｎｍ）におけるレーザー光線透過率は４５．０％、レーザー波長（５１５ｎｍ）における光線透過率は４．０％、レーザー波長（３４３ｎｍ）における光線透過率は４．０％であった。

〔比較例３－２〕
（印刷版）
　前記硬化していない「印刷原版７を具備する積層体」の印刷原版７に、以下の超短パルス発振レーザー光を用いてレーザー彫刻を行い、印刷版を得た。
　前記〔実施例１－２〕のレーザー彫刻条件でレーザー彫刻を実施した。
　得られたライン状凹凸パターン１の深さは２５μｍで、パターン２の深さは８μｍで彫刻した深さが不十分であり、良好なパターンが得られなかった。

　本出願は、２０２０年３月１１日に日本国特許庁に出願された日本特許出願（特願２０２０－０４２０９８）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。

　本発明の積層体及び印刷版の製造方法は、広く一般商業印刷分野において、産業上の利用可能性を有する。

Claims

　支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有し、
　前記印刷原版は、前記保護フィルムに面する側の感光性樹脂が全面的に露光され、硬化された樹脂硬化物を含む、
　積層体。
　支持体、印刷原版、及び保護フィルムを有する積層体であって、
　前記印刷原版は、超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版である、
　積層体。
　前記印刷原版は、
　１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、
　５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下である、
　請求項１又は２に記載の積層体。
　前記印刷原版のＭＦＲが０以上２０（ｇ／１０分）以下である、
　請求項１乃至３のいずれか一項に記載の積層体。
　前記印刷原版は、
　超短パルス発振レーザー光で凹凸パターン形成用の印刷原版である、
　請求項１乃至４のいずれか一項に記載の積層体。
　前記印刷原版は、
　前記凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長において、
　光線透過率が１０％以上９９．９％以下である、
　請求項１乃至５のいずれか一項に記載の積層体。
　前記印刷原版は、
　前記凹凸パターン形成用の超短パルス発振レーザー光の波長において、
　光線透過率が７５％を超えて９９．９％以下である、
　請求項１乃至６のいずれか一項に記載の積層体。
　前記印刷原版は、
　化学放射線照射時に光分解性、光重合性、又は光架橋性を有する感光性樹脂を含む、
　請求項１乃至７のいずれか一項に記載の積層体。
　請求項１乃至８のいずれか一項に記載の積層体の前記印刷原版の表面に、
　超短パルス発振レーザー光により、凹凸パターンを形成するレーザー彫刻工程を有する、
　印刷版の製造方法。
　前記印刷原版は、
　１４０℃での貯蔵弾性率Ｇ’が、５．００×１０^４Ｐａ以上１．００×１０^６Ｐａ以下である、
　請求項９に記載の印刷版の製造方法。
　前記超短パルス発振レーザー光の、連続するパルス毎のオーバーラップ率が、５０％以上９９％以下である、
　請求項９又は１０に記載の印刷版の製造方法。
　前記超短パルス発振レーザー光により、印刷原版の表面に凹凸パターンを形成する工程において、開口数（ＮＡ）が０．０１０以上０．１００以下のレンズを用いる、
　請求項９乃至１１のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記超短パルス発振レーザー光のフォーカス深度が、前記印刷原版の表面から２５μｍ以上７００μｍ以下である、
　請求項９乃至１２のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記印刷原版は、
　前記レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の波長において、
　光線透過率が１０％以上９９．９％以下である、
　請求項９乃至１３のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記印刷原版は、
　前記レーザー彫刻工程で用いる超短パルス発振レーザー光の波長において、
　光線透過率が７５％を超えて９９．９％以下である、
　請求項９乃至１４のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の、光源の平均出力が０．０１Ｗ以上１０００Ｗ未満である、
　請求項９乃至１５のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光のパルス幅が、１フェムト秒以上２００ナノ秒以下である、
　請求項９乃至１６のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の発振波長が、３００ｎｍ以上１．５μｍ以下である、
　請求項９乃至１７のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の発振波長が、３００ｎｍ以上７００ｎｍ未満である、
　請求項９乃至１８のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の１パルス当たりのエネルギーが１μＪ以上１００ｋＪ以下である、
　請求項９乃至１９のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。
　前記レーザー彫刻工程で用いる前記超短パルス発振レーザー光の繰り返し周波数が２０ｋＨｚ以上５００ＭＨ以下である、請求項９乃至２０のいずれか一項に記載の印刷版の製造方法。