WO2021186861A1 - 累進屈折力レンズおよびその設計方法 - Google Patents

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astigmatism
astigmatic
degrees
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加賀　唯之
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Hoya Lens Thailand Ltd
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Hoya Lens Thailand Ltd
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    • G02C7/06—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses bifocal; multifocal ; progressive
    • G02C7/061—Spectacle lenses with progressively varying focal power
    • G02C7/063—Shape of the progressive surface

Definitions

  • the present invention relates to a progressive power lens and a design method thereof.
  • Patent Document 1 describes a method for setting the astigmatic power and the astigmatic axis at two different object distances (distance portion and near portion) (for example, claim 1).
  • Patent Document 1 sets the spherical power, the astigmatic power and the astigmatic axis at two different object distances, and the spherical power, the astigmatic power and the astigmatic axis are determined as a function of the object distance ([009] of Patent Document 1]. ).
  • Patent Document 1 does not disclose a specific method for developing various mathematical formulas on the surface of a progressive power lens.
  • An embodiment of the present invention aims to provide a technique capable of freely setting an astigmatic power and an astigmatic axis suitable for near vision.
  • the first aspect of the present invention is A lower near portion with a near vision value for near vision and an upper distance portion with a distance prescription value for far vision looking at a distance farther than the near distance. And an intermediate part whose frequency changes so as to connect the distance part and the near part, Spherical dioptric power S F , astigmatism dioptric power CF and astigmatism axis Ax F , which are the distance prescription values required for distance vision, are set in the distance portion, and near vision is required in the near vision portion.
  • a curvature distribution which increases in the combined state, a C N and Ax N is achieved, the progressive addition lens in
  • the second aspect of the present invention is the aspect described in the first aspect.
  • the set ⁇ has one astigmatic axis Ax ⁇ , has a distribution in which the spherical power is increased from zero D to the spherical power S ⁇ , and is increased from the astigmatic power zero D to the astigmatic power C ⁇ .
  • S ⁇ , C ⁇ and Ax ⁇ are determined by the following procedure. [Procedure 1]
  • the distance prescription value of the distance portion is vector-subtracted from the near-distance prescription value of the near portion, and the spherical power S ⁇ 1 , the astigmatism power C ⁇ 1 and the astigmatism axis Ax ⁇ 1 are calculated.
  • S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are converted to a state in which the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1 is replaced with the value in the increasing / decreasing direction T of the astigmatic power, the converted spherical power S ⁇ 2 and the converted astigmatic power C ⁇ 2 are calculated, and S ⁇ 2 Is set to S ⁇ , C ⁇ 2 is set to C ⁇ , and Ax ⁇ 1 is set to Ax ⁇ .
  • a third aspect of the present invention is the aspect described in the first or second aspect.
  • an intermediate part whose frequency changes so as to connect the distance part and the near part, Spherical dioptric power S F , astigmatism dioptric power CF and astigmatism axis Ax F are set, which are the distance prescription values required for distance vision in the distance portion, and the near vision prescription values required for near vision in the near portion.
  • Group ⁇ addition process and It is a curvature distribution of two sets ⁇ (k1 ⁇ , k2 ⁇ ) of two different magnitudes different from the curvature distribution of the set ⁇ , and the absolute value of the principal curvature difference in a predetermined direction (
  • Has a set ⁇ addition step which adds an increasing curvature distribution
  • the set ⁇ can realize CF and Ax F in the distance portion after the set ⁇ addition step and the set ⁇ addition step on the basic progressive surface in which the astigmatic power is not set in the distance portion, the near portion and the intermediate portion.
  • Do a distribution having a curvature distribution can provide the C N and Ax N and the near portion, a method for designing a progressive-power lens.
  • the fourth aspect of the present invention is the aspect described in the third aspect.
  • a preparatory step to prepare a basic progressive surface having a distance portion, a near portion and an intermediate portion before having a power for astigmatism correction has a calculation step of vector-subtracting the distance-prescription value of the distance-distance portion from the near-distance prescription value of the near-distance portion to calculate the spherical power S ⁇ 1 , the astigmatism power C ⁇ 1, and the astigmatism axis Ax ⁇ 1.
  • the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1 When the increasing / decreasing direction T of the astigmatic degree obtained by subtracting 90 degrees from the astigmatic axis Ax ⁇ 1 (however, if it is less than 0 degrees, the value obtained by adding 180 degrees) is outside the range of 45 to 135 degrees, the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1. Is converted into a state in which S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are converted into a state in which S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are replaced with the values in the increasing / decreasing direction T of the astigmatic power, the converted spherical power S ⁇ 2 and the converted astigmatic power C ⁇ 2 are calculated, and S ⁇ 2 is converted into S ⁇ .
  • a fifth aspect of the present invention is the aspect described in the third or fourth aspect. After the set ⁇ addition step, the set ⁇ addition step is performed.
  • a progressive power lens set including a recording means on which the power is recorded can be mentioned.
  • C N is 2.00D or less (more preferably less than is), Ax N is 0 degrees to 45 degrees or less, more preferably 30 degrees or less (more preferably less than 30 degrees).
  • Astigmatism ⁇ is not added to the distance portion, but is added to the intermediate portion and the near portion.
  • astigmatism increases linearly in the direction of increasing astigmatism.
  • contour lines of the distribution of astigmatism ⁇ are straight lines that are parallel to each other and extend in the direction perpendicular to the increasing direction of the astigmatic power.
  • the distance prescription value required for distance vision into four-direction cross-sectional powers D1 F to D4 F.
  • the near-distance prescription value required for near vision is decomposed into four-direction cross-sectional powers D1 N to D4 N.
  • -D1 to D4 obtained by subtracting the cross-sectional power in the four directions of the distance view from the cross-sectional power in the four directions of the near view are obtained.
  • D1 to D4 are converted into S, C, and Ax to obtain S ⁇ 1 , C ⁇ 1 , and Ax ⁇ 1.
  • the frequency according to the prescribed value is finally obtained by making an adjustment to fill the difference by the frequency change brought about by the set ⁇ .
  • a preferable example of the distribution increasing from the spherical power zero D to the spherical power S ⁇ is the distribution of the average refractive power ⁇ with the spherical power zero D at the position of the measurement point F and the spherical power S ⁇ at the position of the measurement point N. ..
  • a preferred example of a distribution that increases from zero astigmatism D to C ⁇ is the distribution of astigmatism ⁇ with zero astigmatism D at the measurement point F and astigmatism C ⁇ at the measurement point N. ..
  • the progressive power lens of one aspect of the present invention is as follows when the expression of astigmatism is used. "A lower near portion with a near vision value for near vision looking at a near distance, and an upper distance vision with a distance prescription value for a distance vision looking at a distance farther than the near distance. It is provided with a part and an intermediate part whose frequency changes so as to connect the distance part and the near part.
  • Spherical dioptric power S F , astigmatism dioptric power CF and astigmatism axis Ax F which are the distance prescription values required for distance vision, are set in the distance portion, and near vision is required in the near vision portion.
  • FIG. 1 is a schematic view for explaining a progressive power lens.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining the relationship between the astigmatic axis and the increasing / decreasing direction of the astigmatic power in the present specification.
  • FIG. 3 is a flowchart for explaining one aspect of the present invention and a method for designing a progressive power lens according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the technical significance of the determination step and the conversion step.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram of a method for designing a progressive power lens according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram of a method of designing a progressive power lens according to the first embodiment, focusing on preparing a distribution of astigmatism ⁇ .
  • FIG. 7 is an explanatory diagram showing that the progressive power lens obtained in Example 1 realizes the far-distance prescription value and the near-distance prescription value.
  • FIG. 1 is a schematic view for explaining a progressive power lens.
  • - refers to a predetermined value or more and a predetermined value or less.
  • the progressive power lens of one aspect of the present invention has a surface on the object side and a surface on the eyeball side.
  • the "object-side surface” is a surface located on the object side when spectacles equipped with a progressive power lens are worn by the wearer, and the “eyeball-side surface” is the opposite, that is, progressive refraction. It is a surface located on the eyeball side when spectacles equipped with a power lens are worn by the wearer.
  • the progressive power lens is a part having a power of refraction for seeing a distant object provided in the upper part of the lens in the figure, that is, a distance part having a power of refraction used for far vision and a lower part of the lens in the figure.
  • a portion having a refractive power for viewing a near object provided in that is, a near portion having a refractive power used for near vision, and an intermediate portion provided between the distance portion and the near portion. It is a lens whose refractive power gradually changes between the far-distance portion and the near-distance portion.
  • the region where the refractive power gradually changes which mainly exists in the middle part, is called the progressive zone.
  • the progressive zone length is defined as the distance between the progressive start point at which the change in refractive power begins and the progressive end point at which the change in refractive power begins.
  • the distance portion is a region of the progressive power lens above the progressive start point and the progressive start point.
  • the near portion is the region of the progressive power lens, generally including the progressive end point and below it.
  • the intermediate portion is a region between the distance portion and the near portion, and is a region in which the refractive power changes progressively.
  • the refractive power is substantially constant.
  • Spherical dioptric power S F (distance dioptric power) and astigmatic dioptric power C F are set at the distance portion measurement reference point F arranged in the distance portion.
  • C F is other than zero D
  • the astigmatic axis Ax F is set.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining the relationship between the astigmatic axis and the increasing / decreasing direction of the astigmatic power in the present specification.
  • the astigmatic axis in the present specification is set in the range of 0 to 180 degrees. However, 180 degrees is the same as 0 degrees.
  • the astigmatic axis and the astigmatic power increase / decrease direction which is the vertical direction of the astigmatic axis, pass through the optical center OC and set the horizontal straight line on the ear side when viewed from the wearer to 0 degrees, and counterclockwise.
  • the direction is defined as a positive direction by the angle.
  • the direction of increase / decrease in astigmatism is 150 degrees in the specific example described later, but to be exact, 150 degrees is the direction of decrease in astigmatism, and the opposite -30 degrees is the direction of increase in astigmatism. be. 150 degrees and -30 degrees are also collectively referred to as the increase / decrease direction.
  • the refractive power is substantially constant in order to see a short-range object.
  • the near reference point N arranged in the near portion as near power, power plus add power ADD in spherical power S F is set. In one aspect of the present invention, it is configured with the proper astigmatic power C N to near vision. If C N is non-zero D, astigmatic axis Ax N is set.
  • the near-term prescription value includes the addition power ADD.
  • the refractive power is gradually changing.
  • the difference between the refractive power of seeing a distant object and the refractive power of seeing a near object is defined as the addition power ADD.
  • the distance portion is not particularly limited as long as it is an area for viewing a distance farther than a near distance.
  • it may be an area for viewing a predetermined distance (about 1 m) instead of infinity.
  • an intermediate-near lens corresponding to an object distance of an intermediate distance (1 m to 40 cm) to a near distance (40 cm to 10 cm), within the near distance.
  • Corresponding near-near lenses can be mentioned.
  • the spherical power S F , the astigmatic power CF, and the astigmatic axis Ax F are collectively referred to as a distance prescription value.
  • C N is a value different from the C F
  • Ax F illustrates a different value, or both, the Ax N. That is, the case where the content related to astigmatism in the far-distance prescription value and the content related to astigmatism in the near-distance prescription value are not exactly the same is illustrated.
  • the astigmatism is a value obtained by subtracting the minimum refractive power from the maximum refractive power at a predetermined position on the progressive refractive power lens.
  • astigmatism can also be expressed as the curvature of a set of two principal curvatures of different magnitudes.
  • the "set of two principal curvatures of different sizes" is a set consisting of a maximum refractive power direction and a minimum refractive power direction.
  • the main line of sight in one aspect of the present invention means that the wearer wears a progressive power lens and the direction from the heavens and the earth (hereinafter referred to as "upper") to the direction of the earth (hereinafter referred to as "downward").
  • This main line of sight is the basis for designing progressive power lenses. Twice
  • the meridian is a vertical line that is orthogonal to the horizontal line connecting the positions of the two hidden marks provided on the progressive power lens and passes through the midpoint of the positions of the two hidden marks.
  • the meridian corresponds to the y-axis of the distribution map shown in each figure of the present application.
  • the y direction referred to in the present specification is a direction along the meridian and is a vertical direction.
  • the upper part of the lens in the worn state is the + y direction
  • the lower part of the lens is the ⁇ y direction.
  • the x direction is a direction orthogonal to the meridian and is a horizontal direction. When facing the wearer, the right side of the lens is in the + x direction, and the left side of the lens is in the -x direction.
  • the distance measurement point is a point that gives the spherical power and the cylindrical power described in the prescription data of the wearer information to the progressive power lens.
  • the spherical refractive power refers to the so-called spherical power S
  • the cylindrical refractive power refers to the so-called astigmatic power C.
  • the distance measurement point (hereinafter, also simply referred to as measurement point F and point F) is located on the meridian, for example, and is located on the distance side from the horizontal line connecting the positions of the two hidden marks M1 and M2. It is a point at a position separated by 0.0 mm.
  • the fitting point or eye point (typically FP) is the position where the line of sight passes when facing straight ahead when wearing a progressive power lens. Generally, it is arranged at a position several mm below the measurement point F. The change in refractive power is generated below this FP. The point at which the change in progressive force begins is also called the progressive start point. In one aspect of the present invention, the geometric center GC further below the FP coincides with the progressive start point, and also coincides with the prism reference point.
  • the near-use power measurement point N is a point in which the addition power ADD is added to the spherical refractive power described in the prescription data of the wearer information, and is first when viewed from above to below the lens. It means the point where spherical refractive power + ADD is realized.
  • the near measurement point (hereinafter, also simply referred to as measurement point N or point N) is also located on the main line of sight.
  • the "basic progressive surface” in the present specification refers to a surface on the object side or a surface on the eyeball side having a distance portion, a near portion, and an intermediate portion in a state where the astigmatic power is not set.
  • the upper far-distance portion and the lower near-distance portion are relatively wide, the intermediate portion is relatively narrow, and astigmatism on the main line of sight is suppressed to a relatively low level.
  • the astigmatism is suppressed to less than 0.25D.
  • a surface with these characteristics can be regarded as a basic progressive surface.
  • the basic progressive power surface is the one in which the average refractive power distribution on both sides and the surface astigmatism are combined.
  • realizing the astigmatism power C N and the astigmatism axis Ax N required for near vision means that the astigmatism power C N and the astigmatism axis Ax N are detected when the power is measured at the measurement point N. Refers to that.
  • realizing the astigmatism power C F and the astigmatism axis Ax F required for distance vision means that the astigmatism power C F and the astigmatism axis Ax F are measured when the power is measured at the measurement point F. Refers to being detected.
  • the main line of sight may be assumed to be a straight line connecting points F and N.
  • the positions of the measurement point F, the fitting point or the eye point FP, and the measurement point N can be specified by referring to the remark chart or the centration chart issued by the lens manufacturer.
  • the horizontal direction coincides with the direction of the horizontal reference line connecting the two alignment reference marks (so-called hidden marks M1 and M2) for frame placement in the frame.
  • This horizontal reference line is a line extending horizontally between the upper apex and the lower apex of the progressive power lens (round lens before framing).
  • the hidden marks M1 and M2 are arranged so that the main gaze line passes through the center of the horizontal reference line connecting the two hidden marks M1 and M2 will be described.
  • the prescription data of the wearer information is described in the lens bag of the progressive power lens. That is, if there is a lens bag, it is possible to identify it as a progressive power lens based on the prescription data of the wearer information.
  • the progressive power lens is usually set with the lens bag. Therefore, the progressive power lens to which the lens bag is attached also reflects the technical idea of the present invention, and the same applies to the set of the lens bag and the progressive power lens.
  • the expression of recording means (hereinafter, specifications are exemplified) is adopted as a concept including a lens bag.
  • the specifications at least, the spherical power S F required for distant vision, the astigmatic power C F required for distant vision, the addition power ADD, it is sufficient that describes astigmatic power C N and cylinder axis Ax N required for near vision ..
  • These parameters may be described in one specification or may be described separately in a plurality of specifications.
  • FIG. 3 is a flowchart for explaining a method for designing a progressive power lens according to one aspect of the present invention.
  • the curvature distribution of two sets ⁇ (k1 ⁇ , k2 ⁇ ) of two principal curvatures of different sizes, which realizes CF and Ax F in the distance portion, is uniformly added to the distance portion, the near portion and the intermediate portion.
  • Set ⁇ addition process and It has a set ⁇ addition step of adding a curvature distribution of two principal curvature sets ⁇ (k1 ⁇ , k2 ⁇ ) having two different sizes, which is different from the curvature distribution of the set ⁇ .
  • the set ⁇ can realize CF and Ax F in the distance portion after the set ⁇ addition step and the set ⁇ addition step on the basic progressive surface in which the astigmatic power is not set in the distance portion, the near portion and the intermediate portion.
  • C N and having a curvature distribution can provide the Ax N, design method of the progressive addition lens in Do is distributed and the near portion.
  • the set of principal curvatures is represented by astigmatism.
  • the set ⁇ has a curvature distribution of two sets of principal curvatures (k1 ⁇ , k2 ⁇ ) having different sizes.
  • the set ⁇ has a curvature distribution of two sets of principal curvatures (k1 ⁇ , k2 ⁇ ) having different sizes.
  • the set ⁇ addition step refers to the astigmatism ⁇ addition step, and the set ⁇ addition step refers to the astigmatism ⁇ addition step.
  • astigmatism ⁇ having a distribution that realizes the astigmatism power CF and the astigmatism axis Ax F required for distance vision is added not only to the distance portion but also to the near portion and the intermediate portion.
  • astigmatism ⁇ having a uniform distribution is added so as to include the entire portion that performs the optical function on at least one surface of the progressive power lens.
  • the astigmatism ⁇ may be added to a portion other than the peripheral portion of the progressive power lens that is easily affected by manufacturing errors, but the peripheral portion may be included.
  • Uniform distribution refers to having one astigmatic power C F and one astigmatic axis Ax F in the astigmatism distribution.
  • This astigmatism ⁇ is a conventional astigmatism for astigmatism correction, and a known astigmatism distribution as an astigmatism correction surface may be adopted.
  • astigmatism ⁇ addition step astigmatism ⁇ which is different from astigmatism ⁇ and has a distribution in which astigmatism increases in a predetermined direction is added.
  • Astigmatism different from astigmatism ⁇ refers to astigmatism prepared separately from astigmatism ⁇ . After combining the astigmatism ⁇ and the astigmatism ⁇ on the basic progressive surface, the astigmatism ⁇ is subtracted, and the astigmatism distribution remaining after further subtracting the initially set basic progressive surface is non-point aberration. Astigmatism ⁇ .
  • the basic progressive surface by the astigmatism ⁇ and the astigmatism ⁇ come together, distance prescription values in the distance portion (i.e. S F, C F and Ax F) near the is achieved and near portion prescription values (i.e. S N, C N and Ax N) is achieved.
  • distance prescription values in the distance portion i.e. S F, C F and Ax F
  • near portion prescription values i.e. S N, C N and Ax N
  • the absolute value of the principal curvature difference increases in a predetermined direction means that the astigmatic axis Ax ⁇ has a predetermined value (only one value exists as an example).
  • the absolute direction of the two principal curvatures is the direction from the upper side to the lower side of the progressive power lens (including the oblique direction, also referred to as the direction from the distance portion to the near portion). The case where the value increases is illustrated.
  • each of the following steps is a specific example of the astigmatism ⁇ acquisition step, and is also a specific example of the method for designing the progressive power lens of one aspect of the present invention.
  • the method for designing a progressive power lens is as follows.
  • the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1 When the increasing / decreasing direction T of the astigmatic degree obtained by subtracting 90 degrees from the astigmatic axis Ax ⁇ 1 (however, if it is less than 0 degrees, the value obtained by adding 180 degrees) is outside the range of 45 to 135 degrees, the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1. Is converted into a state in which S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are converted into a state in which S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are replaced with the values in the increasing / decreasing direction T of the astigmatic power, the converted spherical power S ⁇ 2 and the converted astigmatic power C ⁇ 2 are calculated, and S ⁇ 2 is converted into S ⁇ .
  • a basic progressive surface is prepared according to the wearer's far-distance prescription value and near-distance prescription value. Since the explanation of the basic progressive surface was given in ⁇ Definition>, the explanation here is omitted.
  • the calculation step it is preferable to vector-subtract the distance-prescription value of the distance portion from the near-distance prescription value of the near portion to calculate the spherical power S ⁇ 1 , the astigmatism power C ⁇ 1, and the astigmatism axis Ax ⁇ 1 .
  • the actual vector subtraction will be shown by using the first embodiment described later.
  • the spherical power S F , the astigmatism power CF, and the astigmatism axis Ax F which are the distance prescription values required for distance vision, are decomposed into four-direction cross-sectional powers D1 F to D4 F.
  • the spherical power S N is also cylindrical power C N and cylinder axis Ax N, decomposed into four directions sectional diopter D1 N ⁇ D4 N.
  • D1 to D4 are represented by the following equations.
  • S F is 0.00 D (zero D)
  • C F is -1.00D
  • astigmatic axis Ax F was 180 degrees
  • D1 F is 0.00 D (zero D)
  • D2 F is -0.50D
  • D3 F is -1.00D
  • D4 F is -0.50D.
  • S N is 2.00 D
  • C N is -1.00D
  • astigmatic axis Ax N was 30 degrees
  • D1 N is 1.75D
  • D2 N is 1.93D
  • D3 N is 1.25D
  • D4 N is 1.07D.
  • D1 to D4 are converted back to S, C, and Ax.
  • the spherical power S ⁇ 1 2.50D
  • astigmatic power C ⁇ 1 -1.00D
  • astigmatism axis Ax .beta.1 60 degrees.
  • the distance prescription value required for distance vision into four-direction cross-sectional powers D1 F to D4 F.
  • the near-distance prescription value required for near vision is decomposed into four-direction cross-sectional powers D1 N to D4 N.
  • -D1 to D4 obtained by subtracting the cross-sectional power in the four directions of the distance view from the cross-sectional power in the four directions of the near view are obtained.
  • D1 to D4 are converted into S, C, and Ax to obtain S ⁇ 1 , C ⁇ 1 , and Ax ⁇ 1.
  • a determination step for determining whether or not the increasing / decreasing direction T of the astigmatic power obtained by subtracting 90 degrees from the astigmatic axis Ax ⁇ 1 (however, if it is less than 0 degrees, the value obtained by adding 180 degrees) is within the range of 45 to 135 degrees. It is preferable to adopt it. The reason will be explained.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining the technical significance of the determination step and the conversion step.
  • FIG. 4A shows the average refractive power distribution of the basic progressive surface
  • FIG. 4B shows the case where there is no determination step and the astigmatic axis Ax ⁇ 1 is 80 degrees, that is, the direction of increase / decrease in the astigmatic degree is 170 degrees.
  • the average refractive power distribution is shown in FIG. 4 (c), which is the average refractive power distribution after the conversion step is performed after the determination step.
  • the upper cross in FIG. 4A is the measurement point F, and the lower cross is the measurement point N. If the astigmatic power increase / decrease direction is 170 degrees, as shown in FIG. 4B, there is almost no difference in refractive power between the measurement point F and the measurement point N. Even if the astigmatism corresponding to FIG. 4B is added to the basic progressive surface as it is, the finally obtained lens does not form the body of the progressive power lens.
  • S ⁇ 1 and C ⁇ 1 are converted into a state in which the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1 is replaced with the value of the astigmatic power increase / decrease direction T.
  • the conversion step may be performed.
  • the converted spherical power S ⁇ 2 and the converted astigmatic power C ⁇ 2 are calculated.
  • S ⁇ 1 is set to S ⁇
  • C ⁇ 1 is set to C ⁇
  • Ax ⁇ 1 is set to Ax ⁇ .
  • Astigmatism axis Ax When the increase / decrease direction T of the astigmatism frequency obtained by subtracting 90 degrees from ⁇ 1 (however, if it is less than 0 degrees, the value obtained by adding 180 degrees) is outside the range of 45 to 135 degrees, the astigmatism axis Ax the value of .beta.1 calculates S .beta.1 and after conversion by converting the C .beta.1 sphere S .beta.2 and converted cylindrical power C .beta.2 to the state replaced with the value of the increase or decrease direction T of the astigmatic power, the S .beta.2 to S beta Set, set C ⁇ 2 to C ⁇ , and set Ax ⁇ 1 to Ax ⁇ .
  • the astigmatism ⁇ caused by S ⁇ , C ⁇ , and Ax ⁇ is preferably obtained as follows.
  • a preferable example of the distribution in which the spherical power increases from zero D to the spherical power S ⁇ is the distribution of the average refractive power ⁇ with the spherical power zero D at the position of the measurement point F and the spherical power S ⁇ at the position of the measurement point N.
  • a preferred example of a distribution that increases from zero astigmatism D to C ⁇ is the distribution of astigmatism ⁇ with zero astigmatism D at the measurement point F and astigmatism C ⁇ at the measurement point N. ..
  • an average refractive power distribution that increases the refractive power from vertically above to vertically below is prepared.
  • a astigmatism distribution is also prepared in the same manner (FIG. 6 (a) described later).
  • both distributions are rotated around the optical center OC so as to realize the astigmatic axis Ax ⁇ (FIG. 6 (b) described later). In this way, the distribution of astigmatism ⁇ is obtained.
  • Astigmatism ⁇ preferably has one axis of astigmatism Ax ⁇ . This means that the astigmatism frequency (astigmatism) increases or decreases in the direction T perpendicular to the astigmatism axis Ax ⁇ , as shown in FIG. It is vertical and means parallel to the astigmatic axis Ax ⁇ . That is, in the distribution of astigmatism ⁇ , it is preferable that the astigmatism axis Ax ⁇ does not change as in the distribution of astigmatism ⁇ .
  • a distribution that has one astigmatism axis Ax ⁇ increases from zero spherical power D to spherical power S ⁇ , and increases from zero astigmatic power D to astigmatic power C ⁇ . It is preferable to carry out the astigmatism ⁇ acquisition step of obtaining the astigmatism ⁇ having the above. After that, it is preferable to perform the astigmatism ⁇ addition step and the astigmatism ⁇ addition step on the basic progressive surface.
  • C N is 2.00D or less (more preferably less than is), Ax N is 0 degrees to 45 degrees or less, more preferably 30 degrees or less (more preferably less than 30 degrees) preferable.
  • Astigmatism ⁇ is not added to the distance portion, but is preferably added to the intermediate portion and the near portion.
  • Astigmatism is not added to the distance portion means that astigmatism is not added to at least the FP existing in the distance portion.
  • no astigmatism is added to the distance portion means that astigmatism is not added at least between the measurement point F and the FP (preferably the GC further below). ..
  • Adding astigmatism to the intermediate portion and the near portion means adding astigmatism to at least a part of the intermediate portion and adding astigmatism to at least a part of the near portion. means. Twice
  • astigmatism increases linearly in the direction of increasing astigmatism power in at least a part of the distribution of astigmatism ⁇ . It is preferable that the astigmatism continuously increases in the range from the measurement point F to the measurement point N in the distribution of the astigmatism ⁇ . There is no limit to the increase or decrease in astigmatism in other ranges.
  • the contour lines of the distribution of astigmatism ⁇ are straight lines that are parallel to each other and extend in a direction perpendicular to the increasing direction of the astigmatism frequency (that is, a direction parallel to the astigmatism axis Ax ⁇ ).
  • the astigmatism can be easily controlled, which is preferable.
  • the contour lines are not straight lines
  • the steepest increase in astigmatism is in the direction from upward to downward. (Including diagonal direction) is preferable.
  • transmission astigmatism is added to the intermediate portion and the near portion instead of the far portion to expand the clear visual range in the near portion (horizontal refractive power> vertical refractive power).
  • Embodiment 1) reduce skew distortion (vertical power> horizontal power, Embodiment 2).
  • an additional aspect of transmission astigmatism called Pattern 2 described in the reference can be applied.
  • One aspect of the present invention is to extend the aspect of Pattern 2 with respect to the astigmatism ⁇ in the direction perpendicular to the axis of astigmatism.
  • the configuration of the progressive power lens according to one aspect of the present invention is as follows. "A lower near portion with a near vision value for near vision looking at a near distance, and an upper distance vision with a distance prescription value for a distance vision looking at a distance farther than the near distance. It is provided with a part and an intermediate part whose frequency changes so as to connect the distance part and the near part. Spherical dioptric power S F , astigmatism dioptric power CF and astigmatism axis Ax F , which are the distance prescription values required for distance vision, are set in the distance portion, and near vision is required in the near vision portion.
  • the progressive power lens of one aspect of the present invention is as follows when the expression of astigmatism is used. "A lower near portion with a near vision value for near vision looking at a near distance, and an upper distance vision with a distance prescription value for a distance vision looking at a distance farther than the near distance. It is provided with a part and an intermediate part whose frequency changes so as to connect the distance part and the near part.
  • Spherical dioptric power S F , astigmatism dioptric power CF and astigmatism axis Ax F which are the distance prescription values required for distance vision, are set in the distance portion, and near vision is required in the near vision portion.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram of a method for designing a progressive power lens according to the first embodiment.
  • the upper distribution is the average refractive power distribution
  • the lower distribution is the astigmatism distribution.
  • the leftmost side shows each distribution of the basic progressive plane
  • the right side shows the astigmatism ⁇ (bottom) and the accompanying average refractive power distribution (top)
  • the rightmost side shows the astigmatism ⁇ addition process and astigmatism ⁇ addition.
  • Each distribution after performing the process is shown.
  • Example 1 the distance prescription value is set as follows. S F: 0.00D (zero D) CF : -1.00D Ax F : 180 degrees Set the near-term prescription value as follows. S N : 2.00D (ie ADD: 2.00D) C N: -1.00D Ax N : 30 degrees
  • the result of performing the calculation step of vector-subtracting the far-distance prescription value of the far-distance portion from the near-distance prescription value of the near-distance portion is as follows. S ⁇ 1 : 2.50D C ⁇ 1 : -1.00D Ax ⁇ 1 : 60 degrees
  • FIG. 6 is an explanatory diagram of a method of designing a progressive power lens according to the first embodiment, focusing on preparing a distribution of astigmatism ⁇ .
  • the astigmatism is zero D at the measurement point F and the astigmatism is 1.00D at the measurement point N, the astigmatism is increased from vertically above to vertically downward, and the contour lines are horizontal lines. It is a distribution.
  • FIG. 6B is a diagram showing a state in which the distribution of FIG. 6A is rotated around the optical center OC so as to realize the astigmatic axis Ax ⁇ .
  • FIG. 6 (c) shows the astigmatism distribution of the basic progressive plane.
  • FIG. 6D shows the distribution of astigmatism after the astigmatism ⁇ addition step and before the astigmatism ⁇ addition step with respect to FIG. 6C.
  • FIG. 6E shows the astigmatism distribution after the astigmatism ⁇ addition step with respect to FIG. 6D, which is the same as the lower rightmost figure of FIG.
  • the astigmatic power increase / decrease direction T (provided that 180 degrees is added if it is less than 0 degrees) obtained by subtracting 90 degrees from the astigmatic axis Ax ⁇ 1 is 150 degrees, and is in the range of 45 to 135 degrees. Outside (judgment process).
  • a conversion step of converting S ⁇ 1 and C ⁇ 1 into a state in which the value of the astigmatic axis Ax ⁇ 1 was replaced with the value of the astigmatic power increase / decrease direction T was performed. In this replacement state, the astigmatic axis is 150 degrees, and the increasing / decreasing direction of the astigmatic power is 60 degrees. The following values were obtained by the conversion step.
  • FIG. 6B shows how astigmatism increases in the ⁇ 120 degree direction (from the upper side to the lower side) (that is, the direction of increase / decrease in the astigmatic power is 60 degrees).
  • FIG. 6B shows a distribution in which the astigmatism distribution in which the astigmatism is increased vertically downward is tilted by ⁇ 30 degrees with respect to the optical center OC.
  • the refractive power increases from the spherical power zero D at the measurement point F to the spherical power S ⁇ at the measurement point N, and from the astigmatic power zero D at the measurement point F.
  • astigmatism is increased cylindrical power C beta at the measurement point N, to set the average power distribution and the astigmatism distribution.
  • C N is -1.00D
  • Ax N was prepared distribution with 30 degrees. Since the astigmatism distribution is uniform over the entire surface of the lens, the illustration is omitted.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram showing that the progressive power lens obtained in Example 1 realizes the far-distance prescription value and the near-distance prescription value.
  • the upper distribution is the average refractive power distribution, and the lower distribution is the astigmatism distribution.
  • the leftmost side shows each distribution of the progressive power lens obtained in Example 1, and the right side shows each distribution when the distance prescription value is subtracted from the progressive power lens obtained in Example 1.
  • the rightmost side shows each distribution when the near-distance prescription value is subtracted from the progressive power lens obtained in Example 1.
  • the distance portion forms the body of the progressive power lens and is as wide as the basic progressive surface. It can be seen that it has been secured. Further, when the near vision value is subtracted from the progressive power lens obtained in Example 1, the near portion forms the body of the progressive power lens and is secured as wide as the basic progressive surface. I understand.

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Abstract

遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、　遠用部、近用部および中間部に一様に付加される曲率分布であって、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布と、組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布と、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される累進屈折力レンズおよびその関連技術を提供する。

Description

累進屈折力レンズおよびその設計方法
　本発明は、累進屈折力レンズおよびその設計方法に関する。
　特許文献１には、２つの異なる物体距離（遠用部、近用部）における乱視度数および乱視軸を設定するための手法が記載されている（例えば請求項１）。
特表２０１３－５２５８５１号公報
　特許文献１の手法は、２つの異なる物体距離における球面度数、乱視度数および乱視軸を設定し、球面度数、乱視度数および乱視軸が物体距離の関数として決定される（特許文献１の［００９５］）。但し、特許文献１には、種々の数式を累進屈折力レンズの面に展開させる具体的手法の開示は無い。
　本発明の一実施例は、近方視に適切な乱視度数および乱視軸を自由に設定可能とする技術を提供することを目的とする。
　本発明の第１の態様は、
　近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
　遠用部において、遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において、近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方であり、
　遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、
　遠用部、近用部および中間部に一様に付加される曲率分布であって、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布と、
　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布と、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される、累進屈折力レンズである。
　本発明の第２の態様は、第１の態様に記載の態様であって、
　組βは、一つの乱視軸Ａｘβを有し、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加する分布を有し、
　Ｓβ、ＣβおよびＡｘβは、以下の手順により決定される。
［手順１］
　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出する。
［手順２］（１）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換して変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
（２）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
　本発明の第３の態様は、第１または第２の態様に記載の態様であって、
　近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
　遠用部において遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方である累進屈折力レンズの設計方法であって、
　遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布を、遠用部、近用部および中間部に一様に付加する組α付加工程と、
　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって、所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布を付加する組β付加工程と、を有し、
　組βは、遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面に対する組α付加工程および組β付加工程の後に、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現可能な分布であり且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮを実現可能な曲率分布を有する、累進屈折力レンズの設計方法である。
　本発明の第４の態様は、第３の態様に記載の態様であって、
　組α付加工程および組β付加工程の前に、
　乱視矯正用の度数を備える前の遠用部、近用部および中間部を有する基本累進面を準備する準備工程と、
　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出する算出工程と、を有し、
　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する変換工程を行い、変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
　一つの乱視軸Ａｘβを有し、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加するような曲率分布を有する組βを得る組β取得工程を行った後、基本累進面に対し、組α付加工程および組β付加工程を行う。
　本発明の第５の態様は、第３または第４の態様に記載の態様であって、
　組β付加工程の後に、組α付加工程を行う。
　上記の態様に対して組み合わせ可能な本発明の他の態様は以下の通りである。　
　上記累進屈折力レンズと、
　少なくとも、遠方視に要する球面度数ＳＦ、遠方視に要する乱視度数ＣＦ、ＣＦの乱視軸ＡｘＦ、加入度数ＡＤＤ、近方視に要する乱視度数ＣＮ、およびＣＮの乱視軸ＡｘＮが記録された記録手段と、を備えた、累進屈折力レンズセットが挙げられる。
　ＣＮの絶対値は２．００Ｄ以下（より好適には未満）であり、ＡｘＮは０度以上４５度以下、より好適には３０度以下（更に好適には３０度未満）である。
　非点収差βは遠用部には付加されず、中間部および近用部に付加される。
　非点収差βの分布の少なくとも一部において、乱視度数の増加方向に向かって非点収差が一次関数的に増加する。
　非点収差βの分布の等高線は互いに平行であり且つ乱視度数の増加方向と垂直な方向に延びる直線である。
　算出工程においては、以下の作業を行うのが好ましい。
・遠方視に要する遠用処方値を４方向断面度数Ｄ１Ｆ～Ｄ４Ｆに分解する。
・近方視に要する近用処方値を４方向断面度数Ｄ１Ｎ～Ｄ４Ｎに分解する。
・近方視４方向断面度数から遠方視４方向断面度数を差し引いたＤ１～Ｄ４を得る。
・Ｄ１～Ｄ４を逆にＳ、Ｃ、Ａｘへと変換し、Ｓβ１、Ｃβ１、Ａｘβ１を得る。
　Ｓβ２とＳβ１との間で差分が生じた場合、組βがもたらす度数変化により該差分を埋める調整を行うことで、最終的に処方値通りの度数を得る。
　球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加する分布の好適例は、測定点Ｆの位置において球面度数ゼロＤとし、測定点Ｎの位置において球面度数Ｓβとした平均屈折力βの分布である。
　乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加する分布の好適例は、測定点Ｆの位置において乱視度数ゼロＤとし、測定点Ｎの位置において乱視度数Ｃβとした非点収差βの分布である。
　鉛直上方から鉛直下方に向けて屈折力を増加させる平均屈折力分布を用意する。非点収差分布も同様に用意する。そして、乱視軸Ａｘβを実現するよう、光学中心ＯＣを中心に両分布を回転させる。こうして、非点収差βの分布を得る。
　また、本発明の一態様の累進屈折力レンズは、非点収差という表現を使用すると以下の通りである。
「近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
　遠用部において、遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において、近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方であり、
　遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、
　遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する非点収差であって、遠用部、近用部および中間部に一様に付加される非点収差αと、
　非点収差αとは別の非点収差であって、所定の方向に非点収差が増加する分布を有する非点収差βと、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される、累進屈折力レンズ。」
　本発明の一実施例によれば、近方視に適切な乱視度数および乱視軸を自由に設定可能とする技術を提供できる。
図１は、累進屈折力レンズを説明するための概略図である。 図２は、本明細書における乱視軸と乱視度数の増減方向との関係を説明する図である。 図３は、本発明の一態様および実施例１に係る累進屈折力レンズの設計方法を説明するためのフローチャートである。 図４は、判定工程および変換工程の技術的意義を説明するための図である。 図５は、実施例１における累進屈折力レンズの設計方法の説明図である。 図６は、非点収差βの分布を用意することに焦点を当てた、実施例１における累進屈折力レンズの設計方法の説明図である。 図７は、実施例１において得られた累進屈折力レンズが遠用処方値および近用処方値を実現していることを示す説明図である。
＜定義＞
　図１は、累進屈折力レンズを説明するための概略図である。
　本明細書においては、「～」は所定数値以上且つ所定数値以下を指す。
　本発明の一態様の累進屈折力レンズは、物体側の面と眼球側の面とを有する。「物体側の面」とは、累進屈折力レンズを備えた眼鏡が装用者に装用された際に物体側に位置する表面であり、「眼球側の面」とは、その反対、すなわち累進屈折力レンズを備えた眼鏡が装用者に装用された際に眼球側に位置する表面である。
　累進屈折力レンズは、レンズの図中上側部分に設けられた遠方の物体を見るための屈折力を有する部分、すなわち遠方視に用いる屈折力を有する遠用部と、レンズの図中下側部分に設けられた近方の物体を見るための屈折力を有する部分、すなわち近方視に用いる屈折力を有する近用部、および遠用部から近用部の間に設けられる中間部を、領域として有し、遠用部から近用部の間で屈折力が徐々に変化するレンズである。
　主に中間部に存在する、屈折力が徐々に変化する領域を累進帯という。累進帯長は、屈折力の変化が始まる累進開始点と終了する累進終了点との間の距離として定義される。
　遠用部は、累進屈折力レンズの、上記累進開始点および累進開始点の上方の領域である。近用部は、一般的には累進終了点およびその下方を含む、累進屈折力レンズの領域である。中間部は、遠用部と近用部との間の領域であり、屈折力が累進的に変化する領域である。
　遠用部では、屈折力が略一定である。遠用部に配置された遠用部測定基準点Ｆには球面度数ＳＦ（遠用度数）、乱視度数ＣＦが設定される。ＣＦがゼロＤ以外の場合は、乱視軸ＡｘＦが設定される。
　図２は、本明細書における乱視軸と乱視度数の増減方向との関係を説明する図である。
　本明細書における乱視軸は０～１８０度の範囲で設定する。但し、１８０度は０度と同じとする。本明細書における乱視軸および乱視軸の垂直方向である乱視度数の増減方向は、光学中心ＯＣを通過し且つ装用者から見て耳側の水平方向の直線を０度に設定し、反時計回り方向を正の方向として角度で規定する。
　なお、乱視度数の増減方向は、例えば後掲の具体例だと１５０度としているが、正確には１５０度は乱視度数の減少方向であり、その正反対の－３０度が乱視度数の増加方向である。１５０度および－３０度をまとめて増減方向とも称する。
　プリズム度数Δ等の他のパラメータが設定されてもよいが、本発明の一態様においては該他のパラメータの記載を省略する。
　近用部では、近距離物体を見るために屈折力が略一定である。近用部に配置された近用部測定基準点Ｎには、近用度数として、球面度数ＳＦに加入度数ＡＤＤを加えた度数が設定される。本発明の一態様においては、近方視に適切な乱視度数ＣＮが設定される。ＣＮがゼロＤ以外の場合は、乱視軸ＡｘＮが設定される。なお、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮをまとめて近用処方値と称する。本明細書においては、説明の便宜上、近用処方値は加入度数ＡＤＤを含む。
　中間部では、徐々に屈折力が変化している。遠方の物体を見る屈折力と近方にある物体を見る屈折力との差を加入度数ＡＤＤとする。
　なお、遠用部は、近方距離よりも遠くの距離を見るための領域であれば特に限定は無い。例えば、無限遠ではなく所定距離（１ｍ程度）を見るための領域であってもよい。このような領域を備えた眼鏡レンズとしては、中間距離（１ｍ～４０ｃｍ）ないし近方距離（４０ｃｍ～１０ｃｍ）の物体距離に対応する中近(intermediate-near)レンズ、該近方距離内にて対応する近近(near-near)レンズが挙げられる。なお、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦをまとめて遠用処方値と称する。
　本明細書においては、ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方を例示する。つまり、遠用処方値における乱視に関する内容と、近用処方値における乱視に関する内容とが完全同一ではない場合を例示する。
　非点収差は、累進屈折力レンズ上の所定の箇所での最大屈折力から最小屈折力を差し引いた値とする。
　本明細書では、非点収差を、大きさの異なる２つの主曲率の組の曲率とも表現可能である。「大きさの異なる２つの主曲率の組」とは、最大屈折力方向と最小屈折力方向からなる組である。
　本発明の一態様における主注視線とは、その名の通り、装用者が累進屈折力レンズを装用して天地の天の方向（以降、上方とする。）から地の方向（以降、下方とする。）へと視線を移した際に、累進屈折力レンズにおいて視線が通過する部分が集まって形成される線を指す。この主注視線は、累進屈折力レンズを設計する際の基礎となる。　
　子午線とは、累進屈折力レンズに設けられる２つの隠しマークの位置を結ぶ水平線に対して直交し、２つの隠しマークの位置の中点を通る垂直方向の線をいう。子午線は、本願各図に示す分布図のｙ軸に相当する。
　本明細書でいうｙ方向は、子午線に沿った方向であり、垂直方向である。装用状態でのレンズ上方を＋ｙ方向とし、レンズ下方を－ｙ方向とする。ｘ方向は、子午線に直交する方向であり、水平方向である。装用者と対向してみたときにレンズ右方を＋ｘ方向とし、レンズ左方を－ｘ方向とする。
　遠用度数測定点は、装用者情報の処方データに記載される球面屈折力および円柱屈折力を累進屈折力レンズに与える点をいう。球面屈折力はいわゆる球面度数Ｓを指し、円柱屈折力はいわゆる乱視度数Ｃを指す。遠用部測定点（以降、単に測定点Ｆ、点Ｆともいう。）は、例えば、子午線上に位置し、２つの隠しマークＭ１，Ｍ２の位置を結ぶ水平線から遠用部の側に、８．０ｍｍ離間した位置にある点である。
　フィッティングポイントまたはアイポイント（代表してＦＰ）は、累進屈折力レンズを装用した際に、真正面に向いたときに視線が通る位置である。一般的には、測定点Ｆよりも数ｍｍ下方の位置に配置される。屈折力の変化は、このＦＰから下方にて発生させる。累進力の変化が開始する点を累進開始点とも呼ぶ。本発明の一態様においてはＦＰの更に下方の幾何中心ＧＣと累進開始点とを一致させており、プリズム参照点とも一致させている。
　近用度数測定点Ｎは、装用者情報の処方データに記載される球面屈折力に対して加入度数ＡＤＤが付加された状態の点をいい、レンズ上方から下方に向けて見たときに最初に球面屈折力＋ＡＤＤが実現される点をいう。近用部測定点（以降、単に測定点Ｎ、点Ｎともいう。）も、主注視線上に位置する。
　本明細書における「基本累進面」は、乱視度数が設定されていない状態の遠用部、近用部および中間部を備えた物体側の面または眼球側の面を指す。
　基本累進面においては、上方の遠用部および下方の近用部は比較的広く、中間部は比較的狭く、主注視線上の非点収差は比較的低く抑えられる。例えば、該非点収差は０．２５Ｄ未満に抑えられる。言い方を変えると、これらの特徴を有する面は基本累進面とみなせる。
　なお、累進屈折力レンズが両面累進方式を採用する場合は、両面の平均屈折力分布および面非点収差を合わせた状態のものを基本累進面とする。
　本明細書における「近方視に要する乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮを実現する」とは、測定点Ｎにて度数測定を行ったときに乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが検出されることを指す。
　同様に、本明細書における「遠方視に要する乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦを実現する」とは、測定点Ｆにて度数測定を行ったときに乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが検出されることを指す。
　主注視線は、点Ｆと点Ｎとを繋いだ直線と仮定してもよい。
　測定点Ｆ、フィッティングポイントまたはアイポイントＦＰ、測定点Ｎは、レンズ製造業者が発行するリマークチャート(Remark chart)またはセントレーションチャート(Centration chart)を参照することにより、位置の特定は可能となる。
　なお、上記水平方向は、フレームへの枠入れのための２つのアライメント基準マーク（いわゆる隠しマークＭ１，Ｍ２）を結ぶ水平基準線の方向と一致する。この水平基準線は、累進屈折力レンズ（枠入れ加工前の丸レンズ）の上方頂点と下方頂点との中間において水平に延びる線である。また、本発明の一態様においては、当該２つの隠しマークＭ１，Ｍ２を結ぶ水平基準線の中心を主注視線が通過するように隠しマークＭ１，Ｍ２を配置する例について述べる。
　ちなみに、装用者情報の処方データは、累進屈折力レンズのレンズ袋に記載されている。つまり、レンズ袋があれば、装用者情報の処方データに基づいた累進屈折力レンズの物としての特定が可能である。そして、累進屈折力レンズはレンズ袋とセットになっていることが通常である。そのため、レンズ袋が付属した累進屈折力レンズも本発明の技術的思想が反映されているし、レンズ袋と累進屈折力レンズとのセットについても同様である。
　なお、レンズ袋を含む概念として記録手段（以降、仕様書を例示）という表現を採用する。仕様書には、少なくとも、遠方視に要する球面度数ＳＦ、遠方視に要する乱視度数ＣＦ、加入度数ＡＤＤ、近方視に要する乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが記載されていればよい。これらのパラメータは、一つの仕様書に記載されてもよいし、複数の仕様書に分けて記載されてもよい。
＜本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法＞
　図３は、本発明の一態様に係る累進屈折力レンズの設計方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、本発明の一態様は以下の通りである。
「遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布を、遠用部、近用部および中間部に一様に付加する組α付加工程と、
　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であってを付加する組β付加工程と、を有し、
　組βは、遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面に対する組α付加工程および組β付加工程の後に、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現可能な分布であり且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮを実現可能な曲率分布を有する、累進屈折力レンズの設計方法。」
　つまり、本発明の一態様は、組α付加工程と組β付加工程とを行うことが特徴の一つである。
　以降、説明の便宜上、主曲率の組を非点収差で表す。
　組αは、大きさの異なる２つの主曲率の組（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布を有する。
　組βは、大きさの異なる２つの主曲率の組（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布を有する。
　組α付加工程は非点収差α付加工程のことを指し、組β付加工程は非点収差β付加工程のことを指す。
　非点収差α付加工程では、遠方視に要する乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦを実現する分布を有する非点収差αを、遠用部のみならず近用部および中間部に付加する。言い換えると、累進屈折力レンズの少なくとも一方の面において光学機能を奏する部分全体を含むように、一様の分布を有する非点収差αを付加する。具体的には、非点収差αを付加するのは、製造誤差の影響を受けやすい累進屈折力レンズの周縁部以外であってもよいが、該周縁部を含んでも構わない。
　「一様の分布」とは、非点収差分布において一の乱視度数ＣＦおよび一の乱視軸ＡｘＦを有することを指す。この非点収差αは、従来の乱視矯正のための非点収差であり、乱視矯正面としての公知の非点収差分布を採用してもよい。
　非点収差β付加工程では、非点収差αとは別の非点収差であって、所定の方向に非点収差が増加する分布を有する非点収差βを付加する。
　「非点収差αとは別の非点収差」とは、非点収差αとは別に用意された非点収差のことを指す。基本累進面上において、非点収差αと非点収差βとを合わせた後においては、非点収差αを差し引き、最初に設定した基本累進面を更に差し引いた後に残存する非点収差分布が非点収差βである。
　非点収差の増加の具体的な態様については、後掲の＜本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法の好適例および変形例＞および実施例の項目にて述べる。
　上記基本累進面、上記非点収差αおよび上記非点収差βが合わさることにより、遠用部において遠用処方値（すなわちＳＦ、ＣＦおよびＡｘＦ）が実現され且つ近用部において近用処方値（すなわちＳＮ、ＣＮおよびＡｘＮ）が実現される。言い方を変えると、そのような非点収差βであれば限定は無い。また、そのような非点収差βを実現可能であれば、曲率分布において主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する方向には限定は無い。なお、「主曲率差の該絶対値が所定の方向（一例としては一方向）に増加する」とは、乱視軸Ａｘβが所定の値を有する（一例としては一つの値のみ存在する）ことを意味する。本発明の一態様においては、２つの主曲率がとる方向のうち累進屈折力レンズの上方から下方に向かう方向（斜め方向含む。遠用部から近用部に向かう方向ともいう。）に該絶対値が増加する場合を例示する。
　本発明の一態様により、近方視に適切な乱視度数および乱視軸を自由に設定可能とする技術を提供できる。
＜本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法の好適例および変形例＞
　本発明の技術的範囲は上記の実施形態に限定されるものではなく、発明の構成要件やその組み合わせによって得られる特定の効果を導き出せる範囲において、種々の変更や改良を加えた形態も含む。
　非点収差α付加工程と非点収差β付加工程とで順番の前後に限定は無いが、本発明の一態様においては先に非点収差β付加工程を行う場合を例示する。
　非点収差α付加工程および非点収差β付加工程の前に、非点収差βを得る非点収差β取得工程を行うのがよい。なお、以下の各工程は、非点収差β取得工程の一具体例であるとともに、本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法を構成する一具体例でもある。
　本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法は、
　乱視矯正用の度数を備える前の遠用部、近用部および中間部を有する基本累進面を準備する準備工程と、
　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出する算出工程と、を有し、
　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する変換工程を行い、変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
　一つの乱視軸Ａｘβを有し、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加するような曲率分布を有する組βを得る組β取得工程を行った後、基本累進面に対し、組α付加工程および組β付加工程を行うのが好ましい。
　準備工程では、装用者の遠用処方値および近用処方値に応じた基本累進面を準備する。基本累進面の説明は＜定義＞にて行ったため、ここでの説明を省略する。
　算出工程では、近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出するのが好ましい。以下、後掲の実施例１を利用して、実際のベクトル減算を示す。
　遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦを、４方向断面度数Ｄ１Ｆ～Ｄ４Ｆに分解する。
　近方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＮ、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮも、４方向断面度数Ｄ１Ｎ～Ｄ４Ｎに分解する。
　Ｄ１～Ｄ４は以下の式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　仮に、ＳＦが０．００Ｄ（ゼロＤ）、ＣＦが－１．００Ｄ、乱視軸ＡｘＦが１８０度だった場合、Ｄ１Ｆは０．００Ｄ（ゼロＤ）、Ｄ２Ｆは－０．５０Ｄ、Ｄ３Ｆは－１．００Ｄ、Ｄ４Ｆは－０．５０Ｄとなる。
　仮に、ＳＮが２．００Ｄ、ＣＮが－１．００Ｄ、乱視軸ＡｘＮが３０度だった場合、Ｄ１Ｎは１．７５Ｄ、Ｄ２Ｎは１．９３Ｄ、Ｄ３Ｎは１．２５Ｄ、Ｄ４Ｎは１．０７Ｄとなる。
　その場合、近用部に追加される度数Ｄ１～Ｄ４は、Ｄ１＝Ｄ１Ｎ－Ｄ１Ｆ＝１．７５Ｄ、Ｄ２＝Ｄ２Ｎ－Ｄ２Ｆ＝２．４３Ｄ、Ｄ３＝Ｄ３Ｎ－Ｄ３Ｆ＝２．２５Ｄ、Ｄ４＝Ｄ４Ｎ－Ｄ４Ｆ＝１．５７Ｄとなる。
　そして、Ｄ１～Ｄ４を逆にＳ、Ｃ、Ａｘへと変換する。その結果、球面度数Ｓβ１＝２．５０Ｄ、乱視度数Ｃβ１＝－１．００Ｄおよび乱視軸Ａｘβ１＝６０度となる。
　つまり、算出工程においては、以下の作業を行うのが好ましい。
・遠方視に要する遠用処方値を４方向断面度数Ｄ１Ｆ～Ｄ４Ｆに分解する。
・近方視に要する近用処方値を４方向断面度数Ｄ１Ｎ～Ｄ４Ｎに分解する。
・近方視４方向断面度数から遠方視４方向断面度数を差し引いたＤ１～Ｄ４を得る。
・Ｄ１～Ｄ４を逆にＳ、Ｃ、Ａｘへと変換し、Ｓβ１、Ｃβ１、Ａｘβ１を得る。
　なお、４方向断面度数の補間を用いたシミュレーションについては、特開２００５－３２６２９４号公報の［請求項６］［００１４］の記載を採用してもよい。
　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内か否かを判定する判定工程を採用するのが好ましい。その理由について説明する。
　図４は、判定工程および変換工程の技術的意義を説明するための図である。図４（ａ）は基本累進面の平均屈折力分布であり、図４（ｂ）は判定工程が無い場合であって乱視軸Ａｘβ１が８０度すなわち乱視度数の増減方向が１７０度の場合の平均屈折力分布であり、図４（ｃ）は、判定工程の後に変換工程を行った後の平均屈折力分布である。
　図４（ａ）の上側の十字は測定点Ｆであり、下側の十字は測定点Ｎである。仮に、乱視度数の増減方向が１７０度の場合、図４（ｂ）に示すように、測定点Ｆと測定点Ｎとの間の屈折力差がほとんどなくなる。このまま、図４（ｂ）に対応する非点収差を基本累進面に付加しても、最終的に得られるレンズは累進屈折力レンズの体を成さない。
　乱視度数の増減方向Ｔが４５～１３５度の範囲外の場合であっても、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する変換工程を行えばよい。変換工程により、変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出する。
　変換工程において、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態を想定すれば、図４（ｃ）に示す状態となり、図４（ｂ）に示す状況は回避できる。そのうえで、該状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する。この変換は、Ｓβ２＝Ｓβ１＋Ｃβ１、Ｃβ２＝－Ｃβ１で容易に行える。
　Ｓβ２とＳβ１との間で差分が生じた場合、組βがもたらす平均屈折力分布における屈折力変化により該差分を埋める調整を行うことで、最終的に処方値通りの度数を得るのが好ましい。このことを鑑みると、非点収差βをもたらす、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布は、度数が累進的に変化する分布とも言える。
　その一方、判定工程にて乱視度数の増減方向が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
　以上の内容をまとめると、以下の（１）（２）のいずれかに従い、Ａｘβ、Ｓβ、Ｃβを設定するのが好ましい。
（１）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換して変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
（２）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
　Ｓβ、Ｃβ、Ａｘβによりもたらされる非点収差βは以下のように得るのが好ましい。
　球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加する分布の好適例は、測定点Ｆの位置において球面度数ゼロＤとし、測定点Ｎの位置において球面度数Ｓβとした平均屈折力βの分布ある。
　乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加する分布の好適例は、測定点Ｆの位置において乱視度数ゼロＤとし、測定点Ｎの位置において乱視度数Ｃβとした非点収差βの分布である。
　まず、鉛直上方から鉛直下方に向けて屈折力を増加させる平均屈折力分布を用意する。非点収差分布も同様に用意する（後掲の図６（ａ））。そして、乱視軸Ａｘβを実現するよう、光学中心ＯＣを中心に両分布を回転させる（後掲の図６（ｂ））。こうして、非点収差βの分布を得る。
　非点収差βでは、一つの乱視軸Ａｘβを有するのが好ましい。これは、図２に示すように、乱視軸Ａｘβに垂直な方向Ｔに乱視度数（非点収差）が増減することを意味し、非点収差分布における等高線が、乱視度数の増減方向Ｔと垂直であり、乱視軸Ａｘβと平行であることを意味する。つまり、非点収差βの分布において、非点収差αの分布と同様、乱視軸Ａｘβは変化しないのが好ましい。
　一つの乱視軸Ａｘβを有し（すなわち一つの乱視度数の増減方向にて）、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加する分布を有する非点収差βを得る非点収差β取得工程を行うのが好ましい。その後、基本累進面に対し、非点収差α付加工程および非点収差β付加工程を行うのが好ましい。
　その他の好適例および変形例は以下の通りである。
　ＣＮの絶対値は２．００Ｄ以下（より好適には未満）であり、ＡｘＮは０度以上４５度以下、より好適には３０度以下（更に好適には３０度未満）であるのが好ましい。
　非点収差βは遠用部には付加されず、中間部および近用部に付加されるのが好ましい。
　「非点収差は遠用部には付加しない」とは、少なくとも遠用部に存在するＦＰには非点収差は付加しないことを意味する。好適には、「非点収差は遠用部には付加しない」とは、少なくとも測定点ＦとＦＰ（好適には更に下方のＧＣ）との間には非点収差は付加しないことを意味する。
　「中間部および近用部に非点収差を付加する」とは、中間部の少なくとも一部に非点収差を付加し、且つ、近用部の少なくとも一部に非点収差を付加することを意味する。　
　非点収差βの分布の少なくとも一部において、乱視度数の増加方向に向かって非点収差が一次関数的に増加するのが好ましい。なお、非点収差βの分布のうち測定点Ｆから測定点Ｎに至るまでの範囲では、非点収差が連続して増加するのが好ましい。それ以外の範囲での非点収差の増減には限定は無い。
　後掲の実施例１が示すように、非点収差βの分布の等高線は互いに平行であり且つ乱視度数の増加方向と垂直な方向（すなわち乱視軸Ａｘβと平行な方向）に延びる直線であるのが、基本累進面と非点収差αと非点収差βとを合わせたときに非点収差の制御が容易であり好ましい。また、その場合であっても、そうでない場合（等高線が直線ではない場合）であっても、非点収差βの分布において、最も急峻に非点収差が増加するのは上方から下方に向かう方向（斜め方向含む）であるのが好ましい。
＜非点収差βの具体的な付加態様＞
　非点収差βの付加の具体的な態様の一例として、ＥＰ３４５７１９５Ａ１公報（以降、「参考公報」と称する。）に記載の内容が挙げられる。本明細書では、参考公報の内容を全て参照可能である。
　参考公報に記載の内容の一態様では、遠用部ではなく中間部および近用部に透過非点収差を付加し、近用部における明視域を拡大したり（水平屈折力＞垂直屈折力、Embodiment 1）、スキュー歪みを低減したりする（垂直屈折力＞水平屈折力、Embodiment 2）。
　本発明の一態様においては、参考文献に記載のPattern 2と呼ばれる透過非点収差の付加態様を適用可能である。非点収差βに対してPattern 2の態様を乱視軸に垂直な方向に拡張したのが本発明の一態様である。
　なお、参考公報には、近方視に適切な乱視度数および乱視軸を自由に設定することについては記載も示唆も無い。
＜本発明の一態様の累進屈折力レンズ＞
　本発明の一態様の累進屈折力レンズの構成は以下の通りである。「近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
　遠用部において、遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において、近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方であり、
　遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、
　遠用部、近用部および中間部に一様に付加される曲率分布であって、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布と、
　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって、所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布と、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される、累進屈折力レンズ。」
　また、本発明の一態様の累進屈折力レンズは、非点収差という表現を使用すると以下の通りである。
「近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
　遠用部において、遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において、近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方であり、
　遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、
　遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する非点収差であって、遠用部、近用部および中間部に一様に付加される非点収差αと、
　非点収差αとは別の非点収差であって、所定の方向に非点収差が増加する分布を有する非点収差βと、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される、累進屈折力レンズ。」
　上記構成については、＜本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法＞にて既に説明したため、再度の説明は省略する。また、累進屈折力レンズに対しても、＜本発明の一態様の累進屈折力レンズの設計方法の好適例および変形例＞の記載内容（特にＳβ、ＣβおよびＡｘβの決定手順）は適用可能である。
　次に実施例を示し、本発明について具体的に説明する。もちろん本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
［実施例１］
　図５は、実施例１における累進屈折力レンズの設計方法の説明図である。
　上側の分布は平均屈折力分布であり、下側の分布は非点収差分布である。最左側は基本累進面の各分布を示し、その右側は非点収差β（下）とそれに伴う平均屈折力分布（上）を示し、最右側は非点収差α付加工程および非点収差β付加工程を行った後の各分布を示す。
　実施例１では遠用処方値を以下のように設定する。
　　ＳＦ：　０．００Ｄ（ゼロＤ）
　　ＣＦ：－１．００Ｄ
　　ＡｘＦ：１８０度
　近用処方値を以下のように設定する。
　　ＳＮ：　２．００Ｄ（すなわちＡＤＤ：２．００Ｄ）
　　ＣＮ：－１．００Ｄ
　　ＡｘＮ：３０度　
　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算する算出工程を行った結果、以下の通りとなる。
　　Ｓβ１：２．５０Ｄ
　　Ｃβ１：－１．００Ｄ
　　Ａｘβ１：６０度　
　図６は、非点収差βの分布を用意することに焦点を当てた、実施例１における累進屈折力レンズの設計方法の説明図である。
　図６（ａ）は、測定点Ｆにおいて非点収差がゼロＤ、測定点Ｎにおいて非点収差が１．００Ｄであり、鉛直上方から鉛直下方に向けて非点収差を増加させ、等高線を水平線とした分布である。
　図６（ｂ）は、乱視軸Ａｘβを実現するよう光学中心ＯＣを中心に図６（ａ）の分布を回転させた状態を示す図である。　図６（ｃ）は、基本累進面の非点収差分布である。Ｓβ２とＳβ１との間で差分を調整すべく、基本累進面でのＡＤＤは１．５０Ｄに設定する。
　図６（ｄ）は、図６（ｃ）に対する非点収差β付加工程後であって非点収差α付加工程前の非点収差分布である。
　図６（ｅ）は、図６（ｄ）に対する非点収差α付加工程後の非点収差分布であり、図５の最右側の下図と同一である。
　実施例１では、乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が１５０度であり、４５～１３５度の範囲外である（判定工程）。乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する変換工程を行った。この置き換え状態では、乱視軸は１５０度であり、乱視度数の増減方向は６０度である。変換工程により、以下の値を得た。
　　Ｓβ２：１．５０Ｄ
　　Ｃβ２：１．００Ｄ
　Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定した。つまり、実施例１での非点収差βの分布では、６０度方向の逆方向である－１２０度方向（右上側から左下側）に向けて屈折力および非点収差が増加する。
　なお、この－１２０度方向（上側から下側）に向けて非点収差が増加する様子（つまり乱視度数の増減方向は６０度）を示したのが図６（ｂ）である。この図６（ｂ）は、鉛直下方に向けて非点収差を増加させた非点収差分布を、光学中心ＯＣを中心に－３０度傾けた分布である。
　そして、一つの乱視軸Ａｘβを有し、測定点Ｆでの球面度数ゼロＤから測定点Ｎでの球面度数Ｓβに屈折力が増加し、且つ、測定点Ｆでの乱視度数ゼロＤから測定点Ｎでの乱視度数Ｃβに非点収差が増加する、平均屈折力分布および非点収差分布を設定した。
　非点収差αとして、ＣＮが－１．００Ｄ、ＡｘＮが３０度である分布を用意した。レンズ全面において一様の非点収差分布であるため、図示は省略する。
　基本累進面に対し、非点収差αおよび非点収差βを付加した結果が図５の最右側の各分布図である。
　図７は、実施例１において得られた累進屈折力レンズが遠用処方値および近用処方値を実現していることを示す説明図である。
　上側の分布は平均屈折力分布であり、下側の分布は非点収差分布である。最左側は実施例１において得られた累進屈折力レンズの各分布を示し、その右側は、実施例１において得られた累進屈折力レンズから遠用処方値を差し引いたときの各分布を示し、最右側は、実施例１において得られた累進屈折力レンズから近用処方値を差し引いたときの各分布を示す。
　図７が示すように、実施例１において得られた累進屈折力レンズから遠用処方値を差し引いたとき、遠用部は、累進屈折力レンズの体をなし、基本累進面と同等程度に広く確保できていることがわかる。また、実施例１において得られた累進屈折力レンズから近用処方値を差し引いたとき、近用部は、累進屈折力レンズの体をなし、基本累進面と同等程度に広く確保できていることがわかる。

Claims (5)

  1. 　近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
    　遠用部において、遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において、近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
    　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方であり、
    　遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面と、
    　遠用部、近用部および中間部に一様に付加される曲率分布であって、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布と、
    　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布と、が合わさった状態で、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦが実現され且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮが実現される、累進屈折力レンズ。
  2. 　組βは、一つの乱視軸Ａｘβを有し、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加する分布を有し、
    　Ｓβ、ＣβおよびＡｘβは、以下の手順により決定される、請求項１に記載の累進屈折力レンズ。
    ［手順１］
    　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出する。
    ［手順２］（１）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換して変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
    （２）乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定する。
  3. 　近方距離を見る近方視のための近用処方値を有する下方の近用部と、近方距離よりも遠くの距離を見る遠方視のための遠用処方値を有する上方の遠用部と、遠用部と近用部との間を繋ぐように度数が変化する中間部と、を備え、
    　遠用部において遠方視に要する遠用処方値であるところの、球面度数ＳＦ、乱視度数ＣＦおよび乱視軸ＡｘＦが設定され、且つ、近用部において近方視に要する近用処方値であるところの、球面度数ＳＮ（＝ＳＦ＋加入度数ＡＤＤ）、乱視度数ＣＮおよび乱視軸ＡｘＮが設定され、
    　ＣＮはＣＦとは異なる値、ＡｘＦはＡｘＮとは異なる値、またはその両方である累進屈折力レンズの設計方法であって、
    　遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現する、大きさの異なる２つの主曲率の組α（ｋ１α，ｋ２α）の曲率分布を、遠用部、近用部および中間部に一様に付加する組α付加工程と、
    　組αの曲率分布とは別の、大きさの異なる２つの主曲率の組β（ｋ１β，ｋ２β）の曲率分布であって、所定の方向に主曲率差の絶対値（｜ｋ１β－ｋ２β｜）が増加する曲率分布を付加する組β付加工程と、を有し、
    　組βは、遠用部、近用部および中間部に乱視度数が設定されていない基本累進面に対する組α付加工程および組β付加工程の後に、遠用部においてＣＦおよびＡｘＦを実現可能な分布であり且つ近用部においてＣＮおよびＡｘＮを実現可能な曲率分布を有する、累進屈折力レンズの設計方法。
  4. 　組α付加工程および組β付加工程の前に、
    　乱視矯正用の度数を備える前の遠用部、近用部および中間部を有する基本累進面を準備する準備工程と、
    　近用部の近用処方値から遠用部の遠用処方値をベクトル減算し、球面度数Ｓβ１、乱視度数Ｃβ１および乱視軸Ａｘβ１を算出する算出工程と、を有し、
    　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲外の場合、乱視軸Ａｘβ１の値を乱視度数の増減方向Ｔの値に置き換えた状態へとＳβ１およびＣβ１を変換する変換工程を行い、変換後球面度数Ｓβ２および変換後乱視度数Ｃβ２を算出し、Ｓβ２をＳβに設定し、Ｃβ２をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
    　乱視軸Ａｘβ１から９０度を減じて得られる乱視度数の増減方向Ｔ（但し０度未満の場合は１８０度を加えた値）が４５～１３５度の範囲内の場合、Ｓβ１をＳβに設定し、Ｃβ１をＣβに設定し、Ａｘβ１をＡｘβに設定し、
    　一つの乱視軸Ａｘβを有し、球面度数ゼロＤから球面度数Ｓβに増加し、且つ、乱視度数ゼロＤから乱視度数Ｃβに増加するような曲率分布を有する組βを得る組β取得工程を行った後、基本累進面に対し、組α付加工程および組β付加工程を行う、請求項３に記載の累進屈折力レンズの設計方法。
  5. 　組β付加工程の後に、組α付加工程を行う、請求項３または４に記載の累進屈折力レンズの設計方法。
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