WO2023121266A1 - 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법 - Google Patents

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이세일
신수용
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Definitions

  • An embodiment of the present invention relates to a two-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof. Specifically, one embodiment of the present invention adjusts the rolling reduction rate in secondary cold rolling and the heating rate during cold-rolled sheet annealing to form fewer fine crystal grains, so that the magnetism in the rolling direction and the rolling vertical direction is very excellent, and the magnetic deviation It relates to a very small two-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof.
  • Steel sheets made of iron have different characteristics depending on the direction due to the structural feature of BCC.
  • Electrical steel used as the core material of a motor can maximize its properties by using the property that magnetization in the ⁇ 100> direction occurs most easily.
  • grain-oriented electrical steel uses the secondary recrystallization phenomenon of the texture called Goss, so that the Rolling Direction (RD) of the product and the ⁇ 100> direction of all crystal grains are aligned in parallel with the atoms.
  • One embodiment of the present invention is to provide a two-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof. Specifically, in one embodiment of the present invention, it is intended to provide a non-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof that achieve secondary recrystallization of cube and ⁇ 100 ⁇ fiber textures using surface energy.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention contains, by weight, Si: 2.0% or more, Al: 0.02% or less (excluding 0%), Mn: 0.02 to 0.50%, C: 0.004% or less (0% excluding), and S: 0.0005 to 0.005%, the balance including Fe and other impurities.
  • the area fraction of crystal grains having a particle diameter of 2000 ⁇ m or less is 25% or less.
  • the area fraction of crystal grains having an angle of 15° or less in the ⁇ 100> direction with the normal direction of the rolling surface of the steel sheet is 75% or more.
  • the average particle diameter of the crystal grains may be 1000 to 5000 ⁇ m.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have a magnetic flux density (B50) of 1.82T or more and an iron loss (W15/50) of 1.65W/Kg or less.
  • Si 2.0% or more, Al: 0.02% or less (excluding 0%), Mn: 0.02 to 0.50%, C: 0.004% or less in weight% (excluding 0%), and S: 0.0005 to 0.005%, the balance comprising Fe and other impurities, hot-rolling a slab to prepare a hot-rolled sheet; Preparing a primary cold-rolled sheet by first cold-rolling the hot-rolled sheet; Intermediate annealing of the primary cold-rolled sheet; It includes the step of producing a secondary cold-rolled sheet by secondary cold rolling of the intermediate annealed sheet and the step of annealing the secondary cold-rolled sheet.
  • the reduction ratio is 55 to 85%.
  • a step of raising the temperature at a heating rate of 100 °C/h or more in a temperature range of 100 to 1000 °C is further included.
  • a step of annealing the hot-rolled sheet may be further included.
  • the step of manufacturing the primary cold-rolled sheet may include one cold rolling or two or more cold rolling with intermediate annealing interposed therebetween.
  • It can be rolled in the same direction in the step of manufacturing a primary cold-rolled sheet and the step of manufacturing a secondary cold-rolled sheet.
  • the intermediate annealing step may be annealed at a temperature of 700° C. or higher.
  • annealing may be performed in a reducing atmosphere.
  • a step of applying an annealing separator may be further included.
  • the step of annealing the secondary cold-rolled sheet may be annealed in a reducing atmosphere.
  • Annealing the secondary cold-rolled sheet may be annealed at a temperature of 1000 to 1200 ° C for 6 to 60 hours.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention has similar magnetic values in a rolling direction and a direction perpendicular to the rolling direction regardless of direction, and exhibits excellent magnetic properties such as high magnetic flux density and low iron loss.
  • 11 and 12 are pictures (left) of the rolling surfaces of the steel sheets prepared in Examples 1 and 2, Inverse Pole Figure (IPF) map pictures (middle), and Orientation Distribution Function (ODF) map pictures (right).
  • IPF Inverse Pole Figure
  • ODF Orientation Distribution Function
  • first, second and third are used to describe, but are not limited to, various parts, components, regions, layers and/or sections. These terms are only used to distinguish one part, component, region, layer or section from another part, component, region, layer or section. Accordingly, a first part, component, region, layer or section described below may be referred to as a second part, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.
  • % means weight%, and 1ppm is 0.0001 weight%.
  • the meaning of further including an additional element means replacing and including iron (Fe) as much as the additional amount of the additional element.
  • secondary recrystallization of cube and ⁇ 100 ⁇ fiber textures can be achieved using surface energy. It is a known fact that the ⁇ 110 ⁇ plane, which is a close packed plane, has the lowest energy in iron with a BCC structure. However, when some impurities are included, the ⁇ 100 ⁇ plane has the lowest energy. In one embodiment of the present invention, only cube and ⁇ 100 ⁇ fiber textures can be grown by maintaining a low energy state of ⁇ 100 ⁇ planes during long-term cold-rolled sheet annealing. Selective crystal growth using surface energy causes secondary recrystallization.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention contains, by weight, Si: 2.0% or more, Al: 0.02% or less (excluding 0%), Mn: 0.02 to 0.50%, C: 0.004% or less (0% excluding), and S: 0.0005 to 0.005%, the balance including Fe and other impurities.
  • Si serves to increase the resistivity of the steel sheet and reduce eddy current loss, and allows heat treatment to occur in a single ferrite phase. If Si is too small, partial phase transformation of ferrite to austenite may occur during heat treatment. Therefore, the lower limit of the Si content may be limited to 2.0% by weight. In addition, since winding and cold rolling are difficult as Si is added, plate breakage may occur when Si exceeds 7.0% by weight, so this can be limited if necessary. That is, Si may be included in an amount of 2.0 to 7.0% by weight. More specifically, in order to obtain a steel sheet having a high magnetic flux density, Si may be included in an amount of 2.5 to 4.0% by weight.
  • Aluminum (Al) may serve to increase specific resistance. However, when a steel sheet with a large amount of Al is added, Al 2 O 3 is formed on the surface of the steel sheet during heat treatment. Al 2 O 3 can penetrate grain boundaries from the surface, which inhibits the growth of crystal grains and becomes an element that hinders secondary recrystallization. Therefore, 0.02% by weight or less of Al is appropriate. More specifically, Al may be included in an amount of 0.01% by weight or less. More specifically, Al may be included in an amount of 0.005% by weight or less. More specifically, 0.001 to 0.005 wt% of Al may be included.
  • Manganese (Mn) is an element that increases resistivity. However, if the addition of Mn is excessive, during heat treatment, the Austenite region may be exceeded and a phase transformation may occur. In addition, excessive Mn traps sulfur more than necessary and has the effect of preventing the diffusion of element S. An appropriate amount of Mn precipitates fine MnS, holding the grain boundary with weak force, and at an appropriate temperature, MnS melts away and causes secondary recrystallization. Since the speed of volatilized S can be controlled to some extent with Mn, it can be seen that the introduction of an appropriate amount of Mn plays a certain role in secondary recrystallization. More specifically, 0.05 to 0.30 wt% of Mn may be included.
  • carbon (C) is an element that does not substitute for Fe atoms and invades the interstitial site. Due to its characteristics, when a large amount of C is entered, it inhibits the movement of dislocations and hinders the growth of crystal grains. More specifically, C may be included in an amount of 0.003% by weight or less. More specifically, 0.001 to 0.003% by weight of C may be included.
  • the surface energy of sulfur (S) varies depending on the content of S segregated on the surface, and crystal growth of crystal grains of a specific orientation may occur due to the changed surface energy.
  • the ⁇ 110 ⁇ plane is stable on a surface with no S at all
  • the ⁇ 100 ⁇ plane is stable on a surface with weak S segregation
  • the ⁇ 111 ⁇ plane is stable on a surface with a lot of S segregation.
  • the S content is adjusted to a very small amount.
  • Mn also serves to additionally hold S, helping weak segregation of S on the surface. More specifically, 0.0010 to 0.0040% by weight of S may be included.
  • the balance other than the above components is Fe and unavoidable impurities.
  • the inclusion of other elements is not excluded as long as they do not impair the effects of the present invention.
  • additional elements may be included in place of Fe.
  • the additional element may be, for example, one or more of N, Ti, P, Cu, Cr, Ni, and Mo, and when the additional element is added, it may be included in an amount of 0.1% by weight or less.
  • the area fraction of crystal grains having a particle diameter of 2000 ⁇ m or less is 25% or less.
  • the secondary cold-rolled sheet annealing is performed for a long time of 6 hours or more, but fine grains do not grow any more, and when these fine grains remain, they become a factor that inhibits magnetism.
  • generation of fine grains is suppressed through rapid temperature increase before secondary cold-rolled sheet annealing, and through this, magnetism can be further improved. More specifically, the area fraction of crystal grains having a particle diameter of 2000 ⁇ m or less may be 10% or less.
  • the area fraction of crystal grains having a particle diameter of 2000 ⁇ m or less may be 5% or less.
  • the particle diameter of the crystal grain can be measured based on a plane parallel to the rolling plane (ND plane), and the diameter of a virtual circle having the same area as the crystal grain area is considered as the particle diameter.
  • the area fraction of crystal grains and the grain diameter can be measured based on a plane parallel to the rolling plane (ND plane), and the area fraction can be measured from a specimen having an area of at least 60 ⁇ 60 mm 2 to reduce errors.
  • the measured thickness since there is no substantial change in the grain size and area fraction in the thickness direction, the measured thickness may be measured at any thickness.
  • the area fraction of crystal grains having an angle of 15° or less with the normal direction (ND direction) of the rolling surface of the steel sheet in the ⁇ 100> direction is 75% or more.
  • the angle within 15° means an angle between the ⁇ 100> direction and the normal direction of the rolling surface based on an arbitrary surface including the ⁇ 100> direction and the normal direction of the rolling surface at the same time.
  • An average particle diameter of crystal grains in the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may be 1000 to 5000 ⁇ m. If the average particle diameter of crystal grains is too small, the fraction of ⁇ 100>//ND texture is lowered, and magnetic properties may be inferior.
  • the grain size can be measured based on a surface parallel to the rolling surface (ND surface) of the steel sheet. More specifically, the average grain size may be 2500 ⁇ m or more.
  • the average particle diameter means a number average particle diameter.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention has excellent magnetic flux density and iron loss.
  • the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have a magnetic flux density (B50) of 1.82T or more and an iron loss (W15/50) of 1.65W/Kg or less. More specifically, the two-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have a magnetic flux density (B50) of 1.90 T or more and an iron loss (W15/50) of 1.30 W/Kg or less.
  • the magnetic flux density (B50) and iron loss (W15/50) are the magnetic flux density (B50) and iron loss (W15/50) measured in the rolling direction (RD direction) and the rolling vertical direction (TD direction). It means the average value and is a measured value based on the steel plate thickness of 0.2mm.
  • a method for manufacturing a two-oriented electrical steel sheet includes the steps of hot rolling a slab to prepare a hot rolled sheet; Preparing a primary cold-rolled sheet by first cold-rolling the hot-rolled sheet; Intermediate annealing of the primary cold-rolled sheet; It includes the step of producing a secondary cold-rolled sheet by secondary cold rolling of the intermediate annealed sheet and the step of final annealing the secondary cold-rolled sheet.
  • the slab is manufactured.
  • the reason for limiting the addition ratio of each composition in the slab is the same as the reason for limiting the composition of the above-described two-oriented electrical steel sheet, so repeated descriptions are omitted. Since the element content is not substantially changed during manufacturing processes such as hot rolling, hot rolled sheet annealing, primary cold rolling, intermediate annealing, secondary cold rolling, and secondary cold rolled sheet annealing, which will be described later, the composition of the slab and the two-oriented electrical steel sheet composition is substantially the same.
  • the slab can be manufactured using a thin slab method or a strip casting method.
  • the thickness of the slabs can be 200 to 300 mm.
  • the slab can be heated as needed.
  • the heating temperature may be 1100 to 1250° C., and the heating time may be 30 minutes or more.
  • a hot-rolled sheet is manufactured by hot-rolling the slab.
  • the thickness of the hot-rolled sheet may be 2.0 to 3.0 mm.
  • a step of annealing the hot-rolled sheet may be further included.
  • the step of annealing the hot-rolled sheet may be annealed at a temperature of 1000 to 1150 °C. It may also be annealed for 60 to 150 seconds.
  • a pickling step may be further included after the hot-rolled sheet annealing.
  • a primary cold-rolled sheet is manufactured by primary rolling the hot-rolled sheet.
  • the step of manufacturing the primary cold-rolled sheet may include one cold rolling or two or more cold rolling with intermediate annealing interposed therebetween.
  • It can be rolled in the same direction in the step of manufacturing a primary cold-rolled sheet and the step of manufacturing a secondary cold-rolled sheet.
  • the primary cold-rolled sheet is subjected to intermediate annealing.
  • annealing may be performed at 700° C. or higher for 60 to 150 seconds.
  • annealing may be performed in a reducing atmosphere. Since secondary cold rolling should be performed after intermediate annealing, annealing may be performed in an atmosphere containing a large amount of hydrogen to prevent oxidation during annealing. The remaining atmosphere may be air. More specifically, annealing may be performed in an atmosphere containing 99% by volume or more of hydrogen.
  • a secondary cold-rolled sheet is manufactured by secondary cold rolling of the intermediate annealed sheet.
  • Secondary cold rolling can adjust the reduction ratio to 55 to 85%.
  • the reduction ratio is too small, a small number of crystal grains having ⁇ 100>//ND orientation may be formed.
  • the reduction ratio is too high
  • the ⁇ 100> direction of the crystal grains rotates after recrystallization, and secondary recrystallization occurs in directions more rotated than ⁇ 380>, such as ⁇ 250> or ⁇ 120>.
  • the reduction ratio may be 55 to 80%. More specifically, the reduction ratio may be 55 to 65%.
  • the reduction ratio may be calculated as ([steel sheet thickness before reduction] - [steel sheet thickness after reduction]) / [steel sheet thickness before reduction].
  • an annealing separator may be applied for long-term annealing.
  • the annealing separator may include alumina (Al 2 O 3 ).
  • the secondary cold-rolled sheet is annealed.
  • a step of raising the temperature at a heating rate of 100 °C/h or more in a temperature range of 100 to 1000 °C may be further included.
  • the temperature increase rate means an average temperature increase rate in a corresponding temperature range.
  • the heating rate is appropriately controlled, it is possible to minimize the number of fine crystal grains by growing a large number of fine crystal grains.
  • the upper limit is not particularly limited, but may be 500°C/h. More specifically, the heating rate may be 100 to 300 °C/h.
  • the step of annealing the secondary cold-rolled sheet may be annealed for 6 to 60 hours. If the annealing time is too short, crystal grains with ⁇ 100>//ND orientation may not be properly formed. If the annealing time is too long, energy waste may occur. More specifically, the final annealing step may be annealed for 12 to 48 hours.
  • the step of annealing the secondary cold-rolled sheet may be annealed in a reducing atmosphere.
  • Annealing may be performed in an atmosphere containing a large amount of hydrogen so as not to be oxidized during annealing.
  • the remaining atmosphere may be air. More specifically, annealing may be performed in an atmosphere containing 99% by volume or more of hydrogen.
  • Secondary cold-rolled sheet annealing step may be annealed at a temperature of 1000 to 1200 °C. If the annealing temperature is too low, recrystallization may not occur properly. Even if the annealing temperature is higher, it is difficult to improve the magnetism.
  • the final thickness during the first cold rolling was 2mm (90%), 1mm (80%), 0.67mm (70%), and 0.50mm (60%), respectively, and the specimens after the first rolling were 2 minutes at 1050°C.
  • Heat treatment was performed. At this time, the process was carried out in an atmosphere of 100% by volume of hydrogen.
  • the specimen was subjected to secondary cold rolling and finally adjusted to a thickness of 0.2 mm.
  • Each specimen was cut to a size of 60X60mm for measuring magnetism with a single sheet tester (SST), and the sized specimen was subjected to heat treatment at 1200 ° C for 24 hours. At this time, the temperature increase rate in the temperature range of 100 to 1000 ° C. was changed as shown in Table 1 below.
  • a photograph of the crystal grain was obtained by scanning the grain area fraction, and the area fraction of the fine grain was calculated by calculating the area of the crystal grain from the photograph.
  • the crystal grain orientation was measured on a 6 cm X 6 cm area by a method using Laue X-ray diffraction.
  • 1 to 5 are photographs of rolled surfaces of steel sheets prepared in Comparative Examples 1 to 5, respectively. It can be seen that when the temperature increase rate is 10° C./h, a large amount of fine particles are not formed.
  • 6 to 10 are photographs of rolled surfaces of steel sheets prepared in Comparative Examples 6 to 10, respectively. When the heating rate is 15 °C / h, the secondary recrystallization phenomenon begins to occur.
  • 11 and 12 are photographs of rolled surfaces of steel sheets prepared in Example 1 and Example 2, respectively. At a heating rate of 300 ° C / h, more than 97% of secondary recrystallization occurs, and it can be seen that most of the fine particles do not exist.
  • 1 to 12 are all photographs of a size of 6 cm ⁇ 6 cm, and yellow lines indicate grain boundaries between secondary recrystallization and fine grains.
  • FIGS. 15 and 16 are Orientation Distribution of the steel sheets prepared in Examples 1 and 2 This is a picture of a Function (ODF) map.
  • the ODF maps in FIGS. 11 and 12 show that psi2 is 45 degrees, and it can be seen that the grids in the ODF are spaced at 10 degree intervals, and only the direction is changed while maintaining the ⁇ 100 ⁇ plane. In addition, it can be seen that the contour line of the texture strength on the ODF is within 15 degrees of the ⁇ 100> // ND plane.

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 이방향성 전기강판은 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 25% 이하이다.

Description

이방향성 전기강판 및 그의 제조방법
본 발명의 일 실시예는 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법에 관한 것이다. 구체적으로 본 발명의 일 실시예는 2차 냉간압연에서의 압하율 및 냉연판 소둔 시 승온 속도를 조절하여, 미세 결정립을 적게 형성함으로써, 압연 방향 및 압연 수직 방향의 자성이 매우 우수하고, 자성 편차가 매우 작은 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법에 관한 것이다.
철로 만들어진 강판은 BCC라는 구조적인 특징으로 인해 방향에 따라 특성의 차이가 있다. 모터의 철심재료로 이용되는 전기강판은 <100>방향의 자화가 가장 용이하게 일어난다는 특성을 이용하면 특성을 극대화할 수 있다. 그 예로 방향성 전기강판은 Goss라는 집합조직의 2차재결정 현상을 이용하여, 제품의 Rolling Direction(RD) 과 모든 결정립의 <100>방향이 평행하도록 원자가 배열된 채로 사용하고 있다.
모든 결정립의 집합조직을 특정 방향을 갖는 집합조직으로 만들기 위해서는 2차재결정이라는 현상이 필수불가결하게 요구된다. 2차재결정 현상을 이용하여, 원하지 않는 방향의 결정립을 소모시키며 선호되는 방향의 결정립을 성장시킬 수 있다. 2차재결정이 완료된 후에는 원하는 결정립의 방향만 남게 되는 것이다.
그러나 2차재결정 현상은 아직 완전하게 이해되고 있지 않고 있으며, 2차결정립의 성장 및 성장방위의 선택이라는 두 가지 관점에서 여러 이론들의 논쟁이 진행되고 있다. 현재 상용화가 이루어져 있는 방향성 전기강판에서 Goss 결정립의 2차재결정 현상이 논쟁의 주된 내용이다. 질화소둔을 통해 AlN 과 같은 미세석출물을 만들어 이용하여야 하고, 고온에서 AlN 이 고용되면서 결정립계를 잡고 있던 억제력이 사라지고, Goss만이 성장한다는 것이다. 물론 이 현상을 이용하여 RD와 TD 모두 <001>방향을 갖는 Cube 집합조직을 만들려는 시도가 있었으나, 석출물을 이용한 2차재결정 현상으로는 대부분의 실험조건에서 Goss 집합조직만이 지배적으로 발달하므로, 2차재결정 현상을 이용하여 Goss가 아닌 다른 집합조직을 만드는 것은 용이치 않다.
본 특허에서는 양방향의 자성이 좋은 이방향성 전기강판을 제조하기 위해 표면에너지를 이용한 2차재결정 현상을 이용한다.
본 발명의 일 실시예에서는 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법을 제공하고자 한다. 구체적으로 본 발명의 일 실시예에서는 표면에너지를 이용하여 Cube 및 {100} fiber 집합조직의 2차재결정을 달성하는 이방향성 전기강판 및 그의 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 25% 이하이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 <100> 방향이 강판의 압연면 법선방향과 15° 이내의 각도를 갖는 결정립의 면적 분율이 75 % 이상이다.
결정립의 평균 입경은 1000 내지 5000㎛ 일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 자속밀도(B50)가 1.82T 이상이고, 철손(W15/50)이 1.65W/Kg 이하일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판의 제조 방법은 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 1차 냉간압연하여 1차 냉연판을 제조하는 단계; 1차 냉연판을 중간 소둔하는 단계; 중간 소둔판을 2차 냉간압연하여 2차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 소둔하는 단계를 포함한다.
2차 냉연판을 제조하는 단계에서 압하율이 55 내지 85%이다.
2차 냉연판을 소둔하는 단계 이전에 100 내지 1000℃ 온도 범위에서 100℃/h 이상의 승온 속도로 승온하는 단계를 더 포함한다.
열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.
1차 냉연판을 제조하는 단계는 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 둔 2회 이상의 냉간압연을 포함할 수 있다.
1차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 제조하는 단계에서 동일 방향으로 압연할 수 있다.
중간 소둔하는 단계는 700℃ 이상의 온도에서 소둔할 수 있다.
중간 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔할 수 있다.
2차 냉연판을 제조하는 단계 이후 소둔 분리제를 도포하는 단계를 더 포함할 수 있다.
2차 냉연판을 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔할 수 있다.
2차 냉연판을 소둔하는 단계는 1000 내지 1200℃의 온도에서 6 내지 60 시간 동안 소둔할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 압연방향과 압연에 수직된 방향의 자성 값이 방향에 상관없이 유사하며, 높은 자속밀도 및 낮은 철손 등 우수한 자성 특성을 나타낸다.
도 1 내지 도 10은 비교예 1 내지 비교예 10에서 제조한 강판 압연면 사진이다.
도 11 및 도 12는 실시예 1 및 실시예 2에서 제조한 강판 압연면 사진(좌) Inverse Pole Figure(IPF) map 사진(중) 및 Orientation Distribution Function(ODF) map 사진(우) 이다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.
본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
본 발명의 일 실시예에서는 표면에너지를 이용하여 Cube 및 {100} fiber 집합조직의 2차재결정을 달성할 수 있다. BCC구조를 갖는 철에서 close packed plane 인 {110}면의 에너지가 가장 낮은 것은 알려진 사실이다. 그러나 약간의 불순물이 포함되면 {100} 면의 에너지가 가장 낮아진다. 본 발명의 일 실시예에서는 장기간의 냉연판 소둔 중 {100}면의 낮은 에너지 상태를 유지하여 Cube 및 {100} fiber 집합조직만을 성장시킬 수 있다. 표면에너지를 이용한 선택적 결정성장으로 2차재결정 현상이 일어나는 것이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함한다.
이방향성 전기강판의 성분 한정의 이유부터 설명한다.
Si: 2.0 중량% 이상
실리콘(Si)는, 강판의 비저항을 증가시키고 와류손을 감소시키는 역할을 하며, 열처리가 Ferrite 단일상에서 일어날 수 있도록 해준다. Si가 너무 적으면 열처리 중 Ferrite가 Austenite로 부분적으로 상변태가 일어날 수 있다. 따라서, Si 함량의 하한을 2.0 중량%로 한정할 수 있다. 또한 Si를 첨가할수록 권취 및 냉간압연이 어려워 Si가 7.0 중량% 가 넘어가면 판파단이 일어날 수 있기 때문에 필요한 경우 이를 제한할 수 있다. 즉 Si는 2.0 내지 7.0 중량% 포함될 수 있다. 더욱 구체적으로 자속밀도가 높은 강판을 얻기 위해서는 Si는 2.5 내지 4.0 중량% 포함될 수 있다.
Al: 0.02 중량% 이하
알루미늄(Al)은 비저항을 높이는 역할을 할 수 있다. 그러나 Al이 다량 첨가된 강판은 열처리 시에 강판표면에 Al2O3가 형성된다. Al2O3는 표면에서부터 결정립계로 침투할 수 있고, 이는 결정립의 성장을 저해하며 2차재결정을 방해하는 요소가 된다. 따라서 Al은 0.02 중량% 이하가 적당하다. 더욱 구체적으로 Al은 0.01 중량% 이하 포함될 수 있다. 더욱 구체적으로 Al은 0.005 중량% 이하 포함될 수 있다. 더욱 구체적으로 Al은 0.001 내지 0.005 중량% 포함할 수 있다.
Mn: 0.02 내지 0.50 중량%
망간(Mn)은 비저항을 증가시키는 원소이다. 그러나 Mn의 첨가가 과다하면 열처리 시, Austenite 영역을 지나치게 되고, 상변태를 일으킬 가능성이 있다. 또한 과량의 Mn은 필요 이상으로 황을 trap하여 원소 S의 확산을 막는 효과가 있다. 적당한 양의 Mn은 미세한 MnS를 석출시켜 결정립계를 약한 힘으로 잡고 있고, 적당한 온도에서 MnS는 녹아 없어지며 2차 재결정을 일으킨다. 휘발되는 S의 속도도 Mn으로 어느 정도 제어할 수 있으므로, Mn이 적당량 들어가는 것은 2차재결정에 일정 역할을 한다고 볼 수 있다. 더욱 구체적으로 Mn을 0.05 내지 0.30 중량% 포함할 수 있다.
C: 0.004 중량% 이하
탄소(C)는 위에 언급된 타 원소들과 다르게 Fe원자와 치환되지 않고, interstitial site에 침입하는 원소이다. 그 특성으로 인해 C가 다량으로 들어갈 경우 전위의 이동을 저해하고, 결정립의 성장을 방해하게 된다. 더욱 구체적으로 C를 0.003 중량% 이하로 포함할 수 있다. 더욱 구체적으로 C를 0.001 내지 0.003 중량%로 포함할 수 있다.
S: 0.0005 내지 0.0050 중량%
황(S)는 표면에 편석된 S의 함량에 따라 표면에너지가 달라지고, 달라진 표면에너지로 인해 특정 방위의 결정립의 결정성장이 일어날 수 있다. S가 전혀 없는 표면에서는 {110}면이 안정하고, S가 약하게 편석된 표면에서는 {100}면이 안정하며, S가 많이 편석된 표면에는 {111}면이 안정하다. 표면에 S를 약하게 편석시키기 위해 S함량을 극미량으로 조절한다. Mn 역시 S를 추가적으로 더 잡아두는 역할을 하게하여 표면에 S가 약하게 편석하도록 돕는다. 더욱 구체적으로 S를 0.0010 내지 0.0040 중량% 포함할 수 있다.
또한, 본 발명의 이방향성 전기강판은, 전술한 성분 이외의 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물이다. 단, 본 발명의 작용 효과를 저해하지 않는 범위 내이면, 다른 원소의 함유를 배제하는 것은 아니다. 추가 원소가 포함되는 경우, Fe를 대체하여 포함될 수 있다. 추가 원소로는 예컨데 N, Ti, P, Cu, Cr, Ni, 및 Mo 중 1종 이상이 될 수 있으며, 추가 원소가 추가되는 경우 0.1 중량% 이하로 포함될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 25% 이하이다. 본 발명의 일 실시예에서 2차 냉연판 소둔을 6시간 이상 장시간 수행하나, 미세립이 더 이상 성장하지 않으며, 이 미세립들이 잔존하는 경우 자성을 저해하는 요소가 된다. 본 발명의 일 실시예에서는 2차 냉연판 소둔 전에 급속 승온을 통하여 미세립의 생성을 억제하였고, 이를 통해 자성을 더욱 향상시킬 수 있다. 더욱 구체적으로 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 10% 이하일 수 있다. 더욱 구체적으로 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 5% 이하일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 결정립의 입경은 압연면(ND면)과 평행한 면을 기준으로, 측정할 수 있으며, 결정립의 면적과 동일한 면적을 갖는 가상의 원의 지름을 입경으로 본다. 결정립의 면적 분율 또한 입경은 압연면(ND면)과 평행한 면을 기준으로, 측정할 수 있으며, 오차를 줄이기 위해 적어도 60×60 mm2 면적을 갖는 시편으로부터 면적 분율을 측정할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 두께 방향으로의 결정립 입경 및 면적 분율에 실질적인 변동이 없어, 측정 두께는 어느 두께에서 측정하더라도 무방하다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 <100> 방향이 강판의 압연면 법선방향(ND방향)과 15° 이내의 각도를 갖는 결정립의 면적 분율이 75 % 이상이다. <100> 방향이 강판의 압연면 법선방향과 15° 이내의 각도를 갖는 결정립 즉 <100>//ND 결정립의 분율이 높을수록 자성이 우수하다. 15° 이내의 각도는 <100> 방향과 압연면 법선방향을 동시에 포함하는 임의의 면을 기준으로, <100> 방향과 압연면 법선방향 사이의 각도를 의미한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 결정립의 평균 입경이 1000 내지 5000㎛ 일 수 있다. 결정립의 평균 입경이 너무 작으면 <100>//ND 집합조직의 분율이 낮아져, 자성이 열위될 수 있다. 결정립경은 강판의 압연면(ND면)과 평행한 면을 기준으로 측정할 수 있다. 더욱 구체적으로 평균 결정립경은 2500㎛ 이상일 수 있다. 평균 입경은 수 평균 입경을 의미한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 자속밀도 및 철손이 모두 우수하다. 본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 자속밀도(B50)가 1.82T 이상이고, 철손(W15/50)이 1.65W/Kg 이하일 수 있다. 더욱 구체적으로 본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판은 자속밀도(B50)가 1.90 T 이상이고, 철손(W15/50)이 1.30W/Kg 이하일 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 자속밀도(B50) 및 철손(W15/50)은 압연 방향(RD방향) 및 압연 수직 방향(TD방향)으로 측정한 자속밀도(B50) 및 철손(W15/50)의 평균 값을 의미하며, 강판 두께 0.2mm를 기준으로 한 측정 값이다.
본 발명의 일 실시예에 의한 이방향성 전기강판의 제조 방법은 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 1차 냉간압연하여 1차 냉연판을 제조하는 단계; 1차 냉연판을 중간 소둔하는 단계; 중간 소둔판을 2차 냉간압연하여 2차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.
이하 각 단계별로 구체적으로 설명한다.
먼저 슬라브를 제조한다. 슬라브 내의 각 조성의 첨가 비율을 한정한 이유는 전술한 이방향성 전기강판의 조성 한정 이유와 동일하므로, 반복되는 설명을 생략한다. 후술할 열간압연, 열연판 소둔, 1차 냉간압연, 중간 소둔, 2차 냉간압연, 2차 냉연판 소둔 등의 제조 과정에서 원소 함량은 실질적으로 변동되지 아니하므로, 슬라브의 조성과 이방향성 전기강판의 조성이 실질적으로 동일하다.
슬라브는 박물 슬라브법 또는 스트립 캐스팅법을 이용하여 제조할 수 있다. 슬라브의 두께는 200 내지 300 mm가 될 수 있다. 슬라브는 필요에 따라 가열할 수 있다. 가열 온도는 1100 내지 1250℃가 될 수 있고, 가열 시간은 30분 이상이 될 수 있다.
다음으로, 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조한다.
열연판을 제조하는 단계에서 열연판의 두께는 2.0 내지 3.0mm가 될 수 있다.
열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 열연판 소둔하는 단계는 1000 내지 1150℃의 온도에서 소둔할 수 있다. 또한 60 내지 150초 동안 소둔할 수 있다. 열연판 소둔 이후 산세 단계를 더 포함할 수 있다.
다음으로, 열연판을 1차 압연하여 1차 냉연판을 제조한다.
1차 냉연판을 제조하는 단계는 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 둔 2회 이상의 냉간압연을 포함할 수 있다.
1차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 제조하는 단계에서 동일 방향으로 압연할 수 있다.
다음으로, 1차 냉연판을 중간 소둔한다.
중간 소둔하는 단계는 재결정이 완료되는 정도로 충분하므로 700℃ 이상에서 60 내지 150초간 소둔할 수 있다.
중간 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔할 수 있다. 중간 소둔한 이후 2차 냉간압연을 수행해야 하므로, 소둔 시 산화되지 않도록 수소가 다량인 분위기에서 소둔할 수 있다. 나머지 분위기는 공기일 수 있다. 더욱 구체적으로 수소를 99 부피% 이상 포함하는 분위기에서 소둔할 수 있다.
다음으로, 중간 소둔판을 2차 냉간압연하여 2차 냉연판을 제조한다.
2차 냉간압연은 압하율을 55 내지 85%로 조절할 수 있다. 압하율이 너무 적을 시, <100>//ND 방위의 결정립이 적게 형성될 수 있다. 압하율이 너무 높을 시 압하율이 너무 높을 시, 재결정 이후 결정립의 <100>방향이 회전하여, <380>보다 더 회전한, <250>이나 <120>등의 방향으로 2차재결정이 일어나게 된다. 더욱 구체적으로 압하율은 55 내지 80%가 될 수 있다. 더욱 구체적으로 압하율은 55 내지 65%가 될 수 있다.
압하율은 ([압하 전 강판 두께] - [압하 후 강판 두께]) / [압하 전 강판 두께]로 계산될 수 있다.
2차 냉간압연하는 단계 이후, 장시간 소둔을 위해 소둔 분리제를 도포할 수 있다. 소둔 분리제는 알루미나(Al2O3)를 포함할 수 있다.
다음으로, 2차 냉연판을 소둔한다.
2차 냉연판을 소둔하는 단계 이전에 100 내지 1000℃ 온도 범위에서 100℃/h 이상의 승온 속도로 승온하는 단계를 더 포함할 수 있다. 본 발명의 일 실시예에서 승온 속도란 해당 온도 범위에서의 평균 승온 속도를 의미한다. 승온 속도가 너무 낮으면 미세 결정립이 다수 잔존한다. 이는 후술할 냉연판 소둔 과정에서 장시간 소둔하더라도 그대로 잔존하며 자성에 악영향을 미치게 된다. 반면 승온 속도를 적절히 조절하면 다수의 미세 결정립을 성장시켜 미세 결정립을 최소화할 수 있다. 상한은 특별히 한정되지 않으나, 500℃/h가 될 수 있다. 더욱 구체적으로 승온 속도는 100 내지 300℃/h가 될 수 있다.
2차 냉연판을 소둔하는 단계는 6 내지 60 시간 동안 소둔할 수 있다. 소둔 시간이 너무 짧을 시 <100>//ND 방위의 결정립이 적절히 형성되지 않을 수 있다. 소둔 시간이 너무 길 시, 에너지 낭비가 발생할 수 있다. 더욱 구체적으로 최종 소둔 하는 단계는 12 내지 48시간 동안 소둔할 수 있다.
2차 냉연판 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔할 수 있다. 소둔 시 산화되지 않도록 수소가 다량인 분위기에서 소둔할 수 있다. 나머지 분위기는 공기일 수 있다. 더욱 구체적으로 수소를 99 부피% 이상 포함하는 분위기에서 소둔할 수 있다.
2차 냉연판 소둔하는 단계는 1000 내지 1200℃의 온도에서 소둔할 수 있다. 소둔 온도가 너무 낮으면 재결정이 적절히 일어나지 않을 수 있다. 소둔 온도가 더 높더라도 자성이 향상되기는 어렵다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실험예 1
중량%로, Si: 3.1%, Mn:0.1%, Al:0.003%, C:0.002%, S:0.003%, N:0.002%, Ti:0.001%, P:0.007% 포함하고, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 제조하고, 1130℃에서 2시간동안 가열된 후 2.5mm로 열간압연 하였다. 열연판은 1070℃ 조건에서 2분 열처리를 진행했고, 산세 후 1차 냉간압연을 진행하였다. 2차 냉간압연의 압하율을 50%부터 90%까지 변화시켜가며 실험을 하였다. 따라서 1차 냉간압연시 최종두께는 각각 2mm(90%), 1mm(80%), 0.67mm(70%), 0.50mm(60%)였고, 1차 압연이 완료된 시편은 1050℃ 조건에서 2분가량 열처리를 진행하였다. 이 때 수소 100 부피% 분위기에서 진행하였다. 시편은 2차 냉간압연을 거치고 최종적으로 0.2mm의 두께로 맞춰졌다. 각기 시편은 single sheet tester(SST)로 자성을 측정하기 위한 60X60mm 크기로 잘라졌으며, 크기가 맞춰진 시편은 1200℃로, 24시간 열처리를 진행하였다. 이 때, 100 내지 1000℃ 온도 범위에서의 승온 속도를 하기 표 1과 같이 바꾸어 가며 진행하였다.
결정립 면적 분율을 스캔을 통해 결정립의 사진을 얻었으며, 사진에서 결정립의 면적을 구하는 방법으로 미세립의 면적분율을 계산하였다.
결정립 방위는 Laue X-ray 회절을 이용한 방법으로 6cm X 6cm 면적을 측정하였다.
2차 냉간압하율
(%)		 승온속도
(℃/h)		 2000㎛이하 결정립 면적 분율 (%) <100>//ND
면적 분율
(%)		 B50(T) W15/50(W/kg)
비교예 1 50 10 100 5 1.69 1.72
비교예 2 60 10 100 5 1.72 1.59
비교예 3 70 10 100 5 1.74 1.63
비교예 4 80 10 100 5 1.72 1.66
비교예 5 90 10 100 5 1.59 2.03
비교예 6 50 15 68 40 1.65 1.87
비교예 7 60 15 67 40 1.78 1.47
비교예 8 70 15 84 35 1.76 1.51
비교예 9 80 15 91 15 1.69 1.79
비교예 10 90 15 94 10 1.62 2.04
실시예 1 70 300 3 97 1.99 1.30
실시예 2 80 300 3 97 1.92 1.32
표 1에서 나타나듯이, 2차 냉간압연시 압하율 및 2차 냉연판 소둔 시 승온 속도를 적절히 조절한 실시예는 <100>//ND 결정립이 적절히 형성되고, 미세립의 생성이 억제되는 것을 확인할 수 있으며, 자성이 향상되는 것을 확인할 수 있다. 한편, 2차 냉간압연의 압하율이 너무 작거나 큰 경우는 <100>//ND 결정립이 적절히 형성되지 못해, 자성이 열위함을 확인할 수 있다. 또한, 2차 냉연판 소둔 시 승온 속도가 적절히 조절되지 못한 경우, 미세 결정립이 다수 형성되어, 자성이 열위함을 확인할 수 있다.
도 1 내지 도 5는 각각 비교예 1 내지 비교예 5에서 제조한 강판의 압연면 사진이다. 승온속도가 10℃/h일 때, 미세립이 다량 형성됨을 않음을 알 수 있다. 도 6 내지 도 10은 각각 비교예 6 내지 비교예 10에서 제조한 강판 압연면 사진이다. 승온속도 15℃/h일 때 2차재결정 현상이 일어나기 시작한다. 도 11 및 도 12는 각각 실시예 1, 및 실시예 2 에서 제조한 강판 압연면 사진이다. 승온속도 300℃/h에서는 97% 이상 2차재결정이 일어나며, 미세립이 대부분 존재하지 않음을 확인할 수 있다. 도 1 내지 도 12는 모두 6cm × 6cm 크기의 사진이며, 노란색 선은 2차 재결정과 미세립간의 결정립계를 표시한다.
도 11 및 도 12에서는 실시예 1, 및 실시예 2 에서 제조한 강판의 Inverse Pole Figure(IPF) map 사진이고, 도 15 및 도 16은 실시예 1, 및 실시예 2 에서 제조한 강판의 Orientation Distribution Function(ODF) map 사진이다.
도 11 및 도 12의 IPF map에서 <100>//ND는 빨간색으로 표시된다. 도 11 및 도 12에서 나타나듯이, 파란색으로 표시된 부분이 한두개 있으나, 이는 넓은 측정간격으로 인하여 한 측정부위에 여러 결정립이 존재하게되어 발생하는 측정오차이며, 그 자체가 <111>//ND 결정립으로 해석하기는 어렵다.
도 11 및 도 12의 ODF map은 psi2 가 45도 일 때를 나타내었고, ODF에서 격자는 10도간격이며, {100}면을 유지한 채로 방향만 바뀌고 있음을 알 수 있다. 또한 ODF상 집합조직 강도의 등고선이 <100>//ND 면의 15도 이내임을 알 수 있다
본 발명은 상기 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.

Claims (12)

  1. 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 입경이 2000㎛ 이하인 결정립의 면적 분율이 25% 이하 인 이방향성 전기강판.
  2. 제1항에 있어서,
    <100> 방향이 강판의 압연면 법선방향과 15° 이내의 각도를 갖는 결정립의 면적 분율이 75 % 이상인 이방향성 전기강판.
  3. 제1항에 있어서,
    결정립의 평균 입경은 1000 내지 5000㎛ 인 이방향성 전기강판.
  4. 제1항에 있어서,
    자속밀도(B50)가 1.82T 이상이고, 철손(W15/50)이 1.65W/Kg 이하인 이방향성 전기강판.
  5. 중량%로 Si: 2.0% 이상, Al: 0.02% 이하(0%를 제외함), Mn: 0.02 내지 0.50%, C: 0.004% 이하(0%를 제외함), 및 S: 0.0005 내지 0.005% 포함하고, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하는 슬라브를 열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 1차 냉간압연하여 1차 냉연판을 제조하는 단계; 1차 냉연판을 중간 소둔하는 단계; 중간 소둔판을 2차 냉간압연하여 2차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 소둔하는 단계를 포함하고,
    상기 2차 냉연판을 제조하는 단계에서 압하율이 55 내지 85%이고,
    2차 냉연판을 소둔하는 단계 이전에 100 내지 1000℃온도 범위에서 100℃/h 이상의 승온 속도로 승온하는 단계를 더 포함하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  7. 제5항에 있어서,
    상기 1차 냉연판을 제조하는 단계는 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 둔 2회 이상의 냉간압연을 포함하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 1차 냉연판을 제조하는 단계 및 2차 냉연판을 제조하는 단계에서 동일 방향으로 압연하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  9. 제5항에 있어서,
    상기 중간 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  10. 제5항에 있어서,
    상기 2차 냉연판을 제조하는 단계 이후 소둔 분리제를 도포하는 단계를 더 포함하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  11. 제5항에 있어서,
    상기 2차 냉연판을 소둔하는 단계는 환원 분위기에서 소둔하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
  12. 제5항에 있어서,
    상기 2차 냉연판을 소둔하는 단계는 1000 내지 1200℃의 온도에서 6 내지 60 시간 동안 소둔하는 이방향성 전기강판의 제조 방법.
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