WO2023157975A1 - 鋼管、車両用部品、鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法 - Google Patents

鋼管、車両用部品、鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法 Download PDF

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光洋 濱石
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Definitions

  • the present disclosure relates to steel pipes, vehicle parts, methods of manufacturing steel pipes, and methods of manufacturing vehicle parts.
  • Vehicles such as automobiles are equipped with vehicle parts.
  • Vehicle parts are, for example, stabilizers, inner tie rods, drive shafts and upper arms. Vehicle components are subjected to repetitive stress due to vibrations that occur during vehicle travel. Therefore, vehicle parts are required to have excellent fatigue strength.
  • stabilizers include solid stabilizers made from steel bars and the like, and hollow stabilizers made from steel pipes and the like.
  • the use of hollow stabilizers has increased.
  • Patent Document 1 International Publication No. 2020/230795
  • Patent Document 2 International Publication No. 2013/175821
  • the electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer disclosed in Patent Document 1 has C: 0.20 to 0.40%, Si: 0.1 to 1.0%, and Mn: 0.1 to 2.0% by mass. %, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.01 to 0.10%, Cr: 0.01 to 0.50%, Ti: 0.010 to 0.050% , B: 0.0005 to 0.0050%, Ca: 0.0001 to 0.0050%, N: 0.0050% or less, and Sn: 0.010 to 0.050%, the balance being Fe and unavoidable It has a chemical composition consisting of organic impurities, and the total decarburized layer depth on the inner and outer surfaces is 100 ⁇ m or less.
  • Patent Document 1 0.010% or more Sn is contained in an electric resistance welded steel pipe for a hollow stabilizer. This suppresses the formation of a decarburized layer and increases the fatigue strength.
  • the hollow stabilizer disclosed in Patent Document 2 has, as chemical components, C: 0.26 to 0.30%, Si: 0.05 to 0.35%, and Mn: 0.5 to 1.0% by mass. %, Cr: 0.05 to 1.0%, Ti: 0.005 to 0.05%, B: 0.0005 to 0.005%, Ca: 0.0005 to 0.005%, Al : 0.08% or less, P: 0.05% or less, S: less than 0.0030%, N: 0.006% or less, O: 0.004% or less, the balance being Fe and unavoidable impurities, Mn It has a component composition in which the product of the content and the S content is 0.0025 or less, and the critical cooling rate Vc90 represented by (Equation 1) is 40° C./s or less.
  • the metallographic structure of the hollow stabilizer consists of tempered martensite.
  • the length of the stretched MnS present in the thickness central portion of the hollow stabilizer is 150 ⁇ m or less.
  • the hollow stabilizer has a Rockwell C scale hardness (HRC) of 40 to 50, a wall thickness/outer diameter ratio of 0.14 or more, and a decarburized layer depth of 20 ⁇ m or less from the inner surface.
  • HRC Rockwell C scale hardness
  • Patent Document 2 the formation of stretched MnS is suppressed to control the Rockwell C scale hardness, the thickness/outer diameter ratio, and the depth of the decarburized layer on the inner surface. This increases the fatigue strength of the hollow stabilizer.
  • Patent Documents 1 and 2 can increase the fatigue strength of vehicle parts.
  • a vehicle component having excellent fatigue strength may be obtained by means different from those disclosed in Patent Documents 1 and 2.
  • An object of the present disclosure is to provide a vehicle part with excellent fatigue strength, a steel pipe from which the vehicle part with excellent fatigue strength can be manufactured, a method for manufacturing the steel pipe, and a method for manufacturing the vehicle component.
  • the steel pipe of the present disclosure in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50-2.50%, P: 0.050% or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • the vehicle component of the present disclosure in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50-2.50%, P: 0.050% or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • Al 0 to 0.080%, Cr: 0 to 1.50%, Mo: 0 to 1.00%, Ni: 0 to 1.00%, Cu: 0 to 1.00%, Ti: 0 to 0.100%, Nb: 0 to 0.100%, V: 0 to 0.100%, B: 0 to 0.0050%, Ca: 0 to 0.0050%, and a chemical composition with the balance being Fe and impurities; and a microstructure composed of tempered martensite, A hollow base material having a Vickers hardness of 400 to 550 HV in accordance with JIS Z 2244:2020; on the base material, When the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 is taken as 100%, the peak intensity ratio of the X-ray diffraction is 80% or more , and 15% FeO below, Fe 2 O 3 below 5%, and the balance consisting of impurities, and an oxide film having a thickness of 3.50 ⁇ m or less.
  • the steel pipe manufacturing method of the present disclosure includes: in % by mass, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50-2.50%, P: 0.050% or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • a method for manufacturing a vehicle component of the present disclosure includes: a step of preparing the steel pipe as described above; a step of bending the steel pipe; a step of holding the bent steel pipe at Ac 3 +50° C. or higher and 1150° C. or lower for 10 seconds or more and then rapidly cooling the steel pipe; and tempering the steel pipe after the quenching by holding it at 150 to 350° C. for 10 minutes or more.
  • the vehicle component of the present disclosure has excellent fatigue strength.
  • the steel pipe of the present disclosure can be used to manufacture vehicle parts with excellent fatigue strength.
  • the vehicle component manufacturing method of the present disclosure can manufacture a vehicle component having excellent fatigue strength.
  • the method for manufacturing a steel pipe according to the present disclosure can manufacture a steel pipe from which vehicle parts having excellent fatigue strength can be manufactured.
  • FIG. 1 is a perspective view of the end of the steel pipe of this embodiment.
  • FIG. 2 is a perspective view of an end portion of the vehicle component of this embodiment.
  • FIG. 3 is a front view of a torsional fatigue test piece.
  • FIG. 4 is a longitudinal side view of the torsional fatigue test piece.
  • the inventors have studied vehicle parts with excellent fatigue strength, and steel pipes from which vehicle parts with excellent fatigue strength can be manufactured. As a result, the following findings were obtained.
  • hollow vehicle parts are manufactured by cold bending a steel pipe and then quenching and tempering it.
  • Patent Document 1 "In particular, surface decarburization is considered to be an important factor among surface properties. If surface decarburization occurs during the heating stage of quenching, it is possible to improve the surface hardness even if quenching is performed. As a result, sufficient fatigue properties cannot be obtained” (paragraph [0005] of Patent Document 1).
  • Patent Literature 2 states, “Fatigue fracture may occur from the inner surface of the hollow stabilizer, which does not exist in the solid stabilizer. This is because even if the fatigue strength of the outer surface is improved by increasing the strength of the steel pipe, This is because the decarburized layer becomes the starting point of fatigue fracture" (paragraph [0005] of Patent Document 2). It is known that the formation of a decarburized layer in this way lowers the fatigue strength of a vehicle component including a hollow stabilizer.
  • Patent Document 1 "The surface decarburization reaction when steel is heated progresses by outward diffusion of carbon atoms in the steel toward the surface and reaction with oxygen. This outward diffusion of carbon It is effective to increase the lattice constant of iron to suppress the "(paragraph [0017] of Patent Document 1). Therefore, in Patent Document 1, 0.010% or more of Sn, which is effective for increasing the lattice constant of iron, is contained to suppress the formation of a decarburized layer.
  • Patent Document 2 states that "a decarburized layer is likely to be formed on the inner surface of the hollow stabilizer steel pipe when it is cooled from a high temperature at which the metal structure becomes an austenitic single phase and passes through a two-phase temperature range.” (Paragraph [0053] of Patent Document 2). Patent Document 2 describes that the formation of a decarburized layer can be suppressed by increasing the cooling rate when passing through the two-phase temperature (paragraph [0054] of Patent Document 2).
  • the inventors have studied means for suppressing the formation of decarburized layers other than the means disclosed in Patent Documents 1 and 2.
  • the decarburized layer is formed by quenching during manufacturing of vehicle parts. During heating and/or cooling for quenching, carbon in the steel out-diffuses to the surface and reacts with oxygen. This forms a decarburized layer.
  • the present inventors paid attention to the behavior of oxygen during quenching. The present inventors thought that the formation of a decarburized layer could be suppressed by suppressing contact between the surface of a steel pipe for manufacturing vehicle parts and oxygen during quenching.
  • the present inventors paid attention to the oxide film before quenching.
  • An oxide film that suppresses contact between the steel pipe surface and oxygen is formed before quenching. It is believed that this suppresses contact between the surface of the steel pipe and oxygen during quenching, thereby suppressing the formation of a decarburized layer.
  • the X-ray diffraction peak intensity ratio is 70% or more.
  • Fe 3 O 4 , 20% or more Fe 2 O 3 , 10% or less FeO, and the balance consisting of impurities, the thickness is 0.80 to 2.50 ⁇ m, and the standard deviation of the thickness is 0.90 ⁇ m or less It has been found that the formation of an oxide film extends the rupture life of steel pipes after quenching.
  • Heating during quenching thermally expands steel pipes for manufacturing vehicle parts. If the difference between the coefficient of linear expansion of the steel pipe and the coefficient of linear expansion of the oxide film on the surface of the steel pipe is small, the difference between the amount of change in the surface area of the steel pipe due to heating during quenching and the amount of change in volume of the oxide film is small. In this case, the oxide film is less likely to separate from the steel pipe surface, and the oxide film tends to remain on the steel pipe surface until just before quenching. In this case, contact between the steel pipe surface and oxygen is suppressed. It is conceivable that the coefficient of linear expansion of the oxide film having the composition described above is close to the coefficient of linear expansion of the steel pipe.
  • the oxide film remains on the steel pipe surface until just before quenching, contact between the steel pipe surface and oxygen is suppressed. Therefore, formation of a decarburized layer is suppressed. As a result, the fatigue strength of the steel pipe is increased and the rupture life is extended.
  • the oxide film in order to obtain the effect of suppressing contact between the steel pipe surface and oxygen, the oxide film must have a certain thickness or more. On the other hand, if the oxide film is too thick, the oxide film tends to peel off. Therefore, it is necessary to control the thickness of the oxide film within a certain range.
  • the inventors have found the following matter.
  • a vehicle part is manufactured by quenching the steel pipe provided with the oxide film described above, when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 is taken as 100%, the X-ray Formation of an oxide film having a diffraction peak intensity ratio of 80% or more , FeO of 15% or less, Fe 2 O 3 of 5 % or less, and the balance being impurities, and having a thickness of 3.50 ⁇ m or less. It turns out that it will be.
  • This vehicle component has a long rupture life and excellent fatigue strength.
  • the steel pipe, steel pipe manufacturing method, vehicle component, and vehicle component manufacturing method of the present embodiment completed based on the above findings have the following configurations.
  • Al 0 to 0.080%, Cr: 0 to 1.50%, Mo: 0 to 1.00%, Ni: 0 to 1.00%, Cu: 0 to 1.00%, Ti: 0 to 0.100%, Nb: 0 to 0.100%, V: 0 to 0.100%, B: 0 to 0.0050%, Ca: 0 to 0.0050%, and a chemical composition with the balance being Fe and impurities; and a microstructure composed of tempered martensite, A hollow base material having a Vickers hardness of 400 to 550 HV in accordance with JIS Z 2244:2020; on the base material, When the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 is taken as 100%, the peak intensity ratio of the X-ray diffraction is 80% or more , and 15% FeO below, Fe 2 O 3 below 5%, and the balance consisting of impurities, an oxide film having a thickness of 3.50 ⁇ m or less, vehicle parts.
  • the vehicle component according to [3], The chemical composition, in mass %, Sol. Al: 0.001 to 0.080%, Cr: 0.01 to 1.50%, Mo: 0.01 to 1.00%, Ni: 0.01 to 1.00%, Cu: 0.01 to 1.00%, Ti: 0.001 to 0.100%, Nb: 0.001 to 0.100%, V: 0.001 to 0.100%, B: 0.0001 to 0.0050%, and Ca: 0.0001 to 0.0050%, containing one or more elements selected from the group consisting of vehicle parts.
  • a method for manufacturing a vehicle part comprising: A step of preparing the steel pipe according to [1] or [2]; a step of bending the steel pipe; a step of holding the bent steel pipe at a temperature of Ac 3 +50° C. or higher and 1150° C. or lower for 10 seconds or longer and then quenching; a step of holding and tempering the steel pipe after the quenching at 150 to 350° C. for 10 minutes or longer; A method for manufacturing vehicle parts.
  • FIG. 1 is a perspective view of the end of the steel pipe of this embodiment.
  • steel pipe 1 includes base material 2 and oxide film 3 on base material 2 .
  • Steel pipe 1 includes an outer surface 4 and an inner surface 5 .
  • the oxide film 3 may be formed only on the outer surface 4 of the steel pipe 1, may be formed only on the inner surface 5, or may be formed on both the outer surface 4 and the inner surface 5. good.
  • the decarburized layer on the outer surface of the vehicle component can be removed by shot peening, for example. On the other hand, the decarburized layer on the inner surface of the vehicle component may be difficult to remove.
  • Steel pipe 1 is therefore preferably provided with an oxide layer 3 on at least the inner surface 5 .
  • the steel pipe 1 may be a seamless steel pipe or an electric resistance welded steel pipe.
  • the steel pipe 1 is an electric resistance welded steel pipe.
  • the outer diameter of the steel pipe 1 is not particularly limited, it is, for example, 10 to 100 mm.
  • the thickness of the steel pipe 1 is not particularly limited, it is, for example, 2 to 10 mm.
  • the steel pipe 1 of this embodiment has the following features.
  • the chemical composition of the base material 2 is, in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50 to 2.50%, P: 0.050. % or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • the microstructure of the base material 2 consists of 20% to 60% ferrite and 40% to 80% pearlite in area ratio.
  • Fe 3 O 4 having an X-ray diffraction peak intensity ratio of 70% or more on the base material 2 when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO is 100%.
  • the oxide film 3 has a thickness of 0.80 to 2.50 ⁇ m.
  • the standard deviation of the thickness of oxide film 3 is 0.90 ⁇ m or less.
  • C 0.23-0.50% Carbon (C) enhances the hardenability of steel. C further dissolves in steel. Thereby, C increases the strength of steel. If the C content is less than 0.23%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the C content exceeds 0.50%, the hot workability of the steel deteriorates even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. If the C content exceeds 0.50%, the toughness of the vehicle component after quenching is further reduced even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the C content is 0.23-0.50%.
  • the lower limit of the C content is preferably 0.25%, more preferably 0.27%, still more preferably 0.30%, still more preferably 0.33%, still more preferably 0.33%. It is 35%, more preferably 0.38%, and still more preferably 0.40%.
  • the upper limit of the C content is preferably 0.48%, more preferably 0.46%, still more preferably 0.44%, still more preferably 0.42%, still more preferably 0.42%. 40%, more preferably 0.38%.
  • Si 0.01-0.50% Silicon (Si) deoxidizes steel. Si also forms a solid solution in steel to increase the strength of the steel. If the Si content is less than 0.01%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Si content exceeds 0.50%, the ductility and toughness of the steel pipe 1 are lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Si content is 0.01-0.50%.
  • the lower limit of the Si content is preferably 0.05%, more preferably 0.10%, still more preferably 0.15%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0 .25%.
  • the upper limit of the Si content is preferably 0.45%, more preferably 0.40%, still more preferably 0.35%, still more preferably 0.30%.
  • Mn 0.50-2.50%
  • Manganese (Mn) increases the hardenability of steel. Mn further dissolves in steel. Thereby, Mn increases the strength of steel. If the Mn content is less than 0.50%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Mn content exceeds 2.50%, the toughness and ductility of the vehicle component after quenching decrease even if the contents of other elements are within the ranges of the present embodiment. Therefore, the Mn content is 0.50-2.50%.
  • the lower limit of the Mn content is preferably 0.60%, more preferably 0.70%, still more preferably 0.75%, still more preferably 0.80%, still more preferably 0.80%.
  • the upper limit of the Mn content is preferably 2.40%, more preferably 2.30%, still more preferably 2.20%, still more preferably 2.10%, still more preferably 2.10%. 00%, more preferably 1.90%, more preferably 1.80%, still more preferably 1.70%, still more preferably 1.60%, still more preferably 1.0%. 50%.
  • P 0.050% or less Phosphorus (P) is an impurity. Therefore, the P content is over 0%. If the P content exceeds 0.050%, P segregates at the grain boundaries and reduces the ductility of the steel even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the P content is 0.050% or less. The lower the P content, the better. However, drastic reduction of the P content greatly increases manufacturing costs. Therefore, when considering industrial production, the lower limit of the P content is preferably 0.001%, more preferably 0.002%, still more preferably 0.003%, still more preferably 0.005 %. The upper limit of the P content is preferably 0.040%, more preferably 0.030%, still more preferably 0.020%, still more preferably 0.010%.
  • S 0.0100% or less Sulfur (S) is an impurity. Therefore, the S content is over 0%. If the S content exceeds 0.0100%, the hot workability, toughness and fatigue strength of the steel are lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the S content is 0.0100% or less. The lower the S content, the better. However, drastic reduction of the S content greatly increases manufacturing costs. Therefore, when considering industrial production, the lower limit of the S content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005 %. The upper limit of the S content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%.
  • N 0.0100% or less Nitrogen (N) is an impurity. Therefore, the N content is over 0%. If the N content exceeds 0.0100%, the toughness of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the N content is 0.0100% or less.
  • N forms nitrides and/or carbonitrides to increase the strength of steel.
  • the preferred lower limit of the N content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0010 %, more preferably 0.0020%, more preferably 0.0030%.
  • the upper limit of the N content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%.
  • Oxygen (O) is an impurity. Therefore, the O content is over 0%. If the O content exceeds 0.0100%, the toughness of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the O content is 0.0100% or less. The lower the O content, the better. However, drastic reduction of O content greatly increases manufacturing cost. Therefore, when considering industrial production, the preferred lower limit of the O content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005% is. The upper limit of the O content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%, more preferably 0.0030%.
  • the rest of the chemical composition of the steel pipe 1 of this embodiment consists of Fe and impurities.
  • the impurities in the chemical composition are those that are mixed from ore, scrap, or the manufacturing environment as raw materials when the steel pipe 1 is industrially manufactured, and are not intentionally included. , means a permissible range that does not adversely affect the steel pipe 1 of the present embodiment.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 according to this embodiment may further contain Al instead of part of Fe.
  • Al is an optional element and may not be contained. That is, the Al content may be 0%.
  • Al deoxidizes the steel.
  • Al further combines with nitrogen (N) to produce AlN.
  • AlN suppresses coarsening of crystal grains during quenching. If even a small amount of Al is contained, the above effect can be obtained to some extent.
  • Al content exceeds 0.080%, even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, Al combines with oxygen (O) to excessively generate inclusions. This reduces the fatigue strength of the vehicle component. Therefore, the Al content is 0-0.080%.
  • the lower limit of the Al content is preferably more than 0%, more preferably 0.001%, still more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.015 %.
  • the upper limit of the Al content is preferably 0.070%, more preferably 0.060%, still more preferably 0.050%, still more preferably 0.040%, still more preferably 0.040%. 030%.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 according to this embodiment may further contain one or more elements selected from the group consisting of Cr, Mo, Ni and Cu instead of part of Fe. All of these elements are optional elements and may not be contained. Both of these elements, when included, increase the strength of the steel.
  • Chromium (Cr) is an optional element and may not be contained. That is, the Cr content may be 0%. When Cr is included, that is, when the Cr content is greater than 0%, Cr increases the strength of the steel. If even a little Cr is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Cr content exceeds 1.50%, the ductility of the steel is lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the Cr content is 0-1.50%.
  • the lower limit of the Cr content is preferably 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0.20%. 30%.
  • the upper limit of the Cr content is preferably 1.20%, more preferably 1.00%, still more preferably 0.80%, still more preferably 0.60%, still more preferably 0.60%. 40%.
  • Mo Molybdenum
  • Mo is an optional element and may not be contained. That is, the Mo content may be 0%. When Mo is contained, that is, when the Mo content is over 0%, Mo enhances the strength of the steel. If even a little Mo is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Mo content exceeds 1.00%, the ductility of the steel is lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the Mo content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Mo content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.03%, still more preferably 0.04%, still more preferably 0.04%. 05%.
  • the upper limit of the Mo content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0.20%. 10%.
  • Nickel (Ni) is an optional element and may not be contained. That is, the Ni content may be 0%. When Ni is contained, that is, when the Ni content is over 0%, Ni increases the strength of the steel. If Ni is contained even in a small amount, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ni content exceeds 1.00%, the ductility of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Ni content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Ni content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.05%. 15%.
  • the upper limit of the Ni content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%.
  • Cu Copper (Cu) is an optional element and may not be contained. That is, the Cu content may be 0%. When Cu is contained, that is, when the Cu content is greater than 0%, Cu increases the strength of the steel. If even a small amount of Cu is contained, the above effects can be obtained to some extent. On the other hand, if the Cu content exceeds 1.00%, the ductility of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Cu content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Cu content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.03%, still more preferably 0.04%, still more preferably 0.04%. 05%.
  • the upper limit of the Cu content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 according to the present embodiment may further contain one or more elements selected from the group consisting of Ti, Nb and V instead of part of Fe. All of these elements are optional elements and may not be contained. Both of these elements, when included, increase the strength and workability of the steel.
  • Titanium (Ti) is an optional element and may not be contained. That is, the Ti content may be 0%. When Ti is contained, ie when the Ti content is greater than 0%, Ti forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This increases the strength and workability of the steel. If even a small amount of Ti is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.100%, the ductility of the steel is lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the Ti content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the Ti content is preferably 0.001%, more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.020%, still more preferably 0.020%. 030%.
  • the upper limit of the Ti content is preferably 0.090%, more preferably 0.080%, still more preferably 0.070%, still more preferably 0.060%.
  • Niobium (Nb) is an optional element and may not be contained. That is, the Nb content may be 0%. If Nb is included, ie if the Nb content is greater than 0%, Nb forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This increases the strength and workability of the steel. If even a small amount of Nb is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Nb content exceeds 0.100%, the ductility of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Nb content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the Nb content is preferably 0.001%, more preferably 0.002%, still more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.01%. 015%.
  • the upper limit of the Nb content is preferably 0.090%, more preferably 0.070%, still more preferably 0.050%, still more preferably 0.030%, still more preferably 0.030%. 020%.
  • V 0-0.100%
  • Vanadium (V) is an optional element and may not be contained. That is, the V content may be 0%.
  • V When V is included, ie when the V content is greater than 0%, V forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This increases the strength and workability of the steel. If even a small amount of V is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the V content exceeds 0.100%, the ductility of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the V content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the V content is preferably 0.001%, more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.015%, still more preferably 0.01%. 020%.
  • the upper limit of the V content is preferably 0.090%, more preferably 0.080%, still more preferably 0.070%, still more preferably 0.060%, still more preferably 0.060%. 050%, more preferably 0.040%.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 according to this embodiment may further contain B instead of part of Fe.
  • B 0 to 0.0050% Boron (B) is an optional element and may not be contained. That is, the B content may be 0%. When B is contained, that is, when the B content is over 0%, B enhances the hardenability of the steel. If even a small amount of B is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the B content exceeds 0.0050%, the steel tends to embrittle even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the B content is 0-0.0050%.
  • the lower limit of the B content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0005%. 0010%.
  • the upper limit of the B content is preferably 0.0040%, more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0020%.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 according to this embodiment may further contain Ca instead of part of Fe.
  • Ca 0-0.0050% Calcium (Ca) is an optional element and may not be contained. That is, the Ca content may be 0%. When Ca is contained, that is, when the Ca content is over 0%, Ca enhances the hot workability of the steel. If even a little Ca is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ca content exceeds 0.0050%, the toughness of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Ca content is 0-0.0050%.
  • the lower limit of the Ca content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0005%. 0010%, more preferably 0.0015%.
  • the upper limit of the Ca content is preferably 0.0040%, more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0025%.
  • the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 of this embodiment can be measured by a known component analysis method.
  • a steel pipe 1 is cut into lengths of 10 cm in the axial direction of the steel pipe 1 .
  • the oxide film 3 on the outer surface 4 and the inner surface 5 of the cut steel pipe 1 is removed by cutting.
  • the steel pipe 1 from which the oxide film 3 has been removed is finely pulverized and dissolved in acid to obtain a solution.
  • ICP-AES Inductively Coupled Plasma Atomic Emission Spectrometry
  • the C content and S content are obtained by a well-known high-frequency combustion method (combustion-infrared absorption method).
  • the N content is determined using the well-known inert gas fusion-thermal conductivity method.
  • the O content is determined using a well-known inert gas fusion-nondispersive infrared absorption method.
  • each element content based on the significant digits defined in this embodiment, rounded off the measured numerical value, the numerical value up to the minimum digit of each element content defined in this embodiment do.
  • the C content of the steel pipe 1 of the present embodiment is specified by a numerical value up to the second decimal place. Therefore, the C content is a numerical value to the second decimal place obtained by rounding the measured numerical value to the third decimal place.
  • the contents of elements other than the C content of the steel pipe 1 of the present embodiment are obtained by rounding the measured values to the minimum digit specified in the present embodiment.
  • the value is taken as the elemental content. Rounding means rounding down if the fraction is less than 5, and rounding up if the fraction is 5 or more.
  • the base material 2 of the steel pipe 1 of this embodiment has a microstructure composed of 20% to 60% ferrite and 40% to 80% pearlite in area ratio.
  • a vehicle component can be manufactured by quenching and tempering the steel pipe 1 after cold bending. Therefore, the steel pipe 1 is required to have excellent workability.
  • the microstructure of the base material 2 consists of 20% to 60% ferrite and 40% to 80% pearlite in area ratio, the steel pipe 1 has excellent workability.
  • the lower limit of the area ratio of ferrite is preferably 25%, more preferably 30%, still more preferably 35%, still more preferably 40%.
  • the upper limit of the ferrite area ratio is preferably 55%, more preferably 50%, and still more preferably 45%.
  • the lower limit of the area ratio of pearlite is preferably 45%, more preferably 50%, and still more preferably 55%.
  • the upper limit of the area ratio of pearlite is preferably 75%, more preferably 70%, still more preferably 65%, still more preferably 60%.
  • the area ratios of ferrite and pearlite in the base material 2 of the steel pipe 1 are obtained by the following method.
  • a test piece having a length of 10 cm in the axial direction of the steel pipe 1 including the thickness central portion of the cross section perpendicular to the axial direction of the steel pipe 1 is taken at any three locations of the steel pipe 1 . That is, three specimens are taken.
  • the surface corresponding to the cross section perpendicular to the axial direction of the steel pipe 1 is used as the observation surface.
  • the viewing surface of each specimen is mirror-polished. Etching is performed on the mirror-polished observation surface using 3% nitric acid alcohol (nital etchant).
  • Let the thickness center part of the steel pipe 1 be an observation field among the etched observation surfaces.
  • the size of the observation field is 200 ⁇ m ⁇ 200 ⁇ m.
  • the field of view is observed with a 500x optical microscope.
  • each structure such as pearlite and ferrite can be easily distinguished by contrast.
  • ferrite is observed as white areas.
  • Pearlite is observed as a region with a lamellar texture that is less bright than ferrite. Identify each tissue in the field of view. Then, the area ratio (%) of ferrite is obtained based on the area of ferrite in the observation field of view and the total area of the observation field of view. Based on the pearlite area in the observation field of view and the total area of the observation field of view, the pearlite area ratio (%) is determined. The arithmetic mean value of the values obtained from the three test pieces is used as the area ratio of ferrite and the area ratio of pearlite.
  • a steel pipe 1 of this embodiment has an oxide film 3 on a base material 2 .
  • the oxide film 3 has an X-ray diffraction peak intensity ratio of 70% or more when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO is 100%. 20% or more of Fe 2 O 3 , 10% or less of FeO, and the balance consists of impurities.
  • An oxide film 3 having the composition described above is formed on a steel pipe 1 before quenching. This increases the fatigue strength of the vehicle component.
  • the lower limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 is preferably 72%, more preferably 74%, still more preferably 75%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 is not particularly limited, it is, for example, 80%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 is preferably 78%, more preferably 76%, still more preferably 75%.
  • the lower limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 is preferably 21%, more preferably 22%, still more preferably 23%, still more preferably 25%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 is not particularly limited, it is, for example, 30%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 is preferably 29%, more preferably 28%, still more preferably 27%.
  • the lower limit of the FeO peak intensity ratio is not particularly limited, and may be 0%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of FeO is preferably 8%, more preferably 6%, still more preferably 4%, still more preferably 2%.
  • composition of the oxide film 3 of the steel pipe 1 is obtained by the following method.
  • X-ray diffraction measurement is performed on the surface of oxide film 3 to obtain an X-ray diffraction profile. Measurement is performed at three arbitrary points on the surface of oxide film 3 .
  • the measurement conditions for the X-ray diffraction measurement are as follows.
  • X-ray tube Cu-K ⁇ ray (assumed to be Cu-K ⁇ 1 ray by using a monochromator)
  • Scan method Continuous scan Continuous scan speed: 2.0°/min
  • the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO are determined.
  • the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO is taken as 100%.
  • the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO is determined from the sum of the peak intensities and the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO.
  • oxide film 3 has a thickness of 0.80 to 2.50 ⁇ m.
  • the lower limit of the thickness of oxide film 3 is preferably 0.84 ⁇ m, more preferably 0.88 ⁇ m, still more preferably 1.00 ⁇ m, still more preferably 1.20 ⁇ m.
  • the upper limit of the thickness of the oxide film 3 is preferably 2.40 ⁇ m, more preferably 2.30 ⁇ m, still more preferably 2.20 ⁇ m, still more preferably 2.00 ⁇ m, still more preferably 1.80 ⁇ m. is.
  • the thickness of the oxide film 3 of the steel pipe 1 is obtained by the following method.
  • a test piece is taken by cutting the steel pipe 1 perpendicularly to the axial direction.
  • Three test pieces are taken in the axial direction of the steel pipe 1 at a pitch of 100 mm.
  • the cut surface perpendicular to the axial direction of the steel pipe 1 is the observation surface. Fill with resin so that the observation surface can be observed. After filling with resin, the observation surface is polished.
  • a scanning electron microscope (SEM)-energy dispersive X-ray spectrometer (EDS) is used on the observation surface after polishing to generate a secondary electron image of the observation field including the oxide film 3 of the observation surface. do.
  • the size of the observation field is 50 ⁇ m ⁇ 40 ⁇ m.
  • the observation field of view is 50 ⁇ m in the radial direction of the steel pipe 1 and 40 ⁇ m in the direction perpendicular to the radial direction (corresponding to the circumferential direction, hereinafter referred to as the C direction) on the observation surface.
  • the base material 2 and the oxide film 3 can be easily distinguished by contrast.
  • the base material 2 and the oxide film 3 may be distinguished from each other by performing elemental mapping of oxygen (O) in the observation field using an EDS device attached to the SEM.
  • elemental mapping of oxygen (O) by EDS a region with a high oxygen concentration corresponds to the oxide film 3 and a region with a low oxygen concentration corresponds to the base material 2 . Since a region with a high oxygen concentration and a region with a low oxygen concentration are clearly separated, the oxide film 3 can be easily distinguished.
  • the thickness of the identified oxide film 3 is measured at 10 locations in the C direction at a pitch of 3 ⁇ m.
  • the arithmetic mean value of the thickness of the oxide film 3 at the measurement points (30 points in total) of the three test pieces is taken as the thickness of the oxide film 3 .
  • the standard deviation of the thickness of the oxide film 3 exceeds 0.90 ⁇ m, the contact between the surfaces 4 and 5 of the steel pipe 1 and oxygen cannot be suppressed in the portion where the oxide film 3 is thin. In this case, intergranular oxidation occurs locally on the surfaces 4 and 5 of the steel pipe 1 . In the part where the grain boundary oxidation occurs, a dent occurs locally. The fatigue strength of the vehicle component decreases due to the concentration of stress on the recess. Therefore, the standard deviation of the thickness of oxide film 3 is 0.90 ⁇ m or less. The lower limit of the standard deviation of the thickness of oxide film 3 may be 0 ⁇ m.
  • the lower limit of the standard deviation of the thickness of the oxide film 3 is preferably 0.01 ⁇ m, more preferably 0.03 ⁇ m, More preferably, it is 0.05 ⁇ m.
  • the upper limit of the thickness of the oxide film 3 is preferably 0.80 ⁇ m, more preferably 0.70 ⁇ m, still more preferably 0.60 ⁇ m, still more preferably 0.50 ⁇ m.
  • the method for measuring the standard deviation of the oxide film thickness of steel pipes is obtained by the following method.
  • the thickness of the oxide film 3 is measured by the above-described [Method for measuring thickness of oxide film of steel pipe].
  • standard deviation is sample standard deviation (JIS Z8101-1:2015).
  • An example of the method for manufacturing the steel pipe 1 of this embodiment includes the following steps.
  • (Step 1) Steel plate preparation step (Step 2) Low temperature heat treatment step (Step 3) Pipe making step
  • Step 2) Steel plate preparation step (Step 2) Low temperature heat treatment step (Step 3) Pipe making step
  • Step 1 Steel plate preparation step
  • a steel plate for manufacturing the steel pipe 1 of the present embodiment is prepared.
  • the steel plate may be obtained from a third party or manufactured.
  • molten steel is produced in which the content of each element in the chemical composition is within the range of the present embodiment.
  • a refining method is not particularly limited, and a well-known method may be used.
  • molten steel a material is manufactured by a well-known casting method. For example, an ingot may be manufactured by an ingot casting method using molten steel. Moreover, you may manufacture a bloom by the continuous casting method using molten steel. A raw material (ingot or bloom) is manufactured by the above method.
  • the raw material is heated and subjected to rough rolling and finish rolling by well-known methods.
  • the coiling temperature of the steel sheet is, for example, over 600 to 700°C.
  • Step 2 Low temperature heat treatment step
  • the steel sheet is subjected to low-temperature heat treatment under the following conditions.
  • (Manufacturing condition 1) Heat treatment temperature: 450-600°C (Manufacturing condition 2) Heat treatment time: 0.5 to 3.0 minutes
  • the manufactured hot-rolled steel sheet is in a state of being wound into a coil.
  • the steel sheet is unwound and subjected to low-temperature heat treatment while the surface of the steel sheet is exposed to the atmosphere.
  • the low temperature heat treatment conditions are as described above.
  • the surface of the steel sheet has an X-ray diffraction peak intensity ratio of 70% or more Fe 3 O 4 , 20% or more Fe 2 O 3 , 10% or less FeO, and the balance is impurities, and the thickness is An oxide film 3 having a thickness of 0.80 to 2.50 ⁇ m and a standard deviation of thickness of 0.90 ⁇ m or less is formed. Formation of the oxide film described above increases the fatigue strength of the vehicle component.
  • the preferred lower limit of the heat treatment temperature is over 450°C, more preferably 460°C, and even more preferably 470°C.
  • Step 3 Electric resistance welded steel pipes are manufactured using hot-rolled steel sheets subjected to low-temperature heat treatment.
  • a forming roll is used to form a hot-rolled steel sheet into a cylindrical blank pipe (open pipe).
  • the formed blank tube is formed so that the width direction of the hot-rolled steel sheet coincides with the circumferential direction of the blank tube.
  • Electric resistance welding is performed on butt portions extending in the longitudinal direction of the tube.
  • An electric resistance welded steel pipe is manufactured by the pipe manufacturing process described above.
  • the steel pipe 1 of the present embodiment can be manufactured through the above steps.
  • the method for manufacturing the steel pipe 1 of this embodiment may further include other steps.
  • Another process is, for example, a diameter-reducing rolling process.
  • diameter-reducing rolling step for example, diameter-reducing rolling may be performed under well-known conditions.
  • the steel pipe 1 of the present disclosure is used as a material for vehicle parts.
  • Vehicle parts are, for example, stabilizers, inner tie rods, drive shafts, upper arms, and the like.
  • the steel pipe 1 is suitable for stabilizer applications.
  • the steel pipe 1 of this embodiment has the following features.
  • the chemical composition of the base material 2 is, in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50 to 2.50%, P: 0.050. % or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • the microstructure of the base material 2 consists of 20% to 60% ferrite and 40% to 80% pearlite in area ratio.
  • Fe 3 O 4 having an X-ray diffraction peak intensity ratio of 70% or more on the base material 2 when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3 and FeO is 100%.
  • the steel pipe 1 of this embodiment having features 1 to 5 can be used to manufacture vehicle parts with excellent fatigue strength. That is, with the steel pipe 1 of the present embodiment, excellent fatigue strength can be obtained in a vehicle component manufactured using the steel pipe 1 as a raw material.
  • FIG. 2 is a perspective view of an end portion of the vehicle component of this embodiment.
  • vehicle component 10 includes hollow base material 20 and oxide film 30 on base material 20 .
  • Vehicle component 10 includes an outer surface 40 and an inner surface 50 .
  • the oxide film 30 may be formed only on the outer surface 40 of the vehicle component 10, may be formed only on the inner surface 50, or may be formed on both the outer surface 40 and the inner surface 50.
  • the decarburized layer on the outer surface 40 of the vehicle component 10 can be removed by shot peening, for example. On the other hand, the decarburized layer on the inner surface 50 of the vehicle component 10 may be difficult to remove. Therefore, vehicle component 10 preferably comprises oxide layer 30 at least on inner surface 50 .
  • the vehicle parts 10 are, for example, stabilizers, inner tie rods, drive shafts, upper arms, and the like.
  • the vehicle component 10 of this embodiment has the following features.
  • the chemical composition of the base material 20 is, in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50 to 2.50%, P: 0.050. % or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • the microstructure of the base material 20 consists of tempered martensite and has a Vickers hardness of 400 to 550 HV according to JIS Z 2244:2020.
  • Fe 3 O 4 having an X-ray diffraction peak intensity ratio of 80% or more when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 on the base material 20 is 100%. , 15% or less of FeO, 5% or less of Fe 2 O 3 , and the balance being impurities.
  • the thickness of oxide film 30 is 3.50 ⁇ m or less. Characteristics 6 to 9 will be described below.
  • C 0.23-0.50% Carbon (C) enhances the hardenability of steel. C further dissolves in steel. Thereby, C increases the strength of steel. If the C content is less than 0.23%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the C content exceeds 0.50%, the hot workability of the steel deteriorates even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. If the C content exceeds 0.50%, the toughness of the vehicle component 10 after quenching is further reduced even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the C content is 0.23-0.50%.
  • the lower limit of the C content is preferably 0.25%, more preferably 0.27%, still more preferably 0.30%, still more preferably 0.33%, still more preferably 0.33%. It is 35%, more preferably 0.38%, and still more preferably 0.40%.
  • the upper limit of the C content is preferably 0.48%, more preferably 0.46%, still more preferably 0.44%, still more preferably 0.42%, still more preferably 0.42%. 40%, more preferably 0.38%.
  • Si 0.01-0.50% Silicon (Si) deoxidizes steel. Si also forms a solid solution in steel to increase the strength of the steel. If the Si content is less than 0.01%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Si content exceeds 0.50%, the ductility and toughness of the vehicle component 10 are lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Si content is 0.01-0.50%.
  • the lower limit of the Si content is preferably 0.05%, more preferably 0.10%, still more preferably 0.15%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0 .25%.
  • the upper limit of the Si content is preferably 0.45%, more preferably 0.40%, still more preferably 0.35%, still more preferably 0.30%.
  • Mn 0.50-2.50%
  • Manganese (Mn) increases the hardenability of steel. Mn further dissolves in steel. Thereby, Mn increases the strength of steel. If the Mn content is less than 0.50%, the above effect cannot be sufficiently obtained even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. On the other hand, if the Mn content exceeds 2.50%, the toughness and ductility of the vehicle component 10 after quenching decrease even if the contents of other elements are within the ranges of the present embodiment. Therefore, the Mn content is 0.50-2.50%.
  • the lower limit of the Mn content is preferably 0.60%, more preferably 0.70%, still more preferably 0.75%, still more preferably 0.80%, still more preferably 0.80%.
  • the upper limit of the Mn content is preferably 2.40%, more preferably 2.30%, still more preferably 2.20%, still more preferably 2.10%, still more preferably 2.10%. 00%, more preferably 1.90%, more preferably 1.80%, still more preferably 1.70%, still more preferably 1.60%, still more preferably 1.0%. 50%.
  • P 0.050% or less Phosphorus (P) is an impurity. Therefore, the P content is over 0%. If the P content exceeds 0.050%, P segregates at the grain boundaries and reduces the ductility of the steel even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the P content is 0.050% or less. The lower the P content, the better. However, drastic reduction of the P content greatly increases manufacturing costs. Therefore, when considering industrial production, the lower limit of the P content is preferably 0.001%, more preferably 0.002%, still more preferably 0.003%, still more preferably 0.005 %. The upper limit of the P content is preferably 0.040%, more preferably 0.030%, still more preferably 0.020%, still more preferably 0.010%.
  • S 0.0100% or less Sulfur (S) is an impurity. Therefore, the S content is over 0%. If the S content exceeds 0.0100%, the hot workability, toughness and fatigue strength of the steel are lowered even if the contents of other elements are within the range of the present embodiment. Therefore, the S content is 0.0100% or less. The lower the S content, the better. However, drastic reduction of the S content greatly increases manufacturing costs. Therefore, when considering industrial production, the lower limit of the S content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005 %. The upper limit of the S content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%.
  • N 0.0100% or less Nitrogen (N) is an impurity. Therefore, the N content is over 0%. If the N content exceeds 0.0100%, the toughness of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the N content is 0.0100% or less.
  • N forms nitrides and/or carbonitrides to increase the strength of steel.
  • the preferred lower limit of the N content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0010 %, more preferably 0.0020%, more preferably 0.0030%.
  • the upper limit of the N content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%.
  • Oxygen (O) is an impurity. Therefore, the O content is over 0%. If the O content exceeds 0.0100%, the toughness of the steel is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the O content is 0.0100% or less. The lower the O content, the better. However, drastic reduction of O content greatly increases manufacturing cost. Therefore, when considering industrial production, the preferred lower limit of the O content is 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005% is. The upper limit of the O content is preferably 0.0080%, more preferably 0.0070%, still more preferably 0.0060%, still more preferably 0.0050%, still more preferably 0.0050%. 0040%, more preferably 0.0030%.
  • the rest of the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 of the present embodiment consists of Fe and impurities.
  • the impurities in the chemical composition are those that are mixed from ore, scrap, or the manufacturing environment as raw materials when the base material 20 of the vehicle component 10 is industrially manufactured. It does not mean that it is contained, but that it is permissible within a range that does not adversely affect the base material 20 of the vehicle component 10 of the present embodiment.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 according to the present embodiment may further contain Al instead of part of Fe.
  • Al is an optional element and may not be contained. That is, the Al content may be 0%.
  • Al deoxidizes the steel.
  • Al further combines with nitrogen (N) to produce AlN.
  • AlN suppresses coarsening of crystal grains during quenching. If even a small amount of Al is contained, the above effect can be obtained to some extent.
  • Al content exceeds 0.080%, even if the content of other elements is within the range of the present embodiment, Al combines with oxygen (O) to excessively generate inclusions. This reduces the fatigue strength of the vehicle component 10 . Therefore, the Al content is 0-0.080%.
  • the lower limit of the Al content is preferably more than 0%, more preferably 0.001%, still more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.015 %.
  • the upper limit of the Al content is preferably 0.070%, more preferably 0.060%, still more preferably 0.050%, still more preferably 0.040%, still more preferably 0.040%. 030%.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 according to this embodiment may further contain one or more elements selected from the group consisting of Cr, Mo, Ni and Cu instead of part of Fe. All of these elements are optional elements and may not be contained. When included, both of these elements increase the strength of vehicle component 10 .
  • Chromium (Cr) is an optional element and may not be contained. That is, the Cr content may be 0%. When Cr is contained, that is, when the Cr content is over 0%, Cr enhances the strength of the vehicle component 10 . If even a little Cr is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Cr content exceeds 1.50%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Cr content is 0-1.50%.
  • the lower limit of the Cr content is preferably 0.01%, more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0.20%. 30%.
  • the upper limit of the Cr content is preferably 1.20%, more preferably 1.00%, still more preferably 0.80%, still more preferably 0.60%, still more preferably 0.60%. 40%.
  • Mo Molybdenum
  • Mo is an optional element and may not be contained. That is, the Mo content may be 0%. When Mo is contained, that is, when the Mo content is over 0%, Mo enhances the strength of the vehicle component 10 . If even a little Mo is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Mo content exceeds 1.00%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Mo content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Mo content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.03%, still more preferably 0.04%, still more preferably 0.04%. 05%.
  • the upper limit of the Mo content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%, still more preferably 0.20%. 10%.
  • Nickel (Ni) is an optional element and may not be contained. That is, the Ni content may be 0%. When Ni is contained, that is, when the Ni content is over 0%, Ni enhances the strength of the vehicle component 10 . If Ni is contained even in a small amount, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ni content exceeds 1.00%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Ni content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Ni content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.05%, still more preferably 0.10%, still more preferably 0.05%. 15%.
  • the upper limit of the Ni content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%.
  • Cu Copper (Cu) is an optional element and may not be contained. That is, the Cu content may be 0%. When Cu is contained, that is, when the Cu content is over 0%, Cu enhances the strength of the vehicle component 10 . If even a small amount of Cu is contained, the above effects can be obtained to some extent. On the other hand, if the Cu content exceeds 1.00%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Cu content is 0-1.00%.
  • the lower limit of the Cu content is preferably 0.01%, more preferably 0.02%, still more preferably 0.03%, still more preferably 0.04%, still more preferably 0.04%. 05%.
  • the upper limit of the Cu content is preferably 0.80%, more preferably 0.60%, still more preferably 0.40%, still more preferably 0.20%.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 according to this embodiment may further contain one or more elements selected from the group consisting of Ti, Nb and V instead of part of Fe. All of these elements are optional elements and may not be contained. When included, both of these elements enhance the strength and workability of the vehicle component 10 .
  • Titanium (Ti) is an optional element and may not be contained. That is, the Ti content may be 0%. When Ti is contained, ie when the Ti content is greater than 0%, Ti forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This enhances the strength and workability of the vehicle component 10 . If even a small amount of Ti is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.100%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Ti content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the Ti content is preferably 0.001%, more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.020%, still more preferably 0.020%. 030%.
  • the upper limit of the Ti content is preferably 0.090%, more preferably 0.080%, still more preferably 0.070%, still more preferably 0.060%.
  • Niobium (Nb) is an optional element and may not be contained. That is, the Nb content may be 0%. If Nb is included, ie if the Nb content is greater than 0%, Nb forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This enhances the strength and workability of the vehicle component 10 . If even a small amount of Nb is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Nb content exceeds 0.100%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Nb content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the Nb content is preferably 0.001%, more preferably 0.002%, still more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.01%. 015%.
  • the upper limit of the Nb content is preferably 0.090%, more preferably 0.070%, still more preferably 0.050%, still more preferably 0.030%, still more preferably 0.030%. 020%.
  • V 0-0.100%
  • Vanadium (V) is an optional element and may not be contained. That is, the V content may be 0%. When V is included, ie when the V content is greater than 0%, V forms carbides, nitrides and/or carbonitrides. This enhances the strength and workability of the vehicle component 10 . If even a small amount of V is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the V content exceeds 0.100%, the ductility of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the V content is 0-0.100%.
  • the lower limit of the V content is preferably 0.001%, more preferably 0.005%, still more preferably 0.010%, still more preferably 0.015%, still more preferably 0.01%. 020%.
  • the upper limit of the V content is preferably 0.090%, more preferably 0.080%, still more preferably 0.070%, still more preferably 0.060%, still more preferably 0.060%. 050%, more preferably 0.040%.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 according to this embodiment may further contain B instead of part of Fe.
  • B 0 to 0.0050% Boron (B) is an optional element and may not be contained. That is, the B content may be 0%. When B is contained, that is, when the B content is over 0%, B enhances the hardenability of the steel. If even a small amount of B is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the B content exceeds 0.0050%, the vehicle component 10 tends to become embrittled even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the B content is 0-0.0050%.
  • the lower limit of the B content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0005%. 0010%.
  • the upper limit of the B content is preferably 0.0040%, more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0020%.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 according to this embodiment may further contain Ca instead of part of Fe.
  • Ca 0-0.0050% Calcium (Ca) is an optional element and may not be contained. That is, the Ca content may be 0%. When Ca is contained, that is, when the Ca content is over 0%, Ca enhances the hot workability of the steel. If even a little Ca is contained, the above effect can be obtained to some extent. On the other hand, if the Ca content exceeds 0.0050%, the toughness of the vehicle component 10 is lowered even if the content of other elements is within the range of the present embodiment. Therefore, the Ca content is 0-0.0050%.
  • the lower limit of the Ca content is preferably 0.0001%, more preferably 0.0002%, still more preferably 0.0003%, still more preferably 0.0005%, still more preferably 0.0005%. 0010%, more preferably 0.0015%.
  • the upper limit of the Ca content is preferably 0.0040%, more preferably 0.0030%, still more preferably 0.0025%.
  • the chemical composition of the base material 20 of the vehicle component 10 of this embodiment is determined by the same method as the chemical composition of the base material 2 of the steel pipe 1 .
  • the vehicle component 10 is cut into lengths of 10 cm in the axial direction of the vehicle component 10 .
  • the oxide film 30 on the outer surface 40 and the inner surface 50 of the cut vehicle component 10 is removed by cutting.
  • the vehicle component 10 from which the oxide film 30 has been removed is finely pulverized and dissolved in acid to obtain a solution.
  • ICP-AES is performed on the solution to perform elemental analysis for chemical composition.
  • the C content and S content are obtained by a well-known high-frequency combustion method (combustion-infrared absorption method).
  • the N content is determined using the well-known inert gas fusion-thermal conductivity method.
  • the O content is determined using the well-known inert gas fusion-nondispersive infrared absorption method.
  • the content of each element is defined in this embodiment by rounding off the fractions of the measured numerical values based on the significant digits defined in this embodiment. It is a numerical value to the lowest digit of each element content.
  • the base material 20 of the vehicle component 10 of this embodiment has a microstructure composed of tempered martensite, and has a Vickers hardness of 400 to 550 HV according to JIS Z 2244:2020.
  • the microstructure of the base material 20 of the vehicle component 10 of this embodiment consists of tempered martensite.
  • the area ratio of phases other than tempered martensite is so small that it can be ignored.
  • the area ratio of tempered martensite in the base material 20 of the vehicle component 10 is obtained by the following method.
  • a test piece having a length of 10 cm in the longitudinal direction of the vehicle component 10 and including a thickness central portion of a cross section perpendicular to the longitudinal direction of the vehicle component 10 is sampled at any three locations of the vehicle component 10. . That is, three specimens are taken.
  • the surface corresponding to the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the vehicle component 10 is used as the observation surface.
  • the viewing surface of each specimen is mirror-polished. Etching is performed on the mirror-polished observation surface using 3% nitric acid alcohol (nital etchant).
  • the size of the observation field is 200 ⁇ m ⁇ 200 ⁇ m.
  • the field of view is observed with a 500x optical microscope.
  • tempered martensite and other structures can be easily distinguished by contrast.
  • Tempered martensite is observed as gray with low brightness and fine structure. Ferrite is observed as a brighter white region than tempered martensite and pearlite. Pearlite is observed as a phase with a lamellar structure that is less bright than ferrite.
  • the area ratio (%) of tempered martensite is determined. Let the arithmetic average value of the value obtained with three test pieces be the area ratio of tempered martensite.
  • the base material 20 of the vehicle component 10 of this embodiment has a Vickers hardness of 400 to 550 HV according to JIS Z 2244:2020.
  • a preferable lower limit of the Vickers hardness is 405HV, more preferably 410HV, still more preferably 415HV, still more preferably 420HV.
  • a preferable upper limit of the Vickers hardness is 545HV, more preferably 540HV, still more preferably 535HV, still more preferably 530HV, still more preferably 525HV.
  • the Vickers hardness of the base material 20 of the vehicle component 10 of this embodiment is measured by the following method.
  • a test piece having a longitudinal section parallel to the longitudinal direction of the vehicle component 10 as a measurement surface is taken. Polish the measuring surface of the specimen.
  • the test force at the time of measurement shall be 0.098N. Let the arithmetic mean value of the obtained value be Vickers hardness (HV).
  • the determination of the oxide film 30 and the base material 20 is based on the difference in brightness with a microscope.
  • the vehicle component 10 of this embodiment has an oxide film 30 on the base material 20 .
  • the oxide film 30 is Fe 3 O 4 having an X-ray diffraction peak intensity ratio of 80% or more when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 is 100%. , up to 15% FeO, up to 5% Fe 2 O 3 , and the balance consisting of impurities.
  • the lower limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 is preferably 81%, more preferably 85%, still more preferably 90%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 may be 100%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 is preferably 99%, more preferably 98%, still more preferably 97%, still more preferably 96%.
  • the lower limit of the FeO peak intensity ratio may be 0%.
  • the lower limit of the FeO peak intensity ratio is preferably 1%, more preferably 2%, and still more preferably 3%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of FeO is preferably 14%, more preferably 13%, still more preferably 12%, still more preferably 11%.
  • the lower limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 may be 0%.
  • the lower limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 is preferably 0.1%, more preferably 0.2%.
  • the upper limit of the peak intensity ratio of Fe 2 O 3 is preferably 4%, more preferably 3%.
  • composition of the oxide film 30 of the vehicle component 10 is obtained by the following method. X-ray diffraction measurement is performed on the surface of the oxide film 30 to obtain an X-ray diffraction profile. The measurement is performed at three arbitrary points on the surface of the oxide film 30 . The measurement conditions for the X-ray diffraction measurement are the same as those in the above-mentioned [Method for Measuring Composition of Oxide Film of Steel Pipe]. From the obtained X-ray diffraction profile, the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO and Fe 2 O 3 are obtained.
  • the sum of X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO and Fe 2 O 3 is taken as 100%.
  • the peak intensity ratio of Fe 3 O 4 , FeO and Fe 2 O 3 is determined from the sum of the peak intensities and the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO and Fe 2 O 3 .
  • oxide film 30 has a thickness of 3.50 ⁇ m or less.
  • the lower limit of the thickness of the oxide film 30 is not particularly limited, it is, for example, 0.01 ⁇ m.
  • the lower limit of the thickness of the oxide film 30 is preferably 0.50 ⁇ m, more preferably 1.00 ⁇ m, still more preferably 1.50 ⁇ m, still more preferably 2.00 ⁇ m.
  • the upper limit of the thickness of the oxide film 30 is preferably 3.40 ⁇ m, more preferably 3.20 ⁇ m, still more preferably 3.00 ⁇ m, still more preferably 2.90 ⁇ m, still more preferably 2.80 ⁇ m. and more preferably 2.50 ⁇ m.
  • a method for measuring the thickness of the oxide film 30 of the vehicle component 10 is obtained by the following method.
  • a test piece is obtained by cutting the vehicle component 10 perpendicularly to the longitudinal direction. Three test pieces are sampled at a pitch of 100 mm in the longitudinal direction of the vehicle component 10 . Let the cut surface be the observation surface. Fill with resin so that the observation surface can be observed. After filling with resin, the observation surface is polished. Using the SEM-EDS, a secondary electron image of the observation field including the oxide film 3 is generated on the observation surface after polishing. The size of the observation field is 50 ⁇ m ⁇ 40 ⁇ m.
  • the observation field of view is 50 ⁇ m in the radial direction of the vehicle component 10 and 40 ⁇ m in the direction perpendicular to the radial direction (corresponding to the circumferential direction, hereinafter referred to as the C direction) on the observation surface.
  • the base material 20 and the oxide film 30 can be easily distinguished from each other by contrast.
  • the base material 20 and the oxide film 30 may be distinguished from each other by performing elemental mapping of oxygen (O) in the observation field using an EDS device attached to the SEM.
  • elemental mapping of oxygen (O) by EDS a region with a high oxygen concentration corresponds to the oxide film 30 and a region with a low oxygen concentration corresponds to the base material 2 . Since a region with a high oxygen concentration and a region with a low oxygen concentration are clearly separated, the oxide film 30 can be easily distinguished. Since the oxide film 30 is thicker than the oxide film 3, it may be peeled off during polishing. In this case, elemental mapping of oxygen (O) by SEM-EDS may not identify the oxide film. However, in this case, the gap between the resin and the base material 20 after the oxide film 30 is peeled off may be regarded as the oxide film 30 .
  • the thickness of the identified oxide film 30 is measured at 10 locations in the C direction at a pitch of 3 ⁇ m.
  • the thickness of the oxide film 30 is defined as the arithmetic mean value of the thicknesses of the oxide film 30 at the measurement points (30 points in total) of the three test pieces.
  • An example of a method for manufacturing the vehicle component 10 of this embodiment includes the following steps.
  • (Step 4) Steel pipe preparation step (Step 5) Bending step (Step 6) Quenching step (Step 7) Tempering step
  • Step 4 Steel pipe preparation step
  • Step 5 Bending step
  • Step 6 Quenching step
  • Step 7 Tempering step
  • Step 4 Steel pipe preparation step
  • the steel pipe 1 for manufacturing the vehicle component 10 of this embodiment is prepared.
  • Step 6 Quenching Step
  • the cooling method is a well-known cooling method.
  • the A c3 point (° C.) is defined by the following formula.
  • a c3 910 ⁇ 203 ⁇ ( ⁇ C) ⁇ 15.2 ⁇ Ni+44.7 ⁇ Si+104 ⁇ V+31.5 ⁇ Mo (A)
  • the content of the corresponding element in mass % is substituted for each element symbol in the formula (A).
  • Step 7) Tempering step In the tempering step, the quenched steel pipe 1 is tempered under the following conditions. (Manufacturing condition 4) Tempering temperature: 150-350°C (Manufacturing condition 5) Holding time: 10 minutes or longer
  • the vehicle component 10 of the present embodiment can be manufactured through the above steps.
  • the method for manufacturing the vehicle component 10 of this embodiment may further include other steps.
  • Another process is, for example, a surface treatment process.
  • the surface treatment step for example, shot peening may be performed on the outer surface 40 of the obtained vehicle component 10 .
  • the outer surface 40 of the obtained vehicle component 10 may be subjected to dustproof treatment.
  • the vehicle component 10 of the present disclosure is suitable as a stabilizer.
  • the application of the vehicle component 10 of the present disclosure is not limited to stabilizers.
  • the vehicle component 10 of the present disclosure can be used for inner tie rods, drive shafts, and upper arms, for example.
  • the vehicle component 10 of this embodiment has the following features.
  • the chemical composition of the base material 20 is, in mass %, C: 0.23 to 0.50%, Si: 0.01 to 0.50%, Mn: 0.50 to 2.50%, P: 0.050. % or less, S: 0.0100% or less, N: 0.0100% or less, O: 0.0100% or less, Sol.
  • the microstructure of the base material 20 consists of tempered martensite and has a Vickers hardness of 400 to 550 HV according to JIS Z 2244:2020.
  • Fe 3 O 4 having an X-ray diffraction peak intensity ratio of 80% or more when the sum of the X-ray diffraction peak intensities of Fe 3 O 4 , FeO, and Fe 2 O 3 on the base material 20 is 100%. , 15% or less of FeO, 5% or less of Fe 2 O 3 , and the balance being impurities.
  • the thickness of oxide film 30 is 3.50 ⁇ m or less.
  • the vehicle component 10 of this embodiment having features 6 to 9 is excellent in fatigue strength.
  • the effects of the steel pipe 1 and the vehicle component 10 of this embodiment will be explained more specifically by way of examples.
  • the conditions in the following examples are examples of conditions adopted for confirming the feasibility and effects of the steel pipe 1 and the vehicle component 10 of this embodiment. Therefore, the steel pipe 1 and the vehicle component 10 of this embodiment are not limited to this one condition example.
  • Test materials (steel plates simulating steel pipes) having chemical compositions shown in Tables 1A and 1B were manufactured.
  • a slab was prepared from the molten steel of each test number.
  • the slab was subjected to rough rolling and finish rolling to prepare a steel plate having a length of 1000 cm, a width of 300 cm and a thickness of 4 mm.
  • the steel sheets of each test number were subjected to low-temperature heat treatment at the heat treatment temperature and heat treatment time shown in Table 2 using a heat treatment furnace in an air atmosphere.
  • a test material (steel plate) simulating a steel pipe was manufactured through the manufacturing process described above.
  • the thickness of the oxide film formed on the base material (steel plate) of the test material and the standard deviation of the thickness are calculated according to the above [Method for measuring the thickness of the oxide film on the steel pipe] and [Measurement of the thickness of the oxide film on the steel pipe]. Standard deviation measurement method].
  • three test pieces were collected at a pitch of 100 mm in the rolling direction of the steel plate as the test material.
  • the Vickers hardness of the base material of the simulated part was measured according to the above [Method for measuring Vickers hardness]. Table 3 shows the results obtained.
  • FIG. 3 is a front view of a torsional fatigue test piece.
  • FIG. 4 is a longitudinal side view of the torsional fatigue test piece.
  • the torsional fatigue test piece had a concave curved groove a with a bottom depth of 0.1 mm and a curvature radius of 8.7 mm, simulating the inner surface of a steel pipe, in the central portion of the surface in the width direction.
  • a torsional fatigue test was performed in air at a set stress of 400 MPa.
  • an electromagnetic force type torsional fatigue tester is used, test waveform: sine wave, test speed: 15 Hz, test environment: room temperature, in the atmosphere, stress ratio: -1 (double swing) Cycle fatigue test.
  • the number of times until the torsional fatigue test piece fractured was measured. When the test piece did not break at 5.0 ⁇ 10 6 cycles, it was judged that excellent fatigue strength was obtained. Table 3 shows the results.
  • test number 17 the oxide film of the test material was too thick. Therefore, the oxide film on the simulated part was too thick. As a result, excellent fatigue strength was not obtained.
  • test number 18 the oxide film of the test material was too thin. Therefore, the oxide film on the simulated part was too thick. As a result, excellent fatigue strength was not obtained.
  • test number 19 the standard deviation of the oxide film thickness of the test material was too large. Therefore, the oxide film on the simulated part was too thick. As a result, excellent fatigue strength was not obtained.
  • test number 25 the C content of the base material was too low. Therefore, the Vickers hardness of the simulated parts was too low. As a result, excellent fatigue strength was not obtained.

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Abstract

疲労強度に優れる車両用部品、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能な鋼管、及び、その鋼管及び車両用部品の製造方法を提供する。本開示の鋼管は、母材と、母材上に酸化被膜とを備える。母材は、質量％で、Ｃ：０．２３～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．５０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１００％以下、及び、残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する。酸化被膜は、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ及び残部は不純物からなり、厚さが０．８０～２．５０μｍ、厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である。

Description

鋼管、車両用部品、鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法
　本開示は鋼管、車両用部品、鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法に関する。
　自動車等の車両には、車両用部品が備えられる。車両用部品は例えば、スタビライザー、インナータイロッド、ドライブシャフト、及び、アッパーアームである。車両用部品には、車両の走行で生じる振動に起因して、繰り返し応力が与えられる。したがって、車両用部品には優れた疲労強度が求められる。
　近年、車体の軽量化を目的として、中空の車両用部品が使用されている。例えば、スタビライザーは、棒鋼等から製造される中実スタビライザーと、鋼管等から製造される中空スタビライザーとを含む。近年、中空スタビライザーの使用が増加している。
　中空スタビライザーに代表される車両用部品の疲労強度を高める技術が、国際公開第２０２０／２３０７９５号（特許文献１）及び国際公開第２０１３／１７５８２１号（特許文献２）に開示されている。
　特許文献１に開示された中空スタビライザー用電縫鋼管は、質量％で、Ｃ：０．２０～０．４０％、Ｓｉ：０．１～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１～０．１０％、Ｃｒ：０．０１～０．５０％、Ｔｉ：０．０１０～０．０５０％、Ｂ：０．０００５～０．００５０％、Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、Ｎ：０．００５０％以下、及びＳｎ：０．０１０～０．０５０％、を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、内表面及び外表面における全脱炭層深さが１００μｍ以下である。
　特許文献１では、中空スタビライザー用電縫鋼管にＳｎを０．０１０％以上含有させる。これにより、脱炭層の形成を抑制し、疲労強度を高めている。
　特許文献２に開示された中空スタビライザーは、化学成分として、質量％で、Ｃ：０．２６～０．３０％、Ｓｉ：０．０５～０．３５％、Ｍｎ：０．５～１．０％、Ｃｒ：０．０５～１．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、Ｂ：０．０００５～０．００５％、Ｃａ：０．０００５～０．００５％を含有し、Ａｌ：０．０８％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．００３０％未満、Ｎ：０．００６％以下、Ｏ：０．００４％以下、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｍｎ含有量とＳ含有量の積の値が０．００２５以下であり、（式１）で表される臨界冷却速度Ｖｃ９０が４０℃／ｓ以下となる成分組成を有する。中空スタビライザーの金属組織は焼戻しマルテンサイトからなる。中空スタビライザーの肉厚中央部に存在する延伸したＭｎＳの長さが１５０μｍ以下である。中空スタビライザーのロックウェルＣスケールの硬さ（ＨＲＣ）は４０～５０であり、肉厚／外径比は０．１４以上であり、内表面部の脱炭層深さが内表面から２０μｍ以下である。
　ｌｏｇＶｃ９０＝２．９４－０．７５β・・・（式１）
　ただし、β＝２．７Ｃ＋０．４Ｓｉ＋Ｍｎ＋０．８Ｃｒである。
　特許文献２では、延伸したＭｎＳの生成を抑制し、ロックウェルＣスケール硬さ、肉厚／外径比、及び、内表面部の脱炭層深さを制御する。これにより、中空スタビライザーの疲労強度を高めている。
国際公開第２０２０／２３０７９５号 国際公開第２０１３／１７５８２１号
　特許文献１及び特許文献２に開示された技術により、車両用部品の疲労強度を高めることができる。しかしながら、特許文献１及び特許文献２に開示された手段と異なる手段により、疲労強度に優れる車両用部品が得られてもよい。
　本開示の目的は、疲労強度に優れる車両用部品、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能な鋼管、その鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法を提供することである。
　本開示の鋼管は、質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する母材と、
　前記母材上に、
　Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなり、
　厚さが０．８０～２．５０μｍであり、前記厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である酸化被膜とを備える。
　本開示の車両用部品は、質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　焼戻しマルテンサイトからなるミクロ組織とを有し、
　ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである中空の母材と、
　前記母材上に、
　Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなり、
　厚さが３．５０μｍ以下である酸化被膜とを備える。
　本開示の鋼管の製造方法は、
　質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する鋼板を準備する工程と、
　前記鋼板を４５０～６００℃で０．５～３．０分熱処理する工程と、
　前記熱処理後の前記鋼板を電縫溶接して鋼管を製造する工程とを備える。
　本開示の車両用部品の製造方法は、
　上述の鋼管を準備する工程と、
　前記鋼管に対して曲げ加工する工程と、
　前記曲げ加工後の鋼管を、Ａｃ３＋５０℃以上１１５０℃以下で１０秒以上保持した後、急冷する工程と、
　前記急冷後の前記鋼管を１５０～３５０℃で、１０分以上保持して焼戻しする工程とを備える。
　本開示の車両用部品は、疲労強度に優れる。本開示の鋼管は、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能である。本開示の車両用部品の製造方法は、疲労強度に優れる車両用部品を製造できる。本開示の鋼管の製造方法は、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能な鋼管を製造できる。
図１は、本実施形態の鋼管の端部の斜視図である。 図２は、本実施形態の車両用部品の端部の斜視図である。 図３は、ねじり疲労試験片の正面図である。 図４は、ねじり疲労試験片を長手方向から見た側面図である。
　本発明者らは、疲労強度に優れる車両用部品、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能な鋼管について、検討を行った。その結果、以下の知見を得た。
　中空の車両用部品は例えば、鋼管を冷間で曲げ加工した後、焼入れ焼戻しを行うことにより製造される。
　特許文献１には、「特に表面脱炭は、表面性状の中でも重要な因子であると考えられる。焼入れの加熱段階で表面脱炭が生じると、焼入れを行っても表面硬度を向上させることができず、その結果、十分な疲労特性を得ることができない」と記載されている（特許文献１の段落［０００５］）。特許文献２には、「中空スタビライザは、中実スタビライザには存在しない内面から疲労破壊が発生することがある。これは、鋼管の高強度化によって外面の疲労強度を向上させても、内面の脱炭層が疲労破壊の起点となるためである」と記載されている（特許文献２の段落［０００５］）。このように、脱炭層の形成により、中空スタビライザーを含む車両用部品の疲労強度が低下することが知られている。
　特許文献１には、「鋼材が加熱される際の表面脱炭反応は、鋼中の炭素原子が表面に向かって外方拡散し、酸素と反応することで進行する。この炭素の外方拡散を抑制するには、鉄の格子定数を増加させることが有効である」ことが記載されている（特許文献１の段落［００１７］）。そこで特許文献１では、鉄の格子定数を増加させるために有効なＳｎを０．０１０％以上含有させて脱炭層の形成を抑制している。
　特許文献２には、「金属組織がオーステナイト単相となる高温から冷却され、２相温度域を通過する際に、中空スタビライザ用鋼管の内表面に脱炭層が形成されやすい」ことが記載されている（特許文献２の段落［００５３］）。特許文献２では、２相温度を通過する際の冷却速度を高めることで、脱炭層の形成が抑制できることが記載されている（特許文献２の段落［００５４］）。
　本発明者らは、特許文献１及び特許文献２に開示された手段以外の、脱炭層の形成を抑制する手段を検討した。
　脱炭層は、車両用部品の製造時の焼入れで形成される。焼入れの加熱時及び／又は冷却時に、鋼中の炭素が表面に外方拡散し、酸素と反応する。これにより、脱炭層が形成される。本発明者らは、焼入れ時の酸素の挙動に着目した。本発明者らは、焼入れ時において、車両用部品を製造するための鋼管の表面と、酸素との接触を抑制すれば、脱炭層の形成が抑制できると考えた。
　そこで、本発明者らは、焼入れ時の鋼管表面と酸素との接触を抑制する手段を検討した。本発明者らは、焼入れ前の酸化被膜に着目した。鋼管表面と酸素との接触を抑制する酸化被膜を、焼入れ前に形成する。これにより、焼入れ時の鋼管表面と酸素との接触が抑制され、脱炭層の形成が抑制されると考えられる。
　本発明者らの鋭意検討の結果、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなり、厚さが０．８０～２．５０μｍ、厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である酸化被膜を形成すれば、焼入れ後の鋼管の破断寿命が延びることが分かった。
　この理由は定かではないが、本発明者らは次のように考えている。焼入れ時の加熱により、車両用部品を製造するための鋼管は熱膨張する。鋼管の線膨張係数と、鋼管表面の酸化被膜の線膨張係数との差が小さければ、焼入れ時の加熱による鋼管の表面積の変化量と、酸化被膜の体積変化量の差が小さくなる。この場合、酸化被膜が鋼管表面から剥離しにくく、焼入れされる直前まで酸化被膜が鋼管表面に残りやすい。この場合、鋼管表面と酸素との接触が抑制される。上述の組成を有する酸化被膜の線膨張係数は、鋼管の線膨張係数と近い可能性が考えられる。焼入れの直前まで酸化被膜が鋼管表面に残存することにより、鋼管表面と酸素との接触が抑制される。そのため、脱炭層の形成が抑制される。その結果、鋼管の疲労強度が高まり、破断寿命が延びると考えられる。
　さらに、鋼管表面と酸素との接触を抑制する効果を得るためには、酸化被膜が一定以上の厚さを有する必要がある。一方で、酸化被膜が厚すぎれば、酸化被膜が剥離しやすくなる。そのため、酸化被膜の厚さを一定範囲内に制御する必要がある。
　さらに、酸化被膜の厚さの偏差が大きければ、酸化被膜が薄い部分において鋼管表面と酸素との接触を十分に抑制できない。この場合、鋼管表面において、局所的に粒界酸化が生じる。粒界酸化が生じた部分では局所的に凹みが生じる。この凹みに応力が集中することで、車両用部品の疲労強度が低下する。そのため、酸化被膜の厚さの偏差を小さくすることで、鋼管表面の局所的な粒界酸化が抑制できると考えられる。
　さらに、本発明者らは次の事項を知見した。上述の酸化被膜を備える鋼管を焼入れして車両用部品を製造した場合、Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなり、厚さが３．５０μｍ以下である酸化被膜が形成されることが分かった。この車両用部品は、破断寿命が長く、疲労強度に優れる。
　以上の知見に基づいて完成した本実施形態の鋼管、鋼管の製造方法、車両用部品及び車両用部品の製造方法は、次の構成を有する。
　［１］
　質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する母材と、
　前記母材上に、
　Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなり、
　厚さが０．８０～２．５０μｍであり、前記厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である酸化被膜とを備える、
　鋼管。
　［２］
　［１］に記載の鋼管であって、
　前記化学組成は、質量％で、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１～０．０８０％、
　Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
　Ｍｏ：０．０１～１．００％、
　Ｎｉ：０．０１～１．００％、
　Ｃｕ：０．０１～１．００％、
　Ｔｉ：０．００１～０．１００％、
　Ｎｂ：０．００１～０．１００％、
　Ｖ：０．００１～０．１００％、
　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、及び、
　Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
　からなる群から選択される１元素以上を含有する、
　鋼管。
　［３］
　質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　焼戻しマルテンサイトからなるミクロ組織とを有し、
　ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである中空の母材と、
　前記母材上に、
　Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなり、
　厚さが３．５０μｍ以下である酸化被膜とを備える、
　車両用部品。
　［４］
　［３］に記載の車両用部品であって、
　前記化学組成は、質量％で、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１～０．０８０％、
　Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
　Ｍｏ：０．０１～１．００％、
　Ｎｉ：０．０１～１．００％、
　Ｃｕ：０．０１～１．００％、
　Ｔｉ：０．００１～０．１００％、
　Ｎｂ：０．００１～０．１００％、
　Ｖ：０．００１～０．１００％、
　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、及び、
　Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
　からなる群から選択される１元素以上を含有する、
　車両用部品。
　［５］
　質量％で、
　Ｃ：０．２３～０．５０％、
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１００％以下、
　Ｎ：０．０１００％以下、
　Ｏ：０．０１００％以下、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、
　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する鋼板を準備する工程と、
　前記鋼板を４５０～６００℃で０．５～３．０分熱処理する工程と、
　前記熱処理後の前記鋼板を電縫溶接して鋼管を製造する工程とを備える、
　鋼管の製造方法。
　［６］
　車両用部品の製造方法であって、
　［１］又は［２］に記載の鋼管を準備する工程と、
　前記鋼管に対して曲げ加工する工程と、
　前記曲げ加工後の鋼管を、Ａｃ３＋５０℃以上１１５０℃以下で１０秒以上保持した後、急冷する工程と、
　前記急冷後の前記鋼管を１５０～３５０℃で、１０分以上保持して焼戻しする工程とを備える、
　車両用部品の製造方法。
　以下、本実施形態の鋼管、車両用部品、鋼管の製造方法及び車両用部品の製造方法について詳述する。なお、元素に関する「％」は、特に断りがない限り、質量％を意味する。
　［本実施形態の鋼管の構成］
　図１は、本実施形態の鋼管の端部の斜視図である。図１を参照して、鋼管１は、母材２と、母材２上に酸化被膜３とを備える。鋼管１は、外表面４と、内表面５とを含む。酸化被膜３は、鋼管１の外表面４上のみに形成されてもよいし、内表面５上のみに形成されてもよいし、外表面４及び内表面５の両方の上に形成されてもよい。車両用部品の外表面の脱炭層は、例えばショットピーニングで除去可能である。一方、車両用部品の内表面の脱炭層は、除去が困難な場合がある。そのため、好ましくは、鋼管１は、少なくとも内表面５上に酸化被膜３を備える。
　鋼管１は継目無鋼管であってもよいし、電縫鋼管であってもよい。好ましくは、鋼管１は電縫鋼管である。鋼管１の外径は特に限定されないが、例えば１０～１００ｍｍである。鋼管１の肉厚は特に限定されないが、例えば２～１０ｍｍである。
　［本実施形態の鋼管の特徴］
　本実施形態の鋼管１は、次の特徴を有する。
　（特徴１）
　母材２の化学組成は、質量％で、Ｃ：０．２３～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．５０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１００％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、Ｃｒ：０～１．５０％、Ｍｏ：０～１．００％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｃａ：０～０．００５０％、及び、残部はＦｅ及び不純物からなる。
　（特徴２）
　母材２のミクロ組織が、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなる。
　（特徴３）
　母材２上に、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなる酸化被膜３が配置されている。
　（特徴４）
　酸化被膜３の厚さが０．８０～２．５０μｍである。
　（特徴５）
　酸化被膜３の厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である。
　以下、各特徴１～５について説明する。
　［（特徴１）鋼管の母材の化学組成］
　本実施形態の鋼管１の母材２の化学組成は、次の元素を含有する。
　Ｃ：０．２３～０．５０％
　炭素（Ｃ）は鋼の焼入れ性を高める。Ｃはさらに、鋼中に固溶する。これにより、Ｃは鋼の強度を高める。Ｃ含有量が０．２３％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｃ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の熱間加工性が低下する。Ｃ含有量が０．５０％を超えればさらに、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、焼入れ後の車両用部品の靭性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．２３～０．５０％である。
　Ｃ含有量の下限は好ましくは０．２５％であり、さらに好ましくは０．２７％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．３３％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３８％であり、さらに好ましくは０．４０％である。
　Ｃ含有量の上限は好ましくは０．４８％であり、さらに好ましくは０．４６％であり、さらに好ましくは０．４４％であり、さらに好ましくは０．４２％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３８％である。
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％
　ケイ素（Ｓｉ）は鋼を脱酸する。Ｓｉはさらに、鋼中に固溶して鋼の強度を高める。Ｓｉ含有量が０．０１％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｓｉ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼管１の延性及び靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０．０１～０．５０％である。
　Ｓｉ含有量の下限は、好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
　Ｓｉ含有量の上限は、好ましくは０．４５％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％
　マンガン（Ｍｎ）は鋼の焼入れ性を高める。Ｍｎはさらに、鋼中に固溶する。これにより、Ｍｎは鋼の強度を高める。Ｍｎ含有量が０．５０％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｍｎ含有量が２．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、焼入れ後の車両用部品の靭性及び延性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．５０～２．５０％である。
　Ｍｎ含有量の下限は好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．７０％であり、さらに好ましくは０．７５％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．９０％であり、さらに好ましくは１．００％であり、さらに好ましくは１．１０％である。
　Ｍｎ含有量の上限は好ましくは２．４０％であり、さらに好ましくは２．３０％であり、さらに好ましくは２．２０％であり、さらに好ましくは２．１０％であり、さらに好ましくは２．００％であり、さらに好ましくは１．９０％であり、さらに好ましくは１．８０％であり、さらに好ましくは１．７０％であり、さらに好ましくは１．６０％であり、さらに好ましくは１．５０％である。
　Ｐ：０．０５０％以下
　リン（Ｐ）は不純物である。したがって、Ｐ含有量は０％超である。Ｐ含有量が０．０５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｐが粒界に偏析して、鋼の延性を低下させる。したがって、Ｐ含有量は０．０５０％以下である。
　Ｐ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｐ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｐ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％であり、さらに好ましくは０．００３％であり、さらに好ましくは０．００５％である。
　Ｐ含有量の上限は好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。
　Ｓ：０．０１００％以下
　硫黄（Ｓ）は不純物である。したがって、Ｓ含有量は０％超である。Ｓ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の熱間加工性、靭性及び疲労強度が低下する。したがって、Ｓ含有量は０．０１００％以下である。
　Ｓ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｓ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｓ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
　Ｓ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
　Ｎ：０．０１００％以下
　窒素（Ｎ）は不純物である。したがって、Ｎ含有量は０％超である。Ｎ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０１００％以下である。一方で、Ｎは窒化物及び／又は炭窒化物を形成し、鋼の強度を高める。
　Ｎ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００２０％であり、さらに好ましくは０．００３０％である。
　Ｎ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
　Ｏ：０．０１００％以下
　酸素（Ｏ）は不純物である。したがって、Ｏ含有量は０％超である。Ｏ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｏ含有量は０．０１００％以下である。
　Ｏ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｏ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｏ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
　Ｏ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％である。
　本実施形態の鋼管１の化学組成の残部は、Ｆｅ及び不純物からなる。ここで、化学組成における不純物とは、鋼管１を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、又は製造環境などから混入されるものであって、意図的に含有されるものではなく、本実施形態の鋼管１に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
　［任意元素（Ｏｐｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｍｅｎｔｓ）］
　本実施形態の鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、及び、
　Ｃａ：０～０．００５０％、
　からなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。
　以下、これらの任意元素について説明する。
　［第１群：Ａｌ］
　本実施形態による鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ａｌを含有してもよい。
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％
　アルミニウム（Ａｌ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ａｌ含有量は０％であってもよい。Ａｌが含有される場合、つまり、Ａｌ含有量が０％超である場合、Ａｌは鋼を脱酸する。Ａｌはさらに、窒素（Ｎ）と結合して、ＡｌＮを生成する。ＡｌＮは、焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制する。Ａｌが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ａｌ含有量が０．０８０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ａｌが酸素（Ｏ）と結合して介在物が過剰に生成される。これにより、車両用部品の疲労強度が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０～０．０８０％である。
　Ａｌ含有量の下限は好ましくは０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。
　Ａｌ含有量の上限は好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
　［第２群：Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ及びＣｕ］
　本実施形態による鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ及びＣｕからなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、これらの元素はいずれも、鋼の強度を高める。
　Ｃｒ：０～１．５０％
　クロム（Ｃｒ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｒ含有量は０％であってもよい。Ｃｒが含有される場合、つまり、Ｃｒ含有量が０％超である場合、Ｃｒは鋼の強度を高める。Ｃｒが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｒ含有量が１．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は０～１．５０％である。
　Ｃｒ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
　Ｃｒ含有量の上限は好ましくは１．２０％であり、さらに好ましくは１．００％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％である。
　Ｍｏ：０～１．００％
　モリブデン（Ｍｏ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｏ含有量は０％であってもよい。Ｍｏが含有される場合、つまり、Ｍｏ含有量が０％超である場合、Ｍｏは鋼の強度を高める。Ｍｏが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｍｏ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０～１．００％である。
　Ｍｏ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０４％であり、さらに好ましくは０．０５％である。
　Ｍｏ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１０％である。
　Ｎｉ：０～１．００％
　ニッケル（Ｎｉ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｉ含有量は０％であってもよい。Ｎｉが含有される場合、つまり、Ｎｉ含有量が０％超である場合、Ｎｉは鋼の強度を高める。Ｎｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｎｉ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は０～１．００％である。
　Ｎｉ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。
　Ｎｉ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
　Ｃｕ：０～１．００％
　銅（Ｃｕ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｕ含有量は０％であってもよい。Ｃｕが含有される場合、つまり、Ｃｕ含有量が０％超である場合、Ｃｕは鋼の強度を高める。Ｃｕが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｕ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量は０～１．００％である。
　Ｃｕ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０４％であり、さらに好ましくは０．０５％である。
　Ｃｕ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
　［第３群：Ｔｉ、Ｎｂ及びＶ］
　本実施形態による鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｔｉ、Ｎｂ及びＶからなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、これらの元素はいずれも、鋼の強度及び加工性を高める。
　Ｔｉ：０～０．１００％
　チタン（Ｔｉ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｔｉ含有量は０％であってもよい。Ｔｉが含有される場合、つまり、Ｔｉ含有量が０％超である場合、Ｔｉは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、鋼の強度及び加工性を高める。Ｔｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｔｉ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｔｉ含有量は０～０．１００％である。
　Ｔｉ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
　Ｔｉ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％である。
　Ｎｂ：０～０．１００％
　ニオブ（Ｎｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｂ含有量は０％であってもよい。Ｎｂが含有される場合、つまり、Ｎｂ含有量が０％超である場合、Ｎｂは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、鋼の強度及び加工性を高める。Ｎｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０～０．１００％である。
　Ｎｂ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。
　Ｎｂ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
　Ｖ：０～０．１００％
　バナジウム（Ｖ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｖ含有量は０％であってもよい。Ｖが含有される場合、つまり、Ｖ含有量が０％超である場合、Ｖは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、鋼の強度及び加工性を高める。Ｖが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｖ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の延性が低下する。したがって、Ｖ含有量は０～０．１００％である。
　Ｖ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
　Ｖ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％である。
　［第４群：Ｂ］
　本実施形態による鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｂを含有してもよい。
　Ｂ：０～０．００５０％
　ボロン（Ｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｂ含有量は０％であってもよい。Ｂが含有される場合、つまり、Ｂ含有量が０％超である場合、Ｂは鋼の焼入れ性を高める。Ｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｂ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼が脆化し易くなる。したがって、Ｂ含有量は０～０．００５０％である。
　Ｂ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。
　Ｂ含有量の上限は好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。
　［第５群：Ｃａ］
　本実施形態による鋼管１の母材２の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｃａを含有してもよい。
　Ｃａ：０～０．００５０％
　カルシウム（Ｃａ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃａ含有量は０％であってもよい。Ｃａが含有される場合、つまり、Ｃａ含有量が０％超である場合、Ｃａは鋼の熱間加工性を高める。Ｃａが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃａ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｃａ含有量は０～０．００５０％である。
　Ｃａ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。
　Ｃａ含有量の上限は好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％である。
　［鋼管の母材の化学組成の測定方法］
　本実施形態の鋼管１の母材２の化学組成は、周知の成分分析法で測定できる。鋼管１を、鋼管１の軸方向に１０ｃｍの長さに切断する。切断した鋼管１の外表面４及び内表面５の酸化被膜３を切削により除去する。酸化被膜３を除去した鋼管１を細かく粉砕して、酸に溶解させて溶液を得る。溶液に対して、ＩＣＰ－ＡＥＳ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｐｌａｓｍａ　Ａｔｏｍｉｃ　Ｅｍｉｓｓｉｏｎ　Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）を実施して、化学組成の元素分析を実施する。Ｃ含有量及びＳ含有量については、周知の高周波燃焼法（燃焼－赤外線吸収法）により求める。Ｎ含有量については、周知の不活性ガス溶融－熱伝導度法を用いて求める。Ｏ含有量については、周知の不活性ガス融解－非分散型赤外線吸収法を用いて求める。
　なお、各元素含有量は、本実施形態で規定された有効数字に基づいて、測定された数値の端数を四捨五入して、本実施形態で規定された各元素含有量の最小桁までの数値とする。例えば、本実施形態の鋼管１のＣ含有量は小数第二位までの数値で規定される。したがって、Ｃ含有量は、測定された数値の小数第三位を四捨五入して得られた小数第二位までの数値とする。
　本実施形態の鋼管１のＣ含有量以外の他の元素含有量も同様に、測定された値に対して、本実施形態で規定された最小桁までの数値の端数を四捨五入して得られた値を、当該元素含有量とする。四捨五入とは、端数が５未満であれば切り捨て、端数が５以上であれば切り上げることを意味する。
　［（特徴２）鋼管の母材のミクロ組織］
　本実施形態の鋼管１の母材２は、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織を有する。上述のとおり、例えば、鋼管１を冷間で曲げ加工した後、焼入れ焼き戻しすることで車両用部品が製造できる。したがって、鋼管１は優れた加工性を有することが求められる。母材２のミクロ組織が、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなる場合、鋼管１は優れた加工性を有する。
　フェライトの面積率の下限は好ましくは２５％であり、さらに好ましくは３０％であり、さらに好ましくは３５％であり、さらに好ましくは４０％である。フェライトの面積率の上限は好ましくは５５％であり、さらに好ましくは５０％であり、さらに好ましくは４５％である。
　パーライトの面積率の下限は好ましくは４５％であり、さらに好ましくは５０％であり、さらに好ましくは５５％である。パーライトの面積率の上限は好ましくは７５％であり、さらに好ましくは７０％であり、さらに好ましくは６５％であり、さらに好ましくは６０％である。
　［フェライト及びパーライトの面積率の測定方法］
　鋼管１の母材２のフェライト及びパーライトの面積率は、次の方法で求める。鋼管１の任意の３か所で、鋼管１の軸方向に垂直な断面の肉厚中央部を含み、鋼管１の軸方向に１０ｃｍの長さを有する試験片を採取する。つまり、試験片を３つ採取する。試験片の表面のうち、鋼管１の軸方向に垂直な断面に相当する表面を、観察面とする。各試験片の観察面を鏡面研磨する。鏡面研磨された観察面に対して、３％硝酸アルコール（ナイタール腐食液）を用いてエッチングを行う。エッチングされた観察面のうち、鋼管１の肉厚中央部を観察視野とする。観察視野のサイズは２００μｍ×２００μｍとする。観察視野を５００倍の光学顕微鏡で観察する。
　観察視野において、パーライト、フェライトといった各組織は、コントラストにより容易に区別できる。例えば、フェライトは白色の領域として観察される。パーライトは、フェライトよりも明度が低い、ラメラー組織を有する領域として観察される。観察視野での各組織を特定する。そして、観察視野でのフェライトの面積と、観察視野の総面積とに基づいて、フェライトの面積率（％）を求める。観察視野でのパーライトの面積と、観察視野の総面積とに基づいて、パーライトの面積率（％）を求める。３つの試験片で得られた値の算術平均値を、フェライトの面積率、及び、パーライトの面積率とする。
　［（特徴３）鋼管の酸化被膜の組成］
　本実施形態の鋼管１は、母材２上に酸化被膜３を備える。酸化被膜３は、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなる。焼入れ前の鋼管１に、上述の組成の酸化被膜３を形成する。これにより、車両用部品の疲労強度が高まる。
　Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の下限は好ましくは７２％であり、さらに好ましくは７４％であり、さらに好ましくは７５％である。Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の上限は特に限定されないが、例えば８０％である。Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の上限は好ましくは７８％であり、さらに好ましくは７６％であり、さらに好ましくは７５％である。
　Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の下限は好ましくは２１％であり、さらに好ましくは２２％であり、さらに好ましくは２３％であり、さらに好ましくは２５％である。Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の上限は特に限定されないが、例えば３０％である。Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の上限は好ましくは２９％であり、さらに好ましくは２８％であり、さらに好ましくは２７％である。
　ＦｅＯのピーク強度比の下限は特に限定されず、０％であってもよい。ＦｅＯのピーク強度比の上限は好ましくは８％であり、さらに好ましくは６％であり、さらに好ましくは４％であり、さらに好ましくは２％である。
　［鋼管の酸化被膜の組成の測定方法］
　鋼管１の酸化被膜３の組成は、次の方法で求める。酸化被膜３の表面に対して、Ｘ線回折測定を行い、Ｘ線回折プロファイルを得る。測定は、酸化被膜３の表面の任意の３箇所で行う。Ｘ線回折測定の測定条件は、次のとおりである。
　Ｘ線管球：Ｃｕ－Ｋα線（モノクロメータの使用により、Ｃｕ－Ｋα１線とする）
　Ｘ線出力：４５ｋＶ
　２００ｍＡ測定範囲：２θ＝１０～１２０°
　スキャン方法：連続スキャン
　連続スキャン速度：２．０°／分
　得られたＸ線回折プロファイルから、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度を求める。Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％とする。ピーク強度の合計と、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度とから、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのピーク強度比を求める。３箇所の数値の算術平均値を、各ピーク強度比とする。なお、各ピークの強度比と、各ピークの面積比又は定量分析により求めた質量％とは必ずしも一致しない。
　［（特徴４）鋼管の酸化被膜の厚さ］
　酸化被膜３の厚さが０．８０μｍ未満では、鋼管１の表面４、５と、酸素との接触を抑制する効果が得られない。一方、酸化被膜３の厚さが２．５０μｍ超であれば、酸化被膜３の密着力が低下し、酸化被膜３が鋼管１の表面４、５から剥離する。したがって、酸化被膜３の厚さは０．８０～２．５０μｍである。
　酸化被膜３の厚さの下限は好ましくは０．８４μｍであり、さらに好ましくは０．８８μｍであり、さらに好ましくは１．００μｍであり、さらに好ましくは１．２０μｍである。
　酸化被膜３の厚さの上限は好ましくは２．４０μｍであり、さらに好ましくは２．３０μｍであり、さらに好ましくは２．２０μｍであり、さらに好ましくは２．００μｍであり、さらに好ましくは１．８０μｍである。
　［鋼管の酸化被膜の厚さの測定方法］
　鋼管１の酸化被膜３の厚さは、次の方法で求める。鋼管１を軸方向に対して垂直に切断して試験片を採取する。試験片は、鋼管１の軸方向に１００ｍｍピッチで３つ採取する。各試験片において、鋼管１の軸方向に垂直な切断面を観察面とする。観察面を観察できるよう樹脂埋めする。樹脂埋め後、観察面を研磨する。研磨後の観察面に対して、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）－エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）を用いて、観察面のうち、酸化被膜３を含む観察視野の二次電子像を生成する。観察視野のサイズは、５０μｍ×４０μｍとする。ここで、観察視野は、観察面において、鋼管１の径方向を５０μｍとし、径方向に垂直な方向（周方向に相当。以下Ｃ方向という）を４０μｍとする。
　二次電子像において、母材２と酸化被膜３とはコントラストにより容易に判別できる。なお、ＳＥＭに付属しているＥＤＳ装置を用いて、観察視野に対して酸素（Ｏ）の元素マッピングを実施することにより、母材２と酸化被膜３とを判別してもよい。ＥＤＳによる酸素（Ｏ）の元素マッピングにおいて、酸素濃度が高い領域が酸化被膜３に相当し、酸素濃度が低い領域が母材２に相当する。酸素濃度が高い領域と酸素濃度が低い領域とは明瞭に分かれるため、酸化被膜３を容易に判別できる。
　酸化被膜３を特定した後、特定された酸化被膜３の厚さを、Ｃ方向に３μｍピッチで１０箇所測定する。３つの試験片の測定箇所（合計で３０箇所）の酸化被膜３の厚さの算術平均値を、酸化被膜３の厚さとする。
　［（特徴５）鋼管の酸化被膜の厚さの標準偏差］
　酸化被膜３の厚さの標準偏差が０．９０μｍ超であれば、酸化被膜３が薄い部分において鋼管１の表面４、５と酸素との接触を抑制できない。この場合、鋼管１の表面４、５において、局所的に粒界酸化が生じる。粒界酸化が生じた部分では局所的に凹みが生じる。この凹みに応力が集中することで、車両用部品の疲労強度が低下する。したがって、酸化被膜３の厚さの標準偏差は０．９０μｍ以下である。酸化被膜３の厚さの標準偏差の下限は０μｍであってもよい。しかしながら、製造過程で酸化被膜３の厚さに偏りが発生する場合があるため、酸化被膜３の厚さの標準偏差の下限は好ましくは０．０１μｍであり、さらに好ましくは０．０３μｍであり、さらに好ましくは０．０５μｍである。酸化被膜３の厚さの上限は好ましくは０．８０μｍであり、さらに好ましくは０．７０μｍであり、さらに好ましくは０．６０μｍであり、さらに好ましくは０．５０μｍである。
　［鋼管の酸化被膜の厚さの標準偏差の測定方法］
　鋼管の酸化被膜の厚さの標準偏差の測定方法は次の方法で求める。上述の［鋼管の酸化被膜の厚さの測定方法］により、酸化被膜３の厚さを測定する。３０箇所の酸化被膜３の厚さの標準偏差を、酸化被膜３の厚さの標準偏差とする。本開示において、標準偏差とは、標本標準偏差である（ＪＩＳ　Ｚ８１０１－１：２０１５）。
　［鋼管１の製造方法］
　本実施形態の鋼管１の製造方法の一例を説明する。以下の例では、電縫鋼管を製造する方法について説明する。以降に説明する鋼管１の製造方法は、本実施形態の鋼管１を製造するための一例である。したがって、上述の構成を有する鋼管１は、以降に説明する製造方法以外の他の製造方法により製造されてもよい。しかしながら、以降に説明する製造方法は、本実施形態の鋼管１の製造方法の好ましい一例である。
　本実施形態の鋼管１の製造方法の一例は、次の工程を含む。
　（工程１）鋼板準備工程
　（工程２）低温熱処理工程
　（工程３）製管工程
　以下、各工程について説明する。
　［（工程１）鋼板準備工程］
　鋼板準備工程では、本実施形態の鋼管１を製造するための鋼板を準備する。鋼板は、第三者から入手してもよいし、製造してもよい。製造する場合には、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内である溶鋼を製造する。精錬方法は特に限定されず、周知の方法を用いればよい。溶鋼を用いて、周知の鋳造法により素材を製造する。例えば、溶鋼を用いて造塊法によりインゴットを製造してもよい。また、溶鋼を用いて連続鋳造法によりブルームを製造してもよい。以上の方法により、素材（インゴット又はブルーム）を製造する。素材を加熱して、周知の方法により粗圧延及び仕上げ圧延を行う。鋼板の巻取り温度は例えば６００超～７００℃である。以上の製造工程により、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織を有する鋼板を製造する。
　［（工程２）低温熱処理工程］
　低温熱処理工程では、鋼板を以下の条件で低温熱処理する。
　（製造条件１）
　熱処理温度：４５０～６００℃
　（製造条件２）
　熱処理時間：０．５～３．０分
　製造された熱延鋼板は、コイルに巻き取られた状態である。低温熱処理工程では、鋼板を巻き戻して、鋼板の表面が大気雰囲気に曝された状態で低温熱処理を行う。低温熱処理条件は上記のとおりである。低温熱処理により、鋼板の表面にＸ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなり、厚さが０．８０～２．５０μｍ、厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である酸化被膜３が形成される。上述の酸化被膜が形成されれば、車両用部品の疲労強度が高まる。
　なお、熱処理温度の好ましい下限は４５０℃超であり、さらに好ましくは４６０℃であり、さらに好ましくは４７０℃である。
　［（工程３）製管工程］
　低温熱処理の熱延鋼板を用いて電縫鋼管を製造する。製管工程では、成形ロールを用いて熱延鋼板を円筒状の素管（オープンパイプ）に成形する。成形された素管では、熱延鋼板の板幅方向が、素管の周方向となるように成形されている。素管の長手方向に延びる突合せ部を電縫溶接する。以上の製管工程により、電縫鋼管を製造する。
　以上の工程により、本実施形態の鋼管１が製造できる。
　本実施形態の鋼管１の製造方法は、さらに他の工程を含んでもよい。他の工程とは例えば、縮径圧延工程である。縮径圧延工程では例えば、周知の条件で縮径圧延を実施してもよい。
　［本実施形態の鋼管の用途］
　本開示の鋼管１は車両用部品の素材として用いられる。車両用部品は例えば、スタビライザー、インナータイロッド、ドライブシャフト、及び、アッパーアーム等である。鋼管１は、スタビライザー用途に好適である。
　［本実施形態の鋼管の効果］
　本実施形態の鋼管１は、次の特徴を有する。
　（特徴１）
　母材２の化学組成は、質量％で、Ｃ：０．２３～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．５０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１００％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、Ｃｒ：０～１．５０％、Ｍｏ：０～１．００％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｃａ：０～０．００５０％、及び、残部はＦｅ及び不純物からなる。
　（特徴２）
　母材２のミクロ組織が、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなる。
　（特徴３）
　母材２上に、Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなる酸化被膜３が配置されている。
　（特徴４）
　酸化被膜３の厚さが０．８０～２．５０μｍである。
　（特徴５）
　酸化被膜３の厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である。
　特徴１～５を有する本実施形態の鋼管１は、疲労強度に優れる車両用部品を製造可能である。つまり、本実施形態の鋼管１では、鋼管１を素材として製造される車両用部品において、優れた疲労強度が得られる。
　［本実施形態の車両用部品の構成］
　図２は、本実施形態の車両用部品の端部の斜視図である。図２を参照して、車両用部品１０は、中空の母材２０と、母材２０上に酸化被膜３０とを備える。車両用部品１０は、外表面４０と、内表面５０とを含む。酸化被膜３０は、車両用部品１０の外表面４０上のみに形成されてもよいし、内表面５０上のみに形成されてもよいし、外表面４０及び内表面５０の両方の上に形成されてもよい。車両用部品１０の外表面４０の脱炭層は、例えばショットピーニングで除去可能である。一方、車両用部品１０の内表面５０の脱炭層は、除去が困難な場合がある。そのため、好ましくは、車両用部品１０は、少なくとも内表面５０上に酸化被膜３０を備える。
　車両用部品１０は例えば、スタビライザー、インナータイロッド、ドライブシャフト、及び、アッパーアーム等である。
　［本実施形態の車両用部品の特徴］
　本実施形態の車両用部品１０は、次の特徴を有する。
　（特徴６）
　母材２０の化学組成は、質量％で、Ｃ：０．２３～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．５０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１００％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、Ｃｒ：０～１．５０％、Ｍｏ：０～１．００％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｃａ：０～０．００５０％、及び、残部はＦｅ及び不純物からなる。
　（特徴７）母材２０のミクロ組織が、焼戻しマルテンサイトからなり、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである。
　（特徴８）
　母材２０上にＦｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなる酸化被膜３０が配置されている。
　（特徴９）
　酸化被膜３０の厚さが３．５０μｍ以下である。
　以下、特徴６～９について説明する。
　［（特徴６）車両用部品の母材の化学組成］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０の化学組成は、次の元素を含有する。
　Ｃ：０．２３～０．５０％
　炭素（Ｃ）は鋼の焼入れ性を高める。Ｃはさらに、鋼中に固溶する。これにより、Ｃは鋼の強度を高める。Ｃ含有量が０．２３％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｃ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の熱間加工性が低下する。Ｃ含有量が０．５０％を超えればさらに、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、焼入れ後の車両用部品１０の靭性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．２３～０．５０％である。
　Ｃ含有量の下限は好ましくは０．２５％であり、さらに好ましくは０．２７％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．３３％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３８％であり、さらに好ましくは０．４０％である。
　Ｃ含有量の上限は好ましくは０．４８％であり、さらに好ましくは０．４６％であり、さらに好ましくは０．４４％であり、さらに好ましくは０．４２％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３８％である。
　Ｓｉ：０．０１～０．５０％
　ケイ素（Ｓｉ）は鋼を脱酸する。Ｓｉはさらに、鋼中に固溶して鋼の強度を高める。Ｓｉ含有量が０．０１％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｓｉ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性及び靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０．０１～０．５０％である。
　Ｓｉ含有量の下限は、好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
　Ｓｉ含有量の上限は、好ましくは０．４５％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
　Ｍｎ：０．５０～２．５０％
　マンガン（Ｍｎ）は鋼の焼入れ性を高める。Ｍｎはさらに、鋼中に固溶する。これにより、Ｍｎは鋼の強度を高める。Ｍｎ含有量が０．５０％未満では、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果を十分に得られない。一方、Ｍｎ含有量が２．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、焼入れ後の車両用部品１０の靭性及び延性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．５０～２．５０％である。
　Ｍｎ含有量の下限は好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．７０％であり、さらに好ましくは０．７５％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．９０％であり、さらに好ましくは１．００％であり、さらに好ましくは１．１０％である。
　Ｍｎ含有量の上限は好ましくは２．４０％であり、さらに好ましくは２．３０％であり、さらに好ましくは２．２０％であり、さらに好ましくは２．１０％であり、さらに好ましくは２．００％であり、さらに好ましくは１．９０％であり、さらに好ましくは１．８０％であり、さらに好ましくは１．７０％であり、さらに好ましくは１．６０％であり、さらに好ましくは１．５０％である。
　Ｐ：０．０５０％以下
　リン（Ｐ）は不純物である。したがって、Ｐ含有量は０％超である。Ｐ含有量が０．０５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｐが粒界に偏析して、鋼の延性を低下させる。したがって、Ｐ含有量は０．０５０％以下である。
　Ｐ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｐ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｐ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％であり、さらに好ましくは０．００３％であり、さらに好ましくは０．００５％である。
　Ｐ含有量の上限は好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。
　Ｓ：０．０１００％以下
　硫黄（Ｓ）は不純物である。したがって、Ｓ含有量は０％超である。Ｓ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の熱間加工性、靭性及び疲労強度が低下する。したがって、Ｓ含有量は０．０１００％以下である。
　Ｓ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｓ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｓ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
　Ｓ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
　Ｎ：０．０１００％以下
　窒素（Ｎ）は不純物である。したがって、Ｎ含有量は０％超である。Ｎ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０１００％以下である。一方で、Ｎは窒化物及び／又は炭窒化物を形成し、鋼の強度を高める。
　Ｎ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００２０％であり、さらに好ましくは０．００３０％である。
　Ｎ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
　Ｏ：０．０１００％以下
　酸素（Ｏ）は不純物である。したがって、Ｏ含有量は０％超である。Ｏ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、鋼の靭性が低下する。したがって、Ｏ含有量は０．０１００％以下である。
　Ｏ含有量は低い程好ましい。しかしながら、Ｏ含有量の極端な低減は、製造コストを大幅に高める。したがって、工業生産を考慮した場合、Ｏ含有量の好ましい下限は０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
　Ｏ含有量の上限は好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％である。
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０の化学組成の残部は、Ｆｅ及び不純物からなる。ここで、化学組成における不純物とは、車両用部品１０の母材２０を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、又は製造環境などから混入されるものであって、意図的に含有されるものではなく、本実施形態の車両用部品１０の母材２０に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
　［任意元素（Ｏｐｔｉｏｎａｌ　Ｅｌｅｍｅｎｔｓ）］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
　Ｃｒ：０～１．５０％、
　Ｍｏ：０～１．００％、
　Ｎｉ：０～１．００％、
　Ｃｕ：０～１．００％、
　Ｔｉ：０～０．１００％、
　Ｎｂ：０～０．１００％、
　Ｖ：０～０．１００％、
　Ｂ：０～０．００５０％、及び、
　Ｃａ：０～０．００５０％、
　からなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。
　以下、これらの任意元素について説明する。
　［第１群：Ａｌ］
　本実施形態による車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ａｌを含有してもよい。
　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％
　アルミニウム（Ａｌ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ａｌ含有量は０％であってもよい。Ａｌが含有される場合、つまり、Ａｌ含有量が０％超である場合、Ａｌは鋼を脱酸する。Ａｌはさらに、窒素（Ｎ）と結合して、ＡｌＮを生成する。ＡｌＮは、焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制する。Ａｌが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ａｌ含有量が０．０８０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ａｌが酸素（Ｏ）と結合して介在物が過剰に生成される。これにより、車両用部品１０の疲労強度が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０～０．０８０％である。
　Ａｌ含有量の下限は好ましくは０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。
　Ａｌ含有量の上限は好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
　［第２群：Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ及びＣｕ］
　本実施形態による車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ及びＣｕからなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、これらの元素はいずれも、車両用部品１０の強度を高める。
　Ｃｒ：０～１．５０％
　クロム（Ｃｒ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｒ含有量は０％であってもよい。Ｃｒが含有される場合、つまり、Ｃｒ含有量が０％超である場合、Ｃｒは車両用部品１０の強度を高める。Ｃｒが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｒ含有量が１．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は０～１．５０％である。
　Ｃｒ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
　Ｃｒ含有量の上限は好ましくは１．２０％であり、さらに好ましくは１．００％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％である。
　Ｍｏ：０～１．００％
　モリブデン（Ｍｏ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｏ含有量は０％であってもよい。Ｍｏが含有される場合、つまり、Ｍｏ含有量が０％超である場合、Ｍｏは車両用部品１０の強度を高める。Ｍｏが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｍｏ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０～１．００％である。
　Ｍｏ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０４％であり、さらに好ましくは０．０５％である。
　Ｍｏ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１０％である。
　Ｎｉ：０～１．００％
　ニッケル（Ｎｉ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｉ含有量は０％であってもよい。Ｎｉが含有される場合、つまり、Ｎｉ含有量が０％超である場合、Ｎｉは車両用部品１０の強度を高める。Ｎｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｎｉ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は０～１．００％である。
　Ｎｉ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。
　Ｎｉ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
　Ｃｕ：０～１．００％
　銅（Ｃｕ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｕ含有量は０％であってもよい。Ｃｕが含有される場合、つまり、Ｃｕ含有量が０％超である場合、Ｃｕは車両用部品１０の強度を高める。Ｃｕが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃｕ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量は０～１．００％である。
　Ｃｕ含有量の下限は好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０４％であり、さらに好ましくは０．０５％である。
　Ｃｕ含有量の上限は好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
　［第３群：Ｔｉ、Ｎｂ及びＶ］
　本実施形態による車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｔｉ、Ｎｂ及びＶからなる群から選択される１元素以上を含有してもよい。これらの元素はいずれも任意元素であり、含有されなくてもよい。含有される場合、これらの元素はいずれも、車両用部品１０の強度及び加工性を高める。
　Ｔｉ：０～０．１００％
　チタン（Ｔｉ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｔｉ含有量は０％であってもよい。Ｔｉが含有される場合、つまり、Ｔｉ含有量が０％超である場合、Ｔｉは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、車両用部品１０の強度及び加工性を高める。Ｔｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｔｉ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｔｉ含有量は０～０．１００％である。
　Ｔｉ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
　Ｔｉ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％である。
　Ｎｂ：０～０．１００％
　ニオブ（Ｎｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｂ含有量は０％であってもよい。Ｎｂが含有される場合、つまり、Ｎｂ含有量が０％超である場合、Ｎｂは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、車両用部品１０の強度及び加工性を高める。Ｎｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｎｂ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０～０．１００％である。
　Ｎｂ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。
　Ｎｂ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
　Ｖ：０～０．１００％
　バナジウム（Ｖ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｖ含有量は０％であってもよい。Ｖが含有される場合、つまり、Ｖ含有量が０％超である場合、Ｖは、炭化物、窒化物及び／又は炭窒化物を形成する。これにより、車両用部品１０の強度及び加工性を高める。Ｖが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｖ含有量が０．１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の延性が低下する。したがって、Ｖ含有量は０～０．１００％である。
　Ｖ含有量の下限は好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
　Ｖ含有量の上限は好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％である。
　［第４群：Ｂ］
　本実施形態による車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｂを含有してもよい。
　Ｂ：０～０．００５０％
　ボロン（Ｂ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｂ含有量は０％であってもよい。Ｂが含有される場合、つまり、Ｂ含有量が０％超である場合、Ｂは鋼の焼入れ性を高める。Ｂが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｂ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０が脆化し易くなる。したがって、Ｂ含有量は０～０．００５０％である。
　Ｂ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。
　Ｂ含有量の上限は好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。
　［第５群：Ｃａ］
　本実施形態による車両用部品１０の母材２０の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｃａを含有してもよい。
　Ｃａ：０～０．００５０％
　カルシウム（Ｃａ）は任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃａ含有量は０％であってもよい。Ｃａが含有される場合、つまり、Ｃａ含有量が０％超である場合、Ｃａは鋼の熱間加工性を高める。Ｃａが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。一方、Ｃａ含有量が０．００５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、車両用部品１０の靭性が低下する。したがって、Ｃａ含有量は０～０．００５０％である。
　Ｃａ含有量の下限は好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。
　Ｃａ含有量の上限は好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％である。
　［車両用部品の母材の化学組成の測定方法］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０の化学組成は、鋼管１の母材２の化学組成と同じ方法で求める。車両用部品１０を、車両用部品１０の軸方向に１０ｃｍの長さに切断する。切断した車両用部品１０の外表面４０及び内表面５０の酸化被膜３０を切削により除去する。酸化被膜３０を除去した車両用部品１０を細かく粉砕して、酸に溶解させて溶液を得る。溶液に対して、ＩＣＰ－ＡＥＳを実施して、化学組成の元素分析を実施する。Ｃ含有量及びＳ含有量については、周知の高周波燃焼法（燃焼－赤外線吸収法）により求める。Ｎ含有量については、周知の不活性ガス溶融－熱伝導度法を用いて求める。Ｏ含有量については、周知の不活性ガス融解－非分散型赤外線吸収法を用いて求める。
　鋼管１の母材２の各元素含有量と同様に、各元素含有量は、本実施形態で規定された有効数字に基づいて、測定された数値の端数を四捨五入して、本実施形態で規定された各元素含有量の最小桁までの数値とする。
　［（特徴７）車両用部品の母材のミクロ組織及びビッカース硬さについて］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０は、焼戻しマルテンサイトからなるミクロ組織を有し、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである。
　［車両用部品のミクロ組織について］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０のミクロ組織は、焼戻しマルテンサイトからなる。車両用部品１０の母材２０のミクロ組織において、焼戻しマルテンサイト以外の相の面積率は、無視できるほど小さい。
　［焼戻しマルテンサイトの面積率の測定方法］
　車両用部品１０の母材２０の焼戻しマルテンサイトの面積率は、次の方法で求める。車両用部品１０の任意の３か所で、車両用部品１０の長手方向に垂直な断面の肉厚中央部を含み、車両用部品１０の長手方向に１０ｃｍの長さを有する試験片を採取する。つまり、試験片を３つ採取する。試験片の表面のうち、車両用部品１０の長手方向に垂直な断面に相当する表面を、観察面とする。各試験片の観察面を鏡面研磨する。鏡面研磨された観察面に対して、３％硝酸アルコール（ナイタール腐食液）を用いてエッチングを行う。エッチングされた観察面のうち、車両用部品１０の肉厚中央部を観察視野とする。観察視野のサイズは２００μｍ×２００μｍとする。観察視野を５００倍の光学顕微鏡で観察する。
　観察視野において、焼戻しマルテンサイトと、他の組織（パーライト、フェライト等）とは、コントラストにより容易に区別できる。焼戻しマルテンサイトは、明度の低い灰色かつ微細組織として観察される。フェライトは焼戻しマルテンサイト及びパーライトよりも明度の高い白色の領域として観察される。パーライトは、フェライトよりも明度が低い、ラメラー組織を有する相として観察される。観察視野での焼戻しマルテンサイトの面積と、観察視野の総面積とに基づいて、焼戻しマルテンサイトの面積率（％）を求める。３つの試験片で得られた値の算術平均値を、焼戻しマルテンサイトの面積率とする。
　［ビッカース硬さ］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０では、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである。
　ビッカース硬さの好ましい下限は４０５ＨＶであり、さらに好ましくは４１０ＨＶであり、さらに好ましくは４１５ＨＶであり、さらに好ましくは４２０ＨＶである。
　ビッカース硬さの好ましい上限は５４５ＨＶであり、さらに好ましくは５４０ＨＶであり、さらに好ましくは５３５ＨＶであり、さらに好ましくは５３０ＨＶであり、さらに好ましくは５２５ＨＶである。
　［ビッカース硬さの測定方法］
　本実施形態の車両用部品１０の母材２０のビッカース硬さは次の方法で測定する。
　車両用部品１０の長手方向に平行な縦断面を測定面とする試験片を採取する。試験片の測定面を研磨する。研磨した後の測定面において、酸化被膜３０と母材２０との境界（界面）から母材２０の内部に２０μｍ深さ位置となる、母材２０の任意の３箇所で、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さ（ＨＶ）を測定する。測定時の試験力は０．０９８Ｎとする。得られた値の算術平均値を、ビッカース硬さ（ＨＶ）とする。酸化被膜３０及び母材２０の判定は、マイクロスコープによる明度差より判別する。
　［（特徴８）車両用部品の酸化被膜の組成］
　本実施形態の車両用部品１０は、母材２０上に酸化被膜３０を備える。酸化被膜３０は、Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなる。
　Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の下限は好ましくは８１％であり、さらに好ましくは８５％であり、さらに好ましくは９０％である。Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の上限は１００％であってもよい。Ｆｅ３Ｏ４のピーク強度比の上限は好ましくは９９％であり、さらに好ましくは９８％であり、さらに好ましくは９７％であり、さらに好ましくは９６％である。
　ＦｅＯのピーク強度比の下限は０％であってもよい。ＦｅＯのピーク強度比の下限は好ましくは１％であり、さらに好ましくは２％であり、さらに好ましくは３％である。ＦｅＯのピーク強度比の上限は好ましくは１４％であり、さらに好ましくは１３％であり、さらに好ましくは１２％であり、さらに好ましくは１１％である。
　Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の下限は０％であってもよい。Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の下限は好ましくは０．１％であり、さらに好ましくは０．２％である。Ｆｅ２Ｏ３のピーク強度比の上限は好ましくは４％であり、さらに好ましくは３％である。
　［車両用部品の酸化被膜の組成の測定方法］
　車両用部品１０の酸化被膜３０の組成は、次の方法で求める。酸化被膜３０の表面に対して、Ｘ線回折測定を行い、Ｘ線回折プロファイルを得る。測定は、酸化被膜３０の表面の任意の３箇所で行う。Ｘ線回折測定の測定条件は、上述の［鋼管の酸化被膜の組成の測定方法］での測定条件と同じである。得られたＸ線回折プロファイルから、Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度を求める。Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％とする。ピーク強度の合計と、Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度とから、Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ及びＦｅ２Ｏ３のピーク強度比を求める。３箇所の数値の算術平均値を、各ピーク強度比とする。なお、各ピークの強度比と、各ピークの面積比又は定量分析により求めた質量％とは必ずしも一致しない。
　［（特徴９）車両用部品の酸化被膜の厚さ］
　酸化被膜３０の厚さが３．５０μｍ超であれば、酸化被膜３０の密着力が低下する。したがって、酸化被膜３０の厚さは３．５０μｍ以下である。
　酸化被膜３０の厚さの下限は特に限定されないが、例えば０．０１μｍである。酸化被膜３０の厚さの下限は好ましくは０．５０μｍであり、さらに好ましくは１．００μｍであり、さらに好ましくは１．５０μｍであり、さらに好ましくは２．００μｍである。
　酸化被膜３０の厚さの上限は好ましくは３．４０μｍであり、さらに好ましくは３．２０μｍであり、さらに好ましくは３．００μｍであり、さらに好ましくは２．９０μｍであり、さらに好ましくは２．８０μｍであり、さらに好ましくは２．５０μｍである。
　［車両用部品の酸化被膜の厚さの測定方法］
　車両用部品１０の酸化被膜３０の厚さの測定方法は、次の方法で求める。車両用部品１０を長手方向に対して垂直に切断して試験片を採取する。試験片は、車両用部品１０の長手方向に１００ｍｍピッチで３つ採取する。切断面を観察面とする。観察面を観察できるよう樹脂埋めする。樹脂埋め後、観察面を研磨する。研磨後の観察面に対して、ＳＥＭ－ＥＤＳを用いて、観察面のうち、酸化被膜３を含む観察視野の二次電子像を生成する。観察視野のサイズは、５０μｍ×４０μｍとする。ここで、観察視野は、観察面において、車両用部品１０の径方向を５０μｍとし、径方向に垂直な方向（周方向に相当。以下Ｃ方向という）を４０μｍとする。
　二次電子像において、母材２０と酸化被膜３０とはコントラストにより容易に判別できる。なお、ＳＥＭに付属しているＥＤＳ装置を用いて、観察視野に対して酸素（Ｏ）の元素マッピングを実施することにより、母材２０と酸化被膜３０とを判別してもよい。ＥＤＳによる酸素（Ｏ）の元素マッピングにおいて、酸素濃度が高い領域が酸化被膜３０に相当し、酸素濃度が低い領域が母材２に相当する。酸素濃度が高い領域と酸素濃度が低い領域とは明瞭に分かれるため、酸化被膜３０を容易に判別できる。
　なお、酸化被膜３０は酸化被膜３よりも厚いため、研磨時に剥離する場合がある。この場合、ＳＥＭ－ＥＤＳによる酸素（Ｏ）の元素マッピングで、酸化被膜を特定できない場合がある。しかしながらこの場合、酸化被膜３０が剥離した後の、樹脂と母材２０との隙間を、酸化被膜３０とみなしてもよい。
　酸化被膜３０を特定した後、特定された酸化被膜３０の厚さを、Ｃ方向に３μｍピッチで１０カ所測定する。３つの試験片の測定箇所（合計で３０箇所）の酸化被膜３０の厚さの算術平均値を、酸化被膜３０の厚さとする。
　［車両用部品の製造方法］
　本実施形態の車両用部品１０の製造方法の一例を説明する。以下の例では、スタビライザーの製造方法について説明する。以降に説明する車両用部品１０の製造方法は、本実施形態の車両用部品１０を製造するための一例である。したがって、上述の構成を有する車両用部品１０は、以降に説明する製造方法以外の他の製造方法により製造されてもよい。しかしながら、以降に説明する製造方法は、本実施形態の車両用部品１０の製造方法の好ましい一例である。
　本実施形態の車両用部品１０の製造方法の一例は、次の工程を含む。
　（工程４）鋼管準備工程
　（工程５）曲げ加工工程
　（工程６）焼入れ工程
　（工程７）焼戻し工程
　以下、各工程について説明する。
　［（工程４）鋼管準備工程］
　鋼管準備工程では、本実施形態の車両用部品１０を製造するための鋼管１を準備する。
　［（工程５）曲げ加工工程］
　曲げ加工工程では、鋼管１を所定の長さに切断する。切断された鋼管１を、所定の形状に冷間で曲げ加工する。
　［（工程６）焼入れ工程］
　焼入れ工程では、曲げ加工された鋼管１を、以下の条件で加熱した後急冷する。冷却方法は、周知の冷却方法である。
　（製造条件３）
　焼入れ温度：Ａｃ３＋５０℃以上１１５０℃以下
　なお、Ａｃ３点（℃）は次の式で定義される。
　Ａｃ３＝９１０－２０３×（√Ｃ）－１５．２×Ｎｉ＋４４．７×Ｓｉ＋１０４×Ｖ＋３１．５×Ｍｏ　（Ａ）
　式（Ａ）中の各元素記号には、対応する元素の質量％での含有量が代入される。
　［（工程７）焼戻し工程］
　焼戻し工程では、焼入れ後の鋼管１を、以下の条件で焼戻しする。
　（製造条件４）
　焼戻し温度：１５０～３５０℃
　（製造条件５）
　保持時間：１０分以上
　以上の工程により、本実施形態の車両用部品１０が製造できる。
　本実施形態の車両用部品１０の製造方法は、さらに他の工程を含んでもよい。他の工程とは例えば、表面処理工程である。表面処理工程では例えば、得られた車両用部品１０の外表面４０に対して、ショットピーニングを実施してもよい。得られた車両用部品１０の外表面４０に対して、防塵処理を実施してもよい。
　［本実施形態の車両用部品の用途］
　本開示の車両用部品１０は、スタビライザーとして好適である。しかしながら、本開示の車両用部品１０の用途は、スタビライザーに限定されない。本開示の車両用部品１０は例えば、インナータイロッド、ドライブシャフト、及び、アッパーアームに使用できる。
　［本実施形態の車両用部品の効果］
　本実施形態の車両用部品１０は、次の特徴を有する。
　（特徴６）
　母材２０の化学組成は、質量％で、Ｃ：０．２３～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．５０～２．５０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｏ：０．０１００％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、Ｃｒ：０～１．５０％、Ｍｏ：０～１．００％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｖ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．００５０％、Ｃａ：０～０．００５０％、及び、残部はＦｅ及び不純物からなる。
　（特徴７）母材２０のミクロ組織が、焼戻しマルテンサイトからなり、ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである。
　（特徴８）
　母材２０上にＦｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、Ｘ線回折のピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなる酸化被膜３０が配置されている。
　（特徴９）
　酸化被膜３０の厚さが３．５０μｍ以下である。
　特徴６～９を有する本実施形態の車両用部品１０は、疲労強度に優れる。
　実施例により本実施形態の鋼管１及び車両用部品１０の効果をさらに具体的に説明する。以下の実施例での条件は、本実施形態の鋼管１及び車両用部品１０の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例である。したがって、本実施形態の鋼管１及び車両用部品１０はこの一条件例に限定されない。
　表１Ａ及び表１Ｂに示す化学組成を有する供試材（鋼管を模擬した鋼板）を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
　表１Ｂ中の「－」は、対応する元素含有量が、不純物レベル以下であることを示す。
　各試験番号の溶鋼からスラブを準備した。スラブに対して粗圧延及び仕上げ圧延を行い、長さ１０００ｃｍ、幅３００ｃｍ、厚さ４ｍｍの鋼板を作成した。各試験番号の鋼板に対して、大気雰囲気の熱処理炉を用いて、表２に示す熱処理温度及び熱処理時間で、低温熱処理を実施した。以上の製造工程により、鋼管を模擬した供試材（鋼板）を製造した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
　［焼入れ前の酸化被膜の組成の測定試験］
　供試材の母材（鋼板）に形成された酸化被膜の組成を、上述の［鋼管の酸化被膜の組成の測定方法］に基づいて測定した。なお、測定では、鋼板の表面に形成された酸化被膜の表面に対して、Ｘ線回折測定を実施して、Ｘ線回折プロファイルを得た。結果を表２に示す。
　［焼入れ前の酸化被膜の厚さ、及び、厚さの標準偏差の測定試験］
　供試材の母材（鋼板）に形成された酸化被膜の厚さ及び厚さの標準偏差を、上述の［鋼管の酸化被膜の厚さの測定方法］及び［鋼管の酸化被膜の厚さの標準偏差の測定方法］に基づいて測定した。なお、測定では、試験片を、供試材である鋼板の圧延方向に１００ｍｍピッチで３つ採取した。
　［焼入れ前の鋼板（母材）のフェライト及びパーライト面積率の測定試験］
　供試材の母材（鋼板）のフェライト及びパーライトの面積率を、上述の［フェライト及びパーライトの面積率の測定方法］に基づいて測定した。試験片の表面のうち、供試材である鋼板の圧延方向に垂直な断面に相当する表面を、観察面とした。その結果、いずれの試験番号の供試材の母材（鋼板）も、面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織を有した。
　［車両用部品を模擬した模擬部品の製造］
　各試験番号の供試材に対して、表３に示す焼入れ温度で焼入れを行った。焼入れ後、焼戻し温度２００℃で６０分保持する焼戻しを行った。以上の製造工程により、車両用部品を模擬した模擬部品を製造した。
　［模擬部品の焼戻しマルテンサイトの面積率の測定試験］
　模擬部品の母材の焼戻しマルテンサイトの面積率を、上述の［焼戻しマルテンサイトの面積率の測定方法］に基づいて求めた。試験片の表面のうち、模擬部品の長手方向に垂直な断面に相当する表面を、観察面とした。測定の結果、いずれの試験番号の鋼板の母材のミクロ組織も、焼戻しマルテンサイトからなる組織であった。
　模擬部品の母材のビッカース硬さを、上述の［ビッカース硬さの測定方法］に準拠して測定した。得られた結果を表３に示す。
　［模擬部品の酸化被膜の組成の測定試験］
　模擬部品の酸化被膜の組成を、上述の［車両用部品の酸化被膜の組成の測定方法］に基づいて測定した。結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
　［模擬部品の酸化被膜の厚さの測定試験］
　焼入れ後の鋼板上に形成された酸化被膜の厚さを、上述の［車両用部品の酸化被膜の厚さの測定方法］に基づいて測定した。観察及び測定は、各試験番号につき３枚の鋼板に対して行った。３枚の鋼板の酸化被膜の厚さの算術平均値を、各試験番号の酸化被膜の厚さとした。結果を表３に示す。
　［疲労試験］
　模擬部品の破断寿命を測定した。各試験番号の模擬部品（鋼板）から、厚さ２ｍｍ、幅８ｍｍ、長さ６０ｍｍ、平行部の長さ９．５ｍｍの板状のねじり疲労試験片を得た。図３は、ねじり疲労試験片の正面図である。図４は、ねじり疲労試験片を長手方向から見た側面図である。ねじり疲労試験片は、その表面の幅方向中央部に鋼管内表面を模擬した、凹に湾曲し、底の深さ０．１ｍｍ、曲率半径８．７ｍｍの溝ａを有した。設定応力４００ＭＰａで、大気中でねじり疲労試験を実施した。ねじり疲労試験では、電磁力式ねじり疲労試験機を用い、試験波形：正弦波形、試験速度：１５Ｈｚ、試験環境：室温、大気中、応力比：－１（両振り）の条件でサイクル疲労試験を実施し、ねじり疲労試験片が破断するまでの回数を測定した。５．０×１０６回で試験片が破断しない場合、優れた疲労強度が得られたと判断した。結果を表３に示す。
　［評価試験］
　表１～表３を参照して、試験番号１～１６では、供試材の酸化被膜の組成、厚さ及び厚さの標準偏差が適切であった。さらに、これらの試験番号の模擬部品の酸化被膜の組成及び厚さが適切であった。その結果、これらの試験番号では、優れた疲労強度が得られた。
　一方、試験番号１７では、供試材の酸化被膜が厚すぎた。そのため、模擬部品の酸化被膜が厚すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号１８では、供試材の酸化被膜が薄すぎた。そのため、模擬部品の酸化被膜が厚すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号１９では、供試材の酸化被膜の厚さの標準偏差が大きすぎた。そのため、模擬部品の酸化被膜が厚すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号２０、２１及び２４では、供試材の酸化被膜の組成が不適切であり、さらに、酸化被膜が厚すぎ、厚さの標準偏差が大きすぎた。そのため、模擬部品の酸化被膜の組成が不適切であり、さらに、酸化被膜が厚すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号２２及び２３では、供試材の酸化被膜が薄すぎた。そのため、酸化被膜の組成の分析が困難であった（表２の「供試材の酸化被膜」の「組成」欄に「－」で表示）。そのため、焼入れ後の酸化被膜が厚すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号２５では、母材のＣ含有量が低すぎた。そのため、模擬部品のビッカース硬さが低すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　試験番号２６では、母材のＣ含有量が高すぎた。そのため、模擬部品のビッカース硬さが高すぎた。その結果、優れた疲労強度が得られなかった。
　以上、本開示の実施の形態を説明した。しかしながら、上述した実施の形態は本開示を実施するための例示に過ぎない。したがって、本開示は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。
　１　　鋼管
　２　　母材
　３　　酸化被膜
　１０　車両用部品
　２０　母材
　３０　酸化被膜

Claims (6)

  1. 　質量％で、
    　Ｃ：０．２３～０．５０％、
    　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
    　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
    　Ｐ：０．０５０％以下、
    　Ｓ：０．０１００％以下、
    　Ｎ：０．０１００％以下、
    　Ｏ：０．０１００％以下、
    　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
    　Ｃｒ：０～１．５０％、
    　Ｍｏ：０～１．００％、
    　Ｎｉ：０～１．００％、
    　Ｃｕ：０～１．００％、
    　Ｔｉ：０～０．１００％、
    　Ｎｂ：０～０．１００％、
    　Ｖ：０～０．１００％、
    　Ｂ：０～０．００５０％、
    　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
    　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
    　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する母材と、
    　前記母材上に、
    　Ｆｅ３Ｏ４、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅＯのＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で７０％以上のＦｅ３Ｏ４、２０％以上のＦｅ２Ｏ３、１０％以下のＦｅＯ、及び残部は不純物からなり、
    　厚さが０．８０～２．５０μｍであり、前記厚さの標準偏差が０．９０μｍ以下である酸化被膜とを備える、
    　鋼管。
  2. 　請求項１に記載の鋼管であって、
    　前記化学組成は、質量％で、
    　Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１～０．０８０％、
    　Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
    　Ｍｏ：０．０１～１．００％、
    　Ｎｉ：０．０１～１．００％、
    　Ｃｕ：０．０１～１．００％、
    　Ｔｉ：０．００１～０．１００％、
    　Ｎｂ：０．００１～０．１００％、
    　Ｖ：０．００１～０．１００％、
    　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、及び、
    　Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
    　からなる群から選択される１元素以上を含有する、
    　鋼管。
  3. 　質量％で、
    　Ｃ：０．２３～０．５０％、
    　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
    　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
    　Ｐ：０．０５０％以下、
    　Ｓ：０．０１００％以下、
    　Ｎ：０．０１００％以下、
    　Ｏ：０．０１００％以下、
    　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
    　Ｃｒ：０～１．５０％、
    　Ｍｏ：０～１．００％、
    　Ｎｉ：０～１．００％、
    　Ｃｕ：０～１．００％、
    　Ｔｉ：０～０．１００％、
    　Ｎｂ：０～０．１００％、
    　Ｖ：０～０．１００％、
    　Ｂ：０～０．００５０％、
    　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
    　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
    　焼戻しマルテンサイトからなるミクロ組織とを有し、
    　ＪＩＳ　Ｚ　２２４４：２０２０に準拠したビッカース硬さが４００～５５０ＨＶである中空の母材と、
    　前記母材上に、
    　Ｆｅ３Ｏ４、ＦｅＯ、及びＦｅ２Ｏ３のＸ線回折のピーク強度の合計を１００％としたときに、前記Ｘ線回折の前記ピーク強度比で８０％以上のＦｅ３Ｏ４、１５％以下のＦｅＯ、５％以下のＦｅ２Ｏ３、及び残部は不純物からなり、
    　厚さが３．５０μｍ以下である酸化被膜とを備える、
    　車両用部品。
  4. 　請求項３に記載の車両用部品であって、
    　前記化学組成は、質量％で、
    　Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１～０．０８０％、
    　Ｃｒ：０．０１～１．５０％、
    　Ｍｏ：０．０１～１．００％、
    　Ｎｉ：０．０１～１．００％、
    　Ｃｕ：０．０１～１．００％、
    　Ｔｉ：０．００１～０．１００％、
    　Ｎｂ：０．００１～０．１００％、
    　Ｖ：０．００１～０．１００％、
    　Ｂ：０．０００１～０．００５０％、及び、
    　Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
    　からなる群から選択される１元素以上を含有する、
    　車両用部品。
  5. 　質量％で、
    　Ｃ：０．２３～０．５０％、
    　Ｓｉ：０．０１～０．５０％、
    　Ｍｎ：０．５０～２．５０％、
    　Ｐ：０．０５０％以下、
    　Ｓ：０．０１００％以下、
    　Ｎ：０．０１００％以下、
    　Ｏ：０．０１００％以下、
    　Ｓｏｌ．Ａｌ：０～０．０８０％、
    　Ｃｒ：０～１．５０％、
    　Ｍｏ：０～１．００％、
    　Ｎｉ：０～１．００％、
    　Ｃｕ：０～１．００％、
    　Ｔｉ：０～０．１００％、
    　Ｎｂ：０～０．１００％、
    　Ｖ：０～０．１００％、
    　Ｂ：０～０．００５０％、
    　Ｃａ：０～０．００５０％、及び、
    　残部はＦｅ及び不純物からなる化学組成と、
    　面積率で、２０％～６０％のフェライト及び４０％～８０％のパーライトからなるミクロ組織とを有する鋼板を準備する工程と、
    　前記鋼板を４５０～６００℃で０．５～３．０分熱処理する工程と、
    　前記熱処理後の前記鋼板を電縫溶接して鋼管を製造する工程とを備える、
    　鋼管の製造方法。
  6. 　車両用部品の製造方法であって、
    　請求項１又は請求項２に記載の鋼管を準備する工程と、
    　前記鋼管に対して曲げ加工する工程と、
    　前記曲げ加工後の鋼管を、Ａｃ３＋５０℃以上１１５０℃以下で１０秒以上保持した後、急冷する工程と、
    　前記急冷後の前記鋼管を１５０～３５０℃で、１０分以上保持して焼戻しする工程とを備える、
    　車両用部品の製造方法。
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