WO2024140350A1 - 镜头组件、摄像头模组及电子设备 - Google Patents

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WO2024140350A1
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lens
lens assembly
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focal length
lenses
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王玘
张凯元
朱丹荔
郝大伟
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    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B30/00—Camera modules comprising integrated lens units and imaging units, specially adapted for being embedded in other devices, e.g. mobile phones or vehicles

Definitions

  • the camera module includes a lens assembly and an image sensor. After passing through the lens assembly, the light is projected to the image sensor to realize photoelectric conversion, and then used for imaging.
  • the lens assembly is usually formed by a plurality of lens lenses arranged in sequence along the optical axis direction, and the performance of the lens assembly directly determines the imaging performance of the camera module.
  • the lens assembly With people's pursuit of imaging quality, the lens assembly is gradually developing in the direction of large aperture and large target surface imaging. For example, the user's requirements for capturing the details of the scene are gradually increasing, making the design of large aperture particularly important.
  • the aperture of the camera module also directly affects the core functions of the camera such as night scene, video, and background blur.
  • the large aperture and large target surface have a great influence on the improvement of brightness and resolution. Therefore, there is an urgent need for a lens assembly with both large aperture and large target surface characteristics to improve the imaging quality of the camera module.
  • the embodiments of the present application provide a lens assembly, a camera module and an electronic device.
  • the lens assembly implements a large aperture design to meet the requirements of infinite distance shooting scenes, and implements a macro shooting function with high magnification and resolution, and has a small size and low cost.
  • a first aspect of an embodiment of the present application provides a lens assembly, comprising a plurality of lenses arranged in sequence from the object side to the image side along the optical axis, wherein there is a gap between any two adjacent lenses, wherein the gap between two adjacent lenses with the shortest length along the direction parallel to the optical axis is a first gap, and the largest length among the plurality of first gaps is a maximum gap.
  • the lens assembly satisfies the condition: 0.35 ⁇ (TTL-Dgap)/(2*IMH) ⁇ 0.53, wherein IMH is the half-image height of the lens assembly, TTL is the total optical length of the lens assembly, and Dgap is the length of the maximum interval, so that the lens assembly has a smaller total optical length and a larger half-image height.
  • some of the multiple lenses are located on the side of the maximum interval facing the object side, and some of the lenses can be moved along the optical axis to compress the maximum interval, thereby reducing the total optical length of the lens assembly and realizing miniaturization of the lens assembly.
  • the part of the lenses located on the side of the maximum interval facing the object side can be moved along the optical axis toward the image side, thereby compressing the maximum interval, thereby significantly reducing the total optical length of the lens assembly, reducing the size of the camera module and the space occupied, and realizing an ultra-thin architecture of the camera module.
  • the camera module 101 may further include a filter 30, which may be located between the lens assembly 10 and the image sensor 20.
  • the light passing through the lens assembly 10 is irradiated onto the photosensitive surface of the image sensor 20 after passing through the filter 30.
  • the filter 30 has a filtering effect, and can allow light within a specific wavelength range to pass through, thereby filtering stray light that is not conducive to imaging, which is conducive to improving imaging quality.
  • the lens assembly 10 may include a plurality of lenses, each of which may have an optical power.
  • the plurality of lenses may be arranged in sequence from the object side to the image side along the optical axis, and the optical axis of the lens assembly 10 may coincide with the central axis of the lens barrel.
  • the focal length of the sixth lens 16 is f6, and the focal length of the sixth lens 16 and the focal length EFL of the lens assembly 10 can satisfy the condition: -1 ⁇ EFL/f6 ⁇ 0.1, which reasonably distributes the focal lengths of the first lens 11, the second lens 12, the fourth lens 14, the fifth lens 15, and the sixth lens 16, thereby enabling the lens assembly 10 to achieve a design with a large aperture and a large target surface, thereby improving the imaging quality.
  • the above-mentioned combination of focal lengths can also achieve the correction of aberrations, which is further conducive to improving the imaging quality.
  • the portion of the lens located on the side of the maximum interval facing the object side can be moved along the optical axis toward the image side, thereby compressing the maximum interval, thereby significantly reducing the total optical length of the lens assembly 10, reducing the size and occupied space of the camera module 101, and realizing an ultra-thin structure of the camera module 101.
  • the part of the lens located on the side with the largest interval facing the object side can be moved along the optical axis toward the object side, so as to meet the imaging requirements of the lens assembly 10, so that the lens assembly 10 can achieve a large aperture and a high imaging quality with a large target surface, and the total optical length of the lens assembly 10 is relatively small at this time.
  • the lens assembly 10 can meet the high imaging quality requirements of large aperture and large target surface.
  • the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14 and the fifth lens 15 can move along the optical axis and compress the maximum interval.
  • the entire lens assembly 10 is in a compressed state, further effectively reducing the total optical length of the lens assembly 10.
  • the maximum interval that allows the lens to move to the maximum compression length can more effectively reduce the total optical length of the lens assembly 10 after compression, so that the lens assembly 10 has a smaller length as a whole.
  • the part of the lens on the side of the maximum spacer can be moved along the optical axis, for example, along the optical axis toward the object side or toward the image side, and the distance between the lenses can be adjusted, for example, the distance between the part of the lens and other lenses is adjusted, such as the distance between the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14 and the fifth lens 15 and the sixth lens 16, the seventh lens 17 in FIG3, thereby changing the focal length of the lens assembly 10, realizing the focusing function, satisfying the normal focusing of different object distances, and further improving the imaging quality.
  • the maximum interval with the largest length can also provide a larger moving space for the lens movement to meet a larger focusing demand.
  • the number of lenses located on the side with the maximum interval facing the object side can be one, for example, when the first lens 11 and the second lens 12 have the maximum interval, the lens located on the side with the maximum interval facing the object side is the first lens 11, and only the first lens 11 moves.
  • the number of lenses located on the side with the maximum interval facing the object side can be multiple, for example, when the second lens 12 and the third lens 13, or the third lens 13 and the fourth lens 14, or the fourth lens 14 and the fifth lens 15, or the sixth lens 16 and the seventh lens 17 have the maximum interval, the number of lenses located on the side with the maximum interval facing the object side is greater than or equal to two.
  • the movement of the lenses can be an overall movement.
  • the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14 and the fifth lens 15 can be used as a lens group, such as the first lens group
  • the sixth lens 16 and the seventh lens 17 can be used as a lens group, such as the second lens group
  • the first lens group as a whole can be moved relative to the second lens group along the optical axis to achieve compression of the maximum interval and focusing function.
  • the lenses may be moved separately.
  • the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14 and the fifth lens 15 may be moved toward the image side or toward the object side respectively to achieve compression of the maximum interval and focusing function.
  • the camera module 101 is applied to an electronic device, and the arrangement direction of the lenses in the lens assembly 10, that is, the optical axis direction, can be consistent with the thickness direction of the electronic device.
  • some lenses of the lens assembly 10 can be located outside the housing, so that the lens assembly 10 can achieve the design requirements of a large aperture and a large target surface.
  • the portion of the lens on the side with the maximum interval facing the object side can be entirely located outside the shell, or only a portion of the lens on the side with the maximum interval facing the object side can be located outside the shell.
  • the lenses on the side with the maximum interval facing the object side and part of the lenses on the side with the maximum interval facing the image side may be located outside the housing.
  • the lens located on the side of the maximum interval facing the object side moves toward the image side, that is, moves toward the inside of the shell, compressing the maximum interval and making the lens assembly 10 compressed, thereby reducing the thickness of the camera module 101 in the non-working state and reducing the space occupied by the camera module 101 in the thickness direction of the electronic device, thereby meeting the thinning design of the electronic device and improving the aesthetics of the electronic device.
  • all the lenses in the lens assembly 10 may be located inside the housing, or, in some other examples, part of the lenses in the lens assembly 10 may be located outside the housing.
  • the lens assembly 10 can be made to satisfy the conditional formula: 0.7 ⁇ (TTL-Dgap)*TTL/IMH 2 ⁇ 1.7. It can be understood that the total optical length TTL of the lens assembly 10 minus the length of the maximum interval is the total optical length of the lens assembly 10 when it is not in operation.
  • the lens assembly 10 satisfies the above conditional formula, which further ensures that the lens assembly 10 can take into account the design requirements of a large aperture and a large target surface.
  • the lens assembly 10 has a smaller total optical length, which significantly reduces the length dimension of the camera module 101 when it is not in operation, and facilitates the thinning design of the electronic device 100.
  • the range of the aperture number F# of the lens assembly 10 is: 1.4 ⁇ F# ⁇ 2.2.
  • the aperture number F# is small, and a large aperture design of the lens assembly 10 is realized.
  • the half field of view angle of the lens assembly 10 is in the range of 35° ⁇ HFOV ⁇ 49°.
  • the lens assembly 10 has a large field of view angle, that is, the lens assembly 10 has a large field of view, realizing the wide-angle design of the lens assembly 10, enriching the functions of the lens assembly 10, and facilitating better shooting effects and imaging quality.
  • the focal length EFL of the lens assembly 10 and the total optical length TTL of the lens assembly 10 can satisfy the conditional formula: 0 ⁇ EFL/TTL ⁇ 1. Under the condition of ensuring the imaging requirements of the lens assembly 10, the lens assembly 10 has a shorter total optical length, which facilitates the small-size design of the lens assembly 10.
  • the Abbe number of the first lens 11 is vd1
  • the Abbe number of the second lens 12 is vd2.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 and the Abbe number vd2 of the second lens 12 can satisfy the condition: vd1-vd2>25.
  • the Abbe number of the second lens 12 can be smaller than the Abbe number of the first lens 11, and the refractive index of the second lens 12 can be higher than the refractive index of the first lens 11.
  • the first lens 11 can be a lens with a low refractive index and a high Abbe number
  • the second lens 12 can be a lens with a high refractive index and a low Abbe number.
  • the difference in the Abbe number between the two is small, so that the first lens 11 and the second lens 12 can both be lenses with relatively small Abbe numbers, such as plastic lenses, which have relatively low costs, which helps to reduce the cost of the lens assembly 10.
  • the Abbe numbers of the first lens 11 and the second lens 12 are relatively small.
  • the first lens 11 and the second lens 12 can be thinner lenses with better performance. While taking into account the large aperture and large target surface performance, it helps to further reduce the thickness of the first lens 11 and the second lens 12, and can further reduce the total optical length of the lens assembly 10, which is conducive to the thinning of the camera module 101, so as to obtain a low-cost ultra-thin camera module 101 with good imaging quality.
  • the curvature radius of the object side surface of the fifth lens 15 is R9, and the curvature radius of the image side surface of the fifth lens 15 is R10.
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 and the curvature radius R10 of the image side surface can satisfy the condition: R10/R9>-1.
  • Reasonable allocation of the optical power of the fifth lens 15 is further conducive to achieving the design requirements of the lens assembly 10 with a large aperture and a large target surface.
  • the multiple lenses in the lens assembly 10 can all be aspherical lenses, which can reduce or avoid the spherical aberration introduced by spherical lenses, have a good compensation effect on spherical aberration and distortion aberration, and are further conducive to achieving the large aperture performance of the lens assembly 10.
  • FIG4 is a simulation schematic diagram of a camera module in working state provided in Embodiment 1 of the present application.
  • the number of lenses N in the lens assembly can be 7, and along the direction of the optical axis, from the object side to the image side, they can be the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14, the fifth lens 15, the sixth lens 16 and the seventh lens 17, respectively.
  • the fifth lens 15 and the sixth lens 16 have a maximum interval therebetween.
  • the half image height IMH of the lens assembly 10 is 6.47 mm, the total optical length TTL of the lens assembly 10 is 7.86 mm, and the maximum interval Dgap is 2.06 mm.
  • the first lens 11 has positive power, and the focal length f1 of the first lens 11 is 6.76 mm.
  • the second lens 12 has negative optical power, and the focal length f2 of the second lens 12 is -28.39 mm.
  • the fourth lens 14 has negative power, and the focal length f4 of the fourth lens 14 is -27.13 mm.
  • the fifth lens 15 has positive refractive power, and the focal length f5 of the fifth lens 15 is 7.09 mm.
  • the aperture number F# of the lens assembly 10 is 1.88.
  • the half field of view angle HFOV of the lens assembly 10 is 43.29°.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 is 81.56
  • the Abbe number vd2 of the second lens 12 is 18.82
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 is 15.29 mm, and the curvature radius R10 of the image side surface of the fifth lens 15 is -5.11 mm.
  • Table 1 shows the optical parameters of each optical element in a camera module provided in Example 1 of the present application.
  • L1 is the first lens 11
  • L2 is the second lens 12
  • L3 is the third lens 13
  • L4 is the fourth lens 14
  • L5 is the fifth lens 15
  • L6 is the sixth lens 16
  • L7 is the seventh lens 17
  • S1 is the aperture 40
  • IR is the filter 30.
  • R is the radius of curvature of the optical element (such as a lens, filter, etc.) at the corresponding position of the optical axis.
  • R0 is the radius of curvature of the aperture 40
  • R1 and R2 are the radii of curvature of the first lens 11 on the object side and the image side, respectively
  • R3 and R4 are the radii of curvature of the second lens 12 on the object side and the image side, respectively
  • R5 and R6 are the radii of curvature of the third lens 13 on the object side and the image side, respectively
  • R7 and R8 are the radii of curvature of the fourth lens 14 on the object side and the image side
  • R9 and R10 are the radii of curvature of the fifth lens 15 on the object side and the image side, respectively
  • R11 and R12 are the radii of curvature of the sixth lens 16 on the object side and the image side, respectively
  • R13 and R14 are the radii of curvature of the seventh
  • d is the thickness of the optical element along the optical axis or the thickness of the interval between the optical elements.
  • d0 is the distance from the aperture 40 to the first lens 11.
  • d9 is the distance between the fifth lens 15 and the object side of the sixth lens 16 along the optical axis
  • d10 is the distance between the image side of the fifth lens 15 and the object side of the sixth lens 16 along the optical axis
  • d11 is the thickness of the sixth lens 16 along the optical axis
  • d12 is the distance between the image side of the sixth lens 16 and the object side of the seventh lens 17 along the optical axis
  • d13 is the thickness of the seventh lens 17 along the optical axis
  • d14 is the distance between the image side of the seventh lens 17 and the object side of the filter 30 along the optical axis
  • d15 is the thickness of the filter along the optical axis
  • d16 is the distance between the image side of the filter 30 and the photosensitive surface of the image sensor 20 along the optical axis.
  • nd is the refractive index of the d-line irradiated to each optical element, wherein the d-line can be green light with a wavelength of 550nm.
  • nd1 is the refractive index of the d-line of the first lens 11
  • nd2 is the refractive index of the d-line of the second lens 12
  • nd3 is the refractive index of the d-line of the third lens 13
  • nd4 is the refractive index of the d-line of the fourth lens
  • nd5 is the refractive index of the d-line of the fifth lens
  • nd6 is the refractive index of the d-line of the sixth lens 16
  • ndg is the refractive index of the d-line of the filter 30.
  • vd is the Abbe number of the optical element.
  • vd1 is the Abbe number of the first lens 11
  • vd2 is the Abbe number of the second lens 12
  • vd3 is the Abbe number of the third lens 13
  • vd4 is the Abbe number of the fourth lens 14
  • vd5 is the Abbe number of the fifth lens 15
  • vd6 is the Abbe number of the sixth lens 16
  • vdg is the Abbe number of the filter 30.
  • Table 2 shows the aspheric coefficients of each lens in a lens assembly provided in Example 1 of the present application.
  • each lens in the lens assembly 10 is an aspherical lens, that is, the lens assembly 10 includes 14 aspherical surfaces.
  • the aspherical surface type z of each lens in the lens assembly 10 can be calculated by the following aspherical surface formula:
  • each lens can be simulated to finally obtain the camera module 101 shown in FIG. 4 .
  • optical parameters of the lens assembly 10 composed of the above lenses can be seen in Table 3 below.
  • Table 3 shows the optical parameters of a lens assembly provided in Example 1 of the present application.
  • FIG6 is an astigmatism field curvature diagram of a lens assembly provided in Example 1 of the present application, wherein FIG6 shows an astigmatism field curvature diagram of light with a wavelength of 555 nm after passing through the lens assembly 10, S is the field curvature in the sagittal direction, T is the field curvature in the meridional direction, the abscissa represents the magnitude of the field curvature, the lateral distance between T and S represents the magnitude of the astigmatism, and the ordinate represents the field of view.
  • S is the field curvature in the sagittal direction
  • T is the field curvature in the meridional direction
  • the abscissa represents the magnitude of the field curvature
  • the lateral distance between T and S represents the magnitude of the astigmatism
  • the ordinate represents the field of view.
  • the field curvature of the lens assembly 10 in both the sagittal and meridional directions is small, and has a high imaging quality.
  • the number of lenses N in the lens assembly 10 may be 7, and along the direction of the optical axis, from the object side to the image side, the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14, the fifth lens 15, the sixth lens 16, the 16 and a seventh lens 17.
  • the fifth lens 15 and the sixth lens 16 have a maximum interval therebetween.
  • the fifth lens 15 has positive refractive power, and the focal length f5 of the fifth lens 15 is 7.61 mm.
  • R is the radius of curvature of an optical element (such as a lens, a filter, etc.) at a position corresponding to the optical axis.
  • the specific meanings of R0, R1, ..., R16 can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the present embodiment.
  • vd is the Abbe number of the optical element.
  • the specific meanings of vd1, vd2, ..., vdg can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • Table 5 shows the aspheric coefficients of each lens in a lens assembly provided in Example 2 of the present application.
  • Table 6 shows the optical parameters of a lens assembly provided in Example 2 of the present application.
  • the aperture number F# of the lens assembly 10 is 1.59.
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 is 19.02 mm, and the curvature radius R10 of the image side surface of the fifth lens 15 is -5.04 mm.
  • nd is the refractive index of each optical element irradiated by d-line, and the specific meanings of nd1, nd2, ..., ndg can be found in the first embodiment and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • vd is the Abbe number of the optical element.
  • the specific meanings of vd1, vd2, ..., vdg can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • Table 8 shows the aspheric coefficients of each lens in a lens assembly provided in Example 3 of the present application.
  • each lens in the lens assembly 10 is an aspherical lens, that is, the lens assembly 10 includes 14 aspherical surfaces.
  • the aspherical surface type z of each lens in the lens assembly 10 can be calculated by the following aspherical surface formula:
  • optical parameters of the lens assembly composed of the above lenses can be seen in Table 9 below.
  • Table 9 shows the optical parameters of a lens assembly provided in Example 3 of the present application.
  • the lens assembly 10 provided in the third embodiment of the present application is a wide-angle lens having both large aperture and large target surface characteristics.
  • FIG13 is an axial chromatic aberration curve diagram of a lens assembly provided in Example 3 of the present application, wherein the axial chromatic aberration illustrated in FIG13 is the axial chromatic aberration of light having wavelengths of 650 nm, 610 nm, 555 nm, 510 nm, and 470 nm after passing through the lens assembly 10.
  • the axial chromatic aberration of light after passing through the lens assembly 10 is small.
  • Figure 14 is an astigmatism field curvature diagram of a lens assembly provided in Example 3 of the present application, wherein Figure 14 shows the astigmatism field curvature diagram after light with a wavelength of 555nm passes through the lens assembly 10. It can be seen from Figure 14 that the field curvature of the lens assembly 10 in both the sagittal direction and the meridional direction is small, and has a high imaging quality.
  • Figure 15 is a distortion curve diagram of a lens assembly provided in Example 3 of the present application, wherein Figure 15 shows the distortion curve of light with a wavelength of 555nm after passing through the lens assembly 10. It can be seen from Figure 15 that the distortion amount of the image formed by the lens assembly 10 is small, and the difference between the image shape and the ideal shape is small, which meets the deformation difference requirement and has high imaging quality.
  • FIG16 is a simulation schematic diagram of a camera module in working state provided in Embodiment 4 of the present application.
  • the fifth lens 15 and the sixth lens 16 have a maximum interval therebetween.
  • the half image height IMH of the lens assembly 10 is 6.47 mm, the total optical length TTL of the lens assembly 10 is 7.51 mm, and the maximum interval Dgap is 2.21 mm.
  • the aperture number F# of the lens assembly 10 is 1.88.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 is 81.56
  • the Abbe number vd2 of the second lens 12 is 18.12
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 is 18.55 mm, and the curvature radius R10 of the image side surface of the fifth lens 15 is -4.37 mm.
  • each lens in the lens assembly 10 is an aspherical lens, that is, the lens assembly 10 includes 14 aspherical surfaces.
  • the aspherical surface type z of each lens in the lens assembly 10 can be calculated by the following aspherical surface formula:
  • optical parameters of the lens assembly composed of the above lenses can be seen in Table 12 below.
  • FIG19 is a distortion curve diagram of a lens assembly provided in Example 4 of the present application, wherein FIG19 shows a distortion curve of light with a wavelength of 555 nm after passing through the lens assembly 10.
  • the amount of distortion of the image formed by the lens assembly 10 is small, and the image shape is similar to the ideal image.
  • the shape difference is small, which meets the deformation difference requirements and has high imaging quality.
  • the number of lenses N in the lens assembly 10 can be 7, and along the direction of the optical axis, from the object side to the image side, they can be the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14, the fifth lens 15, the sixth lens 16 and the seventh lens 17, respectively.
  • the half image height IMH of the lens assembly 10 is 6.45 mm, the total optical length TTL of the lens assembly 10 is 8.02 mm, and the maximum interval Dgap is 1.73 mm.
  • the first lens 11 has positive power, and the focal length f1 of the first lens 11 is 7.46 mm.
  • the aperture number F# of the lens assembly 10 is 1.77.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 is 56.04
  • the Abbe number vd2 of the second lens 12 is 9.22
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 is -213.47 mm, and the curvature radius R10 of the image side surface of the fifth lens 15 is -5.45 mm.
  • R is the radius of curvature of an optical element (such as a lens, a filter, etc.) at a position corresponding to the optical axis.
  • the specific meanings of R0, R1, ..., R16 can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the present embodiment.
  • d is the thickness of the optical element along the optical axis or the thickness of the interval between the optical elements.
  • the specific meanings of d0, d1, ..., d16 can be found in the first embodiment and will not be repeated in the embodiments of this application.
  • each lens can be simulated to finally obtain the camera module 101 shown in FIG. 20.
  • the lens assembly 10 provided in the fifth embodiment of the present application is a wide-angle lens having both large aperture and large target surface characteristics.
  • FIG21 is an axial chromatic aberration curve diagram of a lens assembly provided in Example 5 of the present application, wherein the axial chromatic aberration illustrated in FIG21 is the axial chromatic aberration of light having wavelengths of 650 nm, 610 nm, 555 nm, 510 nm, and 470 nm after passing through the lens assembly 10.
  • the axial chromatic aberration of light after passing through the lens assembly 10 is small.
  • Figure 24 is a simulation schematic diagram of a camera module in working state provided in Example 6 of the present application.
  • the number N of lenses in the lens assembly 10 can be 7, and along the direction of the optical axis, from the object side to the image side, they can be the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14, the fifth lens 15, the sixth lens 16 and the seventh lens 17, respectively.
  • the fifth lens 15 and the sixth lens 16 have a maximum interval therebetween.
  • Table 18 shows the optical parameters of a lens assembly provided in Example 6 of the present application.
  • the fifth lens 15 has positive refractive power, and the focal length f5 of the fifth lens 15 is 13.18 mm.
  • the half field of view angle HFOV of the lens assembly 10 is 44.32°.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 is 56.04
  • the Abbe number vd2 of the second lens 12 is 19.22
  • L1 is the first lens 11
  • L2 is the second lens 12
  • L3 is the third lens 13
  • L4 is the fourth lens 14
  • L5 is the fifth lens 15
  • L6 is the sixth lens 16
  • L7 is the seventh lens 17
  • S1 is the aperture 40
  • IR is the filter 30.
  • vd is the Abbe number of the optical element.
  • the specific meanings of vd1, vd2, ..., vdg can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • Figure 31 is a distortion curve diagram of a lens assembly provided in Example 7 of the present application, wherein Figure 31 shows the distortion curve of light with a wavelength of 555nm after passing through the lens assembly 10. It can be seen from Figure 31 that the distortion amount of the image formed by the lens assembly 10 is small, and the difference between the image shape and the ideal shape is small, which meets the deformation difference requirement and has high imaging quality.
  • Figure 32 is a simulation schematic diagram of a camera module in working state provided in Example 8 of the present application.
  • the number of lenses N in the lens assembly 10 can be 7, and along the direction of the optical axis, from the object side to the image side, they can be the first lens 11, the second lens 12, the third lens 13, the fourth lens 14, the fifth lens 15, the sixth lens 16 and the seventh lens 17, respectively.
  • the fourth lens 14 and the fifth lens 15 have a maximum interval therebetween.
  • the first lens 11 has positive power, and the focal length f1 of the first lens 11 is 7.79 mm.
  • the second lens 12 has negative optical power, and the focal length f2 of the second lens 12 is -24.59 mm.
  • the fourth lens 14 has negative power, and the focal length f4 of the fourth lens 14 is -64.69 mm.
  • the fifth lens 15 has positive refractive power, and the focal length f5 of the fifth lens 15 is 16.93 mm.
  • the aperture number F# of the lens assembly 10 is 1.71.
  • the half field of view angle HFOV of the lens assembly 10 is 47.51°.
  • the Abbe number vd1 of the first lens 11 is 56.04
  • the Abbe number vd2 of the second lens 12 is 19.22
  • the curvature radius R9 of the object side surface of the fifth lens 15 is -6.78 mm, and the curvature radius R10 of the image side surface of the fifth lens 15 is -4.18 mm.
  • Table 22 shows the optical parameters of each optical element in a camera module provided in Example 8 of the present application.
  • L1 is the first lens 11
  • L2 is the second lens 12
  • L3 is the third lens 13
  • L4 is the fourth lens 14
  • L5 is the fifth lens 15
  • L6 is the sixth lens 16
  • L7 is the seventh lens 17
  • S1 is the aperture 40
  • IR is the filter 30.
  • R is the radius of curvature of an optical element (such as a lens, a filter, etc.) at a position corresponding to the optical axis.
  • the specific meanings of R0, R1, ..., R16 can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the present embodiment.
  • nd is the refractive index of each optical element irradiated by d-line, and the specific meanings of nd1, nd2, ..., ndg can be found in the first embodiment and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • vd is the Abbe number of the optical element.
  • the specific meanings of vd1, vd2, ..., vdg can be found in the first embodiment, and will not be repeated in the embodiments of the present application.
  • Table 23 shows the aspheric coefficients of each lens in a lens assembly provided in Example 8 of the present application.
  • each lens in the lens assembly 10 is an aspherical lens, that is, the lens assembly 10 includes 14 aspherical surfaces.
  • the aspherical surface type z of each lens in the lens assembly 10 can be calculated by the following aspherical surface formula:
  • optical parameters of the lens assembly composed of the above lenses can be seen in Table 24 below.
  • the lens assembly 10 provided in Example 8 of the present application is a wide-angle lens with both large aperture and large target surface characteristics.
  • FIG33 is an axial chromatic aberration curve diagram of a lens assembly provided in Example 8 of the present application, wherein the axial chromatic aberration illustrated in FIG33 is the axial chromatic aberration of light having wavelengths of 650 nm, 610 nm, 555 nm, 510 nm, and 470 nm after passing through the lens assembly 10.
  • the axial chromatic aberration of light after passing through the lens assembly 10 is small.
  • Figure 34 is an astigmatism field curvature diagram of a lens assembly provided in Example 8 of the present application, wherein Figure 34 shows the astigmatism field curvature diagram of light with a wavelength of 555nm after passing through the lens assembly 10. It can be seen from Figure 34 that the field curvature of the lens assembly 10 in the sagittal direction and the meridional direction are small, and has a high imaging quality.
  • Figure 35 is a distortion curve diagram of a lens assembly provided in Example 8 of the present application, wherein Figure 35 shows the distortion curve of light with a wavelength of 555nm after passing through the lens assembly 10. It can be seen from Figure 35 that the distortion amount of the image formed by the lens assembly 10 is small, and the difference between the image shape and the ideal shape is small, which meets the deformation difference requirement and has high imaging quality.
  • the terms “installed”, “connected”, and “connected” should be understood in a broad sense.
  • it can be a fixed connection, or it can be an indirect connection through an intermediate medium, it can be the internal connection of two components or the interaction relationship between two components.
  • the specific meanings of the above terms in the embodiments of the present application can be understood according to the specific circumstances.
  • the terms “first”, “second”, “third”, “fourth”, etc. (if any) are used to distinguish similar objects, and are not necessarily used to describe a specific order or sequence.

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Abstract

一种镜头组件、摄像头模组及电子设备，镜头组件包括多个沿光轴方向依次排列的镜片，相邻的镜片之间具有间隔，两相邻镜片的间隔中沿平行于光轴方向长度最小的为第一间隔，多个第一间隔中长度最大的为最大间隔，使镜头组件的半像高、光学总长及最大间隔的长度满足：0.35≤(TTL-Dgap)/(2*IMH)≤0.53。并合理的分配光焦度，使第一镜片、第五镜片具有正光角度，第二镜片、第四镜片具有负光角度，第一镜片的焦距与镜头组件的焦距满足：f1/EFL的值大于1且小于3，第六镜片的焦距满足：EFL/f6的值大于-1且小于0.1，满足上述条件而架构形成的镜头组件能够实现大光圈兼具大靶面的性能，有效的提升成像质量。

Description

镜头组件、摄像头模组及电子设备
本申请要求于2022年12月29日提交中国专利局、申请号为202211711805.8、申请名称为“镜头组件、摄像头模组及电子设备”的中国专利申请的优先权，其全部内容通过引用结合在本申请中。
技术领域
本申请涉及电子设备技术领域，特别涉及一种镜头组件、摄像头模组及电子设备。
背景技术
近年来，随着摄像头技术的发展，电子消费产品，如手机、平板、笔记本电脑以及穿戴设备等，其上的摄像头模组逐渐向小型化、薄型化发展，拍照的效果以及需求也越来越与单反相机看齐，摄像头模组的体积以及功能效果也逐渐成为终端电子设备的重要特征之一。
目前，摄像头模组包括镜头组件和图像传感器，光线经过镜头组件后投射至图像传感器实现光电转换，进而用于成像。其中，镜头组件通常是由多个透镜镜片沿着光轴方向依次排列形成的，镜头组件的性能直接决定着摄像头模组的成像性能。而随着人们对成像质量的追求，镜头组件逐渐朝向大光圈、大靶面成像的方向发展，例如，用户对于景物细节抓拍的要求逐渐增大，使大光圈的设计变的尤为重要，另外，摄像头模组的光圈还直接影响摄像头的夜景、视频、背景虚化等核心功能。大光圈兼顾大靶面更是对亮度、解析力的提升具有很大的影响。因此，亟需一种兼具大光圈、大靶面特性的镜头组件，以提升摄像头模组的成像质量。
发明内容
本申请实施例提供一种镜头组件、摄像头模组及电子设备，镜头组件实现了大光圈设计以满足无限远拍摄场景需求，且实现了高放大倍率及分辨率的微距拍摄功能，而且具有较小的体积及较低的成本。
本申请实施例的第一方面提供一种镜头组件，包括沿着光轴方向从物侧至像侧依次排列的多个镜片，任意相邻的两个镜片之间具有间隔，在两相邻镜片的间隔中沿平行于光轴方向长度最小的为第一间隔，多个第一间隔中长度最大的为最大间隔。
镜头组件满足条件式：0.35≤(TTL-Dgap)/(2*IMH)≤0.53，其中，IMH为镜头组件的半像高，TTL为镜头组件的光学总长，Dgap为最大间隔的长度，使镜头组件具有较小的光学总长和较大的半像高。
多个镜片至少包括从物侧至像侧排列的第一镜片、第二镜片、第三镜片、第四镜片、第五镜片、第六镜片和第七镜片，第一镜片、第五镜片分别具有正光焦度，第二镜片、第四镜片分别具有负光焦度。
第一镜片的焦距f1与镜头组件的焦距EFL满足条件式：1<f1/EFL<3，第六镜片的焦距f6与镜头组件的焦距EFL满足条件式：-1<EFL/f6<0.1。合理分配了第一镜片、第二镜片、第四镜片、第五镜片及第六镜片的光焦度，且搭配上述的条件式而架构形成的镜头组件能够实现大光圈兼具大靶面的设计，提高成像质量。
在一种可能的实现方式中，多个镜片中部分镜片位于最大间隔面向物侧的一侧，部分镜片可沿光轴方向移动，以压缩最大间隔，从而减小镜头组件的光学总长，实现镜头组件的小型化。如在摄像头模组处于非工作状态时，可以使位于最大间隔面向物侧的一侧的该部分镜片沿光轴朝向像侧的方向移动，进而压缩最大间隔，从而显著的减小镜头组件的光学总长，减小摄像头模组的尺寸及占用空间，实现摄像头模组的超薄架构。
在一种可能的实现方式中，镜头组件满足条件式：0.7≤(TTL-Dgap)*TTL/IMH2≤1.7。进一步保证了镜头组件能够兼顾大光圈、大靶面的设计需求，而且在摄像头模组处于非工作状态时，镜头组件具有较小的光学总长，显著的减小了非工作状态时摄像头模组的长度尺寸，便于实现电子设备的减薄化设计。
在一种可能的实现方式中，镜片的数量N的范围为：7≤N≤10。保证镜头组件具有较低光学总长 的同时，有利于提高镜头组件的设计自由度，以便于实现大光圈兼顾大靶面设计。
在一种可能的实现方式中，镜头组件的的光圈数F#的范围为：1.4≤F#≤2.2。光圈数F#较小，实现了镜头组件的大光圈设计。
在一种可能的实现方式中，镜头组件的半视场角HFOV的范围为：35°<HFOV<49°。镜头组件具有较大的视场角，也就是说镜头组件具有较大的视野范围，实现镜头组件的广角设计，丰富镜头组件的功能，有利于实现更优的拍摄效果和成像质量。
在一种可能的实现方式中，镜头组件的焦距EFL和镜头组件的光学总长TTL满足条件式：0<EFL/TTL<1。在保证镜头组件的成像需求的条件下，使镜头组件具有较小的光学总长，便于实现镜头组件的小尺寸设计。
在一种可能的实现方式中，第一镜片的阿贝数vd1与第二镜片的阿贝数vd2满足条件式：vd1-vd2>25。第一镜片可以为低折射率、高阿贝数的镜片，第二镜片可以为高折射率、低阿贝数的镜片。而且两者之间的阿贝数差值较小，使第一镜片和第二镜片均可以为阿贝数相对较小的镜片，成本相对较低，有助于降低镜头组件的成本。
而且，第一镜片和第二镜片的阿贝数均相对较小，第一镜片和第二镜片可以为较薄且性能较好的镜片，在兼顾大光圈、大靶面性能的同时，有助于进一步减小第一镜片和第二镜片的厚度，能够进一步减小镜头组件的光学总长，利于实现摄像头模组的减薄化，以得到低成本且具有良好成像品质的超薄摄像头模组。
在一种可能的实现方式中，第五镜片的物侧面的曲率半径R9与第五镜片像侧面的曲率半径R10满足条件式：R10/R9>-1。合理的分配第五镜片的光焦度，进一步利于实现镜头组件的大光圈兼具大靶面设计需求。
在一种可能的实现方式中，镜片为非球面镜片。可以减小或避免球面镜片引入的球面像差，对球面像差和歪曲像差有很好的补偿效果，进一步有利于实现镜头组件的大光圈性能。
本申请实施例的第二方面提供一种摄像头模组，包括图像传感器和上述任一的镜头组件，图像传感器位于镜头组件面向像侧的一侧。
通过包括镜头组件，该镜头组件能够实现大光圈兼具大靶面的设计，显著的提升了摄像头模组的成像质量。
本申请实施例的第三方面提供一种电子设备，包括壳体和上述的摄像头模组，摄像头模组设置在壳体上。
通过包括摄像头模组，该摄像头模组具有很好的成像质量，能够提升电子设备的功能性。
在一种可能的实现方式中，当摄像头模组处于工作状态，镜头组件的部分镜片位于壳体外，使镜头组件能够实现大光圈兼具大靶面的设计需求。
当摄像头模组由工作状态向非工作状态切换时，位于最大间隔面向物侧一侧的部分镜片朝向壳体内移动，压缩镜头组件中的最大间隔，使镜头组件呈压缩状态，从而减小非工作状态下摄像头模组的厚度尺寸，减小摄像头模组在电子设备厚度方向上占用的空间，进而满足电子设备的减薄化设计，提升电子设备的美观性。
附图说明
图1为本申请实施例提供的一种电子设备的结构示意图；
图2为本申请实施例提供的一种摄像头模组处于工作状态的示意图；
图3为本申请实施例提供的一种摄像头模组处于非工作状态的示意图；
图4为本申请实施例一提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图5为本申请实施例一提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图6为本申请实施例一提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图7为本申请实施例一提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图8为本申请实施例二提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图9为本申请实施例二提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图10为本申请实施例二提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图11为本申请实施例二提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图12为本申请实施例三提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图13为本申请实施例三提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图14为本申请实施例三提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图15为本申请实施例三提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图16为本申请实施例四提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图17为本申请实施例四提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图18为本申请实施例四提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图19为本申请实施例四提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图20为本申请实施例五提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图21为本申请实施例五提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图22为本申请实施例五提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图23为本申请实施例五提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图24为本申请实施例六提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图25为本申请实施例六提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图26为本申请实施例六提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图27为本申请实施例六提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图28为本申请实施例七提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图29为本申请实施例七提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图30为本申请实施例七提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图31为本申请实施例七提供的一种镜头组件的畸变曲线图；
图32为本申请实施例八提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图；
图33为本申请实施例八提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图；
图34为本申请实施例八提供的一种镜头组件的像散场曲图；
图35为本申请实施例八提供的一种镜头组件的畸变曲线图。
附图标记说明：
100-电子设备；
101-摄像头模组；
10-镜头组件；11-第一镜片；12-第二镜片；13-第三镜片；14-第四镜片；15-第五镜片；16-第六镜片；17-第七镜片；
20-图像传感器；30-滤光片；40-光阑；
102-壳体；
103-喇叭口；
104-数据接口。
具体实施方式
本申请的实施方式部分使用的术语仅用于对本申请的具体实施例进行解释，而非旨在限定本申请。
为便于理解，首先对本申请实施例所涉及的相关技术术语进行解释和说明。
焦距，也称为焦长，是光学系统中衡量光的聚集或发射散的度量方式，指无限远的景物通过透镜镜片或透镜镜片组在焦平面结成清晰影像时，透镜镜片或透镜镜片组的光学中心至焦平面的垂直距离。从实用角度可以理解为镜头(镜头组件)中心至成像平面的距离。
光轴，指穿过镜头组件各镜片的中心的光线(可参考图2中的L)。
视场角(Field of View，简称FOV)，以镜头为顶点，以被摄物体的图像可通过镜头的最大范围的两条边缘构成的夹角，称为视场角。视场角的大小决定了镜头的视野范围，视场角越大，视野就越大。半视场角(Half Field of View，简称HFOV)，指视场角的一半。
光圈，是用来控制光线透过镜头进入电子设备内部的光量的装置，通常在镜头内，表达光圈大小 用F#数值表示。
光圈数F#，是镜头的焦距/镜头通光直径得出的相对值(相对孔径的倒数)，光圈数F#值越小，在同一单位时间内的进光量越多，景深越小，拍照的背景内容将会虚化，产生类似长焦镜头的效果。
光焦度，表征镜片对入射平行光束的屈折能力。
正光焦度，表示镜片有正的焦距，有汇聚光线的效果。
负光焦度，表示镜片有负的焦距，有发散光线的效果。
物侧，以镜头组件为界，被摄物体所在的一侧为物侧，镜片面向物侧的一面为镜片的物侧面。
像侧，被摄物体的图像所在的一侧为像侧，镜片面向像侧的一面为像侧面。
光学总长(Total Track Length，简称TTL)，指镜头组件中邻近物侧设置的第一镜片的顶点至镜头组件成像面的总长度。在本申请中，TTL可以指在镜头组件的多个镜片的光轴上，第一镜片的物侧面(O)至图像传感器的感光面的距离(可参考图2)。
全像高(Image Heigth；IH)，指镜头组件所成图像的全像高度。半像高(Half Image Heigth，简称IMH)指全像高的一半。
靶面，指图像传感器的感光面，靶面越大，图像传感器的感光量越大，成像的像高越大。
阿贝数，也称色散系数，是指光学材料在不同波长下的折射率的差值比，表示材料的色散程度大小。
折射率，光在空气中的速度与光在光学材料中的速度之比率，光学材料的折射率越高，使入射光发生折射的能力越强，镜片越薄。通常镜片的折射率越大，其阿贝数越小。
曲率半径，曲率半径主要是用来描述曲线上某处曲线弯曲变化的程度，圆形半径越大，弯曲程度就越小。
轴向像差，指一束平行于光轴的光线，在经过镜头后汇聚于前后不同的位置，这种像差称为位置色差或轴向像差(轴向色差)，这是由于镜头组件对各个波长的光所成像的位置不同，使得最后成像时不同色的光的像的焦平面不能重合，复色光散开形成色散。
像散，由于发光物点不在光学系统的光轴上，它所发出的光束与光轴有一倾斜角。该光束经透镜镜片折射后，其子午细光束与弧矢细光束的会聚点不在一个点上，即光束不能聚焦于一点，成像不清晰，故产生像散。
畸变，也称为失真，镜头组件对被摄物体所成的图像相对于被摄物体本身而言的失真程度。不同视场的主光线通过镜头组件后与高斯像面的交点高度不等于理想像高，两者之差就是畸变。
本申请实施例提供的一种电子设备，可以包括但不限于手机、平板电脑、笔记本电脑、超级移动个人计算机(ultra-mobile personal computer，UMPC)、手持计算机、对讲机、上网本、POS机、个人数字助理(personal digital assistant，PDA)、可穿戴设备、虚拟现实设备、车载装置等具有摄像头模组的电子设备。
本申请实施例中，以电子设备为手机为例，该手机可以是直板机，或者，该手机也可以是折叠机，具体的，以下以该电子设备为直板机为例进行说明。
图1为本申请实施例提供的一种电子设备的结构示意图。
参见图1所示，电子设备100可以包括有壳体102和摄像头模组101，其中，摄像头模组101可以设置在壳体102上，摄像头模组101用于实现拍摄的功能。
其中，摄像头模组101可以位于电子设备100的正面(具有显示屏的一面)上，用于自拍或拍摄其他物体。或者，参见图1所示，摄像头模组101也可以位于电子设备100的背面(背向显示屏的一面)上，用于拍摄其他物体，当然也可以用于自拍。
电子设备100中所包括的摄像头模组101的数量可以为一个，或者，摄像头模组101的数量也可以为多个，以满足不同的拍摄需求。
电子设备100还可以包括有其他结构件，例如，继续参见图1所示，电子设备100的壳体102上还可以开设有喇叭口103，喇叭口103可以用于实现电子设备100的音频等的播放。电子设备100的壳体102上还可以开设有数据接口104，数据接口104可以用于实现对电子设备100的供电，或者，数据接口104也可以用于实现电子设备100与耳机、外接多媒体设备等(如外接摄像头、外接投影设备等)的连接。
当然在一些其他示例中，电子设备100还可以包括有其他结构件以完整电子设备的功能，例如传感器、处理器、电路板、驱动结构等，在本申请实施例中不作限定。
通常摄像头模组可以包括有镜头组件和图像传感器，光线可以从镜头组件进入摄像头模组中，具体的，被拍摄物体反射的光线可以进入镜头组件，光线经过镜头组件实现对光路的调整与控制后生成光线图像并照射至图像传感器的感光面上。图像传感器能够实现光电转换功能，图像传感器接收光线图像并将其转换为电信号，以用于成像显示。
摄像头模组还可以包括有图像处理器、存储器等，图像传感器可以将电信号传输至图像处理器、存储器中处理，然后通过电子设备的显示屏实现被拍摄物体的图像的显示。
镜头组件的光学性能会对摄像头模组的成像质量和效果造成较大的影响，例如，镜头组件的光圈数会影响夜景的拍摄、视频、背景的虚化以及抓拍等功能，换言之，使用大光圈的摄像头模组在夜景拍摄、视频、背景虚化以及抓拍等场景中具有更好的成像质量和成像效果。
镜头组件的靶面大小也是影响成像质量的重要因素之一，大靶面的摄像头模组有利于提升摄像头模组的成像亮度和解析力，获得更佳的成像品质。因此，大光圈、大靶面成像成为手机等电子设备中镜头组件的重要发展趋势之一。
此外，随着电子设备的轻薄化发展，摄像头模组的减薄化设计需求日益提升，镜头组件的低总高设计也尤为重要，低总高指镜头组件具有较小的光学总长，从而减小镜头组件的占用空间，而大光圈、大靶面的设计往往会导致镜头组件的光学总长度增大，使摄像头模组整体在电子设备的厚度方向上所需的空间较大，不利于电子设备的减薄化设计。
基于此，本申请实施例提供一种镜头组件，兼具大光圈、大靶面设计，具有高的成像质量。而且在摄像头模组处于非工作状态时，镜头组件能够实现超薄架构，满足摄像头模组的小型化设计需求，便于实现电子设备的减薄化。
以下结合附图对本申请实施例提供的镜头组件以及包含有该镜头组件的摄像头模组进行详细的说明。
图2为本申请实施例提供的一种摄像头模组处于工作状态的示意图，图3为本申请实施例提供的一种摄像头模组处于非工作状态的示意图。
参见图2所示，本申请实施例提供的摄像头模组101，包括镜头组件10和图像传感器20，其中，图像传感器20位于镜头组件10面向像侧的一侧，图像传感器20的感光面(也可以称为成像面)可以面向镜头组件10，从镜头组件10进入摄像头模组101内的光线，在经过镜头组件10后可以照射至图像传感器20的感光面上，以实现光线的成像。
其中，图像传感器20可以是电行耦合元件(Charge-coupled Device；CCD)，或者，也可以是互补金属氧化物半导体(Compementary MetalOxide Semiconductor；CMOS)。或者，也可以是其他能够实现光电转换功能的器件。
继续参见图2所示，该摄像头模组101还可以包括有滤光片30，滤光片30可以位于镜头组件10和图像传感器20之间，经过镜头组件10的光线在经过滤光片30后照射至图像传感器20的感光面上。滤光片30具有滤光作用，能够使特定波长范围内的光线通过，从而过滤不利于成像的杂光，有利于提升成像质量。
摄像头模组101还可以包括有光阑40，光阑40可以起到调节光线强弱的作用，以提升成像的清晰度及亮度等，提高成像质量。光阑40可以位于镜头组件10面向物侧的一侧。当然，在一些其他示例中，光阑40也可以位于镜头组件10中相邻两个镜片之间。
例如，以光阑40位于镜头组件10面向物侧的一侧为例，参见图2所示，以图2中虚线L为镜头组件10的光轴，沿着光轴方向，从物侧至像侧可以依次排列有光阑40、镜头组件10、滤光片30和图像传感器20。光线进入摄像头模组101内，依次经过光阑40、镜头组件10、滤光片30后照射至图像传感器20的感光面上，以被图像传感器20接收而成像。
摄像头模组101还可以包括有镜筒(图中未示出)，光阑40、镜头组件10、滤光片30以及图像传感器20等可以设置在镜筒内。
其中，镜头组件10可以包括有多个镜片，每个镜片均可以具有光焦度。多个镜片可以沿着光轴方向从物侧至像侧依次间隔排列，镜头组件10的光轴可以与镜筒的中轴重合。
具体的，镜头组件10可以至少包括沿着光轴方向从物侧至像侧依次排列的第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17，也即镜头组件10至少包括有七个镜片。
应当理解的是，镜头组件10可以仅包括七个镜片，或者，镜头组件10除了包括上述七个镜片外，还可以包括有其他数量的镜片。换言之，镜片的数量可以为N，从物侧至像侧，镜头组件10可以包括沿着光轴方向依次排列的第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、……第N镜片，其中，N≥7。
其中，镜头组件10的数量N的取值可以为：7≤N≤10，保证镜头组件10具有较低光学总长的同时，有利于提高镜头组件10的设计自由度，以便于实现大光圈兼顾大靶面设计。
镜头组件10包括的N个镜片，位于镜头组件10靠近物侧的一端的镜片即为第一镜片11，从物侧至像侧，与第一镜片11相邻的镜片为第二镜片12，依次类推，位于镜头组件10靠近像侧一端的镜片即为第N镜片。例如，参见图2所示，以镜头组件10包括有七个镜片为例，则N＝7，第一镜片11靠近物侧设置，第七镜片17靠近像侧设置。
以下以镜头组件10包括有第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16及第七镜片17为例，对镜头组件10进行说明。
参见图2所示，多个镜片间隔设置，每两个相邻的镜片之间具有间隔，也就是说，镜头组件10中任意相邻的两个镜片之间均具有间隔。应当理解的是，镜片的物侧面和像侧面多为曲面，例如弧形曲面、S形曲面或M形曲面等，在一些其他示例中，像侧面和物侧面也可能是一些不规则的曲面。因此，相邻的两个镜片相对的两个面之间沿平行于光轴方向上的间隔长度也可能是不同的，在本申请中，以在两相邻镜片相对的两个面的间隔中沿平行于光轴方向上间隔长度最小的为第一间隔。也就是说，第一间隔为沿平行于光轴方向上两镜片之间具有的最小间距。
镜头组件10中任意相邻的两个镜片之间具有第一间隔，也就是说，镜头组件10中包括有多个第一间隔，在多个第一间隔中长度最大的为本申请所述的最大间隔。
例如，参加图2所示，以第五镜片15和第六镜片16之间的第一间隔长度最大为例，也就是说，第五镜片15和第六镜片16之间的第一间隔沿平行于光轴方向的长度，大于镜头组件10中任意两个镜片之间的第一间隔沿平行于光轴方向的长度。则第五镜片15和第六镜片16之间的第一间隔为最大间隔，也即第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔Dgap。在图2的示例中，最大间隔Dgap是以第五镜片15和第六镜片16在光轴方向上的间隔作为第一间隔的，即第五镜片15和第六镜片16之间沿平行于光轴方向上间隔长度最小的为Dgap所示的位置。但是可以理解的，在其他可能的实施例中，第五镜片15和第六镜片16之间的第一间隔还可以是平行于光轴方向的其他间隔，而非一定是在光轴方向上的间隔。
应当理解的是，可以是任意两个相邻镜片之间具有最大间隔，也就是说，可以是任意相邻的两个镜片之间具有长度最大的第一间隔。例如，在一些其他示例中，第一镜片11和第二镜片12之间可以具有最大间隔，或者，第二镜片12和第三镜片13之间可以具有最大间隔，或者，第三镜片13和第四镜片14之间可以具有最大间隔，或者，第四镜片14和第五镜片15之间可以具有最大间隔，或者，第六间隔和第七镜片之间具有最大间隔。
其中，使镜头组件10可以满足条件式0.35≤(TTL-Dgap)/(2*IMH)≤0.53，IMH为镜头组件10的半像高，TTL为镜头组件10的光学总长，Dgap为最大间隔的长度，使镜头组件10具有较小的光学总长和较大的半像高。
并且使第一镜片11可以具有正光焦度，以第一镜片11的焦距为f1，镜头组件10的焦距为EFL，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL可以满足条件式：1<f1/EFL<3。
第二镜片12可以具有负光焦度，第四镜片14可以具有负光焦度，第五镜片15可以具有正光焦度。
以第六镜片16的焦距为f6，第六镜片16的焦距与镜头组件10的焦距EFL可以满足条件式：-1<EFL/f6<0.1，合理分配了第一镜片11、第二镜片12、第四镜片14、第五镜片15及第六镜片16的光焦度，进而使镜头组件10能够实现大光圈兼具大靶面的设计，提高成像质量。且上述光焦度的搭配还能够实现对像差的校正，进一步有利于提升成像质量。
继续参见图2所示，其中两个相邻的镜片之间具有最大间隔，则多个镜片中有部分镜片是位于最大间隔面向物侧的一侧的。例如，第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔，第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14和第五镜片15分别位于最大间隔面向物侧的一侧。
其中，需要说明的是，镜头组件10的光学总长TTL是指摄像头模组101处于工作状态时的光学总长，例如，图2中摄像头模组101所示的，镜头组件10的光学总长TTL，也即第五镜片15和第六镜片16之间保有长度最大的最大间隔，第一镜片11的物侧面(O)至图像传感器20的感光面的距离为光学总长TTL。
为满足摄像头模组101的减薄化设计，可以使位于最大间隔面向物侧的一侧的该部分镜片可移动设置，该部分镜片可以沿着光轴的方向移动。例如，可以使第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14和第五镜片15能够发生沿着光轴方向的移动。
在本申请实施例中，以不使用摄像头模组101进行拍摄等操作时，摄像头模组101的状态为非工作状态，以使用摄像头模组101进行拍摄等操作时，摄像头模组101的状态为工作状态。
在摄像头模组101处于非工作状态时，可以使位于最大间隔面向物侧的一侧的该部分镜片沿光轴朝向像侧的方向移动，进而压缩最大间隔，从而显著的减小镜头组件10的光学总长，减小摄像头模组101的尺寸及占用空间，实现摄像头模组101的超薄架构。
摄像头模组101处于工作状态时，可以使位于最大间隔面向物侧的一侧的该部分镜片沿光轴朝向物侧的方向移动，满足镜头组件10的成像需求，使镜头组件10能够实现大光圈兼具大靶面的高成像质量，且该镜头组件10此时的光学总长也相对较小。
例如，参照图2所示，摄像头模组101处于工作状态时，镜头组件10中各镜片之间可以保有固定的间隔，第五镜片15和第六镜片16之间可以具有长度最大的最大间隔，镜头组件10可以满足大光圈、大靶面的高成像质量需求。
当摄像头模组101由工作状态向非工作状态转换时，第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14和第五镜片15可以沿着光轴方向移动，并压缩最大间隔，结合图3所示，使整个镜头组件10处于压缩状态，进一步有效的减小镜头组件10的光学总长。
其中，使镜片移动压缩长度最大的最大间隔，在压缩后能够更加有效的减小镜头组件10的光学总长，使镜头组件10整体具有更小的长度。
使位于最大间隔物侧的一侧的部分镜片可以沿光轴方向移动，例如，沿光轴方向朝向物侧或朝向像侧移动，还能够调整镜片之间的距离，例如调整该部分镜片与其他镜片的距离，如图3中的第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14及第五镜片15与第六镜片16、第七镜片17之间的距离，从而改变镜头组件10的焦距，实现对焦的功能，满足不同物距的正常对焦，进一步提升成像质量。而且长度最大的最大间隔还能够给镜片移动提供较大的移动空间，满足较大的对焦需求。
可以理解的是，位于最大间隔面向物侧一侧的镜片的数量可以为一个，例如第一镜片11和第二镜片12之间具有最大间隔时，位于最大间隔面向物侧一侧的镜片为第一镜片11，仅第一镜片11发生移动。或者，位于最大间隔面向物侧一侧的镜片的数量可以为多个，例如第二镜片12和第三镜片13之间、或者第三镜片13和第四镜片14之间、或者第四镜片14和第五镜片15之间、或者第六镜片16和第七镜片17具有最大间隔时，位于最大间隔面向物侧一侧的镜片数量大于等于两个。
需要说明的是，当位于最大间隔面向物侧一侧的镜片的数量为多个时，镜片的移动可以是整体移动，例如，结合图2和图3所示，以第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔为例，第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14和第五镜片15可以作为一个镜片组，如为第一镜组，第六镜片16和第七镜片17可以作为一个镜片组，如为第二镜组，第一镜组整体可以相对第二镜组沿光轴方向移动，实现对最大间隔的压缩以及对焦功能。
或者，镜片的移动也可以是分别移动，例如，仍以第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔为例，第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14和第五镜片15可以分别发生朝向像侧或朝向物侧的移动，实现对最大间隔的压缩及对焦功能。
将该摄像头模组101应用于电子设备中，镜头组件10中各镜片的排列方向，也即光轴方向可以与电子设备的厚度方向一致。当摄像头模组101处于工作状态时，镜头组件10的部分镜片可以位于壳体外，使镜头组件10能够实现大光圈兼具大靶面的设计需求。
应当理解的是，摄像头模组101处于工作状态时，可以使最大间隔面向物侧的一侧的那部分镜片全部位于壳体外，或者，最大间隔面向物侧的一侧的那部分镜片中只有部分的镜片位于壳体外。
或者，在一些其他示例中，也可以使最大间隔面向物侧的一侧的镜片以及最大间隔面向像侧的一侧的镜片中部分的镜片位于壳体外。
当摄像头模组101由工作状态向非工作状态切换时，位于最大间隔面向物侧的一侧的镜片朝向像侧，也即朝向壳体内移动，压缩最大间隔，使镜头组件10呈压缩状态，从而减小非工作状态下摄像头模组101的厚度尺寸，减小摄像头模组101在电子设备厚度方向上占用的空间，进而满足电子设备的减薄化设计，提升电子设备的美观性。
当摄像头模组101处于非工作状态时，镜头组件10中的镜片可以全部位于壳体内，或者，在一些其他示例中，也可以使镜头组件10中的部分镜片位于壳体外。
为进一步减小镜头组件10的长度尺寸，可以使镜头组件10满足条件式：0.7≤(TTL-Dgap)*TTL/IMH2≤1.7，可以理解的是，镜头组件10的光学总长TTL减去最大间隔的长度，即为镜头组件10处于非工作状态时的光学总长。使镜头组件10满足上述的条件式，进一步保证了镜头组件10能够兼顾大光圈、大靶面的设计需求，而且在摄像头模组101处于非工作状态时，镜头组件10具有较小的光学总长，显著的减小了非工作状态时摄像头模组101的长度尺寸，便于实现电子设备100的减薄化设计。
镜头组件10的光圈数F#的范围为：1.4≤F#≤2.2。光圈数F#较小，实现了镜头组件10的大光圈设计。
镜头组件10的半视场角的范围为35°<HFOV<49°，镜头组件10具有较大的视场角，也就是说镜头组件10具有较大的视野范围，实现镜头组件10的广角设计，丰富镜头组件10的功能，有利于实现更优的拍摄效果和成像质量。
以镜头组件10的焦距为EFL，镜头组件10的焦距EFL和镜头组件10的光学总长TTL可以满足条件式：0<EFL/TTL<1。在保证镜头组件10的成像需求的条件下，使镜头组件10具有较小的光学总长，便于实现镜头组件10的小尺寸设计。
以镜头组件10中，第一镜片11的阿贝数为vd1，第二镜片12的阿贝数为vd2，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2可以满足条件式：vd1-vd2>25，第二镜片12的阿贝数相对第一镜片11的阿贝数可以较小，则第二镜片12的折射率相对第一镜片11的折射率可以较高，第一镜片11可以为低折射率、高阿贝数的镜片，第二镜片12可以为高折射率、低阿贝数的镜片。而且两者之间的阿贝数差值较小，使第一镜片11和第二镜片12均可以为阿贝数相对较小的镜片，如塑胶镜片，成本相对较低，有助于降低镜头组件10的成本。
而且，第一镜片11和第二镜片12的阿贝数均相对较小，第一镜片11和第二镜片12可以为较薄且性能较好的镜片，在兼顾大光圈、大靶面性能的同时，有助于进一步减小第一镜片11和第二镜片12的厚度，能够进一步减小镜头组件10的光学总长，利于实现摄像头模组101的减薄化，以得到低成本且具有良好成像品质的超薄摄像头模组101。
以镜头组件10中，第五镜片15的物侧面的曲率半径为R9，以第五镜片15的像侧面的曲率半径为R10，第五镜片15物侧面的曲率半径R9与像侧面的曲率半径R10可以满足条件式：R10/R9>-1。合理的分配第五镜片15的光焦度，进一步利于实现镜头组件10的大光圈兼具大靶面设计需求。
镜头组件10中的多个镜片可以均为非球面镜片，可以减小或避免球面镜片引入的球面像差，对球面像差和歪曲像差有很好的补偿效果，进一步有利于实现镜头组件10的大光圈性能。
以下结合具体实施例对本申请提供的镜头组件的结构和性能进行说明。
实施例一
图4为本申请实施例一提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图3所示，镜头组件中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.47mm，镜头组件10的光学总长TTL＝7.86mm，最大间隔Dgap＝2.06mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.09，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.45。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝5.8mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝6.76mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.67mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.01。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-28.39mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-27.13mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝7.09mm。
第六镜片16的焦距f6＝-283.13mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.02。
镜头组件10的光圈数F#＝1.88。
镜头组件10的半视场角HFOV＝43.29°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.85。
第一镜片11的阿贝数vd1＝81.56，第二镜片12的阿贝数vd2＝18.82，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝62.74。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝15.29mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-5.11mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝-0.33。
下表1示出了本申请实施例一提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0为光阑40的曲率半径，R1和R2分别为第一镜片11在物侧面和像侧面的曲率半径，R3和R4分别为第二镜片12在物侧面和像侧面的曲率半径，R5和R6分别为第三镜片13在物侧面和像侧面的曲率半径，R7和R8分别为第四镜片14在物侧面和像侧面的曲率半径，R9和R10分别为第五镜片15在物侧面和像侧面的曲率半径，R11和R12分别为第六镜片16在物侧面和像侧面的曲率半径，R13和R14分别为第七镜片17在物侧和像侧的曲率半径，R15和R16为滤光片30在物侧面和像侧面的曲率半径。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0为光阑40到第一镜片11物 侧面沿光轴方向上的距离，d1为第一镜片11沿光轴方向上的厚度，d2为第一镜片11像侧面到第二镜片12物侧面沿光轴方向上的距离，d3为第二镜片12沿光轴方向上的厚度，d4为第二镜片12像侧面到第三镜片13物侧面沿光轴方向上的距离，d5为第三镜片13沿光轴方向上的厚度，d6为第三镜片13像侧面到第四镜片14物侧面沿光轴方向上的距离，d7为第四镜片14沿光轴方向上的厚度，d8为第四镜片14像侧面到第五镜片15物侧面沿光轴方向上的距离，d9为第五镜片15沿光轴方向上的厚度，d10为第五镜片15像侧面到第六镜片16物侧面沿光轴方向上的距离，d11为第六镜片16沿光轴方向上的厚度，d12为第六镜片16像侧面到第七镜片17物侧面沿光轴方向上的距离，d13为第七镜片17沿光轴方向上的厚度，d14为第七镜片17像侧面到滤光片30物侧面沿光轴方向上的距离，d15为滤光沿光轴方向上的厚度，d16为滤光片30像侧面到图像传感器20的感光面沿光轴方向上的距离。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，其中d线可以是波长为550nm的绿光。nd1为第一镜片11的d线折射率，nd2为第二镜片12的d线折射率，nd3为第三镜片13的d线折射率，nd4为第四镜片14的d线折射率，nd5为第五镜片15的d线折射率，nd6为第六镜片16的d线折射率，ndg为滤光片30的d线折射率。
vd为光学元件的阿贝数。vd1为第一镜片11的阿贝数，vd2为第二镜片12的阿贝数，vd3为第三镜片13的阿贝数，vd4为第四镜片14的阿贝数，vd5为第五镜片15的阿贝数，vd6为第六镜片16的阿贝数，vdg为滤光片30的阿贝数。
下表2示出了本申请实施例一提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表2可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图4所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件10的光学参数可以参见下表3所示。
表3示出了本申请实施例一提供的一种镜头组件的光学参数。
由表3可知，本申请实施例一所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图5为本申请实施例一提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图5中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。横坐标表示球差的大小，纵坐标表示归一化的孔径，由图5可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图6为本申请实施例一提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图6给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，S为弧矢方向的场曲，T为子午方向的场曲，横坐标表示场曲的大小，T和S之间的横向距离表示像散的大小，纵坐标表示视场。由图6可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图7为本申请实施例一提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图7给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，横坐标为畸变大小，纵坐标为视场。由图7可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例二
图8为本申请实施例二提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图8所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片 16和第七镜片17。
第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.50mm，镜头组件10的光学总长TTL＝8.21mm，最大间隔Dgap＝2.11mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.19，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.47。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝6.10mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝7.09mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.69mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.06。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-23.86mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-74.55mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝7.61mm。
第六镜片16的焦距f6＝-270.93mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.02。
镜头组件10的光圈数F#＝1.71。
镜头组件10的半视场角HFOV＝43.29°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.81。
第一镜片11的阿贝数vd1＝81.56，第二镜片12的阿贝数vd2＝21.88，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝59.68。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝16.82mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-5.45mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝-0.32。
下表4示出了本申请实施例二提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实 施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表5示出了本申请实施例二提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表5可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图8所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表6所示。
表6示出了本申请实施例二提供的一种镜头组件的光学参数。
由表6可知，本申请实施例二所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图9为本申请实施例二提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图9中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图9可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图10为本申请实施例二提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图10给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图10可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图11为本申请实施例二提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图11给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图11可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例三
图12为本申请实施例三提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图12所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.45mm，镜头组件10的光学总长TTL＝8.51mm，最大间隔Dgap＝1.96mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.34，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.51。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝6.55mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝7.40mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.71mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.10。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-24.89mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-82.82mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝7.38mm。
第六镜片16的焦距f6＝-82.69mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.08。
镜头组件10的光圈数F#＝1.59。
镜头组件10的半视场角HFOV＝43.29°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.79。
第一镜片11的阿贝数vd1＝81.56，第二镜片12的阿贝数vd2＝23.48，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝58.07。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝19.02mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-5.04mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝-0.27。
下表7示出了本申请实施例三提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表8示出了本申请实施例三提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表8可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图12所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表9所示。
表9示出了本申请实施例三提供的一种镜头组件的光学参数。
由表9可知，本申请实施例三所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图13为本申请实施例三提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图13中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图13可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图14为本申请实施例三提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图14给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图14可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图15为本申请实施例三提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图15给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图15可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例四
图16为本申请实施例四提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图16所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.47mm，镜头组件10的光学总长TTL＝7.51mm，最大间隔Dgap＝2.21mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝0.95，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.41。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝5.30mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝6.86mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.44mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.06。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-35.16mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-15.35mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝6.24mm。
第六镜片16的焦距f6＝4392.16mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝0.001。
镜头组件10的光圈数F#＝1.88。
镜头组件10的半视场角HFOV＝43.29°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.86。
第一镜片11的阿贝数vd1＝81.56，第二镜片12的阿贝数vd2＝18.12，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝63.44。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝18.55mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-4.37mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝-0.24。
下表10示出了本申请实施例四提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。

其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表11示出了本申请实施例四提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表11可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图16所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表12所示。
表12示出了本申请实施例四提供的一种镜头组件的光学参数。
由表12可知，本申请实施例四所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图17为本申请实施例四提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图17中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图17可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图18为本申请实施例四提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图18给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图18可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图19为本申请实施例四提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图19给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图19可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想 形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例五
图20为本申请实施例五提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图20所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第四镜片14和第五镜片15之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.45mm，镜头组件10的光学总长TTL＝8.02mm，最大间隔Dgap＝1.73mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.21，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.49。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝6.29mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝7.46mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.35mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.18。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-18.97mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-49.12mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝9.30mm。
第六镜片16的焦距f6＝-63.82mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.10。
镜头组件10的光圈数F#＝1.77。
镜头组件10的半视场角HFOV＝44.7°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.79。
第一镜片11的阿贝数vd1＝56.04，第二镜片12的阿贝数vd2＝9.22，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝36.82。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝-213.47mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-5.45mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝0.03。
下表13示出了本申请实施例五提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜 片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表14示出了本申请实施例五提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表14可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图20所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表15所示。
表15示出了本申请实施例五提供的一种镜头组件的光学参数。
由表15可知，本申请实施例五所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图21为本申请实施例五提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图21中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图21可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图22为本申请实施例五提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图22给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图22可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图23为本申请实施例五提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图23给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图23可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例六
图24为本申请实施例六提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图24所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第五镜片15和第六镜片16之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.45mm，镜头组件10的光学总长TTL＝10.02mm，最大间隔Dgap＝13.62mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.64，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.51。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝6.40mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝8.43mm。镜头组件10的焦距EFL＝7.20mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.17。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-10.81mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-111.48mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝7.09mm。
第六镜片16的焦距f6＝-128.06mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.06。
镜头组件10的光圈数F#＝1.46。
镜头组件10的半视场角HFOV＝40.50°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.72。
第一镜片11的阿贝数vd1＝44.85，第二镜片12的阿贝数vd2＝19.25，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝25.60。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝-44.04mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-3.60mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝0.08。
下表16示出了本申请实施例六提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表17示出了本申请实施例六提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表17可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图24所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表18所示。
表18示出了本申请实施例六提供的一种镜头组件的光学参数。
由表18可知，本申请实施例六所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图25为本申请实施例六提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图25中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图25可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图26为本申请实施例六提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图26给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图26可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图27为本申请实施例六提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图27给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图27可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例七
图28为本申请实施例七提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图28所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第四镜片14和第五镜片15之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.45mm，镜头组件10的光学总长TTL＝7.54mm，最大间隔Dgap＝2.53mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝0.91，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.39。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝5.01mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝6.97mm。镜头组件10的焦距EFL＝6.41mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.09。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-15.23mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-139.24mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝13.18mm。
第六镜片16的焦距f6＝-67.42mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝-0.01。
镜头组件10的光圈数F#＝2.17。
镜头组件10的半视场角HFOV＝44.32°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.85。
第一镜片11的阿贝数vd1＝56.04，第二镜片12的阿贝数vd2＝19.22，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝36.82。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝-73.81mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-7.63mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝0.10。
下表19示出了本申请实施例七提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。
其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表20示出了本申请实施例七提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表20可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图28所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表21所示。
表21示出了本申请实施例七提供的一种镜头组件的光学参数。
由表21可知，本申请实施例七所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图29为本申请实施例七提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图29中示例的轴向色差是 波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图29可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图30为本申请实施例七提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图30给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图30可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图31为本申请实施例七提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图31给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图31可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
实施例八
图32为本申请实施例八提供的一种摄像头模组处于工作状态的仿真示意图。
在本实施例中，参见图32所示，镜头组件10中的镜片数量N可以为7，沿着光轴的方向，从物侧至像侧，依次可以为第一镜片11、第二镜片12、第三镜片13、第四镜片14、第五镜片15、第六镜片16和第七镜片17。
第四镜片14和第五镜片15之间具有最大间隔。
镜头组件10的半像高IMH＝6.45mm，镜头组件10的光学总长TTL＝7.37mm，最大间隔Dgap＝1.4mm。镜头组件10的半像高IMH、镜头组件10的光学总长TTL、最大间隔Dgap满足：(TTL-Dgap)*TTL/IMH2＝1.06，(TTL-Dgap)/(2*IMH)＝0.46。
摄像头模组101处于非工作状态时，压缩最大间隔，镜头组件10的光学总长为TTL-Dgap＝5.97mm。
第一镜片11具有正光焦度，第一镜片11的焦距f1＝7.79mm。镜头组件10的焦距EFL＝5.8mm，第一镜片11的焦距f1与镜头组件10的焦距EFL满足：f1/EFL＝1.34。
第二镜片12具有负光焦度，第二镜片12的焦距f2＝-24.59mm。
第四镜片14具有负光焦度，第四镜片14的焦距f4＝-64.69mm。
第五镜片15具有正光焦度，第五镜片15的焦距f5＝16.93mm。
第六镜片16的焦距f6＝41.82mm，第六镜片16的焦距f6与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/f6＝0.14。
镜头组件10的光圈数F#＝1.71。
镜头组件10的半视场角HFOV＝47.51°。
镜头组件10的光学总长TTL与镜头组件10的焦距EFL满足：EFL/TTL＝0.79。
第一镜片11的阿贝数vd1＝56.04，第二镜片12的阿贝数vd2＝19.22，第一镜片11的阿贝数vd1与第二镜片12的阿贝数vd2满足：vd1-vd2＝36.82。
第五镜片15的物侧面的曲率半径R9＝-6.78mm，第五镜片15的像侧面的曲率半径R10＝-4.18mm。第五镜片15的物侧面的曲率半径R9与第五镜片15的像侧面的曲率半径R10满足：R10/R9＝0.62。
下表22示出了本申请实施例八提供的一种摄像头模组中各光学元件的光学参数。

其中，L1为第一镜片11，L2为第二镜片12，L3为第三镜片13，L4为第四镜片14，L5为第五镜片15，L6为第六镜片16，L7为第七镜片17，S1为光阑40，IR为滤光片30。
R为光学元件(如镜片、滤光片等)在光轴对应位置处的曲率半径。R0、R1、…R16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
d为光学元件在沿光轴方向上的厚度或光学元件之间间隔的厚度。d0、d1、…d16具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
nd为d线照射至各光学元件的折射率，nd1、nd2、…ndg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
vd为光学元件的阿贝数。vd1、vd2、…vdg具体的意义可参见实施例一，在本申请实施例中不再赘述。
下表23示出了本申请实施例八提供的一种镜头组件中各镜片的非球面系数。

由表23可知，镜头组件10中的各镜片均为非球面镜片，也即该镜头组件10中包括有14个非球面，镜头组件10中各镜片的非球面面型z可以通过以下非球面公式计算：
其中，z为非球面的矢高，r为非球面的径向坐标，R为非球面顶点曲率半径，K为二次曲面常数，Ai为非球面系数，i为4、6、8…30。根据获得的非球面面型等可以对各镜片进行仿真最终获得如图32所示的摄像头模组101。
由上述各镜片组成的镜头组件的光学参数可以参见下表24所示。
表24示出了本申请实施例八提供的一种镜头组件的光学参数。
由表24可知，本申请实施例八所提供的镜头组件10为一种兼具大光圈及大靶面特性的广角镜头。
图33为本申请实施例八提供的一种镜头组件的轴向色差曲线图，其中，图33中示例的轴向色差是波长为650nm，610nm，555nm，510nm，470nm的光经过镜头组件10后的轴向色差。由图33可知，光经过镜头组件10后的轴向色差较小。
图34为本申请实施例八提供的一种镜头组件的像散场曲图，其中，图34给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的像散场曲图，由图34可知，镜头组件10在弧矢方向和子午方向的场曲均较小，具有较高的成像质量。
图35为本申请实施例八提供的一种镜头组件的畸变曲线图，其中，图35给出了波长555nm的光经过镜头组件10后的畸变曲线，由图35可知，经过镜头组件10成像的畸变量较小，成像形状与理想形状差异较小，满足变形差异要求，具有高的成像质量。
在本申请实施例的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应作广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或者两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本申请实施例中的具体含义。术语“第一”、“第二”、“第三”、“第四”等(如果存在)是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。
最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本申请实施例的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本申请实施例进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替 换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本申请实施例各实施例技术方案的范围。

Claims (13)

  1. 一种镜头组件，其特征在于，包括沿着光轴方向从物侧至像侧依次排列的多个镜片，任意相邻的两个镜片之间具有间隔，在两相邻镜片的所述间隔中沿平行于光轴方向上长度最小的为第一间隔，所述多个镜片之间的多个第一间隔中长度最大的为最大间隔；
    所述镜头组件满足条件式：0.35≤(TTL-Dgap)/(2*IMH)≤0.53，其中，IMH为所述镜头组件的半像高，TTL为所述镜头组件的光学总长，Dgap为所述最大间隔的长度；
    多个所述镜片至少包括从物侧至像侧排列的第一镜片、第二镜片、第三镜片、第四镜片、第五镜片、第六镜片和第七镜片；
    所述第一镜片、所述第五镜片分别具有正光焦度，所述第二镜片、所述第四镜片分别具有负光焦度，所述第一镜片的焦距f1与所述镜头组件的焦距EFL满足条件式：1<f1/EFL<3，所述第六镜片的焦距f6与所述镜头组件的焦距EFL满足条件式：-1<EFL/f6<0.1。
  2. 根据权利要求1所述的镜头组件，其特征在于，多个所述镜片中部分镜片位于所述最大间隔面向物侧的一侧，所述部分镜片可沿光轴方向移动，以压缩所述最大间隔。
  3. 根据权利要求1或2所述的镜头组件，其特征在于，所述镜头组件满足条件式：0.7≤(TTL-Dgap)*TTL/IMH2≤1.7。
  4. 根据权利要求1-3任一所述的镜头组件，其特征在于，所述镜片的数量N的范围为：7≤N≤10。
  5. 根据权利要求1-4任一所述的镜头组件，其特征在于，所述镜头组件的的光圈数F#的范围为：1.4≤F#≤2.2。
  6. 根据权利要求1-5任一所述的镜头组件，其特征在于，所述镜头组件的半视场角HFOV的范围为：35°<HFOV<49°。
  7. 根据权利要求1-6任一所述的镜头组件，其特征在于，所述镜头组件的焦距EFL和所述镜头组件的光学总长TTL满足条件式：0<EFL/TTL<1。
  8. 根据权利要求1-7任一所述的镜头组件，其特征在于，所述第一镜片的阿贝数vd1与所述第二镜片的阿贝数vd2满足条件式：vd1-vd2>25。
  9. 根据权利要求1-8任一所述的镜头组件，其特征在于，所述第五镜片的物侧面的曲率半径R9与所述第五镜片像侧面的曲率半径R10满足条件式：R10/R9>-1。
  10. 根据权利要求1-9任一所述的镜头组件，其特征在于，所述镜片为非球面镜片。
  11. 一种摄像头模组，其特征在于，包括图像传感器和上述权利要求1-10任一所述的镜头组件，所述图像传感器位于所述镜头组件面向所述像侧的一侧。
  12. 一种电子设备，其特征在于，包括壳体和上述权利要求11所述的摄像头模组，所述摄像头模组设置在所述壳体上。
  13. 根据权利要求12所述的电子设备，其特征在于，当所述摄像头模组处于工作状态，所述镜头组件的部分所述镜片位于所述壳体外；
    当所述摄像头模组由工作状态向非工作状态切换时，位于所述最大间隔面向物侧一侧的所述部分镜片朝向所述壳体内移动。
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