WO2024150774A1

WO2024150774A1 - グリース組成物

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Publication number: WO2024150774A1
Application number: PCT/JP2024/000335
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Inventors: 剛渡邊
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
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Filing date: 2024-01-11
Publication date: 2024-07-18
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Also published as: EP4650419A1; JPWO2024150774A1

Abstract

基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有するグリース組成物であって、前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が要件（Ｉ）を満たし、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制にも優れる、グリース組成物を提供する。

Description

グリース組成物

　本発明は、グリース組成物に関する。

　グリース組成物は、潤滑油に比べて封止が容易であり、適用される機械の小型化及び軽量化が可能である。そのため、自動車、電気機器、産業機械、及び工業機械等の種々の摺動部分の潤滑のために以前から広く用いられている。
　近年、高精度化や軽量コンパクト化等の観点から、減速機として波動歯車装置の使用分野が拡大している。そして、波動歯車装置の摺動面に適用されるグリース組成物についても各種提案されつつある。

　例えば、特許文献１、特許文献２には、波動歯車装置の摺動面に適用されるグリース組成物が開示されている。

特開平８－１５７８４６号公報特開平３－１７９０９４号公報

　波動歯車装置は、軸受、特に減速機において、極めて過酷な条件で使用される。したがって、波動歯車装置の摺動面に適用されるグリース組成物は、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性が求められる。また、波動歯車装置内部の温度上昇などを考慮し、幅広い温度環境下において極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性も求められる。しかしながら、特許文献１、特許文献２に開示されるグリース組成物は、幅広い温度環境下における極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性について、十分に検討されていない。
　また、波動歯車装置の伝達効率の観点から、グリース組成物に含まれる基油は、低粘度であることが求められる。しかしながら、グリース組成物が柔らかすぎると、波動歯車装置から漏れを生じてしまうという問題がある。そして、特許文献１、特許文献２では、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制について、何ら検討されていない。

　そこで、本発明は、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制にも優れる、グリース組成物を提供することを目的とする。

　本発明者は、基油及びウレア系増ちょう剤を含有するグリース組成物において、リン酸エステルアミン塩、硫黄系極圧剤、ジチオリン酸亜鉛、メラミンシアヌレート、及びジチオカルバミン酸モリブデンを含有し、基油が特定の基油であり、ウレア系増ちょう剤を含む粒子が特定の要件を満たすグリース組成物が、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。

　即ち、本発明は、下記［１］及び［２］を提供する。
　［１］　基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有するグリース組成物であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
　［２］　（１）基油（Ａ）の中でウレア系増ちょう剤（Ｂ）の合成を行う工程、並びに、
　（２）（１）の工程の合成物に、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を配合する工程を含む、グリース組成物の製造方法であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物の製造方法。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。

　本発明によれば、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制にも優れる、グリース組成物を提供することが可能になる。

本発明の一態様で使用される、グリース製造装置の断面の模式図である。図１のグリース製造装置の容器本体側の第一凹凸部における、回転軸に直交する方向の断面の模式図である。

　本明細書に記載された数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。例えば、数値範囲として「Ａ～Ｂ」及び「Ｃ～Ｄ」が記載されている場合、「Ａ～Ｄ」及び「Ｃ～Ｂ」の数値範囲も、本発明の範囲に含まれる。
　また、本明細書に記載された数値範囲「下限値～上限値」は、特に断りのない限り、下限値以上、上限値以下であることを意味する。
　また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。
　なお、本明細書において、例えば、「（メタ）アクリレート」とは、「アクリレート」及び「メタクリレート」の双方を示す語として用いており、他の類似用語や同様の標記についても、同じである。

［グリース組成物］
　本発明のグリース組成物は、基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有するグリース組成物であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物である。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。

　上記課題を解決すべく、本発明者が鋭意検討した結果、ウレア系のグリース組成物が、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有し、基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、ウレア系増ちょう剤を含む粒子が特定の要件を満たす場合、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制も両立できるグリース組成物が得られることを見出した。

　具体的には、本発明者は、以下のことを見出した。
　一般的に、極圧性や耐荷重性向上の観点から、硫黄系極圧剤や有機モリブデン化合物を中心とした配合が通常よく用いられる。これらの添加剤は、潤滑箇所が８０℃以上の高温の場合、摺動面と反応して被膜を形成するため、高い極圧性や耐荷重性を発揮できる。一方、潤滑箇所が８０℃未満の低温であると、これら添加剤の効果が十分に発揮されないという問題がある。
　ここで、本発明者は、グリース組成物の添加剤としてリン酸エステルアミン塩（Ｃ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、及びメラミンシアヌレート（Ｆ）を併用した場合、８０℃未満の低温環境下でも、高い極圧性や耐荷重性を発揮できることを見出した。そして、本発明者は、これらの添加剤を硫黄系極圧剤（Ｄ）や有機モリブデン化合物（Ｇ）と併用しても、各々の添加剤の性能を阻害することなく、８０℃以上及び８０℃未満の両方の温度環境下、即ち、潤滑箇所の温度に依存することなく、幅広い温度環境下において、十分な極圧性、及び耐荷重性が発揮されることを見出した。
　なお、本発明において、「幅広い温度環境」とは、２５℃～１００℃の温度環境下のことを意味する。

　グリース組成物が、油膜保持性が高く潤滑性に優れ、かつ漏れにくい高粘度の基油を含む場合、浸透性や低温特性が不十分となるため、波動歯車装置等の伝達効率が低下してしまう。一方、グリース組成物が浸透性や低温特性に優れる低粘度の基油を含む場合、グリース組成物が波動歯車装置等から染み出し、漏れてしまうことが懸念される。
　そこで、本発明者は、基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、特定の要件（Ｉ）を満たすと、波動歯車装置等の伝達効率を損なうことなく、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れも抑制できると知見するに至った。
　かかる知見に基づき、本発明者はさらに種々検討し、本発明を完成するに至った。

　なお、以降の説明では、「基油（Ａ）」、「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）」、「リン酸エステルアミン塩（Ｃ）」、「硫黄系極圧剤（Ｄ）」、「ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）」、「メラミンシアヌレート（Ｆ）」、及び「有機モリブデン化合物（Ｇ）」を、それぞれ「成分（Ａ）」、「成分（Ｂ）」、「成分（Ｃ）」、「成分（Ｄ）」、「成分（Ｅ）」、「成分（Ｆ）」、及び「成分（Ｇ）」ともいう。

　本実施形態のグリース組成物において、成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、成分（Ｄ）、成分（Ｅ）、成分（Ｆ）、及び成分（Ｇ）の合計含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上である。また、通常１００質量％以下、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９９質量％以下、更に好ましくは９８質量％以下である。
　なお、本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、成分（Ｄ）、成分（Ｅ）、成分（Ｆ）、及び成分（Ｇ）以外の他の成分を含んでいてもよい。

＜要件（Ｉ）＞
　本発明の一態様のグリース組成物は、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、下記要件（Ｉ）を満たす。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
　上記要件（Ｉ）を満たすことで、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、耐摩耗性、及び基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制を両立できるグリース組成物となる。

　上記要件（Ｉ）は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）の凝集の状態を示したパラメータともいえる。
　ここで、レーザー回折・散乱法により測定する対象となる「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子」とは、グリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
　なお、グリース組成物中にウレア系増ちょう剤（Ｂ）以外の添加剤が含まれるが、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径は、当該添加剤を配合せずに同一条件で調製したグリース組成物をレーザー回折・散乱法により測定することで得られる。但し、当該添加剤が室温（２５℃）で液状である場合、又は当該添加剤が基油（Ａ）に溶解する場合には、当該添加剤が配合されたグリース組成物を測定対象としても構わない。

　ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得られるが、反応速度が非常に速いため、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集し、大きな粒子（ミセル粒子、所謂「ダマ」）が過剰に生じ易い。
　本発明者が鋭意検討した結果、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径が２．０μｍを超えると、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、耐摩耗性、及び基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制の両立を確保できないことがわかった。一方、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、耐摩耗性、及び基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制を両立できるグリース組成物が得られることがわかった。
　この効果は、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、波動歯車装置等の潤滑部位（摩擦面）に入り込みやすくなると共に、当該潤滑部位からも除去されにくくなることにより、当該潤滑部位におけるグリース組成物の保持力が向上することで奏されるものと推察される。また、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、当該粒子による基油（Ａ）の保持力が向上する。そのため、波動歯車装置等の潤滑部位（摩擦面）に基油（Ａ）を良好に行き渡らせると共に、これに随伴してリン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）も潤滑部位に良好に行き渡らせる作用が向上し、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、耐摩耗性、及び基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制がより向上するものと推察される。
　上記観点から、本発明の一態様のグリース組成物において、上記要件（Ｉ）で規定する算術平均粒子径は、好ましくは１．５μｍ以下、より好ましくは１．０μｍ以下、更に好ましくは０．９μｍ以下、より更に好ましくは０．８μｍ以下、更になお好ましくは０．７μｍ以下、一層好ましくは０．６μｍ以下、より一層好ましくは０．５μｍ以下、更に一層好ましくは０．４μｍ以下である。また、通常０．０１μｍ以上である。

＜要件（ＩＩ）＞
　ここで、本実施形態のグリース組成物は、本発明の効果をさらに向上させやすくする観点から、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、更に下記要件（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。

　上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態と大きな粒子（ダマ）の存在とを示す副次的な指標である。即ち、上記要件（Ｉ）を満たし、更に上記要件（ＩＩ）を満たすことで、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態がより良好であり、大きな粒子（ダマ）の存在もより抑えられていることを表す。したがって、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、耐摩耗性、及び基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制により優れ、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）による効果が発揮されやすいグリース組成物とすることができる。
　上記観点から、上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、好ましくは０．７×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更に好ましくは１．２×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より更に好ましくは１．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更になお好ましくは１．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、一層好ましくは２．０×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。なお、比表面積は、通常、１．０×１０^６ｃｍ^２／ｃｍ^３以下である。

　本明細書において、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、後述する実施例に記載の方法により測定される値である。
　また、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、主にウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造条件により調整可能である。
　以下、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすようにするための具体的な手段に着目しながら、本発明のグリース組成物に含まれる各成分の詳細について説明する。

＜基油（Ａ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、基油（Ａ）を含有する。
　また、基油（Ａ）は、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（以下、「高粘度ＰＡＯ」ともいう）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（以下、「低粘度ＰＡＯ」ともいう）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油である。
　前記基油（Ａ）が高粘度ＰＡＯ（Ａ１）を含むことにより、油膜が厚くなり潤滑性が向上する。
　前記基油（Ａ）が低粘度ＰＡＯ（Ａ２）を含むことにより、基油の浸透性を高めて潤滑箇所への基油供給性を高めると共に、低温特性を良好にできる。
　前記基油（Ａ）がエステル系合成油を含むことにより、添加剤の溶解性を向上させ、添加剤の効果が発揮されやすくなる。

　高粘度ＰＡＯ（Ａ１）は、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィンである。
　高粘度ＰＡＯ（Ａ１）としては、例えば、ポリブテン、ポリイソブチレン、１－デセンオリゴマー、及びエチレン－プロピレン共重合体等、並びにこれらの水素化物が挙げられる。
　高粘度ＰＡＯ（Ａ１）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本実施形態のグリース組成物において、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度は、２８８ｍｍ^２／ｓ以上５０６ｍｍ^２／ｓ以下である。
　高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ以上であると、油膜厚さを十分確保することができる。また、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度が５０６ｍｍ^２／ｓ以下であると、波動歯車装置等の伝達効率が良好となる。
　本実施形態のグリース組成物において、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度は、好ましくは３００ｍｍ^２／ｓ以上５００ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは３２０ｍｍ^２／ｓ以上４８０ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは３５０ｍｍ^２／ｓ以上４５０ｍｍ^２／ｓ以下である。高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度が３００ｍｍ^２／ｓ以上５００ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　本実施形態のグリース組成物において、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の１００℃動粘度は、好ましくは１０ｍｍ^２／ｓ以上７０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは２０ｍｍ^２／ｓ以上６０ｍｍ^２／ｓ以下以下である。高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の４０℃動粘度が１０ｍｍ^２／ｓ以上７０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。
　本実施形態のグリース組成物において、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の粘度指数は、好ましくは１００以上、より好ましくは１１０以上、更に好ましくは１２０以上である。高粘度ＰＡＯ（Ａ１）の粘度指数が１００以上であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　低粘度ＰＡＯ（Ａ２）は、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィンである。
　低粘度ＰＡＯ（Ａ２）としては、例えば、ポリブテン、ポリイソブチレン、１－デセンオリゴマー、及びエチレン－プロピレン共重合体等、並びにこれらの水素化物が挙げられる。
　低粘度ＰＡＯ（Ａ２）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　また、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）は、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）とくり返し単位の構造が同一であってもよく、異なっていてもよい。

　本実施形態のグリース組成物において、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度は、６１．２ｍｍ^２／ｓ以上７４．８ｍｍ^２／ｓ以下である。
　低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度が６１．２ｍｍ^２／ｓ以上であると、耐漏れ性が良好となる。また、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度が７４．８ｍｍ^２／ｓ以下であると、波動歯車装置等の伝達効率が良好となる。
　本実施形態のグリース組成物において、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度は、好ましくは６１．２ｍｍ^２／ｓ以上７４．０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは６２．０ｍｍ^２／ｓ以上７２．０ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは６２．５ｍｍ^２／ｓ以上７０．０ｍｍ^２／ｓ以下である。低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度が６１．２ｍｍ^２／ｓ以上７４．０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　本実施形態のグリース組成物において、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の１００℃動粘度は、好ましくは７．０ｍｍ^２／ｓ以上１３．０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは８．０ｍｍ^２／ｓ以上１２．０ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは９．０ｍｍ^２／ｓ以上１１．０ｍｍ^２／ｓ以下である。低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の４０℃動粘度が７．０ｍｍ^２／ｓ以上１３．０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。
　本実施形態のグリース組成物において、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の粘度指数は、好ましくは１００以上、より好ましくは１２０以上、更に好ましくは１３０以上である。低粘度ＰＡＯ（Ａ２）の粘度指数が１００以上であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　エステル系合成油としては、例えば、ジエステル系油、芳香族エステル系油、ポリオールエステル系油、コンプレックスエステル系油などが挙げられる。
　これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　ジエステル系油としては、例えば、セバシン酸ジブチル、セバシン酸ジ（２－エチルへキシル）、セバシン酸ジイソデシル、セバシン酸ジトリ（ｎ－デシル）、セバシン酸ジイソトリデシル、アジピン酸ジブチル、アジピン酸ジ（２－エチルヘキシル）、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジトリ（ｎ－デシル）、アジピン酸ジイソトリデシル、ジトリデシルグルタレート、メチルアセチルリシノレート等が挙げられる。
　芳香族エステル系油としては、例えば、トリメリット酸トリス（２－エチルへキシル）、
トリメリット酸トリ（ｎ－デシル）、ピロメリット酸テトラ（ｎ－オクチル）等が挙げられる。
　ポリオールエステル系油としては、例えば、トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンベラルゴネート、ペンタエリスリトール－２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールベラルゴネート等が挙げられる。
　コンプレックスエステル系油としては、例えば、多価アルコールと二塩基酸及び一塩基酸の混合脂肪酸とのオリゴエステル等が挙げられる。
　これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらの中でも、分岐鎖を有するエステル系合成油が好ましく、セバシン酸ジ（２－エチルへキシル）、セバシン酸ジイソデシル、セバシン酸ジイソトリデシル、アジピン酸ジ（２－エチルヘキシル）、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジイソトリデシル、トリメリット酸トリス（２－エチルへキシル）がより好ましい。

　本実施形態のグリース組成物において、エステル系合成油の４０℃動粘度は、好ましくは４．０ｍｍ^２／ｓ以上４０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは７．０ｍｍ^２／ｓ以上３０ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは９．０ｍｍ^２／ｓ以上２５ｍｍ^２／ｓ以下である。エステル系合成油の４０℃動粘度が４．０ｍｍ^２／ｓ以上４０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　本実施形態のグリース組成物において、エステル系合成油の１００℃動粘度は、好ましくは１．５ｍｍ^２／ｓ以上６．０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは２．０ｍｍ^２／ｓ以上５．０ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは２．５ｍｍ^２／ｓ以上４．０ｍｍ^２／ｓ以下である。エステル系合成油の４０℃動粘度が１．５ｍｍ^２／ｓ以上６．０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより向上させやすい。
　本実施形態のグリース組成物において、エステル系合成油の粘度指数は、好ましくは１００以上、より好ましくは１２０以上、更に好ましくは１４０以上である。エステル系合成油の粘度指数が１００以上であると、本発明の効果をより向上させやすい。

　前記エステル系合成油は、ジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含むことが好ましい。前記エステル系合成油が、ジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含むと、潤滑性を向上させやすくすることができる。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、エステル系合成油中のジエステル系油（Ａ３）の含有量は、混合基油の低粘度化によるトルク伝達効率の向上の観点（本明細書において、単に「低粘度化の観点」ともいう。）から、エステル系合成油の全量基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上であり、また、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９２質量％以下、更に好ましくは９０質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、エステル系合成油中の芳香族エステル系油（Ａ４）の含有量は、低粘度化の観点から、エステル系合成油の全量基準で、好ましくは５質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、ジエステル系油（Ａ３）の含有量は、低粘度化の観点から、基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは１５質量％以上、より好ましくは１８質量％以上、更に好ましくは２０質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２８質量％以下、更に好ましくは２６質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、芳香族エステル系油（Ａ４）の含有量は、低粘度化の観点から、基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは２．０質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上、更に好ましくは４．０質量％以上であり、また、好ましくは７．０質量％以下、より好ましくは６．０質量％以下、更に好ましくは５．０質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、ジエステル系油（Ａ３）の含有量は、低粘度化の観点から、グリース組成物の全量基準で、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１３質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２２質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、芳香族エステル系油（Ａ４）の含有量は、低粘度化の観点から、グリース組成物の全量基準で、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは２．０質量％以上、更に好ましくは２．５質量％以上であり、また、好ましくは５．０質量％以下、より好ましくは４．５質量％以下、更に好ましくは４．０質量％以下である。

　前記エステル系合成油がジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む場合、前記ジエステル系油（Ａ３）と前記芳香族エステル系油（Ａ４）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ４）］としては、低粘度化の観点から、質量比で、好ましくは１～１２、より好ましくは２～１０、更に好ましくは３～８である。

　本実施形態のグリース組成物において、基油（Ａ）は、高粘度ＰＡＯ（Ａ１）、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）、及びエステル系合成油以外の他の基油を含有していてもよい。
　当該他の基油としては、鉱油、並びに、ＰＡＯ及びエステル系合成油以外の合成油から選ばれる１種以上が挙げられる。

　鉱油としては、例えば、パラフィン基原油、中間基原油、ナフテン基原油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；前記常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；前記留出油を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化仕上げ、水素化分解、高度水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化異性化脱ろう等の精製処理を１つ以上施して得られる鉱油等が挙げられる。

　高粘度ＰＡＯ（Ａ１）、低粘度ＰＡＯ（Ａ２）及びエステル系合成油以外の合成油としては、例えば、ノルマルパラフィン、イソパラフィン、芳香族系油、エーテル系油、フィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ＧＴＬワックス（Ｇａｓ　Ｔｏ　Ｌｉｑｕｉｄｓ　ＷＡＸ））を異性化することで得られるＧＴＬ基油等が挙げられる。
　これらは１種であってもよく、２種以上を併用してもよい。

　芳香族系油としては、例えば、モノアルキルベンゼン、ジアルキルベンゼン等のアルキルベンゼン；モノアルキルナフタレン、ジアルキルナフタレン、ポリアルキルナフタレン等のアルキルナフタレン；等が挙げられる。

　エーテル系油としては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコールモノエーテル、ポリプロピレングリコールモノエーテル等のポリグリコール；モノアルキルトリフェニルエーテル、アルキルジフェニルエーテル、ジアルキルジフェニルエーテル、ペンタフェニルエーテル、テトラフェニルエーテル、モノアルキルテトラフェニルエーテル、ジアルキルテトラフェニルエーテル等のフェニルエーテル系油；等が挙げられる。

　本発明の一態様で用いる基油（Ａ）の４０℃動粘度としては、好ましくは１０ｍｍ^２／ｓ以上、より好ましくは２０ｍｍ^２／ｓ以上、更に好ましくは３０ｍｍ^２／ｓ以上、より更に好ましくは４０ｍｍ^２／ｓ以上である。基油（Ａ）の４０℃動粘度が１０ｍｍ^２／ｓ以上であると、本発明の効果を発揮させやすい。
　また、本実施形態の基油（Ａ）は、４０℃動粘度が、好ましくは１２０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは１００ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは９０ｍｍ^２／ｓ以下、より更に好ましくは８０ｍｍ^２／ｓ以下である。基油（Ａ）の４０℃動粘度が１２０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより発揮させやすい。
　これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは１０～１２０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは２０～１００ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは３０～９０ｍｍ^２／ｓ、より更に好ましくは４０～８０ｍｍ^２／ｓである。

　本発明の一態様で用いる基油（Ａ）の１００℃動粘度としては、好ましくは２．０ｍｍ^２／ｓ以上、より好ましくは３．０ｍｍ^２／ｓ以上、更に好ましくは４．０ｍｍ^２／ｓ以上である。基油（Ａ）の１００℃動粘度が２．０ｍｍ^２／ｓ以上であると、本発明の効果をより発揮させやすい。
　また、本実施形態の基油（Ａ）は、１００℃動粘度が、好ましくは２０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは１８ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは１６ｍｍ^２／ｓ以下である。基油（Ａ）の４０℃動粘度が２０ｍｍ^２／ｓ以下であると、本発明の効果をより発揮させやすい。
　これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは２．０～２０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは３．０～１８ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは４．０～１６ｍｍ^２／ｓである。
　なお、本発明の一態様で用いる基油（Ａ）は、高粘度の基油と、低粘度の基油とを組み合わせて、動粘度を上記範囲に調製した混合基油を用いてもよい。

　本発明の一態様で用いる基油（Ａ）の粘度指数としては、好ましくは９０以上、より好ましくは１１０以上、更に好ましくは１３０以上である。
　なお、本明細書において、動粘度及び粘度指数は、ＪＩＳ　Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定又は算出した値を意味する。

　本発明の一態様のグリース組成物において、基油（Ａ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、より更に好ましくは６５質量％以上であり、また、好ましくは９８．５質量％以下、より好ましくは９７質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下、より更に好ましくは９３質量％以下である。

＜ウレア系増ちょう剤（Ｂ）＞
　本発明の一態様のグリース組成物は、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含有する。
　本発明の一態様のグリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）としては、ウレア結合を有する化合物であればよいが、２つのウレア結合を有するジウレア化合物が好ましく、耐熱性の観点から、下記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物がより好ましい。
　　Ｒ^１－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^３－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^２　　　　（ｂ１）
　なお、本発明の一態様で用いるウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、１種からなるものであってもよく、２種以上の混合物であってもよい。

　上記一般式（ｂ１）中、Ｒ^１及びＲ^２は、それぞれ独立に、炭素数６～２４の１価の炭化水素基を示す。Ｒ^１及びＲ^２は、同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。Ｒ^３は、炭素数６～１８の２価の芳香族炭化水素基を示す。

　前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基の炭素数としては、６～２４であるが、好ましくは６～２０、より好ましくは６～１８である。
　また、Ｒ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基としては、飽和又は不飽和の１価の鎖式炭化水素基、飽和又は不飽和の１価の脂環式炭化水素基、１価の芳香族炭化水素基が挙げられる。

　ここで、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２における、鎖式炭化水素基の含有率をＸモル当量、脂環式炭化水素基の含有率をＹモル当量、及び芳香族炭化水素基の含有率をＺモル当量とした際、下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たすことが好ましい。
・要件（ａ）：［（Ｘ＋Ｙ）／（Ｘ＋Ｙ＋Ｚ）］×１００の値が９０以上（好ましくは９５以上、より好ましくは９８以上、更に好ましくは１００）である。
・要件（ｂ）：Ｘ／Ｙ比が、０／１００（Ｘ＝０、Ｙ＝１００）～１００／０（Ｘ＝１００、Ｙ＝０）（好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは２０／８０～８０／２０）である。
　なお、前記脂環式炭化水素基、前記鎖式炭化水素基、及び前記芳香族炭化水素基は、上記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択される基であることから、Ｘ、Ｙ、及びＺの値の総和は、上記一般式（ｂ１）で示される化合物１モルに対して、２モル当量である。また、上記要件（ａ）及び（ｂ）の値は、グリース組成物中に含まれる、上記一般式（ｂ１）で示される化合物群全量に対する平均値を意味する。
　上記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす、上記一般式（ｂ１）で表される化合物を用いることで、耐熱性に優れるグリース組成物としやすい。
　なお、Ｘ、Ｙ、及びＺの値は、原料として使用する各アミンのモル当量から算出することができる。

　１価の飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルキル基が挙げられ、具体的には、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、オクタデセニル基、ノナデシル基、イコシル基等が挙げられる。これらの中でも、オクタデシル基が好ましい。
　１価の不飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルケニル基が挙げられ、具体的には、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、オレイル基、ゲラニル基、ファルネシル基、リノレイル基等が挙げられる。
　なお、１価の飽和鎖式炭化水素基及び１価の不飽和鎖式炭化水素基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。

　１価の飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基等のシクロアルキル基；メチルシクロヘキシル基、ジメチルシクロヘキシル基、エチルシクロヘキシル基、ジエチルシクロヘキシル基、プロピルシクロヘキシル基、イソプロピルシクロヘキシル基、１－メチル－プロピルシクロヘキシル基、ブチルシクロヘキシル基、ペンチルシクロヘキシル基、ペンチル－メチルシクロヘキシル基、ヘキシルシクロヘキシル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルキル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキシル基）；等が挙げられる。これらの中でも、シクロヘキシル基が好ましい。

　１価の不飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキセニル基、シクロヘプテニル基、シクロオクテニル基等のシクロアルケニル基；メチルシクロヘキセニル基、ジメチルシクロヘキセニル基、エチルシクロヘキセニル基、ジエチルシクロヘキセニル基、プロピルシクロヘキセニル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルケニル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキセニル基）；等が挙げられる。

　１価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニル基、ビフェニル基、ターフェニル基、ナフチル基、ジフェニルメチル基、ジフェニルエチル基、ジフェニルプロピル基、メチルフェニル基、ジメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基等が挙げられる。

　前記一般式（ｂ１）中のＲ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基の炭素数としては、６～１８であるが、好ましくは６～１５、より好ましくは６～１３である。
　Ｒ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、ジフェニルプロピレン基、メチルフェニレン基、ジメチルフェニレン基、エチルフェニレン基等が挙げられる。
　これらの中でも、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、又はジフェニルプロピレン基が好ましく、ジフェニルメチレン基がより好ましい。

　本発明の一態様のグリース組成物において、成分（Ｂ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは１．０～２０．０質量％、より好ましくは１．５～１５．０質量％、更に好ましくは２．０～１３．０質量％、より更に好ましくは４．０～１２．０質量％、更になお好ましくは５．０質量％～１１．０質量％である。
　成分（Ｂ）の含有量が１．０質量％以上であれば、得られるグリース組成物の混和ちょう度を適度な範囲に調製し易い。
　一方、成分（Ｂ）の含有量が２０．０質量％以下であれば、得られるグリース組成物を軟らかく調整できるため、波動歯車装置等の伝達効率を向上させやすい。

［ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造方法］
　ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、上述の基油（Ａ）にイソシアネート化合物を溶解させて得られる加熱した溶液αに、基油（Ａ）にモノアミンを溶解させた溶液βを添加する方法が好ましい。
　例えば、前記一般式（ｂ１）で表される化合物を合成する場合に、イソシアネート化合物としては、前記一般式（ｂ１）中のＲ^３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ^１及びＲ^２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を合成することができる。

　なお、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点から、下記［１］に示すようなグリース製造装置を用いて、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）を含むグリース組成物を製造することが好ましい。
［１］グリース原料が導入される導入部、及び外部にグリースを吐出させる吐出部を有する容器本体と、
　前記容器本体の内周の軸方向に回転軸を有し、前記容器本体の内部に回転可能に設けられた回転子とを備え、
　前記回転子は、
　（ｉ）前記回転子の表面に沿って、凹凸が交互に設けられ、当該凹凸が前記回転軸に対して傾斜し、
　（ｉｉ）前記導入部から前記吐出部方向への送り能力を有する
第一凹凸部を備えている、グリース製造装置。

　以下、上記［１］に記載のグリース製造装置について説明するが、以下の記載の「好ましい」とされる規定は、特に断りが無い限り、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点からの態様である。

　図１は、本発明の一態様で使用し得る、上記［１］のグリース製造装置の断面の模式図である。
　図１に示すグリース製造装置１は、グリース原料を内部に導入する容器本体２と、容器本体２の内周の中心軸線上に回転軸１２を有し、回転軸１２を中心軸として回転する回転子３とを備える。
　回転子３は、回転軸１２を中心軸として高速回転し、容器本体２の内部でグリース原料に高いせん断力を与える。これにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースが製造される。
　容器本体２は、図１に示すように、上流側から順に、導入部４、滞留部５、第一内周面６、第二内周面７、及び吐出部８に区画されていることが好ましい。
　容器本体２は、図１に示すように、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、次第に内径が拡径する円錐台状の内周面を有していることが好ましい。
　容器本体２の一端となる導入部４は、容器本体２の外部からグリース原料を導入する複数の溶液導入管４Ａ、４Ｂを備える。

　滞留部５は、導入部４の下流部に配置され、導入部４から導入されたグリース原料を一時的に滞留させる空間である。この滞留部５にグリース原料が長時間滞留すると、滞留部５の内周面に付着したグリースが、大きなダマを形成してしまうので、なるべく短時間で下流側の第一内周面６に搬送するのが好ましい。更に好ましくは、滞留部５を経ず、直接第一内周面６に搬送することが好ましい。
　第一内周面６は、滞留部５に隣接した下流部に配置され、第二内周面７は、第一内周面６に隣接した下流部に配置される。詳しくは後述するが、第一内周面６に第一凹凸部９を設けること、及び第二内周面７に第二凹凸部１０を設けることが、第一内周面６及び第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与する高せん断部として機能させる上で好ましい。
　容器本体２の他端となる吐出部８は、第一内周面６と第二内周面７で撹拌されたグリースを吐出する部分であり、グリースを吐出する吐出口１１を備える。吐出口１１は、回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に形成されている。これにより、グリースが吐出口１１から回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に吐出される。但し、吐出口１１は、必ずしも回転軸１２に直交せずともよく、回転軸１２と平行方向又は略平行方向に形成されていてもよい。

　回転子３は、容器本体２の円錐台状の内周面の中心軸線を回転軸１２として回転可能に設けられ、図１に示すように容器本体２を上流部から下流部に向けてみたときに、反時計回りに回転する。
　回転子３は、容器本体２の円錐台の内径の拡大に応じて拡大する外周面を有し、回転子３の外周面と、容器本体２の円錐台の内周面とは、一定の間隔が維持されている。
　回転子３の外周面には、回転子３の表面に沿って凹凸が交互に設けられた回転子の第一凹凸部１３が設けられている。

　回転子の第一凹凸部１３は、導入部４から吐出部８方向に、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８方向への送り能力を有する。即ち、回転子の第一凹凸部１３は、回転子３が図１に示された方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜している。

　回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと凸部１３Ｂの段差は、回転子３の外周面の凹部１３Ａの直径を１００とした際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
　円周方向における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

　回転子３の回転軸１２に直交する断面における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの幅と、凹部１３Ａの幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
　回転軸１２に対する、回転子の第一凹凸部１３の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

　容器本体２の第一内周面６には、内周面に沿って凹凸が複数形成された第一凹凸部９が備えられていることが好ましい。
　また、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸は、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
　即ち、容器本体２側の第一凹凸部９の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第一内周面６に備えられた複数の凹凸を有する第一凹凸部９によって、撹拌能力と吐出能力が更に増強される。

　容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の深さは、容器内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
　容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

　容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の凹部の幅と、溝間の凸部の幅との比〔凹部の幅／凸部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
　回転軸１２に対する、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
　なお、容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９を備えることによって、第一内周面６をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させることができるが、第一凹凸部９は必ずしも設けずともよい。

　回転子の第一凹凸部１３の下流部の外周面には、回転子３の表面に沿って、凹凸が交互に設けられた回転子の第二凹凸部１４が設けられていることが好ましい。
　回転子の第二凹凸部１４は、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８に向けて、溶液を上流側に押し戻す送り抑制能力を有する。

　回転子の第二凹凸部１４の段差は、回転子３の外周面の凹部の直径を１００として際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
　円周方向における回転子の第二凹凸部１４の凸部の数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

　回転子３の回転軸に直交する断面における回転子の第二凹凸部１４の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
　回転軸１２に対する、回転子の第二凹凸部１４の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

　容器本体２の第二内周面７には、容器本体２側の第一凹凸部９における凹凸の下流部に隣接して、複数の凹凸が形成された第二凹凸部１０が備えられていることが好ましい。
　凹凸は、容器本体２の内周面に複数形成され、それぞれの凹凸は、回転子の第二凹凸部１４の傾斜方向とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
　即ち、容器本体２側の第二凹凸部１０の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を上流側に押し戻す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第二内周面７に備えられた第二凹凸部１０の凹凸によって、撹拌能力が更に増強される。また、容器本体の第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させ得る。

　容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の深さは、容器本体２の内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
　容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

　回転子３の回転軸１２に直交する断面における容器本体２側の第二凹凸部１０の凹凸の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
　回転軸１２に対する、容器本体２側の第二凹凸部１０の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
　容器本体２側の第一凹凸部９の長さと、容器本体２側の第二凹凸部１０の長さとの比〔第一凹凸部の長さ／第二凹凸部の長さ〕は、好ましくは２／１～２０／１である。

　図２は、グリース製造装置１の容器本体２側の第一凹凸部９における、回転軸１２に直交する方向の断面の図である。
　図２に示す、回転子の第一凹凸部１３には、第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出方向先端よりも、先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパー１５が複数設けられている。また、図示を省略するが、第二凹凸部１４にも、第一凹凸部１３と同様、凸部の先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパーが複数設けられている。
　スクレーパー１５は、容器本体２側の第一凹凸部９、及び、容器本体２側の第二凹凸部１０の内周面に付着したグリースを掻き取るものである。
　回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出量に対する、スクレーパー１５の先端の突出量は、スクレーパー１５の先端の半径（Ｒ２）と、凸部１３Ｂの先端の半径（Ｒ１）との比〔Ｒ２／Ｒ１〕が、１．００５を超え、２．０未満となることが好ましい。

　スクレーパー１５の数は、好ましくは２～５００箇所、より好ましくは２～５０箇所、更に好ましくは２～１０箇所である。
　なお、図２に示すグリース製造装置１では、スクレーパー１５を設けているが、スクレーパー１５を設けないものであってもよく、間欠的にスクレーパー１５を設けたものであってもよい。

　グリース製造装置１により、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースを製造するには、前述したグリース原料である、溶液αと溶液βとを、容器本体２の導入部４の溶液導入管４Ａ、４Ｂからそれぞれ導入し、回転子３を高速回転させることにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース基材を製造することができる。
　そして、このようにして得られたグリース基材に、硫黄－リン系極圧剤（Ｃ）、及び他の添加剤（Ｄ）を配合しても、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

　回転子３の高速回転条件として、グリース原料に与えるせん断速度としては、好ましくは１０^２ｓ^－１以上、より好ましくは１０^３ｓ^－１以上、更に好ましくは１０^４ｓ^－１以上であり、また、通常１０^７ｓ^－１以下である。

　また、回転子３の高速回転する際のせん断における、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は、好ましくは１００以下、より好ましくは５０以下、更に好ましくは１０以下である。
　混合液に対するせん断速度ができるだけ均一であることにより、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）やその前駆体を微細化しやすくなり、より均一なグリース構造となる。

　ここで、最高せん断速度（Ｍａｘ）とは、混合液に対して付与される最高のせん断速度であり、最低せん断速度（Ｍｉｎ）とは、混合液に対して付与される最低のせん断速度であって、下記のように定義されるものである。
・最高せん断速度（Ｍａｘ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端の線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端と容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凸部のギャップＡ１）
・最低せん断速度（Ｍｉｎ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａの線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凹部のギャップＡ２）
　なお、ギャップＡ１とギャップＡ２は、図２に示されるとおりである。

　グリース製造装置１がスクレーパー１５を備えていることにより、容器本体２の内周面に付着したグリースを掻き取ることができるため、混練中にダマが発生することを防止することができ、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化したグリースを連続して短時間で製造することができる。
　また、スクレーパー１５が、付着したグリースを掻き取ることにより、滞留グリースが回転子３の回転の抵抗となるのを防止することができるため、回転子３の回転トルクを低減することができ、駆動源の消費電力を低減して、効率的にグリースの連続製造を行うことができる。

　容器本体２の内周面が、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、内径が拡大する円錐台状であるので、遠心力がグリース又はグリース原料を下流方向に排出する効果を持ち、回転子３の回転トルクを低減して、グリースの連続製造を行うことができる。
　回転子３の外周面に、回転子の第一凹凸部１３が設けられ、回転子の第一凹凸部１３が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り能力を有し、回転子の第二凹凸部１４が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り抑制能力を有しているため、溶液に高いせん断力を付与することができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

　容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９が形成され、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜しているため、回転子の第一凹凸部１３の効果に加え、更に、グリース又はグリース原料を下流方向に押し出しながら、十分なグリース原料の撹拌を行うことができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。
　また、容器本体２の第二内周面７に第二凹凸部１０が設けられると共に、回転子３の外周面に回転子の第二凹凸部１４が設けられることにより、グリース原料が必要以上に容器本体の第一内周面６から流出することを防止できるので、溶液に高いせん断力を与えてグリース原料を高分散化して、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

＜リン酸エステルアミン塩（Ｃ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）を含有する。
　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）は、リン酸エステルとアミンとの塩である。
　本実施形態のグリース組成物がリン酸エステルアミン塩（Ｃ）を含有することにより、８０℃未満の低温環境下でも、耐摩耗性に優れたグリース組成物とすることができる。

　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）の当該リン酸エステルとしては、例えば、アリールホスフェート、アルキルホスフェート、アルケニルホスフェート、アルキルアリールホスフェート等の中性リン酸エステル；モノアリールアシッドホスフェート、ジアリールアシッドホスフェート、モノアルキルアシッドホスフェート、ジアルキルアシッドホスフェート、モノアルケニルアシッドホスフェート、ジアルケニルアシッドホスフェート等の酸性リン酸エステル；アリールハイドロゲンホスファイト、アルキルハイドロゲンホスファイト、アリールホスファイト、アルキルホスファイト、アルケニルホスファイト、アリールアルキルホスファイト等の亜リン酸エステル；モノアルキルアシッドホスファイト、ジアルキルアシッドホスファイト、モノアルケニルアシッドホスファイト、ジアルケニルアシッドホスファイト等の酸性亜リン酸エステル；等が挙げられる。これらの中でも、耐摩耗性の観点から、アリールホスフェート、アルキルホスフェート、アルケニルホスフェート、アルキルアリールホスフェート等の中性リン酸エステル；モノアリールアシッドホスフェート、ジアリールアシッドホスフェート、モノアルキルアシッドホスフェート、ジアルキルアシッドホスフェート、モノアルケニルアシッドホスフェート、ジアルケニルアシッドホスフェート等の酸性リン酸エステルが好ましく、モノアルキルアシッドホスフェート、ジアルキルアシッドホスフェートがより好ましい。
　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）の前記リン酸エステルに含まれるアルキル基の炭素数は、好ましくは１～１８、より好ましくは１～１５である。当該アルキル基は、直鎖状又は分岐鎖状であることが好ましく、分岐鎖状であることがより好ましい。

　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）の前記アミンとしては、例えば、オクチルアミン、ジオクチルアミン、トリオクチルアミン、ジメチルドデシルアミン、ジブチルエタノールアミン、ドデシルジエタノールアミン等が挙げられる。これらの中でも、耐摩耗性の観点から、トリオクチルアミンが好ましい。
　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）の前記アミンに含まれるアルキル基の炭素数は、好ましくは１～１５、より好ましくは３～１２である。当該アルキル基は、直鎖状又は分岐鎖状であることが好ましく、直鎖状であることがより好ましい。

　リン酸エステルアミン塩としては、モノヘキシルホスフェートアミン塩、ジヘキシルホスフェートアミン塩が好ましい。
　これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本実施形態のグリース組成物において、耐摩耗性の観点から、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）に由来するリン原子の含有量は、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．０１質量％～０．３０質量％、より好ましくは０．０３質量％～０．２０質量％、更に好ましくは０．０５質量％～０．１５質量％である。
　なお、本明細書において、リン原子の含有量は、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定された値を意味する。

　本実施形態のグリース組成物において、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）の含有量としては、耐摩耗性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．５質量％～５．０質量％、より好ましくは０．７質量％～４．０質量％、更に好ましくは１．０質量％～３．０質量％である。

＜硫黄系極圧剤（Ｄ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、硫黄系極圧剤（Ｄ）を含有する。
　本実施形態のグリース組成物が硫黄系極圧剤（Ｄ）を含有することにより、８０℃以上の高温の場合でも、高い極圧性に優れたグリース組成物とすることができる。

　硫黄系極圧剤（Ｄ）としては、例えば、硫化油脂、硫化脂肪酸、硫化エステル、硫化オレフィン、モノサルファイド、ポリサルファイド、ジヒドロカルビルポリサルファイド、チアジアゾール化合物、アルキルチオカルバモイル化合物、チオカーバメート化合物、ジチオカーバメート化合物、チオテルペン化合物、及びジアルキルチオジプロピオネート化合物などが挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらの中でも、極圧性を向上させる観点から、硫化オレフィンが好ましい。
　前記硫化オレフィンとしては、好ましくは炭素数２～１０のオレフィンの硫化物、より好ましくは分岐鎖を有する炭素数２～１０のオレフィンの硫化物である。

　本実施形態のグリース組成物において、硫黄系極圧剤（Ｄ）に由来する硫黄原子の含有量としては、極圧性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．２５質量％～０．６５質量％、より好ましくは０．３０質量％～０．６０質量％、更に好ましくは０．３５質量％～０．５５質量％である。
　なお、本明細書において、硫黄原子の含有量は、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１－２：２０１３に準拠して測定された値を意味する。

　本実施形態のグリース組成物において、硫黄系極圧剤（Ｄ）の含有量としては、極圧性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．５質量％～５．０質量％、より好ましくは０．７質量％～４．０質量％、更に好ましくは０．９質量％～３．０質量％である。

＜ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）を含有する。
　本実施形態のグリース組成物がジチオリン酸亜鉛（Ｅ）を含有することにより、８０℃未満の低温環境下でも、耐摩耗性に優れたグリース組成物とすることができる。

　ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）としては、下記一般式（ｂ－１）で表される化合物が好ましく挙げられる。

　一般式（ｂ－１）中、Ｒ^ｂ１～Ｒ^ｂ４は、各々独立に、１価の炭化水素基を示す。当該炭化水素基としては、１価の炭化水素基であれば特に制限はなく、例えば、耐摩耗性の観点から、アルキル基、アルケニル基、シクロアルキル基、アリール基等が好ましく挙げられる。これらの中でも、アルキル基が好ましい。
　すなわち、本実施形態で用いられるジチオリン酸亜鉛（Ｅ）としては、ジアルキルジチオリン酸亜鉛が好ましい。
　なお、Ｒ^ｂ１～Ｒ^ｂ４として選択され得るシクロアルキル基、アリール基は、例えばデカリル基、ナフチル基等の多環式の基であってもよい。
　また、Ｒ^ｂ１～Ｒ^ｂ４として選択され得る１価の炭化水素基は、水酸基、カルボキシ基、アミノ基、アミド基、ニトロ基、シアノ基等の酸素原子及び／又は窒素原子を含む置換基を有するもの、また窒素原子、酸素原子、ハロゲン原子等により一部が置換されたものであってもよく、１価の炭化水素基がシクロアルキル基、アリール基の場合は更にアルキル基、アルケニル基等の置換基を有していてもよい。

　Ｒ^ｂ１～Ｒ^ｂ４として選択され得るアルキル基、アルケニル基は直鎖状、分岐鎖状のいずれであってもよいが、耐摩耗性の観点から、第１級、第２級のものが好ましく、中でも第１級アルキル基、第２級アルキル基が好ましく、第２級アルキル基がより好ましい。
　すなわち、本実施形態で用いられるジアルキルジチオリン酸亜鉛としては、第１級アルキル基もしくは第２級アルキル基またはそれらの組み合わせが好ましく、第１級ジアルキルジチオリン酸亜鉛もしくは第２級ジアルキルジチオリン酸亜鉛又はそれらの組み合わせがより好ましく、第２級ジアルキルジチオリン酸亜鉛が更に好ましい。

　耐摩耗性の観点から、Ｒ^ｂ１～Ｒ^ｂ４の炭化水素基の炭素数としては、１価の炭化水素基がアルキル基の場合、好ましくは１以上、より好ましくは２以上、更に好ましくは３以上であり、上限として好ましくは２４以下、より好ましくは１８以下、更に好ましくは１２以下、より更に好ましくは１０以下である。１価の炭化水素がアルケニル基の場合、好ましくは２以上、より好ましくは３以上であり、上限として好ましくは２４以下、より好ましくは１８以下、更に好ましくは１２以下、より更に好ましくは１０以下である。また、１価の炭化水素がシクロアルキル基の場合、炭素数は好ましくは５以上、上限として好ましくは２０以下であり、１価の炭化水素がアリール基の場合、炭素数は好ましくは６以上、上限として好ましくは２０以下である。

　ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本実施形態のグリース組成物において、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）に由来する亜鉛原子の含有量としては、耐摩耗性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．０５質量％～０．３５質量％、より好ましくは０．０７質量％～０．３０質量％、更に好ましくは０．１０質量％～０．２５質量％である。
　なお、本明細書において、亜鉛原子の含有量は、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定された値を意味する。

　本実施形態のグリース組成物において、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）の含有量としては、耐摩耗性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．５質量％～５．０質量％、より好ましくは０．７質量％～４．０質量％、更に好ましくは１．０質量％～３．０質量％である。

＜メラミンシアヌレート（Ｆ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、メラミンシアヌレート（Ｆ）を含有する。
　本実施形態のグリース組成物がメラミンシアヌレート（Ｆ）を含有することにより、８０℃未満の低温環境下でも、耐摩耗性に優れたグリース組成物とすることができる。また、本実施形態のグリース組成物がメラミンシアヌレート（Ｆ）を含有することにより、８０℃以上の高温環境下における耐焼付性に優れたグリース組成物とすることができる。
　メラミンシアヌレートとは、メラミンとシアヌル酸からなる有機塩であり、グラファイト構造を有するものである。

　メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径としては、好ましくは５．０μｍ以下、より好ましくは４．０μｍ以下、更に好ましくは３．０μｍ以下、より更に好ましくは２．５μｍ以下、更になお好ましくは２．０μｍ以下である。また、メラミンシアヌレート（Ｆ）の粒子径としては、下限値の制限は特に無いが、通常０．００５μｍ以上である。
　メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径が小さい程、グリース組成物が波動歯車装置等に入り込みやすいため、波動歯車装置等の摩耗量を減少することができる。したがって、メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径が小さい程好ましい。
　なお、本明細書において、メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径とは、以下の方法により測定される平均粒径を意味する。また、メラミンシアヌレート（Ｆ）単体の粒子径は、グリース組成物中でも同等の粒子径が維持される。（即ち、グリース組成物中に含有されるメラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径は、メラミンシアヌレート（Ｆ）そのものの粒子径と同程度である。）　

［メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径］
　メラミンシアヌレート（Ｆ）の平均粒子径としては、動的光散乱法（光子相関法）により２５℃で測定し、ＣＯＮＴＩＮ法で解析した分散粒径分布から算出した、散乱強度基準の５０％粒径（体積中位粒径、Ｄ_５０）を用いることができる。

　本実施形態のグリース組成物において、メラミンシアヌレート（Ｆ）の含有量としては、潤滑性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．２質量％以上、より好ましくは０．３質量％以上、更に好ましくは０．５質量％以上である。また、本発明のグリース組成物において、メラミンシアヌレート（Ｆ）の含有量としては、潤滑性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは１０．０質量％以下、より好ましくは５．０質量％以下、更に好ましくは３．０質量％以下、より更に好ましくは２．０質量％以下である。

＜有機モリブデン化合物（Ｇ）＞
　本実施形態のグリース組成物は、有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有する。
　本実施形態のグリース組成物が有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有することにより、８０℃以上の高温の場合、摺動面と反応して被膜を形成するため、高い極圧性や耐荷重性に優れたグリース組成物とすることができる。

　有機モリブデン化合物（Ｇ）としては、例えば、ジチオリン酸モリブデン（ＭｏＤＴＰ）（Ｇ１）、ジチオカルバミン酸モリブデン（ＭｏＤＴＣ）（Ｇ２）等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらの中でも、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、有機モリブデン化合物（Ｇ）は、ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）を含むことが好ましい。

＜＜ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）＞＞
　ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）としては、例えば、下記一般式（ｇ１－１）又は一般式（ｇ１－２）で表される、一分子中に２つのモリブデン原子を含むジチオリン酸モリブデンが挙げられる。

　上記一般式（ｇ１－１）中のＲ^４１～Ｒ^４４、上記一般式（ｇ１－２）中のＲ^５１～Ｒ^５４は、それぞれ独立に炭素数１～３０の炭化水素基を示し、これらは互いに同一でも異なっていてもよい。
　上記一般式（ｇ１－１）中のＸ^４１～Ｘ^４８、上記一般式（ｇ１－２）中のＸ^５１～Ｘ^５４は、それぞれ独立に酸素原子又は硫黄原子を示す。これらは互いに同一でも異なっていてもよく、Ｘ^４３及びＸ^４４、Ｘ^４５及びＸ^４６、Ｘ^４７及びＸ^４８、Ｘ^５３及びＸ^５４の少なくとも一方が硫黄原子である。

　Ｒ^４１～Ｒ^４４、Ｒ^５１～Ｒ^５４の炭化水素基としては、例えば、アルキル基、アルケニル基、シクロアルキル基、アリール基、アルキルアリール基、アリールアルキル基等が挙げられ、極圧性を向上させる観点から、アルキル基、アルケニル基が好ましく、アルキル基がより好ましい。

　これと同様の観点から、Ｒ^４１～Ｒ^４４、Ｒ^５１～Ｒ^５４の炭化水素基の炭素数は、好ましくは２以上、より好ましくは４以上、更に好ましくは６以上であり、上限として好ましくは２４以下、より好ましくは２２以下、更に好ましくは２０以下、より更に好ましくは１８以下である。

　式（ｇ１－１）中のＸ^４１～Ｘ^４８について、既述のようにその少なくとも二つは硫黄原子であり、好ましくはＸ^４１、Ｘ^４２が酸素原子であり、Ｘ^４３～Ｘ^４８が硫黄原子であることが好ましい。
　また、式（ｇ１－２）中のＸ^５１～Ｘ^５４は酸素原子であることが好ましい。

　有機モリブデン化合物（Ｇ）が、ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）を含む場合、ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）の含有量は、有機モリブデン化合物（Ｇ）の全量基準で、好ましくは５０～１００質量％、より好ましくは６０～１００質量％、更に好ましくは７０～１００質量％である。

＜＜ジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）＞＞
　ジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）としては、例えば、一分子中に２つのモリブデン原子を含む二核のジチオカルバミン酸モリブデン、一分子中に３つのモリブデン原子を含む三核のジチオカルバミン酸モリブデン等が挙げられる。

　二核のジチオカルバミン酸モリブデンとしては、例えば、下記一般式（ｇ２－１）で表される化合物、下記一般式（ｇ２－２）で表される化合物が挙げられる。

　上記一般式（ｇ２－１）及び（ｇ２－２）中、Ｒ^１１～Ｒ^１４は、それぞれ独立に、炭化水素基を示し、これらは互いに同一であってもよく、異なっていてもよい。
　Ｘ^１１～Ｘ^１８は、それぞれ独立に、酸素原子又は硫黄原子を示し、互いに同一であってもよく、異なっていてもよい。ただし、式（ｇ２－１）中のＸ^１１～Ｘ^１８の少なくとも二つは硫黄原子である。
　Ｒ^１１～Ｒ^１４として選択し得る炭化水素基の炭素数は、６～２２が好ましい。

　上記一般式（ｇ２－１）及び（ｇ２－２）中のＲ^１１～Ｒ^１４として選択し得る、当該炭化水素基としては、例えば、アルキル基、アルケニル基、シクロアルキル基、アリール基、アルキルアリール基、アリールアルキル基等が挙げられる。
　当該アルキル基としては、例えば、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基等が挙げられる。
　当該アルケニル基としては、例えば、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基等が挙げられる。
　当該シクロアルキル基としては、例えば、シクロヘキシル基、ジメチルシクロヘキシル基、エチルシクロヘキシル基、メチルシクロヘキシルメチル基、シクロヘキシルエチル基、プロピルシクロヘキシル基、ブチルシクロヘキシル基、ヘプチルシクロヘキシル基等が挙げられる。
　当該アリール基としては、例えば、フェニル基、ナフチル基、アントラセニル基、ビフェニル基、ターフェニル基等が挙げられる。
　当該アルキルアリール基としては、例えば、トリル基、ジメチルフェニル基、ブチルフェニル基、ノニルフェニル基、ジメチルナフチル基等が挙げられる。
　当該アリールアルキル基としては、例えば、メチルベンジル基、フェニルメチル基、フェニルエチル基、ジフェニルメチル基等が挙げられる。

　これらの中でも、下記構造式（ｇ２－３）で表されるジアルキルジチオカルバミン酸モリブデンが好ましい。

［上記構造式（ｇ２－３）中、Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３、及びＲ^４は、各々独立に、炭素数４～２２の脂肪族炭化水素基を示す。Ｘ^１及びＸ^２は硫黄原子であり、Ｘ^３及びＸ^４は酸素原子である。］
　上記Ｒ^１、Ｒ^２、Ｒ^３、及びＲ^４は、各々独立に、炭素数４～１２の脂肪族炭化水素基である短鎖置換基群又は炭素数１３～２２の脂肪族炭化水素基である長鎖置換基群を含むことが好ましい。
　短鎖置換基群として選択し得る、炭素数４～１２の脂肪族炭化水素基としては、例えば、炭素数４～１２のアルキル基、炭素数４～１２のアルケニル基などが挙げられる。
　具体的には、例えば、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、ブテニル基、ペンテニル基、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基などが挙げられる。これらは、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。なお、短鎖置換基群として選択し得る、脂肪族炭化水素基の炭素数は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、好ましくは５～１１、より好ましくは６～１０、更に好ましくは７～９である。
　長鎖置換基群として選択し得る、炭素数１３～２２の脂肪族炭化水素基としては、例えば、炭素数１３～２２のアルキル基、炭素数１３～２２のアルケニル基などが挙げられる。
　具体的には、例えば、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、ヘンイコシル基、ドコシル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、オレイル基、ノナデセニル基、イコセニル基、ヘンイコセニル基、ドコセニル基などが挙げられる。これらは、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。
　なお、長鎖置換基群として選択し得る、脂肪族炭化水素基の炭素数は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、好ましくは１３～２０、より好ましくは１３～１６、更に好ましくは１３～１４である。
　前記構造式（１）で表されるジアルキルジチオカルバミン酸モリブデンの全分子中における前記短鎖置換基群と前記長鎖置換基群とのモル比（前記短鎖置換基群：前記長鎖置換基群）は、１０：９０～９０：１０が好ましく、３０：７０～７０：３０がより好ましく、４０：６０～６０：４０が更に好ましい。

　三核のジチオカルバミン酸モリブデンとしては、例えば、下記一般式（ｇ２－４）で表される化合物が挙げられる。
　　　　　　　　　Ｍｏ_３Ｓ_ｋＥ_ｍＬ_ｎＡ_ｐＱ_ｚ　　　（ｇ２－４）

　前記一般式（ｇ２－４）中、ｋは１以上の整数、ｍは０以上の整数であり、ｋ＋ｍは４～１０の整数であり、４～７の整数であることが好ましい。ｎは１～４の整数、ｐは０以上の整数である。ｚは０～５の整数であって、非化学量論の値を含む。
　Ｅは、それぞれ独立に、酸素原子又はセレン原子であり、例えば、後述するコアにおいて硫黄を置換し得るものである。
　Ｌは、それぞれ独立に、炭素原子を含有する有機基を有するアニオン性リガンドであり、各リガンドにおける該有機基の炭素原子の合計が１４個以上であり、各リガンドは同一であってもよいし、異なっていてもよい。
　Ａは、それぞれ独立に、Ｌ以外のアニオンである。
　Ｑは、それぞれ独立に、電子を供与する中性化合物であり、三核モリブデン化合物上における空の配位を満たすために存在する。

　三核のジチオカルバミン酸モリブデン中のモリブデン原子含有量は、三核のジチオカルバミン酸モリブデンの全量基準で、好ましくは２．０質量％以上、より好ましくは４．０質量％以上、更に好ましくは５．０質量％以上である。また、好ましくは９．０質量％以下、より好ましくは７．０質量％以下、更に好ましくは６．０質量％以下である。
　これらの数値範囲の上限値及び下限値は任意に組み合わせることができる。具体的には、好ましくは２．０質量％～９．０質量％、より好ましくは４．０質量％～７．０質量％、更に好ましくは５．０質量％～６．０質量％である。

　有機モリブデン化合物（Ｇ）が、ジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）を含む場合、ジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）の含有量は、有機モリブデン化合物（Ｇ）の全量基準で、好ましくは５０～１００質量％、より好ましくは６０～１００質量％、更に好ましくは７０～１００質量％である。

　有機モリブデン化合物（Ｇ）が、ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）及びジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）を含む場合、ジチオリン酸モリブデン（Ｇ１）及びジチオカルバミン酸モリブデン（Ｇ２）の合計含有量は、有機モリブデン化合物（Ｇ）の全量基準で、好ましくは７０～１００質量％、より好ましくは８０～１００質量％、更に好ましくは９０～１００質量％である。

　本実施形態のグリース組成物において、有機モリブデン化合物（Ｇ）に由来するモリブデン原子の含有量としては、極圧性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．０５質量％～０．３５質量％、より好ましくは０．０７質量％～０．３０質量％、更に好ましくは０．１０質量％～０．２５質量％である。
　なお、本明細書において、モリブデン原子の含有量は、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定された値を意味する。

　本実施形態のグリース組成物において、有機モリブデン化合物（Ｇ）の含有量としては、極圧性の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．５質量％～５．０質量％、より好ましくは０．７質量％～４．０質量％、更に好ましくは０．９質量％～３．０質量％である。

＜その他添加剤（Ｈ）＞
　本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、一般的なグリースに配合される、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、成分（Ｄ）、成分（Ｅ）、成分（Ｆ）、及び（Ｇ）以外の添加剤（Ｈ）を含有してもよい。
　添加剤（Ｈ）としては、例えば、酸化防止剤、粘度調整剤、防錆剤、固体潤滑剤、清浄分散剤等が挙げられる。
　添加剤（Ｈ）は、それぞれ、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　これらの中でも、酸化防止剤、粘度調整剤、及び防錆剤からなる群から選択される１種以上の添加剤を含有することが好ましい。

　酸化防止剤としては、例えば、フェノール系酸化防止剤等が挙げられる。

　粘度調整剤としては、例えば、非分散型ポリ（メタ）アクリレート（ＰＭＡ）、分散型ポリ（メタ）アクリレート、オレフィン系共重合体（オレフィンコポリマー（ＯＣＰ）；例えば、エチレン－プロピレン共重合体等）、分散型オレフィン系共重合体、スチレン系共重合体（例えば、スチレン－ジエン水素化共重合体等）等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。
　これらの粘度調整剤の質量平均分子量（Ｍｗ）としては、波動歯車装置等での高いせん断がかけられても、分子が切断されにくく、質量平均分子量を維持する観点から、好ましくは５，０００～５０，０００、より好ましくは７，０００～３０，０００、更に好ましくは１０，０００～２０，０００である。
　本明細書において、各成分の質量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法で測定される標準ポリスチレン換算の値である。

　防錆剤としては、例えば、アルケニルコハク酸多価アルコールエステル等のカルボン酸系防錆剤、ステアリン酸亜鉛、チアジアゾール及びその誘導体、ベンゾトリアゾール及びその誘導体等が挙げられる。
　固体潤滑剤としては、例えば、ポリイミド、ＰＴＦＥ、黒鉛、金属酸化物、窒化硼素、及び二硫化モリブデン等が挙げられる。
　清浄分散剤としては、例えば、コハク酸イミド、ボロン系コハク酸イミド等の無灰分散剤が挙げられる。

　本発明の一態様のグリース組成物において、これらの添加剤（Ｈ）の含有量は、添加剤の種類に応じて適宜設定されるが、それぞれ独立に、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、通常０．０１～２０質量％、好ましくは０．０１～１５質量％、より好ましくは０．０１～１０質量％、更に好ましくは０．０１～７質量％である。

＜添加剤の好ましい組み合わせ＞
　リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）の好ましい組み合わせとしては、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）がモノアルキルアシッドホスフェートとトリオクチルアミンとのアミン塩であり、硫黄系極圧剤（Ｄ）が硫化オレフィンであり、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）がジアルキルジチオリン酸亜鉛であり、メラミンシアヌレート（Ｆ）が平均粒子径４．０μｍ以下のメラミンシアヌレートであり、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）がジチオリン酸モリブデンである組み合わせが、好ましい。
　また、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）のより好ましい組み合わせとしては、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）がイソトリデシルアシッドホスフェートとトリオクチルアミンとのアミン塩であり、硫黄系極圧剤（Ｄ）が６－メチル－１－ヘプテンの硫化物であり、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）が第２級ジアルキルジチオリン酸亜鉛であり、メラミンシアヌレート（Ｆ）が平均粒子径３．０μｍ以下のメラミンシアヌレートであり、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）がジチオリン酸モリブデン（２－エチルヘキシル）である組み合わせが、より好ましい。

＜グリース組成物の物性＞
（不混和ちょう度）
　本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における不混和ちょう度としては、常温での取り扱いの観点から、好ましくは２３０～４１０、より好ましくは２６０～３８０、更に好ましくは２７０～３６０、より更に好ましくは２８０～３３０である。
　なお、本明細書において、グリース組成物の不混和ちょう度は、ＪＩＳ　Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定された値を意味する。

（混和ちょう度）
　本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における混和ちょう度としては、基油の低粘度化及びグリース組成物の漏れの抑制の両立の観点から、好ましくは２５０～４３０、より好ましくは２８０～４００、更に好ましくは２９０～３８０、より更に好ましくは３００～３５０である。
　なお、本明細書において、グリース組成物の混和ちょう度は、ＪＩＳ　Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定された値を意味する。

（混和ちょう度と不混和ちょう度の差）
　本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における、前記混和ちょう度の数値から前記不混和ちょう度の数値を減じた差としては、基油の低粘度化及びグリース組成物の漏れの抑制の両立の観点から、好ましくは０～４５、より好ましくは１～４０、更に好ましくは３～３５、より更に好ましくは５～３０である。
　前記混和ちょう度の数値から前記不混和ちょう度の数値を減じた差が小さい程、混和によりグリース組成物がせん断されても軟化しにくいため、グリース組成物が漏れにくいことを意味する。

［シェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験］
　本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法によりシェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験を行う場合、最大非焼付荷重（ＬＮＬ）は、極圧性の観点から、好ましくは６１８Ｎ以上、より好ましくは７８５Ｎ以上、更に好ましくは９８１Ｎ以上である。
　本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法によりシェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験を行う場合、融着荷重（ＷＬ）は、極圧性の観点から、好ましくは１，９６１Ｎ以上、より好ましくは２，４５２Ｎ以上、更に好ましくは３，０８９Ｎ以上である。
　本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法によりシェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験を行う場合、荷重摩耗指数（ＬＷＩ）は、耐荷重性の観点から、好ましくは３００Ｎ以上、より好ましくは４００Ｎ以上、更に好ましくは５００Ｎ以上である。

［振動摩擦摩耗（ＳＲＶ）試験］
　本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法により振動摩擦摩耗（ＳＲＶ）試験を行う場合、焼付荷重は、耐焼付性の観点から、好ましくは１，５００Ｎ超、より好ましくは１，８００Ｎ超、更に好ましくは２，０００Ｎ超である。

［シェル四球摩耗試験］
　本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法によりシェル四球摩耗試験を行う場合、摩耗痕径は、耐摩耗性の観点から、好ましくは０．５５ｍｍ以下、より好ましくは０．５０ｍｍ以下、更に好ましくは０．４５ｍｍ以下である。

＜グリース組成物の製造方法＞
　本発明のグリース組成物は、（１）基油（Ａ）の中でウレア系増ちょう剤（Ｂ）の合成を行う工程、並びに、（２）（１）の工程の合成物に、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を配合する工程を含む、グリース組成物の製造方法であって、前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物の製造方法である。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。

　上記合成方法の一例としては、上記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物は、通常ジイソシアネートとモノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、上述の基油（Ａ）に、ジイソシアネートを配合し、加熱溶解して得た、ジイソシアネートを含む基油を加熱し撹拌しながら、そこに基油（Ａ）にモノアミンを溶解させた基油を添加する方法が好ましい。
　例えば、上記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物を合成する場合に、ジイソシアネートとしては、上記一般式（ｂ１）中のＲ^３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ^１及びＲ^２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のジウレア化合物を合成することができる。
　必要に応じて、前記（２）の工程において、その他添加剤（Ｈ）を配合してもよい。

　前記（１）の工程、及び前記（２）の工程のそれぞれにおいて、エステル系合成油を配合することが好ましい。

　前記エステル系合成油が、ジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含み、前記（１）の工程において、前記ジエステル系油（Ａ３）を配合し、前記（２）の工程において、前記芳香族エステル系油（Ａ４）を配合することが好ましい。

＜グリース組成物の用途＞
　本発明のグリース組成物は、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制にも優れる。そのため、本発明の一態様のグリース組成物は、各種装置の摺動部分の潤滑用途に好適に用いることができる。

　本発明のグリース組成物を好適に使用し得る装置としては、産業用ロボット分野、宇宙探査機分野で使用される減速機の中の波動歯車装置のほか、自転車分野、自動車分野、事務機器分野、工作機械分野、風車分野、建設用分野、農業機械用分野、又は産業ロボット分野の動力伝達に係る機械要素等が挙げられる。

　本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、事務機器分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、プリンタ等の装置内の定着ロール、ポリゴンモーター等の装置内の軸受及びギヤ部分等が挙げられる。
　本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、工作機械分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、スピンドル、サーボモータ、工作用ロボット等の減速機内の軸受部分等が挙げられる。
　また、産業用ロボット等が備える減速機や、風力発電設備が備える増速機等に好適に使用することができる。また、
　当該減速機及び増速機としては、例えば、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機等が挙げられる。但し、本発明の一態様のグリース組成物の適用対象は、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機には限定されず、例えば、等にも適用することができる。また、減速機は、例えば、トラクションドライブ、ハーモニックタイプ、ＲＶタイプ、サイクロタイプ等が挙げられ、いずれにも好適に使用することができるが、ハーモニックタイプである波動歯車装置が好ましい。
　また、本発明の一態様では、本発明のグリース組成物を、軸受部分、摺動部分、ギヤ部分、接合部分等の潤滑部位に有する装置、好ましくは減速機又は増速機が提供される。

［摺動機構の潤滑方法］
　本発明のグリース組成物に適用可能な摺動機構の潤滑方法は、上述した本発明のグリース組成物により潤滑する方法である。
　本発明の一態様では、本発明のグリース組成物により、減速機又は増速機等の装置の潤滑部位（例えば、軸受部分、摺動部分、ギヤ部分、接合部分等）を潤滑する、潤滑方法が提供される。
　当該減速機及び増速機としては、例えば、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機等が挙げられる。但し、本発明の一態様のグリース組成物の適用対象は、歯車機構からなる減速機及び歯車機構からなる増速機には限定されず、例えば、等にも適用することができる。また、減速機は、例えば、トラクションドライブ、ハーモニックタイプ、ＲＶタイプ、サイクロタイプ等が挙げられ、いずれにも好適に使用することができるが、ハーモニックタイプである波動歯車装置が好ましい。

　本発明のグリース組成物に適用可能な摺動機構の潤滑方法によれば、例えば、摺動機構が波動歯車装置等の場合、幅広い温度環境下において、極圧性、耐荷重性、耐焼付性、及び耐摩耗性に優れ、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制も両立できる。

　本発明の一態様によれば、下記［１］～［１２］が提供される。
　［１］　基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有するグリース組成物であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
　［２］　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、前記［１］に記載のグリース組成物。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
　［３］　前記エステル系合成油が、ジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む、前記［１］又は［２］に記載のグリース組成物。
　［４］　前記ジエステル系油（Ａ３）と前記芳香族エステル系油（Ａ４）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ４）］が、質量比で、１～１２である、前記［３］に記載のグリース組成物。
　［５］　更に、酸化防止剤、粘度調整剤、及び防錆剤からなる群から選択される１種以上の添加剤を含有する、前記［１］～［４］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
　［６］　前記リン酸エステルアミン塩（Ｃ）と前記ジチオリン酸亜鉛塩（Ｅ）との含有比率［（Ｃ）／（Ｅ）］が、質量比で、０．５～１．５である、前記［１］～［５］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
　［７］　前記メラミンシアヌレート（Ｆ）と前記有機モリブデン化合物（Ｇ）との含有比率［（Ｆ）／（Ｇ）］が、質量比で、０．１～１．０である、前記［１］～［６］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
　［８］　２５℃における混和ちょう度が、２５０～４３０である、前記［１］～［７］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
　［９］　減速機又は増速機の潤滑部位の潤滑に用いられる、前記［１］～［８］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
　［１０］　前記減速機が、波動歯車装置である、前記［９］に記載のグリース組成物。
　［１１］　前記［１］～［８］のいずれか１つに記載のグリース組成物により、波動歯車装置の潤滑部位を潤滑する、潤滑方法。
　［１２］　（１）基油（Ａ）の中でウレア系増ちょう剤（Ｂ）の合成を行う工程、並びに、
　（２）（１）の工程の合成物に、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を配合する工程を含む、グリース組成物の製造方法であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物の製造方法。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。

　本発明について、以下の実施例により具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

［各種物性値］
　各種物性値の測定法は、以下のとおりとした。
（１）メラミンシアヌレート（Ｃ）の平均粒子径
　動的光散乱法（光子相関法）により２５℃で測定し、ＣＯＮＴＩＮ法で解析した分散粒径分布から算出した、散乱強度基準の５０％粒径（体積中位粒径、Ｄ_５０）を用いた。
（２）グリース組成物の不混和ちょう度
　ＪＩＳ　Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
（３）グリース組成物の混和ちょう度
　ＪＩＳ　Ｋ２２２０：２０１３（箇条７）に準拠して、２５℃にて測定した。
（４）グリース組成物の混和ちょう度と不混和ちょう度の差
　前記（３）の混和ちょう度の数値から前記（２）の不混和ちょう度の数値を減ずることで、差を算出した。
（５）リン原子、亜鉛原子、及びモリブデン原子の含有量
　リン原子、亜鉛原子、及びモリブデン原子の含有量を、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定した。
（６）硫黄原子の含有量
　硫黄原子の含有量を、ＪＩＳ　Ｋ　２５４１－２：２０１３に準拠して測定した。

［原料］
　実施例１～３及び比較例１～２において、グリース組成物を調製するための原料として使用した基油（Ａ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、有機モリブデン化合物（Ｇ）、及びその他添加剤は、以下のとおりとした。

＜基油（Ａ）＞
・基油（Ａ１）：ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（４０℃動粘度：４００ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１４９）
・基油（Ａ２）：ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（４０℃動粘度：６３ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１３９）
・基油（Ａ３－１）：エステル系合成油（セバシン酸ジ（２－エチルへキシル）、４０℃動粘度：１１ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１５６）
・基油（Ａ３－２）：エステル系合成油（セバシン酸ジイソデシル、４０℃動粘度：２０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１６４）
・基油（Ａ４）：エステル系合成油（トリメリット酸トリス（２－エチルへキシル）、４０℃動粘度：９０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：７８）

＜リン酸エステルアミン塩（Ｃ）＞
・リン酸エステル：イソトリデシルアシッドホスフェート（リン原子の含有量：８．２質量％）
・アミン：トリオクチルアミン

＜硫黄系極圧剤（Ｄ）＞
・６－メチル－１－ヘプテンの硫化物（硫黄原子の含有量：３６質量％）

＜ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）＞
・ジアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）（２級）（亜鉛原子の含有量：９．０質量％、アルキル基の炭素数：３～６）

＜メラミンシアヌレート（Ｆ）＞
・メラミンシアヌレート（平均粒子径：約３．０μｍ）

＜有機モリブデン化合物（Ｇ）＞
・ジチオリン酸モリブデン（２－エチルヘキシル）（ＭｏＤＴＰ）（４０℃動粘度：６０ｍｍ^２／ｓの鉱油で希釈、希釈率：５０質量％、モリブデン原子の含有量：９．０質量％）

＜その他添加剤（Ｈ）＞
　・フェノール系酸化防止剤（６－メチルへプチル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート）
　・粘度調整剤（エチレンプロピレンオリゴマー、Ｍｗ：１４，４００、Ｍｎ：３，８００）
　・防錆剤：ベンゾトリアゾール
　・その他成分：アミド化合物、アルキルアミン、アルキルホスフェート、アルキルジチオチアゾール

（実施例１）
（１）ウレアグリースの合成
　７０℃に加熱した、基油（Ａ１）１０質量部、基油（Ａ２）３０質量部、及び基油（Ａ３－１）１０質量部の混合基油に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）５．８質量部を加えて、溶液αを調製した。
　また、別に用意した、７０℃に加熱した、基油（Ａ１）１０質量部、基油（Ａ２）３０質量部、及び基油（Ａ３－１）１０質量部の混合基油に、シクロヘキシルアミン５．６質量部と、オクタデシルアミン（ステアリルアミン）３．８質量部とを加えて、溶液βを調製した。
　そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、溶液導入管４Ａから７０℃に加熱した溶液αを、溶液導入管４Ｂから７０℃に加熱した溶液βを、それぞれ等量を同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けた。その後、この混合物を撹拌装置で１６０℃に昇温し、１時間撹拌後、１００℃まで自然放冷した。その後、基油（Ａ４）５．０質量部、及びアミド化合物０．５質量部を加え、ロールミル処理して均一化して、ウレアグリース（ｂ１）を合成した。
　なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ^－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
　なお、得られたウレアグリースに含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ１）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
　また、原料として用いたシクロヘキシルアミンとオクタデシルアミンとのモル比（シクロヘキシルアミン／オクタデシルアミン）は、８０／２０である。
（２）グリース組成物の調製
　次に、ウレアグリース（ｂ１）に、表１に示す、リン酸エステル～防錆剤までの各成分、及びその他成分を、表１に示す配合量で添加して混合した。その後、３本ロールで均質化し、実施例１のグリース組成物を得た。

（実施例２～３）
　表１に示す含有量に変更した以外は、実施例１のグリース組成物と同様にして、各グリース組成物を調製した。

（比較例１）
　実施例１の（１）ウレアグリースの合成において、各成分の含有量を以下のように変更した以外は、実施例１と同様にして、比較例１のグリース組成物を得た。
　・７０℃に加熱した、基油（Ａ２）４１質量部
　・ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート（ＭＤＩ）４．６質量部
　・別に用意した、７０℃に加熱した基油（Ａ２）４１質量部
　・シクロヘキシルアミン１．５質量部
　・オクタデシルアミン（ステアリルアミン）６．０質量部
　・基油（Ａ４）５．０質量部
　・アミド化合物０．５質量部
　なお、得られたウレアグリースに含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ２）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２が、シクロヘキシル基又はオクタデシル基（ステアリル基）であり、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
　また、原料として用いたシクロヘキシルアミンとオクタデシルアミンとのモル比（シクロヘキシルアミン／オクタデシルアミン）は、４０／６０である。

（比較例２）
　表１に示す含有量に変更した以外は、比較例１のグリース組成物と同様にして、比較例２のグリース組成物を調製した。

［要件］
　実施例１～３及び比較例１～２において合成したウレアグリースについて、下記の算出を行った。

（１）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の算術平均粒子径の算出：要件（Ｉ）
　グリース組成物中のウレア系増ちょう剤を含む粒子の算術平均粒子径を評価した。具体的には、実施例１～３及び比較例１～２において合成したウレアグリースを測定試料とし、以下の手順によりウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の算術平均粒子径を求めた。
　まず、測定試料を真空脱泡した後１ｍＬシリンジに充填し、シリンジから０．１０～０．１５ｍＬの試料を押し出し、ペーストセル用固定治具の板状のセルの表面に押し出した試料を載せた。次に、試料の上に、更に別の板状のセルを重ねて、２枚のセルで試料を挟持した測定用セルを得た。次に、レーザー回折型粒径測定機（株式会社堀場製作所製、商品名：ＬＡ－９２０）を用いて、測定用セルの試料中の粒子の面積基準での算術平均粒子径を測定した。
　ここで、「面積基準での算術平均粒子径」とは、面積基準での粒子径分布を算術平均した値を意味する。面積基準での粒子径分布は、測定対象である粒子全体における粒子径の頻度分布を、当該粒子径から算出される面積（詳細には、当該粒子径を有する粒子の断面積）を基準として示したものである。また、面積基準での粒子径分布を算術平均した値は、下記式（１）により計算することができる。

　上記式（１）中、Ｊは、粒子径の分割番号を意味する。ｑ（Ｊ）は、頻度分布値（単位：％）を意味する。Ｘ（Ｊ）は、Ｊ番目の粒子径範囲の代表径（単位：μｍ）である。

（２）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の比表面積の算出：要件（ＩＩ）
　上記の要件（Ｉ）の欄において測定した、グリース組成物中の増ちょう剤を含む粒子の粒子径分布を用い、比表面積を算出した。具体的には、当該粒子径分布を用い、単位体積（１ｃｍ^３）当たりの粒子の表面積（単位：ｃｍ^２）の総計を算出し、これを比表面積（単位：ｃｍ^２／ｃｍ^３）とした。

　次に、上記の実施例１～３及び比較例１～２について、極圧性、耐荷重性、及び耐摩耗性を評価する。

［シェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験］
　ＡＳＴＭ　Ｄ　２５９６に準拠し、下記試験条件でシェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験を行い、最大非焼付荷重（ＬＮＬ）と、融着荷重（ＷＬ）とを測定し、荷重摩耗指数（ＬＷＩ）を算出した。最大非焼付荷重（ＬＮＬ）及び融着荷重（ＷＬ）の値が大きいほど、極圧性が良好である。なお、最大非焼付荷重（ＬＮＬ）が６１８Ｎ以上であり、かつ融着荷重（ＷＬ）が１，９６１Ｎ以上であれば、極圧性が良好であると判断した。また、荷重摩耗指数（ＬＷＩ）の値が大きいほど、耐荷重性が良好である。荷重摩耗指数（ＬＷＩ）が３００Ｎ以上であれば、耐荷重性が良好であると判断した。
－試験条件－
　・回転速度：１，８００回転／分間
　・試料温度：室温（２５±５℃）

［振動摩擦摩耗（ＳＲＶ）試験］
　ＡＳＴＭ　Ｄ５７０６に準拠し、下記試験条件で振動摩擦摩耗（ＳＲＶ）試験を行った。具体的には、荷重を１００Ｎずつ増加させた後各２分間摺動させ、焼き付きが生じて摩擦係数が大きく増大した時点における荷重（焼付荷重）を測定した。焼付荷重の値が大きいほど、耐焼付性が良好である。なお、焼付荷重が１，５００Ｎ超であれば、耐焼付性が良好であると判断した。
－試験条件－
　・ボール：ＳＵＪ２（直径：１０ｍｍ）
　・ディスク：ＳＵＪ２
　・周波数：５０Ｈｚ
　・振幅：１．５ｍｍ
　・温度：８０℃

［シェル四球摩耗試験］
　ＡＳＴＭ　Ｄ２２６６－２００１に準拠し、下記試験条件でシェル四球摩耗試験を行い、金属球接触点の摩耗痕径を測定した。なお、摩耗痕径が０．５５ｍｍ以下であれば、耐摩耗性が良好であると判断した。
－試験条件－
　・試験球：グリース組成物を塗布した鋼球（直径１／２インチ）
　・回転速度：１，２００ｒｐｍ
　・荷重：３９２Ｎ
　・試験時間：６０分間
　・試験温度：７５℃

　実施例１～３、比較例１～２のグリース組成物の組成、物性値、及び評価結果を表１に示す。

　表１に示すように、実施例１～３のグリース組成物は、試料温度：室温（２５±５℃）でのシェル四球耐荷重性（ＥＰ）試験、温度：８０℃での振動摩擦摩耗（ＳＲＶ）試験、及び試験温度：７５℃でのシェル四球摩耗試験のいずれにおいても良好な結果となった。このことから、実施例１～３のグリース組成物は、潤滑箇所の温度に依存せず、幅広い温度環境下において十分な極圧性、及び耐荷重性を実現できることがわかった。
　また、実施例１～３のグリース組成物は、混和ちょう度と不混和ちょう度の差が８～１１と十分小さいことから、混和によりグリース組成物がせん断されても軟化しにくく、基油の低粘度化によるグリース組成物の漏れの抑制にも優れることがわかった。

　１　グリース製造装置
　２　容器本体
　３　回転子
　４　導入部
　　４Ａ、４Ｂ　溶液導入管
　５　滞留部
　６　第一凹凸部
　７　第二凹凸部
　８　吐出部
　９　容器本体側の第一凹凸部
１０　容器本体側の第二凹凸部
１１　吐出口
１２　回転軸
１３　回転子の第一凹凸部
　　１３Ａ　凹部
　　１３Ｂ　凸部
１４　回転子の第二凹凸部
１５　スクレーパー
Ａ１、Ａ２　ギャップ

Claims

　基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を含有するグリース組成物であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、請求項１に記載のグリース組成物。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
　前記エステル系合成油が、ジエステル系油（Ａ３）及び芳香族エステル系油（Ａ４）を含む、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
　前記ジエステル系油（Ａ３）と前記芳香族エステル系油（Ａ４）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ４）］が、質量比で、１～１２である、請求項３に記載のグリース組成物。
　更に、酸化防止剤、粘度調整剤、及び防錆剤からなる群から選択される１種以上の添加剤を含有する、請求項１～４のいずれか１項に記載のグリース組成物。
　前記リン酸エステルアミン塩（Ｃ）と前記ジチオリン酸亜鉛塩（Ｅ）との含有比率［（Ｃ）／（Ｅ）］が、質量比で、０．５～１．５である、請求項１～５のいずれか１項に記載のグリース組成物。
　前記メラミンシアヌレート（Ｆ）と前記有機モリブデン化合物（Ｇ）との含有比率［（Ｆ）／（Ｇ）］が、質量比で、０．１～１．０である、請求項１～６のいずれか１項に記載のグリース組成物。
　２５℃における混和ちょう度が、２５０～４３０である、請求項１～７のいずれか１項に記載のグリース組成物。
　減速機又は増速機の潤滑部位の潤滑に用いられる、請求項１～８のいずれか１項に記載のグリース組成物。
　前記減速機が、波動歯車装置である、請求項９に記載のグリース組成物。
　請求項１～８のいずれか１項に記載のグリース組成物により、波動歯車装置の潤滑部位を潤滑する、潤滑方法。
　（１）基油（Ａ）の中でウレア系増ちょう剤（Ｂ）の合成を行う工程、並びに、
　（２）（１）の工程の合成物に、リン酸エステルアミン塩（Ｃ）、硫黄系極圧剤（Ｄ）、ジチオリン酸亜鉛（Ｅ）、メラミンシアヌレート（Ｆ）、及び有機モリブデン化合物（Ｇ）を配合する工程を含む、グリース組成物の製造方法であって、
　前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２８８ｍｍ^２／ｓ～５０６ｍｍ^２／ｓの高粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ１）、４０℃動粘度が６１．２～７４．８ｍｍ^２／ｓの低粘度ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）（Ａ２）、及びエステル系合成油を含む混合基油であり、
　前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たす、グリース組成物の製造方法。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。