WO2024201895A1 - 二酸化炭素回収システム - Google Patents

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WO2024201895A1
WO2024201895A1 PCT/JP2023/013191 JP2023013191W WO2024201895A1 WO 2024201895 A1 WO2024201895 A1 WO 2024201895A1 JP 2023013191 W JP2023013191 W JP 2023013191W WO 2024201895 A1 WO2024201895 A1 WO 2024201895A1
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carbon dioxide
regeneration tower
steam
liquid
flash drum
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PCT/JP2023/013191
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French (fr)
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茂樹 近藤
孝 上條
真也 岸本
輝明 森弘
修 宮本
裕樹 成田
謙治 新屋
イェンス ポールソン
マイケル バートレット
モーリッツ ケプキ
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Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Phoenix Biopower AB
Original Assignee
Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Phoenix Biopower AB
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    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • This disclosure relates to a carbon dioxide capture system.
  • Patent Document 1 and other publications describe a carbon dioxide recovery system that includes an absorption tower that brings a gas containing carbon dioxide into gas-liquid contact with an absorbing liquid to absorb carbon dioxide into the absorbing liquid, and a regeneration tower that heats the absorbing liquid that has absorbed carbon dioxide in the absorption tower to release the carbon dioxide from the absorbing liquid. Steam is generally used as a heat source for heating the absorbing liquid in the regeneration tower.
  • At least one embodiment of the present disclosure aims to provide a carbon dioxide recovery system that can dissipate carbon dioxide from the absorption liquid in the regeneration tower using a heat source that has a lower temperature than steam.
  • the carbon dioxide capture system includes a regeneration tower that dissipates carbon dioxide from an absorption liquid that has absorbed carbon dioxide, a flash drum that flashes the absorption liquid supplied from the regeneration tower, a pressure reducing device that reduces the pressure of the absorption liquid supplied from the regeneration tower to the flash drum, a reboiler that heats the absorption liquid by exchanging heat between the absorption liquid in the flash drum and a heating fluid, and a booster that supplies steam generated in the flash drum to the regeneration tower.
  • the temperature of the absorbing liquid is lowered by flashing the absorbing liquid in the flash drum, and the lowered-temperature absorbing liquid is supplied to the reboiler, so the temperature required for the heating fluid supplied to the reboiler can be lowered.
  • carbon dioxide can be dissipated from the absorbing liquid in the regenerator using a heat source with a lower temperature than steam.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a carbon dioxide capture system according to a first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. FIG. 2 is a schematic diagram illustrating a configuration of a modified example of the carbon dioxide capture system according to the first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a schematic diagram illustrating a configuration of another modified example of the carbon dioxide capture system according to the first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 11 is a schematic diagram illustrating the configuration of a carbon dioxide capture system according to a second embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 11 is a schematic diagram illustrating the configuration of a carbon dioxide capture system according to a third embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 11 is a schematic diagram illustrating the configuration of a carbon dioxide capture system according to a fourth embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 11 is a schematic diagram illustrating a configuration of a modified example of the carbon dioxide capture system according to the first, second, and fourth embodiments of the present disclosure.
  • the carbon dioxide capture system 1 includes a regenerator 2 that dissipates carbon dioxide from an absorption liquid that has absorbed carbon dioxide, a flash drum 3 that flashes the absorption liquid supplied from the regenerator 2, a pressure reducing valve 4a that is a pressure reducing device 4 that reduces the pressure of the absorption liquid supplied from the regenerator 2 to the flash drum 3, a reboiler 5 that heats the absorption liquid by exchanging heat between the absorption liquid in the flash drum 3 and a heating fluid, and a pressure booster 6 that supplies steam generated in the flash drum 3 to the regenerator 2.
  • the pressure reducing valve 4a and the pressure booster 6 are provided in lines 7 and 8 that communicate between the regenerator 2 and the flash drum 3, respectively.
  • a compressor 6a can be used as the pressure booster 6.
  • the configuration of the reboiler 5 is not particularly limited, but a one-through type, thermosiphon type, or kettle type reboiler can be used.
  • the reboiler 5 is illustratively a one-through type reboiler.
  • a tray 3a for retaining the absorption liquid that has flowed into the flash drum 3 is provided in the flash drum 3, and a line 5a for supplying the absorption liquid from the flash drum 3 to the reboiler 5 is connected to the flash drum 3 at a position above the tray 3a, and a line 5b for supplying the absorption liquid from the reboiler 5 to the flash drum 3 is connected to the flash drum 3 at a position below the tray 3a.
  • the carbon dioxide capture system 1 may include a condenser 10 that condenses water from effluent steam, which is steam flowing out from the regeneration tower 2.
  • the condenser 10 may include an effluent steam line 11 having one end connected to the regeneration tower 2, preferably to the top of the regeneration tower 2, a reflux drum 12 connected to the other end of the effluent steam line 11, a condenser 13 provided on the effluent steam line 11, a condensation line 14 that connects the reflux drum 12 and the regeneration tower 2, and a pump 15 provided on the condensation line 14.
  • the reflux drum 12 liquid components and gas components mainly composed of carbon dioxide are separated.
  • an outlet gas line 16 for discharging the gas components from the reflux drum 12 i.e., from the condensation device 10
  • the other end of the outlet gas line 16 may be connected to a device (not shown) for consuming or storing carbon dioxide.
  • the outlet gas line 16 may be provided with an outlet gas compressor 17 for pressurizing the outlet gas and a heat exchanger 18 for cooling the outlet gas pressurized by the outlet gas compressor 17. Note that the outlet gas line 16 may be provided with two or more pairs of the outlet gas compressor 17 and the heat exchanger 18.
  • a diffusion section 2a is provided, which is configured to be filled with a packing such as Raschig rings.
  • a spray 2b is provided for spraying a rich absorption liquid, which is an absorption liquid that has absorbed carbon dioxide, and one end of a rich absorption liquid line 21 through which the rich absorption liquid flows is connected to the spray 2b.
  • a lean absorption liquid line 22 is connected to the bottom of the flash drum 3, through which a lean absorption liquid, which is an absorption liquid in which carbon dioxide has been diffused from the rich absorption liquid and has a carbon dioxide content relatively lower than that of the rich absorption liquid, flows out from the flash drum 3.
  • the rich absorption liquid supplied to the regeneration tower 2 via the rich absorption liquid line 21 may be one that has been transported to the carbon dioxide capture system 1 after having carbon dioxide absorbed into the absorption liquid at a facility outside the carbon dioxide capture system 1, or a device that absorbs carbon dioxide into the absorption liquid may be provided in the carbon dioxide capture system 1, and the rich absorption liquid may be supplied to the regeneration tower 2 from this device.
  • An example of the latter configuration will be described later as a modified example of the first embodiment.
  • the rich absorbing liquid that has flowed through the rich absorbing liquid line 21 is sprayed from the spray 2b in the regenerator 2.
  • the rich absorbing liquid sprayed in the regenerator 2 falls in the regenerator 2, and in the process, flows down the stripping section 2a.
  • the rich absorbing liquid is heated by contact with saturated steam that is generated in an operation described below and rises in the regenerator 2.
  • saturated steam that is generated in an operation described below and rises in the regenerator 2.
  • the rich absorbing liquid becomes a lean absorbing liquid and accumulates at the bottom of the regenerator 2.
  • the lean absorbing liquid in the regenerator 2 is extracted from the bottom of the regenerator 2 and flows through line 7. As the lean absorbing liquid flows through line 7, it is depressurized by pressure reducing valve 4a before flowing into flash drum 3. When the depressurized lean absorbing liquid flows into flash drum 3, the lean absorbing liquid is flashed in flash drum 3. The flash in flash drum 3 causes the carbon dioxide contained in the lean absorbing liquid to dissipate and the water to evaporate. This flash also lowers the temperature of the lean absorbing liquid. As a result, the lean absorbing liquid in flash drum 3 has a lower carbon dioxide content and temperature than the lean absorbing liquid that remains at the bottom of the regenerator 2.
  • the lean absorption liquid in the flash drum 3 is retained on the tray 3a, and the lean absorption liquid retained on the tray 3a is continuously supplied to the reboiler 5 via line 5a.
  • the lean absorption liquid is heated by heat exchange with a heating fluid, and the heated lean absorption liquid is returned to the flash drum 3 via line 5b.
  • the heating in the reboiler 5 also causes carbon dioxide to be emitted from the lean absorption liquid and water to evaporate.
  • the lean absorption liquid in the reboiler 5 is a lean absorption liquid whose temperature has been reduced by being flashed in the flash drum 3, the temperature of the heating fluid required in the reboiler 5 can be reduced compared to when the lean absorption liquid supplied from the regeneration tower 2 is heated.
  • a heat source having a lower temperature than steam for example, about 80°C
  • hot water can be used as the heating fluid used in the reboiler 5
  • this heat source can be used directly or via a heat pump.
  • saturated steam containing mainly carbon dioxide and water vapor is generated in the flash drum 3.
  • This saturated steam is heated by being compressed by the compressor 6a as it flows out from the top of the flash drum 3 and flows through line 8, and flows into the regenerator 2 below the stripping section 2a.
  • This saturated steam that flows into the regenerator 2 rises inside the regenerator 2 as described above, and comes into contact with the rich absorption liquid in the stripping section 2a.
  • the lean absorbing liquid While the lean absorbing liquid is being supplied from the regenerator 2 to the flash drum 3, the lean absorbing liquid is continuously extracted from the flash drum 3.
  • the lean absorbing liquid extracted from the flash drum 3 may be transported to an external facility where the absorbing liquid absorbs carbon dioxide, or may be continuously supplied to an apparatus where the absorbing liquid absorbs carbon dioxide, or may be mixed with the rich absorbing liquid supplied to the regenerator 2 and supplied to the regenerator 2.
  • the saturated steam (flowing steam) that flows out of the regenerator 2 is cooled by the condenser 13 as it flows through the flowing steam line 11, and then flows into the reflux drum 12.
  • the components with a low boiling point mainly water
  • the carbon dioxide remains as a gas. Therefore, in the reflux drum 12, the condensed liquid and the gas are separated into gas and liquid.
  • the gas which is mainly carbon dioxide, flows out of the reflux drum 12, i.e., the condensing device 10, as the flowing gas by the flowing gas compressor 17, and is supplied to a device (not shown) for consuming or storing carbon dioxide via the flowing gas line 16.
  • the flowing gas is heated when it is pressurized by the flowing gas compressor 17, but if a heat exchanger 18 is provided downstream of the flowing gas compressor 17, it can be cooled in the heat exchanger 18, and the temperature of the flowing gas can be adjusted.
  • the temperature of the lean absorption liquid is lowered by flashing the lean absorption liquid in the flash drum 3, and the lean absorption liquid with the lowered temperature is supplied to the reboiler 5, so that the temperature required for the heating fluid supplied to the reboiler 5 can be lowered.
  • carbon dioxide can be dissipated from the absorption liquid in the regenerator 2 using a heat source with a lower temperature than steam.
  • the amount of heat exchanged in the condenser 13 of the condensing device 10 is also smaller. In other words, the amount of exhaust heat in the condensing device 10 is reduced, so the heat source unit in the carbon dioxide recovery system 1 can be improved.
  • the heat exhausted by the carbon dioxide recovery system 1 may be used as a heat source for heating the heating fluid before being supplied to the reboiler 5. That is, at least one heat exchanger may be provided for heating at least a part of the heating fluid by heat exchange between at least a part of the heating fluid and any of the fluid supplied to the carbon dioxide recovery system 1, the fluid in the carbon dioxide recovery system 1, or the fluid flowing out from the carbon dioxide recovery system 1.
  • a heat exchanger may be, for example, a condenser 13 (first heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the effluent steam flowing out from the regenerator 2.
  • such a heat exchanger may be, for example, a heat exchanger 18 (second heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the effluent gas pressurized by the effluent gas compressor 17.
  • a heat exchanger 18 (second heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the effluent gas pressurized by the effluent gas compressor 17.
  • any one of the heat exchangers 18 may be used as the second heat exchanger, or the heating fluid may be used so as to pass through at least two heat exchangers 18 in parallel or in series.
  • the first and second heat exchangers may be used simultaneously.
  • the internal configuration of the flash drum 3 may be a flash drum with nothing provided in the internal space, or a flash drum with a packed bed 3b similar to the stripping section 2a provided in the regenerator 2 provided in the internal space. In the latter case, it has a stripping function of one or more theoretical stages and performs the same function as the stripping section 2a in the regenerator 2, allowing more carbon dioxide to be stripped from the absorption liquid. Note that when a tray 3a is provided in the flash drum 3 (when the reboiler 5 is a one-through type reboiler), the packed bed 3b is provided above the tray 3a.
  • the carbon dioxide capture system 1 is equipped with a cooling tower 30 for cooling the gas to be treated that contains at least carbon dioxide, as a device for absorbing carbon dioxide into an absorbing liquid, and an absorption tower 40 for absorbing carbon dioxide into the lean absorbing liquid by bringing the gas to be treated cooled in the cooling tower 30 into gas-liquid contact with the lean absorbing liquid.
  • the cooling tower 30 is connected to a gas line 31 through which the gas to be treated flows.
  • the gas line 31 may be provided with a heat exchanger 32 for cooling the gas to be treated.
  • the cooling tower 30 is provided with a cooling section 30a in which the gas to be treated and the cooling water come into gas-liquid contact to cool the gas to be treated.
  • the cooling section 30a may be filled with a filler such as Raschig rings.
  • a spray 30b for spraying cooling water is provided, and the cooling water sprayed from the spray 30b is configured to flow down the cooling section 30a.
  • the cooling tower 30 is provided with a cooling water circulation line 33, one end of which is connected to the bottom of the cooling tower 30 and the other end of which is connected to the spray 30b.
  • the cooling water circulation line 33 is provided with a pump 34 and a heat exchanger 35 for cooling the cooling water.
  • the cooling tower 30 and the absorption tower 40 are connected via a line 36.
  • the absorption tower 40 is provided with an absorption section 40a that absorbs the carbon dioxide in the gas to be treated that has flowed into the absorption tower 40 after being cooled in the cooling tower 30 into a lean absorption liquid, and a cleaning section 40b that is provided above the absorption section 40a and cleans the gas rising inside the absorption tower 40.
  • the absorption section 40a is described as having two stages, a first absorption section 40a1 and a second absorption section 40a2.
  • the absorption section 40a may be a one-stage structure or a multi-stage structure of three or more stages.
  • the absorption tower 40 is provided with an absorption liquid circulation line 44, one end of which is connected to the space between the first absorption section 40a1 and the second absorption section 40a2.
  • the absorption liquid circulation line 44 is provided with a pump 46 and a heat exchanger 45 for cooling the absorption liquid.
  • the absorption section 40a and the cleaning section 40b can each be configured to be filled with a packing material, similar to the cooling section 30a in the cooling tower 30.
  • a spray 40c is provided for spraying cleaning water, and the cleaning water sprayed from the spray 40c is configured to flow down the cleaning section 40b.
  • a tray 40d is provided for retaining the cleaning water that has flowed down the cleaning section 40b.
  • the absorption tower 40 is provided with a cleaning water circulation line 41, one end of which communicates with the space between the cleaning section 40b and the tray 40d and the other end of which connects to the spray 40c.
  • the cleaning water circulation line 41 is provided with a pump 42 and a heat exchanger 43 for cooling the cleaning water.
  • An outflow line 52 is connected to the top of the absorption tower 40, allowing the gas in the absorption tower 40 to flow out of the absorption tower 40.
  • the rich absorbent line 21, one end of which is connected to the regeneration tower 2, has the other end connected to the bottom of the absorption tower 40.
  • the lean absorbent line 22, one end of which is connected to the flash drum 3, has the other end connected to a spray 53 provided in the space between the absorption section 40a and the cleaning section 40b in the absorption tower 40.
  • a heat exchanger 47 is provided for heat exchange between the rich absorbent flowing through the rich absorbent line 21 and the lean absorbent flowing through the lean absorbent line 22.
  • the rich absorbent line 21 is provided with a rich absorbent pump 48 between the absorption tower 40 and the heat exchanger 47.
  • the lean absorbent line 22 is provided with a lean absorbent pump 49 between the regeneration tower 2 and the heat exchanger 47.
  • the lean absorbent line 22 may be provided with heat exchangers 50 and 51 for cooling the lean absorbent between the lean absorbent pump 49 and the heat exchanger 47 and between the heat exchanger 47 and the absorption tower 40, respectively.
  • heat exchanger 50 or 51 may be provided.
  • the gas to be treated flows into the cooling tower 30 through the gas to be treated line 31. If the gas to be treated line 31 is provided with a heat exchanger 32, the gas to be treated flows into the cooling tower 30 after being cooled in the heat exchanger 32.
  • the gas to be treated that flows into the cooling tower 30 rises inside the cooling tower 30.
  • the gas to be treated rises inside the cooling section 30a.
  • the cooling water sprayed from the spray 30b flows down the cooling section 30a.
  • the rising gas to be treated and the flowing cooling water come into gas-liquid contact with each other, so that the gas to be treated is cooled and the cooling water is heated.
  • the gas to be treated contains impurities (for example, sulfur oxides, nitrogen oxides, solids such as dust and ash, etc.), the impurities are captured by the cooling water and removed from the gas to be treated.
  • impurities for example, sulfur oxides, nitrogen oxides, solids such as dust and ash, etc.
  • the cooling water that flows down the cooling section 30a accumulates at the bottom of the cooling tower 30.
  • the cooling water that accumulates at the bottom of the cooling tower 30 is extracted from the cooling tower 30 by pump 34 and circulates through the cooling water circulation line 33.
  • As the cooling water flows through the cooling water circulation line 33 it is cooled in the heat exchanger 35 and returned to the cooling tower 30.
  • the treated gas that has been cooled in the cooling section 30a and from which impurities have been removed flows out of the cooling tower 30, flows through line 36, and enters the absorption tower 40.
  • the gas to be treated that flows into the absorption tower 40 rises inside the absorption tower 40.
  • the gas to be treated rises inside the absorption section 40a.
  • the lean absorbing liquid that flows into the absorption tower 40 via the lean absorbing liquid line 22 is sprayed from the spray 53 and falls inside the absorption tower 40.
  • the lean absorbing liquid flows down inside the absorption section 40a.
  • the rising gas to be treated and the flowing lean absorbing liquid come into gas-liquid contact, and the carbon dioxide in the gas to be treated is absorbed by the lean absorbing liquid, so that the carbon dioxide is removed from the gas to be treated and the carbon dioxide concentration of the gas to be treated decreases.
  • the carbon dioxide content of the lean absorbing liquid increases, turning it into a rich absorbing liquid, which flows out of the absorption section 40a and remains at the bottom of the absorption tower 40.
  • the gas to be treated and the lean absorbing liquid come into gas-liquid contact, causing the temperature of the lean absorbing liquid to rise.
  • the higher the temperature of the lean absorbing liquid the lower the absorption rate of carbon dioxide. Therefore, a portion of the lean absorbing liquid is extracted from the absorption section 40a by the pump 46, circulated through the absorbing liquid circulation line 44, cooled in the heat exchanger 45, and then returned to the absorption section 40a. This makes it possible to suppress the rise in temperature of the lean absorbing liquid flowing down the absorption section 40a, and therefore the decrease in the absorption rate of carbon dioxide can be suppressed.
  • the gas to be treated flowing out from the absorption section 40a rises in the cleaning section 40b. Meanwhile, cleaning water is sprayed from the spray 40c, and the sprayed cleaning water flows down the cleaning section 40b.
  • the rising gas to be treated and the flowing down cleaning water come into gas-liquid contact, and the absorbing liquid mist contained in the gas to be treated is recovered by the cleaning water.
  • the gas to be treated flowing out from the cleaning section 40b flows out of the absorption tower 40 and flows through the outflow line 52 and is released into the atmosphere. Meanwhile, the cleaning water flowing out from the cleaning section 40b remains on the tray 40d.
  • the cleaning water on the tray 40d is extracted from the absorption tower 40 by the pump 42 and flows through the cleaning water circulation line 41.
  • the cleaning water is cooled in the heat exchanger 43 as it flows through the cleaning water circulation line 41 and is returned to the absorption tower 40.
  • the rich absorbing liquid remaining at the bottom of the absorption tower 40 is extracted from the absorption tower 40 by the rich absorbing liquid pump 48, flows through the rich absorbing liquid line 21, and flows into the regenerator 2.
  • the operation of dissipating carbon dioxide from the rich absorbing liquid in the regenerator 2 is the same as in the first embodiment.
  • the lean absorbing liquid in the flash drum 3 is extracted from the flash drum 3 by the lean absorbing liquid pump 49, flows through the lean absorbing liquid line 22, and flows into the absorption tower 40.
  • the rich absorbing liquid flowing through the rich absorbing liquid line 21 and the lean absorbing liquid flowing through the lean absorbing liquid line 22 exchange heat in the heat exchanger 47, so that the rich absorbing liquid is heated and flows into the regenerator 2, and the lean absorbing liquid is cooled and flows into the absorption tower 40.
  • the lean absorbing liquid line 22 is provided with heat exchangers 50 and 51, the lean absorbing liquid is cooled not only in the heat exchanger 47 but also in the heat exchangers 50 and 51.
  • the above-mentioned device for absorbing carbon dioxide into the absorbing liquid is equipped with a cooling tower 30 and an absorption tower 40, but the cooling tower 30 is not an essential component, and if the temperature of the gas to be treated is sufficiently low and the concentration of impurities contained in the gas to be treated is also sufficiently low, the cooling tower 30 can be omitted. If the cooling tower 30 is not provided, the gas to be treated line 31 is connected to the absorption tower 40.
  • the heating fluid before being supplied to the reboiler 5 can be heated in at least one of the first heat exchanger (condenser 13) or the second heat exchanger (heat exchanger 18).
  • the heating fluid can also be heated in another heat exchanger.
  • a heat exchanger may be, for example, heat exchanger 32 (third heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the gas to be treated.
  • heat exchanger 35 fourth heat exchanger
  • such a heat exchanger may be, for example, heat exchanger 43 (fifth heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the cleaning water extracted from the absorption tower 40.
  • heat exchanger may be, for example, heat exchanger 45 (sixth heat exchanger) that exchanges heat between the heating fluid and the absorbing liquid extracted from the absorption section 40a of the absorption tower 40.
  • heat exchanger may be, for example, heat exchangers 50, 51 (seventh heat exchanger) that exchange heat between the heating fluid and the lean absorption liquid. This allows the heating fluid to be heated using heat recovered in the carbon dioxide recovery system 1, thereby improving the thermal efficiency of the entire carbon dioxide recovery system 1.
  • the heating fluid is not limited to being heated only by any one of the first to seventh heat exchangers, and the heating fluid may be heated by two or more heat exchangers and supplied to the reboiler 5.
  • a reclaimer may be provided.
  • a branch line 61 branching from the lean absorbing liquid line 22 may be provided, and the downstream end of the branch line 61 may be connected to the reclaimer 60.
  • the branch line 61 is depicted as branching from the lean absorbing liquid line 22 downstream of the heat exchanger 47, but it may be branched from the lean absorbing liquid line 22 upstream of the heat exchanger 47.
  • a branch line 62 branching from the condensation line 14 downstream of the pump 15 in the condensation device 10 may be provided, and the downstream end of the branch line 62 may be connected to the branch line 61.
  • a part of the steam flowing out from the compressor 6a can be used as a heat source for the reclaimer 60.
  • a steam supply line 63 may be provided which branches off from the line 8 at the compressor 6a and passes through the reclaimer 60 and is connected to the flash drum 3.
  • the absorption liquid in the reclaimer 60 is heated by heat exchange with the steam flowing through the steam supply line 63, thereby generating steam.
  • one end of an outflow steam line 64 is connected to the reclaimer 60.
  • the other end of the outflow steam line 64 may be connected to the regeneration tower 2, may be connected to the flash drum 3, or may be connected to both the regeneration tower 2 and the flash drum 3.
  • the steam generated in the reclaimer 60 i.e., the lean absorption liquid from which non-volatile accumulations have been removed, is supplied to the regeneration tower 2 or the flash drum 3, or both of them, so that the concentration of non-volatile accumulations in the lean absorption liquid can be reduced.
  • the condensed water is supplied to the reclaimer 60, where the non-volatile accumulated matter is removed, thereby further reducing the concentration of the non-volatile accumulated matter in the lean absorption liquid.
  • the other end of the outflow vapor line 64 may be connected to the lean absorption liquid line 22 downstream of the heat exchanger 47, instead of to the regeneration tower 2 and the flash drum 3.
  • a condenser 65 for condensing the vapor must be provided in the outflow vapor line 64.
  • the pressure difference causes the vapor to flow from the reclaimer 60 toward the lean absorption liquid line 22.
  • the lean absorption liquid from which non-volatile accumulations have been removed is supplied to the absorption tower 40, so that the concentration of non-volatile accumulations in the lean absorption liquid can be reduced.
  • the temperature of the heating fluid used as a heat source in the reboiler 5 is low, there may be cases where the heating fluid cannot be used as a heat source for the reclaimer 60 to reduce the concentration of non-volatile accumulations in the lean absorption liquid.
  • the heating fluid cannot be used as a heat source for the reclaimer 60 to reduce the concentration of non-volatile accumulations in the lean absorption liquid.
  • the steam flowing out from the compressor 6a as a heat source for the reclaimer 60, the concentration of non-volatile accumulations in the lean absorption liquid can be reduced.
  • the regeneration tower 2 has a plurality of towers in comparison with embodiment 1.
  • the same components as those in embodiment 1 are given the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • the configurations of the respective modified examples described in embodiment 1 can also be applied to embodiment 2.
  • the regeneration tower 2 includes a first regeneration tower 70 including two regeneration tower parts 71 and 72 connected in series with each other, and a second regeneration tower 73 connected to the downstream regeneration tower part 72 of the regeneration tower parts 71 and 72. Inside the regeneration tower parts 71 and 72 and the second regeneration tower 73, respectively, are provided with dissipation sections 71a, 72a, and 73a. Inside the second regeneration tower 73, a tray 73b for retaining the absorption liquid that has flowed into the second regeneration tower 73 is provided below the dissipation section 73a.
  • the dissipation sections 71a, 72a, and 73a can have the same configuration as the dissipation section 2a of the first embodiment, for example.
  • the regeneration tower part 71 is provided with a condensation device 10.
  • the configuration of the condensation device 10 is the same as that of the first embodiment.
  • the first regeneration tower 70 may include three or more regeneration tower parts, and some of them may be connected in parallel.
  • a connecting line 74 is provided to connect the bottom of the regenerator section 71 and the top of the regenerator section 72, and the connecting line 74 may be provided with a pressure reducing valve 76, which is a second pressure reducing device.
  • a connecting line 75 is provided to connect the bottom of the regenerator section 72 and the top of the second regenerator 73, and the connecting line 75 is provided with a pressure reducing valve 77, which is a pressure reducing device 4.
  • a connecting line 78 is provided to connect the space below the dissipation section 71a in the regenerator section 71 and the space above the dissipation section 72a in the regenerator section 72, and the connecting line 78 is provided with a compressor 80, which is a second boosting device.
  • a connecting line 79 is provided to connect the space below the dissipation section 72a in the regenerator section 72 and the space above the dissipation section 73a in the second regenerator 73, and the connecting line 79 is provided with a compressor 81, which is a boosting device 6.
  • the second regeneration tower 73 which is part of the regeneration tower 2, performs the function of the flash drum 3 (see FIG. 1) in the first embodiment.
  • the reboiler 5 is configured to heat the absorption liquid by exchanging heat between the absorption liquid in the second regeneration tower 73 and a heating fluid, and one end of the lean absorption liquid line 22 is connected to the bottom of the second regeneration tower 73.
  • the other configurations are the same as those in the first embodiment.
  • the rich absorbing liquid flows into the regenerator section 71 through the rich absorbing liquid line 21.
  • the rich absorbing liquid that flows into the regenerator section 71 flows down the stripping section 71a in the same manner as the operation of the rich absorbing liquid in the regenerator 2 (see FIG. 1) in the first embodiment.
  • the rich absorbing liquid is heated by contacting with saturated steam rising in the stripping section 71a in an operation to be described later. As a result, at least a part of the carbon dioxide is stripped from the rich absorbing liquid.
  • the rich absorbing liquid that flows out from the stripping section 71a has a lower carbon dioxide content than the rich absorbing liquid that flows through the rich absorbing liquid line 21, it will be referred to as the rich absorbing liquid in the second embodiment for convenience of explanation.
  • the saturated steam that flows out from the stripping section 71a flows out from the top of the regenerator section 71 and is treated in the condenser 10 by the same operation as in the first embodiment.
  • the rich absorbing liquid that flows out of the diffusion section 71a flows out of the regenerator section 71, then flows through the connecting line 74 and flows into the regenerator section 72.
  • the rich absorbing liquid that flows into the regenerator section 72 flows down the diffusion section 72a in the same manner as the rich absorbing liquid in the regenerator section 71.
  • the rich absorbing liquid flows down the diffusion section 72a, it is heated by contact with saturated steam rising in the diffusion section 72a in the operation described below.
  • the rich absorbing liquid becomes lean absorbing liquid and flows out of the diffusion section 72a.
  • the absorbing liquid that flows out of the most downstream regenerator section is called lean absorbing liquid.
  • the saturated steam that comes into contact with the rich absorbing liquid in the diffusion section 72a and then flows out of the regenerator section 72a is forced out of the regenerator section 72 by the compressor 80, flows through the connecting line 78, and flows into the regenerator section 71.
  • the saturated steam that flows into the regenerator section 71 rises in the regenerator section 71, and by the above-mentioned operation, comes into gas-liquid contact with the rich absorbing liquid that has flowed into the regenerator section 71 in the diffusion section 71a.
  • a pressure reducing valve 76 is provided in the connecting line 74, the rich absorbing liquid that flows out of the regenerator section 71 flows into the regenerator section 72 in a state where it has been reduced in pressure by the pressure reducing valve 76.
  • the rich absorbing liquid is flashed in the regenerator section 72. That is, the regenerator section 72 functions as a flash drum. As a result, the temperature of the rich absorbing liquid that flows out of the regenerator section 71 is lower than when the pressure reducing valve 76 is not provided.
  • the lean absorbing liquid flowing out from the diffusion section 72a flows through the connecting line 75 after flowing out from the regenerator section 72, and flows into the second regenerator 73 in a state where it is depressurized by the pressure reducing valve 77.
  • the lean absorbing liquid flowing into the second regenerator 73 flows down the diffusion section 73a in the same manner as the rich absorbing liquid in the regenerator sections 71 and 72. While flowing down the diffusion section 73a, the lean absorbing liquid is heated by contact with saturated steam rising in the diffusion section 73a in an operation described below. As a result, carbon dioxide is further diffused from the lean absorbing liquid, and the lean absorbing liquid flows out from the diffusion section 73a and accumulates on the tray 73b.
  • the lean absorbing liquid in a state where it is depressurized by the pressure reducing valve 77 flows into the second regenerator 73, so that the lean absorbing liquid is flashed in the second regenerator 73. That is, the second regenerator 73 has the function of a flash drum.
  • the lean absorption liquid remaining on the tray 73b in the second regeneration tower 73 is continuously supplied to the reboiler 5 via line 5a.
  • the lean absorption liquid is heated by heat exchange with a heating fluid, and the heated lean absorption liquid is returned to the second regeneration tower 73 via line 5b.
  • the heating in the reboiler 5 also causes carbon dioxide to be emitted from the lean absorption liquid and water to evaporate.
  • the lean absorption liquid in the reboiler 5 is a lean absorption liquid whose temperature has been reduced by being flashed in the second regeneration tower 73, the temperature of the heating fluid required in the reboiler 5 can be reduced compared to when the lean absorption liquid supplied from the regeneration tower portion 72 is heated.
  • a heat source having a lower temperature than steam for example, about 80°C
  • hot water can be used as the heating fluid used in the reboiler 5, instead of steam, and this heat source can be used directly or via a heat pump.
  • saturated steam containing mainly carbon dioxide and water vapor is generated in the second regenerator 73, and this saturated steam rises in the second regenerator 73.
  • the saturated steam rises in the diffusion section 73a and comes into contact with the lean absorbing liquid in the above-mentioned operation.
  • the saturated steam that comes into contact with the lean absorbing liquid in the diffusion section 73a and then flows out of the diffusion section 73a is forced out of the second regenerator 73 by the compressor 81 and flows into the regenerator section 72 via the connecting line 79.
  • the saturated steam that flows into the regenerator section 72 rises in the regenerator section 72 as described above and comes into contact with the rich absorbing liquid in the diffusion section 72a.
  • the pressure and temperature in the regeneration tower section 72 are lower than in embodiment 1 having one regeneration tower, and the temperature of the lean absorption liquid is further reduced by flashing the lean absorption liquid in the second regeneration tower 73, which also functions as a flash drum, so that the temperature required for the heating fluid supplied to the reboiler 5 can be further reduced.
  • carbon dioxide can be dissipated from the rich absorption liquid and lean absorption liquid in the regeneration tower 2 using a heat source with an even lower temperature.
  • the top temperature of the regeneration tower section 71 is lower than in embodiment 1, the amount of heat exchange in the condenser 13 of the condensing device 10 is also smaller. In other words, the amount of exhaust heat in the condensing device 10 is reduced, so the heat source unit in the carbon dioxide recovery system 1 can be improved. Furthermore, since the top pressure of the regeneration tower section 71 can be set higher than in embodiment 1, it is possible to increase the inlet pressure of the outflow gas compressor 17. This makes it possible to reduce the compression ratio of the outflow gas compressor 17, and thus also provides the effect of reducing the power of the outflow gas compressor 17.
  • the reboiler 5 is a kettle-type reboiler.
  • the lean absorbing liquid is separated into gas and liquid in the reboiler 5, and in order to supply the gas phase resulting from the gas-liquid separation to the flash drum 3, the reboiler 5 and the flash drum 3 are communicated via a gas phase supply line 90.
  • one end of a lean absorbing liquid line 22 is connected to the reboiler 5.
  • the other configurations are the same as those in the first embodiment.
  • the operation of the third embodiment is the same as that of the first embodiment, except for the operation in the reboiler 5. Therefore, only the operation in the reboiler 5 will be described below.
  • the lean absorbing liquid is in a gas-liquid equilibrium state inside the reboiler 5. That is, in the reboiler 5, not only the heating of the lean absorbing liquid but also the gas-liquid separation of the lean absorbing liquid is performed, and the reboiler 5 functions as one theoretical stage in the regeneration of the absorbing liquid.
  • the gas phase resulting from the gas-liquid separation is supplied to the flash drum 3 via the gas phase supply line 90, and the liquid phase resulting from the gas-liquid separation flows out of the reboiler 5 via the lean absorbing liquid line 22.
  • the kettle-type reboiler 5 not only the heating of the lean absorbing liquid but also the gas-liquid separation of the lean absorbing liquid is performed, so that the dissipation of carbon dioxide from the lean absorbing liquid in the flash drum 3 can be promoted.
  • the carbon dioxide capture system according to the fourth embodiment is configured to use a steam ejector as the pressure booster 6 in each of the first to third embodiments.
  • the third embodiment will be described in a configuration in which a steam ejector is used as the pressure booster 6 in the first embodiment, but the fourth embodiment may be configured by using a steam ejector as the pressure booster 6 in each of the second and third embodiments.
  • the same components as those in the first embodiment are given the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • the configurations of the modifications described in the first embodiment can also be applied to the fourth embodiment.
  • the booster 6 is a steam ejector 6b.
  • One end of a steam supply line 91 for supplying driving steam as a driving source to the steam ejector 6b is connected to the steam ejector 6b.
  • the other configurations are the same as those of the first embodiment.
  • the operation of the fourth embodiment is the same as that of the first embodiment, except for the operation of supplying saturated steam from the flash drum 3 to the regenerator 2. Therefore, only the operation of supplying saturated steam from the flash drum 3 to the regenerator 2 will be described below.
  • the saturated steam flowing out from the flash drum 3 flows through the line 8.
  • the motive steam is supplied to the steam ejector 6b through the steam supply line 91.
  • the motive steam is injected at high speed from a nozzle (not shown) of the steam ejector 6b, generating a low-pressure space in the steam ejector 6b, and the saturated steam is sucked into the steam ejector 6b through the line 8.
  • the motive steam moves toward the outlet while entraining and mixing with the saturated steam, and the mixed steam of the motive steam and the saturated steam is discharged from the outlet while reducing its speed in a diffuser (not shown) of the steam ejector 6b.
  • the mixed steam discharged from the steam ejector 6b flows into the regenerator 2.
  • the supply source of the motive steam is not specified, but any steam can be used.
  • the steam supply line 91 may be provided with a motive steam generator 92, which exchanges heat between a heat source and water flowing through the steam supply line 91 to heat water to generate motive steam, and the motive steam may be supplied to the steam ejector 6b.
  • the motive steam is supplied to the regenerator 2 together with the saturated steam, so that water needs to be extracted from the regenerator 2 to maintain the water balance in the regenerator 2.
  • the other end of the steam supply line 91 may be connected to the condensation line 14 between the pump 15 and the regenerator 2, i.e., the steam supply line 91 may be branched off from the condensation line 14 downstream of the pump 15, and the motive steam may be generated by heating the water condensed in the condenser 10 in the motive steam generator 92.
  • the heat source used to generate the motive steam in the motive steam generating device 92 may be any fluid.
  • the motive steam generating device 92 may be, for example, a heat exchanger 18 (8th heat exchanger) that exchanges heat between the effluent gas pressurized by the effluent gas compressor 17 and the water condensed in the condensing device 10. If two or more pairs of the effluent gas compressor 17 and the heat exchanger 18 are provided, any one of the heat exchangers 18 may be used as the 8th heat exchanger, or the heating fluid may pass through at least two heat exchangers 18 in parallel or in series.
  • the motive steam generating device 92 may also be, for example, a heat exchanger 32 (9th heat exchanger) that exchanges heat between the gas to be treated supplied to the cooling tower 30 (see FIG. 2) and the water condensed in the condensing device 10.
  • the motive steam generating device 92 may be, for example, a heat exchanger 35 (tenth heat exchanger) that exchanges heat between the cooling water after cooling the gas to be treated in the cooling tower 30 and the water condensed in the condensing device 10.
  • any two or all of the eighth, ninth, and tenth heat exchangers may be used simultaneously.
  • the heat recovered in the carbon dioxide recovery system 1 is used to generate the motive steam to be supplied to the steam ejector 6b, so that the thermal efficiency of the entire carbon dioxide recovery system 1 can be improved.
  • the reboiler 5 in the first and fourth embodiments and the second regenerator 73 in the second embodiment are each illustratively a one-through type reboiler, but the configuration of a thermosiphon type reboiler 5 is shown in Fig. 7. No tray 3a (see Fig. 1, etc.) is provided inside the flash drum 3, and the line 5a is connected to the bottom of the flash drum 3.
  • the other configurations are the same as those of a one-through type reboiler.
  • thermosiphon type reboiler 5 The operation of the thermosiphon type reboiler 5 is the same as that of the one-through type reboiler, except that the reduced pressure lean absorption liquid flowing into the flash drum 3 via line 7 and the lean absorption liquid returned to the flash drum 3 after being heated in the reboiler 5 are mixed at the bottom of the flash drum 3.
  • a carbon dioxide capture system comprises: A regeneration tower (2) that releases carbon dioxide from the absorption liquid that has absorbed carbon dioxide; a flash drum (3) for flashing the absorption liquid supplied from the regeneration tower (2); a pressure reducing device (4) for reducing the pressure of the absorption liquid supplied from the regeneration tower (2) to the flash drum (3); a reboiler (5) for heating the absorption liquid by heat exchange between the absorption liquid in the flash drum (3) and a heating fluid; and a pressure booster (6) that supplies the steam generated in the flash drum (3) to the regeneration tower (2).
  • the temperature of the absorbing liquid is lowered by flashing the absorbing liquid in the flash drum, and the lowered-temperature absorbing liquid is supplied to the reboiler, so the temperature required for the heating fluid supplied to the reboiler can be lowered.
  • carbon dioxide can be dissipated from the absorbing liquid in the regenerator using a heat source with a lower temperature than steam.
  • a carbon dioxide capture system is the carbon dioxide capture system of [1]
  • the regeneration tower (2) comprises at least two regeneration tower sections (71, 72),
  • the pressure reducing device (4) is configured to reduce the pressure of the absorption liquid supplied from the most downstream regeneration tower section (72) of the at least two regeneration tower sections (71, 72) to the flash drum (second regeneration tower 73).
  • a carbon dioxide capture system is the carbon dioxide capture system according to [2], a second pressure reducing device (pressure reducing valve 76) for reducing the pressure of the absorption liquid supplied from the upstream regenerator section (71) to the downstream regenerator section (72) in two of the at least two regenerator sections (71, 72) that are directly connected to each other; and a second booster (compressor 80) that supplies steam in the downstream regenerator section (72) to the upstream regenerator section (71).
  • a second pressure reducing device pressure reducing valve 76 for reducing the pressure of the absorption liquid supplied from the upstream regenerator section (71) to the downstream regenerator section (72) in two of the at least two regenerator sections (71, 72) that are directly connected to each other
  • a second booster compressor 80
  • the absorption liquid can be flashed in the downstream regeneration tower. This further reduces the temperature of the absorption liquid flashed in the flash drum, making it possible to further reduce the temperature required for the heating fluid supplied to the reboiler. As a result, it is possible to dissipate carbon dioxide from the absorption liquid in the regeneration tower using a heat source with an even lower temperature than that of [2] above.
  • a carbon dioxide capture system is any one of the carbon dioxide capture systems according to [1] to [3],
  • the reboiler (5) is a kettle type reboiler.
  • a carbon dioxide capture system is any of the carbon dioxide capture systems according to [1] to [4], at least one heat exchanger that heats at least a portion of the heating fluid by heat exchange between at least a portion of the heating fluid and any one of a fluid supplied to the carbon dioxide capture system (1), a fluid in the carbon dioxide capture system (1), or a fluid flowing out of the carbon dioxide capture system (1);
  • the heating fluid heated in the at least one heat exchanger is configured to be supplied to the reboiler (5).
  • the heat recovered within the carbon dioxide capture system is used to heat the heating fluid, improving the thermal efficiency of the entire carbon dioxide capture system.
  • a carbon dioxide capture system is any of the carbon dioxide capture systems according to [1] to [5],
  • the pressure boosting device (6) is a steam ejector (6b) that boosts the pressure of the steam generated in the flash drum (3) by using motive steam.
  • a carbon dioxide capture system is the carbon dioxide capture system according to [6], a condensation device (10) for condensing water from the effluent steam flowing out from the regeneration tower (2); and at least one motive steam generator (92) that generates at least a portion of the motive steam by heating the water condensed in the condenser (10).
  • the heat recovered within the carbon dioxide capture system is used to generate driving steam to be supplied to the steam ejector, thereby improving the thermal efficiency of the entire carbon dioxide capture system.
  • a carbon dioxide capture system is any of the carbon dioxide capture systems according to [1] to [7],
  • An absorption tower (40) that absorbs carbon dioxide into the absorbing liquid by bringing a gas to be treated that contains at least carbon dioxide into gas-liquid contact with the absorbing liquid, and the absorbing liquid that has absorbed carbon dioxide is supplied to the regeneration tower (2); a reclaimer (60) that generates steam of the absorbing liquid by heat exchange between steam flowing out from a compressor (6a) that is the boosting device (6) and a part of the absorbing liquid flowing out from the flash drum (3),
  • the vapor of the absorbing liquid is configured to be supplied to the absorber (40) or to at least one of the regenerator (2) or the flash drum (3).
  • the steam flowing out from the compressor can be used as a heat source for the reclaimer.
  • a carbon dioxide capture system is the carbon dioxide capture system according to [8]
  • a condensation device (10) is provided for condensing water from the effluent steam flowing out from the regeneration tower (2)
  • the reclaimer (60) is configured to generate steam of the absorption liquid by heat exchange between steam flowing out from the compressor (6a) which is the boosting device (6) and a portion of the absorption liquid flowing out from the flash drum (3) and a portion of the water condensed in the condenser (10).

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Abstract

二酸化炭素回収システムは、二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を放散させる再生塔と、再生塔から供給された吸収液をフラッシュさせるフラッシュドラムと、再生塔からフラッシュドラムへ供給される吸収液を減圧する減圧装置と、フラッシュドラム内の吸収液と加熱流体とを熱交換することにより吸収液を加熱するリボイラと、フラッシュドラムで発生した蒸気を再生塔に供給する昇圧装置とを備える。

Description

二酸化炭素回収システム
　本開示は、二酸化炭素回収システムに関する。
　二酸化炭素を含むガスと吸収液とを気液接触して吸収液に二酸化炭素を吸収させる吸収塔と、吸収塔において二酸化炭素を吸収した吸収液を加熱することにより二酸化炭素を吸収液から放散させる再生塔を備える二酸化炭素回収システムが特許文献１等に記載されている。再生塔において吸収液を加熱するための熱源として、一般的に蒸気が使用される。
国際公開第２０１２／０７３５５３号
　しかしながら、二酸化炭素回収システムが発電所に付設される場合、再生塔における熱源の蒸気を発電所から抽気すると、その分だけ発電効率が低下してしまうといった課題があった。また、二酸化炭素回収システムに蒸気を供給できない場合も想定でき、このような場合には、蒸気よりも温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させるための工夫が必要になる。
　上述の事情に鑑みて、本開示の少なくとも１つの実施形態は、蒸気よりも温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる二酸化炭素回収システムを提供することを目的とする。
　上記目的を達成するため、本開示に係る二酸化炭素回収システムは、二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を放散させる再生塔と、前記再生塔から供給された前記吸収液をフラッシュさせるフラッシュドラムと、前記再生塔から前記フラッシュドラムへ供給される前記吸収液を減圧する減圧装置と、前記フラッシュドラム内の前記吸収液と加熱流体とを熱交換することにより前記吸収液を加熱するリボイラと、前記フラッシュドラムで発生した蒸気を前記再生塔に供給する昇圧装置とを備える。
　本開示の二酸化炭素回収システムによれば、フラッシュドラムにおいて吸収液をフラッシュさせることにより吸収液の温度が低下し、温度が低下した吸収液がリボイラに供給されるので、リボイラへ供給される加熱流体に必要とされる温度を低下することができる。その結果、蒸気よりも温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの構成模式図である。 本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの変形例の構成模式図である。 本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの別の変形例の構成模式図である。 本開示の実施形態２に係る二酸化炭素回収システムの構成模式図である。 本開示の実施形態３に係る二酸化炭素回収システムの構成模式図である。 本開示の実施形態４に係る二酸化炭素回収システムの構成模式図である。 本開示の実施形態１、２、４に係る二酸化炭素回収システムの変形例の構成模式図である。
　以下、本開示の実施形態による二酸化炭素回収システムについて、図面に基づいて説明する。以下で説明する実施形態は、本開示の一態様を示すものであり、この開示を限定するものではなく、本開示の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。
（実施形態１）
＜本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの構成＞
　図１に示されるように、本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システム１は、二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を放散させる再生塔２と、再生塔２から供給された吸収液をフラッシュさせるフラッシュドラム３と、再生塔２からフラッシュドラム３へ供給される吸収液を減圧する減圧装置４である減圧弁４ａと、フラッシュドラム３内の吸収液と加熱流体とを熱交換することにより吸収液を加熱するリボイラ５と、フラッシュドラム３で発生した蒸気を再生塔２に供給する昇圧装置６とを備えている。減圧弁４ａ及び昇圧装置６はそれぞれ、再生塔２とフラッシュドラム３とを連通するライン７及び８に設けられている。昇圧装置６として例えばコンプレッサ６ａを使用できる。
　実施形態１において、リボイラ５の構成については特に限定しないが、ワンスルー型、サーモサイフォン型、又はケトル型のリボイラ等を使用することができる。実施形態１では、リボイラ５が例示的にワンスルー型のリボイラであることとする。リボイラ５がワンスルー型のリボイラである場合、フラッシュドラム３内には、フラッシュドラム３に流入した吸収液を滞留させるトレイ３ａが設けられ、フラッシュドラム３からリボイラ５へ吸収液を供給するためのライン５ａは、トレイ３ａよりも上方の位置でフラッシュドラム３に接続され、リボイラ５からフラッシュドラム３へへ吸収液を供給するためのライン５ｂは、トレイ３ａよりも下方の位置でフラッシュドラム３に接続されている。
　二酸化炭素回収システム１は、再生塔２から流出した蒸気である流出蒸気から水を凝縮させる凝縮装置１０を備えてもよい。凝縮装置１０は、再生塔２に、好ましくは再生塔２の塔頂に一端が接続された流出蒸気ライン１１と、流出蒸気ライン１１の他端に接続された還流ドラム１２と、流出蒸気ライン１１に設けられたコンデンサ１３と、還流ドラム１２と再生塔２とを連通する凝縮ライン１４と、凝縮ライン１４に設けられたポンプ１５とを備えた構成とすることができる。
　後述するが、還流ドラム１２では、液体成分と、二酸化炭素を主成分とする気体成分とが分離される。還流ドラム１２には、液体成分が還流ドラム１２から流出するための上述した凝縮ライン１４の他に、気体成分が流出ガスとして還流ドラム１２から、すなわち凝縮装置１０から流出するための流出ガスライン１６の一端が接続されてもよい。流出ガスライン１６の他端は、二酸化炭素を消費又は貯蔵するための図示しない装置に接続してもよい。流出ガスライン１６には、流出ガスを昇圧する流出ガスコンプレッサ１７と、流出ガスコンプレッサ１７によって昇圧された流出ガスを冷却する熱交換器１８とを設けてもよい。尚、流出ガスライン１６には、流出ガスコンプレッサ１７及び熱交換器１８の組を２組以上設けてもよい。
　再生塔２内には、例えばラシヒリング等の充填物を充填した構成を有する放散部２ａが設けられている。放散部２ａの上方には、二酸化炭素を吸収した吸収液であるリッチ吸収液を散布するためのスプレイ２ｂが設けられ、スプレイ２ｂには、リッチ吸収液が流通するリッチ吸収液ライン２１の一端が接続されている。フラッシュドラム３の塔底には、リッチ吸収液から二酸化炭素を放散して二酸化炭素含有率がリッチ吸収液よりも相対的に低くなった吸収液であるリーン吸収液がフラッシュドラム３から流出するためのリーン吸収液ライン２２が接続されている。リッチ吸収液ライン２１を介して再生塔２に供給されるリッチ吸収液は、二酸化炭素回収システム１の外部の施設で吸収液に二酸化炭素を吸収させた後に二酸化炭素回収システム１に輸送したものを使用してもよいし、吸収液に二酸化炭素を吸収させる装置を二酸化炭素回収システム１に設け、この装置から再生塔２にリッチ吸収液を供給してもよい。後者の構成の一例については、実施形態１の変形例として後述する。
＜本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの動作＞
　次に、本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システム１の動作について説明する。リッチ吸収液ライン２１を流通したリッチ吸収液は、スプレイ２ｂから再生塔２内で散布される。再生塔２内で散布されたリッチ吸収液は、再生塔２内を落下し、この過程で放散部２ａを流下する。リッチ吸収液は、放散部２ａを流下する際に、後述する動作で生成して再生塔２内を上昇する飽和蒸気と接触することにより加熱される。これにより、リッチ吸収液から二酸化炭素の少なくとも一部が放散され、リッチ吸収液はリーン吸収液となって、再生塔２の塔底に滞留する。
　再生塔２内のリーン吸収液は再生塔２の塔底から抜き出され、ライン７を流通する。リーン吸収液はライン７を流通する際に、減圧弁４ａによって減圧された後にフラッシュドラム３に流入する。減圧されたリーン吸収液がフラッシュドラム３に流入することにより、リーン吸収液はフラッシュドラム３内でフラッシュされる。フラッシュドラム３内におけるフラッシュにより、リーン吸収液に含まれている二酸化炭素が放散されるとともに水が蒸発する。また、このフラッシュにより、リーン吸収液の温度が低下する。その結果、再生塔２の塔底に滞留するリーン吸収液に比べて、フラッシュドラム３内のリーン吸収液は、二酸化炭素含有率及び温度が低くなる。
　フラッシュドラム３内のリーン吸収液はトレイ３ａ上に滞留し、トレイ３ａ上に滞留したリーン吸収液はライン５ａを介して連続的にリボイラ５に供給される。リボイラ５においてリーン吸収液は加熱流体と熱交換することにより加熱され、加熱されたリーン吸収液はライン５ｂを介してフラッシュドラム３に戻される。リボイラ５における加熱によっても、リーン吸収液から二酸化炭素が放散されるとともに水が蒸発する。リボイラ５内のリーン吸収液は、フラッシュドラム３内でフラッシュされることにより温度が低下したリーン吸収液なので、再生塔２から供給されたリーン吸収液を加熱する場合に比べて、リボイラ５で必要とされる加熱流体の温度を下げることができる。このため、実施形態１では、リボイラ５で使用される加熱流体としては、蒸気ではなく、蒸気よりも温度の低い（例えば８０℃程度の）熱源、例えば温水等を使用することができ、この熱源を直接又はヒートポンプを介して使用することができる。
　フラッシュドラム３内におけるフラッシュ及びリボイラ５におけるリーン吸収液の加熱によって、フラッシュドラム３内では、主に二酸化炭素及び水蒸気を含む飽和蒸気が生成する。この飽和蒸気は、フラッシュドラム３の塔頂から流出してライン８を流通する際にコンプレッサ６ａによって圧縮されることにより昇温し、放散部２ａよりも下方で再生塔２に流入する。再生塔２に流入したこの飽和蒸気は、上述したように再生塔２内を上昇し、放散部２ａにおいてリッチ吸収液と接触する。
　再生塔２からフラッシュドラム３にリーン吸収液が供給される間は、フラッシュドラム３からリーン吸収液が連続的に抜き出される。フラッシュドラム３から抜き出されたリーン吸収液は、吸収液に二酸化炭素を吸収させる外部の施設に輸送してもよいし、吸収液に二酸化炭素を吸収させる装置に連続的に供給してもよいし、再生塔２に供給されるリッチ吸収液に混合させて再生塔２に供給してもよい。
　放散部２ａにおいてリッチ吸収液と接触して放散部２ａから流出した飽和蒸気は、再生塔２内をさらに上昇した後、再生塔２から流出する。再生塔２から流出した飽和蒸気（流出蒸気）は流出蒸気ライン１１を流通する際に、コンデンサ１３によって冷却された後、還流ドラム１２に流入する。飽和蒸気が冷却されると、沸点の低い成分（主に水）は凝縮する一方、二酸化炭素はガスのままである。このため、還流ドラム１２内では、凝縮液とガスとが気液分離した状態となる。主に二酸化炭素であるガスは、流出ガスコンプレッサ１７によって、流出ガスとして還流ドラム１２すなわち凝縮装置１０から流出し、流出ガスライン１６を介して、二酸化炭素を消費又は貯蔵するための図示しない装置に供給される。流出ガスは流出ガスコンプレッサ１７によって昇圧されると昇温するが、流出ガスコンプレッサ１７の下流に熱交換器１８が設けられていれば、熱交換器１８において冷却することができ、流出ガスの温度を調節することができる。
　このように、フラッシュドラム３においてリーン吸収液をフラッシュさせることによりリーン吸収液の温度が低下し、温度が低下したリーン吸収液がリボイラ５に供給されるので、リボイラ５へ供給される加熱流体に必要とされる温度を低下することができる。その結果、蒸気よりも温度の低い熱源を使用して再生塔２内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
　また、フラッシュドラム３が設けられていない場合と比べて、再生塔２の塔頂温度が低くなることから、凝縮装置１０のコンデンサ１３での熱交換量も小さくなる。すなわち、凝縮装置１０における排熱量が削減されるので、二酸化炭素回収システム１における熱源単位を向上することができる。
＜本開示の実施形態１に係る二酸化炭素回収システムの変形例＞
　実施形態１では、リボイラ５に供給される前の加熱流体を加熱するための熱源として、二酸化炭素回収システム１で排熱される熱を使用してもよい。すなわち、二酸化炭素回収システム１に供給される流体、二酸化炭素回収システム１内の流体、又は二酸化炭素回収システム１から流出する流体のいずれかと加熱流体の少なくとも一部とが熱交換することにより加熱流体の少なくとも一部を加熱する少なくとも１つの熱交換器を設けてもよい。このような熱交換器は、例えば、加熱流体と再生塔２から流出した流出蒸気とを熱交換するコンデンサ１３（第１熱交換器）であってもよい。また、このような熱交換器は、例えば、加熱流体と流出ガスコンプレッサ１７によって昇圧された流出ガスとを熱交換する熱交換器１８（第２熱交換器）であってもよい。尚、流出ガスコンプレッサ１７及び熱交換器１８の組が２組以上設けられている場合は、第２熱交換器としていずれか１つの熱交換器１８を使用してもよいし、加熱流体が少なくとも２つの熱交換器１８のそれぞれを並列に又は直列に通過するように使用してもよい。さらに、第１熱交換器及び第２熱交換器を同時に使用してもよい。
　実施形態１では、フラッシュドラム３内の構成については特に言及していないが、内部の空間に何も設けられていないフラッシュドラムであってもよいし、内部の空間に再生塔２内に設けられた放散部２ａと同様の充填層３ｂ等が設けられたフラッシュドラムであってもよい。後者の構成の場合には、理論段１段以上のストリッピング機能を有することになり、再生塔２内の放散部２ａと同じ機能を果たすことになるので、吸収液から二酸化炭素をより放散できるようになる。尚、フラッシュドラム３内にトレイ３ａが設けられている場合（リボイラ５がワンスルー型のリボイラである場合）は、充填層３ｂはトレイ３ａの上方に設けられる。
　次に、吸収液に二酸化炭素を吸収させる装置を設けた二酸化炭素回収システムの一例を説明する。図２に示されるように、この変形例に係る二酸化炭素回収システム１は、吸収液に二酸化炭素を吸収させる装置として、少なくとも二酸化炭素を含む被処理ガスを冷却する冷却塔３０と、冷却塔３０において冷却された被処理ガスとリーン吸収液とを気液接触させることにより二酸化炭素をリーン吸収液に吸収させる吸収塔４０とを備えている。
　冷却塔３０には、被処理ガスが流通するための被処理ガスライン３１が接続されている。被処理ガスライン３１には、被処理ガスを冷却するための熱交換器３２を設けてもよい。冷却塔３０内には、被処理ガスと冷却水とが気液接触することにより被処理ガスを冷却する冷却部３０ａが設けられている。冷却部３０ａは、例えばラシヒリング等の充填物を充填した構成とすることができる。冷却部３０ａの上方には、冷却水を散布するためのスプレイ３０ｂが設けられ、スプレイ３０ｂから散布された冷却水が冷却部３０ａを流下するように構成されている。冷却塔３０には、一端が冷却塔３０の塔底に接続するとともに他端がスプレイ３０ｂに接続する冷却水循環ライン３３が設けられている。冷却水循環ライン３３には、ポンプ３４と、冷却水を冷却するための熱交換器３５とが設けられている。
　冷却塔３０と吸収塔４０とはライン３６を介して連通されている。吸収塔４０内には、冷却塔３０で冷却された後に吸収塔４０内に流入した被処理ガス中の二酸化炭素をリーン吸収液に吸収させる吸収部４０ａと、吸収部４０ａの上方に設けられ、吸収塔４０内を上昇するガスを洗浄するための洗浄部４０ｂとが設けられている。この変形例において吸収部４０ａは、第１吸収部４０ａ１及び第２吸収部４０ａ２の２段構成であることとして説明する。尚、吸収部４０ａは１段構成でも、３段以上の複数段構成でもよい。吸収塔４０には、第１吸収部４０ａ１と第２吸収部４０ａ２との間の空間に一端及び他端が連通する吸収液循環ライン４４が設けられている。吸収液循環ライン４４には、ポンプ４６と、吸収液を冷却するための熱交換器４５とが設けられている。吸収部４０ａ及び洗浄部４０ｂはそれぞれ、冷却塔３０における冷却部３０ａと同様に充填物を充填した構成とすることができる。
　洗浄部４０ｂの上方には、洗浄水を散布するためのスプレイ４０ｃが設けられ、スプレイ４０ｃから散布された洗浄水が洗浄部４０ｂを流下するように構成されている。洗浄部４０ｂの下方にはトレイ４０ｄが設けられ、洗浄部４０ｂを流下した洗浄水を滞留させるように構成されている。吸収塔４０には、一端が洗浄部４０ｂとトレイ４０ｄとの間の空間に連通するとともに他端がスプレイ４０ｃに接続する洗浄水循環ライン４１が設けられている。洗浄水循環ライン４１には、ポンプ４２と、洗浄水を冷却するための熱交換器４３とが設けられている。吸収塔４０の頂部には、吸収塔４０内のガスが吸収塔４０から流出するための流出ライン５２が接続されている。
　一端が再生塔２に接続されるリッチ吸収液ライン２１の他端は吸収塔４０の塔底に接続されている。一端がフラッシュドラム３に接続されるリーン吸収液ライン２２の他端は、吸収塔４０内の吸収部４０ａと洗浄部４０ｂとの間の空間に設けられたスプレイ５３に接続されている。リッチ吸収液ライン２１を流通するリッチ吸収液とリーン吸収液ライン２２を流通するリーン吸収液とが熱交換する熱交換器４７が設けられている。リッチ吸収液ライン２１には、吸収塔４０と熱交換器４７との間にリッチ吸収液ポンプ４８が設けられている。リーン吸収液ライン２２には、再生塔２と熱交換器４７との間にリーン吸収液ポンプ４９が設けられている。リーン吸収液ライン２２には、リーン吸収液ポンプ４９と熱交換器４７との間及び熱交換器４７と吸収塔４０との間のそれぞれに、リーン吸収液を冷却するための熱交換器５０及び５１を設けてもよい。また、熱交換器５０又は５１のいずれか一方を設けてもよい。
　次に、この変形例に係る二酸化炭素回収システム１の動作について説明する。被処理ガスライン３１を介して被処理ガスが冷却塔３０に流入する。被処理ガスライン３１に熱交換器３２が設けられている場合は、被処理ガスは熱交換器３２において冷却された後に冷却塔３０に流入する。冷却塔３０に流入した被処理ガスは、冷却塔３０内を上昇する。この過程で、被処理ガスは冷却部３０ａ内を上昇する。一方、スプレイ３０ｂから散布された冷却水は冷却部３０ａを流下する。冷却部３０ａにおいて、上昇する被処理ガスと流下する冷却水とが気液接触することにより、被処理ガスは冷却され、冷却水は昇温される。この際、被処理ガスに不純物（例えば、硫黄酸化物、窒素酸化物、塵や灰等の固形物等）が含まれていれば、不純物が冷却水に捕捉され、被処理ガスから不純物が除去される。
　冷却部３０ａを流下した冷却水は、冷却塔３０の塔底に滞留する。冷却塔３０の塔底に滞留した冷却水はポンプ３４によって冷却塔３０から抜き出され、冷却水循環ライン３３を流通する。冷却水は、冷却水循環ライン３３を流通する際に熱交換器３５において冷却されて、冷却塔３０内に戻される。一方、冷却部３０ａにおいて冷却され、かつ、不純物が除去された被処理ガスは、冷却塔３０から流出してライン３６を流通し、吸収塔４０に流入する。
　吸収塔４０に流入した被処理ガスは、吸収塔４０内を上昇する。この過程で、被処理ガスは吸収部４０ａ内を上昇する。一方、リーン吸収液ライン２２を介して吸収塔４０に流入したリーン吸収液は、スプレイ５３から散布され、吸収塔４０内を落下する。この過程で、リーン吸収液は吸収部４０ａ内を流下する。吸収部４０ａにおいて、上昇する被処理ガスと流下するリーン吸収液とが気液接触することにより、被処理ガス中の二酸化炭素がリーン吸収液に吸収されることにより、被処理ガスから二酸化炭素が除去されて、被処理ガスの二酸化炭素濃度が低下する。一方、リーン吸収液は、二酸化炭素含有率が上昇してリッチ吸収液となり、吸収部４０ａから流出して吸収塔４０の塔底に滞留する。
　吸収部４０ａにおいて被処理ガスとリーン吸収液とが気液接触することにより、リーン吸収液の温度が上昇する。リーン吸収液の温度が上昇するほど二酸化炭素の吸収率が低下してしまう。そこで、ポンプ４６によって吸収部４０ａからリーン吸収液の一部を抜き出して吸収液循環ライン４４を流通させ、熱交換器４５において冷却した後、吸収部４０ａに戻す。これにより、吸収部４０ａを流下するリーン吸収液の温度上昇を抑制できるので、二酸化炭素の吸収率の低下を抑えることができる。
　吸収部４０ａから流出した被処理ガスは、洗浄部４０ｂ内を上昇する。一方、スプレイ４０ｃから洗浄水が散布され、散布された洗浄水は洗浄部４０ｂを流下する。洗浄部４０ｂにおいて、上昇する被処理ガスと流下する洗浄水とが気液接触することにより、被処理ガスに含まれる吸収液ミストが洗浄水により回収される。洗浄部４０ｂから流出した被処理ガスは、吸収塔４０から流出し、流出ライン５２を流通して大気中へ放出される。一方、洗浄部４０ｂから流出した洗浄水は、トレイ４０ｄ上に滞留する。トレイ４０ｄ上の洗浄水はポンプ４２によって吸収塔４０から抜き出され、洗浄水循環ライン４１を流通する。洗浄水は、洗浄水循環ライン４１を流通する際に熱交換器４３において冷却されて、吸収塔４０内に戻される。
　吸収塔４０の塔底に滞留するリッチ吸収液は、リッチ吸収液ポンプ４８によって吸収塔４０から抜き出され、リッチ吸収液ライン２１を流通して再生塔２に流入する。再生塔２においてリッチ吸収液から二酸化炭素が放散される動作については実施形態１と同じである。一方、フラッシュドラム３内のリーン吸収液は、リーン吸収液ポンプ４９によってフラッシュドラム３から抜き出され、リーン吸収液ライン２２を流通して吸収塔４０に流入する。リッチ吸収液ライン２１を流通するリッチ吸収液と、リーン吸収液ライン２２を流通するリーン吸収液とが熱交換器４７において熱交換することにより、リッチ吸収液は加熱されて再生塔２に流入し、リーン吸収液は冷却されて吸収塔４０に流入する。リーン吸収液ライン２２に熱交換器５０，５１が設けられている場合には、リーン吸収液は熱交換器４７においてだけでなく熱交換器５０，５１においても冷却される。
　吸収液に二酸化炭素を吸収させる上述した装置は冷却塔３０と吸収塔４０とを備えていたが、冷却塔３０は必須の構成ではなく、被処理ガスの温度が十分に低く、さらに被処理ガスに含まれる不純物の濃度が十分に低い場合には、冷却塔３０はなくてもよい。冷却塔３０が設けられない場合、被処理ガスライン３１は吸収塔４０に接続される。
　上述したように、第１熱交換器（コンデンサ１３）又は第２熱交換器（熱交換器１８）の少なくとも一方において、リボイラ５に供給される前の加熱流体を加熱することができる。図２に示される構成を有する二酸化炭素回収システムでは、さらに別の熱交換器においても加熱流体を加熱することができる。具体的には、このような熱交換器は、例えば、加熱流体と被処理ガスとを熱交換する熱交換器３２（第３熱交換器）であってもよい。また、このような熱交換器は、例えば、加熱流体と冷却塔３０から抜き出された冷却水とを熱交換する熱交換器３５（第４熱交換器）であってもよい。また、このような熱交換器は、例えば、加熱流体と吸収塔４０から抜き出された洗浄水とを熱交換する熱交換器４３（第５熱交換器）であってもよい。また、このような熱交換器は、例えば、加熱流体と吸収塔４０の吸収部４０ａから抜き出された吸収液とを熱交換する熱交換器４５（第６熱交換器）であってもよい。また、このような熱交換器は、例えば、加熱流体とリーン吸収液とを熱交換する熱交換器５０，５１（第７熱交換器）であってもよい。これにより、二酸化炭素回収システム１内で回収された熱を使用して加熱流体を加熱するので、二酸化炭素回収システム１全体の熱効率を向上することができる。尚、加熱流体は、第１熱交換器から第７熱交換器のいずれかのみで加熱される形態に限定されず、２つ以上の熱交換器で加熱流体を加熱してリボイラ５に供給してもよい。
　吸収塔４０においてリーン吸収液が繰り返し再利用されることにより、リーン吸収液には、吸収塔４０内で気液接触する被処理ガスからの混入物や吸収液劣化物等の不揮発性物質が蓄積する。このような不揮発性蓄積物をリーン吸収液から除去する目的で、リクレーマを設ける場合がある。例えば図３に示されるように、リーン吸収液ライン２２から分岐する分岐ライン６１を設け、分岐ライン６１の下流端をリクレーマ６０に接続させるようにしてリクレーマ６０を設けてもよい。このような構成により、リーン吸収液の一部がリクレーマ６０に供給される。尚、図３において、分岐ライン６１は、熱交換器４７よりも下流でリーン吸収液ライン２２から分岐する構成で描かれているが、熱交換器４７よりも上流でリーン吸収液ライン２２から分岐する構成であってもよい。また、凝縮装置１０においてポンプ１５よりも下流で凝縮ライン１４から分岐する分岐ライン６２を設け、分岐ライン６２の下流端を分岐ライン６１に接続させてもよい。このような構成により、凝縮装置１０において凝縮した水の一部もリクレーマ６０に供給できる。
　リクレーマ６０の熱源としては、コンプレッサ６ａから流出した蒸気の一部を使用することができる。コンプレッサ６ａから流出した蒸気の一部をリクレーマ６０の熱源として使用できるように、コンプレッサ６ａでライン８から分岐させるとともにリクレーマ６０を通過してフラッシュドラム３に接続される蒸気供給ライン６３を設けてもよい。リクレーマ６０において、リクレーマ６０内の吸収液と蒸気供給ライン６３を流通する蒸気とが熱交換することにより吸収液が加熱されて蒸気が発生する。リクレーマ６０内で発生した蒸気をリクレーマ６０から流出させるために、リクレーマ６０には流出蒸気ライン６４の一端が接続されている。流出蒸気ライン６４の他端は、再生塔２に接続してもよいし、フラッシュドラム３に接続してもよいし、再生塔２及びフラッシュドラム３の両方に接続してもよい。これにより、リクレーマ６０で発生した蒸気、すなわち不揮発性蓄積物が除去されたリーン吸収液が再生塔２又はフラッシュドラム３若しくはそれらの両方に供給されるので、リーン吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度を低下することができる。また、凝縮装置１０において凝縮された水に不揮発性蓄積物が含まれている場合にも、凝縮した水をリクレーマ６０に供給することにより、リクレーマ６０において不揮発性蓄積物が除去されるので、リーン吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度をさらに低下させることができる。
　流出蒸気ライン６４の他端を、再生塔２及びフラッシュドラム３ではなく、熱交換器４７の下流でリーン吸収液ライン２２に接続してもよい。この場合には流出蒸気ライン６４に、蒸気を凝縮させるためのコンデンサ６５を設ける必要がある。コンデンサ６５において蒸気が凝縮すると、差圧によりリクレーマ６０からリーン吸収液ライン２２に向かって蒸気が流れるようになる。この構成でも、不揮発性蓄積物が除去されたリーン吸収液が吸収塔４０に供給されるので、リーン吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度を低下することができる。
　二酸化炭素回収システム１では、リボイラ５で熱源として使用される加熱流体の温度が低いために、リーン吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度を低下させるためのリクレーマ６０の熱源として加熱流体を使用できない場合もあり得る。しかし、コンプレッサ６ａから流出した蒸気をリクレーマ６０の熱源とすることで、リーン吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度を低下することができる。
（実施形態２）
　次に、実施形態２に係る二酸化炭素回収システムについて説明する。実施形態２に係る二酸化炭素回収システムは、実施形態１に対して、再生塔２が複数の塔を有するようにしたものである。尚、実施形態２において、実施形態１の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。また、構成上の矛盾がない限り、実施形態１で説明した各変形例の構成を実施形態２にも適用可能である。
＜本開示の実施形態２に係る二酸化炭素回収システムの構成＞
　図４に示されるように、実施形態２に係る二酸化炭素回収システム１では、再生塔２は、互いに直列に連結された２つの再生塔部分７１，７２を含む第１再生塔７０と、再生塔部分７１，７２のうち下流側の再生塔部分７２に連結される第２再生塔７３とを備えている。再生塔部分７１，７２及び第２再生塔７３の内部にはそれぞれ、放散部７１ａ，７２ａ，７３ａが設けられている。第２再生塔７３の内部には放散部７３ａよりも下方に、第２再生塔７３に流入した吸収液を滞留させるトレイ７３ｂが設けられている。放散部７１ａ，７２ａ，７３ａは例えば、実施形態１の放散部２ａと同じ構成を有することができる。再生塔部分７１には凝縮装置１０が設けられている。凝縮装置１０の構成は実施形態１と同じである。尚、第１再生塔７０は３つ以上の再生塔部分を備えてもよいし、それらのうちのいくつかが並列に連結されてもよい。
　再生塔部分７１の塔底と再生塔部分７２の塔頂とを連結するように連結ライン７４が設けられ、連結ライン７４には、第２減圧装置である減圧弁７６を設けてもよい。再生塔部分７２の塔底と第２再生塔７３塔頂とを連結するように連結ライン７５が設けられ、連結ライン７５には、減圧装置４である減圧弁７７が設けられている。再生塔部分７１において放散部７１ａよりも下方の空間と再生塔部分７２において放散部７２ａよりも上方の空間とを連結するように連結ライン７８が設けられ、連結ライン７８には、第２昇圧装置であるコンプレッサ８０が設けられている。再生塔部分７２において放散部７２ａよりも下方の空間と第２再生塔７３において放散部７３ａよりも上方の空間とを連結するように連結ライン７９が設けられ、連結ライン７９には、昇圧装置６であるコンプレッサ８１が設けられている。
　コンプレッサ８０，８１は、中間冷却器又は減温器が設置不要となる範囲で段数及び出口圧力を設定することが好ましい。再生塔部分７１，７２及び第２再生塔７３の運転圧力は、コンプレッサ８０，８１の機械的制約を考慮した圧力（例えば、運転温度及び１段当たりの圧縮比に対応可能な上限）とすることが好ましい。また、コンプレッサ８０の出口と再生塔部分７１の塔底との温度差、及び、コンプレッサ８１の出口と再生塔部分７２の塔底との温度差は、減温器が設置不要となる範囲で設定することが好ましい。これにより、コンプレッサ８０，８１による昇圧時の温度上昇分のエネルギーを損失することなく二酸化炭素の放散動作に充当することができる。
　後述するように、実施形態２では、再生塔２の一部である第２再生塔７３が、実施形態１のフラッシュドラム３（図１参照）の機能を果たす。このため、リボイラ５は、第２再生塔７３内の吸収液と加熱流体とを熱交換することにより吸収液を加熱するように構成され、リーン吸収液ライン２２の一端は第２再生塔７３の塔底に接続されている。その他の構成は実施形態１と同じである。
＜本開示の実施形態２に係る二酸化炭素回収システムの動作＞
　次に、本開示の実施形態２に係る二酸化炭素回収システム１の動作について説明する。リッチ吸収液ライン２１を介してリッチ吸収液が再生塔部分７１に流入する。再生塔部分７１に流入したリッチ吸収液は、実施形態１における再生塔２（図１参照）内でのリッチ吸収液の動作と同様に、放散部７１ａを流下する。リッチ吸収液は、放散部７１ａを流下する間に、後述する動作で放散部７１ａ内を上昇する飽和蒸気と接触することにより加熱される。これにより、リッチ吸収液から二酸化炭素の少なくとも一部が放散される。尚、放散部７１ａから流出したリッチ吸収液は、リッチ吸収液ライン２１を流通するリッチ吸収液よりも二酸化炭素含有率は低いものの、実施形態２では説明の便宜上、リッチ吸収液と呼ぶこととする。一方、放散部７１ａから流出した飽和蒸気は、再生塔部分７１の塔頂から流出し、凝縮装置１０において実施形態１と同じ動作によって処理される。
　放散部７１ａから流出したリッチ吸収液は、再生塔部分７１から流出した後、連結ライン７４を流通して、再生塔部分７２に流入する。再生塔部分７２に流入したリッチ吸収液は、再生塔部分７１内でのリッチ吸収液の動作と同様に、放散部７２ａを流下する。リッチ吸収液は、放散部７２ａを流下する際に、後述する動作で放散部７２ａ内を上昇する飽和蒸気と接触することにより加熱される。これにより、リッチ吸収液から二酸化炭素の少なくとも一部が放散され、リッチ吸収液はリーン吸収液となって、放散部７２ａから流出する。尚、第１再生塔７０が３つ以上の再生塔部分を含む場合には、最も下流側の再生塔部分から流出した吸収液をリーン吸収液と呼ぶことにする。
　放散部７２ａにおいてリッチ吸収液と接触した後に放散部７２ａから流出した飽和蒸気は、コンプレッサ８０によって再生塔部分７２から流出して連結ライン７８を流通し、再生塔部分７１に流入する。再生塔部分７１に流入した飽和蒸気は、再生塔部分７１内を上昇し、上述した動作により、再生塔部分７１に流入したリッチ吸収液と放散部７１ａにおいて気液接触する。尚、連結ライン７４に減圧弁７６が設けられている場合には、再生塔部分７１から流出したリッチ吸収液は、減圧弁７６によって減圧された状態で再生塔部分７２に流入する。このため、再生塔部分７２内ではリッチ吸収液がフラッシュされる。すなわち、再生塔部分７２はフラッシュドラムとしての機能を有するようになる。これにより、減圧弁７６が設けられていない場合に比べて、再生塔部分７１から流出するリッチ吸収液の温度が低くなる。
　放散部７２ａから流出したリーン吸収液は、再生塔部分７２から流出した後、連結ライン７５を流通し、減圧弁７７によって減圧された状態で第２再生塔７３に流入する。第２再生塔７３に流入したリーン吸収液は、再生塔部分７１，７２内でのリッチ吸収液の動作と同様に、放散部７３ａを流下する。リーン吸収液は、放散部７３ａを流下する間に、後述する動作で放散部７３ａ内を上昇する飽和蒸気と接触することにより加熱される。これにより、リーン吸収液からさらに二酸化炭素が放散され、リーン吸収液は放散部７３ａから流出し、トレイ７３ｂ上に滞留する。また、減圧弁７６が設けられている場合の再生塔部分７２と同様に、減圧弁７７によって減圧された状態のリーン吸収液が第２再生塔７３に流入するので、第２再生塔７３内ではリーン吸収液がフラッシュされる。すなわち、第２再生塔７３はフラッシュドラムとしての機能を有するようになる。
　第２再生塔７３内においてトレイ７３ｂ上に滞留したリーン吸収液は、ライン５ａを介して連続的にリボイラ５に供給される。リボイラ５においてリーン吸収液は加熱流体と熱交換することにより加熱され、加熱されたリーン吸収液はライン５ｂを介して第２再生塔７３に戻される。リボイラ５における加熱によっても、リーン吸収液から二酸化炭素が放散されるとともに水が蒸発する。リボイラ５内のリーン吸収液は、第２再生塔７３内でフラッシュされることにより温度が低下したリーン吸収液なので、再生塔部分７２から供給されたリーン吸収液を加熱する場合に比べて、リボイラ５で必要とされる加熱流体の温度を下げることができる。このため、実施形態２では実施形態１と同様に、リボイラ５で使用される加熱流体としては、蒸気ではなく、蒸気よりも温度の低い（例えば８０℃程度の）熱源、例えば温水等を使用することができ、この熱源を直接又はヒートポンプを介して使用することができる。
　第２再生塔７３内におけるフラッシュ及びリボイラ５におけるリーン吸収液の加熱によって、第２再生塔７３内では、主に二酸化炭素及び水蒸気を含む飽和蒸気が生成し、この飽和蒸気が第２再生塔７３内を上昇する。この過程で、飽和蒸気は放散部７３ａ内を上昇し、上述した動作でリーン吸収液と接触する。放散部７３ａにおいてリーン吸収液と接触した後に放散部７３ａから流出した飽和蒸気は、コンプレッサ８１によって第２再生塔７３から流出し、連結ライン７９を介して、再生塔部分７２に流入する。再生塔部分７２に流入した飽和蒸気は、上述したように再生塔部分７２内を上昇し、放散部７２ａにおいてリッチ吸収液と接触する。
　このように、１つの再生塔を有する実施形態１に比べて再生塔部分７２内の圧力及び温度が低くなり、また、フラッシュドラムとしても機能する第２再生塔７３においてリーン吸収液がフラッシュされることによりリーン吸収液の温度がさらに低下するので、リボイラ５へ供給される加熱流体に必要とされる温度をさらに低下することができる。その結果、さらに温度の低い熱源を使用して再生塔２におけるリッチ吸収液及びリーン吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
　また、実施形態１と比べて、再生塔部分７１の塔頂温度が低くなることから、凝縮装置１０のコンデンサ１３での熱交換量も小さくなる。すなわち、凝縮装置１０における排熱量が削減されるので、二酸化炭素回収システム１における熱源単位を向上することができる。さらに、実施形態１と比べて、再生塔部分７１の塔頂圧力を高く設定することができるので、流出ガスコンプレッサ１７の入口圧力を高めることが可能になる。これにより、流出ガスコンプレッサ１７の圧縮比を低減することができ、ひいては流出ガスコンプレッサ１７の動力を低減できる作用効果も得られる。
（実施形態３）
　次に、実施形態３に係る二酸化炭素回収システムについて説明する。実施形態３に係る二酸化炭素回収システムは、実施形態１又は２に対して、リボイラ５をケトル型のリボイラに変更したものである。以下の説明では、実施形態１に対してリボイラ５をケトル型のリボイラに変更した構成で実施形態３を説明するが、実施形態２に対してリボイラ５をケトル型のリボイラに変更することにより実施形態３を構成してもよい。尚、実施形態３において、実施形態１の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。また、構成上の矛盾がない限り、実施形態１で説明した各変形例の構成を実施形態３にも適用可能である。
＜本開示の実施形態３に係る二酸化炭素回収システムの構成＞
　図５に示されるように、実施形態３に係る二酸化炭素回収システム１では、リボイラ５はケトル型のリボイラである。後述するように、リボイラ５内ではリーン吸収液が気液分離されるが、気液分離された気相をフラッシュドラム３に供給するために、気相供給ライン９０を介してリボイラ５とフラッシュドラム３とが連通されている。気液分離された液相をリボイラ５から流出させるために、リーン吸収液ライン２２の一端がリボイラ５に接続されている。その他の構成は実施形態１と同じである。
＜本開示の実施形態３に係る二酸化炭素回収システムの動作＞
　実施形態３の動作は、リボイラ５における動作を除き、実施形態１の動作と同じである。従って、以下では、リボイラ５における動作についてのみ説明する。ケトル型のリボイラ５では、リボイラ５の内部でリーン吸収液が気液平衡状態となる。すなわち、リボイラ５内では、リーン吸収液の加熱だけではなく、リーン吸収液の気液分離も行われ、リボイラ５が吸収液の再生における理論段１段分の機能を果たすことになる。実施形態３では、気液分離された気相が気相供給ライン９０を介してフラッシュドラム３に供給され、気液分離された液相はリーン吸収液ライン２２を介してリボイラ５から流出する。このように、ケトル型のリボイラ５を用いることにより、リーン吸収液の加熱だけではなくリーン吸収液の気液分離も行われるので、フラッシュドラム３におけるリーン吸収液からの二酸化炭素の放散を促進することができる。
（実施形態４）
　次に、実施形態４に係る二酸化炭素回収システムについて説明する。実施形態４に係る二酸化炭素回収システムは、実施形態１～３のそれぞれに対して、昇圧装置６としてスチームエジェクタを用いるようにしたものである。以下の説明では、実施形態１に対して昇圧装置６としてスチームエジェクタを用いた構成で実施形態３を説明するが、実施形態２及び３のそれぞれに対して昇圧装置６としてスチームエジェクタを用いることにより実施形態４を構成してもよい。尚、実施形態４において、実施形態１の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。また、構成上の矛盾がない限り、実施形態１で説明した各変形例の構成を実施形態４にも適用可能である。
＜本開示の実施形態４に係る二酸化炭素回収システムの構成＞
　図６に示されるように、実施形態４に係る二酸化炭素回収システム１では、昇圧装置６はスチームエジェクタ６ｂである。スチームエジェクタ６ｂには、スチームエジェクタ６ｂに駆動源としての駆動蒸気を供給するための蒸気供給ライン９１の一端が接続されている。その他の構成は実施形態１と同じである。
＜本開示の実施形態４に係る二酸化炭素回収システムの動作＞
　実施形態４の動作は、フラッシュドラム３から再生塔２へ飽和蒸気を供給する動作を除き、実施形態１の動作と同じである。従って、以下では、フラッシュドラム３から再生塔２へ飽和蒸気を供給する動作についてのみ説明する。フラッシュドラム３から流出した飽和蒸気はライン８を流通する。スチームエジェクタ６ｂには、蒸気供給ライン９１を介して駆動蒸気が供給される。スチームエジェクタ６ｂの図示しないノズルにより駆動蒸気が高速噴射されることで、スチームエジェクタ６ｂ内に低圧空間が生成され、飽和蒸気がライン８を介してスチームエジェクタ６ｂに吸引される。スチームエジェクタ６ｂ内では、駆動蒸気は飽和蒸気を同伴混合しながら出口に向かい、駆動蒸気と飽和蒸気との混合蒸気がスチームエジェクタ６ｂの図示しないディフューザー部において速度を減じながら出口から吐出される。スチームエジェクタ６ｂから吐出された混合蒸気は、再生塔２に流入する。
　このように、昇圧装置６としてコンプレッサ６ａ（図１参照）を使用した場合と異なり、スチームエジェクタ６ｂを用いることにより機械的損失を失くすことができるので、コンプレッサ６ａを使用した場合に比べて、エネルギー的に有利になる。
＜本開示の実施形態４に係る二酸化炭素回収システムの変形例＞
　実施形態４では、駆動蒸気の供給源を特定していないが、任意の蒸気を使用できる。蒸気供給ライン９１には、駆動蒸気生成装置９２を設け、駆動蒸気生成装置９２において熱源と蒸気供給ライン９１を流通する水とを熱交換することにより水を加熱して駆動蒸気を生成し、この駆動蒸気をスチームエジェクタ６ｂに供給してもよい。また、実施形態４では再生塔２に飽和蒸気と共に駆動蒸気も供給されるので、再生塔２の水バランスを維持するために再生塔２から水の抜き出しを行う必要がある。そこで、蒸気供給ライン９１の他端をポンプ１５と再生塔２との間で凝縮ライン１４に接続し、すなわち、ポンプ１５の下流で凝縮ライン１４から蒸気供給ライン９１を分岐させるようにして、凝縮装置１０で凝縮された水を駆動蒸気生成装置９２において加熱することにより駆動蒸気を生成するようにしてもよい。
　駆動蒸気生成装置９２において駆動蒸気を生成するために使用する熱源も任意の流体を使用することができる。駆動蒸気生成装置９２は、例えば、流出ガスコンプレッサ１７によって昇圧された流出ガスと凝縮装置１０において凝縮した水とを熱交換する熱交換器１８（第８熱交換器）であってもよい。尚、流出ガスコンプレッサ１７及び熱交換器１８の組が２組以上設けられている場合は、第８熱交換器としていずれか１つの熱交換器１８を使用してもよいし、加熱流体が少なくとも２つの熱交換器１８のそれぞれを並列に又は直列に通過するように使用してもよい。また、駆動蒸気生成装置９２は、例えば、冷却塔３０（図２参照）に供給される被処理ガスと凝縮装置１０において凝縮した水とを熱交換する熱交換器３２（第９熱交換器）であってもよい。また、駆動蒸気生成装置９２は、例えば、冷却塔３０で被処理ガスを冷却した後の冷却水と凝縮装置１０において凝縮した水とを熱交換する熱交換器３５（第１０熱交換器）であってもよい。さらに、第８熱交換器、第９熱交換器及び第１０熱交換器のいずれか２つ又は全てを同時に使用してもよい。二酸化炭素回収システム１で回収された熱を使用して、スチームエジェクタ６ｂに供給する駆動蒸気を生成するので、二酸化炭素回収システム１全体の熱効率を向上することができる。
＜本開示の実施形態１、２、４に係る二酸化炭素回収システムの変形例＞
　実施形態１及び４のリボイラ５並びに実施形態２の第２再生塔７３はそれぞれ、例示的にワンスルー型のリボイラであったが、サーモサイフォン型のリボイラ５である場合の構成を図７に示す。フラッシュドラム３の内部には、トレイ３ａ（図１等参照）が設けられておらず、ライン５ａはフラッシュドラム３の塔底に接続されている。その他の構成はワンスルー型のリボイラの構成と同じである。
　ライン７を介してフラッシュドラム３に流入した減圧されたリーン吸収液と、リボイラ５において加熱された後にフラッシュドラム３に戻されたリーン吸収液とがフラッシュドラム３の底部で混合される点を除いては、サーモサイフォン型のリボイラ５の動作と、ワンスルー型のリボイラの動作とは同じである。
　上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。
［１］一の態様に係る二酸化炭素回収システムは、
　二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を放散させる再生塔（２）と、
　前記再生塔（２）から供給された前記吸収液をフラッシュさせるフラッシュドラム（３）と、
　前記再生塔（２）から前記フラッシュドラム（３）へ供給される前記吸収液を減圧する減圧装置（４）と、
　前記フラッシュドラム（３）内の前記吸収液と加熱流体とを熱交換することにより前記吸収液を加熱するリボイラ（５）と、
　前記フラッシュドラム（３）で発生した蒸気を前記再生塔（２）に供給する昇圧装置（６）と
を備える。
　本開示の二酸化炭素回収システムによれば、フラッシュドラムにおいて吸収液をフラッシュさせることにより吸収液の温度が低下し、温度が低下した吸収液がリボイラに供給されるので、リボイラへ供給される加熱流体に必要とされる温度を低下することができる。その結果、蒸気よりも温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
［２］別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［１］の二酸化炭素回収システムであって、
　前記再生塔（２）は少なくとも２つの再生塔部分（７１，７２）を含み、
　前記減圧装置（４）は、前記少なくとも２つの再生塔部分（７１，７２）のうち最も下流側の再生塔部分（７２）から前記フラッシュドラム（第２再生塔７３）へ供給される前記吸収液を減圧するように構成されている。
　このような構成によれば、１つの再生塔を有する場合に比べて最も下流の再生塔部分内の圧力及び温度が低くなり、また、フラッシュドラムにおいて吸収液がフラッシュされることにより吸収液の温度がさらに低下するので、リボイラへ供給される加熱流体に必要とされる温度をさらに低下することができる。その結果、上記［１］よりもさらに温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
［３］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［２］の二酸化炭素回収システムであって、
　前記少なくとも２つの再生塔部分（７１，７２）のうち、互いに直接連結される２つの再生塔部分（７１，７２）において、上流側の再生塔部分（７１）から下流側の再生塔部分（７２）へ供給される前記吸収液を減圧する第２減圧装置（減圧弁７６）と、
　前記下流側の再生塔部分（７２）内の蒸気を前記上流側の再生塔部分（７１）に供給する第２昇圧装置（コンプレッサ８０）と
を備える。
　このような構成によれば、下流側の再生塔において吸収液をフラッシュさせることができる。これにより、フラッシュドラムにおいてフラッシュされた吸収液の温度がさらに低下するので、リボイラへ供給される加熱流体に必要とされる温度をさらに低下することができる。その結果、上記［２］よりもさらに温度の低い熱源を使用して再生塔内の吸収液から二酸化炭素を放散させることができる。
［４］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［１］～［３］のいずれかの二酸化炭素回収システムであって、
　前記リボイラ（５）はケトル型のリボイラである。
　ケトル型のリボイラでは、吸収液の加熱だけではなく吸収液の気液分離も行われる。これにより、リボイラにおいて吸収液からの二酸化炭素の放散が促進されるので、再生塔における二酸化炭素の放散を促進することができる。
［５］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［１］～［４］のいずれかの二酸化炭素回収システムであって、
　前記二酸化炭素回収システム（１）に供給される流体、前記二酸化炭素回収システム（１）内の流体、又は前記二酸化炭素回収システム（１）から流出する流体のいずれかと前記加熱流体の少なくとも一部とが熱交換することにより前記加熱流体の少なくとも一部を加熱する少なくとも１つの熱交換器を備え、
　前記少なくとも１つの熱交換器において加熱された前記加熱流体が前記リボイラ（５）に供給されるように構成されている。
　このような構成によれば、二酸化炭素回収システム内で回収された熱を使用して加熱流体を加熱するので、二酸化炭素回収システム全体の熱効率を向上することができる。
［６］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［１］～［５］のいずれかの二酸化炭素回収システムであって、
　前記昇圧装置（６）は、前記フラッシュドラム（３）で発生した前記蒸気を駆動蒸気により昇圧するスチームエジェクタ（６ｂ）である。
　このような構成によれば、昇圧装置としてコンプレッサを使用した場合と異なり、スチームエジェクタを用いることにより機械的損失を失くすことができるので、コンプレッサを使用した場合に比べて、エネルギー的に有利になる。
［７］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［６］の二酸化炭素回収システムであって、
　前記再生塔（２）から流出した流出蒸気から水を凝縮させる凝縮装置（１０）と、
　前記凝縮装置（１０）において凝縮した前記水を加熱することにより前記駆動蒸気の少なくとも一部を生成する少なくとも１つの駆動蒸気生成装置（９２）と
を備える。
　このような構成によれば、二酸化炭素回収システム内で回収された熱を使用して、スチームエジェクタに供給する駆動蒸気を生成するので、二酸化炭素回収システム全体の熱効率を向上することができる。
［８］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［１］～［７］のいずれかの二酸化炭素回収システムであって、
　少なくとも二酸化炭素を含む被処理ガスと前記吸収液とを気液接触させることにより二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収塔（４０）であって、二酸化炭素を吸収した前記吸収液が前記再生塔（２）に供給されるように構成されている吸収塔（４０）と、
　前記昇圧装置（６）であるコンプレッサ（６ａ）から流出した蒸気と、前記フラッシュドラム（３）から流出した前記吸収液の一部とを熱交換することにより前記吸収液の蒸気を発生させるリクレーマ（６０）と
を備え、
　前記吸収液の前記蒸気は、前記吸収塔（４０）に、若しくは、前記再生塔（２）又は前記フラッシュドラム（３）の少なくとも一方に供給されるように構成されている。
　このような構成によれば、リボイラで熱源として使用される加熱流体の温度が低いために、吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度を低下させるためのリクレーマの熱源として加熱流体を使用することができない場合でも、コンプレッサから流出した蒸気をリクレーマの熱源として使用することができる。
［９］さらに別の態様に係る二酸化炭素回収システムは、［８］の二酸化炭素回収システムであって、
　前記再生塔（２）から流出した流出蒸気から水を凝縮させる凝縮装置（１０）を備え、
　前記リクレーマ（６０）は、前記昇圧装置（６）であるコンプレッサ（６ａ）から流出した蒸気と、前記フラッシュドラム（３）から流出した前記吸収液の一部及び前記凝縮装置（１０）において凝縮した前記水の一部とを熱交換することにより前記吸収液の蒸気を発生させるように構成されている。
　このような構成によれば、凝縮装置において凝縮された水に不揮発性蓄積物が含まれている場合にも、リクレーマにおいて不揮発性蓄積物が除去されるので、吸収液中の不揮発性蓄積物の濃度をさらに低下させることができる。
１　二酸化炭素回収システム
２　再生塔
３　フラッシュドラム
４　減圧装置
５　リボイラ
６　昇圧装置
６ａ　コンプレッサ
６ｂ　スチームエジェクタ
１０　凝縮装置
１３　コンデンサ（熱交換器）
１７　流出ガスコンプレッサ
１８　熱交換器
３０　冷却塔
３２　熱交換器
３５　熱交換器
４０　吸収塔
４３　熱交換器
４５　熱交換器
５０　熱交換器
５１　熱交換器
６０　リクレーマ
７１　再生塔部分
７２　再生塔部分
７３　第２再生塔（フラッシュドラム）
７６　減圧弁（第２減圧装置）
７７　減圧弁（減圧装置）
８０　コンプレッサ（第２昇圧装置）
８１　コンプレッサ（昇圧装置）
９２　駆動蒸気生成装置

Claims (9)

  1. 　二酸化炭素を吸収した吸収液から二酸化炭素を放散させる再生塔と、
    　前記再生塔から供給された前記吸収液をフラッシュさせるフラッシュドラムと、
    　前記再生塔から前記フラッシュドラムへ供給される前記吸収液を減圧する減圧装置と、
    　前記フラッシュドラム内の前記吸収液と加熱流体とを熱交換することにより前記吸収液を加熱するリボイラと、
    　前記フラッシュドラムで発生した蒸気を前記再生塔に供給する昇圧装置と
    を備える二酸化炭素回収システム。
  2. 　前記再生塔は少なくとも２つの再生塔部分を含み、
    　前記減圧装置は、前記少なくとも２つの再生塔部分のうち最も下流側の再生塔部分から前記フラッシュドラムへ供給される前記吸収液を減圧するように構成されている、請求項１に記載の二酸化炭素回収システム。
  3. 　前記少なくとも２つの再生塔部分のうち、互いに直接連結される２つの再生塔部分において、上流側の再生塔部分から下流側の再生塔部分へ供給される前記吸収液を減圧する第２減圧装置と、
    　前記下流側の再生塔部分内の蒸気を前記上流側の再生塔部分に供給する第２昇圧装置と
    を備える、請求項２に記載の二酸化炭素回収システム。
  4. 　前記リボイラはケトル型のリボイラである、請求項１～３のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  5. 　前記二酸化炭素回収システムに供給される流体、前記二酸化炭素回収システム内の流体、又は前記二酸化炭素回収システムから流出する流体のいずれかと前記加熱流体の少なくとも一部とが熱交換することにより前記加熱流体の少なくとも一部を加熱する少なくとも１つの熱交換器を備え、
    　前記少なくとも１つの熱交換器において加熱された前記加熱流体が前記リボイラに供給されるように構成されている、請求項１～３のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  6. 　前記昇圧装置は、前記フラッシュドラムで発生した前記蒸気を駆動蒸気により昇圧するスチームエジェクタである、請求項１～３のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  7. 　前記再生塔から流出した流出蒸気から水を凝縮させる凝縮装置と、
    　前記凝縮装置において凝縮した前記水を加熱することにより前記駆動蒸気の少なくとも一部を生成する少なくとも１つの駆動蒸気生成装置と
    を備える、請求項６に記載の二酸化炭素回収システム。
  8. 　少なくとも二酸化炭素を含む被処理ガスと前記吸収液とを気液接触させることにより二酸化炭素を前記吸収液に吸収させる吸収塔であって、二酸化炭素を吸収した前記吸収液が前記再生塔に供給されるように構成されている吸収塔と、
    　前記昇圧装置であるコンプレッサから流出した蒸気と、前記フラッシュドラムから流出した前記吸収液の一部とを熱交換することにより前記吸収液の蒸気を発生させるリクレーマと
    を備え、
    　前記吸収液の前記蒸気は、前記吸収塔に、若しくは、前記再生塔又は前記フラッシュドラムの少なくとも一方に供給されるように構成されている、請求項１～３のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  9. 　前記再生塔から流出した流出蒸気から水を凝縮させる凝縮装置を備え、
    　前記リクレーマは、前記昇圧装置であるコンプレッサから流出した蒸気と、前記フラッシュドラムから流出した前記吸収液の一部及び前記凝縮装置において凝縮した前記水の一部とを熱交換することにより前記吸収液の蒸気を発生させるように構成されている、請求項８に記載の二酸化炭素回収システム。
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