WO2025100245A1 - 電力生成装置 - Google Patents

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圭人 小寺
庸介 中辻
誠康 平岡
拓 伊東
弘宜 土居
一馬 谷向
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    • H02P5/74—Arrangements specially adapted for regulating or controlling the speed or torque of two or more electric motors controlling two or more AC dynamo-electric motors

Definitions

  • This relates to a power generation device installed in a three-phase, four-wire, 400V air conditioner.
  • the 400V converter circuit mounted in the outdoor unit is generally composed of one three-phase diode bridge, as disclosed in Patent Document 1 (JP Patent Publication No. 2012-165509), for example.
  • the power generating device of the first aspect is a power generating device mounted on a printed wiring board, and includes an input terminal, a first wiring, a second wiring, a third wiring, and a fourth wiring, a first converter, a fifth wiring, and a second converter.
  • the input terminal is configured to receive the R phase, the S phase, the T phase, and the N phase from a power source that supplies three-phase AC in a three-phase four-wire system.
  • the first wiring, the second wiring, the third wiring, and the fourth wiring are connected to the R phase, the S phase, the T phase, and the N phase, respectively, via the input terminal.
  • the first converter includes a first diode bridge connected between two power supply lines selected as a first combination from the three power supply lines of the first wiring, the second wiring, and the third wiring, and a second diode bridge connected between two power supply lines selected as a second combination different from the first combination from the three power supply lines, and converts AC power into DC power.
  • the fifth wiring branches off from any one of the first wiring, the second wiring, and the third wiring.
  • the second converter includes a third diode bridge connected between the fourth wiring and the fifth wiring, and converts AC power into DC power.
  • one input of the second converter is connected to one of the first, second, and third wiring between the input terminal and the first converter, and the other input of the second converter is connected to the fourth wire (N phase), so that an increase in the value of the current flowing through the first diode bridge and second diode bridge of the first converter can be suppressed.
  • the power generating device of the second aspect is a power generating device mounted on a printed wiring board, and includes an input terminal, a first wiring, a second wiring, a third wiring, and a fourth wiring, a first converter, a fifth wiring, and a second converter.
  • the input terminal is configured to receive the R phase, the S phase, the T phase, and the N phase from a power source that supplies three-phase AC in a three-phase four-wire system.
  • the first wiring, the second wiring, the third wiring, and the fourth wiring are connected to the R phase, the S phase, the T phase, and the N phase, respectively, via the input terminal.
  • the first converter includes a first diode bridge connected to one power supply line selected from the three power supply lines of the first wiring, the second wiring, and the third wiring, and a second diode bridge connected between the remaining two power supply lines, and converts AC power into DC power.
  • the fifth wiring branches off from one of the first wiring, the second wiring, and the third wiring.
  • the second converter includes a third diode bridge connected between the fourth wiring and the fifth wiring, and converts AC power into DC power.
  • one input of the second converter is connected to one of the first, second, and third wiring between the input terminal and the first converter, and the other input of the second converter is connected to the fourth wire (N phase), so that an increase in the value of the current flowing through the first diode bridge and second diode bridge of the first converter can be suppressed.
  • the power generating device of the third aspect is the power generating device of the first or second aspect, in which the branching point of the fifth wiring is located between the center position of the length of the wiring from which the fifth wiring branches and the input terminal.
  • the branch point of the fifth wiring is separated from the first converter by a distance that is at least half of the section from the input terminal to the first converter. In this way, by separating the branch point of the fifth wiring from the first converter, heat generated at the branch point of the fifth wiring is less likely to be conducted to the first converter, and heat concentration around the terminals of the first converter is suppressed.
  • the power generating device of the fourth aspect is any one of the power generating devices of the first aspect to the third aspect, and further includes a sixth wiring, a seventh wiring, and a third converter.
  • the sixth wiring and the seventh wiring branch off from any two wirings of the first wiring, the second wiring, and the third wiring.
  • the third converter includes a fourth diode bridge connected between the sixth wiring and the seventh wiring, and converts AC power into DC power.
  • each of the two inputs of the third converter is connected to two of the first wiring, the second wiring, and the third wiring between the input terminal and the first converter, so that an increase in the value of the current flowing through the first diode bridge and the second diode bridge of the first converter can be suppressed.
  • the power generating device of the fifth aspect is any one of the power generating devices of the first aspect to the fourth aspect, in which the first diode bridge and the second diode bridge are each a diode module in which four bridge-connected diode chips are built into one package.
  • the two diode modules are mounted on the first surface of a printed wiring board.
  • the power generating device of the sixth aspect is the power generating device of the fifth aspect, in which the diode module has a terminal group and a terminal arrangement surface on which the terminal group is arranged.
  • the diode module has a terminal group and a terminal arrangement surface on which the terminal group is arranged.
  • the terminal group two AC input terminals and two DC output terminals are arranged in a row in the first direction.
  • the two diode modules are spaced apart such that the respective terminal groups have a creepage distance of 3.2 mm or more, and are arranged such that the respective terminal arrangement surfaces do not face each other.
  • the terminal groups of the two diode modules do not face each other, which reduces heat concentration on the terminals and conductive patterns.
  • the seventh aspect of the power generating device is the fifth aspect of the power generating device, in which the diode module has a heat sink.
  • the eighth aspect of the power generating device is the fifth aspect of the power generating device, in which the diode module has two AC input terminals and two DC output terminals. At least one of a varistor and a surge absorber is connected between the two AC input terminals.
  • This power generation device can limit the voltage between the AC input terminals to a specified value even if a voltage exceeding a specified value is applied between the AC input terminals.
  • the power generating device of the ninth aspect is the power generating device of the fifth aspect, in which the diode module has two AC input terminals and two DC output terminals. At least one of a varistor and a film capacitor is connected between the two DC output terminals.
  • This power generating device absorbs external pulses or power supply noise, and also prevents noise from being transmitted to the AC power supply.
  • the power generating device of the tenth aspect is any one of the power generating devices of the first aspect to the ninth aspect, further comprising a first inverter circuit connected between the output terminals of the first converter.
  • the first inverter circuit is a power module in which an upper arm switching element and a lower arm switching element are built into a single package, and is mounted on a first surface of a printed wiring board.
  • modularization makes it easier to design the peripheral circuits on the first surface of the printed wiring board, which is the mounting surface.
  • the power generating device of an eleventh aspect is any one of the power generating devices of the first aspect to the tenth aspect, further comprising a second inverter circuit connected between the output terminals of the second converter.
  • the second inverter circuit is a power module in which an upper arm switching element and a lower arm switching element are built into a single package, and is mounted on a first surface of a printed wiring board.
  • modularization makes it easier to design the peripheral circuits on the first surface of the printed wiring board, which is the mounting surface.
  • the power generating device of the twelfth aspect is any one of the power generating devices of the first aspect to the eleventh aspect, in which the printed wiring board is a multilayer printed wiring board having multiple conductive pattern layers stacked with insulating layers sandwiched therebetween.
  • conductive patterns can be wired not only on the surface of the printed wiring board but also on the inner layers, allowing components to be mounted at high density.
  • the power generating device of a thirteenth aspect is the power generating device of the fifth aspect, further comprising a first inverter circuit, a second inverter circuit, and one heat sink.
  • the first inverter circuit is connected between output terminals of the first converter.
  • the second inverter circuit is connected between output terminals of the second converter.
  • Each of the first inverter circuit and the second inverter circuit is a power module in which an upper arm switching element and a lower arm switching element are built into a single package, and is mounted on a first surface of a printed wiring board.
  • the heat sink cools the two diode modules and the two power modules.
  • one heat sink cools two diode modules and two power modules, reducing the number of parts and the installation space.
  • FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of a power generating device according to a first embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a configuration diagram of an inverter circuit and a drive circuit that drives the inverter circuit.
  • FIG. 2 is a plan view of a diode module used as a first diode bridge and a second diode bridge.
  • FIG. 2 is a side view of a diode module used as a first diode bridge and a second diode bridge.
  • 4 is a plan view showing mounting positions of a first diode bridge and a second diode bridge on a printed wiring board.
  • FIG. 11 is a plan view showing mounting positions of a first diode bridge and a second diode bridge on a printed wiring board in a first modified example.
  • FIG. 11 is a plan view showing mounting positions of a first diode bridge and a second diode bridge on a printed wiring board in a second modified example.
  • FIG. 13 is a plan view showing mounting positions of a first diode bridge and a second diode bridge on a printed wiring board in a third modified example.
  • FIG. 11 is a circuit diagram showing a configuration of a power generating device according to a second embodiment of the present disclosure. 2 is a plan view of a heat sink that cools the first diode bridge, the second diode bridge, the first inverter circuit, and the second inverter circuit.
  • FIG. FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of a power generating device including a first diode bridge connected to one power supply line selected from three power supply lines including a first wiring, a second wiring, and a third wiring, and a second diode bridge connected between the remaining two power supply lines.
  • FIG. 2 is another circuit diagram showing the configuration of a power generating device including a first diode bridge connected to one power supply line selected from three power supply lines including a first wiring, a second wiring, and a third wiring, and a second diode bridge connected between the remaining two power supply lines.
  • 11 is a circuit diagram in the case where the wiring method of the first diode bridge in FIG. 10 is applied to FIG. 8 .
  • 12 is a circuit diagram in the case where the wiring method of the first diode bridge in FIG. 11 is applied to FIG. 8 .
  • FIG. 1 is a circuit diagram showing a configuration of a power generating device 100 according to a first embodiment of the present disclosure.
  • the power generating device 100 includes a first converter 20A and a second converter 20B, which are mounted on a first surface 10a of a printed wiring board 10.
  • the first converter 20A includes a first diode bridge 21Aa connected between two power lines selected as a first combination from the three power lines, the first wiring 11, the second wiring 12, and the third wiring 13, and a second diode bridge 21Ab connected between two power lines selected as a second combination from the three power lines that is different from the first combination.
  • the first converter 20A includes a first diode bridge 21Aa connected between a first wiring 11 connected to the R phase and a second wiring 12 connected to the S phase, and a second diode bridge 21Ab connected between the second wiring 12 and a third wiring 13 connected to the T phase, and converts AC power into DC power.
  • the second converter 20B includes a third diode bridge 21B connected between a fourth wiring 14 connected to the N phase and a fifth wiring 15 branching off from the first wiring 11, and converts AC power into DC power.
  • the power generating device 100 disclosed herein is mounted, for example, in the outdoor unit of a three-phase, four-wire, 400V air conditioner.
  • the printed wiring board 10 is a multilayer printed wiring board having a plurality of conductive pattern layers stacked with insulating layers sandwiched therebetween.
  • the components of the power generating device 100 namely, the input terminal 9, the first converter 20A, the second converter 20B, the first inverter circuit 25A, the second inverter circuit 25B, the switching power supply 31, the four-way switching valve circuit 32, and multiple microcomputers that control these components, are mounted on the printed wiring board 10.
  • the input terminal 9 is configured to receive the R, S, T, and N phases from an AC power source 91 that supplies three-phase AC in a three-phase, four-wire system.
  • the first wiring 11, second wiring 12, third wiring 13, and fourth wiring 14, which are conductive patterns, are connected to the R, S, T, and N phases of the AC power source 91, respectively, via the input terminal 9.
  • the first converter 20A includes a first diode bridge 21Aa, a second diode bridge 21Ab, and a first smoothing capacitor 22A.
  • the first diode bridge 21Aa is a single-phase diode bridge.
  • the first diode bridge 21Aa full-wave rectifies the AC power input from the first wiring 11 connected to the R phase and the second wiring 12 connected to the S phase.
  • the second diode bridge 21Ab is a single-phase diode bridge.
  • the second diode bridge 21Ab full-wave rectifies the AC power input from the second wiring 12 and the third wiring 13 connected to the T phase.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are diode modules in which four bridge-connected diode chips are built into one package.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are mounted on the first surface 10a of the printed wiring board 10.
  • the first smoothing capacitor 22A smoothes the output voltage from the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab.
  • the second converter 20B includes a third diode bridge 21B and a second smoothing capacitor 22B.
  • the third diode bridge 21B is a single-phase diode bridge.
  • the third diode bridge 21B full-wave rectifies the AC power input from the fourth wiring 14 connected to the N phase and the fifth wiring 15 branching off from the first wiring 11.
  • the wiring that branches off the fifth wiring 15 may be any of the first wiring 11, the second wiring 12, and the third wiring 13.
  • the third diode bridge 21B is a diode module in which four bridge-connected diode chips are built into one package.
  • the second smoothing capacitor 22B smoothes the output voltage from the third diode bridge 21B.
  • the voltage detection unit 23A is connected to the output side of the first smoothing capacitor 22A and detects the voltage across the first smoothing capacitor 22A.
  • the voltage detection unit 23A is configured such that two resistors connected in series to each other are connected in parallel to the smoothing capacitor 22A, and the voltage across the first smoothing capacitor 22A is divided. The voltage value at the connection point between these two resistors is input to the first microcomputer 27A.
  • the voltage detection unit 23B is connected to the output side of the second smoothing capacitor 22B and detects the voltage across the second smoothing capacitor 22B.
  • the voltage detection unit 23B is configured such that two resistors connected in series to each other are connected in parallel to the second smoothing capacitor 22B, and the voltage across the second smoothing capacitor 22B is divided. The voltage value at the connection point between these two resistors is input to the second microcomputer 27B.
  • the current detection unit 24A is located between the first smoothing capacitor 22A and the first inverter circuit 25A and is connected to the negative output terminal side of the first smoothing capacitor 22A.
  • the current detection unit 24A detects the motor current flowing through the first motor 51A after the first motor 51A is started.
  • the current detection unit 24A may be configured with an amplifier circuit using a shunt resistor and an operational amplifier that amplifies the voltage across the resistor.
  • the motor current detected by the current detection unit 24A is input to the first microcomputer 27A.
  • the current detection unit 24B is located between the second smoothing capacitor 22B and the second inverter circuit 25B and is connected to the negative output terminal side of the second smoothing capacitor 22B.
  • the current detection unit 24B detects the motor current flowing through the second motor 51B after the second motor 51B is started.
  • the current detection unit 24B may be configured with an amplifier circuit using a shunt resistor and an operational amplifier that amplifies the voltage across the resistor.
  • the motor current detected by the current detection unit 24B is input to the second microcomputer 27B.
  • Second inverter circuit 25B First inverter circuit 25A, second inverter circuit 25B
  • the first inverter circuit 25A is connected to the output side of the first smoothing capacitor 22A.
  • the second inverter circuit 25B is connected to the output side of the second smoothing capacitor 22B.
  • the first inverter circuit 25A and the second inverter circuit 25B have the same configuration, so they will be described as the inverter circuit 25.
  • FIG. 2 is a configuration diagram of inverter circuit 25 and drive circuit 26 that drives it.
  • inverter circuit 25 includes a number of insulated gate bipolar transistors (hereinafter simply referred to as transistors) Q3a, Q3b, Q4a, Q4b, Q5a, and Q5b as switching elements, and a number of freewheeling diodes D3a, D3b, D4a, D4b, D5a, and D5b.
  • transistors insulated gate bipolar transistors
  • Transistors Q3a and Q3b, Q4a and Q4b, and Q5a and Q5b are connected in series with each other, and diodes D3a to D5b are connected in parallel with each other so that the collector terminal of the transistor is connected to the cathode terminal of the diode, and the emitter terminal of the transistor is connected to the anode terminal of the diode.
  • the inverter circuit 25 generates drive voltages SU, SV, and SW for driving the motor by applying a DC voltage from the converter and turning on and off each of the transistors Q3a to Q5b at the timing instructed by the drive circuit 26.
  • These drive voltages SU, SV, and SW are output to the motor from the connection points NU, NV, and NW of the transistors Q3a and Q3b, Q4a and Q4b, and Q5a and Q5b.
  • the first inverter circuit 25A and the second inverter circuit 25B are power modules in which upper arm switching elements (Q3a, Q4a, Q5a, D3a, D4a, D5a) and lower arm switching elements (Q3b, Q4b, Q5b, D3b, D4b, D5b) are built into a single package.
  • the first inverter circuit 25A and the second inverter circuit 25B are mounted on the first surface 10a of the printed wiring board 10.
  • First drive circuit 26A, second drive circuit 26B The first drive circuit 26A changes the on/off state of each of the transistors Q3a to Q5b of the first inverter circuit 25A based on a drive command from the first microcomputer 27A.
  • the second drive circuit 26B changes the on/off state of each of the transistors Q3a to Q5b of the second inverter circuit 25B based on a drive command from the second microcomputer 27B.
  • the first drive circuit 26A and the second drive circuit 26B have the same configuration, so they will be described as drive circuit 26.
  • the drive circuit 26 generates gate control voltages Gu, Gx, Gv, Gy, Gw, and Gz to be applied to the gates of each of the transistors Q3a to Q5b so that drive voltages SU, SV, and SW having duties determined by the microcomputer are output from the inverter circuit 25 to the motor.
  • the generated gate control voltages Gu, Gx, Gv, Gy, Gw, and Gz are applied to the gate terminals of the respective transistors Q3a to Q5b.
  • First microcomputer 27A, second microcomputer 27B, third microcomputer 40 The first microcomputer 27A is connected to the voltage detection unit 23A, the current detection unit 24A, and the first drive circuit 26A.
  • the first microcomputer 27A controls the first drive circuit 26A to drive the first motor 51A.
  • the first motor 51A is used as a drive motor for a compressor.
  • the second microcomputer 27B is connected to the voltage detection unit 23B, the current detection unit 24B, and the second drive circuit 26B.
  • the second microcomputer 27B controls the second drive circuit 26B to drive the second motor 51B.
  • the second motor 51B is used as a drive motor for a blower.
  • the third microcomputer 40 is a refrigerant control microcomputer.
  • the third microcomputer 40 controls the opening degree of the electric expansion valve of the air conditioner, and adjusts the evaporation temperature, degree of superheat, and degree of subcooling of the refrigerant.
  • First varistor 28, second varistor 29 A surge absorber or a varistor is connected between the AC input terminals of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab as an overvoltage suppression element.
  • a first varistor 28 is connected.
  • the first varistor 28 limits the voltage between the AC input terminals to a predetermined value when a voltage exceeding a predetermined value is applied between the AC input terminals.
  • At least one of an overvoltage suppression element and a noise elimination element is connected between the DC output terminals of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab.
  • a surge absorber or a varistor is used as the overvoltage suppression element.
  • a film capacitor is used as the noise elimination element.
  • a second varistor 29 of the overvoltage suppression element is connected. The second varistor 29 is connected between the first smoothing capacitor 22A and the first inverter circuit 25A, and absorbs surges that occur when the switching elements are operating.
  • Switching power supply 31 The switching power supply 31 is connected to the output side of the second converter 20B, and supplies power to the first microcomputer 27A, the second microcomputer 27B, and the third microcomputer 40.
  • the four-way switching valve circuit 32 is connected to the output side of the second converter 20B.
  • the four-way switching valve circuit 32 uses the electric power output from the second converter 20B to switch the flow path of the four-way switching valve 61.
  • the four-way switching valve 61 is a valve that switches the circulation direction of the refrigerant in the refrigerant circuit.
  • the first converter 20A of the present embodiment has a circuit configuration in which the AC power of a three-phase four-wire AC power supply is full-wave rectified by two diode bridges, a first diode bridge 21Aa and a second diode bridge 21Ab, and has a cost advantage over a circuit configuration in which full-wave rectification is performed by a single three-phase diode bridge.
  • the heat resistance of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab individually is lower than that of a diode module of a single three-phase diode bridge, so measures to reduce heat generation during operation are necessary.
  • the power supply for the switching power supply 31 and the four-way switching valve circuit 32 is not taken from downstream of the first converter 20A.
  • the AC power input to the second converter 20B is AC power input from the fourth wiring 14 connected to the N phase and the fifth wiring 15 branched off from the first wiring 11 connected to the R phase.
  • the power supply for the switching power supply 31 and the four-way switching valve circuit 32 is taken from downstream of the second converter 20B. This makes it possible to suppress an increase in the current flowing through each of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab.
  • the branch point of the fifth wiring 15 is located between the center position of the length of the first wiring 11 where the fifth wiring 15 branches off and the input terminal 9. Specifically, the branch point of the fifth wiring 15 is separated from the first converter 20A by a distance of at least half of the section from the input terminal 9 to the first converter 20A. In this way, by separating the branch point of the fifth wiring 15 from the first converter 20A, heat generated at the branch point of the fifth wiring 15 is less likely to be conducted to the first converter 20A, and heat concentration around the terminals of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab is suppressed.
  • the diode module 21 includes a rectangular parallelepiped package P incorporating four bridge-connected diode chips, and a terminal group TG protruding from one side surface of the package P.
  • the terminal group TG includes a first terminal T1, a second terminal T2, a third terminal T3, and a fourth terminal T4.
  • the terminal group TG is parallel to the thickness direction of the package P, protrudes from one of the two faces including the two long sides, and is then bent at a right angle.
  • the face from which the terminal group TG protrudes is the terminal arrangement face TS.
  • An inclined surface C is formed at one corner of the surface that faces parallel to the terminal arrangement surface TS.
  • the terminal group TG is arranged in order from the first terminal T1, which is closest to the inclined surface C, to the direction in which the second terminal T2, third terminal T3, and fourth terminal T4 move away from the inclined surface C (hereinafter referred to as the first direction D1).
  • the second terminal T2 and the third terminal T3 are AC input terminals.
  • the first terminal T1 is a positive DC output terminal.
  • the fourth terminal T4 is a negative DC output terminal.
  • FIG. 4 is a plan view showing the mounting positions of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab on the printed wiring board 10.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are mounted on the printed wiring board 10 so that their respective terminal arrangement surfaces TS are aligned in a horizontal row.
  • the first terminal T1 of the first diode bridge 21Aa and the fourth terminal T4 of the second diode bridge 21Ab are adjacent to each other, but the creepage distance X is ensured to be 3.2 mm or more. Therefore, a sufficient creepage distance is ensured.
  • terminal groups TG of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab do not face each other, heat is less likely to concentrate on each terminal and the conductive pattern to which each terminal is soldered.
  • one of the inputs of the second converter 20B is connected to any one of the first wiring 11 (R phase), the second wiring 12 (S phase), and the third wiring 13 (T phase) between the input terminal 9 and the first converter 20A, and the other of the inputs of the second converter 20B is connected to the fourth wiring 14 (N phase).
  • the branch point of the fifth wiring 15 is located between the center position of the length of the first wiring 11 from which the fifth wiring 15 branches and the input terminal 9. As a result, the branch point of the fifth wiring 15 is located away from the first converter 20A, and heat concentration around the terminals of the first converter 20A is suppressed.
  • Each of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab is a diode module in which four bridge-connected diode chips are built into one package.
  • the two diode modules are mounted on the first surface 10a of the printed wiring board 10.
  • the two diode modules are spaced apart so that their respective terminal groups TG have a creepage distance of 3.2 mm or more, and are arranged so that their respective terminal arrangement surfaces TS do not face each other. Therefore, the terminal groups of the two diode modules do not face each other, and heat concentration on the terminals and conductive patterns is suppressed.
  • the diode module may also have a heat sink.
  • a first varistor 28 serving as a surge absorber is connected between the AC input terminals of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab, so that even if a voltage exceeding a predetermined value is applied between the AC input terminals, the voltage between the AC input terminals can be limited to a predetermined value.
  • a second varistor 29 is connected between the DC output terminals of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab, so that external pulses or power supply noise are absorbed and the transmission of noise to the AC power supply is also prevented.
  • the first inverter circuit 25A and the second inverter circuit 25B are power modules in which upper arm switching elements and lower arm switching elements are built into a single package, and are mounted on the first surface 10 a of the printed wiring board 10 .
  • Modularization makes it easier to design the peripheral circuits on the first surface 10a of the printed wiring board 10, which is the mounting surface.
  • printed wiring board 10 is a multilayer printed wiring board having multiple conductive pattern layers stacked with insulating layers sandwiched between them, the conductive patterns can be wired not only on the surface of printed wiring board 10 but also on inner layers, allowing components to be mounted at a high density.
  • FIG. 5 is a plan view showing the mounting positions of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab on the printed wiring board 10 in a first modification.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are mounted on the printed wiring board 10 so that their respective terminal arrangement surfaces TS face in opposite directions.
  • FIG. 6 is a plan view showing the mounting positions of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab on the printed wiring board 10 in a second modification.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are mounted on the printed wiring board 10 so that their terminal arrangement surfaces TS face in opposite directions and are aligned in a direction perpendicular to the arrangement direction of the terminal group TG.
  • FIG. 7 is a plan view showing the mounting positions of the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab on the printed wiring board 10 in a third modification.
  • the first diode bridge 21Aa and the second diode bridge 21Ab are mounted on the printed wiring board 10 so that their terminal arrangement surfaces TS face the same direction and are aligned in a direction perpendicular to the arrangement direction of the terminal group TG.
  • Second Embodiment Fig. 8 is a circuit diagram showing a configuration of a power generating device 200 according to a second embodiment of the present disclosure.
  • the difference from the power generating device 100 in Fig. 1 is that a third converter 20C is further provided. Since the other configurations are the same as those of the power generating device 100 in Fig. 1, only the differences will be described here.
  • the third converter 20C includes a fourth diode bridge 21C and a third smoothing capacitor 22C.
  • the fourth diode bridge 21C is connected between the sixth wiring 16 and the seventh wiring 17.
  • the sixth wiring 16 and the seventh wiring 17 branch off from any two of the first wiring 11, the second wiring 12, and the third wiring 13. In this embodiment, the sixth wiring 16 branches off from the second wiring 12, and the seventh wiring 17 branches off from the third wiring 13.
  • the third converter 20C converts AC power into DC power and supplies the DC power to a predetermined load (excluding the first inverter circuit 25A, the second inverter circuit 25B, the switching power supply 31, and the four-way switching valve circuit 32).
  • a predetermined load excluding the first inverter circuit 25A, the second inverter circuit 25B, the switching power supply 31, and the four-way switching valve circuit 32.
  • the DC power is supplied to the motor-operated valve drive circuit 33 as shown in FIG. 8.
  • the motor-operated valve drive circuit 33 controls the operation of the motor-operated valve 63.
  • each of the two inputs of the third converter 20C is connected to any two of the first wiring 11, second wiring 12, and third wiring 13 between the input terminal 9 and the first converter 20A, thereby suppressing an increase in the value of the current flowing through the first diode bridge 21Aa and second diode bridge 21Ab of the first converter 20A.
  • the branch point of the sixth wiring 16 is located between the center position of the length of the second wiring 12 where the sixth wiring 16 branches off and the input terminal 9.
  • the branch point of the seventh wiring 17 is located between the center position of the length of the third wiring 13 where the seventh wiring 17 branches off and the input terminal 9.
  • the first diode bridge 21Aa is connected between the first wiring 11 and the second wiring 12
  • the second diode bridge 21Ab is connected between the second wiring 12 and the third wiring 13.
  • first diode bridge 21Aa may be connected between the second wiring 12 and the third wiring 13
  • second diode bridge 21Ab may be connected between the first wiring 11 and the third wiring 13.
  • first diode bridge 21Aa may be connected between the first wiring 11 and the third wiring 13
  • second diode bridge 21Ab may be connected between the first wiring 11 and the second wiring 12.
  • FIG. 9 is a plan view of a heat sink 60 that cools the first diode bridge 21Aa, the second diode bridge 21Ab, the first inverter circuit 25A, and the second inverter circuit 25B.
  • the first diode bridge 21Aa, the second diode bridge 21Ab, the first inverter circuit 25A, and the second inverter circuit 25B are high heat generating components.
  • the first diode bridge 21Aa, the second diode bridge 21Ab, the first inverter circuit 25A, and the second inverter circuit 25B are mounted on the first surface 10a of the printed wiring board 10, so they can be cooled by a common heat sink 60. This allows for a reduction in the number of components and a reduction in the installation space.
  • FIG. 10 is a circuit diagram showing the configuration of a power generating device 300 including a first diode bridge 21Aa connected to one power supply line selected from three power supply lines including the first wiring 11, the second wiring 12, and the third wiring 13, and a second diode bridge 21Ab connected between the remaining two power supply lines.
  • the first converter 20A converts the three-phase AC power supply R (R phase), S (S phase), and T (T phase) into a DC power supply consisting of DC+ (positive pole) and DC- (negative pole), and supplies it to the inverter 25A.
  • the first converter 20A includes a first diode bridge 21Aa, a second diode bridge 21Ab, and a first smoothing capacitor 22A.
  • the first diode bridge 21Aa is a single-phase diode bridge.
  • the first diode bridge 21Aa full-wave rectifies the AC power input from the first wiring 11 connected to the R phase and the branch wiring 11a branching off from the first wiring 11.
  • the second diode bridge 21Ab is a single-phase diode bridge.
  • the second diode bridge 21Ab full-wave rectifies the AC power input from the second wiring 12 and the third wiring 13 connected to the T phase.
  • FIG. 10 is one example.
  • the first diode bridge 21Aa may full-wave rectify the AC power input from the second wiring 12 connected to the S phase and the branch wiring branching off from the second wiring 12, and the second diode bridge 21Ab may full-wave rectify the AC power input from the first wiring 11 connected to the R phase and the third wiring 13 connected to the T phase.
  • the first diode bridge 21Aa may full-wave rectify the AC power input from the third wiring 13 connected to the T phase and the branch wiring branching off from the third wiring 13, and the second diode bridge 21Ab may full-wave rectify the AC power input from the first wiring 11 connected to the R phase and the second wiring 12 connected to the S phase.
  • the branch wiring 11a branching from the first wiring 11 as in FIG. 10 may be eliminated, and the first diode bridge 21Aa may simply be connected to the first wiring 11 as in the circuit diagram of a power generating device 300 shown in FIG.

Landscapes

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Abstract

本開示の目的は、三相４線４００Ｖの空調機に搭載される３相コンバータに替えて、２個の単相ダイオードブリッジが使用される場合において、単相ダイオードブリッジ自体およびその直下のパターンの発熱を抑制することである。電力生成装置（１００）は、第１コンバータ（２０Ａ）および第２コンバータ（２０Ｂ）を含み、それらはプリント配線板（１０）に実装されている。第１コンバータ（２０Ａ）は、Ｒ相と繋がる第１配線（１１）とＳ相に繋がる第２配線（１２）との間に接続される第１ダイオードブリッジ（２１Ａａ）、および第２配線（１２）とＴ相に繋がる第３配線（１３）との間に接続される第２ダイオードブリッジ（２１Ａｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する。第２コンバータ（２０Ｂ）は、Ｎ相に繋がる第４配線（１４）と第１配線（１１）から分岐する第５配線（１５）との間に接続される第３ダイオードブリッジ（２１Ｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する。

Description

電力生成装置
　三相４線４００Ｖの空調機に搭載される電力生成装置に関する。
　三相４線４００Ｖの空調機において、室外機に搭載された４００Ｖ系コンバータ回路は、例えば、特許文献１（特開２０１２－１６５５０９号公報）に開示されているように、一般的には１個の三相ダイオードブリッジで構成される。
　その一方で、高コスト化する三相ダイオードブリッジからの脱却を図るため、単相ダイオードブリッジの２個使いが検討されている。
　しかしながら、三相４線４００Ｖの空調機において、１個の三相ダイオードブリッジに替えて単相ダイオードブリッジの２個使いを適用するには、単相ダイオードブリッジ自体およびその直下のパターンの発熱を抑制する、という課題が存在する。
　第１観点の電力生成装置は、プリント配線板に実装される電力生成装置であって、入力端子と、第１配線、第２配線、第３配線および第４配線と、第１コンバータと、第５配線と、第２コンバータとを備える。入力端子は、三相交流を三相４線式で供給する電源からＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相が入力されるように構成される。第１配線、第２配線、第３配線および第４配線は、入力端子を介してＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相それぞれと接続される。第１コンバータは、第１配線と第２配線と第３配線の３つの電源線から第１の組合せとして選択された２つの電源線の間に接続される第１ダイオードブリッジ、および当該３つの電源線から第１の組合せとは異なる第２の組合せとして選択された２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジを含み、交流電力を直流電力に変換する。第５配線は、第１配線、第２配線および第３配線のいずれか１つの配線から分岐する。第２コンバータは、第４配線と第５配線との間に接続される第３ダイオードブリッジを含み、交流電力を直流電力に変換する。
　この電力生成装置では、第２コンバータの入力の一方が入力端子と第１コンバータとの間の第１配線、第２配線および第３配線のいずれか１つに接続され、第２コンバータの入力の他方が第４線（Ｎ相）に接続されているので、第１コンバータの第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジに流れる電流値の増大を抑制することができる。
　第２観点の電力生成装置は、プリント配線板に実装される電力生成装置であって、入力端子と、第１配線、第２配線、第３配線および第４配線と、第１コンバータと、第５配線と、第２コンバータとを備える。入力端子は、三相交流を三相４線式で供給する電源からＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相が入力されるように構成される。第１配線、第２配線、第３配線および第４配線は、入力端子を介してＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相それぞれと接続される。第１コンバータは、第１配線と第２配線と第３配線の３つの電源線から選択された１つの電源線に接続される第１ダイオードブリッジ、および残り２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジを含み、交流電力を直流電力に変換する。第５配線は、第１配線、第２配線および第３配線のいずれか１つの配線から分岐する。第２コンバータは、第４配線と第５配線との間に接続される第３ダイオードブリッジを含み、交流電力を直流電力に変換する。
　この電力生成装置では、第２コンバータの入力の一方が入力端子と第１コンバータとの間の第１配線、第２配線および第３配線のいずれか１つに接続され、第２コンバータの入力の他方が第４線（Ｎ相）に接続されているので、第１コンバータの第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジに流れる電流値の増大を抑制することができる。
　第３観点の電力生成装置は、第１観点または第２観点の電力生成装置であって、第５配線の分岐点が、第５配線が分岐される配線の長さの中央位置と入力端子との間に位置する。
　この電力生成装置では、第５配線の分岐点が、入力端子から第１コンバータまでの区間のうち、少なくとも当該区間の半分以上の距離を保って第１コンバータから離れている。このように、第５配線の分岐点を第１コンバータから遠ざけることによって、第５配線の分岐点における発熱が第１コンバータに伝導し難くなり、第１コンバータの端子周辺に熱が集中することが抑制される。
　第４観点の電力生成装置は、第１観点から第３観点のいずれか１つの電力生成装置であって、第６配線および第７配線と、第３コンバータとさらに備える。第６配線および第７配線は、第１配線、第２配線および第３配線のいずれか２つの配線から分岐する。第３コンバータは、第６配線と第７配線との間に接続される第４ダイオードブリッジを含み、交流電力を直流電力に変換する。
　この電力生成装置では、第３コンバータの２つの入力それぞれが、入力端子と第１コンバータとの間の第１配線、第２配線および第３配線のいずれか２つに接続されているので、第１コンバータの第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジに流れる電流値の増大を抑制することができる。
　第５観点の電力生成装置は、第１観点から第４観点のいずれか１つの電力生成装置であって、第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジそれぞれが、ブリッジ接続された４つのダイオードチップが１つのパッケージに内蔵されているダイオードモジュールである。２つのダイオードモジュールは、プリント配線板の第１面に実装される。
　第６観点の電力生成装置は、第５観点の電力生成装置であって、ダイオードモジュールが、端子群と、端子群が配置される端子配置面とを有する。端子群では、２つの交流入力端子と２つの直流出力端子とが第１方向に一列に並ぶ。２つのダイオードモジュールは、それぞれの端子群が互いに３．２ｍｍ以上の沿面距離となるように隔てられ、且つそれぞれの端子配置面が互いに対向しないように配置される。
　この電力生成装置では、２つのダイオードモジュールそれぞれの端子群が向き合わないので、端子および導電パターンへの熱集中が抑制される。
　第７観点の電力生成装置は、第５観点の電力生成装置であって、ダイオードモジュールが放熱板を有する。
　第８観点の電力生成装置は、第５観点の電力生成装置であって、ダイオードモジュールが、２つの交流入力端子と２つの直流出力端子とを有している。２つの交流入力端子の間に、バリスタおよびサージアブソーバの少なくとも１つが接続される。
　この電力生成装置では、交流入力端子間に所定値を超える電圧が掛かっても、交流入力端子間の電圧を所定値に制限することができる。
　第９観点の電力生成装置は、第５観点の電力生成装置であって、ダイオードモジュールが、２つの交流入力端子と２つの直流出力端子とを有する。２つの直流出力端子の間に、バリスタおよびフィルムコンデンサの少なくとも１つが接続される。
　この電力生成装置では、外来パルスが吸収され、或いは電源ノイズが吸収され、さらには交流電源へのノイズの伝送も防止される。
　第１０観点の電力生成装置は、第１観点から第９観点のいずれか１つの電力生成装置であって、第１コンバータの出力端子間に接続される第１インバータ回路をさらに備える。第１インバータ回路は、上アーム側スイッチング素子および下アーム側スイッチング素子が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、プリント配線板の第１面に実装される。
　この電力生成装置では、モジュール化によって実装面であるプリント配線板の第１面における周辺回路の設計が容易になる。
　第１１観点の電力生成装置は、第１観点から第１０観点のいずれか１つの電力生成装置であって、第２コンバータの出力端子間に接続される第２インバータ回路をさらに備える。第２インバータ回路は、上アーム側スイッチング素子および下アーム側スイッチング素子が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、プリント配線板の第１面に実装される。
　この電力生成装置では、モジュール化によって実装面であるプリント配線板の第１面における周辺回路の設計が容易になる。
　第１２観点の電力生成装置は、第１観点から第１１観点のいずれか１つの電力生成装置であって、プリント配線板が、絶縁体層を挟んで積層される複数の導電パターン層を有する多層プリント配線板である。
　この電力生成装置では、導電パターンをプリント配線板の表面だけでなく、内層にも配線できるので、部品を高密度に実装することができる。
　第１３観点の電力生成装置は、第５観点の電力生成装置であって、第１インバータ回路と、第２インバータ回路と、１つのヒートシンクをさらに備える。第１インバータ回路は、第１コンバータの出力端子間に接続される。第２インバータ回路は、第２コンバータの出力端子間に接続される。第１インバータ回路および第２インバータ回路それぞれは、上アーム側スイッチング素子および下アーム側スイッチング素子が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、プリント配線板の第１面に実装される。ヒートシンクは、２つのダイオードモジュールと２つのパワーモジュールとを冷却する。
　この電力生成装置では、１つのヒートシンクが、２つのダイオードモジュールと２つのパワーモジュールとを冷却するので、部品点数の削減、および設置スペースの削減を図ることができる。
本開示の第１実施形態に係る電力生成装置の構成を示す回路図である。 インバータ回路およびそれを駆動する駆動回路の構成図である。 第１ダイオードブリッジ、第２ダイオードブリッジとして使用されるダイオードモジュールの平面図である。 第１ダイオードブリッジ、第２ダイオードブリッジとして使用されるダイオードモジュールの側面図である。 プリント配線板上の第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジの実装位置を示す平面図である。 第１変形例におけるプリント配線板上の第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジの実装位置を示す平面図である。 第２変形例におけるプリント配線板上の第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジの実装位置を示す平面図である。 第３変形例におけるプリント配線板上の第１ダイオードブリッジおよび第２ダイオードブリッジの実装位置を示す平面図である。 本開示の第２実施形態に係る電力生成装置の構成を示す回路図である。 第１ダイオードブリッジ、第２ダイオードブリッジ、第１インバータ回路および第２インバータ回路を冷却するヒートシンクの平面図である。 第１配線と第２配線と第３配線の３つの電源線から選択された１つの電源線に接続される第１ダイオードブリッジ、および残り２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジを含む電力生成装置の構成を示す回路図である。 第１配線と第２配線と第３配線の３つの電源線から選択された１つの電源線に接続される第１ダイオードブリッジ、および残り２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジを含む電力生成装置の構成を示す他の回路図である。 図１０における第１ダイオードブリッジの結線方法を図８に適用した場合の回路図である。 図１１における第１ダイオードブリッジの結線方法を図８に適用した場合の回路図である。
＜第１実施形態＞
　（１）電力生成装置１００の概要
　図１は、本開示の第１実施形態に係る電力生成装置１００の構成を示す回路図である。図１において、電力生成装置１００は、第１コンバータ２０Ａおよび第２コンバータ２０Ｂを含み、それらはプリント配線板１０の第１面１０ａに実装されている。
　第１コンバータ２０Ａは、第１配線１１と第２配線１２と第３配線１３の３つの電源線から第１の組合せとして選択された２つの電源線の間に接続される第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、および当該３つの電源線から第１の組合せとは異なる第２の組合せとして選択された２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジ２１Ａｂを含む。
　本実施形態では、第１コンバータ２０Ａは、Ｒ相と繋がる第１配線１１とＳ相に繋がる第２配線１２との間に接続される第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、および第２配線１２とＴ相に繋がる第３配線１３との間に接続される第２ダイオードブリッジ２１Ａｂを含み、交流電力を直流電力に変換する。
　第２コンバータ２０Ｂは、Ｎ相に繋がる第４配線１４と第１配線１１から分岐する第５配線１５との間に接続される第３ダイオードブリッジ２１Ｂを含み、交流電力を直流電力に変換する。
　本開示の電力生成装置１００は、例えば、三相４線４００Ｖの空調機の室外機に搭載される。
　（２）詳細構成
　（２－１）プリント配線板１０
　プリント配線板１０は、絶縁体層を挟んで積層される複数の導電パターン層を有する多層プリント配線板である。
　プリント配線板１０には、電力生成装置１００の構成部品である、入力端子９、第１コンバータ２０Ａ、第２コンバータ２０Ｂ、第１インバータ回路２５Ａ、第２インバータ回路２５Ｂ、スイッチング電源３１、四方切換弁回路３２、それら構成部品を制御する複数のマイコンが実装されている。
　入力端子９は、三相交流を三相４線式で供給する交流電源９１からＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相が入力されるように構成されている。導電パターンである第１配線１１、第２配線１２、第３配線１３および第４配線１４が、入力端子９を介して交流電源９１のＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相それぞれと接続されている。
　（２－２）第１コンバータ２０Ａ
　第１コンバータ２０Ａは、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂおよび第１平滑コンデンサ２２Ａを含む。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａは、単相ダイオードブリッジである。第１ダイオードブリッジ２１Ａａは、Ｒ相と繋がる第１配線１１と、Ｓ相に繋がる第２配線１２とから入力される交流電力を全波整流する。
　第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、単相ダイオードブリッジである。第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、第２配線１２と、Ｔ相に繋がる第３配線１３とから入力される交流電力を全波整流する。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、ブリッジ接続された４つのダイオードチップが１つのパッケージに内蔵されているダイオードモジュールである。第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、プリント配線板１０の第１面１０ａ上に実装される。
　第１平滑コンデンサ２２Ａは、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂからの出力電圧を平滑化する。
　（２－３）第２コンバータ２０Ｂ
　第２コンバータ２０Ｂは、第３ダイオードブリッジ２１Ｂ、および第２平滑コンデンサ２２Ｂを含む。第３ダイオードブリッジ２１Ｂは、単相ダイオードブリッジである。
　第３ダイオードブリッジ２１Ｂは、Ｎ相に繋がる第４配線１４と、第１配線１１から分岐する第５配線１５とから入力される交流電力を全波整流する。
　第５配線１５を分岐させる配線は、第１配線１１、第２配線１２および第３配線１３のいずれでもよい。
　第３ダイオードブリッジ２１Ｂは、ブリッジ接続された４つのダイオードチップが１つのパッケージに内蔵されているダイオードモジュールである。
　第２平滑コンデンサ２２Ｂは、第３ダイオードブリッジ２１Ｂからの出力電圧を平滑化する。
　（２－４）電圧検出部２３Ａ
　電圧検出部２３Ａは、第１平滑コンデンサ２２Ａの出力側に接続されており、第１平滑コンデンサ２２Ａの両端電圧を検出する。電圧検出部２３Ａは、互いに直列に接続された２つの抵抗が平滑コンデンサ２２に並列接続され、第１平滑コンデンサ２２Ａの両端電圧が分圧されるように構成される。それら２つの抵抗同士の接続点の電圧値は、第１マイコン２７Ａに入力される。
　（２－５）電圧検出部２３Ｂ
　電圧検出部２３Ｂは、第２平滑コンデンサ２２Ｂの出力側に接続されており、第２平滑コンデンサ２２Ｂの両端電圧を検出する。電圧検出部２３Ｂは、互いに直列に接続された２つの抵抗が第２平滑コンデンサ２２Ｂに並列接続され、第２平滑コンデンサ２２Ｂの両端電圧が分圧されるように構成される。それら２つの抵抗同士の接続点の電圧値は、第２マイコン２７Ｂに入力される。
　（２－６）電流検出部２４Ａ
　電流検出部２４Ａは、第１平滑コンデンサ２２Ａおよび第１インバータ回路２５Ａの間であって、かつ第１平滑コンデンサ２２Ａの負側出力端子側に接続されている。電流検出部２４Ａは、第１モータ５１Ａの起動後、第１モータ５１Ａに流れるモータ電流を検出する。
　電流検出部２４Ａは、シャント抵抗および該抵抗の両端の電圧を増幅させるオペアンプを用いた増幅回路で構成されてもよい。電流検出部２４Ａによって検出されたモータ電流は、第１マイコン２７Ａに入力される。
　（２－７）電流検出部２４Ｂ
　電流検出部２４Ｂは、第２平滑コンデンサ２２Ｂおよび第２インバータ回路２５Ｂの間であって、かつ第２平滑コンデンサ２２Ｂの負側出力端子側に接続されている。電流検出部２４Ｂは、第２モータ５１Ｂの起動後、第２モータ５１Ｂに流れるモータ電流を検出する。
　電流検出部２４Ｂは、シャント抵抗および該抵抗の両端の電圧を増幅させるオペアンプを用いた増幅回路で構成されてもよい。電流検出部２４Ｂによって検出されたモータ電流は、第２マイコン２７Ｂに入力される。
　（２－８）第１インバータ回路２５Ａ、第２インバータ回路２５Ｂ
　第１インバータ回路２５Ａは、第１平滑コンデンサ２２Ａの出力側に接続される。第２インバータ回路２５Ｂは、第２平滑コンデンサ２２Ｂの出力側に接続される。第１インバータ回路２５Ａと第２インバータ回路２５Ｂの構成は同じであるので、それらをインバータ回路２５として説明する。
　図２は、インバータ回路２５およびそれを駆動する駆動回路２６の構成図である。図２において、インバータ回路２５は、スイッチング素子として、複数の絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（以下、単にトランジスタという）Ｑ３ａ，Ｑ３ｂ，Ｑ４ａ，Ｑ４ｂ，Ｑ５ａ，Ｑ５ｂ及び複数の還流用のダイオードＤ３ａ，Ｄ３ｂ，Ｄ４ａ，Ｄ４ｂ，Ｄ５ａ，Ｄ５ｂを含む。
　トランジスタＱ３ａとＱ３ｂ、Ｑ４ａとＱ４ｂ、Ｑ５ａとＱ５ｂは、それぞれ互いに直列に接続されており、各ダイオードＤ３ａ～Ｄ５ｂは、各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂに、トランジスタのコレクタ端子とダイオードのカソード端子が、また、トランジスタのエミッタ端子とダイオードのアノード端子が接続されるよう、並列接続されている。
　インバータ回路２５は、コンバータからの直流電圧が印加され、かつ駆動回路２６により指示されたタイミングで各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂがオン・オフを行うことによって、モータを駆動する駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷを生成する。この駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷは、各トランジスタＱ３ａとＱ３ｂ、Ｑ４ａとＱ４ｂ、Ｑ５ａとＱ５ｂの各接続点ＮＵ，ＮＶ，ＮＷからモータに出力される。
　第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂは、上アーム側スイッチング素子（Ｑ３ａ，Ｑ４ａ，Ｑ５ａ，Ｄ３ａ，Ｄ４ａ，Ｄ５ａ）および下アーム側スイッチング素子（Ｑ３ｂ，Ｑ４ｂ，Ｑ５ｂ，Ｄ３ｂ，Ｄ４ｂ，Ｄ５ｂ）が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールである。
　第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂは、プリント配線板１０の第１面１０ａ上に実装される。
　（２－９）第１駆動回路２６Ａ、第２駆動回路２６Ｂ
　第１駆動回路２６Ａは、第１マイコン２７Ａからの駆動指令に基づき、第１インバータ回路２５Ａの各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのオン・オフの状態を変化させる。第２駆動回路２６Ｂは、第２マイコン２７Ｂからの駆動指令に基づき、第２インバータ回路２５Ｂの各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのオン・オフの状態を変化させる。
　第１駆動回路２６Ａと第２駆動回路２６Ｂの構成は同じであるので、それらを駆動回路２６として説明する。
　図２に示すように、駆動回路２６は、マイコンによって決定されたデューティを有する駆動電圧ＳＵ，ＳＶ，ＳＷがインバータ回路２５からモータに出力されるように、各トランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのゲートに印加するゲート制御電圧Ｇｕ，Ｇｘ，Ｇｖ，Ｇｙ，Ｇｗ，Ｇｚを生成する。生成されたゲート制御電圧Ｇｕ，Ｇｘ，Ｇｖ，Ｇｙ，Ｇｗ，Ｇｚは、それぞれのトランジスタＱ３ａ～Ｑ５ｂのゲート端子に印加される。
　（２－１０）第１マイコン２７Ａ、第２マイコン２７Ｂ、第３マイコン４０
　第１マイコン２７Ａは、電圧検出部２３Ａ、電流検出部２４Ａ、および第１駆動回路２６Ａと接続されている。第１マイコン２７Ａは、第１駆動回路２６Ａを制御して第１モータ５１Ａを駆動させる。一例として、本実施形態では、第１モータ５１Ａは圧縮機の駆動モータとして使用される。
　第２マイコン２７Ｂは、電圧検出部２３Ｂ、電流検出部２４Ｂ、および第２駆動回路２６Ｂと接続されている。第２マイコン２７Ｂは、第２駆動回路２６Ｂを制御して第２モータ５１Ｂを駆動させる。一例として、本実施形態では、第２モータ５１Ｂは、送風機の駆動モータとして使用される。
　第３マイコン４０は、冷媒制御マイコンである。第３マイコン４０は、例えば、空調機の電動膨張弁の開度を制御し、冷媒の蒸発温度、過熱度および過冷却度を調整する。
　（２－１１）第１バリスタ２８、第２バリスタ２９
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの交流入力端子間には、過電圧抑制素子としてサージアブソーバまたはバリスタが接続される。本実施形態では、第１バリスタ２８が接続されている。第１バリスタ２８は、交流入力端子間に所定値を超える電圧が掛かったときに、交流入力端子間の電圧を所定値に制限する。
　また、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの直流出力端子間には、過電圧抑制素子およびノイズ除去素子の少なくとも一方が接続される。過電圧抑制素子としては、サージアブソーバまたはバリスタが採用される。また、ノイズ除去素子としては、フィルムコンデンサが採用される。本実施形態では、過電圧抑制素子の第２バリスタ２９が接続されている。第２バリスタ２９は、第１平滑コンデンサ２２Ａと第１インバータ回路２５Ａとの間に接続され、スイッチング素子の動作時に生じるサージを吸収する。
　（２－１２）スイッチング電源３１
　スイッチング電源３１は、第２コンバータ２０Ｂの出力側に接続されており、第１マイコン２７Ａ、第２マイコン２７Ｂおよび第３マイコン４０に電力を供給する。
　（２－１３）四方切換弁回路３２
　四方切換弁回路３２は、第２コンバータ２０Ｂの出力側に接続されている。四方切換弁回路３２は、第２コンバータ２０Ｂから出力される電力を利用して、四方切換弁６１の流路を切り換える。四方切換弁６１は、冷媒回路における冷媒の循環方向を切り換える弁である。
　（３）第１コンバータ２０Ａと第２コンバータ２０Ｂとの関係
　本実施形態の第１コンバータ２０Ａは、三相４線式の交流電源の交流電力を２つの第１ダイオードブリッジ２１Ａａと第２ダイオードブリッジ２１Ａｂとで全波整流する回路構成であり、１つの三相ダイオードブリッジで全波整流する回路構成と比べてコストメリットがある。
　他方、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの単体の耐熱性は、１つの三相ダイオードブリッジのダイオードモジュールに比べて低いので、動作時の発熱対策が必要となる。
　そこで、本実施形態では、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂそれぞれに流れる電流を低く抑えるため、スイッチング電源３１および四方切換弁回路３２の電源を第１コンバータ２０Ａの下流から取らない構成である。
　具体的には、図１に示すように、第２コンバータ２０Ｂに入力される交流電力は、Ｎ相に繋がる第４配線１４と、Ｒ相に繋がる第１配線１１から分岐した第５配線１５とから入力される交流電力である。
　その上で、スイッチング電源３１および四方切換弁回路３２の電源を第２コンバータ２０Ｂの下流から取る。これによって、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂそれぞれに流れる電流の増大を抑えることができる。
　また、第５配線１５の分岐点は、第５配線１５が分岐される第１配線１１の長さの中央位置と入力端子９との間に位置する。具体的には、第５配線１５の分岐点が、入力端子９から第１コンバータ２０Ａまでの区間のうち、少なくとも当該区間の半分以上の距離を保って第１コンバータ２０Ａから離れている。このように、第５配線１５の分岐点を第１コンバータ２０Ａから遠ざけることによって、第５配線１５の分岐点における発熱が第１コンバータ２０Ａに伝導し難くなり、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの端子周辺に熱が集中することが抑制される。
　（４）第１、第２ダイオードブリッジ２１Ａａ，２１Ａｂの配置
　図３Ａと図３Ｂは、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂとして使用されるダイオードモジュール２１の平面図と側面図である。図３Ａおよび図３Ｂにおいて、ダイオードモジュール２１は、ブリッジ接続された４つのダイオードチップを内蔵する直方体形状のパッケージＰと、パッケージＰの一側面から突出する端子群ＴＧとを含む。
　端子群ＴＧは、第１端子Ｔ１、第２端子Ｔ２、第３端子Ｔ３および第４端子Ｔ４を含む。端子群ＴＧは、パッケージＰの厚み方向に平行で且つ２つの長辺を含む２面のうちの１面から突出した後、直角に曲げられている。端子群ＴＧが突出している面を端子配置面ＴＳとする。
　端子配置面ＴＳと平行に対向する面側の１つのコーナーには傾斜面Ｃが形成されている。端子群ＴＧは、傾斜面Ｃに最も近い第１端子Ｔ１を基準にして、第２端子Ｔ２、第３端子Ｔ３および第４端子Ｔ４が傾斜面Ｃから離れる方向（以下、第１方向Ｄ１という。）に順に並んでいる。
　第２端子Ｔ２と第３端子Ｔ３は交流入力端子である。第１端子Ｔ１は正極の直流出力端子である。第４端子Ｔ４は、負極の直流出力端子である。
　図４は、プリント配線板１０上の第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの実装位置を示す平面図である。図４において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、それぞれの端子配置面ＴＳが横一列に並ぶようにプリント配線板１０上に実装されている。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａの第１端子Ｔ１と第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの第４端子Ｔ４とが互いに隣接するが、沿面距離Ｘが３．２ｍｍ以上確保されている。それゆえ、十分な沿面距離が確保されている。
　さらに、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂ双方の端子群ＴＧが向かい合っていないので、各端子および各端子が半田付けされる導電パターンに熱が集中し難い。
　（５）特徴
　（５－１）
　電力生成装置１００では、第２コンバータ２０Ｂの入力の一方が入力端子９と第１コンバータ２０Ａとの間の第１配線１１（Ｒ相）、第２配線１２（Ｓ相）および第３配線１３（Ｔ相）のいずれか１つに接続され、第２コンバータ２０Ｂの入力の他方が第４配線１４（Ｎ相）に接続されている。その結果、第１コンバータ２０Ａの第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂに流れる電流値の増大が抑制される。
　（５－２）
　第５配線１５の分岐点が、第５配線１５が分岐される第１配線１１の長さの中央位置と入力端子９との間に位置する。その結果、第５配線１５の分岐点が第１コンバータ２０Ａから遠ざかり、第１コンバータ２０Ａの端子周辺に熱が集中することが抑制される。
　（５－３）
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂそれぞれは、ブリッジ接続された４つのダイオードチップが１つのパッケージに内蔵されているダイオードモジュールである。２つのダイオードモジュールは、プリント配線板１０の第１面１０ａ上に実装される。
　２つのダイオードモジュールは、それぞれの端子群ＴＧが互いに３．２ｍｍ以上の沿面距離となるように隔てられ、且つそれぞれの端子配置面ＴＳが互いに対向しないように配置される。それゆえ、２つのダイオードモジュールそれぞれの端子群が向き合わず、端子および導電パターンへの熱集中が抑制される。また、ダイオードモジュールが放熱板を有してもよい。
　（５－４）
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂそれぞれの交流入力端子の間に、サージアブソーバとしての第１バリスタ２８が接続されている。それゆえ、交流入力端子間に所定値を超える電圧が掛かっても、交流入力端子間の電圧を所定値に制限することができる。
　（５－５）
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂそれぞれの直流出力端子の間に、第２バリスタ２９が接続されている。それゆえ、外来パルス、或いは電源ノイズが吸収され、さらには交流電源へのノイズの伝送も防止される。
　（５－６）
　第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂは、上アーム側スイッチング素子および下アーム側スイッチング素子が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、プリント配線板１０の第１面１０ａ上に実装される。
　モジュール化によって実装面であるプリント配線板１０の第１面１０ａにおける周辺回路の設計が容易になる。
　（５－７）
　プリント配線板１０が、絶縁体層を挟んで積層される複数の導電パターン層を有する多層プリント配線板であるので、導電パターンをプリント配線板１０の表面だけでなく、内層にも配線でき、部品を高密度に実装することができる。
　（６）変形例
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの配置は、図４の配置に限定されるものではないので、以下、変形例として説明する。
　（６－１）第１変形例
　図５は、第１変形例におけるプリント配線板１０上の第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの実装位置を示す平面図である。
　図５において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、それぞれの端子配置面ＴＳが互いに反対方向を向くようにプリント配線板１０上に実装されている。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａの端子群ＴＧと第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの端子群ＴＧとが向かい合っていないので、各端子および各端子が半田付けされる導電パターンに熱が集中し難い。
　（６－２）第２変形例
　図６は、第２変形例におけるプリント配線板１０上の第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの実装位置を示す平面図である。
　図６において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、それぞれの端子配置面ＴＳが互いに反対方向を向き、且つ端子群ＴＧの並び方向と直交する方向に並ぶように、プリント配線板１０上に実装されている。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａの端子群ＴＧと第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの端子群ＴＧとが向かい合っていないので、各端子および各端子が半田付けされる導電パターンに熱が集中し難い。
　（６－３）第３変形例
　図７は、第３変形例におけるプリント配線板１０上の第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの実装位置を示す平面図である。
　図７において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、それぞれの端子配置面ＴＳは互いに同一方向を向き、且つ端子群ＴＧの並び方向と直交する方向に並ぶように、プリント配線板１０上に実装されている。
　第１ダイオードブリッジ２１Ａａの端子群ＴＧと第２ダイオードブリッジ２１Ａｂの端子群ＴＧとが向かい合っていないので、各端子および各端子が半田付けされる導電パターンに熱が集中し難い。
　＜第２実施形態＞
　図８は、本開示の第２実施形態に係る電力生成装置２００の構成を示す回路図である。図８において、図１の電力生成装置１００との違いは、第３コンバータ２０Ｃをさらに備えている点である。他の構成は、図１の電力生成装置１００と同じであるので、ここでは相違点についてのみ説明する。
　第３コンバータ２０Ｃは、第４ダイオードブリッジ２１Ｃと第３平滑コンデンサ２２Ｃとを含む。第４ダイオードブリッジ２１Ｃは、第６配線１６と第７配線１７との間に接続されている。第６配線１６および第７配線１７は、第１配線１１、第２配線１２および第３配線１３のいずれか２つの配線から分岐している。この実施形態では、第６配線１６は第２配線１２から分岐し、第７配線１７は第３配線１３から分岐している。
　第３コンバータ２０Ｃは、交流電力を直流電力に変換し、その直流電力を所定負荷（第１インバータ回路２５Ａ、第２インバータ回路２５Ｂ、スイッチング電源３１および四方切換弁回路３２を除く）に供給する。一例として、本実施形態では、図８に示すように直流電力を電動弁駆動回路３３に供給する。電動弁駆動回路３３は、電動弁６３の動作を制御する。
　電力生成装置２００では、第３コンバータ２０Ｃの２つの入力それぞれが、入力端子９と第１コンバータ２０Ａとの間の第１配線１１、第２配線１２および第３配線１３のいずれか２つに接続されており、それによって第１コンバータ２０Ａの第１ダイオードブリッジ２１Ａａおよび第２ダイオードブリッジ２１Ａｂに流れる電流値の増大を抑制している。
　また、第６配線１６の分岐点は、第６配線１６が分岐される第２配線１２の長さの中央位置と入力端子９との間に位置する。さらに、第７配線１７の分岐点は、第７配線１７が分岐される第３配線１３の長さの中央位置と入力端子９との間に位置する。その結果、第６配線１６および第７配線１７の分岐点が第１コンバータ２０Ａから遠ざかり、第１コンバータ２０Ａの端子周辺に熱が集中することが抑制される。
　＜第１実施形態および第２実施形態に共通の変形例＞
　第１実施形態および第２実施形態では、第１ダイオードブリッジ２１Ａａが第１配線１１と第２配線１２との間に接続され、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂが第２配線１２と第３配線１３との間に接続されている。
　しかし、これに限定されるものではなく、第１ダイオードブリッジ２１Ａａが第２配線１２と第３配線１３との間に接続され、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂが第１配線１１と第３配線１３との間に接続されてもよい。
　或いは、第１ダイオードブリッジ２１Ａａが第１配線１１と第３配線１３との間に接続され、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂが第１配線１１と第２配線１２との間に接続されてもよい。
　＜他の構成＞
　（Ａ）
　図９は、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂ、第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂを冷却するヒートシンク６０の平面図である。
　第１実施形態および第２実施形態において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂ、第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂは、高発熱部品である。
　図９において、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂ、第１インバータ回路２５Ａおよび第２インバータ回路２５Ｂは、プリント配線板１０の第１面１０ａ上に実装されているので、共通のヒートシンク６０でそれらを冷却することができる。それゆえ、部品点数の削減、および設置スペースの削減を図ることができる。
　（Ｂ）
　図１０は、第１配線１１と第２配線１２と第３配線１３の３つの電源線から選択された１つの電源線に接続される第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、および残り２つの電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジ２１Ａｂを含む電力生成装置３００の構成を示す回路図である。
　図１０において、第１コンバータ２０Ａは、３相交流電源Ｒ（Ｒ相）、Ｓ（Ｓ相）、Ｔ（Ｔ相）をＤＣ＋（正極）及びＤＣ－（負極）からなる直流電源に変換し、インバータ２５Ａに供給する。
　第１コンバータ２０Ａは、第１ダイオードブリッジ２１Ａａ、第２ダイオードブリッジ２１Ａｂおよび第１平滑コンデンサ２２Ａを含む。
　図１０では、第１ダイオードブリッジ２１Ａａは、単相ダイオードブリッジである。第１ダイオードブリッジ２１Ａａは、Ｒ相と繋がる第１配線１１と、第１配線１１から分岐する分岐配線１１ａとから入力される交流電力を全波整流する。
　第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、単相ダイオードブリッジである。第２ダイオードブリッジ２１Ａｂは、第２配線１２と、Ｔ相に繋がる第３配線１３とから入力される交流電力を全波整流する。
　図１０と図１とは、電源線と第１ダイオードブリッジ２１Ａａとの結線方法が異なるだけで、それ以外の構成は同じであるので、説明は省略する。
　図１０は一例であり、他の例として、第１ダイオードブリッジ２１ＡａがＳ相と繋がる第２配線１２と、第２配線１２から分岐する分岐配線とから入力される交流電力を全波整流し、第２ダイオードブリッジ２１ＡｂがＲ相に繋がる第１配線１１と、Ｔ相に繋がる第３配線１３とから入力される交流電力を全波整流してもよい。
　或いは、第１ダイオードブリッジ２１ＡａがＴ相と繋がる第３配線１３と、第３配線１３から分岐する分岐配線とから入力される交流電力を全波整流し、第２ダイオードブリッジ２１ＡｂがＲ相に繋がる第１配線１１と、Ｓ相に繋がる第２配線１２とから入力される交流電力を全波整流してもよい。
　（Ｃ）
　但し、図１０のような第１配線１１から分岐する分岐配線１１ａを廃止して、図１１に示す電力生成装置３００の回路図ように、第１ダイオードブリッジ２１Ａａは第１配線１１と繋がるだけでもよい。
　（Ｄ）
　図１０に示す、電源線と第１ダイオードブリッジ２１Ａａとの結線方法を図８に適用して、図１２に示す電力生成装置４００の回路図ように構成することもできる。
　（Ｅ）
　図１１に示す、電源線と第１ダイオードブリッジ２１Ａａの結線方法を図８に適用して、図１３に示す電力生成装置４００の回路図ように構成することもできる。
　以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
９　　　　　　　　　　　入力端子
１０　　　　　　　　　　プリント配線板
１０ａ　　　　　　　　　第１面
１１　　　　　　　　　　第１配線
１２　　　　　　　　　　第２配線
１３　　　　　　　　　　第３配線
１４　　　　　　　　　　第４配線
１５　　　　　　　　　　第５配線
１６　　　　　　　　　　第６配線
１７　　　　　　　　　　第７配線
２０Ａ　　　　　　　　　第１コンバータ
２０Ｂ　　　　　　　　　第２コンバータ
２０Ｃ　　　　　　　　　第３コンバータ
２１Ａａ　　　　　　　　第１ダイオードブリッジ
２１Ａｂ　　　　　　　　第２ダイオードブリッジ
２１Ｂ　　　　　　　　　第３ダイオードブリッジ
２１Ｃ　　　　　　　　　第４ダイオードブリッジ
２５Ａ　　　　　　　　　第１インバータ回路
２５Ｂ　　　　　　　　　第２インバータ回路
２８　　　　　　　　　　第１バリスタ
２９　　　　　　　　　　第２バリスタ
６０　　　　　　　　　　ヒートシンク
１００、２００　　　　　電力生成装置
３００、４００　　　　　電力生成装置
Ｄ３ａ、Ｄ４ａ、Ｄ５ａ　上アーム側スイッチング素子
Ｄ３ｂ、Ｄ４ｂ、Ｄ５ｂ　下アーム側スイッチング素子
Ｑ３ａ、Ｑ４ａ、Ｑ５ａ　上アーム側スイッチング素子
Ｑ３ｂ、Ｑ４ｂ、Ｑ５ｂ　下アーム側スイッチング素子
Ｔ１、Ｔ４　　　　　　　直流出力端子
Ｔ２、Ｔ３　　　　　　　交流入力端子
ＴＧ　　　　　　端子群
ＴＳ　　　　　　端子配置面
特開２０１２－１６５５０９号公報

Claims (13)

  1. 　プリント配線板（１０）に実装される電力生成装置であって、
    　三相交流を三相４線式で供給する電源からＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相が入力されるように構成された入力端子（９）と、
    　前記入力端子（９）を介して前記Ｒ相、前記Ｓ相、前記Ｔ相および前記Ｎ相それぞれと接続される第１配線（１１）、第２配線（１２）、第３配線（１３）および第４配線（１４）と、
    　前記第１配線（１１）と前記第２配線（１２）と前記第３配線（１３）の３つの電源線から第１の組合せとして選択された２つの前記電源線の間に接続される第１ダイオードブリッジ（２１Ａａ）、および３つの前記電源線から前記第１の組合せとは異なる第２の組合せとして選択された２つの前記電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジ（２１Ａｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する第１コンバータ（２０Ａ）と、
    　前記第１配線（１１）、前記第２配線（１２）および前記第３配線（１３）のいずれか１つの配線から分岐する第５配線（１５）と、
    　前記第４配線（１４）と前記第５配線（１５）との間に接続される第３ダイオードブリッジ（２１Ｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する第２コンバータ（２０Ｂ）と、
    を備える、
    電力生成装置（１００，２００）。
  2. 　プリント配線板（１０）に実装される電力生成装置であって、
    　三相交流を三相４線式で供給する電源からＲ相、Ｓ相、Ｔ相およびＮ相が入力されるように構成された入力端子（９）と、
    　前記入力端子（９）を介して前記Ｒ相、前記Ｓ相、前記Ｔ相および前記Ｎ相それぞれと接続される第１配線（１１）、第２配線（１２）、第３配線（１３）および第４配線（１４）と、
    　前記第１配線（１１）と前記第２配線（１２）と前記第３配線（１３）の３つの電源線から選択された１つの前記電源線に接続される第１ダイオードブリッジ（２１Ａａ）、および残り２つの前記電源線の間に接続される第２ダイオードブリッジ（２１Ａｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する第１コンバータ（２０Ａ）と、
    　前記第１配線（１１）、前記第２配線（１２）および前記第３配線（１３）のいずれか１つの配線から分岐する第５配線（１５）と、
    　前記第４配線（１４）と前記第５配線（１５）との間に接続される第３ダイオードブリッジ（２１Ｂ）を含み、交流電力を直流電力に変換する第２コンバータ（２０Ｂ）と、
    を備える、
    電力生成装置（３００，４００）。
  3. 　前記第５配線（１５）の分岐点は、前記第５配線（１５）が分岐される前記配線の長さの中央位置と前記入力端子（９）との間に位置する、
    請求項１または請求項２に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  4. 　前記第１配線（１１）、前記第２配線（１２）および前記第３配線（１３）のいずれか２つの配線から分岐する第６配線（１６）および第７配線（１７）と、
    　前記第６配線（１６）と前記第７配線（１７）との間に接続される第４ダイオードブリッジ（２１Ｃ）を含み、交流電力を直流電力に変換する第３コンバータ（２０Ｃ）と、
    をさらに備える、
    請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の電力生成装置（２００，４００）。
  5. 　前記第１ダイオードブリッジ（２１Ａａ）および前記第２ダイオードブリッジ（２１Ａｂ）それぞれは、ブリッジ接続された４つのダイオードチップが１つのパッケージに内蔵されているダイオードモジュールであり、２つの前記ダイオードモジュールが前記プリント配線板（１０）の第１面（１０ａ）に実装される、
    請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  6. 　前記ダイオードモジュールは、
    　２つの交流入力端子（Ｔ２，Ｔ３）と２つの直流出力端子（Ｔ１，Ｔ４）とが第１方向に一列に並ぶ端子群（ＴＧ）と、
    　前記端子群（ＴＧ）が配置される端子配置面（ＴＳ）と、
    を有し、
    　２つの前記ダイオードモジュールは、それぞれの前記端子群（ＴＧ）が互いに３．２ｍｍ以上の沿面距離となるように隔てられ、且つそれぞれの前記端子配置面（ＴＳ）が互いに対向しないように配置される、
    請求項５に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  7. 　前記ダイオードモジュールは、放熱板を有する、
    請求項５に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  8. 　前記ダイオードモジュールは、２つの交流入力端子と２つの直流出力端子とを有し、
    　２つの前記交流入力端子（Ｔ２，Ｔ３）の間に、過電圧抑制素子が接続される、
    請求項５に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  9. 　前記ダイオードモジュールは、２つの交流入力端子（Ｔ２，Ｔ３）と２つの直流出力端子（Ｔ１，Ｔ４）とを有し、
    　２つの前記直流出力端子（Ｔ１，Ｔ４）の間に、過電圧抑制素子およびノイズ除去素子の少なくとも１つが接続される、
    請求項５に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  10. 　前記第１コンバータ（２０Ａ）の出力端子間に接続される第１インバータ回路（２５Ａ）をさらに備え、
    　前記第１インバータ回路（２５Ａ）は、上アーム側スイッチング素子（Ｑ３ａ，Ｑ４ａ，Ｑ５ａ，Ｄ３ａ，Ｄ４ａ，Ｄ５ａ）および下アーム側スイッチング素子（Ｑ３ｂ，Ｑ４ｂ，Ｑ５ｂ，Ｄ３ｂ，Ｄ４ｂ，Ｄ５ｂ）が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、前記プリント配線板（１０）の第１面（１０ａ）に実装される、
    請求項１から請求項９のいずれか１項に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  11. 　前記第２コンバータ（２０Ｂ）の出力端子間に接続される第２インバータ回路（２５Ｂ）をさらに備え、
    　前記第２インバータ回路（２５Ｂ）は、上アーム側スイッチング素子（Ｑ３ａ，Ｑ４ａ，Ｑ５ａ，Ｄ３ａ，Ｄ４ａ，Ｄ５ａ）および下アーム側スイッチング素子（Ｑ３ｂ，Ｑ４ｂ，Ｑ５ｂ，Ｄ３ｂ，Ｄ４ｂ，Ｄ５ｂ）が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、前記プリント配線板（１０）の第１面（１０ａ）に実装される、
    請求項１から請求項１０のいずれか１項に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  12. 　前記プリント配線板（１０）は、絶縁体層を挟んで積層される複数の導電パターン層を有する多層プリント配線板である、
    請求項１から請求項１１のいずれか１項に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
  13. 　前記第１コンバータ（２０Ａ）の出力端子間に接続される第１インバータ回路（２５Ａ）と、
    　前記第２コンバータ（２０Ｂ）の出力端子間に接続される第２インバータ回路（２５Ｂ）と、
    　１つのヒートシンク（６０）と、
    をさらに備え、
    　前記第１インバータ回路（２５Ａ）および前記第２インバータ回路（２５Ｂ）それぞれは、上アーム側スイッチング素子および下アーム側スイッチング素子が１つのパッケージに内蔵されたパワーモジュールであり、前記プリント配線板（１０）の第１面（１０ａ）に実装され、
    　前記ヒートシンク（６０）が、２つの前記ダイオードモジュールと２つの前記パワーモジュールとを冷却する、
    請求項５に記載の電力生成装置（１００，２００，３００，４００）。
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Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003319676A (ja) * 2002-04-23 2003-11-07 Hitachi Home & Life Solutions Inc 電動機駆動装置
JP2005033911A (ja) * 2003-07-11 2005-02-03 Sanken Electric Co Ltd ３相交流−直流電力変換装置
WO2007080748A1 (ja) * 2006-01-16 2007-07-19 Mitsubishi Electric Corporation 電動機の駆動回路及び空気調和機の室外機
JP2009148016A (ja) * 2007-12-12 2009-07-02 Panasonic Corp 共用プリント基板およびそれを用いた直流電源回路
JP2010112585A (ja) * 2008-11-04 2010-05-20 Daikin Ind Ltd ヒートポンプ装置
JP2012165509A (ja) 2011-02-04 2012-08-30 Panasonic Corp 電力供給装置の突入電流防止回路
JP2016073000A (ja) * 2014-09-26 2016-05-09 ローム株式会社 電源装置
WO2018123521A1 (ja) * 2016-12-27 2018-07-05 株式会社キトー 三相・単相交流電源対応型電動巻上機
JP2020096424A (ja) * 2018-12-11 2020-06-18 東芝キヤリア株式会社 冷凍サイクル装置
JP2021162234A (ja) * 2020-03-31 2021-10-11 ダイキン工業株式会社 ヒートポンプ装置
JP2022011145A (ja) * 2020-06-29 2022-01-17 ダイキン工業株式会社 インバータ装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2238635A1 (de) * 1972-08-05 1974-02-21 Eltro Gmbh Verfahren zur gewinnung einer gleichspannung
JP5766363B2 (ja) * 2012-10-19 2015-08-19 株式会社ミツバ ２相整流回路システム、及び発電機システム
CN204090301U (zh) * 2014-07-11 2015-01-07 邯郸美的制冷设备有限公司 抗干扰pcb板及空调设备
CN106128926B (zh) * 2016-08-24 2018-03-09 南京普爱医疗设备股份有限公司 一种宽电源输入x射线管旋转阳极驱动装置及控制旋转阳极的方法
CN219801908U (zh) * 2022-12-29 2023-10-03 深圳科士达新能源有限公司 一种市电软启母线电路及并离网储能机

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003319676A (ja) * 2002-04-23 2003-11-07 Hitachi Home & Life Solutions Inc 電動機駆動装置
JP2005033911A (ja) * 2003-07-11 2005-02-03 Sanken Electric Co Ltd ３相交流−直流電力変換装置
WO2007080748A1 (ja) * 2006-01-16 2007-07-19 Mitsubishi Electric Corporation 電動機の駆動回路及び空気調和機の室外機
JP2009148016A (ja) * 2007-12-12 2009-07-02 Panasonic Corp 共用プリント基板およびそれを用いた直流電源回路
JP2010112585A (ja) * 2008-11-04 2010-05-20 Daikin Ind Ltd ヒートポンプ装置
JP2012165509A (ja) 2011-02-04 2012-08-30 Panasonic Corp 電力供給装置の突入電流防止回路
JP2016073000A (ja) * 2014-09-26 2016-05-09 ローム株式会社 電源装置
WO2018123521A1 (ja) * 2016-12-27 2018-07-05 株式会社キトー 三相・単相交流電源対応型電動巻上機
JP2020096424A (ja) * 2018-12-11 2020-06-18 東芝キヤリア株式会社 冷凍サイクル装置
JP2021162234A (ja) * 2020-03-31 2021-10-11 ダイキン工業株式会社 ヒートポンプ装置
JP2022011145A (ja) * 2020-06-29 2022-01-17 ダイキン工業株式会社 インバータ装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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