AT242724B - Niedrig-Chrom-legierter Stahl - Google Patents

Niedrig-Chrom-legierter Stahl

Info

Publication number
AT242724B
AT242724B AT933262A AT933262A AT242724B AT 242724 B AT242724 B AT 242724B AT 933262 A AT933262 A AT 933262A AT 933262 A AT933262 A AT 933262A AT 242724 B AT242724 B AT 242724B
Authority
AT
Austria
Prior art keywords
sep
sample
pig iron
melt
alloy steel
Prior art date
Application number
AT933262A
Other languages
English (en)
Inventor
Rudolf Dr Rinesch
Original Assignee
Voest Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voest Ag filed Critical Voest Ag
Priority to AT933262A priority Critical patent/AT242724B/de
Priority to SE12847/63A priority patent/SE326565B/xx
Priority to GB46539/63A priority patent/GB1042919A/en
Priority to LU44881D priority patent/LU44881A1/xx
Priority to ES293912A priority patent/ES293912A1/es
Application granted granted Critical
Publication of AT242724B publication Critical patent/AT242724B/de
Priority to US626702A priority patent/US3488187A/en

Links

Landscapes

  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Description


   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Niedrig-Chrom-legierter Stahl 
 EMI1.1 
 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 



  In den folgenden Schmelzberichten sind diese Herstellungsmöglichkeiten näher erläutert. Beispiel 1 
 EMI2.1 
 gewöhnliches Stahlroheisen nach dem Aufblaseverfahren gefrischt und dann das erforderliche Chrom in Form von Ferrochrom in der Pfanne zulegiert wird. 



  Beispiel 1 
 EMI2.2 
 
<tb> 
<tb> Betreff <SEP> : <SEP> Unberuhigte <SEP> Schmelze <SEP> mit <SEP> niedrigem <SEP> Einsatz <SEP> : <SEP> 5300 <SEP> kg <SEP> Roheisen
<tb> Cr-Gehalt <SEP> (Schmelze <SEP> aus <SEP> Roheisen <SEP> mit <SEP> 350 <SEP> kg <SEP> Schrott
<tb> 0, <SEP> 50 <SEP> - <SEP> 0,80% <SEP> Cr, <SEP> Einschlacken- <SEP> 24 <SEP> kg <SEP> Fe <SEP> aus <SEP> Flämmzunder
<tb> verfahren) <SEP> 5674 <SEP> kg <SEP> (= <SEP> 100.0%)
<tb> Ausbringen <SEP> : <SEP> 4980kg <SEP> (= <SEP> 87, <SEP> 81o)
<tb> Schmelzvealauf: <SEP> Zuschläge <SEP> in <SEP> kg:

   <SEP> Kalk <SEP> Kalk- <SEP> Fein- <SEP> Bauxit <SEP> Quarz- <SEP> Fluss- <SEP> Flämm-
<tb> 4,00 <SEP> min <SEP> Schrott <SEP> einsetzen, <SEP> stein <SEP> erz <SEP> sand <SEP> spat <SEP> zundet
<tb> Roheisen <SEP> einleeren
<tb> 15,70 <SEP> min <SEP> Blasperiode <SEP> 330 <SEP> 100 <SEP> -- <SEP> 30 <SEP> -- <SEP> 30 <SEP> 40
<tb> 9,00 <SEP> min <SEP> Tauchtemperatur,
<tb> Probenahme <SEP> Pfannenzusatz <SEP> : <SEP> ---
<tb> 2,00 <SEP> min <SEP> Abstich
<tb> 31, <SEP> 70 <SEP> min
<tb> Analysen <SEP> in <SEP> 0/0 <SEP> :

   <SEP> C <SEP> Si <SEP> Mn <SEP> P <SEP> S <SEP> Cr <SEP> N <SEP> Tauchtemperatur <SEP> OC
<tb> Einleerprobe <SEP> 4, <SEP> 12 <SEP> 0,60 <SEP> 1,69 <SEP> 0,160 <SEP> 0,040 <SEP> 0,74 <SEP> 1230
<tb> Probe <SEP> v. <SEP> Abstich <SEP> 0, <SEP> 07-0, <SEP> 36 <SEP> 0, <SEP> 020 <SEP> 0, <SEP> 016 <SEP> 0,24 <SEP> 1610
<tb> Fertigprobe <SEP> 0,07 <SEP> - <SEP> 0,35 <SEP> 0,016 <SEP> 0,017 <SEP> 0, <SEP> 23 <SEP> 0, <SEP> 0020 <SEP> 
<tb> FeO <SEP> MnO <SEP> SiO <SEP> CaO <SEP> MgO <SEP> P2O5 <SEP> Al2O3 <SEP> Cr2O
<tb> Schlacke <SEP> 22,10 <SEP> 11,90 <SEP> 8,00 <SEP> 41,80 <SEP> 2,18. <SEP> 1,69 <SEP> 2,20 <SEP> 5, <SEP> 90
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 Beispiel 2 
 EMI3.1 
 
<tb> 
<tb> Betreff: <SEP> Unbemhigte <SEP> Scmelze <SEP> mit <SEP> niedrigem <SEP> Ensatz:

   <SEP> 5600 <SEP> kg <SEP> Rohelsen
<tb> Cr-Gehalt <SEP> (SChmelze <SEP> aus <SEP> Roheisen <SEP> meit <SEP> 14 <SEP> kg <SEP> Ferromanngen
<tb> 1,50 <SEP> - <SEP> 1,70% <SEP> Cr. <SEP> Zweischlacken <SEP> 30 <SEP> kg <SEP> Fe <SEP> aus <SEP> Flämmzunder
<tb> verfahren) <SEP> 5644 <SEP> kg <SEP> (= <SEP> 100,0%)
<tb> verfahren) <SEP> Ausbringen: <SEP> 4860 <SEP> kg <SEP> (= <SEP> 86,1%)
<tb> Schmelzverlauf: <SEP> Zuschläge <SEP> in <SEP> kg:

   <SEP> Kalk <SEP> Kalk <SEP> Fein- <SEP> FBauxit <SEP> Quarz- <SEP> Fluss- <SEP> Flämmstein <SEP> erz <SEP> sand <SEP> spat <SEP> zundet
<tb> 3,00 <SEP> min <SEP> Roheisen <SEP> einleeren
<tb> 11,20 <SEP> min <SEP> 1. <SEP> Blasperiode <SEP> 1. <SEP> Schlacke <SEP> 150 <SEP> - <SEP> - <SEP> 50 <SEP> - <SEP> - <SEP> 50
<tb> 13,00 <SEP> min <SEP> Tauchtermperatur, <SEP> Probe <SEP> 2.Schlacke <SEP> 250 <SEP> - <SEP> - <SEP> 50 <SEP> 30 <SEP> - <SEP> nahme, <SEP> Zw. <SEP> -Abschlacken
<tb> 5,30 <SEP> min <SEP> 2. <SEP> Blasperiode
<tb> 7,00 <SEP> min <SEP> Tauchtem., <SEP> Probenahme <SEP> Pfannenzusatz <SEP> :

  
<tb> 2,00 <SEP> min <SEP> Abstich <SEP> 14 <SEP> kg <SEP> FeMn <SEP> (75,6%)
<tb> 42,50 <SEP> min
<tb> Analysen <SEP> in <SEP> % <SEP> C <SEP> Si <SEP> Mn <SEP> P <SEP> S <SEP> Cr <SEP> N <SEP> Tauchrempetatur
<tb> Einleerprobe <SEP> 4,18 <SEP> 0,55 <SEP> 1,51 <SEP> 0,128 <SEP> 0,041 <SEP> 1,59 <SEP> 
<tb> Prbe <SEP> b. <SEP> Zw.-Abschlacken <SEP> 1,55 <SEP> 0,55 <SEP> 0,77 <SEP> 0,090 <SEP> 0.085 <SEP> 0.085 <SEP> - <SEP> 1580
<tb> Probe <SEP> v.Abstich <SEP> 0.04 <SEP> - <SEP> 0,20 <SEP> 0,020 <SEP> 0,019 <SEP> 0,23 <SEP> - <SEP> 1620
<tb> Fertigprobe <SEP> 0,06 <SEP> - <SEP> 0.

   <SEP> 38 <SEP> 0.022 <SEP> 0.020 <SEP> 0,22 <SEP> 0,0035
<tb> FeO <SEP> MnO <SEP> SiO2 <SEP> CaO <SEP> MgO <SEP> P2O5 <SEP> Al2O3 <SEP> Cr2O3
<tb> 1.Schlacke <SEP> 8,77 <SEP> 11,30 <SEP> 15,20 <SEP> 32,00 <SEP> 4,83 <SEP> 1,04 <SEP> 4,30 <SEP> 18,86
<tb> 2,.Schlacke <SEP> 23,42 <SEP> 7,5 <SEP> 6,52 <SEP> 41,90 <SEP> 3,50 <SEP> 1,50 <SEP> 4,44 <SEP> 10,80
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 4> 

 Beispiel 3 
 EMI4.1 
 
<tb> 
<tb> Betreff <SEP> : <SEP> Unberuhigte <SEP> Schmelze <SEP> mit <SEP> niedrigem <SEP> Einsatz <SEP> :

   <SEP> 5260 <SEP> kg <SEP> Roheisen
<tb> Cr-Gehalt <SEP> (Schmelze <SEP> aus <SEP> Linzer <SEP> 360 <SEP> kg <SEP> Schrott
<tb> Stahl-Roheisen. <SEP> Zulegieren <SEP> von <SEP> 26 <SEP> kg <SEP> Ferrochrom
<tb> Ferrochrom <SEP> in <SEP> die <SEP> Pfanne) <SEP> 24 <SEP> kg <SEP> Fe <SEP> aus <SEP> Flämmzunder
<tb> 5670 <SEP> kg <SEP> (= <SEP> 100,0%)
<tb> Ausbringen <SEP> : <SEP> 4960 <SEP> kg <SEP> zo
<tb> Schmelzverlauf <SEP> : <SEP> Zuschläge <SEP> in <SEP> kg <SEP> : <SEP> Kalk <SEP> Kalk- <SEP> Fein- <SEP> Bauxit <SEP> Quarz- <SEP> Fluss- <SEP> Flämmstein <SEP> erz <SEP> sand <SEP> spät <SEP> zunder
<tb> 6,00 <SEP> min <SEP> Schrott <SEP> einsetzen,
<tb> Roheisen <SEP> einleeren <SEP> 330 <SEP> 100 <SEP> - <SEP> 30 <SEP> - <SEP> 30 <SEP> 40
<tb> 15,30 <SEP> min <SEP> Blasperiode
<tb> 8, <SEP> 00 <SEP> min <SEP> Tauchtemperatur, <SEP> Pfannenzusatz <SEP> :

   <SEP> 
<tb> Probenahme
<tb> 2, <SEP> 00 <SEP> min <SEP> Abstich <SEP> 26 <SEP> kg <SEP> FeCr <SEP> (69,9%)
<tb> 32, <SEP> 30 <SEP> min
<tb> Analysen <SEP> in <SEP> % <SEP> : <SEP> C <SEP> Si <SEP> Mn <SEP> P <SEP> S <SEP> Cr <SEP> N <SEP> Tauchtemperatur <SEP>  C
<tb> Einleerprobe <SEP> 4,25 <SEP> 0,63 <SEP> 1,61 <SEP> 0,160 <SEP> 0,045 <SEP> - <SEP> 1210
<tb> Probe <SEP> vor <SEP> Abstich <SEP> 0, <SEP> 05-0, <SEP> 31 <SEP> 0,011 <SEP> 0, <SEP> 014-1625 <SEP> 
<tb> Fertigprobe <SEP> 0, <SEP> 05-0, <SEP> 29 <SEP> 0,010 <SEP> 0, <SEP> 015 <SEP> 0, <SEP> 29 <SEP> 0, <SEP> 0025 <SEP> 
<tb> FeO <SEP> MnO <SEP> SiO <SEP> CaO <SEP> MgO <SEP> P2O5 <SEP> Al2O3 <SEP> Cr2O
<tb> - <SEP> Schlacke <SEP> 22, <SEP> 45 <SEP> 10, <SEP> 93 <SEP> 9, <SEP> 34 <SEP> 47, <SEP> 15 <SEP> 1, <SEP> 99 <SEP> 1,79 <SEP> 2.25
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 5> 

 Beispiel 4 
 EMI5.1 
 
<tb> 
<tb> Betreff:

   <SEP> Unberuhigte <SEP> Schmelze <SEP> mit <SEP> niedrigem <SEP> Einsatz <SEP> : <SEP> 28540 <SEP> kg <SEP> Roheisen
<tb> Cr-Gehalt <SEP> aus <SEP> dem <SEP> 30 <SEP> t-LD-Tiegel <SEP> 6840 <SEP> kg <SEP> Schrott
<tb> (Schmelze <SEP> aus <SEP> Linzer <SEP> Stahl-Roheisen. <SEP> 190 <SEP> kg <SEP> Ferrochrom
<tb> Zulegieren <SEP> von <SEP> Ferrochrom <SEP> in <SEP> die <SEP> 100 <SEP> kg <SEP> Fe <SEP> aus <SEP> Flämmzunder
<tb> Pfanne) <SEP> 35670 <SEP> kg <SEP> 100, <SEP> Wo) <SEP> 
<tb> Ausbringen <SEP> : <SEP> 31950 <SEP> kg <SEP> (= <SEP> 89,5%)
<tb> .'.
<tb> 



  Schmelzverlauf <SEP> : <SEP> Zuschläge <SEP> in <SEP> kg <SEP> : <SEP> Kalk <SEP> Kalk- <SEP> Fein- <SEP> Bauxit <SEP> Quarz- <SEP> Flussstein <SEP> erz <SEP> sand <SEP> spat <SEP> 
<tb> 4, <SEP> 00 <SEP> min <SEP> Schrott <SEP> und <SEP> Roheisen
<tb> einsetzen <SEP> 1500 <SEP> 500 <SEP> - <SEP> 50 <SEP> -
<tb> 16, <SEP> 60 <SEP> min <SEP> Blasperiode
<tb> 13, <SEP> 40 <SEP> min <SEP> Tauchtemperatur, <SEP> Probe-Pfannenzusatz <SEP> : <SEP> 
<tb> nahme, <SEP> Abschlacken
<tb> 2, <SEP> 00 <SEP> min <SEP> Abstich <SEP> 190 <SEP> kg <SEP> FeCr <SEP> (69,9%)
<tb> 36, <SEP> 00 <SEP> min <SEP> 3 <SEP> kg <SEP> Koksmehl
<tb> Analysen <SEP> in%:

   <SEP> C <SEP> Si <SEP> Mn <SEP> P <SEP> S <SEP> Cr <SEP> N <SEP> Tauchtemperatur <SEP>  C
<tb> Einleerprobe <SEP> 4,18 <SEP> 0, <SEP> 73 <SEP> 1,99 <SEP> 0, <SEP> 160 <SEP> 0, <SEP> 040--1260 <SEP> 
<tb> Probe <SEP> vor <SEP> Abstich <SEP> 0, <SEP> 06-0, <SEP> 41 <SEP> 0,020 <SEP> 0, <SEP> 021--1595 <SEP> 
<tb> Fertigprobe <SEP> 0, <SEP> 08-0, <SEP> 37 <SEP> 0,019 <SEP> 0,022 <SEP> 0,33 <SEP> 0.034
<tb> FeO <SEP> MnO <SEP> Si02 <SEP> CaC <SEP> MgO <SEP> P2O5 <SEP> Al2O3 <SEP> Cr2O3
<tb> Schlacke <SEP> 18,76 <SEP> 12,32 <SEP> 12,45 <SEP> 3,25 <SEP> 1,57 <SEP> 0,89
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 6> 

 
Nach dem Vergiessen des Stahles kann dieser in üblicher Weise weiterverarbeitet werden. Zweckmässig wird das heissgewalzte Vormaterial (Bramme) heiss zum Band wciterverwalzt.

   Anschliessend kann - für die Herstellung von   Feinblechcn - das   Warmband kaltgewalzt, wärmebehandelt und dressiert werden. 



   Es wurde gefunden, dass Stähle mit der angegebenen Zusammensetzung gegenüber gewöhnlichen unberuhigten oder halbberuhigten   Stählen,   die kein Chrom enthalten, eine wesentlich verbesserte Alterungsbeständigkeit aufweisen. Sie können für alle Kaltverformungsarbeiten und Pressarbeiten, z. B. für die Herstellung von Töpfen, Spülbecken, Karosserieteilen und sonstigen Blechpressteilen aller Art mit Vorteil eingesetzt werden. 



   Es wird angenommen, dass die Bremsung des Alterungseffektes bei den erfindungsgemäss   vorgeschla -   genen Stählen darauf beruht, dass Chrom imstande ist, den Stickstoff in eine unlösliche Form überzuführen. Untersuchungen zeigten, dass Chromstähle der beschriebenen Art, die einer Kaltverformung (Verformungsgrad   30-701o)   und einer rekristallisierenden Schlussglühung (bei einer Temperatur von 650 bis 700 C) unterworfen worden   waren, höchst & ns 30% des   enthaltenen Gesamtstickstoffs als löslichen Stickstoff enthalten. In der folgenden Tabelle sind technologische Werte von Stählen nach der Erfindung, die die Bremsung des   Alterungsetkktes   bzw. die Verbesserung der Alterungsbeständigkeit in überzeugender Weise zeigen, angeführt. Aus der   Tabelle.

   Ist   auch das Verhältnis des löslichen Teiles des Stickstoffs zum unlöslichen ersichtlich. 

 <Desc/Clms Page number 7> 

 



  Technologische Werte 
 EMI7.1 
 
<tb> 
<tb> Schmelze <SEP> Blech- <SEP> Prüfzustand <SEP> #S <SEP> #B <SEP> d50 <SEP> d#S <SEP> TE <SEP> Probe <SEP> Chemische <SEP> Zusammensetzung <SEP> (%)
<tb> dicke <SEP> kg/mm2 <SEP> kg/mm2 <SEP> % <SEP> % <SEP> mm <SEP> C <SEP> Mn <SEP> P <SEP> S <SEP> Cr <SEP> Nges. <SEP> Nlösl.

   <SEP> NRückst.
<tb> mm
<tb> 1 <SEP> 0,75 <SEP> nach <SEP> Dressieren <SEP> 24,0 <SEP> 35,1 <SEP> 37,9 <SEP> 0,0 <SEP> 11,3 <SEP> Guss <SEP> 0,06 <SEP> 0,38 <SEP> 0, <SEP> 022 <SEP> 0,020 <SEP> 0, <SEP> 22 <SEP> 0, <SEP> 0035
<tb> gealtert <SEP> 5 <SEP> min <SEP> 1000C <SEP> 24, <SEP> 2 <SEP> 36, <SEP> 7 <SEP> 36, <SEP> 6 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11, <SEP> 4 <SEP> Stück <SEP> 0,065 <SEP> 0,37 <SEP> 0, <SEP> 020 <SEP> 0, <SEP> 020 <SEP> 0, <SEP> 22 <SEP> 0, <SEP> 039 <SEP> 0, <SEP> 0014 <SEP> 0, <SEP> 0025
<tb> gealtert <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 1000C <SEP> 26, <SEP> 6 <SEP> 37, <SEP> 0 <SEP> 37, <SEP> 5 <SEP> 0, <SEP> 4 <SEP> 10,7
<tb> 2 <SEP> 0, <SEP> 75 <SEP> nach <SEP> Dressieren <SEP> 18,0 <SEP> 32,3 <SEP> 39,7 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11, <SEP> 3 <SEP> Guss <SEP> 0,07 <SEP> 0, <SEP> 35 <SEP> 0,016 <SEP> 0,017 <SEP> 0.23 <SEP> 0, <SEP> 0020 <SEP> 0,0019 <SEP> 0,

   <SEP> 0001 <SEP> 
<tb> gealtert <SEP> 5 <SEP> min <SEP> 100 C <SEP> 17,8 <SEP> 32,6 <SEP> 39,7 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11, <SEP> 2 <SEP> Stück <SEP> 0,075 <SEP> 0, <SEP> 33 <SEP> 0,018 <SEP> 0, <SEP> 018 <SEP> 0, <SEP> 20 <SEP> 0, <SEP> 0022 <SEP> 0, <SEP> 0010 <SEP> 0, <SEP> 0012 <SEP> 
<tb> gealtert <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 1000C <SEP> 21, <SEP> 4 <SEP> 32, <SEP> 7 <SEP> 36, <SEP> 1 <SEP> 0, <SEP> 4 <SEP> 10, <SEP> 0
<tb> 3 <SEP> 1, <SEP> 00 <SEP> nach <SEP> Dressieren <SEP> 20, <SEP> 7 <SEP> 36, <SEP> 5 <SEP> 34,1 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11, <SEP> 8 <SEP> Guss <SEP> 0,05 <SEP> 0, <SEP> 29 <SEP> 0,010 <SEP> 0, <SEP> 015 <SEP> 0, <SEP> 29 <SEP> 0, <SEP> 0025 <SEP> 
<tb> gealtert <SEP> 5 <SEP> min <SEP> 1000C <SEP> 21, <SEP> 3 <SEP> 37, <SEP> 0 <SEP> 35, <SEP> 3 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11,6 <SEP> Stück <SEP> 0,07 <SEP> 0, <SEP> 31 <SEP> 0,014 <SEP> 0, <SEP> 018 <SEP> 0,27 <SEP> 0,

   <SEP> 0025 <SEP> 0, <SEP> 0009 <SEP> 0, <SEP> 0016 <SEP> 
<tb> gealtert <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 1000C <SEP> 22, <SEP> 1 <SEP> 37, <SEP> 0 <SEP> 34, <SEP> 8 <SEP> 0, <SEP> 4 <SEP> 11,6
<tb> 4 <SEP> 1, <SEP> 00 <SEP> nach <SEP> Dressieren <SEP> 21,2 <SEP> 35, <SEP> 8 <SEP> 35,7 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11,8 <SEP> Guss <SEP> 0. <SEP> 08 <SEP> 0, <SEP> 37 <SEP> 0,019 <SEP> 0.022 <SEP> 0.38 <SEP> 0. <SEP> 0034 <SEP> 0. <SEP> 0033 <SEP> 0.

   <SEP> 0001
<tb> gealtert <SEP> 5 <SEP> min <SEP> 1000C <SEP> 21, <SEP> 0 <SEP> 35, <SEP> 5 <SEP> 34, <SEP> 7 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11,7 <SEP> Stück <SEP> 0, <SEP> 08 <SEP> 0, <SEP> 38 <SEP> 0, <SEP> 018 <SEP> 0, <SEP> 021 <SEP> 0, <SEP> 30 <SEP> 0, <SEP> 0026 <SEP> 0, <SEP> 0007 <SEP> 0, <SEP> 0019 <SEP> 
<tb> gealtert <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 1000C <SEP> 21, <SEP> 2 <SEP> 35, <SEP> 5 <SEP> 34,7 <SEP> 0, <SEP> 0 <SEP> 11, <SEP> 3 <SEP> 
<tb> 
 Os = Streckgrenze   #B     =   Zugfestigkeit 
 EMI7.2 
 = Bruchdehnung,da = Streckgrenzendehnung TE = Erichsentiefung 

 <Desc/Clms Page number 8> 

 
Wie sich aus der Tabelle ergibt, wurde eine künstliche Alterung der Stähle a) durch Anlassen während 5 min auf   IOOOC,   b) durch Anlassen während 2 h auf    1000C   zur Prüfung des Bremsungseffektes durchgeführt.

   Alle Blechproben waren kaltgewalzt und einer rekristallisierenden Schlussglühung unterzogen. Die Vergleichsprobe gegenüber den künstlich gealterten Proben wurde nach Dressieren des Feinbleches durchgeführt (Spalte nnach Dressieren"). 



   Erfahrungsgemäss sind die angewandten Bedingungen der künstlichen Alterung einer natürlichen Alterung in bezug auf Streckgrenze, Zugefestigkeit und Bruchdehnung wie folgt gleichzusetzen : 
 EMI8.1 
 
<tb> 
<tb> Künstliche <SEP> Alterung <SEP> Natürliche <SEP> Alterung <SEP> nach <SEP> Tagen
<tb> Streckgrenze <SEP> Zugfestigkeit <SEP> Bruchdehnung
<tb> 1000C <SEP> 5 <SEP> min <SEP> 16 <SEP> 7 <SEP> 12
<tb> 1000C <SEP> 2 <SEP> h <SEP> 107 <SEP> 27 <SEP> 61 <SEP> 
<tb> 
 
Die Tabelle zeigt, dass bei den untersuchten Stählen jene Veränderungen der mechanischen Eigenschaften im Streckgrenzenbereich, also der Streckgrenze selbst und der Streckgrenzendehnung, die sonst für unberuhigte Stähle nach künstlicher Alterung gegenüber dem ungealterten Zustand zu erwarten gewesen wären, nicht oder nur in geringfügigem Ausmass auftreten. 



    PATENTANSPRÜCHE :    
1. Niedrig-Cr-legierter Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt von über 0,   02%   bis 0,   08%,   einem Mangangehalt von 0, 10 bis 0,   5%,   einem Phosphorgehalt von 0,008 bis 0,   06%,   einem Schwefelgehalt von 0,010 bis 0,   0610,   einem Stickstoffgehalt von 0,001 bis etwa 0,   005%   und einem Chromgehalt von 0, 15 bis   0,40ça,   vorzugsweise 0, 15 bis   0,     300/0, der unberuhigt oder halbberuhigt vergossen ist, wobei der im   Stahl enthaltene Stickstoff überwiegend an Chrom gebunden ist.

Claims (1)

  1. 2. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Siliziumgehalt weniger als 0,02eb beträgt.
AT933262A 1962-11-28 1962-11-28 Niedrig-Chrom-legierter Stahl AT242724B (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT933262A AT242724B (de) 1962-11-28 1962-11-28 Niedrig-Chrom-legierter Stahl
SE12847/63A SE326565B (de) 1962-11-28 1963-11-21
GB46539/63A GB1042919A (en) 1962-11-28 1963-11-25 Low-chromium alloy steel and process of making the same
LU44881D LU44881A1 (de) 1962-11-28 1963-11-26
ES293912A ES293912A1 (es) 1962-11-28 1963-11-27 Mejoras introducidas en la fabricación de aceros aleados
US626702A US3488187A (en) 1962-11-28 1967-03-29 Low-chromium alloy steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT933262A AT242724B (de) 1962-11-28 1962-11-28 Niedrig-Chrom-legierter Stahl

Publications (1)

Publication Number Publication Date
AT242724B true AT242724B (de) 1965-10-11

Family

ID=3613229

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
AT933262A AT242724B (de) 1962-11-28 1962-11-28 Niedrig-Chrom-legierter Stahl

Country Status (1)

Country Link
AT (1) AT242724B (de)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104372258B (zh) 一种CrNiMo高强度齿轮钢及其制备方法
US3666570A (en) High-strength low-alloy steels having improved formability
CN110499404B (zh) 一种12Cr2Ni4钢种冶炼方法
DD143632A5 (de) Verfahren zur aufbereitung von eisenlegierungen
DE112022000191T5 (de) Nickelbasislegierung mit hervorragenden Oberflächeneigenschaften und Verfahren zur Herstellung derselben
DE60127090T2 (de) Austenitischer, rostfreier Stahl, welcher weniger rissempfindlich während des Formens ist, und dessen Herstellungsverfahren
AT242724B (de) Niedrig-Chrom-legierter Stahl
DE69621829T2 (de) AUSTENITISCHER SÄUREBESTÄNDIGER ROSTFREIER STAHL DER Al-Mn-Si-N-SERIE
DE2757444C3 (de) Verfahren zur Erzeugung von synthetischem Gußeisen
DE1458422B2 (de) Werkstoff für Tiefziehstahlbleche
GB2055122A (en) Austenitic corrosion-resistant steels
CN112609134A (zh) 一种新型奥氏体易切削不锈钢材料
US3335036A (en) Deep drawing steel sheet and method for producing the same
US3304174A (en) Low oxygen-silicon base addition alloys for iron and steel refining
US3488187A (en) Low-chromium alloy steel
RU2003729C1 (ru) Сталь
SU720047A1 (ru) Сталь
DE1236799B (de) Niedrig chromlegierter, alterungsbestaendiger und tiefziehfaehiger Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung
AT260970B (de) Tiefziehstahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung
DE2222959A1 (de) Gusseisen mit kugelgraphit, welches erhoehte mechanische eigenschaften aufweist, sowie sein herstellungsverfahren
DE624088C (de) Verfahren zur Herstellung von Nickelstahl
AT243295B (de) Nichtalterndes, kaltgewalztes Tiefziehstahlblech und Verfahren zu seiner Herstellung
DE2151059A1 (de) Stahl fuer emaillierzwecke
DE898314C (de) Verfahren zum Herstellen einer eisen- und chromhaltigen Vorlegierung fuer die Erzeugung von Chromstahl oder Eisen
Sunulahpašić et al. INTENSIFICATION OF LOW-CARBON STEEL DESULPHURISATION IN THE INDUCTION FURNACE