AT395970B - METHOD FOR PURIFYING WASTE WATER IN A RECOVERY TANK - Google Patents
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Description
AT 395 970 BAT 395 970 B
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Reinigung von Abwasser in einem Belebungsbecken, bei dem mit Hilfe einer Nitrifikationsphase und einer nachfolgenden Denitrifikationsphase Sückstoffverbindungen, insbesondere Ammonium und das daraus gebildete Nitrat abgebaut werden, wobei die Zeiten für den notwendigen Sauerstoffein-trag bestimmt werden. 5 Es ist bekannt, daß bei kommunalen Kläranlagen bestimmter Größe eine Nitrifikation vorgenommen werden muß, um den Stickstoffeintrag in die Gewässer zu verhindern oder zu vermindern. Bekannt ist auch, daß dann aber auch das bei der Nitrifikation gebildete Nitrat, das weitgehend aus Ammonium gebildet wird, abgebaut werden muß. Dies ist am wirtschaftlichsten mit dem biologischen Verfahrensschritt der Denitrifikation erreichbar, bei dem das Nitrat von vielen Bakterienstämmen als Saumstoffquelle in einer Phase des Mangels an Sauerstoff im Belebungs-10 becken genutzt wird, so daß dann der Stickstoff als N2 entweichen kann. Hierdurch kann dm pH-Wert stabilisiert und das Betriebsverhalten dm Kläranlage verbessert werden (Veröffentlichungen des Instituts für Stadtbauweisen TU Braunschweig, W. von der Emde, Heft 42/1987, S. 54 bis 66).The invention relates to a process for the purification of wastewater in an aeration tank, in which, with the aid of a nitrification phase and a subsequent denitrification phase, sweetener compounds, in particular ammonium and the nitrate formed therefrom are broken down, the times for the necessary introduction of oxygen being determined. 5 It is known that in municipal sewage treatment plants of a certain size, nitrification must be carried out in order to prevent or reduce the entry of nitrogen into the water. It is also known that the nitrate formed during nitrification, which is largely formed from ammonium, must then also be broken down. This can be achieved most economically with the biological process step of denitrification, in which the nitrate is used by many bacterial strains as a source of hemic acid in a phase of lack of oxygen in the activation tank, so that the nitrogen can then escape as N2. In this way, the pH value can be stabilized and the operating behavior of the sewage treatment plant can be improved (publications by the Institute for Urban Design, TU Braunschweig, W. von der Emde, issue 42/1987, pp. 54 to 66).
Bei der zum Betrieb von Kläranlagen bekannten gleichzeitigen Nitrißkation und Denitrifikation (= simultane Nitrifikation und Denitrifikation) werden in ein und demselben Belebungsbecken nacheinander durch gezielte 15 Steuerung des Sauerstoffgehaltes abwechselnd günstige Bedingungen für die Nitrifikation bei einem Saumstoffgehalt ungefähr gleich odm größer 1,5 Milligramm pro Liter und günstige Bedingungen für die Denitrifikation bei einem Sauerstoffgehalt von etwa 0 Milligramm pro Liter geschaffen. Dieses bekannte Verfahren eignet sich vor allem für Stabilisierungsanlagen, d. h. für schwach belastete Kläranlagen mit Raumbelastungen (BR) kleiner als 0,25 kg BSB5 pro nA Dabei wird unter BSB5 in bekannter Weise dm biochemische Sauerstoffbedarf der Anlage 20 in 5 Tagen verstanden.In the case of the simultaneous nitrite cation and denitrification (= simultaneous nitrification and denitrification) known for the operation of sewage treatment plants, in one and the same aeration tank one after the other by selective control of the oxygen content, alternately favorable conditions for nitrification with a hem content approximately equal to or greater than 1.5 milligrams per liter and created favorable conditions for denitrification with an oxygen content of approximately 0 milligrams per liter. This known method is particularly suitable for stabilization systems, i. H. for lightly polluted sewage treatment plants with room loads (BR) less than 0.25 kg BOD5 per nA. BOD5 is understood in a known manner as the biochemical oxygen demand of the plant 20 in 5 days.
Die bekannten Verfahren lassen sich nicht in einfacher Weise direkt steuern, weil es insbesondere für solche relativ kleinen Kläranlagen keine preiswerten und wartungsarmen einfachen Ammonium- oder Nitratmeßgeräte gibt.The known methods cannot be controlled directly in a simple manner, because there are no inexpensive and low-maintenance simple ammonium or nitrate measuring devices, in particular for such relatively small sewage treatment plants.
Bekannt ist es daher in neuerer Zeit geworden, einen Kompromiß für die Steuerung dadurch durchzuführen, daß 25 für die Nitrifikationsphase und die anschließende Denitrifikationsphase feste, geschätzte Werte vorgegeben wmden und daß mit einem Sauerstoffmeßgerät in einer ersten Phase ermittelt wird, wann durch die Zwangsbelüftung ein ebenfalls vorgegebener Sauerstoffsollwert erreicht wird, der durch die Gebläsesteuerung möglichst beibehalten werden soll,bis die vorgegebene Nitrifikationszeitabgelaufen ist. Anschließend wmden ausschließlich zeitabhängig die Belüftungseinrichtungen abgeschaltet und die Denitrifikationsphase, deren Zeit ebenfalls vorgegeben ist, läuft 30 an. Nachteil einer solchen Regelung ist es, daß sich insbesondere bei ausgelasteten Kläranlagen der Grad der Stickstoffelimination wegen der über den Tagesablauf starren Zeiten für Nitrifikations- und Denitrifikationsphasen ändert Das angestrebte Ergebnis der Stickstoffeliminierung wird daher nicht oder nur zum Teil erreichtIt has therefore become known in recent times to make a compromise for the control by specifying fixed, estimated values for the nitrification phase and the subsequent denitrification phase and by using an oxygen measuring device in a first phase to determine when the forced ventilation also causes one predetermined oxygen setpoint is reached, which should be maintained by the fan control as possible until the predetermined nitrification time has expired. Subsequently, the aeration devices would only be switched off as a function of time and the denitrification phase, the time of which is also predetermined, starts up. The disadvantage of such a regulation is that the degree of nitrogen elimination, in particular in the case of busy wastewater treatment plants, changes because of the rigid times for nitrification and denitrification phases over the course of the day. The desired result of the nitrogen elimination is therefore not achieved or only partially
Bekannt ist es auch (WO 83/00143), daß Abwasser einer Nitrifikationsphase und einer Denitrifikationsphase durch Steuerung des Sauerstoffanteils zu unterwerfen. Dabei wird bei den bekannten Verfahren eine Sauerstoff-35 messung im Abwasser über eine bestimmte kurze Zeit vorgenommen, und aus diesen Werten die Sauerstoffänderungsfunktion ermittelt. Aufgrund der Annahme, daß die so ermittelte Steigung des Sauerstoffvm-laufes um so größer ist, je sauberer das Abwasser ist, wird der Schluß gezogen, daß man aus diesen Werten auch die Zeitdauer der Denitrifikationsphase bestimmen kann. Bei dieser Art der Regelung ergeben sich darüber hinaus, daß die Steigung ein unzureichendes Maß für die Belastung darstellt, Unsicherheiten für die Verfahrenssteuerung, weil 40 die Sauerstoffaufzeichnungen in der Regel unstetig sein werden. So kann die Änderung der Sauerstoffkonzentration zum Beispiel von einer umlaufenden Belüftungsbrücke, von ungleichmäßiger Abwasserbeschickung durch ein Einlauf hebewerk oder auch durch vom Rechen ausgelöste Wasserschübe verhältnismäßig unkontrollierbar beeinflußt werden. Diesich aus derSauerstoffmessung unter diesen Bedingungen ergebenden Steuersignale können dahm nicht den gewünschten Erfolg bringen. Darüber hinaus bereiten die belastungsstarken Tageszeiten Probleme, in 45 denen (¾ Konzentrationen von 0,5 Milligramm pro Liter nicht überschritten werden.It is also known (WO 83/00143) that wastewater is subjected to a nitrification phase and a denitrification phase by controlling the oxygen content. In the known methods, an oxygen measurement is carried out in the wastewater over a certain short time, and the oxygen change function is determined from these values. Based on the assumption that the ascertained slope of the oxygen flow is greater the cleaner the wastewater, the conclusion is drawn that the duration of the denitrification phase can also be determined from these values. This type of control also shows that the slope is an insufficient measure of the load, uncertainties for the process control, because the oxygen recordings will generally be inconsistent. For example, the change in the oxygen concentration can be influenced in a relatively uncontrollable manner by a circumferential aeration bridge, by uneven loading of wastewater through an intake lift or by water rushes triggered by the rake. The control signals resulting from the oxygen measurement under these conditions cannot therefore bring about the desired success. In addition, the busy times of the day cause problems in which (¾ concentrations of 0.5 milligrams per liter are not exceeded.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art so zu verbessern, daß ohne zusätzlichen Meßaufwahd eine belastungsabhängige Anpassung sowohl der Nitrifikations- als auch der Denitrifikationszeiten möglich ist, so daß tages- und belastungsabhängig der Grad dm Stickstoffelimination weitgehend gleichbleibend ist. 50 Zur Lösung dieser Aufgabe wird bei einem Verfahren der eingangs genannten Art vorgesehen, daß die in dasThe present invention is therefore based on the object of improving a method of the type mentioned at the outset such that a load-dependent adaptation of both the nitrification and denitrification times is possible without additional measurement effort, so that the degree dm nitrogen elimination is largely constant depending on the day and load . 50 To solve this problem it is provided in a method of the type mentioned that the in
Belebungsbecken eingetragene Sauerstoffmenge, die aus der spezifischen Leistung und der Betriebsdauer der dem Belebungsbecken zugeordneten Belüfteranordnung abgeleitet wird, unter Berücksichtigung des Volumens des Belebungsbeckens und der Raumbelastung als Maß für die Bestimmung der Zeitdauer der Nitrifikations- und mit umgekehrten Vorzeichen als Maß für die Bestimmung der Denitrifikationszeit genommen wird. Durch diese 55 Maßnahme kann bei Beibehaltung nur einer Sauerstoffmeßsonde eine Anpassung an die über den im Tagesverlauf sich ändernden Belastungen einer Kläranlage erreicht werden. Die Erfindung geht dabei von der Erkenntnis aus, daß bei einer größeren Belastung des Belebungsbeckens der Kläranlage auch ein größerer Sauerstoffeintrag über die -2-Aeration tank entered amount of oxygen, which is derived from the specific power and the operating time of the aerator arrangement assigned to the aeration tank, taking into account the volume of the aeration tank and the space load as a measure for determining the duration of the nitrification and with the opposite sign as a measure for determining the denitrification time is taken. This measure allows an adaptation to the changes in the loads of a sewage treatment plant that change over the course of the day while maintaining only one oxygen measuring probe. The invention is based on the knowledge that with a greater load on the activation tank of the wastewater treatment plant, a greater oxygen input via the -2-
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Gebläse bis zum Erreichen des für die Nitrifikation notwendigen Sauerstoffsollwertes notwendig ist und daß bei einer größeren Belastung auch die während der Nitrifikationsphase notwendige Sauerstoffzufuhr von der bei niedriger Belastung abweicht. Erfindungsgemäß wird daher das ganze Belebungsbecken als Meßinstrument für die Belastung benutzt. Die gesamte in das Belebungsbecken eingetragene Sauerstoffmenge erlaubt wesentlich zuverlässigere Aussagen über die Belastung, als das bisher möglich war. Dazu kommt, daß sowohl die Nitrifikations- als auch die Denitrifikationsphase lastabhängig geregelt werden können.Blower is necessary until the oxygen setpoint required for the nitrification is reached and that the oxygen supply required during the nitrification phase also deviates from that at low load when the load is greater. According to the invention, the whole aeration tank is therefore used as a measuring instrument for the load. The total amount of oxygen entered in the aeration tank allows much more reliable statements about the load than was previously possible. In addition, both the nitrification and denitrification phases can be regulated depending on the load.
Besonders vorteilhaft ist es daher, wenn zur Bestimmung der Zeitdauer der Nitrifikationsphase die bis zum Erreichen einer vorgegebenen Sauerstoffkonzentration im Belebungsbecken notwendige Sauerstoffmenge ermittelt und daraus die für die Nitrifikation optimale Zeit bestimmt wird. Dabei kann aus Sicherheitsgründen nach den Merkmalen des Anspruches 4 auch noch ein Vergleich der so ermittelten Nitrifikationszeit mit einer durch Erfahrenswerte vorgegebenen maximalen und minimalen Nitrifikationszeit vorgenommen werden.It is therefore particularly advantageous if, in order to determine the duration of the nitrification phase, the amount of oxygen necessary to reach a predetermined oxygen concentration in the activation tank is determined and the optimal time for the nitrification is determined therefrom. For safety reasons, the nitrification time thus determined can also be compared with a maximum and minimum nitrification time determined by experience.
Nach Anspruch 5 wird die Zeitdauer für die Denitrifikationsphase, ausgehend von der vorher erwähnten Erkenntnis aus der nötigen Sauerstoffmenge bis zum Erreichen der vorgegebenen Sauerstoff konzentration zuzüglich der während der Nitrifikationsphase zugeführten Sauerstoffmenge unter Berücksichtigung des Volumens des Belebungsbeckens und anderer anlagenspezifischer Werte bestimmt. Dabei haben sich sowohl für die Bestimmung der Nitrifikationszeit als auch der Denitrifikationszeit bestimmte Formeln als besonders einfach erwiesen. Die Meßwerte können dabei in einfacher Weise nach Anspruch 9 zyklisch erfaßt abgespeichert und von einem Rechner ausgewertet werden, der dann auch die Steuerung auslöst. Schließlich ist es nach dem Merkmal des Anspruches 8 zur Vermeidung einer Protozoen-Überentwicklung zweckmäßig, eine vom Beginn des Sauerstoffeintrages ablaufende Gesamtüberwachungszeit anlagenspezifisch vorzugeben, nach deren Ablauf dann, unabhängig davon, ob die Nitrifikationsphase beendet ist, die Belüfteranordnung abgeschaltet wird. Durch diese Maßnahme kann beispielsweise in jedem Fall nach ca. 200bis 300 Minuten eine anoxische Phase vorgesehen werden, um die Entwicklung von Protozoen zu bremsen. Protozoen sind gegenüber Bakterien höher organisierte Lebewesen, die gelösten Sauerstoff zum Energiestoffwechsel benötigen. Diese Protozoen, die auch die zur Nitrifikation notwendigen Bakterien fressen, sind daher durch diese Maßnahme gezwungen, in ein S chutzstadium überzugehen und kapseln sich in eine Zyste ein. Dieser Einkapselungsprozeß kostet Energie und bremst die Entwicklung von Protozoen, so daß bei regelmäßiger Wiederholung solcher Phasen mit Sauerstoffmangel, die normalerweise auch in der Denitrifikationsphase auftieten, die Zahl der Protozoen stark vermindert werden kann und sich dadurch auch die Schlammeigenschaften verbessern. Gleichzeitig wird weniger Sauerstoff in der Belebungsanlage benötigt. Bei starkbelasteten Anlagen kann in manchen Fällen allein hierdurch eine Erweiterung vermieden werden.According to claim 5, the time period for the denitrification phase is determined on the basis of the aforementioned knowledge from the necessary amount of oxygen until the predetermined oxygen concentration is reached plus the amount of oxygen supplied during the nitrification phase, taking into account the volume of the activation tank and other plant-specific values. Certain formulas for the determination of the nitrification time and the denitrification time have proven to be particularly simple. The measured values can be recorded cyclically in a simple manner and evaluated and evaluated by a computer, which then also triggers the control. Finally, according to the feature of claim 8, in order to avoid protozoan overdevelopment, it is expedient to specify a total monitoring time that starts from the beginning of the introduction of oxygen and is specific to the system, after which the aerator arrangement is switched off, regardless of whether the nitrification phase has ended. With this measure, for example, an anoxic phase can be provided in every case after approx. 200 to 300 minutes in order to slow down the development of protozoa. Protozoa are organisms with a higher level of organization than bacteria, which need dissolved oxygen for energy metabolism. These protozoa, which also eat the bacteria necessary for nitrification, are therefore forced by this measure to pass into a protective stage and encapsulate themselves in a cyst. This encapsulation process costs energy and slows the development of protozoa, so that with regular repetition of such phases with a lack of oxygen, which normally also occur in the denitrification phase, the number of protozoa can be greatly reduced and the sludge properties also improve as a result. At the same time, less oxygen is required in the aeration system. In the case of heavily loaded systems, an extension alone can be avoided in some cases.
Das neue Verfahren ermöglichtüber die Nitrifikation und Denitrifikation hinaus die Optimierung zweierweiterer Prozesse, und zwar ohne zusätzlichen Meßaufwand: die biologische Phosphatentfemung über die Überschußschlammentnahme; die Zugabe von Trübwasser bzw. Filtratwasser in belastungsschwachen Zeiten.In addition to nitrification and denitrification, the new process enables two further processes to be optimized, without additional measurement effort: biological phosphate removal via excess sludge removal; the addition of cloudy water or filtrate water in times of low load.
In der Zeichnung ist die Erfindung anhand eines Prozeßablaufes diagrammartig und schematisch in einem Ausführungsbeispiel dargestellt, das im folgenden beschrieben wird. Es zeigen: Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Belebungsbeckens, an dem eine Einrichtung zur Durchführung des neuen Verfahrens angeschlossen ist und Fig. 2 die diagrammartige Darstellung des zeitlichen Verlaufes des neuen Regelungsverfahrens.In the drawing, the invention is shown diagrammatically and schematically in an exemplary embodiment on the basis of a process sequence, which is described below. 1 shows a schematic illustration of an activation tank to which a device for carrying out the new method is connected, and FIG. 2 shows the diagrammatic illustration of the time course of the new control method.
Aus der Fig. 1 ist ein an sich bekanntes Belebungsbecken (1) erkennbar, das mit einer Belüftungseinrichtung (2,3, 4) versehen ist, die aus einem Gebläse oder mehreren Gebläsen (3) mit Belüftungselementen (4) bekannter Bauart ausgerüstet ist. Möglich wäre auch der Einsatz von Oberflächenbelüftern bekannter Bauart (Kreiselbelüfter, Mammutrotoren) oder Injektorbelüftem bekannter Bauart. Die Motoren (2) sind als Elektromotoren ausgebildet. Sie sind an eine Steuerleitung (5) angeschlossen, die zu der gestrichelt umrahmten Steuereinrichtung (6) führt. Im Belebungsbecken (1) ist außerdem eine Sauerstoffmeßsonde (7) angeordnet, die über die Anschlußleitung (8) ebenfalls mit dem Steuergerät (6) verbunden ist. Dabei besteht die Steuereinrichtung (6) beim Ausfiihrungsbeispiel aus einem Prozeßrechner (9) zur Erfassung der Meßwerte der Sauerstoffmeßsonde (7) und - was noch näher ausgeführt werden wird - der Kennwerte für die Gebläse und Belüftungsentnahme (3,4), sowie zur Auswertung und Regelung der ermittelten Daten. Dieser Prozeßrechner steht in Verbindung mit einem Personal Computer (10), der zur Parametrierung des Steuervorganges und beim Ausführungsbeispiel auch zur Anzeige des jeweiligen Betriebszustandes dient.From Fig. 1 a known aeration tank (1) can be seen, which is provided with a ventilation device (2, 3, 4) which is equipped with a blower or a plurality of blowers (3) with aeration elements (4) of a known type. It would also be possible to use surface aerators of a known type (centrifugal aerators, mammoth rotors) or injector aerators of a known type. The motors (2) are designed as electric motors. They are connected to a control line (5) which leads to the control device (6) framed by dashed lines. In the aeration tank (1) there is also an oxygen measuring probe (7) which is also connected to the control unit (6) via the connecting line (8). The control device (6) in the exemplary embodiment consists of a process computer (9) for recording the measured values of the oxygen measuring probe (7) and - what will be explained in more detail - the characteristic values for the blower and ventilation extraction (3, 4), as well as for evaluation and Regulation of the determined data. This process computer is connected to a personal computer (10) which serves to parameterize the control process and, in the exemplary embodiment, also to display the respective operating state.
Mit dieser Einrichtung und dem erfindungsgemäßen Verfahren kann die Abwasserreinigung nach dem in Fig. 2 dargestellten Verhalten vorgenommen werden. In Fig. 2 ist dabei der Sauerstoffgehalt in Milligramm pro Liter auf der nach oben weisenden Ordinaten-Achse und die Zeit auf der nach rechts verlaufenden Abszissen-Achse abgetragen, wobei unterhalb dieser Darstellung jeweils der zugeordnete Betriebszustand da* beiden Gebläse der Fig. 1 gezeigt ist. Diedunkel durchgezogenen Bereiche entsprechen dabei derEinschaltphaseunddiehellenBereiche der Ausschaltphase des entsprechenden Gebläses. Das Gebläse(2)istdabei das kleinere, das mit(l)bezeichneteGebläse das größere Gebläse.With this device and the method according to the invention, wastewater treatment can be carried out according to the behavior shown in FIG. 2. 2 shows the oxygen content in milligrams per liter on the ordinate axis pointing upwards and the time on the abscissa axis running to the right, the associated operating state da * of the two blowers of FIG. 1 being shown below this representation is. The dark solid areas correspond to the switch-on phase and the bright areas to the switch-off phase of the corresponding fan. The blower (2) is the smaller, the blower labeled (l) the larger.
Der in Fig. 2 jeweils gezeigte Regelzyklus durchläuft im allgemeinen vier Phasen, die auch eingezeichnet sind, -3-The control cycle shown in FIG. 2 generally runs through four phases, which are also shown, -3-
AT 395 970 B wobei die Phase 1 jeweils die Phase darstellt, in der über die Gebläse (3) die Belüftung des Belebungsbeckens (1) bis zum Erreichen des Sauerstoffsollwertes für dieNitrifikation erfolgt. Beim Ausführungsbeispiel wird dabei davon ausgegangen, daß dieser Sollwert bei zwei Milligramm pro Liter erreicht wird. Die Phase 1 endet daher zu der Zeit (tl), zu der die Kurve des Sauerstoffgehaltes ((½) den Sollwert von 2 Milligramm pro Liter erreicht Nach Erreichen dieses Punktes, der über die Sauerstoffmeßsonde (7) erfaßt werden kann, setzt die Phase 2 ein, in der eineRegelung um den (O^-Sollwert herum für die Nitrifikation bis zum Ablauf der Nitrifikationsphase vorgenommen wird. Dabei errechnet sich nach Ablauf der Phase 1, d. h. also nach Erreichen des Zeitpunktes (tl) die Zeit für die Nitrifikation wie folgt: ®2phys 1440 ^Nitr =-· · Faktor mjn VBB BR. OC-load wobei in dieser Formel die Größen folgende Bedeutung haben: (BR) = Raumbelastung; (VBB) = Volumen des Belebungsbeckens; (OC-load) = das Verhältnis zwischen eingetragenem Sauerstoff und BSB5; wobei BSB5 in bekannterWeise der biochemische Sauerstoffbedarf in 5 Tagen ist und der Faktor Tf^ ein Umrechnungsfaktor ist von der Belastung auf die NitrifikationszeitAT 395 970 B whereby phase 1 represents the phase in which the aeration tank (1) is ventilated via the blowers (3) until the oxygen setpoint for nitrification is reached. In the exemplary embodiment, it is assumed that this setpoint is reached at two milligrams per liter. Phase 1 therefore ends at the time (tl) at which the curve of the oxygen content ((½) reaches the target value of 2 milligrams per liter.After reaching this point, which can be detected via the oxygen measuring probe (7), phase 2 continues a, in which a regulation is carried out around the (O ^ setpoint for the nitrification until the end of the nitrification phase. The time for the nitrification is calculated as follows after the end of phase 1, ie after the time (tl) has been reached: ®2phys 1440 ^ Nitr = - · · factor mjn VBB BR. OC-load whereby in this formula the sizes have the following meaning: (BR) = room load; (VBB) = volume of the aeration tank; (OC-load) = the ratio between entered oxygen and BOD5; where BOD5 is known to be the biochemical oxygen demand in 5 days and the factor Tf ^ is a conversion factor from the load to the nitrification time
DieserFaktor ist anlagenspezifisch und wird über den Personal Computer (10) als Eingabeparameter vorgegeben. Vorgegeben werdenauchdieminimaleNitrifikationszeitunddiemaximaleNitrifikationszeit(Tf^jjrinax),dieebenfalls mitzur Bestimmung dienen, ob die ermittelte Nitrifikationszeit (TN jtr) auch größer als dieminimaleNitrifikationszeit und kleiner als die maximale Nitrifikationszeit ist Die Berechnung der Nitrifikationszeit und - wie noch ausgeführt wird - der Denitrifikationszeit erfolgt auf der Basis der Ist-Belastung bis zum Zeitpunkt des Beginns der Nitrifikationsphase bzw. der Denitrifikationsphase. Diese Zeiten stellen damit Hochrechnungen unter der Annahme ähnlicher Zulauffrachten in den Folgezeiten dar. Da sich die Zulauffrachten aber stärker ändern können, ist eine Begrenzung der Nitrifikationszeit nach unten (T^ m j„) und eine Begrenzung der Denitrifikationszeit nach oben (Toenitr max) erforderlich. Damitdie Umstellung des Stoffwechsels der Bakterien vom gelösten Sauerstoff auf den Nitrat-Sauerstoff sichergestellt ist, ist eine Begrenzung der Denitrifikationszeit nach unten (TnPnjtr m j„) erforderlich. Zur Vermeidung zu hoher NOg-Konzentrationen im Ablauf der Kläranlage ist eine Begrenzung der Nitrifikationszeit nach oben (Tjqitr max) erforderlich. (C>2phyS) stellt dabei den Sauerstoffeintrag in der Phase 1 dar, der sich wiederum nach folgender Formel berechnen läßt: ®2phys~α·OCjo·(1 |Cj). © ^.dt (a) = Sauerstoffzufuhrfaktor Abwasser/Reinwasser je nach Belüftungssystem; (C) = Sauerstoffkonzentration im Belebungsbecken, die an der Sauerstoffmeßsonde (7) ermittelt wird; (CS) = Sauerstoffsättigungskonzentration; (T) = Temperatur im Belebungsbecken und © = Temperaturkoeffizienten (4,6) (OCj.q) stellt bei einer Belüftungseinrichtung, wie sie im Ausführungs-beispiel der Fig. 1 vorgesehen ist, sich nach folgender Formel dar:This factor is plant-specific and is specified as an input parameter via the personal computer (10). The minimum nitrification time and the maximum nitrification time (Tf ^ jjrinax) are also specified, which are also used to determine whether the determined nitrification time (TN jtr) is also greater than the minimum nitrification time and less than the maximum nitrification time Actual load until the start of the nitrification phase or the denitrification phase. These times are extrapolations assuming similar inflow loads in the subsequent times. However, since the inflow loads can change more, a lower limit of the nitrification time (T ^ m j „) and a higher limit of the denitrification time (Toenitr max) are necessary. In order to ensure the conversion of the metabolism of the bacteria from the dissolved oxygen to the nitrate oxygen, a downward limitation of the denitrification time (TnPnjtr m j ") is necessary. To avoid excessive NOg concentrations in the effluent of the sewage treatment plant, the nitrification time must be limited upwards (Tjqitr max). (C> 2phyS) represents the oxygen input in phase 1, which in turn can be calculated using the following formula: ®2phys ~ α · OCjo · (1 | Cj). © ^ .dt (a) = oxygen supply factor waste water / pure water depending on the ventilation system; (C) = oxygen concentration in the activation tank, which is determined on the oxygen measuring probe (7); (CS) = oxygen saturation concentration; (T) = temperature in the aeration tank and © = temperature coefficient (4,6) (OCj.q) is represented in the case of an aeration device, as is provided in the exemplary embodiment of FIG. 1, according to the following formula:
OC10 = Q. Ff 10(qL).H.L wobei (Q) = Luftförderstrom der eingeschalteten Gebläse (aus Gebläsekennlinien); (H) = Eintauchtiefe der Belüfter; (L) = Länge der Belüfter; (qL) = Q/L und ( η 10 (qL)) = 02-Wirkungsgrad auf T = 10 °C bezogen (aus Reinwasserversuchen oder aus Herstellerangaben) -4-OC10 = Q. Ff 10 (qL) .H.L where (Q) = air flow of the blowers switched on (from blower characteristics); (H) = immersion depth of the aerator; (L) = length of aerator; (qL) = Q / L and (η 10 (qL)) = 02 efficiency based on T = 10 ° C (from pure water tests or from manufacturer's information) -4-
AT 395 970 BAT 395 970 B
Ist nach dieser Methode die Zeitdauer für die Nitrifikationsphase (T^tt) berechnet, dann kann über den Prozeßrechner (9) und die Steuerleitung (5) die Belüftungseinrichtung (2) zum Zeitpunkt (t2) (Fig. 2), d. h. nach Beendigung der ermittelten Nitrifikationszeit abgeschaltet werden, so daß von diesem Zeitpunkt an der Sauerstoff-gehaltabnimmt, bis erzurZeit(t3)etwaaufNullabgesunken ist. Zu diesemZeitpunktbeginntdie Denitrifikationsphase. 5 Die Dauer der Denitrifikationsphase wird nun ausgehend von den bereits vorher ermittelten Werten bestimmt.If the time period for the nitrification phase (T ^ tt) is calculated according to this method, then the aeration device (2) at time (t2) (FIG. 2), i.e. the process computer (9) and the control line (5). H. be switched off after the end of the determined nitrification time, so that the oxygen content decreases from this point in time until, until now (t3), it has dropped to approximately zero. At this point the denitrification phase begins. 5 The duration of the denitrification phase is now determined on the basis of the values previously determined.
Die Zeitdauer (Tj)enjtr) für die Denitrifikationsphase kann nach Ablauf der Phasen 1 und 2, d. h. im Zeitpunkt (t2) berechnet werden, und zwar aus den Werten des Sauerstoffeintrages, der von Beginn des Prozesses bis zum Zeitpunkt (t2) erfolgt ist. Dies kann nach folgender Formel geschehen: 10 ®2phys* 1440 ^Denitr = TDenitr max + ^ TDenitr VBB BR. OC-loadThe time period (Tj) enjtr) for the denitrification phase can be after phases 1 and 2, i.e. H. can be calculated at the time (t2), specifically from the values of the oxygen input which has occurred from the beginning of the process up to the time (t2). This can be done according to the following formula: 10 ®2phys * 1440 ^ Denitr = TDenitr max + ^ TDenitr VBB BR. OC load
Die in dieser Formel verwendeten Größen entsprechen jenen, die zur Berechnung der Nitrifikationszeit 15 verwendet wurden, lediglich der Faktor (Tj)enjtr) ist der Umrechnungsfaktor von der Belastung auf Denitrifikationszeitabzug und 02phys* = 02phys + ®2phys ’ w°tei C>2phys' die Sauerstoffmenge ist, die während der Nitrifikationsphase zugeführt wird. Dieser Faktor ist ebenfalls ein anlagespezifischer Eingabeparameter. Auch in diesem Fall wird zusätzlich die maximale Denitrifikationszeit als Eingabeparameter und die minimale Denitrifikationszeit als Eingabeparameter mitberücksichtigt, wobei die Zeit (Tj)en;tr) zwischen diesen Eingabe-20 werten liegen muß. Zum Zeitpunkt (t3) läuft daher die Phase 4 mit einer Belüftungspause bis zum Ablauf der Denitrifikationszeit (Tj)en;tr) an. Im Ausführungsbeispiel der Fig. 2 läuft die Zeit für die Denitrifikationsphase zum Zeitpunkt (t4) ab und es erfolgt im Zyklus 2 erneut das Einschalten beider Gebläse, so daß der Sauerstoffgehalt bis zum Ende der Phase 1 wiederden Sollwert von 2 Milligramm pro Liter erreichen kann, dann in der Nitrifikationsphase bis zum Ablauf der Phase 2 um diesen Sollwert herum geregelt wird, wonach wiederabgeschaltet wird und nach dem 25 Ende der Phase 3 die Denitrifikationsphase (4) anläuft. Die Zeiten für die Nitrifikationsphase und die Denitrifikationsphase werden für diesen Zyklus 2 in der gleichen Weise ermittelt, wie das für den Zyklus 1 geschehen ist.The quantities used in this formula correspond to those used to calculate the nitrification time 15, only the factor (Tj) enjtr) is the conversion factor from the load to the denitrification time deduction and 02phys * = 02phys + ®2phys 'w ° tei C > 2phys' is the amount of oxygen that is supplied during the nitrification phase. This factor is also a plant-specific input parameter. In this case, too, the maximum denitrification time is also taken into account as an input parameter and the minimum denitrification time as input parameter, the time (Tj) en; tr) having to lie between these input 20 values. At time (t3), phase 4 therefore starts with an aeration pause until the denitrification time (Tj) en; tr) has expired. In the exemplary embodiment in FIG. 2, the time for the denitrification phase expires at time (t4) and both fans are switched on again in cycle 2, so that the oxygen content can again reach the setpoint of 2 milligrams per liter by the end of phase 1, then in the nitrification phase until the end of phase 2 is regulated around this setpoint, after which it is switched off again and after the end of phase 3 the denitrification phase (4) starts. The times for the nitrification phase and the denitrification phase for this cycle 2 are determined in the same way as for cycle 1.
Aus der schematischen Darstellung wird ersichtlich, daß bis zum Ende der Phase 1 im Zyklus 2 eine größere Sauerstoffmenge eingetragen worden ist gegenüber dem Zyklus 1. Dies bedeutet daher, daß auch die Zeitdauer für 30 dieNitrifikationsphase(2)längeristalsimZyklusl.Dainsgesamtaber,insbesonderewährendderNitrifikationsphase der Sauerstoffeintrag im Zyklus 2 groß war, ergibt sich zum einen ein schneller Abfall des Sauerstoffgehaltesbis zum Erreichen der Denitrifikationsphase 4, die dann auch entsprechend kürzer zu sein braucht. Aus diesen Beispielen (Zyklus 1 und Zyklus 2) wird deutlich, daß eine Kläranlage mit einem Belebungsbecken, das nach dem neuen Verfahren geregelt wird, belastungsabhängig gesteuert werden kann, so daß sich unterschiedliche Zeiten für 35 Nitrifikations- und Denitrifikationsphase abhängig von dieser Belastung ergeben. Eine so gesteuerte Anlage kann sich daher jeweils optimal den jeweiligen Gegebenheiten anpassen. Für den Zyklus 3 und den Zyklus 4 sind beispielsweise Ausnahmezustände angegeben, in denen aber dennoch die Funktion der Anlage so gut als möglich beibehalten weiden muß.From the schematic representation it can be seen that until the end of phase 1 in cycle 2 a larger amount of oxygen has been entered than in cycle 1. This therefore means that the time for 30 is longer in the nitrification phase (2) than in the cycle. In total, however, especially during the nitrification phase, the oxygen input in the Cycle 2 was large, on the one hand there is a rapid decrease in the oxygen content until the denitrification phase 4 is reached, which then also has to be correspondingly shorter. From these examples (Cycle 1 and Cycle 2) it is clear that a sewage treatment plant with an aeration tank, which is controlled according to the new process, can be controlled depending on the load, so that different times for the nitrification and denitrification phase result depending on this load. A system controlled in this way can therefore optimally adapt to the respective circumstances. For example, exceptional conditions are given for cycle 3 and cycle 4, but in which the function of the system must still be maintained as well as possible.
Im Zyklus 3 liegt ein Zustand vor, in dem die Belastung der Anlage zu groß ist, um es trotz der Einschaltung beider 40 Gebläse zu einem Ansteigen des Sauerstoffgehaltes bis zum Sollwert 2 Milligramm pro Liter zu bringen. Um in diesem Fall ein Zusammenbrechen der Regelung zu vermeiden, wird eine Überwachung der Phasen 1 und 2 durch die Vorgabe einer Prozeßüberwachungszeit (TprozesS) vorgesehen, die ebenfalls ein Eingabeparameter ist und aus Erfahrungsweiten anlagespezifisch festgelegtwird. Wie aus demZyklus3zuerkennen ist,wird, daderSauerstoffgehalt den notwendigen Sollwert für die Nitrifikation trotz Einschaltung beider Gebläse nicht «reicht, keine der Phasen 2, 45 3 oder 4 eintreten. Um hier zu vermeiden, daß die Gebläse ständig weiterlaufen und der Sauerstoffgehalt zu lange einen höheren Wert annimmt, wird nach Ablauf der Prozeßüberwachungszeit (Tprozess) eine Zwangspause eingeleitet, die zu einem Abschalten beider Gebläse führt. Sinn und Zweck dieser Abschaltung ist es, die Vermehrung von Protozoen zu verhindern, wie das eingangs geschildert worden ist. Beim Auftreten einer Konstellation wie im Zyklus 3, die normalerweise wegen der entsprechenden Auslegung der Gebläse und des Belebungsbeckens nicht 50 auftreten kann, wird daher in Kauf genommen, daß die Nitrifikation und die Denitrifikation nicht oder nicht vollständigstattfindet. Umäber eineungünstigeVeränderungder biologischenVerhältnisse für die Abwasserreinigung im Belebungsbecken zu verhindern, wird hier nach Ablauf der Prozeßüberwachungszeit (Tprozess) die Sauerstoffzufuhr abgeschaltet.In cycle 3, there is a state in which the load on the system is too high to cause the oxygen content to rise to the setpoint of 2 milligrams per liter despite the activation of both 40 fans. In order to prevent the control system from collapsing in this case, phases 1 and 2 are monitored by specifying a process monitoring time (TprozesS), which is also an input parameter and is determined based on experience based on the plant. As can be seen from the cycle 3, since the oxygen content does not suffice for the nitrification despite switching on both fans, neither phase 2, 45 3 or 4 will occur. In order to prevent the blowers from continuing to run and the oxygen content from taking on a higher value for too long, a forced pause is initiated after the process monitoring time (Tprocess) has expired, which leads to the shutdown of both blowers. The purpose of this switch-off is to prevent the proliferation of protozoa, as was described at the beginning. If a constellation occurs as in cycle 3, which normally cannot occur due to the appropriate design of the fans and the activation tank, it is therefore accepted that the nitrification and the denitrification do not take place or do not take place completely. In order to prevent an unfavorable change in the biological conditions for wastewater treatment in the aeration tank, the oxygen supply is switched off here after the process monitoring time (Tprocess) has expired.
Nach Ablauf einer ebenfalls vorgegebenen Zeit für diese Zwangspause beginnt erneut die Phase 1, wobei in 55 diesem Fall dafür gesorgt ist, daß die dann ermittelte Nitrifikationszeit um eine bestimmte Zeit, die ebenfalls Eingabeparameter ist, verlängert wird. Ergibt es sich, daß mehrere Zwangspausen wegen ein« an sich unüblichen Überbelastung der Anlage hintereinander eintreten, dann ist vorgesehen, daß die maximaleNitrifikationszeitum ein bestimmtes Maß verlängert werden kann. -5-After a predetermined time for this compulsory break has elapsed, phase 1 begins again, in which case it is ensured that the nitrification time then determined is extended by a certain time, which is also an input parameter. If it turns out that several forced breaks occur one after the other because of an unusually overloading of the system, then it is provided that the maximum nitrification time can be extended by a certain amount. -5-
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|---|---|---|---|
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT404932B (en) * | 1993-11-20 | 1999-03-25 | Envicon Klaertech Verwalt | FIXED BED METHOD FOR WASTEWATER CLEANING |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4024947A1 (en) * | 1990-08-07 | 1992-02-13 | Stewing Verwaltungsgesellschaf | Procedure for treatment of waste water - involves continuously monitoring flow rate, ph, temp. and compsn. in activated sludge tank to control water treatment process |
| DE4140915C2 (en) * | 1991-04-20 | 2000-06-08 | Intech Pev Informationstechnis | Wastewater treatment plant with a single-stage aeration tank and a control system for the biochemical processes |
| DE4417259C2 (en) * | 1994-05-17 | 2000-09-21 | Rwe Umwelt Ag | Process for cleaning waste water using activated sludge |
| DE19509777A1 (en) * | 1995-03-17 | 1996-09-19 | Grundig Emv | Methods for the determination of carbon degradation and nitrification in biological systems |
| DE19953714C1 (en) * | 1999-11-09 | 2001-06-07 | Hamburger Stadtentwaesserung A | Quantitative management and biological treatment of ammonia-rich sludge from dewatering activated sludge in sewage works are carried out simultaneously in common tank |
| EP1817262B1 (en) * | 2004-11-26 | 2019-03-13 | Krüger A/S | Improved method for water purification |
| US7332093B2 (en) | 2004-11-29 | 2008-02-19 | Kruger Off-Shore A/S | Method for water purification |
| DE102005044255A1 (en) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Abwasserbeseitigungsbetrieb Der Stadt Pirmasens | Load profile recognition of the biological cleaning stages to operate wastewater purification plant, where the profile recognition is derived from nitrogen load, biological oxygen demand-5-load, and nitrification-denitrification activity |
| DE102009011490A1 (en) | 2008-12-11 | 2010-06-17 | Envicon Klärtechnik Verwaltungsgesellschaft mbH | Process for the load-dependent control of nitrification and denitrification in wastewater treatment plants with upstream denitrification |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT345199B (en) * | 1975-07-14 | 1978-09-11 | Sulzer Ag | METHOD AND DEVICE FOR MONITORING AND REGULATING THE BIOLOGICAL ACTIVITIES OF THE MICRO-ORGANISMS IN A BIOLOGICAL WASTE WATER PURIFICATION PLANT |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5534120A (en) * | 1978-08-31 | 1980-03-10 | Fuji Electric Co Ltd | Dissolved oxygen control method in activated sludge process |
| DE2852546A1 (en) * | 1978-12-05 | 1980-06-12 | Menzel Gmbh & Co | Purification of sewage with regulation of nitrite - by control circuit responding to concentration and cutting off oxygen |
| DE3126412A1 (en) * | 1981-07-04 | 1983-01-27 | Menzel Gmbh & Co, 7000 Stuttgart | METHOD FOR TREATING A LIQUID |
| GB2155003B (en) * | 1984-01-20 | 1987-12-31 | Nishihara Env San Res Co Ltd | Activated sludge method |
-
1988
- 1988-10-18 DE DE3835374A patent/DE3835374A1/en active Granted
-
1989
- 1989-10-16 CH CH3763/89A patent/CH680133A5/de not_active IP Right Cessation
- 1989-10-18 AT AT0239489A patent/AT395970B/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT345199B (en) * | 1975-07-14 | 1978-09-11 | Sulzer Ag | METHOD AND DEVICE FOR MONITORING AND REGULATING THE BIOLOGICAL ACTIVITIES OF THE MICRO-ORGANISMS IN A BIOLOGICAL WASTE WATER PURIFICATION PLANT |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT404932B (en) * | 1993-11-20 | 1999-03-25 | Envicon Klaertech Verwalt | FIXED BED METHOD FOR WASTEWATER CLEANING |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATA239489A (en) | 1992-09-15 |
| DE3835374C2 (en) | 1992-07-16 |
| DE3835374A1 (en) | 1990-04-19 |
| CH680133A5 (en) | 1992-06-30 |
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