AT5199U1 - Formteil aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff - Google Patents
Formteil aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff Download PDFInfo
- Publication number
- AT5199U1 AT5199U1 AT0057301U AT5732001U AT5199U1 AT 5199 U1 AT5199 U1 AT 5199U1 AT 0057301 U AT0057301 U AT 0057301U AT 5732001 U AT5732001 U AT 5732001U AT 5199 U1 AT5199 U1 AT 5199U1
- Authority
- AT
- Austria
- Prior art keywords
- intermetallic
- part made
- atom
- alloy according
- tiai
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 52
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 229910010038 TiAl Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 15
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 13
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims description 11
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 7
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 7
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 claims description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 229910006281 γ-TiAl Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 16
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 15
- 238000005495 investment casting Methods 0.000 description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 10
- 238000010313 vacuum arc remelting Methods 0.000 description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 4
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910021324 titanium aluminide Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010117 thixocasting Methods 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N Gallium Chemical compound [Ga] GYHNNYVSQQEPJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021330 Ti3Al Inorganic materials 0.000 description 1
- OQPDWFJSZHWILH-UHFFFAOYSA-N [Al].[Al].[Al].[Ti] Chemical compound [Al].[Al].[Al].[Ti] OQPDWFJSZHWILH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/12—Making non-ferrous alloys by processing in a semi-solid state, e.g. holding the alloy in the solid-liquid phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12743—Next to refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft ein Formteil aus einer Auswahl von Gamma-TiAl-Legierungen mit herausragenden mechanischen Eigenschaften, welcher entsprechend einer erfindungsgemäßen Folge von Prozeßschritten besonders wirtschaftlich gefertigt wird.
Description
<Desc/Clms Page number 1>
FORMTEIL AUS EINEM INTERMETALLISCHEN y-TiAl WERKSTOFF Die Erfindung betrifft einen Formteil aus einem intermetallischen y-TiAl Werkstoff (y-Titanaluminid) mit 41 - 49 Atom% AI und ein Verfahren zu dessen Herstellung. y-TiAI Werkstoffe werden häufig auch als "Near-y-Titanaluminide" bezeichnet. Bei diesen besteht das Metallgefüge hauptsächlich aus TiAI-Phase (y-Phase) mit einem geringen Anteil an Ti3Al (a2-Phase). Bei einigen Vielkomponentenlegierungen kann auch noch ein geringer Anteil an #-Phase vorliegen, wobei diese Phase durch Elemente wie Chrom, Wolfram oder Molybdän stabilisiert wird.
Gemäss J. W. Kim (J. Met. 41 (7), p 24 -30, 1989, J. Met. 46 (7), p 30 - 39, 1994) können einzelne Gruppen von vorteilhaften Legierungselementen in y-TiAI-Legierungen allgemein wie folgt beschrieben werden (in Atom%): Ti-Al45-48- (Cr, Mn, V)o-3 - (Nb, Ta, Mo, W)o-5 - (Si, B)o-i.
Niob, Wolfram, Molybdän und in geringem Ausmass Tantal verbessern die Oxidationsbeständigkeit, Chrom, Mangan und Vanadin wirken duktilisierend.
Aufgrund ihres hohen Festigkeit / Dichte-Verhältnisses, des hohen spezifischen E-Moduls, sowie der Oxidationsbeständigkeit und der Kriechfestigkeit sind
<Desc/Clms Page number 2>
intermetallische y-TiAI-Werkstoffe für eine Vielzahl von Anwendungen von Interesse.
Dazu zählen beispielhaft Turbinenkomponenten, sowie Motor- oder Getriebebauteile von Automobilen.
Voraussetzung für eine grosstechnische Anwendung von y-TiAl ist die Verfügbarkeit einer technisch zuverlässigen Formgebungsmethode, die eine kostengünstige Herstellung von Formteilen mit anforderungsgerechten Eigenschaften ermöglicht.
Auf den Erfahrungen mit der gusstechnischen Verarbeitung von Titan aufbauend, wurden in den letzten Jahren grosse Anstrengungen unternommen, eine Feingusstechnik für y-TiAI Werkstoffe zu etablieren.
Es zeigte sich, dass die üblicherweise gebildete grobe Gussstruktur für mechanische Eigenschaften von je y-TiAl höchst nachteilig ist. Formteile aus intermetallischen y-TiAI Werkstoffen, basierend auf Ti - 45 Atom% AI - 5 Atom% Nb, die mittels Feinguss hergestellt wurden, wiesen ein unerwünscht grobes Gefüge mit einer mittleren Korngrösse von > 500 um auf, wobei zudem die minimale und maximale Korngrösse in einem weiten Bereich streuten.
Auch ein mittels Feinguss hergestellter Formteil mit der Legierungszusammensetzung 44 Atom% Al- 1 Atom% V - 5 Atom% Nb - 1 Atom% B, Rest Ti, eine Legierung gemäss der EP 0 634 496/weist eine mittlere Korngrösse im Bereich von 550 um auf ebenfalls mit einem breiten Streubereich.
Aus der Vielzahl von Versuchen, sowohl legierungs- als auch verfahrenstechnisch ein feinkörniges Gefüge zu erreichen, werden die Nachfolgenden repräsentativ genannt.
<Desc/Clms Page number 3>
In der US 5 429 796 ist ein gegossener Formteil aus einem Titanaluminid-Werkstoff beschrieben, bestehend aus 44 - 52 Atom% Aluminium, 0,05 - 8 Atom% eines oder mehrerer Elemente der Gruppe Chrom, Kohlenstoff, Gallium, Molybdän, Mangan, Niob, Nickel, Silizium, Tantal, Vanadin und Wolfram und zumindest 0,5 Vol.% einer Boridphase, der eine Streckgrenze von 55 ksi und eine Bruchdehnung von zumindest 0,5 % aufweist. Bei den dort nach den genannten Verfahren bevorzugt gefertigten Legierungen Ti - 47,7 Atom% AI - 2 Atom% Nb - 2 Atom% Mn - 1 Vol.% TiB2, Ti - 44,2 Atom% AI - 2 Atom% Nb - 1,4 Atom% Mn - 2 Vol.% TiB2 sowie Ti - 45,4 Atom% AI -1,9 Atom% Nb - 1,6 Atom% Mn - 4,6 Vol.% TiB2, lagen die erreichbaren mittleren Korngrössen bei 50 bis 150 um, d. h. das Gefüge war vergleichsweise fein.
Bei einer Legierungsausgestaltung mit Ti - 45,4 Atom% AI - 1,9 Atom% Nb -1,4 Atom% Mn - 0,1 Vol.% TiB2, lag die mittlere Korngrösse bei 1000 um, d. h. das Gefüge war vergleichsweise grob.
Die beiden Legierungen mit einem hohen Anteil von TiB2-Phase, neigen indes bei langsamer Abkühlung nach dem Gussvorgang zur Ausbildung von groben Borid- Ausscheidungen an den Korngrenzen, die sich sehr nachteilig auf die mechanischen Eigenschaften auswirken. Eine hohe Abkühlgeschwindigkeit kann nicht angewandt werden, da in diesen Fällen aufgrund thermisch induzierter Spannungen Risse auftreten. Die Boride werden der Vorlegierung im schmelzflüssigen Zustand zugegeben. Um eine unvermeidliche Vergröberung der Boride in der Schmelze möglichst gering zu halten, ist als weitere Fertigungserschwernis die Zeit zwischen Abguss und Einsetzen der Erstarrung kurz zu halten.
Neben den prozesstechnischen Schwierigkeiten verschlechtern hohe Borgehalte, die einerseits für eine effektive Kornfeinung geeignet erscheinen, auf der anderen Seite dessen mechanische
Eigenschaften.
<Desc/Clms Page number 4>
Es ist bekannt, intermetallische y-TiAI Werkstoffe durch Glühbehandlungen in einen feinkörnigeren Zustand überzuführen, siehe beispielsweise US 5 634 992,# US 5 226 985#, US 5 204 058# und US 5 653 828#. Mittels der dort beschriebenen Glühungen erreicht man eine Kornfeinung, wobei die Korngrösse des Gussgefüges die mittels Glühbehandlung günstigstenfalls erreichbare Korngrösse vorgibt. Eine aus Anwendersicht ausreichende Kornfeinung ist bei einer über Gusstechnik hergestellten Gefügestruktur letztendlich nicht möglich.
Neben der groben Gefügestruktur beeinflussen auch Gussporen/ Gusslunker die mechanischen Eigenschaften von mittels Gusstechnik gefertigtem y-TiAl nachteilig, so dass für die Herstellung technisch brauchbarer Formteile Nachverdichtungsverfahren, wie z. B. heissisostatisches Pressen bzw.
Umformverfahren angewandt werden müssen.
Wegen der oben beschriebenen Schwierigkeiten hat die Herstellung von Formteilen aus intermetallischen y-Titanaluminiden mittels der üblichen Gussverfahren, wie z.B.
Feinguss, bisher keine grosstechnische Umsetzung erfahren.
Alternativ zur Herstellung mittels Gusstechnik werden endformnahe Formteile,
Formteile mit Endform, aber auch Vormaterial für eine weitere umformtechnische
Verarbeitung mittels üblicher pulvermetallurgischer Verfahren, wie z.B. heissisostatisches Pressen, hergestellt, siehe beispielsweise US 4 917 858#
US 5 015 534/und US 5 424 027: In diesen Fällen werden als Vormaterial üblicherweise mittels Sprühtechnik hergestellte Pulver verwendet.
Pulvermetallurgisch gefertigte Formteile sind deutlich feinkörniger, als nach
Gussverfahren gefertigte. Pulvermetallurgisch gefertigtes Material weist jedoch mit
<Desc/Clms Page number 5>
Gas gefüllte Poren auf - üblicherweise das bei der sprühtechnischen Pulverherstellung verwendete Schutzgas Argon. Die Poren wirken sich nachteilig sowohl auf das Kriechverhalten, als auch auf das Ermüdungsverhalten aus.
Bei Gussformen aus y-TiAl lässt sich mittels speziell entwickelter Umformverfahren, wie Strangpressen, Schmieden, Walzen und Kombinationen dieser Verfahren, eine zufriedenstellende Kornfeinung erreichen. Im industriellen Massstab werden heute y-TiAI Legierungen daher üblicherweise aus VAR (Vacuum-Arc-Remelting) Vormaterial, das mittels Umformung und Glühbehandlung in einen feinkörnigen Zustand übergeführt wird, hergestellt, wobei die eigentliche Formgebung im Anschluss an die Warmbearbeitung mittels aufwendiger mechanischer, überwiegend spanbildender Bearbeitung erfolgt.
Die gesamte Fertigungsroute für solche Formteile ist daher teuer und beschränkt aus Kostengründen die mögliche Anwendungsvielfalt.
Es ist danach Aufgabe der vorliegenden Erfindung, gemessen am oben beschriebenen Stand der Technik, einen feinkörnigen, möglichst porenfreien und duktilen Formteil auf Basis von intermetallischem y-TiAI, mittels einer vergleichsweise wirtschaftlichen Verfahrenstechnik bereitzustellen.
Diese Aufgabe wird gemäss der Erfindung gelöst durch einen Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung mit 41 - 49 Atom% AI, der eine Korngrösse d95 < 300 um und ein Porenvolumen < 0,2 Vol.% aufweist und dessen Herstellung zumindest folgende Verfahrensschritte umfasst: - Fertigen eines Halbzeuges unter Einbeziehung eines Umformprozesses, wobei der Umformgrad > 65 % beträgt,
<Desc/Clms Page number 6>
- Ausformen des Halbzeuges im Solidus-Liquidus Phasenzustand der Legierung in einem Formwerkzeug unter zumindest zeitweisem Aufbringen von mechanischen Formungskräften.
Die Unteransprüche enthalten bevorzugte Ausführungen des Formteils gemäss Erfindung.
Die Verarbeitung einer Legierung im Solidus-Liquidus Phasenzustand ist ein Semi-Solid Prozess. Üblicherweise werden bei einem Semi-Solid-Prozess teilflüssige Massen in einem thixotropen Zustand verarbeitet. Thixotropie ist die Eigenschaft eines Materials, sich bei Abwesenheit äusserer Kräfte hochviskos zu verhalten, unter der Wirkung von Scherkräften aber eine um mehrere Grössenordnungen niedrigere Viskosität anzunehmen. Thixotropes Verhalten ist auf bestimmte Legierungszusammensetzungen und solche Temperaturbereiche beschränkt, bei denen sowohl feste, als auch flüssige Phasenanteile in der Legierung vorliegen.
Dabei wird eine Semi-Solid Phase angestrebt, bei der regelmässige, das heisst möglichst globulare Körner im festen Phaseanteil vorliegen, die gleichmässig von
Schmelze umgeben sind.
Die Formgebung einer Legierung mittels Semi-Solid Prozess als solche ist bekannt.
Üblicherweise werden im Zuge dieses Prozesses schmelzflüssige Legierungen in
Anwendung einer der bekannten Rührtechniken, wie MHD (Magneto-Hydrodynamic-
Stirring) oder mechanisches Rühren, langsam auf eine Temperatur im Solidus-
Liquidus Zweiphasenbereich abgekühlt. Durch das Rühren werden aus der Schmelze ausscheidende Dendriten zerstört. Dabei werden dem Material thixotrope
Eigenschaften verliehen und die Ausbildung von globularen Primärkristallen in der festen Phase gefördert. Dieses Verfahren ist in der US 5 358 687/für intermetallische
Werkstoffe beschrieben, wobei unter anderen auch TiAl erwähnt ist, im Unterschied
<Desc/Clms Page number 7>
zur vorliegenden Erfindung aber eine weitere Formgebung in Einbeziehung von mechanischen Warmumformschritten nicht genannt ist. Die erreichbare Korngrösse lag bei > 50 um.
Diese Technik auf y-TiAI angewandt, lässt indes keine wirtschaftliche Fertigung zu.
Bei TiAl ist der mechanische Rührerverschleiss zu hoch.
Ebenfalls schon früher wurde in Halbzeug aus einzelnen Stahllegierungen mittels Strangpressen im Labormassstab ein Gefüge erzeugt, das bei einer nachfolgenden Weiterverarbeitung im Solidus-Liquidus Zweiphasengebiet thixotrope Eigenschaften aufwies (Dissertation H. Müller-Späth, RWTH Aachen, 1999). Dort konnten indes keine ermutigenden Qualitäts- und/oder Kostenziele erreicht werden.
Anders als Stahllegierungen sind aber intermetallische Werkstoffe umformtechnisch schwierig zu handhaben. Speziell bei y-TiAl ist die erreichbare Gefügekonsolidierung wenig zufriedenstellend. Dies drückt sich darin aus, dass das umgeformte und dynamisch rekristallisierte Gefüge regelmässig eine zeilige Struktur und durch Segregation entstandene chemische Inhomogenitäten aufweist.
Für den Fachmann war es daher nicht vorhersehbar, dass gemäss der Erfindung in einem ersten Warmumform-Prozessabschnitt zu Halbzeug umgeformte y-TiAI-Legierungen, nach einem Anwärmen auf eine Temperatur im Solidus-Liquidus Phasengebiet für die weitere formgebende Verarbeitung thixotropes Verhalten zeigen. Voraussetzung ist jedoch ein Umformgrad von > 65 %, wobei dieser Wert folgendermassen definiert ist:
Umformgrad = {(Querschnittsfläche vor der Umformung - Querschnittsfläche im umgeformten Zustand) / Querschnittsfläche vor der Umformung} x 100 [%].
Bei niedrigeren Umformgraden ist das thixotrope Verhalten nicht zufriedenstellend.
<Desc/Clms Page number 8>
Der Nachweis der beschriebenen Vorteile gelang mittels einer Verfahrensroute, die in den Beispielen für einzelnen unterschiedliche y-TiAI-Legierungen näher beschrieben ist.
Mittels VAR (Vacuum Arc Remelting) erzeugtes y-TiAl Vormaterial wurde vorzugsweise durch Strangpressen mit einem Umformgrad > 65 % umgeformt. Dann wurde das Halbzeug in Gestalt eines grobgeformten Bolzens induktiv auf eine Temperatur zwischen Solidus und Liquidus erwärmt. Das Halbzeug wies in diesem Zustand eine ausreichend hohe "Handlings"-Festigkeit auf, um dieses durch Thixogiessen formgebend zu verarbeiten. Dazu wurde es in die Füllkammer einer Druckgussmaschine eingelegt und mit dem Giesskolben in die angrenzende Kokille gedrückt. Bei der dabei auftretenden Scherbelastung bildete sich die Legierung als fliessfähige Suspension aus, die sich zur Formung komplex gestalteter Bauteile nutzen liess. Dieses Eindrücken hat langsam und frei von Strömungsturbulenzen im Werkstoff zu erfolgen, so dass sich der Werkstoff frei von Poren und Lunkern in der Kokille ausbreitet.
Durch diesen Formgebungsprozess konnte eine mechanische, spanende Bearbeitung entfallen oder stark reduziert werden, so dass neben hervorragender Gefüge- und mechanischer Eigenschaften für die erfindungsgemässen Formteile auch hohe Wirtschaftlichkeit bei deren Fertigung gegeben war. Im Vergleich zu direkt aus der Schmelze in eine Endform gegossenen Formteilen liegt der Vorteil gemäss
Erfindung in der wesentlich feinkörnigeren Gefügestruktur und dem hohen Grad an
Porenfreiheit.
Als Mass für die Korngrössen der so gefertigten Formteile wurde die
Korngrössenverteilung mittels Linienschnittverfahrens und der d95 Wert ermittelt.
<Desc/Clms Page number 9>
Darunter ist zu verstehen, dass 95 % der ausgewerteten Körner einen Durchmesser aufweisen, der kleiner ist als der angegebene Wert. Dazu ist anzumerken, dass die d95 Korngrösse einen deutlich höheren Zahlenwert ergibt, als dies bei der Angabe in Form der mittleren Korngrösse der Fall ist. Der d95-Wert ist jedoch speziell bei Gefügen mit einem hohen Korngrössenstreubereich der aussagekräftigere Wert. Die erzielbaren d95 - Korngrössen liegen je nach Zusammensetzung des γ-TiAl Werkstoffes und des angewandten Semi-Solid Prozess bei Werten < 100 um bis < 300 um.
Solche, zu Vergleichszwecken mittels Feinguss gefertigte und nicht durch Warmumformen weiterbehandelte Formteile zeigen ein zumindest um einen Faktor 5 grobkörnigeres Gefüge als erfindungsgemäss hergestellte Formteile.
Besonders ausgeprägt ist der Korngrössenunterschied, wenn gemäss einer bevorzugten Ausführung der Erfindung, Legierungen mit einem Niobgehalt zwischen 1,5 und 12 Atom% verwendet werden. Diese Legierungen zeigen ein um den Faktor 7 bis zu einem Faktor 16 feinkörnigeres Gefüge als bei konventioneller Fertigung mittels Feinguss.
Die besten Resultate konnten mit y-TiAI-Legierungen mit einem Niobgehalt von 5 bis 10 Atom% erreicht werden. Ein zusätzlicher Feinungseffekt wurde durch die Legierungselemente Kohlenstoff und Bor in Gehalten von jeweils bis zu 0,4 Atom% erzielt.
Als brauchbare alternative Ausformungs- bzw. Formgebungsverfahren für die erfindungsgemässen y-TiAI-Legierungen im Solidus-Liquidus Phasenzustand haben sich das Thixoschmieden und das Thixoquerfliesspressen, jede eine an sich bereits bekannte und erprobte Technik, bewährt. Beim Thixoschmieden wird der teilflüssige
<Desc/Clms Page number 10>
Bolzen in ein offenes Werkzeug, bzw. Gesenkwerkzeug eingelegt. Die Formgebung erfolgt durch eine anschliessende Werkzeugbewegung, zum Beispiel in einer Schmiedepresse.
Das Thixoquerfliesspressen stellt eine Abwandlung des Thixogiessens dar. Dabei wird der von einem Stempel geschobene Bolzen auf seinem Weg von der Giesskammer zur Kokille bzw. zum Formgebungswerkzeug um einen Winkel von 90 umgelenkt.
Im Folgenden wird die Erfindung an Hand von Herstellbeispielen näher erläutert.
Beispiel 1 Die Herstellung des Primärgusses einer Legierung der Zusammensetzung Titan - 46,5 Atom% AI - 2 Atom% Cr - 1,5 Atom% Nb - 0,5 Atom% Ta - 0,1Atom% Bor erfolgte über Vakuum-Lichtbogenschmelzen (VAR). Für das Erreichen einer zufriedenstellenden Homogenität wurde der Gussblock zweimal umgeschmolzen.
Der Ingotdurchmesser betrug 210 mm, die Ingotlänge 420 mm.
Der Ingot wurde im gekannten Zustand gemäss vorbekannter Verfahrensbedingungen vorbeschrieben stranggepresst, wobei der Umformgrad 83 % betrug. Ein Bolzenabschnitt der Länge 110 mm wurde anschliessend auf eine Temperatur im Solidus-Liquidus Phasenbereich der Legierung von 1460 - 1470 C erwärmt und in diesem Zustand in einer servohydraulischen Presse in ein geschlossenes Druckgusswerkzeug aus einer Molybdänlegierung gepresst.
Der so hergestellte Formteil, ein zylindrischer Bauteil mit einem mittleren Durchmesser von 40 mm, einer Länge von 100 mm, einem seitlich aufgesetzten Flansch und einer Vertiefung der Abmessung 35 mm x 35 mm x 35 mm im zylindrischen Teil wurde metallographisch untersucht. Die Korngrösse d95 betrug 120 um.
<Desc/Clms Page number 11>
Die relative Dichte wurde mittels Auftriebsmethode bestimmt und betrug 99,98 %.
Zum Vergleich, die Korngrösse d95 des zweimal umgeschmolzenen Feingussteiles betrug 1400 um.
Beispiel 2 Analog zur Prozessführung in Beispiel 1 wurde ein Ingot der Legierungszusammensetzung Titan - 45 Atom% AI - 5 Atom% Nb - 0,2 Atom% C - 0,2 Atom% Bor über Vakuum-Lichtbogenschmelzen (VAR) gefertigt und zweimal umgeschmolzen. Der Ingotdurchmesser betrug 210 mm, die Ingotlänge 420 mm.
Der Ingot wurde im gekannten Zustand nach üblichen Verfahren stranggepresst, wobei der Umformgrad 83 % betrug. Ein Bolzenabschnitt mit der Länge von 110 mm wurde auf eine Temperatur von 1460 - 1480 C erwärmt, die Legierung damit in den Solidus-Liquidus Phasenbereich gebracht und in diesem Zustand in einer servohydraulischen Presse in ein geschlossenes Druckgusswerkzeug aus einer Molybdänlegierung gepresst.
Der so hergestellte Formteil, ein zylindrischer Bauteil mit einem mittleren Durchmesser von 40 mm, einer Länge von 100 mm, einem seitlich aufgesetzten Flansch und einer Vertiefung von 35 mm x 35 mm x 35 mm im zylindrischen Teil wurde metallographisch untersucht. Die Korngrösse d95 betrug 75 um.
Die relative Dichte betrug 99,99 %.
Die Korngrösse d95 des eingangs gefertigten Feingussteiles hatte 1200 um betragen.
Beispiel 3 Analog dem Prozess von Beispiel 1 wurde ein Primärgussrohling der Legierung Titan - 46,5 Atom% AI - 2 Atom % Cr- 0,5 Atom% Ta - 0,1Atom% Bor über
<Desc/Clms Page number 12>
Vakuum-Lichtbogenschmelzen (VAR) hergestellt und zweimal umgeschmolzen. Der Ingotdurchmesser betrug 170 mm, die Ingotlänge 420 mm.
Der Ingot wurde im gekannten Zustand stranggepresst, wobei der Umformgrad 83 % betrug. Ein Bolzenabschnitt mit der Länge von 110 mm wurde auf eine Temperatur von 1440 - 1470 C erwärmt und in einer servohydraulischen Presse in ein geschlossenes Druckgusswerkzeug aus einer Molybdänlegierung gepresst.
Der so hergestellte Formteil, ein zylindrischer Bauteil mit einem mittleren Durchmesser von 40 mm, einer Länge von 100 mm, einem seitlich aufgesetzten Flansch und einer Vertiefung von 35 mm x 35 mm x 35 mm im zylindrischen Teil wurde metallographisch untersucht. Die Korngrösse d95 betrug 220 um.
Die relative Dichte betrug 99,99 %.
Die Korngrösse d95 des Feingussteiles hatte 1500 um betragen.
Beispiel 4
Ein Primärgussblock der Legierung Titan-46,5 Atom% AI - 10 Atom% Nb wurde entsprechend der Prozessschritte von Beispiel 1 über Vakuum-Lichtbogenschmelzen (VAR) gefertigt und zweimal umgeschmolzen. Der Ingotdurchmesser betrug 170 mm, die Ingotlänge 420 mm.
Der Ingot wurde im gekannten Zustand stranggepresst, wobei der Umformgrad 83 % betrug. Ein Bolzenabschnitt mit der Länge von 110 mm wurde auf eine Temperatur von 1440 - 1470 C erwärmt und in einer servohydraulischen Presse in ein geschlossenes Druckgusswerkzeug aus einer Molybdänlegierung gepresst.
Der so hergestellte Formteil, ein zylindrischer Bauteil mit einem mittleren
Durchmesser von 40 mm, einer Länge von 100 mm, einem seitlich aufgesetzten
Flansch und einer Vertiefung von 35 mm x 35 mm x 35 mm im zylindrischen Teil wurde metallographisch untersucht. Die Korngrösse d95 betrug 90 um.
<Desc/Clms Page number 13>
Die relative Dichte betrug 99,98 %.
Die Korngrösse d95 des Feingussteiles hatte 1300 um betragen.
Beispiel 5 Der Primärgussblock der Legierung Titan - 46,5 Atom% AI - 10 Atom% Nb wurde entsprechend Beispiel 1 über Vakuum-Lichtbogenschmelzen (VAR) gefertigt und zweimal umgeschmolzen. Der Ingotdurchmesser betrug 170 mm, die Ingotlänge 420 mm.
Der Ingot wurde im gekannten Zustand stranggepresst, wobei der Umformgrad 72 % betrug. Ein Bolzenabschnitt mit der Länge von 110 mm wurde auf eine Temperatur von 1440 - 1470 C erwärmt und in einer servohydraulischen Presse in ein geschlossenes Druckgusswerkzeug aus einer Molybdänlegierung gepresst.
Der so hergestellte Formteil, ein zylindrischer Bauteil mit einem mittleren Durchmesser von 40 mm, einer Länge von 100 mm, einem seitlich aufgesetzten Flansch und einer Vertiefung von 35 mm x 35 mm x 35 mm im zylindrischen Teil wurde metallographisch untersucht. Die Korngrösse d95 betrug 170 um.
Die relative Dichte betrug 99,98 %.
Die Korngrösse d95 des Feingussteiles hatte 1300 um betragen.
Die Erfindung ist nicht auf die vorgenannten Ausführungsbeispiele beschränkt.
Bevorzugte Anwendungsbereiche für Formteile gemäss Erfindung sind die Automobilindustrie, z. B. Getriebe- und Motorteile, aber auch Teile für stationäre Gasturbinen und für die Luft- und Raumfahrt, z. B. Turbinenkomponenten.
Claims (15)
- Ansprüche 1. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung mit 41 - 49 Atom% AI, mit einer Korngrösse d95 < 300 um und einem Porenvolumen < 0,2 Vol.%, dessen Herstellung zumindest folgende Verfahrensschritte umfasst: - Fertigen eines Halbzeuges unter Einbeziehung eines Warmumformprozesses, wobei der Umformgrad > 65 % beträgt, - Ausformen des Halbzeuges im Solidus-Liquidus Phasenzustand der Legierung in einem Formwerkzeug unter zumindest zeitweisem Aufbringen von mechanischen Formungskräften.
- 2. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Legierung beim Ausformen im thixotropen Zustand befindet.
- 3. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass der feste Bestandteil der Legierung im Solidus-Liquidus Phasenzustand beim Ausformen globulares Gefüge aufweist.
- 4. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Ausformen des Halbzeuges mittels Thixoschmieden in einer Gesenkform erfolgt. <Desc/Clms Page number 15>
- 5. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Ausformen mittels Thixofliesspressen des Halbzeuges in eine Formkokille erfolgt.
- 6. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Fertigen des Halbzeuges in Einbeziehung eines Strangpress-Prozesses erfolgt.
- 7. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass dieser eine Korngrösse das < 200 um aufweist.
- 8. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass dieser eine Korngrösse d95 < 150 um aufweist.
- 9. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung 43 - 47 Atom% AI und 1,5 - 12 Atom% Niob enthält.
- 10. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Niobgehalt 5 - 10 Atom% beträgt. <Desc/Clms Page number 16>
- 11. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung weiters folgende Bestandteile enthält : 0,05 - 0,5 Atom%, Kohlenstoff : 0,5 Atom%, Chrom : 0 - 3 Atom%, Ta : 2 Atom%.
- 12. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Kohlenstoffgehalt 0,1- 0,4 Atom% und der Borgehalt 0,1- 0,4 Atom% beträgt.
- 13. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Warmumformprozess mit einem Umformgrad > 80 % erfolgt.
- 14. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 13 zur Verwendung als für Motor- oder Getriebebauteil in Automobilen.
- 15. Formteil aus einer intermetallischen y-TiAI-Legierung gemäss Anspruch 1 bis 14 zur Verwendung als Komponente in stationären und nicht stationären Gasturbinen.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0057301U AT5199U1 (de) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | Formteil aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
| EP02759850A EP1407056B1 (de) | 2001-07-19 | 2002-07-12 | Verahren zur herstellung eines formteiles aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
| DE50204409T DE50204409D1 (de) | 2001-07-19 | 2002-07-12 | Verahren zur herstellung eines formteiles aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
| PCT/AT2002/000205 WO2003008655A2 (de) | 2001-07-19 | 2002-07-12 | FORMTEIL AUS EINEM INTERMETALLISCHEN GAMMA-TiAl WERKSTOFF |
| AT02759850T ATE305526T1 (de) | 2001-07-19 | 2002-07-12 | Verahren zur herstellung eines formteiles aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
| US10/704,258 US6805759B2 (en) | 2001-07-19 | 2003-11-07 | Shaped part made of an intermetallic gamma titanium aluminide material, and production method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0057301U AT5199U1 (de) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | Formteil aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| AT5199U1 true AT5199U1 (de) | 2002-04-25 |
Family
ID=3494171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| AT0057301U AT5199U1 (de) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | Formteil aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6805759B2 (de) |
| EP (1) | EP1407056B1 (de) |
| AT (1) | AT5199U1 (de) |
| DE (1) | DE50204409D1 (de) |
| WO (1) | WO2003008655A2 (de) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004056582A1 (de) * | 2004-11-23 | 2006-06-01 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Legierung auf der Basis von Titanaluminiden |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1568486B1 (de) * | 2004-02-26 | 2008-04-30 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Bauteilen oder Halbzeugen, die intermetallische Titanaluminid-Legierungen enthalten, sowie mittels des Verfahrens herstellbare Bauteile |
| DE102005022506B4 (de) * | 2005-05-11 | 2007-04-12 | Universität Stuttgart | Verfahren zum Schmieden eines Bauteils aus einer Titanlegierung |
| FR2913898B1 (fr) * | 2007-03-23 | 2009-05-08 | Alcan Rhenalu Sa | Element structural en alliage d'aluminium incluant un capteur optique. |
| TW200900541A (en) * | 2007-06-29 | 2009-01-01 | Jun-Yen Uan | Method for making lithium-aluminum compound with high lithium content |
| AT509768B1 (de) * | 2010-05-12 | 2012-04-15 | Boehler Schmiedetechnik Gmbh & Co Kg | Verfahren zur herstellung eines bauteiles und bauteile aus einer titan-aluminium-basislegierung |
| US9061351B2 (en) * | 2011-11-10 | 2015-06-23 | GM Global Technology Operations LLC | Multicomponent titanium aluminide article and method of making |
| US9992917B2 (en) | 2014-03-10 | 2018-06-05 | Vulcan GMS | 3-D printing method for producing tungsten-based shielding parts |
| FR3019561B1 (fr) * | 2014-04-08 | 2017-12-08 | Snecma | Traitement thermique d'un alliage a base d'aluminure de titane |
| CN108034857A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-15 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种防钛火阻燃涂层及其制备方法 |
| CN108559872B (zh) * | 2018-06-05 | 2020-06-30 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种TiAl合金及其制备方法 |
| JP7233659B2 (ja) * | 2019-03-18 | 2023-03-07 | 株式会社Ihi | 熱間鍛造用のチタンアルミナイド合金材及びチタンアルミナイド合金材の鍛造方法並びに鍛造体 |
| CN110643877A (zh) * | 2019-09-09 | 2020-01-03 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种含W、Mn、Si、B、C及稀土元素的TiAl金属间化合物 |
| CN116607048B (zh) * | 2022-02-09 | 2024-11-22 | 中国科学院金属研究所 | 一种用于精密铸造的γ-TiAl合金及其制备方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5015534A (en) * | 1984-10-19 | 1991-05-14 | Martin Marietta Corporation | Rapidly solidified intermetallic-second phase composites |
| US4917858A (en) * | 1989-08-01 | 1990-04-17 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for producing titanium aluminide foil |
| US5284620A (en) * | 1990-12-11 | 1994-02-08 | Howmet Corporation | Investment casting a titanium aluminide article having net or near-net shape |
| US5131959A (en) | 1990-12-21 | 1992-07-21 | General Electric Company | Titanium aluminide containing chromium, tantalum, and boron |
| US5204058A (en) * | 1990-12-21 | 1993-04-20 | General Electric Company | Thermomechanically processed structural elements of titanium aluminides containing chromium, niobium, and boron |
| US5226985A (en) * | 1992-01-22 | 1993-07-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce gamma titanium aluminide articles having improved properties |
| JP3839493B2 (ja) * | 1992-11-09 | 2006-11-01 | 日本発条株式会社 | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物からなる部材の製造方法 |
| US5768679A (en) * | 1992-11-09 | 1998-06-16 | Nhk Spring R & D Center Inc. | Article made of a Ti-Al intermetallic compound |
| US5358687A (en) * | 1993-06-21 | 1994-10-25 | Agency Of Industrial Science And Technology | Processes for manufacturing intermetallic compounds, intermetallic alloys and intermetallic matrix composite materials made thereof |
| JP3626507B2 (ja) | 1993-07-14 | 2005-03-09 | 本田技研工業株式会社 | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物 |
| US5424027A (en) * | 1993-12-06 | 1995-06-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method to produce hot-worked gamma titanium aluminide articles |
| US6231699B1 (en) * | 1994-06-20 | 2001-05-15 | General Electric Company | Heat treatment of gamma titanium aluminide alloys |
| US5634992A (en) * | 1994-06-20 | 1997-06-03 | General Electric Company | Method for heat treating gamma titanium aluminide alloys |
| US5609698A (en) * | 1995-01-23 | 1997-03-11 | General Electric Company | Processing of gamma titanium-aluminide alloy using a heat treatment prior to deformation processing |
| US5653828A (en) * | 1995-10-26 | 1997-08-05 | National Research Council Of Canada | Method to procuce fine-grained lamellar microstructures in gamma titanium aluminides |
| US5823243A (en) * | 1996-12-31 | 1998-10-20 | General Electric Company | Low-porosity gamma titanium aluminide cast articles and their preparation |
| GB9714391D0 (en) * | 1997-07-05 | 1997-09-10 | Univ Birmingham | Titanium aluminide alloys |
| AT2881U1 (de) * | 1998-06-08 | 1999-06-25 | Plansee Ag | Verfahren zur herstellung eines tellerventiles aus gamma-tial-basislegierungen |
-
2001
- 2001-07-19 AT AT0057301U patent/AT5199U1/de not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-07-12 EP EP02759850A patent/EP1407056B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-07-12 DE DE50204409T patent/DE50204409D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2002-07-12 WO PCT/AT2002/000205 patent/WO2003008655A2/de not_active Ceased
-
2003
- 2003-11-07 US US10/704,258 patent/US6805759B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004056582A1 (de) * | 2004-11-23 | 2006-06-01 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Legierung auf der Basis von Titanaluminiden |
| DE102004056582B4 (de) * | 2004-11-23 | 2008-06-26 | Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh | Legierung auf der Basis von Titanaluminiden |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1407056A2 (de) | 2004-04-14 |
| WO2003008655A2 (de) | 2003-01-30 |
| EP1407056B1 (de) | 2005-09-28 |
| DE50204409D1 (de) | 2006-02-09 |
| WO2003008655A3 (de) | 2003-10-30 |
| US6805759B2 (en) | 2004-10-19 |
| US20040094242A1 (en) | 2004-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0464366B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Werkstücks aus einer dotierstoffhaltigen Legierung auf der Basis Titanaluminid | |
| EP3069802B1 (de) | Verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem verbund-werkstoff mit einer metall-matrix und eingelagerten intermetallischen phasen | |
| EP1287173B1 (de) | Bauteil auf basis von gamma-tial-legierungen mit bereichen mit gradiertem gefüge | |
| DE69701268T2 (de) | Nickel-Legierung für Turbinenmotorbauteil | |
| DE69513015T2 (de) | Eine Legierung aus Titan-Aluminium intermetallische Verbindungen mit guten Hochtemperatureigenschaften und einem Verfahren zu deren Herstellung | |
| DE3382585T2 (de) | Feinkoernige metallzusammensetzung. | |
| DE69327195T2 (de) | Verfahren zum Giessen von Aluminiumlegierungen und Gusstücken | |
| DE2303802C3 (de) | Verfahren zum Erhöhen der Festigkeit und Zähigkeit von dispersionsverfestigten Knetlegierungen | |
| EP3372700B1 (de) | Verfahren zur herstellung geschmiedeter tial-bauteile | |
| EP2200768B1 (de) | Verfahren zur herstellung von halbzeuge aus niti-formgedächtnislegierungen | |
| EP1407056B1 (de) | Verahren zur herstellung eines formteiles aus einem intermetallischen gamma-ti-al-werkstoff | |
| DE3445767A1 (de) | Verfahren zum Schmieden von Superlegierungen auf Nickelbasis sowie ein Gegenstand aus einer Superlegierung auf Nickelbasis mit verbesserter Schmiedbarkeit | |
| DE3887259T2 (de) | Gamma-Prime-Phase enthaltende Legierungen und Verfahren zu ihrer Formung. | |
| EP0224016A1 (de) | Aluminium-Knetlegierung des Typs A1/Cu/Mg mit hoher Festigkeit im Temperaturbereich zwischen 0 und 250o C | |
| DE2542094A1 (de) | Metallpulver, verfahren zur behandlung losen metallpulvers und verfahren zur herstellung eines verdichteten presslings | |
| DE60003802T2 (de) | Titanbasislegierung | |
| EP3162460A1 (de) | Leichtmetallgussbauteil und verfahren zum herstellen eines leichtmetallgussbauteils | |
| WO2018220186A1 (de) | Pulvermetallurgisch hergestellter, hartstoffpartikel enthaltender verbundwerkstoff, verwendung eines verbundwerkstoffs und verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem verbundwerkstoff | |
| DE68915453T2 (de) | Thermomechanische behandlung von schnell erstarrten al-legierungen. | |
| DE3041942A1 (de) | Gussstrang aus aluminiumknetlegierung hoher zugfestigkeit usw. sowie verfahren zu seiner herstellung | |
| EP1680246B1 (de) | Verfahren zur herstellung von metall-matrix-verbundwerkstoffen | |
| DE2814553A1 (de) | Verdichtete erzeugnisse aus nickel- superlegierungen | |
| EP1341945B1 (de) | Verfahren zur herstellung von hochbelastbaren bauteilen aus tiai-legierungen | |
| EP0356718A2 (de) | Verfahren zur Formgebung und Verbesserung der mechanischen Eigenschaften von pulvermetallurgisch hergestellten Rohlingen aus einer Legierung mit erhöhter Warmfestigkeit durch Strangpressen | |
| DE3835253A1 (de) | Gegenstand aus einer aluminium-silizium-legierung und verfahren zu seiner herstellung |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Lapse due to non-payment of renewal fee |