AT526449A1 - Vorrichtung zur Reduktion von Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem - Google Patents

Vorrichtung zur Reduktion von Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem Download PDF

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AT526449A1 ATA50695/2022A AT506952022A AT526449A1 AT 526449 A1 AT526449 A1 AT 526449A1 AT 506952022 A AT506952022 A AT 506952022A AT 526449 A1 AT526449 A1 AT 526449A1
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Abstract

Es wird eine Vorrichtung (1) zur Reduktion von Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem (2) beschrieben. Um diese Reduktion nahe an der Quelle der Volumenstrompulsation zu bewirken, wird vorgeschlagen, dass eine Eigenfrequenz eines, sich aus dem federnden Zwischenglied (9) oder den federnden Zwischengliedern (9) und aus den, auf die jeweilige, insbesondere gemeinsame, Rotationsachse (A) bezogenen Massenträgheitsmomenten von An- oder Abtrieb (3), Verdrängereinheit (5) und drehelastischer Kupplungseinrichtung (4) ergebenden Schwingungssystems und eine Pulsationsfrequenz der Volumenstrompulsation im Wesentlichen gleich sind, und dass die Kupplungshälften (8a, 8b) gegebenenfalls unter Verwendung zumindest eines starren Zwischenglieds (13) ausschließlich über das federnde Zwischenglied (9) oder die federnden Zwischenglieder (9) kraftleitend miteinander verbunden sind.

Description

Hydrauliksystem.
Hydraulische Verdrängereinheiten in Form von Zahnrad-, Kolben-, Flügelzellenpumpen oder entsprechenden Motoren erzeugen Volumenstrompulsationen, die in den angeschlossenen Hydrauliksystemen zu Druckpulsationen führen. Diese Druckpulsationen verursachen Schwingungen der umgebenden Strukturen, Lärm und unerwünschte Bewegungen der angeschlossenen Stellglieder. Aus dem Stand der Technik sind Vorrichtungen zur Reduktion von diesen Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem bekannt.
Hierzu schlägt die EP1384025B1 vor, einen vom Hydrauliksystem beaufschlagbaren und durch ein Federelement abgestützten Schwingungskörper zu verwenden. Nachteilig bei dieser Konstruktion ist einerseits der benötigte Bauraum, andererseits die räumliche Distanz zur Quelle der Volumenstrompulsation, welche sich beispielsweise in der Druckniere einer Kolbenpumpe befinden kann.
Des Weiteren ist es aus dem Stand der Technik bekannt, im Antriebsstrang einer Verdrängereinheit eine drehelastische Kupplungseinrichtung zu verwenden. Dazu schlägt die EP2317097A2 vor, im Antriebsstrang zwischen einem Antriebsmotor und einer Hydraulikpumpe eine drehelastische Kupplung vorzusehen. Diese Kupplungseinrichtung dient dazu, die Übertragung von Drehschwingungen des Antriebsmotors auf die nachfolgenden Teile des Antriebsstrangs zu verringern. Zusammen mit dem Massenträgheitsmoment des Antriebsmotors bezweckt eine solche Kupplung eine Filterwirkung gegenüber den Anregungsfrequenzen des Antriebsmotors und muss wegen des Resonanzdurchgangs im Hochlauf sowohl federnde als auch dämpfende Elemente enthalten. Nachteilig kann mit solch einer Kupplungseinrichtung keine Harmonische der Druckpulsationen für eine Drehzahl im Antriebsstrang vergleichsweise
deutlich unterdrückt werden.
einfach ausgebildet sein.
Die Erfindung löst die gestellte Aufgabe durch die Merkmale des Anspruchs 1.
Indem eine Eigenfrequenz eines, sich aus dem federnden Zwischenglied oder den federnden Zwischengliedern und aus den auf die jeweilige Rotationsachse bezogenen Massenträgheitsmomenten von An- oder Abtrieb, Verdrängereinheit und drehelastischer Kupplungseinrichtung ergebenden Schwingungssystems und eine Pulsationsfrequenz der Volumenstrompulsation im Wesentlichen gleich sind, und indem die Kupplungshälften gegebenenfalls unter Verwendung zumindest eines starren Zwischenglieds ausschließlich über das federnde Zwischenglied oder die federnden Zwischenglieder kraftleitend miteinander verbunden sind, kann sich für eine konstante Drehzahl ohne Berücksichtigung der Flüssigkeitsreibung in der Verdrängereinheit eine eingeschwungene Lösung ergeben, bei der die entsprechende gleiche Harmonische aller Druckpulsationen im Hydrauliksystem unterdrückt wird. Die entsprechende Harmonische der Volumenstrompulsation wird dann durch Drehwinkelausschläge der Verdrängereinheit ausgeglichen, die durch Eigenschwingungen des Schwingungssystems zustande kommen. Zudem bleibt unter Berücksichtigung der Flüssigkeitsreibung die entsprechende Harmonische der Druckpulsationen klein.
Besteht beispielsweise das federnde Zwischenglied aus einer einzigen Feder oder mehreren parallel wirkenden Federn, so hat das Schwingungssystem eine von Null verschiedene Eigenfrequenz, sodass eine Harmonische der Druckpulsationen für eine Betriebsdrehzahl effektiv unterdrückt werden kann. Besteht das federnde Zwischenglied aus n Federn und n-1 dazwischenliegenden starren Zwischengliedern, so hat das Schwingungssystem n von Null verschiedene Eigenfrequenzen, sodass n Harmonische der Druckpulsationen für eine Betriebsdrehzahl effektiv unterdrückt
werden können.
Zusätzlich zur Reduktion von Schwingungen und Lärm kann sich durch die Drehwinkelausschläge der Verdrängereinheit auch die Vorkompression in Verdrängerräumen der Verdrängereinheit verbessern. Auf andere Maßnahmen zur Verbesserung der Vorkompression kann so erfindungsgemäß verzichtet werden, was beispielsweise den Wirkungsgrad der Verdrängereinheit erhöhen kann. Zudem ist die erfindungsgemäße Lösung vergleichsweise konstruktiv einfach ausgebildet und vermeidet durch das Vorsehen zwischen An- oder Abtrieb und Verdrängereinheit eine räumliche Distanz zur Quelle der Volumenstrompulsation. Die Volumenstrompulsation wird
dadurch nahezu direkt am Ort ihrer Entstehung getilgt.
Vorzugsweise sind die Kupplungshälften über mehrere federnde Zwischenglieder kraftleitend miteinander verbunden, um damit beispielsweise einen symmetrischen Aufbau der drehelastischen Kupplungseinrichtung zu erleichtern. Beispielsweise kön-
nen hierzu bereits vier oder sechs federnde Zwischenglieder ausreichen.
Beispielsweise sind die Kupplungshälften über parallel wirkende Zwischenglieder kraftleitend miteinander verbunden, was die mechanische Belastbarkeit der Kupplungseinrichtung verbessern kann. Zudem ist damit die Wirkung der Kupplungsein-
richtung als Drehfeder erreichbar.
Beträgt die Frequenzabweichung von der Eigenfrequenz zu der Pulsationsfrequenz höchstens 10 Prozent, bevorzugt höchstens 5 Prozent, besonders bevorzugt höchstens 2 Prozent, kann damit beispielsweise die Harmonische aller Druckpulsationen
im Hydrauliksystem besonders effektiv unterdrückt werden. Vorzugsweise ist das federnde Zwischenglied als Schraubenfeder ausgebildet, was
die Konstruktion der Vorrichtung weiter vereinfachen kann. Durch eine Schraubenfe-
der werden hohe Schwingungsausschläge ermöglicht.
fangsrichtung zur Eingangs- und/oder Ausgangswelle verläuft.
Vorzugsweise ist die Schraubenfeder in Umfangsrichtung von Eingangs- und/oder Ausgangswelle verlaufend angeordnet. Dies ermöglicht einen einfachen Austausch
einzelner Federn.
Alternativ zur Schraubenfeder ist vorstellbar, dass das federnde Zwischenglied als Biegebalken ausgebildet ist, was zu einer besonders kompakten Vorrichtung führen
kann.
Dies insbesondere, wenn je ein Ende des Biegebalkens mit radialer Ausrichtung zur
Eingangs- und/oder Ausgangswelle an einer Kupplungshälfte eingespannt sind.
Symmetrie an der drehelastischen Kupplungseinrichtung kann vergleichsweise konstruktiv einfach erreicht werden, wenn mehrere Biegebalken sternförmig nebeneinander angeordnet sind. Eine solche Kupplungseinrichtung kann wahlweise außerhalb
oder innerhalb des Gehäuses der Verdrängereinheit angeordnet werden.
Ist das zumindest eine starre Zwischenglied zwischen mehreren federnden Zwischengliedern angeordnet, is zu ermöglichen, dass mehrere Harmonische der Druck-
pulsationen für eine Betriebsdrehzahl effektiv unterdrückt werden.
Vorzugsweise ist das zumindest eine Zwischenglied zwischen mehreren federnden Zwischengliedern angeordnet. Damit können beim Schwingungssystem n von Null verschiedene Eigenfrequenzen erzeugt werden, sodass n Harmonische der Druck-
pulsationen für eine Betriebsdrehzahl effektiv unterdrückt werden können.
Dies insbesondere, wenn das auf eine Rotationsachse bezogene Massenträgheits-
moment des zumindest einen starren Zwischenglieds im Bereich des 0,1-fachen bis
drängereinheit liegt.
Einfachere Konstruktionsverhältnisse können sich ergeben, wenn vor und nach dem starren Zwischenglied mehrere parallel wirkende federnde Zwischenglieder angeordnet sind. Die federnden Zwischenglieder können beispielsweise Schraubenfedern
sein. Insbesondere ist diese Anordnung im Kraftfluss vorgesehen.
In den Figuren ist beispielsweise der Erfindungsgegenstand anhand von drei Ausfüh-
rungsvarianten näher dargestellt. Es zeigen
Fig. 1 eine schematische Ansicht auf eine erfindungsgemäße Vorrichtung,
Fig. 2a eine Detailansicht der Fig. 1 auf eine drehelastische Kupplungseinrichtung nach einem ersten Ausführungsbeispiel,
Fig. 2b eine Schnittansicht nach B-B der Fig. 2a,
Fig. 3a eine Detailansicht der Fig. 1 auf eine drehelastische Kupplungseinrichtung nach einem zweiten Ausführungsbeispiel,
Fig. 3b eine Schnittansicht nach C-C der Fig. 3a und
Fig. 4 eine Detailansicht der Fig. 1 auf eine drehelastische Kupplungseinrichtung
nach einem dritten Ausführungsbeispiel.
Nach Fig. 1 wird beispielsweise eine Vorrichtung 1 zur Reduktion von Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem 2 gezeigt. Die Vorrichtung 1 weist einen Antrieb 3, eine drehelastische Kupplungseinrichtung 4 und eine Verdrängereinheit 5 auf, die eine Volumenstrompulsation im Hydrauliksystem 2 erzeugt. Im Hydrauliksystem sind beispielsweise ein Umschaltventil 14 und ein hydraulischer Aktor 15, nämlich ein Hyd-
raulikzylinder, vorgesehen.
Die drehelastische Kupplungseinrichtung 4 weist eine Eingangs- und eine Ausgangs-
welle 6, 7 und zwischen Eingangs- und Ausgangswelle 6, 7 zwei gegeneinander ver-
kraftleitend miteinander verbindet.
Wie zudem in der Fig. 1 zu erkennen, sind die Eingangswelle 6 mit dem Antrieb 3 und
die Ausgangswelle 7 mit der Verdrängereinheit 5 direkt verbunden.
Erfindungsgemäß ist eine Eigenfrequenz eines Schwingungssystems, das sich aus dem federnden Zwischenglied 9 oder den federnden Zwischengliedern 9 und aus den Massenträgheitsmomenten von Antrieb 3, Verdrängereinheit 5 und drehelastischer Kupplungseinrichtung 4 bezogen auf deren Rotationsachse A ergibt, an eine Pulsationsfrequenz der Volumenstrompulsation angeglichen. Vorzugsweise ist die Rotationsachse A für den Antrieb 3, für die Verdrängereinheit 5 und für die drehelastische Kupplungseinrichtung 4 ident - wie in Fig. 1 dargestellt. Es ist aber auch vorstellbar, dass im Antriebsstrang beispielsweise ein nicht näher dargestelltes Getriebe vorgesehen ist. Die jeweiligen Rotationsachsen können daher auch parallel zueinander
(was auch ident sein kann), geneigt zueinander etc. verlaufen.
Hat beispielsweise das Schwingungssystem eine einzige Eigenfrequenz, so wird diese vorzugsweise an die Grundfrequenz der Volumenstrompulsation angeglichen. Hat beispielsweise das Schwingungssystem mehrere Eigenfrequenzen, so werden diese vorzugsweise an die dominierenden Harmonischen der Volumenstrompulsation angeglichen. Zudem werden die auf die Eingangswelle 6 ausgeübten Kräfte im Wesentlichen ungedämpft auf die Ausgangswelle 7 übertragen. Dies, indem die Kupplungshälften 8a, 8b gegebenenfalls unter Verwendung zumindest eines starren Zwischenglieds 13 ausschließlich über das federnde Zwischenglied 9 oder die federnden
Zwischenglieder 9 kraftleitend miteinander verbunden sind.
Ohne Berücksichtigung der Flüssigkeitsreibung in der Verdrängereinheit ergibt sich
für konstante Drehzahl eine eingeschwungene Lösung, bei der die entsprechenden
schwingungen des Schwingungssystems zustande kommen.
Unter Berücksichtigung der Flüssigkeitsreibung bleiben die entsprechenden Harmo-
nischen der Druckpulsationen klein.
Wie zudem in den Figuren 2b und 3b zu erkennen, sind die Kupplungshälften 8a, 8b
über mehrere federnde Zwischenglieder 9 kraftleitend miteinander verbunden.
Nach den Figuren 2a, 2b ist das federnde Zwischenglied 9 als Schraubenfeder 10a, 10b, 10c, 10d, nämlich als Druckfeder, ausgebildet. Die vier Schraubenfedern 10a, 10b, 10c, 10d verlaufen in Umfangsrichtung zur Eingangs- oder Ausgangswelle 6, 7 - wie in Fig. 2b zu erkennen. Zudem sind die Schraubenfedern 10a, 10b, 10c, 10d symmetrisch in der drehelastischen Kupplungseinrichtung 4 angeordnet und deren
Längsrichtungen stehen normal aufeinander.
Nach den Figuren 3a, 3b ist das federnde Zwischenglied 9 als Biegebalken 11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f ausgebildet. Je ein Ende des Biegebalkens 11a, 11b, 11c, 11d, 11e oder 11f der sechs Biegebalken 11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f ist unter radialer Ausrichtung zur Eingangs- oder Ausgangswelle 6, 7 an einer Kupplungshälfte 8a, 8b eingespannt - was in Fig. 3b erkannt werden kann. Die Längsrichtungen der Biegebalken laufen auf einen gemeinsamen Schnittpunkt zu, wodurch diese Biegebalken
11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f sternförmig nebeneinander angeordnet sind.
Nach der Figur 4 ist zwischen mehreren federnden Zwischengliedern 9 ein starres Zwischenglied 13 angeordnet. Das auf die Rotationsachse A bezogene Massenträgheitsmoment des starren Zwischenglieds 13 liegt im Bereich des 0,1-fachen bis 10fachen des auf die Rotationsachse A bezogenen Massenträgheitsmoments der Ver-
drängereinheit 5. Vorzugsweise ist die Rotationsachse A für das starre Zwischenglied
lungseinrichtung 4 ident.
Die federnden Zwischenglieder 9 vor und nach dem starren Zwischenglied 13 werden von mehreren parallel wirkenden Biegebalken 11a bis 11f bzw. 12a bis 12f - wie dieser Aufbau für die Biegebalken 11a bis 11f in den Fig. 3a und 3b dargestellt ist -
ausgebildet. Damit können beim Schwingungssystem zwei von Null verschiedene Eigenfrequen-
zen erzeugt werden, sodass zwei Harmonische der Druckpulsationen für eine Be-
triebsdrehzahl effektiv unterdrückt werden können.

Claims (12)

1. Vorrichtung zur Reduktion von Druckpulsationen in einem Hydrauliksystem (2), mit einem An- oder Abtrieb (3), mit einer drehelastischen Kupplungseinrichtung (4), die eine Eingangs- und eine Ausgangswelle (6, 7) und zwischen Eingangs- und Ausgangswelle (6, 7) zwei gegeneinander verdrehbare Kupplungshälften (8a, 8b) aufweist, die über mindestens ein federndes Zwischenglied (9) kraftleitend miteinander verbunden sind, und mit einer Verdrängereinheit (5), die eine Volumenstrompulsation im Hydrauliksystem (2) erzeugt, wobei die Eingangswelle (6) mit dem An- oder Abtrieb (3) und die Ausgangswelle (7) mit der Verdrängereinheit (5) verbunden sind, dadurch gekennzeichnet, dass eine Eigenfrequenz eines, sich aus dem federnden Zwischenglied (9) oder den federnden Zwischengliedern (9) und aus den auf die jeweilige, insbesondere gemeinsame, Rotationsachse (A) bezogenen Massenträgheitsmomenten von An- oder Abtrieb (3), Verdrängereinheit (5) und drehelastischer Kupplungseinrichtung (4) ergebenden Schwingungssystems und eine Pulsationsfrequenz der Volumenstrompulsation im Wesentlichen gleich sind, und dass die Kupplungshälften (8a, 8b) gegebenenfalls unter Verwendung zumindest eines starren Zwischenglieds (13) ausschließlich über das federnde Zwischenglied (9) oder die federn-
den Zwischenglieder (9) kraftleitend miteinander verbunden sind.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kupplungshälften (8a, 8b) über mehrere, insbesondere vier oder sechs, federnde Zwischenglie-
der (9) kraftleitend miteinander verbunden sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Kupplungshälften (8a, 8b) über parallel wirkende Zwischenglieder (9) kraftleitend miteinander
verbunden sind.
4. Vorrichtung nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Frequenzabweichung von der Eigenfrequenz zu der Pulsationsfrequenz höchstens 10 Prozent, bevorzugt höchstens
5 Prozent, besonders bevorzugt höchstens 2 Prozent,
beträgt.
dere als Druckfeder, ausgebildet ist.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Schraubenfeder (10a, 10b, 10c, 10d) in Umfangsrichtung von Eingangs- und/oder Ausgangs-
welle (6, 7) verlaufend angeordnet ist.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das federnde Zwischenglied (9) als Biegebalken (11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f) ausgebildet ist.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass je ein Ende des Biegebalkens (11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f) mit radialer Ausrichtung zur Eingangs-
und/oder Ausgangswelle (6, 7) an einer Kupplungshälfte (8a, 8b) eingespannt sind.
9. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass mehrere Biegebalken (11a, 11b, 11c, 11d, 11e, 11f) sternförmig nebeneinander angeordnet
sind.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das zumindest eine starre Zwischenglied (13) zwischen mehreren federnden Zwi-
schengliedern (9) angeordnet ist.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das auf eine Rotationsachse (A) bezogene Massenträgheitsmoment des zumindest einen starren Zwischenglieds (13) im Bereich des 0,1-fachen bis 10-fachen des auf die Rotations-
achse (A) bezogenen Massenträgheitsmoments der Verdrängereinheit (5) liegt.
12. Vorrichtung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, dass,
insbesondere im Kraftfluss, vor und nach dem starren Zwischenglied (13) mehrere
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