AT528227A1 - Beschichteter Schneideinsatz - Google Patents

Beschichteter Schneideinsatz

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Boehlerit Gmbh & Co Kg
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Abstract

Die Erfindung betrifft einen beschichteten Schneideinsatz, insbesondere für die Schwerzerspanung, mit einem Grundkörper und einer Beschichtung, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus α-Al2O3 umfasst, welche mit einem CVD-Verfahren abgeschieden ist und welche ein Röntgendiffraktogramm gemessen mit Cu-Kα-Strahlung und mit einem theta-2theta-Scan ergibt, wobei Texturkoeffizienten (TC) entsprechend der Harris-Formel berechnet werden, wobei I(hkl) für eine gemessene Intensität eines (hkl)-Reflexes steht, I0(hkl) für eine Standardbeugungsintensität für eine Ebene (hkl) entsprechend der JCPDS- Karte Nr. 00-042-1212 steht, n für eine Anzahl der in der Berechnung verwendeten Reflexe steht. Um Schneideinsätze mit hohen Standzeiten unter verschiedenen Einsatzbedingungen bereitstellen zu können, ist erfindungsgemäß vorgesehen, dass n = 8 ist und die Reflexe (012), (104), (110), (006), (113), (116), (214) und (300) für die Berechnung verwendet werden, wobei TC(006) ≤ 5,75 und eine Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,50 ist.

Description

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Beschichteter Schneideinsatz
Die Erfindung betrifft einen beschichteten Schneideinsatz, insbesondere für die Schwerzerspanung, mit einem Grundkörper und einer Beschichtung, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus a-Al,O3 umfasst, welche mit einem CVD-Verfahren abgeschieden ist und welche ein Röntgendiffraktogramm gemessen mit Cu-Ka-Strahlung und mit einem theta-2theta-Scan ergibt, wobei Texturkoeffizienten (TC)
entsprechend der Harris-Formel
_ IChkl) IChkD) TCChkI) = IChkl) In : > Ja]
berechnet werden, wobei
I(hkl) für eine gemessene Intensität eines (hkl)-Reflexes steht, lo(hkl) für eine Standardbeugungsintensität für eine Ebene (hkl) entsprechend der JCPDSKarte Nr. 00-042-1212 steht,
n für eine Anzahl der in der Berechnung verwendeten Reflexe steht.
Beschichtungen aus Aluminiumoxid (Al,Os) in verschiedenen Modifikationen und abgeschieden über chemical vapour deposition (CVD) haben sich für Schneideinsätze bestens bewährt. Insbesondere a-Aluminiumoxid wird zur Herstellung von Beschichtungslagen eingesetzt, welche bei Schneidwerkzeugen eine hohe Standzeit
erbringen sollen.
Beschichtungslagen aus Aluminiumoxid sind in verschiedenste Richtungen untersucht worden. Insbesondere bei a-Aluminiumoxid liegt ein Hauptaugenmerk darauf, Beschichtungslagen aus a-Aluminiumoxid mit bestimmter Vorzugsorientierung herzustellen. Es wurde gefunden, dass diverse Vorzugsorientierungen zu verbesserten Standzeiten bei spanabhebend eingesetzten Werkzeugen oder Werkzeugeinsätzen
führen.
Wenngleich viele Untersuchungen und Experimente in diesem Gebiet durchgeführt
wurden, was zur stetigen Verbesserung von Standzeiten geführt hat, besteht nach wie vor
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ein Interesse daran, entsprechende Beschichtungssysteme weiterzuentwickeln, um noch höhere Standzeiten erreichen zu können. Selbst kleinere Verbesserungen im einstelligen Prozentbereich können eine signifikante Verbesserung darstellen, da oftmals eine Vielzahl gleicher Schneideinsätze in einem Werkzeug eingesetzt wird und im Sinne einer hohen Produktivität oftmals gewünscht ist, die Schneidwerkzeuge zeitlich möglichst voll und mit wenig Stillstand auszulasten. Längere Standzeiten bedeuten nicht nur weniger Verschleiß pro Zeit und damit eine längere Nutzungsdauer und über die Anzahl der Schneideinsätze und deren Nutzungsdauer deutlich weniger Materialeinsatz, sondern
auch weniger Werkzeugstillstand für Schneideinsatzwechsel.
Auch im Bereich der Schwerzerspanung ist man bestrebt, möglichst lange mit Schneideinsätzen arbeiten zu können. Bei der Schwerzerspanung, üblicherweise einem Fräsen oder Drehen, werden große Bauteile bearbeitet, zum Beispiel bei der Radsatzbearbeitung oder Walzenbearbeitung sowie bei der Bearbeitung von Rohrenden oder Stäben aus Stahl. Dabei treten sowohl beim glatten als auch unterbrochenen Schnitt enorm hohe Belastungen auf. Die zu bearbeitenden Teile weisen oftmals große Dimensionen auf, beispielsweise Kurbelwellen von Schiffen, sind regelmäßig aus sehr harten Materialien gefertigt und werden mit gewünscht hoher Produktivität bearbeitet. All dies führt zu einem enorm hohen Belastungsprofil insbesondere für beim Fräsen
eingesetzte Schneideinsätze.
Hier setzt die Erfindung an. Aufgabe der Erfindung ist es, einen Schneideinsatz der eingangs genannten Art derart weiterzubilden, dass dieser unter verschiedenen Einsatzbedingungen hohe Standzeiten aufweist.
Diese Aufgabe wird gelöst, wenn bei einem Schneideinsatz der eingangs genannten Art wobein = 8 ist und die Reflexe (012), (104), (110), (006), (113), (116), (214) und (300) für die Berechnung verwendet werden,
wobei TC(006) = 5,75 und eine Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,50 ist.
Die Texturkoeffizienten beziehen sich dabei auf JCPDS-Karte Nr. 00-042-1212 des
International Centre for Diffraction Data.
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Bei einem erfindungsgemäßen Schneideinsatz ist von Vorteil, dass mit diesem eine hohe Standzeit unter verschiedenen Bedingungen erreicht wird, insbesondere bei einer Schwerzerspanung, beispielsweise einer Radsatzbearbeitung oder einer Kurbelwellenbearbeitung. Die Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid weist dabei eine Vorzugsorientierung auf, wobei TC(006) einen Wert von = 5,75 aufweist und wobei eine Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,50 ist. Im Vergleich mit anderen Beschichtungslagen aus a-Aluminiumoxid und einer Vorzugsorientierung für TC(006) wird oftmals versucht, TC(006) zu maximieren. Erfindungsgemäß ist jedoch vorgesehen, dass zwar eine Vorzugsorientierung der Ebene (006) gegeben ist, allerdings mit einem gezielt gewählten oberen Schwellwert. Gleichzeitig überschreitet die Summe von TC(104) und TC(110) den Wert von 0,50.
Eine moderate Vorzugsorientierung für die Ebene (006) und zugleich ein vorbestimmtes Mindestmaß für die Orientierungen der Ebenen (104) und (110) führen somit zu einer Ausprägung der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid, die nicht in Bezug auf eine Vorzugsorientierung einer einzelnen Ebene maximiert ist, sondern eine für eine Schwerzerspanung unter verschiedenen Bedingungen ausgewogene Mischung der
Orientierungen einzelner Ebenen ergibt.
Bei dem Schneideinsatz kann es sich um eine Schneidplatte handeln, welche an einem größeren Werkzeug wie einem Fräser mit einem Fräskopf befestigt wird. Der Schneideinsatz kann aber auch selbst bereits ein Werkzeug darstellen. Insofern kann der Schneideinsatz entweder Teil eines größeren Werkzeuges sein oder das Werkzeug selbst
darstellen.
Es ist besonders bevorzugt, dass 3,0 = TC(006) = 5,5, vorzugsweise 3,5 = TC(006) = 5,5, insbesondere 4,0 <= TC(006) = 5,5, ist. Ein Bereich für TC(006) von 3,0 bis 5,5, vorzugsweise 3,5 bis 5,5 und insbesondere 4,0 bis 5,5 erweist sich in Bezug auf eine
gewünschte lange Standzeit als geeignet.
Die Summe aus TC(104) und TC(110) ist mit Vorteil > 0,60, vorzugsweise > 0,70,
insbesondere > 0,80, beispielsweise > 0,90 oder > 1,00.
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Im Rahmen der Erfindung kann TC(012) und/oder TC(300) > 0,40, vorzugsweise > 0,55, insbesondere > 0,80, sein. Neben einer moderat ausgeprägten Vorzugsorientierung für die Ebene (006) sind somit auch die Ebenen (104), (110) sowie (300) und/oder (012) im Vergleich mit den übrigen Ebenen der acht verwendeten Peaks mit einer stärkeren Vorzugsorientierung ausgebildet. Insbesondere kann auch vorgesehen sein, dass eine Summe aus TC(104), TC(110) und TC(300) oder eine Summe aus TC(104), TC(110) und TC(012) > 1,00, vorzugsweise > 1,50, insbesondere > 2,00, ist. Dabei kann beispielsweise TC(300) < 0,10 sein und durch höhere Vorzugsorientierungen der beiden anderen Ebenen ausgeglichen sein. Analoges gilt für TC(012) für die mit TC(012) gebildete Summe, sodass TC(012) < 0,10 sein kann. Eine Summe aus TC(113), TC(116) und TC(214) ist auf der anderen Seite mit Vorteil < 0,60, vorzugsweise < 0,50,
insbesondere < 0,45, beispielsweise < 0,45 oder < 0,30.
Üblicherweise weist die Beschichtung eine am Grundkörper abgeschiedene Anbindungslage aus Titannitrid auf. Dies erlaubt insbesondere bei einem Grundkörper aus Hartmetall eine gute Anbindung der gesamten Beschichtung einschließlich der auf die Anbindungslage folgenden Beschichtungslagen. Die Beschichtungslage aus Titannitrid kann eine Dicke von bis zu 1,5 um aufweisen. Typischerweise liegt eine Dicke dieser
Titannitridbeschichtungslage im Bereich von 0,5 um bis 1,2 um.
Für eine Verschleißfestigkeit kann vorgesehen sein, dass die Beschichtung eine oder mehrere Beschichtungslagen aus Titancarbonnitrid aufweist. Bei der Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid kann es sich insbesondere um eine solche Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid handeln, welche mit länglichen Kristalliten ausgebildet ist. In der Regel handelt es sich hierbei um bei mittleren Temperaturen von etwa 850 °C bis 900 °C abgeschiedene Strukturen aus Titancarbonnitrid. Entsprechende Beschichtungslagen werden auch als MT-TiCN (Mitteltemperatur- Titancarbonnitrid) bezeichnet. Die entsprechenden Beschichtungslagen zeichnen sich dadurch aus, dass diese hoch verschleißfest sind und daher einen geeigneten Unterbau für eine Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid darstellen. Die entsprechenden Beschichtungslagen weisen in der Regel ebenfalls eine Vorzugsorientierung in dem Sinne auf, dass sich die länglichen Kristalle normal zu einer Ebene erstrecken, auf welche eine MT-TiCN-Beschichtungslage
abgeschieden wird. In der Regel sind die entsprechenden Kristallite normal zur
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entsprechenden Ebene mit einem maximalen Auslenkungswinkel zu einer Vertikalen auf
die Abscheidungsebene von im Durchschnitt + 30° angeordnet.
Es kann im Rahmen der Erfindung insbesondere auch vorgesehen sein, dass auf dieser MT-TiIiCN-Beschichtungslage eine weitere Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid abgeschieden ist, allerdings bei einer höheren Temperatur als die erste Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid. Dabei handelt es sich in der Regel um sogenanntes HT-TiCN (Hochtemperatur-Titancarbonnitrid), das bei Temperaturen von etwa 950 °C bis 1020°C abgeschieden wird.
Ergänzend oder alternativ kann auch eine Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid vorgesehen sein, welche Kristallite mit inhomogener Elementverteilung der Elemente Kohlenstoff und Stickstoff im Nanometer-Bereich aufweist. Derartige Beschichtungslagen sind aus der WO 2007/056785 A1 bekannt und weisen Kristallite mit einer Kern-MantelStruktur auf, in welcher der Kern eine andere chemische Zusammensetzung als der umgebene Mantel aufweist. Solche besonderen Beschichtungslagen aus Titancarbonnitrid dienen nicht nur als Arbeitsschichten, sondern insbesondere auch als gute Anbindungsschichten, weil sich bei der Abscheidung in einem CVD-Verfahren oberflächlich eine verästelte Struktur mit individuellen Spitzen bildet, welche für eine
exzellente Verankerung danach abgeschiedener, weiterer Beschichtungslagen sorgt.
Für die Abscheidung der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid kann vorgesehen sein, dass im Speziellen im Anschluss an eine Beschichtungslage aus Titancarbonitrid oder allgemein eine Beschichtungslage aus Titanoxynitrid vorgesehen ist, die mit Aluminium dotiert ist. Hieran kann eine weitere Beschichtungslage aus Titanoxycarbonnitrid anschließen, welche mit Aluminium dotiert ist. Diese entsprechenden Beschichtungslagen sind günstigerweise vorgesehen, um eine Abscheidung einer Beschichtungslage aus aAluminiumoxid mit gewünschter Textur zu erreichen. Insbesondere die letzte vor der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid abgeschiedenen Beschichtungslage dient einer Ausbildung von Keimen für die Bildung der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid. Insbesondere bevorzugt ist es, dass die zumindest eine Beschichtungslage aus aAluminiumoxid auf einer Beschichtungslage aus Titanoxynitrid abgeschieden ist, die mit Aluminium dotiert ist. Alternativ kommen für die Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid
auch unmittelbar darunter liegende Anbindungslagen aus über CVD abgeschiedenem
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AlcTi4N mit x > 0,80 infrage. Derartige Beschichtungslagen erlauben ebenfalls eine sehr gute Anbindung des a-Aluminiumoxides. Darüber hinaus können Beschichtungslagen mit AlTi4N mit x> 0,80 auch nach außen hin auch über der Beschichtungslage aus a-
Aluminiumoxid abgeschieden sein, um die Schneidleistung zu optimieren.
Auf der zumindest einen Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid können weitere Beschichtungslagen abgeschieden sein. Beispielsweise ist es möglich, dass eine Beschichtungslage aus Titancarbonnitrid auf der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid abgeschieden ist. Wenngleich die Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid zusammen mit den darunterliegenden Beschichtungslagen grundsätzlich für eine Standzeit ausschlaggebend ist, kann durch Abscheidung zusätzlicher Beschichtungslagen auf der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid das Eigenschaftsprofil der Beschichtung weiter
eingestellt und optimiert werden.
Grundsätzlich ist es möglich, dass einzelne Beschichtungslagen mit verschiedenen Verfahren abgeschieden sind, beispielsweise auch physical vapour deposition (PVD). Effizient ist es aber, wenn alle Beschichtungslagen mit einem CVD-Verfahren
abgeschieden sind.
Der Grundkörper ist üblicherweise aus einem Hartmetall gebildet, kann aber auch aus
einem Cermet, einer Keramik oder einem Schnellarbeitsstahl bestehen.
Weitere Merkmale, Vorteile und Wirkungen der Erfindung ergeben sich aus dem nachfolgend dargestellten Ausführungsbeispiel. In der Zeichnung, auf welche dabei Bezug genommen wird, zeigt Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Grundkörpers mit einer auf dem Grundkörper aufgebrachten Beschichtung aus mehreren
Beschichtungslagen.
In Fig. 1 ist ein Ausschnitt eines Grundkörpers mit einer darauf aufgebrachten Beschichtung stark schematisiert dargestellt. Der Grundkörper ist aus einem Hartmetall gebildet. Das Hartmetall kann typischerweise 80 Gewichtsprozent (Gew.-%) bis 95 Gew.% Wolframcarbid, Rest Bindemetall aus Cobalt, Nickel und/oder Eisen aufweisen. Der
Grundkörper aus Hartmetall kann auch komplexer aufgebaut sein, indem beispielsweise
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neben Wolframcarbid auch die Titancarbid, Tantalcarbid und/oder Niobcarbid als Hartstoff
vorgesehen ist.
Auf dem Grundkörper ist eine mehrlagige Beschichtung abgeschieden, die aus den einzelnen Beschichtungslagen wie in Fig. 1 ersichtlich ausgebildet ist. Die einzelnen Beschichtungslagen sind allesamt nacheinander in einem CVD-Verfahren abgeschieden, wobei ein handelsüblicher CVD-Reaktor des Typs Bernex 530 L der IHI Group zur Anwendung kommen kann. Die nachstehende Tabelle 1 gibt typische Reaktionsparameter für die Zufuhr einzelner reaktiver Gase wieder. Aluminiumtrichlorid wird dabei aus festem Aluminium durch Reaktion mit HCI gewonnen, wofür beispielsweise Aluminiumpellets eingesetzt werden können. Titantetrachlorid (TiCl4) und Acetonitril (CH3CN) werden durch Verdampfen der entsprechenden flüssigen Phasen gewonnen, was auch für Schwefelwasserstoff (H2S) zutrifft. Für die entsprechenden Flüssigkeiten sind die Gasumsätze aufgrund der geringen Mengen in mL pro Minute angegeben, wohingegen die Flüsse für die bei Raumtemperatur gasförmig vorliegenden Komponenten
im L pro Minute angegeben sind.
Tabelle 1: Reaktionsparameter
% OÖ x Ss = = 5 An N x Oo S © OÖ S 5 S 8 JE 32351233 6/8 || 82 (8 5 |8S| 28 | $ 5 na LPM | LPM | LPM | LPM | LPM | mLPM | LPM | mLPM | mLPM | LPM TIN 120 | 900 |160| 35 | 25 4 MT-TICN | 450 | 880 | 90 | 45 9 6,1 1 HT-TiCN | 20 | 1000| 70 | 43 | 21 2 1 6,1 TION 2 |1000| 70 | 43 | 21 0,8 1 6,1 TICNO 8 |1000| 70 | 43 | 21 0,8 1 6,1 0,8 TICNO+AI | 20 | 1000 | 70 | 43 | 21 2,5 8,5 1 0,3 A203 340 | 1000 | 75 | 55 1 1,8 | 280 1 1 TICN 40 | 1005 |700| 40 | 17 | 2.6 5,5 TIN 60 | 1005 |700| 40 | 20 4,5
Die so erstellte Beschichtung wurde mit einem Röntgendiffraktometer in einem theta-2
theta-Scan mit Cu-Ka-Strahlung in Bezug auf eine Texturierung der Beschichtungslage
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aus a-Aluminiumoxid untersucht, wobei sich Texturkoeffizienten gemäß der
nachstehenden Tabelle 2 ergaben.
Tabelle 2: Texturkoeffizienten einer Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid (hergestellt
gemäß Tabelle 1)
Peak 012 104 110 006 113 116 214 300
TC 0,1 0,66 0,64 5,25 0,06 0,15 0 1,14
Entsprechende Beschichtungslagen wurden auf Schneidplatten aus einem Hartmetall aufgebracht. Die Schneidplatten wurden anschließend in verschiedenen
Schneidoperationen untersucht.
Zunächst wurden Schneidplatten mit einer Beschichtung gemäß Tabelle 1 bei einem Drehschälen von Stäben aus Stahl eingesetzt und bei gleicher Spanformergeometrie mit bislang eingesetzten Schneidplatten mit einer Beschichtung gemäß WO 2007/056785 A 1
verglichen. Die Schnittdaten waren wie folgt:
Drehzahl n [min]: 1850 Schnittgeschwindigkeit vo [m/min]: 98 Schnitttiefe ap [mm]: 0,35
Vorschub f [m/min]: 8,5
Vorschub fi [mm/U]: 15,6 Rohdurchmesser [mm]: 17,7 Fertigdurchmesser [mm]: 17
Länge [mm]: 7070
Als Kriterium für ein Standzeitende wurde eine wellige Oberfläche definiert. Es zeigte sich, dass eine erfindungsgemäß beschichtete Schneidplatte nach 142 bearbeiteten Stäben kaum Verschleiß aufwies und gegenüber einer Vergleichsschneidplatte eine Standzeiterhöhung von 10 % erbrachte. Darüber hinaus zeigte sich ein deutlich
niedrigeres Schälgeräusch und eine glattere, gleichmäßiger bearbeitete Oberfläche.
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In einem weiteren Versuch wurden erfindungsgemäß beschichtete Schneidplatten bei einem Drehen mit unterbrochenem Schnitt getestet. Als Vergleich dienten Schneidplatten mit gleicher Spanformergeometrie, jedoch beschichtet mit einer Arbeitsschicht aus k-
Aluminiumoxid. Die Schnittdaten waren folgt:
Drehzahl n [min-']: 250 Schnitttiefe ap [mm]: 1,50 Vorschub f [m/min]: 0,30 K: 95°
Kühlung: nein
Als Standzeitkriterium diente eine visuell erkennbare plastische Verformung sowie Bruch und eine maximale Verschleißmarkenbreite. Es zeigte sich, dass die erfindungsgemäß beschichteten Schneidplatten bei besserer Spanbildung und deutlich geringerem Bearbeitungsgeräusch zumindest die gleiche Standzeit wie die Vergleichsschneidplatten
erbrachten.
In einem weiteren Versucht wurden erfindungsgemäß beschichtete Schneidplatten bei einer Bearbeitung von Wellen aus Stahl eingesetzt. Als Vergleichsschneidplatten dienten
Schneidplatten des Marktführers. Die Schnittdaten waren wie folgt:
Schnittgeschwindigkeit ve [m/min]: 150 Schnitttiefe ap [mm]: 2,0 Vorschub f [m/min]: 0,35
Kühlung: nein
Bei einem deutlich niedrigeren Bearbeitungsgeräusch konnten mit erfindungsgemäß beschichteten Schneidplatten bei der Wellenbearbeitung im glatten Schnitt relativ zu den
Vergleichsschneidplatten Standzeitverbesserungen von bis zu 20 % festgestellt werden.
In einem noch weiteren Versucht wurden erfindungsgemäß beschichtete Schneidplatten bei einer Fräsbearbeitung für Bauteile aus Stahl eingesetzt. Als Vergleichsschneidplatten dienten Schneidplatten gleicher Geometrie, aber mit einer Arbeitsschicht aus PVD-
Aluminiumtitannitrid. Die Schnittdaten waren wie folgt:
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ve [M/min]: 180 n [U/min]: 909 ap [mm]: 42
ae [mm]: 2
f; [mm/Z]: 0,25 Vi: [mm/min]: 227 K: 95°
Kühlung: nein
D: 63
Z: 1
Als Prüfkriterium diente die maximale Verschleißbreitenmarke von 0,15 mm bei 500 cm®. Verglichen mit den Referenzschneidplatten ergab sich eine Standzeiterhöhung von nicht
weniger als 100 %.
Erfindungsgemäße Schneidplatten weisen somit ein sehr ausgeglichenes Eigenschaftsprofil auf, welches einen Einsatz mit langer Standzeit unter verschiedensten Bedingungen erlaubt. Die Texturierung der Beschichtungslage aus a-Aluminiumoxid weist eine nicht maximierte Vorzugsorientierung auf, erlaubt aber einen effizienten Einsatz der Beschichtung unter verschiedensten Bedingungen. Darüber hinaus sind die Bearbeitungsgeräusche bei Anwendung erfindungsgemäß beschichteter Schneidplatten
deutlich reduziert, was in Bezug auf Arbeitsbedingungen einen Vorteil darstellt.
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Patentansprüche
1. Beschichteter Schneideinsatz, insbesondere für die Schwerzerspanung, mit einem Grundkörper und einer Beschichtung, wobei die Beschichtung zumindest eine
Beschichtungslage aus a-Al,O3 umfasst, welche mit einem CVD-Verfahren abgeschieden ist und welche ein Röntgendiffraktogramm gemessen mit Cu-Ka-Strahlung und mit einem
theta-2theta-Scan ergibt, wobei Texturkoeffizienten (TC) entsprechend der Harris-Formel
n -1 _ IChkD) [1 IChkD) TC(hkl) = IoChkl) C |
berechnet werden, wobei
I(hkl) für eine gemessene Intensität eines (hkl)-Reflexes steht, lo(hkl) für eine Standardbeugungsintensität für eine Ebene (hkl) entsprechend der JCPDSKarte Nr. 00-046-1212 steht,
n für eine Anzahl der in der Berechnung verwendeten Reflexe steht,
wobein = 8 ist und die Reflexe (012), (104), (110), (006), (113), (116), (214) und (300) für
die Berechnung verwendet werden, wobei TC(006) = 5,75 und eine Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,50 ist.
2. Schneideinsatz nach Anspruch 1, wobei 3,0 <= TC(006) = 5,5, vorzugsweise 3,5 < TC(006) = 5,5, insbesondere 4,0 = TC(006) = 5,5, ist.
3. Schneideinsatz nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,60, vorzugsweise > 0,70, insbesondere > 0,80, ist.
4. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei TC(012) und/oder TC(300) > 0,40, vorzugsweise > 0,55, insbesondere > 0,80, ist.
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5. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei eine Summe aus TC(113), TC(116) und TC(214) < 0,80, vorzugsweise < 0,60, insbesondere < 0,55,
beispielsweise < 0,45 oder < 0,30, ist.
6. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei die Beschichtung eine
am Grundkörper abgeschiedene Anbindungslage aus Titannitrid umfasst.
7. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die Beschichtung eine
oder mehrere Beschichtungslagen aus Titancarbonitrid aufweist.
8. Schneideinsatz nach Anspruch 7, wobei eine erste Beschichtungslage aus
Titancarbonitrid mit länglichen Kristalliten ausgebildet ist.
9. Schneideinsatz nach Anspruch 8, wobei auf der ersten Beschichtungslage aus Titanbarbonitrid eine zweite Beschichtungslage aus Titancarbonitrid abgeschieden ist, wobei die zweite Beschichtungslage aus Titancarbonitrid bei einer höheren Temperatur
als die erste Beschichtungslage aus Titancarbonitrid abgeschieden ist.
10. Schneideinsatz nach Anspruch 7, wobei eine Beschichtungslage aus Titancarbonitrid vorgesehen ist, welche Kristallite mit inhomogener Elementverteilung der
Elemente Kohlenstoff und Stickstoff im Nanometer-Bereich aufweist.
11. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus Titanoxynitrid umfasst, die mit Aluminium dotiert
ist.
12. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus Titanoxycarbonitrid umfasst, die mit Aluminium dotiert ist.
13. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei die zumindest eine
Beschichtungslage aus a-Al;O3 auf einer Beschichtungslage aus Titanoxynitrid
abgeschieden ist, die mit Aluminium dotiert ist.
14. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei auf der zumindest einen Beschichtungslage aus a-Alz2O3 eine Beschichtungslage aus Titancarbonitrid
abgeschieden ist.
15. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 14, wobei alle
Beschichtungslagen mit einem CVD-Verfahren abgeschieden sind.

Claims (15)

15 20 25 30 11 Patentansprüche
1. Beschichteter Schneideinsatz, insbesondere für die Schwerzerspanung, mit einem Grundkörper und einer Beschichtung, wobei die Beschichtung zumindest eine
Beschichtungslage aus a-Alz2O3 umfasst, welche mit einem CVD-Verfahren abgeschieden ist und welche ein Röntgendiffraktogramm gemessen mit Cu-Ka-Strahlung und mit einem
theta-2theta-Scan ergibt, wobei Texturkoeffizienten (TC) entsprechend der Harris-Formel
n -1 _ IChkl) [1 — IChkD) TCChkI) = ToChkD) : 2. Sal
berechnet werden, wobei
I(hkl) für eine gemessene Intensität eines (hkl)-Reflexes steht, lo(hkl) für eine Standardbeugungsintensität für eine Ebene (hkl) entsprechend der JCPDSKarte Nr. 00-046-1212 steht,
n für eine Anzahl der in der Berechnung verwendeten Reflexe steht,
wobein = 8 ist und die Reflexe (012), (104), (110), (006), (113), (116), (214) und (300) für
die Berechnung verwendet werden,
wobei 3,0 = TC(006) = 5,75 und eine Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,50 ist und wobei TC(012) und/oder TC(300) > 0,40 ist.
2. Schneideinsatz nach Anspruch 1, wobei 3,5 = TC(006) = 5,5, insbesondere 4,0 < TC(006) = 5,5, ist.
3. Schneideinsatz nach Anspruch 1 oder 2, wobei die Summe aus TC(104) und TC(110) > 0,60, vorzugsweise > 0,70, insbesondere > 0,80, ist.
4. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei TC(012) und/oder TC(300) > 0,55, insbesondere > 0,80, ist.
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5. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei eine Summe aus TC(113), TC(116) und TC(214) < 0,80, vorzugsweise < 0,60, insbesondere < 0,55,
beispielsweise < 0,45 oder < 0,30, ist.
6. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei die Beschichtung eine
am Grundkörper abgeschiedene Anbindungslage aus Titannitrid umfasst.
7. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die Beschichtung eine
oder mehrere Beschichtungslagen aus Titancarbonitrid aufweist.
8. Schneideinsatz nach Anspruch 7, wobei eine erste Beschichtungslage aus
Titancarbonitrid mit länglichen Kristalliten ausgebildet ist.
9. Schneideinsatz nach Anspruch 8, wobei auf der ersten Beschichtungslage aus Titancarbonitrid eine zweite Beschichtungslage aus Titancarbonitrid abgeschieden ist, wobei die zweite Beschichtungslage aus Titancarbonitrid bei einer höheren Temperatur
als die erste Beschichtungslage aus Titancarbonitrid abgeschieden ist.
10. Schneideinsatz nach Anspruch 7, wobei eine Beschichtungslage aus Titancarbonitrid vorgesehen ist, welche Kristallite mit inhomogener Elementverteilung der
Elemente Kohlenstoff und Stickstoff im Nanometer-Bereich aufweist.
11. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus Titanoxynitrid umfasst, die mit Aluminium dotiert
ist.
12. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei die Beschichtung zumindest eine Beschichtungslage aus Titanoxycarbonitrid umfasst, die mit Aluminium dotiert ist.
13. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei die zumindest eine Beschichtungslage aus a-AlzO3 auf einer Beschichtungslage aus Titanoxynitrid
abgeschieden ist, die mit Aluminium dotiert ist.
18/19 ZULETZT VORGELEGTE ANSPRÜCHE
14. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 13, wobei auf der zumindest einen Beschichtungslage aus a-Al2O3 eine Beschichtungslage aus Titancarbonitrid
abgeschieden ist.
15. Schneideinsatz nach einem der Ansprüche 1 bis 14, wobei alle
Beschichtungslagen mit einem CVD-Verfahren abgeschieden sind.
19/19 ZULETZT VORGELEGTE ANSPRÜCHE
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009028894A (ja) * 2007-07-13 2009-02-12 Seco Tools Ab 被覆切削工具
EP3478874B1 (de) * 2016-06-29 2021-09-29 Sandvik Intellectual Property AB Cvd-beschichtetes schneidwerkzeug
DE102022203699A1 (de) * 2021-04-12 2022-10-13 Tungaloy Corporation Beschichtetes schneidwerkzeug

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004063816B3 (de) * 2004-12-30 2006-05-18 Walter Ag Al2O3-Multilagenplatte
WO2007056785A1 (de) 2005-11-17 2007-05-24 Boehlerit Gmbh & Co. Kg. Metallcarbonitridschicht und verfahren zum herstellen einer metallcarbonitridschicht
CN103764322B (zh) * 2011-08-30 2015-12-23 京瓷株式会社 切削工具
ES2728705T3 (es) * 2011-09-16 2019-10-28 Walter Ag Herramienta de corte recubierta con alfa-alúmina diseñada con límites de grano
CN112342525B (zh) * 2020-10-20 2023-04-28 厦门金鹭特种合金有限公司 一种适用于蠕墨铸铁切削加工的cvd涂层及其制备方法
KR102425215B1 (ko) * 2022-03-08 2022-07-27 주식회사 와이지-원 피복 절삭공구 및 그 코팅층 형성방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009028894A (ja) * 2007-07-13 2009-02-12 Seco Tools Ab 被覆切削工具
EP3478874B1 (de) * 2016-06-29 2021-09-29 Sandvik Intellectual Property AB Cvd-beschichtetes schneidwerkzeug
DE102022203699A1 (de) * 2021-04-12 2022-10-13 Tungaloy Corporation Beschichtetes schneidwerkzeug

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