BE1009707A6 - Systeme energetique thermique a turbine a gaz avec oxydation partielle catalytique de combustible. - Google Patents

Systeme energetique thermique a turbine a gaz avec oxydation partielle catalytique de combustible. Download PDF

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Abstract

Système énergétique comportant plusieurs turbines à gaz remarquable par une valorisation d'énergie thermique produite par la combustion des gaz d'échappement et par la réalisation de l'oxydation partielle effectuée au moyen d'air introduit en quantité sous-stoechiométrique et de vapeur d'eau dans un réacteur catalytique (7), de façon à former une première étape de combustion. Celle-ci est ensuite complétée en aval dans la turbine (3) par une combustion additionnelle dans une turbine de puissance d'aval (4). La mise en oeuvre de l'oxydation partielle catalytique précitée est remarquable en ce qu'elle est accompagnée de l'amenée d'hydrogène selon une quantité déterminée à l'entrée du réacteur d'oxydation catalytique. Cet hydrogène provient soit d'un recyclage d'une partie de l'effluent de ce réacteur (7) ou de la turbine de puissance (4), soit d'un réacteur de"reforming" d'une partie du gaz combustible avec de la vapeur d'eau en large excès, soit du site industriel propre. En outre, plusieurs masses catalytiques différentes sont prévues.

Description


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   SYSTEME ENERGETIQUE THERMIQUE A TURBINE A GAZ AVEC OXYDATION PARTIELLE CATALYTIQUE DE COMBUSTIBLE Domaine techniaue La présente invention se rapporte à des systèmes énergétiques comportant un cycle de turbine (s) à gaz notamment de production d'énergie mécanique, avec mise en oeuvre de l'oxydation partielle catalytique de combustible. 



  Arrière-plan technologique L'utilisation des turbines à gaz conventionnelles pour les applications industrielles proposées est bien connue. 



  Ainsi, notamment lorsqu'un cycle de turbine à gaz est placé en amont d'un cycle à vapeur existant d'une centrale électrique, le rendement énergétique global d'une centrale électrique conventionnelle peut passer de 0,4 à 0,45 moyennant une modification importante du cycle vapeur et du réseau d'échangeurs de chaleur. Cette technique s'avère cependant coûteuse, et cela ne peut se justifier que si le coût du combustible est élevé. De plus, cette technique implique une diminution sensible de la puissance utile du cycle à vapeur. Il n'en résulte qu'un gain global en puissance modeste, lequel est souvent insatisfaisant pour des raisons économiques. 



  Une autre technique comporte des cycles chaleur/force, dans lesquels la turbine à gaz fournit de l'énergie 

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 mécanique et les gaz d'échappement de la chaleur valorisée sous différentes formes. Dans le cas de la turbine à gaz classique,   c'est-à-dire   celle qui est opérationnelle depuis des dizaines d'années, cette technique s'est avérée intéressante là où l'énergie thermique nécessaire est à basse température, en général au-dessous de   600 C.   Mais elle n'est pas appliquée là où le besoin thermique est à un niveau de température élevé, comme c'est le cas en cimenterie, verrerie, aciérie ou dans certains fours.

   Ces équipements en amont desquels le cycle de turbine à gaz peut être mis en oeuvre, sont tous équipés de récupérateurs de chaleur pour le réchauffage de l'air de combustion. Cependant, cette chaleur ne peut plus être récupérée après la modification précitée. 



  Le cycle de turbine à gaz classique intervenant dans les systèmes combinés chaleur/force est constitué des éléments suivants : un compresseur d'air, une chambre de combustion avec large excès d'air, et une turbine qui produit la puissance mécanique. En aval de celle-ci, seule la chaleur sensible des gaz d'échappement peut être récupérée. 



  Une autre technique encore concerne des cycles combinés de turbines à gaz et turbines à vapeur. Leur rendement est actuellement compris entre 0,5 et 0,53. 



  Dans les systèmes dits à oxydation partielle, la combustion est certes complète, mais étagée. Une oxydation partielle est réalisée avec de l'air en quantité sous-stoechiométrique et de la vapeur d'eau, dans un réacteur catalytique qui peut remplacer la chambre de combustion du cycle à turbine à gaz classique. Ensuite, la combustion est complétée dans la turbine de 

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 puissance ou en aval de celle-ci avant utilisation de l'énergie thermique des gaz d'échappement. 



  Même si les systèmes combinés classiques sont opérationnels, des problèmes de mise en oeuvre subsistent. 



  Etat de la technique Le principe de l'oxydation partielle est de réaliser une réaction exothermique et catalysée de combustible sous pression, tel que du gaz naturel, avec de l'air comprimé en conditions sous-stoechiométriques et une quantité limitée de vapeur, de façon à atteindre une température définie des gaz de réaction, choisie pour un cycle à turbine à gaz. 



  Il en résulte un gaz de réaction composé de CO,   H, CO,   H20, CH4, N2, combustible. Les réactions engagées sont : 
 EMI3.1 
 
<tb> 
<tb> CH4 <SEP> + <SEP> 2 <SEP> 02 <SEP> + <SEP> 8 <SEP> N2 <SEP> # <SEP> CO2 <SEP> + <SEP> 2 <SEP> H20 <SEP> + <SEP> 8 <SEP> N2 <SEP> (exothermique)
<tb> CH4 <SEP> + <SEP> 02 <SEP> + <SEP> 2 <SEP> N-* <SEP> CO <SEP> + <SEP> 2 <SEP> H2 <SEP> + <SEP> 2 <SEP> N2 <SEP> (exothermique)
<tb> CH4 <SEP> + <SEP> HO <SEP> CO <SEP> + <SEP> 3 <SEP> H2 <SEP> (endothermique)
<tb> 
 Le brevet belge nO 769133 décrit une machine utilisant des éléments spécifiques, soit deux étages de compression et un réacteur catalytique d'oxydation partielle produisant un gaz combustible détendu dans la turbine de puissance avec injection intermédiaire d'eau et de vapeur.

   Ce gaz d'échappement peut être consommé dans une application thermique en bénéficiant de son apport enthalpique. Le procédé implique la mise en oeuvre de machines de construction spécifique, notamment compresseurs et turbines, dont les éléments spécifiques ne sont cependant pas décrits. 

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  Le brevet nO 1003760 décrit un système de turbine à gaz conçu de façon spécifique pour l'oxydation partielle. A cet effet, il comprend un compresseur adapté, avec un niveau de pression élevé, un réacteur catalytique et une turbine de détente isotherme par l'effet de combustion interne progressive par l'air de refroidissement des aubes de la turbine. Ce système futuriste ne pourra être mis en oeuvre qu'après application des systèmes décrits dans la demande belge 09500879 et la présente demande de brevet cans des ensembles plus directement réalisables. 



  Dans le brevet précité, les moyens plus spécifiques de l'invention ne sont pas décrits non plus. Les systèmes sommairement décrits dans les brevets nO 769133 et nO 1003760 présentent un gros inconvénient, car ils ne permettent pas la reconversion des turbines à gaz commerciales disponibles et font appel à des machines non réalisées à ce jour, qu'il faut développer spécifiquement. 



  Le brevet nO 1004714 décrit la structure d'un cycle de turbine à gaz à oxydation partielle. A cet effet sont prévus un réacteur d'oxydation qui est catalytique. Le réacteur contient du catalyseur de reformage, également communément dénommé reforming, un éjecto-surpresseur et un dispositif d'allumage et de maintien de température à l'arrêt. L'adaptation à des turbines existantes est présentée, pour l'utilisation d'une pression allant de 50 à 60 bar et l'utilisation de l'air de refroidissement pour obtenir une détente à température constante dans la turbine à gaz. 



  Par ailleurs, le brevet nO 1004714 traite succinctement de deux des trois applications de l'oxydation partielle décrites ci-après, à savoir la transformation des 

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 turbines à gaz classiques et la turbine de détente à température constante, de conception spécifique. Ces applications ne sont néanmoins présentées que de manière théorique. 



  Obiet de l'invention L'invention consiste en moyens technologiques complémentaires de mise en oeuvre de l'oxydation partielle catalytique, applicables dans tous les systèmes énergétiques combinés comprenant un cycle de turbine (s) à gaz. Plus particulièrement, des éléments complémentaires sont apportés ici à ceux contenus dans la demande initiale 09500879. 



  La présente invention permet d'adapter les turbines à gaz commerciales de type aéronautique ou industriel à un mode de combustion sans excès d'air, de façon à améliorer les performances thermodynamiques des cycles de transformation de l'énergie de combustibles en énergie mécanique ou électrique. L'invention permet de plus de concevoir, de réaliser et de mettre en oeuvre des turbines à gaz à venir, notamment les turbines à gaz isothermes. 



  Exposé de l'invention La présente invention comporte des éléments technologiques novateurs additionnels de mise en oeuvre de l'oxydation partielle. 



  L'oxydation partielle catalytique et sans flamme se heurte à deux problèmes : atteindre une température d'amorçage satisfaisante et la possibilité de dépôt de carbone. 



  Outre les mesures de base définies dans le cadre de 

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 l'invention initiale, les mesures définies notamment dans la revendication 1 visent à résoudre au moins le premier des problèmes indiqués ci-dessus, l'autre l'étant par des mesures définies dans les sous-revendications. Ainsi, la présence d'une quantité adéquate d'hydrogène dans le flux de procédé à l'entrée du réacteur d'oxydation partielle résout ces deux problèmes de mise en oeuvre. De plus, elle fournit un degré de flexibilité complémentaire pour le réglage et   l'opérabilité   de l'ensemble du système. 



  Cet hydrogène provient d'une source extérieure si elle est économiquement disponible sur le site ou du système lui-même. Dans ce cas, deux alternatives se présentent : soit un recyclage partiel des gaz récoltés en aval du réacteur, soit une combinaison novatrice de la turbine à gaz à oxydation partielle et d'un réacteur de reformage, dit de"reforming", de taille réduite échangeant de la chaleur par voie indirecte avec l'effluent de la turbine de puissance. 



  Les réactions intervenant dans l'oxydation partielle d'un combustible gazeux se déroulent à des vitesses différentes, caractérisées par des énergies d'activation différentes. Il en résulte que les profils de température sont difficiles à contrôler et donc que les tensions thermiques sont difficiles à éviter dans les masses catalytiques dont la durée d'utilisation s'en trouvera nettement diminuée. Les catalyseurs sont dans ce cas rendus friables, tout comme ils pouvaient l'être par le dépôt de carbone à l'intérieur des pores du catalyseur. Pour résoudre ce problème supplémentaire, les mesures selon les revendications 9 à   11   sont définies. 



  Ainsi, par l'emploi de couches successives de catalyseurs de nature et/ou d'activité différentes, on s'assure la maîtrise des profils de température et on prévient le risque d'emballement local des réactions. 

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 Dans les turbines à oxydation partielle du futur notamment du type'isotherme", se posera le problème additionnel de la combustion de l'effluent du réacteur d'oxydation partielle à l'intérieur même de la turbine de puissance avec de l'air, en particulier au moins avec l'air de refroidissement de cette turbine. Le problème additionnel   précité   est résolu grâce à la mesure telle que définie dans la revendication 12. Ainsi, cette combustion complémentaire peut être réalisée industriellement par un revêtement ou coating d'alliage catalytique des aubages de la turbine à gaz.

   Celui-ci peut être réalisé notamment par électrodéposition ou par plasma. 



  Lorsqu'on met en oeuvre l'oxydation partielle du combustible l'oxydation partielle du combustible dans un cycle de turbine (s) à gaz comprenant un compresseur d'air, ce dernier s'en trouve surdimensionné. L'air comprimé excédentaire peut être détendu dans une turbine correspondante en récupérant une grande partie de l'énergie utilisée pour le comprimer. Les performances du cycle peuvent être nettement améliorées si cet air excédentaire est préchauffé avant détente dans la turbine correspondante précitée, comme défini dans la revendication 15. L'apport thermique se fera de manière efficace par échange direct avec les fumées de la combustion d'une partie des gaz d'échappement de la turbine de puissance. Cet apport thermique suivant la présente invention peut aussi se faire à partir d'une source chaude disponible sur le site. 



  Ainsi, l'amélioration des performances résultant d'une meilleure valorisation des propriétés thermodynamiques du cycle de turbine (s) à gaz est rendue technologiquement réalisable à la base par l'introduction d'hydrogène à 

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 l'entrée d'un réacteur d'oxydation catalytique (a), le cas échéant avec l'utilisation de plusieurs masses catalytiques différentes (5). 



  En outre, dans un mode de réalisation avantageux de l'invention, il est prévu un coating catalytique des aubages de turbine en aval de réacteur (c), et dans un mode de réalisation supplémentaire, la préchauffe de l'air (d). 



  D'autres avantages et particularités de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après illustrée à partir des dessins annexés. 



  Dessins Les figures 17 à 19 représentent des vues schématiques de fonctionnement du système selon l'invention incorporant un premier type de turbine dans trois modes d'introduction successifs d'agent initiateur de réaction. 



  La figure 20 représente une vue schématique de mise en oeuvre de la préchauffe pour un deuxième type de turbine. 



  Description de l'invention Les deux premiers des quatre objets complémentaires de la présente demande (a), (b) ont trouvé leur origine dans les étapes d'expérimentation de la mise en oeuvre de la technologie d'oxydation partielle appliquée aux cycles de turbine à gaz, c'est-à-dire la mise en oeuvre de l'invention de base. 



  L'amorçage des réactions catalytiques constitue en soi une étape capricieuse. En effet, il dépend du catalyseur en tête du lit catalytique et de la composition des gaz réactionnels. De plus, une fois créé, le front 

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 d'amorçage n'est pas nécessairement établi, car il peut migrer longitudinalement. Pour certaines conditions opératoires et pendant des états transitoires, des dépôts de carbone ont été observés, allant jusqu'à créer des pertes de pression inacceptables. Pour certains catalyseurs, le phénomène s'est produit sur toute la longueur du lit catalytique.

   Avant que l'on ait été amené, selon l'invention, à utiliser un agent initiateur de réaction, de préférence de l'hydrogène, les quantités de vapeur d'eau nécessaires pour éviter le dépôt de carbone étaient trop importantes pour assurer les meilleures performances d'ensemble du système. En effet, bien qu'il soit connu que l'injection de vapeur dans une turbine à gaz en augmente la puissance, comme pour les avions à décollage vertical, par exemple, cette puissance additionnelle n'est acquise qu'avec un faible rendement du pouvoir calorifique du combustible. Bien qu'elle s'accompagne d'un accroissement du nombre de moles, la réaction de reforming entre le combustible gazeux et la vapeur d'eau est endothermique.

   En conséquence, le rapport molaire oxygène sur carbone qui est légèrement supérieur à 0,5 dans le cas du méthane, doit augmenter pour fournir l'appel de calories supplémentaires et ceci empêche partiellement l'accroissement du nombre de moles dû à l'oxydation partielle. 



  Les rapports molaires définis par les expressions
RI =   o2/e,   R2 = H20/C, R3 = H2/C sont typiquement, dans le cas de l'invention, limités par 0,   55 < R1 < 0,   75 ; 0, 8 < R2 < 1,4 ; 0, 03 < R3 < 0, 15 respectivement. 



  Le rapport RI sera compris entre des limites inférieures à celles mentionnées ci-dessus dans le cas d'utilisation d'air enrichi ou d'oxygène comme comburant. 



  Par le recyclage d'une partie des gaz de sortie 9 de la 

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 turbine d'échappement 4 ou du réacteur d'oxydation partielle 7, les conditions précitées peuvent être obtenues, le débit de combustible étant préalablement mélangé à la vapeur d'eau. Celle-ci est produite par échange indirect avec l'effluent combustible de la turbine de puissance, ou provient du réseau vapeur du site industriel (voir figure 17). 



  Un mode alternatif consiste à prélever une partie du combustible, à le mélanger à la vapeur d'eau ou à une partie de celle-ci, de telle manière que le rapport R2 soit suffisamment élevé pour éliminer le danger de dépôt de carbone. Il s'agit dans ce cas d'une opération connue de reformage ou   de"reforming"primaire,   que l'on combine selon la présente invention à un cycle de turbine à gaz à oxydation partielle. Les conditions opératoires de ce réacteur de reforming sont telles que son effluent contient les quantités nécessaires de vapeur d'eau et d'hydrogène. L'apport de calories à ce réacteur endothermique se fera par récupération chimique au sein du cycle lui-même, ou par apport externe provenant du site industriel (voir figure 18). 



  Comme le montre la figure 19, l'hydrogène peut aussi provenir suivant l'invention du site industriel là où un gaz riche en hydrogène est disponible (reforming de naphte, vapocraqueur,...). 



  Les essais de laboratoire ont indiqué que la qualité des gaz de réaction est sensiblement améliorée par l'addition d'hydrogène aux gaz réactionnels par une amélioration du rapport   H2/CO   à la sortie du réacteur 7, rapport qui, selon l'invention est compris entre 1 et 2 jusqu'à se rapprocher sensiblement de la valeur théorique de 2. 

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 Ces mêmes essais ont également démontré qu'une addition d'hydrogène permet un contrôle plus strict des températures à l'intérieur des masses catalytiques en en diminuant sensiblement les écarts, beaucoup plus importants lors des essais faits sans hydrogène. 



  Le deuxième objet complémentaire de l'invention de base résulte de l'expérimentation. Un profil optimal sans point chaud trop marqué a pu être atteint grâce à l'emploi de couches de catalyseurs différentes et dans certains cas avec une même matière active, mais avec des concentrations différentes. L'intégration de ce type de solutions technologique au sein d'un cycle de turbine (s) à gaz n'a pas été envisagé auparavant, et s'avère préférentiel, voire pratiquement indispensable, au fonctionnement durable de l'ensemble du système. 



  Le troisième objet complémentaire de l'invention de base se fonde sur une analyse des technologies les plus modernes de fabrications des aubages de turbines à gaz. 



  Le quatrième objet complémentaire de l'invention de base trouve son origine dans les calculs d'optimisation du cycle de turbines à gaz, considéré isolément ou intégré dans des systèmes énergétiques complexes. Cet objet a été mis en évidence en faisant appel à des méthodes d'analyse des systèmes énergétiques connues. La solution qui est résultée n'a pas encore été appliquée en combinaison avec la technologie de base. 



  Parmi les revêtements ou coating catalytiques, on 
 EMI11.1 
 retiendra avantageusement Pt/ZrO, Co-Mo/AlOetNi/ALO de préférence, tels que cités déjà dans la demande BE 09500879. Dans le cas de couches de concentrations différentes, on retiendra à titre d'exemple pour la 

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 première couche 6% de Ni, deuxième couche à 10% et troisième couche à 12%. Egalement à titre d'exemple, pour assurer un rapport molaire H2/C = 0,10 par recyclage de 5% de l'effluent de la turbine de puissance, on dévie 15% du gaz naturel total vers le réacteur de reforming à la vapeur tout en gardant un rapport molaire global H20/C = 0,60, constituant ainsi un mode de réalisation préféré. 



  Il s'entend que la portée de la présente demande s'étend également aux systèmes énergétiques du type décrit cidessus qui sont intégrés à une ligne de préparation de gaz de synthèse de produits chimiques, tels que du méthanol, de l'ammoniac. Dans ce cas, les rapports précités s'en trouveraient influencés en conséquence notamment en fonction des produits chimiques recherchés. 



  Il s'entend   aue   la présente invention vaut également pour les cycles de turbine (s) à gaz alimentées à partir des oroduits de la gazéification du charbon, du propane-butane (CPL) ou d'autres gaz tels ceux dont on dispose dans les raffineries. 



  L'oxydation partielle est en outre applicable lorsou'elle s'opère non seulement avec de l'air mais aussi avec de l'air enrichi en oxygène ou avec de l'oxygène. 



  Dans les figures 17 à 20, la flèche désignée par   landiance   A indique l'air entrant dans   la : système   suivant le sens d'écoulement désigné par la flèche F. La flèche désignée par la référence G indique l'entrée des gaz dans la chambre de combustion 102, la référence H indiquant l'entrée de ceux-ci dans l'élément 107,..., 307, notamment par l'intermédiaire de la canalisation 113,... J représente la somme G + H ainsi qu'il ressort des figures 17 et 18. 



  S représente l'entrée de vapeur d'eau et H2 celle d'hydrogène comme   indiqué   notamment sur la figure 19. K représente les effluents de la turbine 243.

Claims (18)

  1. REVENDICATIONS 1. Système énergétique comportant au moins une turbine à gaz destinée à produire de l'énergie avec mise en oeuvre d'un cycle de turbine à gaz dans lequel des gaz d'échappement (9) du cycle sont produits possédant une certaine quantité d'énergie thermique en association avec une transformation complémentaire d'énergie, dans lequel la turbine à gaz précitée est à oxydation partielle et est composée d'un compresseur d'air (1), d'un réacteur d'oxydation partielle catalytique (7) réalisant la réaction CnHm + n/2 2 + N-"n CO + m/2 H2 + N2 avec production d'un gaz combustible à température élevée et contrôlée, et d'une turbine de détente (3), avec mise en oeuvre du réacteur d'oxydation catalytique (7),
    caractérisé en ce qu'une valorisation de ladite énergie thermique est produite par combustion des gaz d'échappement et en ce que la réalisation de l'oxydation partielle est effectuée au moyen d'hydrogène en quantité déterminée prévu à l'entrée du réacteur d'oxydation catalytique précité (7), comme agent initiateur de réaction.
  2. 2. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la valorisation précitée est effectuée par le réacteur (7) précité, comportant un éjecto-surpresseur (6) de mélange, un distributeur de gaz dans la masse catalytique (71) à lit fixe, du catalyseur de reforming (72) et un système d'allumage et de maintien de température à l'arrêt étant prévus, la réaction étant <Desc/Clms Page number 14> amorcée sans flamme et avec débit de vapeur minimum.
  3. 3. Système selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que l'hydrogène est prévu selon les rapports molaires définis par les expressions ci-après : Ri = 02/Ci R2 =H20/Ci R3= H2/C, dans lesquels chacun desdits rapports molaires possèdent une valeur prédéterminée.
  4. 4. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les valeurs de R, de R et de R3 sont respectivement comprises entre 0,55 et 0,75, entre 0, 8 et 1,4 et entre 0,03 et 0,15.
  5. 5. Système selon l'une des revendications 3 et 4, caractérisé en ce que le rapport molaire défini par l'expression H2/CO à la sortie du réacteur est compris entre 1 et 2, de préférence sensiblement proche de 2.
  6. 6. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'hydrogène est obtenu à partir du système lui-même avec recyclage partiel des gaz récoltés en aval dudit réacteur (7), le débit de combustible étant préalablement mélangé à la vapeur d'eau.
  7. 7. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'hydrogène est obtenu à partir d'une combinaison de la turbine à gaz à oxydation partielle précitée et d'un réacteur de conversion de taille réduite échangeant de la chaleur par voie indirecte avec l'effluent de la turbine de puissance.
  8. 8. Système selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'hydrogène est obtenu à <Desc/Clms Page number 15> partir d'une source extérieure disponible sur le site industriel du système.
  9. 9. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que plusieurs masses catalytiques différentes sont prévues.
  10. 10. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que les masses catalytiques différentes précitées sont agencées par couches successives de catalyseurs de nature et/ou d'activité différentes.
  11. 11. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que lesdites couches de catalyseur comportent une même matière active avec des concentrations différentes.
  12. 12. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il est prévu sur les aubages de turbine à gaz en aval du réacteur un revêtement catalytique.
  13. 13. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que le revêtement d'alliage catalytique précité est réalisé par électrodéposition.
  14. 14. Système selon la revendication 12, caractérisé en ce que le coating d'alliage catalytique précité est réalisé par plasma.
  15. 15. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'air comprimé excédentaire provenant du compresseur (1) est détendu dans une turbine d'entraînement correspondante (3) avec récupération d'une partie substantielle de l'énergie de <Desc/Clms Page number 16> compression utilisée, dans lequel l'air excédentaire précité est préchauffé avant la détente dans la turbine (434).
  16. 16. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que l'apport thermique pour le préchauffage précité est obtenu par échange indirect avec les fumées provenant de la combustion d'une partie des gaz d'échappement de la turbine de puissance.
  17. 17. Système selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'apport thermique pour le préchauffage précité est obtenu à partir d'une source chaude disponible sur le site.
  18. 18. Système selon l'une des revendications 15 à 17, caractérisé en ce que le préchauffage est effectué dans la gamme de température comprise entre 400 et 500OC, de préférence entre 420 et 470 C, de préférence encore autour de 450 C.
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